JP2000275517A - Front teleconverter - Google Patents
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明はフロントテレコンバ
ーターに関し、特に撮影レンズの焦点距離を拡大するた
めにその物体側に装着するテレコンバーターに関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a front teleconverter, and more particularly, to a teleconverter mounted on an object side of a taking lens in order to extend a focal length of the taking lens.
【０００２】[0002]
【従来の技術】従来より、特開昭６３−２１０８１０号
公報や特開平３−５９５０８号公報などには、ビデオカ
メラ用のフロントテレコンバーターが開示されている。2. Description of the Related Art Conventionally, Japanese Patent Application Laid-Open Nos. 63-210810 and 3-59508 disclose a front teleconverter for a video camera.
【０００３】[0003]
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、特開昭
６３−２１０８１０号公報に開示されたフロントテレコ
ンバーターでは、レンズ枚数が比較的少なく単純な構成
であるため、良好な結像性能を得ることが困難であると
いう不都合があった。また、特開平３−５９５０８公報
に開示されたフロントテレコンバーターでは、アフォー
カル倍率が１．４６倍程度と低いため、実用的価値が低
いという不都合があった。However, the front teleconverter disclosed in Japanese Patent Application Laid-Open No. 63-210810 has a relatively small number of lenses and a simple configuration, so that it is difficult to obtain good imaging performance. There was an inconvenience of being. Further, the front teleconverter disclosed in JP-A-3-59508 has a disadvantage that the practical value is low because the afocal magnification is as low as about 1.46.
【０００４】本発明は、前述の課題に鑑みてなされたも
のであり、高いアフォーカル倍率を有し、収差発生の少
ない、優れた結像性能を有するフロントテレコンバータ
ーを提供することを目的とする。SUMMARY OF THE INVENTION The present invention has been made in view of the above-mentioned problems, and has as its object to provide a front teleconverter having a high afocal magnification, generating less aberrations, and having excellent imaging performance.
【０００５】[0005]
【課題を解決するための手段】前記課題を解決するため
に、本発明では、撮影レンズの物体側に着脱自在に装着
されるようになった、アフォーカル倍率が１．５より大
きいフロントテレコンバーターにおいて、前記フロント
テレコンバーターは、物体側から順に、正の屈折力を有
する正レンズ群ＧＦと、負の屈折力を有する負レンズ群
ＧＲとを備え、前記正レンズ群ＧＦは、接合正レンズを
有し、前記負レンズ群ＧＲは、負メニスカスレンズを有
し、前記正レンズ群ＧＦの焦点距離をｆＦとし、前記フ
ロントテレコンバーターの最も像側のレンズ面の有効径
をΦＲとしたとき、 ２．０＜ｆＦ／ΦＲ＜１０．０ の条件を満足することを特徴とするフロントテレコンバ
ーターを提供する。According to the present invention, there is provided a front teleconverter having an afocal magnification larger than 1.5, which is detachably mounted on an object side of a taking lens. The front teleconverter includes, in order from the object side, a positive lens group GF having a positive refractive power and a negative lens group GR having a negative refractive power, and the positive lens group GF has a cemented positive lens. The negative lens group GR has a negative meniscus lens, the focal length of the positive lens group GF is fF, and the effective diameter of the most image-side lens surface of the front teleconverter is ΦR, 2.0 < Provided is a front teleconverter characterized by satisfying a condition of fF / ΦR <10.0.
【０００６】本発明の好ましい態様によれば、前記フロ
ントテレコンバーターの最も物体側には、物体側に凸面
を向けた負メニスカスレンズと両凸レンズとの貼り合わ
せからなる接合正レンズが配置され、前記フロントテレ
コンバーターの最も物体側のレンズ面の有効径をΦＦと
し、前記フロントテレコンバーターの最も像側のレンズ
面の有効径をΦＲとしたとき、 ２．０＜ΦＦ／ΦＲ＜７．０ の条件を満足する。According to a preferred aspect of the present invention, a cemented positive lens formed by bonding a negative meniscus lens having a convex surface toward the object side and a biconvex lens is disposed at the most object side of the front teleconverter. Assuming that the effective diameter of the lens surface closest to the object of the teleconverter is ΦF and the effective diameter of the lens surface closest to the image of the front teleconverter is ΦR, the following condition is satisfied: 2.0 <ΦF / ΦR <7.0. .
【０００７】また、本発明の別の好ましい態様によれ
ば、前記接合正レンズは、物体側から順に、物体側に凸
面を向けた負メニスカスレンズと両凸レンズとの貼り合
わせからなり、前記正レンズ群ＧＦの焦点距離をｆＦと
し、前記フロントテレコンバーターのアフォーカル倍率
をＭとし、前記正レンズ群ＧＦと前記負レンズ群ＧＲと
の軸上間隔をＤFRとしたとき、 ３．０＜ｆＦ・Ｍ／ＤFR＜１２．０ の条件を満足する。According to another preferred embodiment of the present invention, the cemented positive lens comprises, in order from the object side, a cemented negative meniscus lens having a convex surface facing the object side and a biconvex lens. When the focal length of the group GF is fF, the afocal magnification of the front teleconverter is M, and the on-axis interval between the positive lens group GF and the negative lens group GR is DFR, 3.0 <fF · M / The condition of DFR <12.0 is satisfied.
【０００８】[0008]
【発明の実施の形態】まず、フロントテレコンバーター
について光学的に解説する。本発明において、フロント
コンバーターとは、対物レンズの物体側に装着されて、
物体側から入射した平行光束を像側へ平行に射出する光
学系をいう。この場合、フロントコンバーターのアフォ
ーカル倍率Ｍは、軸上近軸光線の傾角の大きさに関し、
射出側に対する入射側の比（｜θout ／θin｜：θout
は射出側の軸上近軸光線の傾角であり、θinは入射側の
軸上近軸光線の傾角である）を示す。なお、本発明は、
アフォーカル倍率Ｍが１．０よりも大きいフロントコン
バーター、いわゆる望遠化の機能を有するフロントテレ
コンバーターに関するものである。DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS First, a front teleconverter will be described optically. In the present invention, the front converter is mounted on the object side of the objective lens,
This refers to an optical system that emits a parallel light beam incident from the object side toward the image side in parallel. In this case, the afocal magnification M of the front converter is related to the magnitude of the inclination of the on-axis paraxial ray,
Ratio of incidence side to emission side (| θout / θin |: θout
Is the inclination of the on-axis paraxial ray on the exit side, and θin is the inclination of the on-axis paraxial ray on the entrance side. In addition, the present invention
The present invention relates to a front converter having an afocal magnification M larger than 1.0, that is, a front teleconverter having a so-called telephoto function.
【０００９】具体的には、本発明のフロントテレコンバ
ーターは、ガリレオ型光学系を構成している。すなわ
ち、基本的には、物体側から順に、正の屈折力を有する
正レンズ群ＧＦと負の屈折力を有する負レンズ群ＧＲと
を備え、正レンズ群ＧＦの像側焦点位置と負レンズ群Ｇ
Ｒの物体側焦点位置とを一致させている。その結果、物
体側から平行に入射した光線束は、本発明のフロントテ
レコンバーターを介した後、像側へ平行に射出される。
そこで、テレコンバーターは、アフォーカルコンバータ
ーとも呼ばれる。[0009] Specifically, the front teleconverter of the present invention constitutes a Galileo optical system. That is, basically, in order from the object side, a positive lens group GF having a positive refractive power and a negative lens group GR having a negative refractive power are provided, and the image-side focal position of the positive lens group GF and the negative lens group G
The object-side focal position of R is matched. As a result, the light beam incident parallel from the object side is emitted parallel to the image side after passing through the front teleconverter of the present invention.
Therefore, the teleconverter is also called an afocal converter.
【００１０】したがって、本発明のフロントテレコンバ
ーターのアフォーカル倍率Ｍは、正レンズ群ＧＦの焦点
距離をｆＦとし、負レンズ群ＧＲの焦点距離をｆＲとす
ると、以下の式（ａ）で表される。 Ｍ＝ｆＦ／｜ｆＲ｜ （ａ） なお、このアフォーカル倍率Ｍの物理的な意味は、上述
したように、軸上近軸光線の傾角の大きさに関し、射出
側に対する入射側の比（｜θout ／θin｜）である。し
たがって、Ｍ＝ｆＦ／｜ｆＲ｜＝｜θout ／θin｜の関
係が成立する。Therefore, the afocal magnification M of the front teleconverter of the present invention is expressed by the following equation (a), where fF is the focal length of the positive lens group GF and fR is the focal length of the negative lens group GR. . M = fF / | fR | (a) Note that the physical meaning of the afocal magnification M is, as described above, the ratio of the incidence side to the exit side (| θout / θin |). Therefore, the relationship of M = fF / | fR | = | θout / θin | is established.
【００１１】フロントテレコンバーターの全長を短くす
るには、このようなガリレオ型のアフォーカルコンバー
ターとすることが望ましい。また、ガリレオ型のアフォ
ーカルコンバーターでは、装着した状態においても像の
姿勢が不変であるため、カメラなどの撮影レンズに装着
するのに好都合である。なお、本発明のフロントテレコ
ンバーターのような付加的な光学系では、それ自体にお
いて収差を十分に除去しておかないと、撮影レンズに装
着した状態における合成光学系（フロントテレコンバー
ター＋撮影レンズ）での収差が劣化してしまい、結像性
能が劣化してしまうので注意が必要である。本発明は、
このようなガリレオ型のアフォーカルコンバーターにお
いて、収差発生の少ない、優れた結像性能を有するフロ
ントテレコンバーターを見い出したものである。In order to reduce the overall length of the front teleconverter, it is desirable to use such a Galileo type afocal converter. Further, in the Galileo-type afocal converter, the posture of the image does not change even when the converter is mounted, so that it is convenient to mount it on a photographing lens such as a camera. In addition, in an additional optical system such as the front teleconverter of the present invention, unless the aberration is sufficiently removed by itself, the combined optical system (front teleconverter + photographing lens) mounted on the photographing lens must be used. Attention must be paid to the fact that aberrations are degraded and imaging performance is degraded. The present invention
In such a Galileo-type afocal converter, a front tele-converter with little aberration and excellent image-forming performance has been found.
【００１２】以下、各条件式に沿って本発明をさらに詳
細に説明する。本発明においては、以下の条件式（１）
を満足する。 ２．０＜ｆＦ／ΦＲ＜１０．０ （１） ここで、ｆＦは、正レンズ群ＧＦの焦点距離である。ま
た、ΦＲは、フロントテレコンバーターの最も像側のレ
ンズ面の有効径である。Hereinafter, the present invention will be described in more detail in accordance with the respective conditional expressions. In the present invention, the following conditional expression (1)
To be satisfied. 2.0 <fF / ΦR <10.0 (1) where fF is the focal length of the positive lens group GF. ΦR is the effective diameter of the lens surface closest to the image of the front teleconverter.
【００１３】条件式（１）は、正レンズ群ＧＦの焦点距
離ｆＦとフロントテレコンバーターの最も像側のレンズ
面の有効径ΦＲとの比率について適切な範囲を示すもの
である。条件式（１）の上限値を上回ると、正レンズ群
ＧＦの焦点距離ｆＦが大きくなりすぎて、その結果テレ
コンバーターの全長が著しく長くなるので不都合であ
る。また、軸上色収差が過大となり、画質が著しく損な
われるので不都合である。さらに、一定以上の周辺光量
を確保しようとすると、前玉径が著しく増大するので不
都合である。本発明においては、アフォーカル倍率が
１．５よりも大きいフロントテレコンバーターにおいて
この条件式（１）が効果的であることを見い出した。Conditional expression (1) shows an appropriate range for the ratio between the focal length fF of the positive lens group GF and the effective diameter ΦR of the lens surface closest to the image of the front teleconverter. If the upper limit value of conditional expression (1) is exceeded, the focal length fF of the positive lens group GF becomes too large, and as a result, the overall length of the teleconverter becomes extremely long. In addition, the axial chromatic aberration becomes excessive, and the image quality is significantly impaired, which is disadvantageous. Further, it is inconvenient to secure a peripheral light amount equal to or more than a certain value, because the diameter of the front lens is significantly increased. In the present invention, it has been found that this conditional expression (1) is effective for a front teleconverter having an afocal magnification larger than 1.5.
【００１４】一方、条件式（１）の下限値を下回ると、
正レンズ群ＧＦの焦点距離ｆＦが小さくなりすぎて、テ
レコンバーターで発生する球面収差が甚大となり、同様
に画質が著しく損なわれるので不都合である。また、正
レンズ群ＧＦを鏡筒に組み付ける際の偏芯感度が大きく
なりすぎて、製造が困難になるので不都合である。な
お、本発明の効果をさらに十分に発揮するには、条件式
（１）の上限値を６．０とし、下限値を２．８とするこ
とが好ましい。On the other hand, when the value goes below the lower limit of conditional expression (1),
The focal length fF of the positive lens group GF becomes too small, and the spherical aberration generated by the teleconverter becomes excessively large. In addition, the eccentricity sensitivity when assembling the positive lens group GF to the lens barrel becomes too large, which makes manufacturing difficult, which is inconvenient. In order to more fully exert the effects of the present invention, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (1) to 6.0 and the lower limit to 2.8.
【００１５】また、本発明においては、物体側に凸面を
向けた負メニスカスレンズと両凸レンズとの貼り合わせ
からなる接合正レンズをフロントテレコンバーターの最
も物体側に配置し、次の条件式（２）を満足することが
望ましい。 ２．０＜ΦＦ／ΦＲ＜７．０ （２） ここで、ΦＦは、フロントテレコンバーターの最も物体
側のレンズ面、すなわち最も物体側に配置された負メニ
スカスレンズの物体側のレンズ面の有効径である。ま
た、ΦＲは、フロントテレコンバーターの最も像側のレ
ンズ面の有効径である。In the present invention, a cemented positive lens formed by bonding a negative meniscus lens having a convex surface to the object side and a biconvex lens is disposed closest to the object side of the front teleconverter, and the following conditional expression (2): It is desirable to satisfy 2.0 <ΦF / ΦR <7.0 (2) Here, ΦF is the effective diameter of the lens surface closest to the object side of the front teleconverter, that is, the lens surface on the object side of the negative meniscus lens arranged closest to the object side. It is. ΦR is the effective diameter of the lens surface closest to the image of the front teleconverter.
【００１６】条件式（２）は、最も物体側のレンズ面の
有効径ΦＦと最も像側のレンズ面の有効径ΦＲとの比率
について適切な範囲を示すものである。この条件式
（２）は、テレコンバーターを通る全光束の太さを規定
するものであり、十分な画質を得るために必要な光束を
選択的に通し且つ不要な光束をカットする意味合いから
重要である。特に、画角の大きな撮影レンズや、ズーム
レンズのように画角の変化する撮影レンズに取り付けて
使用する場合に、視野にケラレを発生させることなく周
辺光量も十分に確保することができるように前玉径を十
分に確保するための条件である。Conditional expression (2) shows an appropriate range for the ratio between the effective diameter ΦF of the lens surface closest to the object and the effective diameter ΦR of the lens surface closest to the image. This conditional expression (2) defines the thickness of the total luminous flux passing through the teleconverter, and is important in terms of selectively passing the luminous flux necessary for obtaining a sufficient image quality and cutting off the unnecessary luminous flux. . In particular, when attached to a photographic lens with a large angle of view or a photographic lens with a variable angle of view such as a zoom lens, it is possible to ensure a sufficient amount of peripheral light without causing vignetting in the field of view. This is a condition for ensuring a sufficient front lens diameter.
【００１７】条件式（２）の上限値を上回ると、最も物
体側のレンズ面の有効径ΦＦが大きくなりすぎて、その
結果正レンズ群ＧＦを通る光線高さが大きくなり、収差
の発生が大きくなるので好ましくない。また、迷光が入
り易くなってゴーストやフレアが発生しやすくなるので
好ましくない。さらに、前玉径が増大して光学系の大型
化を招くだけでなく、重量が増大するので好ましくな
い。一方、条件式（２）の下限値を下回ると、最も物体
側のレンズ面の有効径ΦＦが小さくなりすぎて、十分に
周辺光量を得ることができなくなるので好ましくない。
なお、本発明の効果をさらに十分に発揮するには、条件
式（２）の上限値を６．０とし、下限値を２．５とする
ことが好ましい。When the value exceeds the upper limit of conditional expression (2), the effective diameter ΦF of the lens surface closest to the object side becomes too large, and as a result, the height of the light beam passing through the positive lens unit GF becomes large, and aberration occurs. It is not preferable because it becomes large. Further, it is not preferable because stray light easily enters and ghost and flare easily occur. Further, the diameter of the front lens increases, which not only leads to an increase in the size of the optical system, but also increases the weight, which is not preferable. On the other hand, when the value goes below the lower limit value of the conditional expression (2), the effective diameter ΦF of the lens surface closest to the object side becomes too small, so that it becomes impossible to sufficiently obtain the peripheral light amount.
In order to more fully exert the effects of the present invention, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (2) to 6.0 and the lower limit to 2.5.
【００１８】また、本発明では、さらに良好な結像性能
を得るために、接合正レンズが物体側から順に物体側に
凸面を向けた負メニスカスレンズと両凸レンズとの貼り
合わせで構成されていることが好ましい。本発明のフロ
ントテレコンバーターを撮影レンズの物体側に装着した
場合、元のマスターレンズ（撮影レンズ）の色収差に対
してテレコンバーターで発生する色収差が加わる。した
がって、接合正レンズの上述の構成は、合成光学系（テ
レコンバーター＋撮影レンズ）における十分な軸上色消
しのために特に重要である。さらに、接合正レンズを構
成する両凸レンズにより、主光線よりも下側の光線のコ
マ収差を十分に補正することができるため、接合正レン
ズの上述の構成は良好な結像性能を得る上で重要な構成
要件である。Further, in the present invention, in order to obtain better imaging performance, the cemented positive lens is formed by bonding a negative meniscus lens whose convex surface faces the object side in order from the object side and a biconvex lens. Is preferred. When the front teleconverter of the present invention is mounted on the object side of the photographing lens, chromatic aberration generated by the teleconverter is added to the original master lens (photographing lens). Therefore, the above-described configuration of the cemented positive lens is particularly important for sufficient on-axis achromatism in the synthetic optical system (teleconverter + photographing lens). Furthermore, since the biconvex lens constituting the cemented positive lens can sufficiently correct the coma aberration of the light beam below the principal ray, the above-described configuration of the cemented positive lens is effective in obtaining good imaging performance. This is an important configuration requirement.
【００１９】本発明では、以上の接合正レンズの構成に
加えて、以下の条件式（３）を満足することが好ましい
ことも見い出した。 ３．０＜ｆＦ・Ｍ／ＤFR＜１２．０ （３） ここで、ｆＦは、正レンズ群ＧＦの焦点距離である。ま
た、Ｍは、フロントテレコンバーターのアフォーカル倍
率であり、先に述べたようにＭ＞１．５が望ましい。さ
らに、ＤFRは、正レンズ群ＧＦと負レンズ群ＧＲとの軸
上間隔（光軸に沿った空気間隔）である。In the present invention, it has been found out that it is preferable to satisfy the following conditional expression (3) in addition to the above-mentioned configuration of the cemented positive lens. 3.0 <fF · M / DFR <12.0 (3) where fF is the focal length of the positive lens group GF. M is an afocal magnification of the front teleconverter, and as described above, M> 1.5 is desirable. Further, DFR is an on-axis interval (air interval along the optical axis) between the positive lens unit GF and the negative lens unit GR.
【００２０】条件式（３）の上限値を上回ると、アフォ
ーカル倍率Ｍに対応した焦点距離ｆＦが大きくなりすぎ
て、その結果フロントテレコンバーターの全長が大きく
なるだけでなく、球面収差および軸上色収差が大きくな
るので好ましくない。また、前玉径が増大する傾向とな
り、光学系の大型化を招くだけでなく、重量が増大する
ので好ましくない。When the value exceeds the upper limit of conditional expression (3), the focal length fF corresponding to the afocal magnification M becomes too large. As a result, not only does the overall length of the front teleconverter become large, but also spherical aberration and axial chromatic aberration Undesirably increases. Further, the diameter of the front lens tends to increase, which not only increases the size of the optical system but also increases the weight, which is not preferable.
【００２１】逆に、条件式（３）の下限値を下回ると、
正レンズ群ＧＦの焦点距離ｆＦが小さくなりすぎて、像
面湾曲が大きくなるだけでなく、主光線よりも下側の光
線でのコマ収差が大きくなり、画質が損なわれ易くなる
ので好ましくない。また、正レンズ群ＧＦと負レンズ群
ＧＲとの軸上間隔ＤFRが大きくなる傾向となり、フロン
トテレコンバーターの全長が大きくなるので好ましくな
い。なお、本発明の効果をさらに十分に発揮するには、
条件式（３）の上限値を９．０とし、下限値を５．０と
することが好ましい。このとき、アフォーカル倍率Ｍ
は、１．８＞Ｍであることが好ましい。Conversely, if the lower limit of conditional expression (3) is not reached,
Since the focal length fF of the positive lens group GF becomes too small, not only the field curvature becomes large, but also the coma aberration in the light rays below the principal ray becomes large, and the image quality is easily deteriorated, which is not preferable. Further, the axial distance DFR between the positive lens group GF and the negative lens group GR tends to increase, which is not preferable because the total length of the front teleconverter increases. In addition, in order to more fully exert the effects of the present invention,
It is preferable to set the upper limit of conditional expression (3) to 9.0 and the lower limit to 5.0. At this time, the afocal magnification M
Is preferably 1.8> M.
【００２２】また、本発明においては、負レンズ群ＧＲ
中の負メニスカスレンズが、以下の条件式（４）を満足
することが望ましい。 −３．０＜（Ｒｂ＋Ｒａ）／（Ｒｂ−Ｒａ）＜−０．２ （４） ここで、Ｒａは、負レンズ群ＧＲ中の負メニスカスレン
ズの物体側の面の曲率半径である。また、Ｒｂは、負メ
ニスカスレンズの像側の面の曲率半径である。なお、曲
率半径とは、非球面の場合には近軸の曲率半径をいう。In the present invention, the negative lens group GR
It is preferable that the negative meniscus lens satisfy the following conditional expression (4). −3.0 <(Rb + Ra) / (Rb−Ra) <− 0.2 (4) where Ra is the radius of curvature of the object-side surface of the negative meniscus lens in the negative lens group GR. Rb is the radius of curvature of the image-side surface of the negative meniscus lens. The radius of curvature refers to a paraxial radius of curvature in the case of an aspheric surface.
【００２３】条件式（４）は、負レンズ群ＧＲ中の負メ
ニスカスレンズのシェイプファクター（形状因子）につ
いて適切な範囲を規定している。条件式（４）の上限値
を上回ると、負メニスカスレンズのシェイプファクター
が大きくなりすぎて、球面収差が正側に大きくなり、良
好な結像性能を得ることができなくなるので好ましくな
い。また、物体側の面がフラット面に近づきすぎて、面
反射によるゴーストやフレアが発生しやすくなり、画質
が損なわれ易くなるので好ましくない。Conditional expression (4) defines an appropriate range for the shape factor of the negative meniscus lens in the negative lens group GR. Exceeding the upper limit of conditional expression (4) is not preferable because the shape factor of the negative meniscus lens becomes too large, spherical aberration becomes large on the positive side, and good imaging performance cannot be obtained. Further, the object-side surface is too close to the flat surface, and ghosts and flares due to surface reflection are likely to occur, and the image quality is easily deteriorated.
【００２４】一方、条件式（４）の下限値を下回ると、
負メニスカスレンズのシェイプファクターが小さくなり
すぎて、その結果、球面収差が正側に大きくなり、良好
な結像性能を得ることができなくなるので好ましくな
い。また、レンズ形状が製造困難化するので好ましくな
い。なお、本発明の効果をさらに十分に発揮するには、
条件式（４）の上限値を−１．０とし、下限値を−２．
０とすることが好ましい。On the other hand, when the value goes below the lower limit of conditional expression (4),
The shape factor of the negative meniscus lens is too small, and as a result, the spherical aberration becomes large on the positive side, and it is not preferable because good imaging performance cannot be obtained. Further, it is not preferable because the lens shape becomes difficult to manufacture. In addition, in order to more fully exert the effects of the present invention,
The upper limit of conditional expression (4) is set to −1.0, and the lower limit is set to −2.
It is preferably set to 0.
【００２５】また、本発明において、さらに良好な結像
性能を得るには、正レンズ群ＧＦが物体側に凸面を向け
た正メニスカスレンズを有し、以下の条件式（５）およ
び（６）を満たすことが望ましい。 １．７＜Ｎ （５） ０．２＜（Ｒｄ＋Ｒｃ）／（Ｒｄ−Ｒｃ）＜５．０ （６） ここで、Ｎは、負レンズ群ＧＲ中の負メニスカスレンズ
のｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率である。
また、Ｒｃは、正レンズ群ＧＦ中の正メニスカスレンズ
の物体側の面の曲率半径である。また、Ｒｄは、正メニ
スカスレンズの像側の面の曲率半径である。In the present invention, in order to obtain better imaging performance, the positive lens group GF has a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side, and the following conditional expressions (5) and (6). It is desirable to satisfy 1.7 <N (5) 0.2 <(Rd + Rc) / (Rd−Rc) <5.0 (6) where N is the d-line (λ = 587) of the negative meniscus lens in the negative lens group GR. .6 nm).
Rc is the radius of curvature of the object-side surface of the positive meniscus lens in the positive lens group GF. Rd is the radius of curvature of the image-side surface of the positive meniscus lens.
【００２６】条件式（５）は、負レンズ群ＧＲ中の負メ
ニスカスレンズの屈折率について適切な範囲を規定して
いる。条件式（５）の下限値を下回ると、負メニスカス
レンズの屈折率Ｎが小さくなりすぎて、諸収差のうち特
に像面湾曲が大きくなる傾向となり、画質が損なわれ易
くなるので好ましくない。Conditional expression (5) defines an appropriate range for the refractive index of the negative meniscus lens in the negative lens group GR. If the lower limit value of conditional expression (5) is not reached, the refractive index N of the negative meniscus lens becomes too small, and particularly the curvature of field among various aberrations tends to increase, which is unfavorable because the image quality tends to be impaired.
【００２７】条件式（６）は、正レンズ群ＧＦ中の正メ
ニスカスレンズのシェイプファクターについて適切な範
囲を規定している。条件式（６）の上限値を上回ると、
正メニスカスレンズのシェイプファクターが大きくなり
すぎて、その結果、主光線よりも下側の光線でのコマ収
差が大きくなるので好ましくない。また、レンズ形状が
製造困難化するので好ましくない。Conditional expression (6) defines an appropriate range for the shape factor of the positive meniscus lens in the positive lens group GF. When the value exceeds the upper limit of conditional expression (6),
The shape factor of the positive meniscus lens becomes too large, and as a result, coma in a light ray below the principal ray becomes large, which is not preferable. Further, it is not preferable because the lens shape becomes difficult to manufacture.
【００２８】一方、条件式（６）の下限値を下回ると、
正メニスカスレンズのシェイプファクターが小さくなり
すぎて、球面収差が負側に大きくなるので好ましくな
い。また、物体側の面がフラット面に近づきすぎて、面
反射によるゴーストやフレアが発生しやすくなり、画質
が損なわれ易くなるので好ましくない。なお、本発明の
効果をさらに十分に発揮するには、条件式（６）の上限
値を４．０とし、下限値を１．０とすることが好まし
い。On the other hand, when the value goes below the lower limit of conditional expression (6),
The shape factor of the positive meniscus lens is too small, and the spherical aberration is undesirably large. Further, the object-side surface is too close to the flat surface, and ghosts and flares due to surface reflection are likely to occur, and the image quality is easily deteriorated. In order to achieve the effect of the present invention more sufficiently, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (6) to 4.0 and the lower limit to 1.0.
【００２９】実際にテレコンバーターを構成する際に、
更に良好な結像性能を得るには、正レンズ群ＧＦが物体
側から順に物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと
両凸レンズとの接合正レンズと、物体側に凸面を向けた
正メニスカスレンズとから構成され、負レンズ群ＧＲが
物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズから構成され
ていることが好ましい。さらに、この構成において、ア
フォーカル倍率Ｍが以下の条件式（７）を満足すること
が望ましい。 Ｍ＞１．８ （７）When actually constructing the teleconverter,
In order to obtain even better imaging performance, the positive lens group GF is composed of a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side in order from the object side and a cemented positive lens of a biconvex lens, and a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side. , And the negative lens group GR is preferably formed of a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side. Further, in this configuration, it is desirable that the afocal magnification M satisfies the following conditional expression (7). M> 1.8 (7)
【００３０】正レンズ群ＧＦおよび負レンズ群ＧＲに関
する上述の構成は、条件式（７）を満足するように設定
する場合により効果的である。これは、アフォーカル倍
率Ｍを大きくすると諸収差のうち軸上色収差の発生量が
特に大きくなるが、正レンズ群ＧＦおよび負レンズ群Ｇ
Ｒに関して上述の構成を採用することにより良好な色収
差バランスを達成することができるからである。The above-described configuration relating to the positive lens group GF and the negative lens group GR is more effective when setting so as to satisfy the conditional expression (7). This is because, when the afocal magnification M is increased, the generation amount of the axial chromatic aberration among the various aberrations is particularly large, but the positive lens group GF and the negative lens group G
This is because a good chromatic aberration balance can be achieved by adopting the above configuration for R.
【００３１】接合レンズでは、正レンズのアッベ数を大
きくして低分散とし、負レンズのアッベ数を小さくして
高分散とすることによって、充分な軸上色消しを達成す
ることができる。このとき、正レンズのアッベ数と負レ
ンズのアッベ数との差Δνを３０以上とすることが望ま
しい。また、接合正レンズを構成する負メニスカスレン
ズの屈折率ｎｄは高屈折率であることが好ましく、ｄ線
に対する屈折率で１．８以上であることが好ましい。ま
た、諸収差の補正上、接合正レンズを構成する両凸レン
ズの中心厚を比較的厚く構成することが好ましい。より
具体的には、両凸レンズの中心厚は、正レンズ群ＧＦと
負レンズ群ＧＲとの軸上空気間隔ＤFRの０．７倍よりも
大きいことが好ましい。In the cemented lens, sufficient on-axis achromatism can be achieved by increasing the Abbe number of the positive lens to lower the dispersion and increasing the Abbe number of the negative lens to increase the dispersion. At this time, the difference Δν between the Abbe number of the positive lens and the Abbe number of the negative lens is desirably 30 or more. The refractive index nd of the negative meniscus lens constituting the cemented positive lens is preferably a high refractive index, and is preferably 1.8 or more for d-line. In addition, in order to correct various aberrations, it is preferable that the center thickness of the biconvex lens forming the cemented positive lens is relatively thick. More specifically, the center thickness of the biconvex lens is preferably larger than 0.7 times the axial air gap DFR between the positive lens group GF and the negative lens group GR.
【００３２】撮影レンズの物体側にフロントテレコンバ
ーターを装着すると、元の撮影レンズの最短撮影距離が
伸びてしまう性質がある。しかしながら、正レンズ群Ｇ
Ｆおよび負レンズ群ＧＲのうちの少なくとも一方が光軸
に沿って移動する機構を設けることにより、近距離フォ
ーカシングが可能となるので好都合である。本発明にお
いては、負レンズ群ＧＲを光軸に沿って移動可能な可動
レンズ群として構成することにより、比較的簡素な構造
をとることができ、且つ合焦（フォーカシング）に際し
て全長の変化しない内部合焦方式（内焦方式）を採用す
ることができるので好都合である。When the front teleconverter is mounted on the object side of the photographing lens, the shortest photographing distance of the original photographing lens is prolonged. However, the positive lens group G
Providing a mechanism for moving at least one of the lens group F and the negative lens group GR along the optical axis is advantageous because short-distance focusing can be performed. In the present invention, by configuring the negative lens group GR as a movable lens group movable along the optical axis, a relatively simple structure can be obtained, and the entire length does not change during focusing. This is convenient because a focusing method (in-focus method) can be adopted.
【００３３】さらに、本発明のフロントテレコンバータ
ーは、撮影レンズのブレを検出するブレ検出手段と、ブ
レ検出手段からの信号とカメラの作動シークエンスの制
御を行う制御手段からの信号とに基づいて適正なブレ補
正量を定めるブレ制御装置と、ブレ補正量に基づき防振
レンズ群を移動させる駆動機構とを組みあわせて、防振
レンズシステムを構成することもできる。この場合、本
発明においては、小型の負レンズ群ＧＲを光軸と直交す
る方向にシフトするように構成することが好ましい。ま
た、負レンズ群ＧＲの負パワー（負屈折力）の絶対値は
１２ｍｍよりも大きいことが望ましい。また、本発明の
フロントテレコンバーターを構成する各レンズに対し
て、非球面レンズ、回折光学素子、屈折率分布型レンズ
等をさらに用いることにより、さらに良好な光学性能を
得ることができることは言うまでもない。Further, the front teleconverter according to the present invention has an appropriate shake detecting means for detecting the shake of the photographing lens, and an appropriate signal based on the signal from the shake detecting means and the signal from the control means for controlling the operation sequence of the camera. The image stabilizing lens system can be configured by combining a shake control device that determines the amount of shake correction and a drive mechanism that moves the image stabilizing lens group based on the amount of shake correction. In this case, in the present invention, it is preferable that the small negative lens group GR is configured to be shifted in a direction orthogonal to the optical axis. Further, it is desirable that the absolute value of the negative power (negative refractive power) of the negative lens group GR is larger than 12 mm. Further, it goes without saying that better optical performance can be obtained by further using an aspherical lens, a diffractive optical element, a gradient index lens, etc. for each lens constituting the front teleconverter of the present invention.
【００３４】[0034]
【実施例】以下、本発明の実施例を、添付図面に基づい
て説明する。各実施例において、本発明のフロントテレ
コンバーターＦＣは、物体側から順に、正の屈折力を有
する正レンズ群ＧＦと、負の屈折力を有する負レンズ群
ＧＲとから構成されている。一方、撮影ズームレンズＬ
は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群
Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の
屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成されてい
る。Embodiments of the present invention will be described below with reference to the accompanying drawings. In each embodiment, the front teleconverter FC of the present invention includes, in order from the object side, a positive lens group GF having a positive refractive power and a negative lens group GR having a negative refractive power. On the other hand, the shooting zoom lens L
Comprises, in order from the object side, a first lens group G1 having a negative refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, and a third lens group G3 having a positive refractive power. .
【００３５】各実施例において、非球面は、光軸に垂直
な方向の高さをｈとし、非球面の頂点における接平面か
ら高さｈにおける非球面上の位置までの光軸に沿った距
離（サグ量）をＳ（ｈ）とし、近軸の曲率半径をｒと
し、円錐定数をκとし、ｎ次の非球面係数をＣn とした
とき、以下の数式（ｂ）で表される。In each embodiment, the height of the aspheric surface in the direction perpendicular to the optical axis is h, and the distance along the optical axis from the tangent plane at the vertex of the aspheric surface to the position on the aspheric surface at the height h When the (sag amount) is S (h), the paraxial radius of curvature is r, the conic constant is κ, and the nth-order aspheric coefficient is Cn, the following equation (b) is used.
【数１】 Ｓ（ｈ）＝（ｈ2 ／ｒ）／｛１＋（１−κ・ｈ2 ／ｒ2 ）1/2 ｝ ＋Ｃ4 ・ｈ4 ＋Ｃ6 ・ｈ6 ＋Ｃ8 ・ｈ8 ＋Ｃ10・ｈ10 （ｂ） 各実施例において、非球面には面番号の右側に＊印を付
している。[Number 1] S (h) = (h 2 / r) / {1+ (1-κ · h 2 / r 2) 1/2} + C 4 · h 4 + C 6 · h 6 + C 8 · h 8 + C 10 · h 10 (b) in each example, the aspherical surface is provided with mark * on the right side of the surface number.
【００３６】〔第１実施例〕図１は、本発明の第１実施
例にかかるフロントテレコンバーターと撮影ズームレン
ズとからなる合成光学系のレンズ構成、および望遠端
（Ｔ）から広角端（Ｗ）への変倍における撮影ズームレ
ンズの各レンズ群の移動の様子を示す図である。第１実
施例のフロントテレコンバーターＦＣにおいて、正レン
ズ群ＧＦは、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負
メニスカスレンズと両凸レンズとの貼り合わせからなる
接合正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレ
ンズとから構成されている。また、負レンズ群ＧＲは、
物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズから構成され
ている。[First Embodiment] FIG. 1 shows a lens configuration of a combined optical system including a front teleconverter and a photographing zoom lens according to a first embodiment of the present invention, and a telephoto end (T) to a wide-angle end (W). FIG. 8 is a diagram illustrating a state of movement of each lens group of the photographing zoom lens when zooming to a zoom ratio. In the front teleconverter FC of the first embodiment, the positive lens group GF includes, in order from the object side, a cemented positive lens formed by bonding a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side and a biconvex lens, and a convex surface facing the object side. And a positive meniscus lens. In addition, the negative lens group GR
It consists of a negative meniscus lens with the convex surface facing the object side.
【００３７】また、撮影ズームレンズＬにおいて、第１
レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向け
た負メニスカスレンズ、および両凹レンズと物体側に凸
面を向けた正メニスカスレンズとの接合レンズから構成
されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順
に、両凸レンズ、両凸レンズと両凹レンズとの接合レン
ズ、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズ、および
物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズから構成され
ている。さらに、第３レンズ群Ｇ３は、像側の面が非球
面状に形成された両凸レンズから構成されている。In the photographing zoom lens L, the first
The lens group G1 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side, and a cemented lens of a biconcave lens and a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side. The second lens group G2 includes, in order from the object side, a biconvex lens, a cemented lens of a biconvex lens and a biconcave lens, a positive meniscus lens having a concave surface facing the object side, and a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side. It is configured. Further, the third lens group G3 is composed of a biconvex lens having an aspherical surface on the image side.
【００３８】なお、フロントテレコンバーターＦＣと撮
影ズームレンズＬとの間の光路中には、保護ガラスＦ１
が配置されている。また、撮影ズームレンズＬと像面と
の間の光路中には、フィルターとしての２つの平行平面
板Ｆ２およびＦ３が配置されている。図１に示すよう
に、望遠端（Ｔ）から広角端（Ｗ）への変倍に際して、
第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が増大
し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が減
少するように、第１レンズ群Ｇ１および第２レンズ群Ｇ
２は像側へ移動し、第３レンズ群Ｇ３は固定である。な
お、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間の光路
中には開口絞りＳが配置され、この開口絞りＳは変倍に
際して第２レンズ群Ｇ２と一体的に移動する。In the optical path between the front teleconverter FC and the photographing zoom lens L, there is a protective glass F1.
Is arranged. In the optical path between the photographing zoom lens L and the image plane, two parallel flat plates F2 and F3 as filters are arranged. As shown in FIG. 1, upon zooming from the telephoto end (T) to the wide-angle end (W),
The first lens group G1 and the second lens group G are arranged such that the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases and the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 decreases.
2 moves to the image side, and the third lens group G3 is fixed. An aperture stop S is disposed in an optical path between the first lens group G1 and the second lens group G2, and the aperture stop S moves integrally with the second lens group G2 during zooming.
【００３９】次の表（１）に、本発明の第１実施例の諸
元の値を掲げる。表（１）において、Ｆは合成光学系の
焦点距離を、ｆは撮影ズームレンズＬの焦点距離をそれ
ぞれ表している。また、表（１）のレンズ諸元におい
て、第１カラムは物体側からのレンズ面の面番号を、第
２カラムのｒはレンズ面の曲率半径（非球面の場合には
近軸の曲率半径）を、第３カラムのｄはレンズ面の間隔
を、第４カラムのνはアッベ数を、第５カラムのＮ(d)
はｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率を、第６
カラムのＮ(g) はｇ線（λ＝４３５．８ｎｍ）に対する
屈折率をそれぞれ示している。The following Table (1) shows values of specifications of the first embodiment of the present invention. In Table (1), F represents the focal length of the combining optical system, and f represents the focal length of the photographing zoom lens L. In the lens specifications of Table (1), the first column represents the surface number of the lens surface from the object side, and the second column, r, represents the radius of curvature of the lens surface (the paraxial radius of curvature for an aspheric surface). ), D in the third column is the distance between the lens surfaces, ν in the fourth column is the Abbe number, and N (d) in the fifth column
Is the refractive index for the d-line (λ = 587.6 nm),
N (g) in the column indicates the refractive index for the g-line (λ = 435.8 nm).
【００４０】[0040]
【表１】 （全体諸元） Ｆ＝２３．３８〜３９．７５ ｆ＝１２．００２〜２０．４０３ （レンズ諸元） ｒ ｄ ν Ｎ(d) Ｎ(g) 1 60.14000 2.60000 25.46 1.805180 1.847010 （ＧＦ） 2 41.56900 11.50000 64.20 1.516800 1.526670 3 -2246.40000 0.20000 4 27.64900 8.80000 64.20 1.516800 1.526670 5 63.62600 14.37523 6 86.89200 1.60000 54.67 1.729160 1.745710 （ＧＲ） 7 16.82800 4.70000 8 ∞ 1.00000 64.20 1.516800 1.526670 （Ｆ１） 9 ∞ (d9 =可変) 10 40.30582 1.30000 1.806100 1.837500 （Ｇ１） 11 9.97201 2.80000 12 -54.96217 1.10000 1.516800 1.526670 13 9.63700 3.20000 1.846660 1.894130 14 28.78133 (d14=可変) 15 ∞ 1.00000 （開口絞りＳ） 16 35.51097 2.00000 1.835000 1.859550 （Ｇ２） 17 -59.64727 0.15000 18 10.75338 5.90000 1.670030 1.687990 19 -15.70820 3.80000 1.846660 1.894130 20 8.29785 1.35000 21 -60.40256 1.90000 1.672700 1.699890 22 -25.83632 1.60000 23 13.54685 2.50000 1.702000 1.724320 24 188.86361 (d24=可変) 25 72.13020 1.90000 1.665470 1.680470 （Ｇ３） 26* -39.21486 1.00000 27 ∞ 3.42000 1.516800 1.526670 （Ｆ２） 28 ∞ 0.70000 29 ∞ 0.80000 1.516800 1.526670 （Ｆ３） 30 ∞ 1.71269 （非球面データ） ｒ κ Ｃ4 26面 -39.21486 1.00000 2.28220×10-4 Ｃ6 Ｃ8 Ｃ10 -1.07930×10-6 4.79260×10-8 0.00000 （変倍における可変間隔） 望遠端 広角端 Ｆ 39.75 23.38 ｆ 20.403 12.002 d9 5.00000 8.88000 d14 3.00209 9.87081 d24 19.88842 9.14023 （条件式対応値） ｆＦ＝５６．３０３ ｆＲ＝−２８．９００ φＦ＝５３．４ φＲ＝１７．２ ＤFR＝１４．３７５ Δν＝３８．７４ ｎｄ＝１．８０５１８ （１）ｆＦ／ΦＲ＝３．２７３ （２）ΦＦ／ΦＲ＝３．１０５ （３）ｆＦ・Ｍ／ＤFR＝７．６３０ （４）（Ｒｂ＋Ｒａ）／（Ｒｂ−Ｒａ）＝−１．４８０ （５）Ｎ＝１．７２９１６ （６）（Ｒｄ＋Ｒｃ）／（Ｒｄ−Ｒｃ）＝２．５３７ （７）Ｍ＝１．９４８[Table 1] (Overall specifications) F = 23.38 to 39.75 f = 12.002 to 20.403 (Lens specifications) r d ν N (d) N (g) 1 60.14000 2.60000 25.46 1.805180 1.847010 ( GF) 2 41.56900 11.50000 64.20 1.516800 1.526670 3 -2246.40000 0.20000 4 27.64900 8.80000 64.20 1.516800 1.526670 5 63.62600 14.37523 6 86.89200 1.60000 54.67 1.729160 1.745710 (GR) 7 16.82800 4.70000 8 ∞ 1.00000 64.20 1.516800 1.526670 (F1) 9 40.30582 1.30000 1.806100 1.837500 (G1) 11 9.97201 2.80000 12 -54.96217 1.10000 1.516800 1.526670 13 9.63700 3.20000 1.846660 1.894130 14 28.78133 (d14 = variable) 15 ∞ 1.00000 (Aperture stop S) 16 35.51097 2.00000 1.835000 1.859550 (G2) 17 -59.64338 0.15000 18 10.75 5.90000 1.670030 1.687990 19 -15.70820 3.80000 1.846660 1.894130 20 8.29785 1.35000 21 -60.40256 1.90000 1.672700 1.699890 22 -25.83632 1.60000 23 13.54685 2.50000 1.702000 1.724320 24 188.86361 (d24 = variable) 25 72 .13020 1.90000 1.665470 1.680470 (G3) 26 * -39.21486 1.00000 27 ∞ 3.42000 1.516800 1.526670 (F2) 28 ∞ 0.70000 29 ∞ 0.80000 1.516800 1.526670 (F3) 30 ∞ 1.71269 ( aspherical data) r κ C 4 26 surface -39.21486 1.00000 2.28220 × 10 -4 C 6 C 8 C 10 -1.07930 × 10 -6 4.79260 × 10 -8 0.00000 (Variable interval in zooming) Telephoto end Wide angle end F 39.75 23.38 f 20.403 12.002 d9 5.00000 8.88000 d14 3.00209 9.87081 d24 19.88842 9.14023 (Condition FF = 56.303 fR = −28.900 φF = 53.4 φR = 17.2 DFR = 14.375 Δν = 38.74 nd = 1.80518 (1) fF / φR = 3.273 (2) ΦF / ΦR = 3.105 (3) fF · M / DFR = 7.630 (4) (Rb + Ra) / (Rb−Ra) = − 1.480 (5) N = 1.72916 (6) (Rd + Rc) / (Rd-Rc) = 2.537 (7) M = 1.948
【００４１】図２および図３は、第１実施例の諸収差図
である。すなわち、図２は撮影ズームレンズの望遠端に
おける合成光学系の諸収差図であり、図３は撮影ズーム
レンズの広角端における合成光学系の諸収差図である。
各収差図において、ＦNOはＦナンバーを、Ｙは像高を、
ｄはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）を、ｇはｇ線（λ＝４
３５．８ｎｍ）をそれぞれ示している。また、非点収差
を示す収差図において、実線はサジタル像面を示し、破
線はメリディオナル像面を示している。各収差図から明
らかなように、第１実施例では、諸収差が良好に補正さ
れ、優れた結像性能が確保されていることがわかる。FIGS. 2 and 3 are graphs showing various aberrations of the first embodiment. That is, FIG. 2 is a diagram of various aberrations of the combining optical system at the telephoto end of the photographing zoom lens, and FIG. 3 is a diagram of various aberrations of the combining optical system at the wide-angle end of the photographing zoom lens.
In each aberration diagram, FNO represents the F number, Y represents the image height,
d is the d line (λ = 587.6 nm), g is the g line (λ = 4
35.8 nm). In the aberration diagram showing astigmatism, a solid line indicates a sagittal image plane, and a broken line indicates a meridional image plane. As is clear from the aberration diagrams, in the first embodiment, various aberrations are satisfactorily corrected, and excellent imaging performance is secured.
【００４２】〔第２実施例〕図４は、本発明の第２実施
例にかかるフロントテレコンバーターと撮影ズームレン
ズとからなる合成光学系のレンズ構成、および望遠端
（Ｔ）から広角端（Ｗ）への変倍における撮影ズームレ
ンズの各レンズ群の移動の様子を示す図である。第２実
施例のフロントテレコンバーターＦＣにおいて、正レン
ズ群ＧＦは、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負
メニスカスレンズと両凸レンズとの貼り合わせからなる
接合正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレ
ンズとから構成されている。また、負レンズ群ＧＲは、
物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズから構成され
ている。[Second Embodiment] FIG. 4 shows a lens configuration of a composite optical system including a front teleconverter and a photographing zoom lens according to a second embodiment of the present invention, and a telephoto end (T) to a wide-angle end (W). FIG. 8 is a diagram illustrating a state of movement of each lens group of the photographing zoom lens when zooming to a zoom ratio. In the front teleconverter FC of the second embodiment, the positive lens group GF includes, in order from the object side, a cemented positive lens formed by bonding a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side and a biconvex lens, and a convex surface facing the object side. And a positive meniscus lens. In addition, the negative lens group GR
It consists of a negative meniscus lens with the convex surface facing the object side.
【００４３】また、撮影ズームレンズＬは、第１実施例
と全く同じ構成を有する。さらに、第１実施例と同様
に、フロントテレコンバーターＦＣと撮影ズームレンズ
Ｌとの間の光路中には保護ガラスＦ１が配置され、撮影
ズームレンズＬと像面との間の光路中には平行平面板Ｆ
２およびＦ３が配置されている。The photographing zoom lens L has the same configuration as that of the first embodiment. Further, as in the first embodiment, a protective glass F1 is disposed in the optical path between the front teleconverter FC and the photographing zoom lens L, and a parallel flat plate is disposed in the optical path between the photographing zoom lens L and the image plane. Face plate F
2 and F3 are arranged.
【００４４】次の表（２）に、本発明の第２実施例の諸
元の値を掲げる。表（２）において、Ｆは合成光学系の
焦点距離を、ｆは撮影ズームレンズＬの焦点距離をそれ
ぞれ表している。また、表（２）のレンズ諸元におい
て、第１カラムは物体側からのレンズ面の面番号を、第
２カラムのｒはレンズ面の曲率半径（非球面の場合には
近軸の曲率半径）を、第３カラムのｄはレンズ面の間隔
を、第４カラムのνはアッベ数を、第５カラムのＮ(d)
はｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率を、第６
カラムのＮ(g) はｇ線（λ＝４３５．８ｎｍ）に対する
屈折率をそれぞれ示している。Table 2 below summarizes data values of the second embodiment of the present invention. In Table (2), F represents the focal length of the combining optical system, and f represents the focal length of the photographing zoom lens L. In the lens specifications of Table (2), the first column represents the surface number of the lens surface from the object side, and the second column r represents the radius of curvature of the lens surface (the paraxial radius of curvature in the case of an aspheric surface). ), D in the third column is the distance between the lens surfaces, ν in the fourth column is the Abbe number, and N (d) in the fifth column
Is the refractive index for the d-line (λ = 587.6 nm),
N (g) in the column indicates the refractive index for the g-line (λ = 435.8 nm).
【００４５】[0045]
【表２】 （全体諸元） Ｆ＝２３．４４〜３９．８５ ｆ＝１２．００２〜２０．４０３ （レンズ諸元） ｒ ｄ ν Ｎ(d) Ｎ(g) 1 59.40527 2.50000 25.46 1.805180 1.847010 （ＧＦ） 2 42.11950 11.00000 64.20 1.516800 1.526670 3 -1164.15460 0.10000 4 27.02388 8.50000 64.20 1.516800 1.526670 5 56.02051 14.52084 6 82.42124 1.60000 49.22 1.743300 1.762140 （ＧＲ） 7 16.86499 3.20000 8 ∞ 1.00000 64.20 1.516800 1.526670 （Ｆ１） 9 ∞ (d9 =可変) 10 40.30582 1.30000 1.806100 1.837500 （Ｇ１） 11 9.97201 2.80000 12 -54.96217 1.10000 1.516800 1.526670 13 9.63700 3.20000 1.846660 1.894130 14 28.78133 (d14=可変) 15 ∞ 1.00000 （開口絞りＳ） 16 35.51097 2.00000 1.835000 1.859550 （Ｇ２） 17 -59.64727 0.15000 18 10.75338 5.90000 1.670030 1.687990 19 -15.70820 3.80000 1.846660 1.894130 20 8.29785 1.35000 21 -60.40256 1.90000 1.672700 1.699890 22 -25.83632 1.60000 23 13.54685 2.50000 1.702000 1.724320 24 188.86361 (d24=可変) 25 72.13020 1.90000 1.665470 1.680470 （Ｇ３） 26* -39.21486 1.00000 27 ∞ 3.42000 1.516800 1.526670 （Ｆ２） 28 ∞ 0.70000 29 ∞ 0.80000 1.516800 1.526670 （Ｆ３） 30 ∞ 1.71285 （非球面データ） ｒ κ Ｃ4 26面 -39.21486 1.00000 2.28220×10-4 Ｃ6 Ｃ8 Ｃ10 -1.07930×10-6 4.79260×10-8 0.00000 （変倍における可変間隔） 望遠端 広角端 Ｆ 39.85 23.44 ｆ 20.403 12.002 d9 7.80057 11.68007 d14 3.00209 9.87081 d24 19.88842 9.14023 （条件式対応値） ｆＦ＝５６．３０８ ｆＲ＝−２８．８２６ φＦ＝５２ φＲ＝１６．５８ ＤFR＝１４．５２１ Δν＝３８．７４ ｎｄ＝１．８０５１８ （１）ｆＦ／ΦＲ＝３．３９６ （２）ΦＦ／ΦＲ＝３．１３６ （３）ｆＦ・Ｍ／ＤFR＝７．５７３ （４）（Ｒｂ＋Ｒａ）／（Ｒｂ−Ｒａ）＝−１．５１５ （５）Ｎ＝１．７４３３０ （６）（Ｒｄ＋Ｒｃ）／（Ｒｄ−Ｒｃ）＝２．８６４ （７）Ｍ＝１．９５３(Table 2) F = 23.44 to 39.85 f = 12.002 to 20.403 (Lens specifications) r d ν N (d) N (g) 1 59.40527 2.50000 25.46 1.805180 1.847010 ( GF) 2 42.11950 11.00000 64.20 1.516800 1.526670 3 -1164.15460 0.10000 4 27.02388 8.50000 64.20 1.516800 1.526670 5 56.02051 14.52084 6 82.421241.60000 49.22 1.743300 1.762140 (GR) 7 16.86499 3.20000 8 ∞ 1.00000 64.20 1.516800 1.526670 (F1) 9 2610 可 変40.30582 1.30000 1.806100 1.837500 (G1) 11 9.97201 2.80000 12 -54.96217 1.10000 1.516800 1.526670 13 9.63700 3.20000 1.846660 1.894130 14 28.78133 (d14 = variable) 15 ∞ 1.00000 (Aperture stop S) 16 35.51097 2.00000 1.835000 1.859550 (G2) 17 -59.64338 0.15000 18 10.75 5.90000 1.670030 1.687990 19 -15.70820 3.80000 1.846660 1.894130 20 8.29785 1.35000 21 -60.40256 1.90000 1.672700 1.699890 22 -25.83632 1.60000 23 13.54685 2.50000 1.702000 1.724320 24 188.86361 (d24 = variable) 25 72 .13020 1.90000 1.665470 1.680470 (G3) 26 * -39.21486 1.00000 27 ∞ 3.42000 1.516800 1.526670 (F2) 28 ∞ 0.70000 29 ∞ 0.80000 1.516800 1.526670 (F3) 30 ∞ 1.71285 ( aspherical data) r κ C 4 26 surface -39.21486 1.00000 2.28220 × 10 -4 C 6 C 8 C 10 -1.07930 × 10 -6 4.79260 × 10 -8 0.00000 (Variable interval in zooming) Telephoto end Wide angle end F 39.85 23.44 f 20.403 12.002 d9 7.80057 11.68007 d14 3.00209 9.87081 d24 19.88842 9.14023 (Condition FF = 56.308 fR = −28.826 φF = 52 φR = 16.58 DFR = 14.521 Δν = 38.74 nd = 1.80518 (1) fF / φR = 3.396 (2) ) ΦF / ΦR = 3.136 (3) fF · M / DFR = 7.573 (4) (Rb + Ra) / (Rb−Ra) = − 1.515 (5) N = 1.74330 (6) (Rd + Rc) ) / (Rd−Rc) = 2.864 7) M = 1.953
【００４６】図５および図６は、第２実施例の諸収差図
である。すなわち、図５は撮影ズームレンズの望遠端に
おける合成光学系の諸収差図であり、図６は撮影ズーム
レンズの広角端における合成光学系の諸収差図である。
各収差図において、ＦNOはＦナンバーを、Ｙは像高を、
ｄはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）を、ｇはｇ線（λ＝４
３５．８ｎｍ）をそれぞれ示している。また、非点収差
を示す収差図において、実線はサジタル像面を示し、破
線はメリディオナル像面を示している。各収差図から明
らかなように、第２実施例では、諸収差が良好に補正さ
れ、優れた結像性能が確保されていることがわかる。FIGS. 5 and 6 show various aberrations of the second embodiment. That is, FIG. 5 is a diagram of various aberrations of the combining optical system at the telephoto end of the photographing zoom lens, and FIG. 6 is a diagram of various aberrations of the combining optical system at the wide-angle end of the photographing zoom lens.
In each aberration diagram, FNO represents the F number, Y represents the image height,
d is the d line (λ = 587.6 nm), g is the g line (λ = 4
35.8 nm). In the aberration diagram showing astigmatism, a solid line indicates a sagittal image plane, and a broken line indicates a meridional image plane. As is clear from the aberration diagrams, in the second embodiment, various aberrations are satisfactorily corrected, and excellent imaging performance is secured.
【００４７】[0047]
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
たとえばデジタルスチルカメラの物体側に装着して望遠
化の機能を果たすフロントテレコンバーターであって、
高いアフォーカル倍率を有し、収差発生の少ない、優れ
た結像性能を有するフロントテレコンバーターを実現す
ることができる。As described above, according to the present invention,
For example, a front teleconverter that is mounted on the object side of a digital still camera and performs a telephoto function,
It is possible to realize a front teleconverter having a high afocal magnification, little occurrence of aberrations, and excellent imaging performance.
【図面の簡単な説明】[Brief description of the drawings]
【図１】本発明の第１実施例にかかるフロントテレコン
バーターと撮影ズームレンズとからなる合成光学系のレ
ンズ構成、および望遠端（Ｔ）から広角端（Ｗ）への変
倍における撮影ズームレンズの各レンズ群の移動の様子
を示す図である。FIG. 1 is a diagram illustrating a lens configuration of a synthetic optical system including a front teleconverter and a photographing zoom lens according to a first embodiment of the present invention, and a photographing zoom lens at a magnification change from a telephoto end (T) to a wide-angle end (W). FIG. 5 is a diagram illustrating a state of movement of each lens group.
【図２】第１実施例での撮影ズームレンズの望遠端にお
ける合成光学系の諸収差図である。FIG. 2 is a diagram illustrating various aberrations of a synthetic optical system at a telephoto end of a photographing zoom lens according to a first embodiment.
【図３】第１実施例での撮影ズームレンズの広角端にお
ける合成光学系の諸収差図である。FIG. 3 is a diagram illustrating various aberrations of the combining optical system at the wide-angle end of the photographing zoom lens in the first embodiment.
【図４】本発明の第２実施例にかかるフロントテレコン
バーターと撮影ズームレンズとからなる合成光学系のレ
ンズ構成、および望遠端（Ｔ）から広角端（Ｗ）への変
倍における撮影ズームレンズの各レンズ群の移動の様子
を示す図である。FIG. 4 is a diagram illustrating a lens configuration of a combining optical system including a front teleconverter and a photographing zoom lens according to a second embodiment of the present invention, and the photographing zoom lens at the time of zooming from the telephoto end (T) to the wide-angle end (W). FIG. 5 is a diagram illustrating a state of movement of each lens group.
【図５】第２実施例での撮影ズームレンズの望遠端にお
ける合成光学系の諸収差図である。FIG. 5 is a diagram illustrating various aberrations of a synthetic optical system at a telephoto end of a photographing zoom lens according to a second embodiment.
【図６】第２実施例での撮影ズームレンズの広角端にお
ける合成光学系の諸収差図である。FIG. 6 is a diagram illustrating various aberrations of the combining optical system at the wide-angle end of the photographing zoom lens according to the second example.
【符号の説明】 ＦＣ フロントテレコンバーター Ｌ 撮影ズームレンズ ＧＦ 正レンズ群 ＧＲ 負レンズ群 Ｇ１ 第１レンズ群 Ｇ２ 第２レンズ群 Ｇ３ 第３レンズ群 Ｓ 開口絞り[Description of Signs] FC Front Teleconverter L Photographic Zoom Lens GF Positive Lens Group GR Negative Lens Group G1 First Lens Group G2 Second Lens Group G3 Third Lens Group S Aperture Stop
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き Ｆターム(参考） 2H087 KA03 LA30 MA18 PA03 PA07 PA10 PA18 PA19 PA20 PB04 PB09 PB13 QA02 QA06 QA17 QA21 QA22 QA25 QA34 QA37 QA41 QA45 RA01 RA05 RA13 RA21 RA36 RA42 RA43 RA46 SA14 SA16 SA19 SA22 SA27 SA29 SA32 SA62 SA63 SA64 SA72 SA74 SA75 SA87 SB04 SB05 SB14 SB16 SB22 SB26 SB32 ──────────────────────────────────────────────────続 き Continued on the front page F term (reference) 2H087 KA03 LA30 MA18 PA03 PA07 PA10 PA18 PA19 PA20 PB04 PB09 PB13 QA02 QA06 QA17 QA21 QA22 QA25 QA34 QA37 QA41 QA45 RA01 RA05 RA13 RA21 RA36 RA42 RA43 SA32 SA22 SA19 SA62 SA63 SA64 SA72 SA74 SA75 SA87 SB04 SB05 SB14 SB16 SB22 SB26 SB32
Claims (6)
れるようになった、アフォーカル倍率が１．５より大き
いフロントテレコンバーターにおいて、 前記フロントテレコンバーターは、物体側から順に、正
の屈折力を有する正レンズ群ＧＦと、負の屈折力を有す
る負レンズ群ＧＲとを備え、 前記正レンズ群ＧＦは、接合正レンズを有し、 前記負レンズ群ＧＲは、負メニスカスレンズを有し、 前記正レンズ群ＧＦの焦点距離をｆＦとし、前記フロン
トテレコンバーターの最も像側のレンズ面の有効径をΦ
Ｒとしたとき、 ２．０＜ｆＦ／ΦＲ＜１０．０ の条件を満足することを特徴とするフロントテレコンバ
ーター。1. A front teleconverter having an afocal magnification larger than 1.5, which is detachably attached to an object side of a taking lens, wherein the front teleconverter has a positive refractive power in order from the object side. A positive lens group GF having a negative refractive power, a negative lens group GR having a negative refractive power, the positive lens group GF has a cemented positive lens, the negative lens group GR has a negative meniscus lens, Let fF be the focal length of the positive lens group GF, and let Φ be the effective diameter of the most image-side lens surface of the front teleconverter.
R is a front teleconverter that satisfies the following condition: 2.0 <fF / ΦR <10.0.
体側には、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと
両凸レンズとの貼り合わせからなる接合正レンズが配置
され、 前記フロントテレコンバーターの最も物体側のレンズ面
の有効径をΦＦとし、前記フロントテレコンバーターの
最も像側のレンズ面の有効径をΦＲとしたとき、 ２．０＜ΦＦ／ΦＲ＜７．０ の条件を満足することを特徴とする請求項１に記載のフ
ロントテレコンバーター。2. A cemented positive lens formed by bonding a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side and a biconvex lens is disposed closest to the object side of the front teleconverter, and a lens closest to the object side of the front teleconverter. The condition that 2.0 <ΦF / ΦR <7.0 is satisfied, where ΦF is the effective diameter of the surface and ΦR is the effective diameter of the lens surface closest to the image side of the front teleconverter. 2. The front teleconverter according to 1.
物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと両凸レンズ
との貼り合わせからなり、 前記正レンズ群ＧＦの焦点距離をｆＦとし、前記フロン
トテレコンバーターのアフォーカル倍率をＭとし、前記
正レンズ群ＧＦと前記負レンズ群ＧＲとの軸上間隔をＤ
FRとしたとき、 ３．０＜ｆＦ・Ｍ／ＤFR＜１２．０ の条件を満足することを特徴とする請求項１または２に
記載のフロントテレコンバーター。3. The cemented positive lens is arranged in order from the object side.
It consists of laminating a negative meniscus lens with a convex surface facing the object side and a biconvex lens, the focal length of the positive lens group GF is fF, the afocal magnification of the front teleconverter is M, and the positive lens group GF is The on-axis distance from the negative lens group GR is D
3. The front teleconverter according to claim 1, wherein when FR is satisfied, a condition of 3.0 <fF · M / DFR <12.0 is satisfied. 4.
スレンズの物体側の面の曲率半径をＲａとし、前記負メ
ニスカスレンズの像側の面の曲率半径をＲｂとしたと
き、 −３．０＜（Ｒｂ＋Ｒａ）／（Ｒｂ−Ｒａ）＜−０．２ の条件を満足することを特徴とする請求項１乃至３のい
ずれか１項に記載のフロントテレコンバーター。4. When the radius of curvature of the object-side surface of the negative meniscus lens in the negative lens group GR is Ra, and the radius of curvature of the image-side surface of the negative meniscus lens is Rb, -3.0. 4. The front teleconverter according to claim 1, wherein a condition of <(Rb + Ra) / (Rb−Ra) <− 0.2 is satisfied. 5.
向けた正メニスカスレンズを有し、 前記負レンズ群ＧＲ中の前記負メニスカスレンズのｄ線
に対する屈折率をＮとし、前記正レンズ群ＧＦ中の前記
正メニスカスレンズの物体側の面の曲率半径をＲｃと
し、前記正メニスカスレンズの像側の面の曲率半径をＲ
ｄとしたとき、 １．７＜Ｎ ０．２＜（Ｒｄ＋Ｒｃ）／（Ｒｄ−Ｒｃ）＜５．０ の条件を満足することを特徴とする請求項１乃至４のい
ずれか１項に記載のフロントテレコンバーター。5. The positive lens group GF includes a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side, wherein the refractive index of the negative meniscus lens in the negative lens group GR with respect to d-line is N, and the positive lens is The radius of curvature of the object-side surface of the positive meniscus lens in the group GF is Rc, and the radius of curvature of the image-side surface of the positive meniscus lens is R.
5. The condition of 1.7 <N 0.2 <(Rd + Rc) / (Rd−Rc) <5.0 is satisfied when d is satisfied. 5. Front teleconverter.
に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと両凸レ
ンズとの貼り合わせからなる接合正レンズと、物体側に
凸面を向けた正メニスカスレンズとから構成され、 前記負レンズ群ＧＲは、物体側に凸面を向けた負メニス
カスレンズから構成され、 前記フロントテレコンバーターのアフォーカル倍率Ｍ
は、 Ｍ＞１．８ の条件を満足することを特徴とする請求項１乃至５のい
ずれか１項に記載のフロントテレコンバーター。6. The positive lens group GF includes, in order from the object side, a cemented positive lens formed by bonding a negative meniscus lens having a convex surface toward the object side and a biconvex lens, and a positive meniscus having a convex surface facing the object side. The negative lens group GR is composed of a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side, and an afocal magnification M of the front teleconverter.
The front teleconverter according to any one of claims 1 to 5, wherein the following condition is satisfied: M> 1.8.
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| JP07777899A JP4432002B2 (en) | 1999-03-23 | 1999-03-23 | Front teleconverter |
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1999
- 1999-03-23 JP JP07777899A patent/JP4432002B2/en not_active Expired - Lifetime
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