JP2000088252A

JP2000088252A - 冷却促進構造を有するガスタービン

Info

Publication number: JP2000088252A
Application number: JP10257837A
Authority: JP
Inventors: Takeo Saito; 武雄斉藤; Satoshi Tsukahara; 聰塚原; Yoji Ishibashi; 洋二石橋
Original assignee: Hitachi Ltd
Current assignee: Hitachi Ltd
Priority date: 1998-09-11
Filing date: 1998-09-11
Publication date: 2000-03-31

Abstract

(57)【要約】【課題】燃焼器全体の流動損失を増加させることなくラ
イナを効率よく冷却する。【解決手段】自身の内側に燃焼室を形成するライナと、
該ライナの外周側に位置する外壁と、前記ライナと前記
外壁との間の間隙に形成され、圧縮機で昇圧された空気
を前記燃焼室に導く空気流路と、を有するガスタービン
において、前記ライナの外周側面には、周方向に伸びる
凸部を形成するリブと、長手方向に伸び、前記リブより
高い凸部を形成するフィンとを備えた。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、高温流体と低温流
体を自身の内部と外周部に配置する隔壁に係り、前記高
温流体として燃焼ガスと前記低温ガスとして圧縮空気を
用いる前記隔壁部を有するガスタービンに関する。

【０００２】

【従来の技術】近年、ガスタービンプラントにおいて
は、高出力・高効率化の流れの中、燃焼場の圧力と共に
燃焼ガス温度が年々上昇し続けている。

【０００３】一方、燃焼ガス温度が上昇すると、燃焼場
において大気汚染物質である窒素酸化物（ＮＯｘ）の生
成量が増加してしまうことが知られている。この相反す
る現象を解決するためには、燃料と空気とを予め混合
し、且つ燃料流量に対する空気流量の割合を増加させ、
火炎温度を低く抑えつつ燃焼反応を進行させるという希
薄予混合燃焼法が有効であり、この燃焼方式では、燃焼
場における局所的な高温場の発生を抑制してＮＯｘ生成
を抑えることが可能である。

【０００４】この希薄予混合燃焼を達成するためには、
燃焼用空気をより多く必要とするため、圧縮機から燃焼
器へと導入される全空気量に対して、漏れ空気や冷却と
して使用する空気の割合を如何にして低くするかがキー
ポイントとなる。

【０００５】現在、高温燃焼ガスに曝されるライナの空
気冷却方法としては、ライナ内壁面近傍に冷却空気の層
を形成するフィルム冷却方式が主流となっているが、こ
の方式では空気の一部を消費し燃焼用空気の割合が下が
ってしまうために、希薄予混合燃焼によるＮＯｘ抑制の
観点からは問題がある。

【０００６】このことから燃焼用空気割合を下げずに効
率よくライナを冷却するために、例えば特開平6−22156
2 号に示すような、ライナ外周表面にリブを形成し乱流
を促進させることにより、ライナ外周表面の熱伝達率を
増加させ冷却を行うという構造が考案されている。

【０００７】また、特開平7−190365 号公報には、リブ
の中に多数の突起を配置して、冷却効果を高め、燃焼器
内筒の壁面冷却を少ない空気で行う旨記載されている。

【０００８】

【発明が解決しようとする課題】しかし、前記公知例に
示したライナ外周表面にリブを形成する冷却方式や、リ
ブを加えてリブ間に単に突起を配置する冷却方式は、平
滑管に対して冷却空気の熱伝達率は高くなるが、同時に
冷却空気の流動損失も高くなるという問題が生じる。特
に近年の燃焼ガス温度の上昇に伴ない、リブによる冷却
方式でライナメタル温度を部材の許容値まで下げるため
には、ライナとフロースリーブの間に流れる空気流速を
従来より更に上げる必要があり、そのために流動損失が
増加しガスタービン全体の効率が下がるという問題が生
じる。

【０００９】本発明の目的は、燃焼器全体の流動損失を
増加させることを抑制しつつ、ライナを効率よく冷却す
ることにある。

【００１０】

【課題を解決するための手段】本発明は、自身の内側に
燃焼室を形成するライナと、該ライナの外周側に位置す
る外壁と、前記ライナと前記外壁との間の間隙に形成さ
れ、圧縮機で昇圧された空気を前記燃焼室に導く空気流
路と、を有するガスタービンにおいて、前記ライナの外
周側面には、周方向に伸びる凸部を形成するリブと、長
手方向に伸び、前記リブより高い凸部を形成するフィン
とを備えたことを特徴とする。

【００１１】これにより、圧力損失の増加を抑制しつ
つ、フィンによる放熱面積を増加させて、リブによる乱
流促進を図り、冷却効果を高める事ができる。

【００１２】このようなリブおよびフィン構造を採用し
て冷却することにより、空気流路側からライナを貫通し
て燃焼室側へ流す冷却空気量を低減でき、圧縮空気をよ
り多く燃焼空気として利用できるので、ガスタービンに
とっても高効率運転ができる。

【００１３】または、本発明は、自身の内側に燃焼室を
形成するライナと、該ライナの外周側に位置する外壁
と、前記ライナと前記外壁との間の間隙に形成され、圧
縮機で昇圧された空気を前記燃焼室に導く空気流路と、
を有するガスタービンにおいて、前記ライナの外周側面
に、周方向に伸びる凸部を形成する複数のリブを有し、
前記リブとリブとの間に、長手方向に伸び、前記リブよ
り高い凸部を形成する複数のフィンと、を備えたことを
特徴とする。

【００１４】または、本発明は、自身の内側に燃焼室を
形成するライナと、該ライナの外周側に位置する外壁
と、前記ライナと前記外壁との間の間隙に形成され、圧
縮機で昇圧された空気を前記燃焼室に導く空気流路と、
を有するガスタービンにおいて、前記ライナの外周側面
に、長手方向に伸びる凸部を形成する複数のフィンを有
し、前記フィンとフィンとの間に、周方向に伸び、前記
フィンより低い凸部を形成する複数のリブと、を備えた
ことを特徴とする。

【００１５】または、本発明は、自身の内側に燃焼室を
形成するライナと、該ライナの外周側に位置する外壁
と、前記ライナと前記外壁との間の間隙に形成され、圧
縮機で昇圧された空気を前記燃焼室に導く空気流路と、
を有するガスタービンにおいて、前記ライナの外周側面
には、周方向に伸びる凸部を形成する複数のリブと、長
手方向に伸び、前記リブより高い凸部を形成する複数の
フィンを有し、前記リブ間の間隔は、圧縮機空気の流れ
に対して上流側の部分より下流側の部分の方が狭く形成
されている、ことを特徴とする。

【００１６】このように、前記ライナの軸方向に沿って
変化させることが、熱分布が軸方向に不均一である場合
には好ましい。例えばライナ内面における燃焼ガスの熱
負荷が大きい場所ではリブとリブの設置間隔を狭めて設
置するが、燃焼ガスの熱負荷が小さい場所ではリブの設
置間隔を広げるよう配置する。これにより、前記第１の
発明の効果に加えて、更に、冷却効果を適切に確保しつ
つ、冷却空気の流動損失を減らすことができる。

【００１７】または、本発明は、自身の内側に燃焼室を
形成するライナと、該ライナの外周側に位置する外壁
と、前記ライナと前記外壁との間の間隙に形成され、圧
縮機で昇圧された空気を前記燃焼室に導く空気流路と、
を有するガスタービンにおいて、前記ライナの外周側面
には、周方向に伸び、前記ライナの軸方向に対して傾斜
してなる凸部を形成する複数のリブと、長手方向に伸
び、前記リブより高い凸部を形成する複数のフィンと、
を備えたことを特徴とする。

【００１８】これにより、前記第１の発明の作用に加え
て、更にライナの剛性を高めることができる。

【００１９】または、本発明は、高温隔壁として捕らえ
ることもできる。例えば、自身の内側に高温流体が流
れ、自身の外側に前記高温流体より低温の流体が流れる
隔壁であって、前記隔壁は、前記低温流体の流れに面し
て、前記低温流体の流れの方向と交わる向きに伸びる凸
部を有する複数のリブと、前記低温流体の流れの方向に
沿う向きに伸び、前記リブより高い凸部を有する複数の
フィンと、を備えたことを特徴とする。これにより、前
記作用と同様の効果を得ることができる。

【００２０】なお、前記ガスタービンの燃焼器におい
て、前記ライナ下流端に設置したスプリングシールの上
流部、又は内部、又はその両部において、前記ライナの
内壁近傍に冷却空気層を形成する冷却構造を付加するこ
とが好ましい。

【００２１】これにより、更に、ライナのスプリングシ
ール部を冷却することができる。

【００２２】尚、冷却の効率を示す指標としてＮｕ／Ｐ
ｒ^0.4（Ｎｕ：ヌセルト数、Ｐｒ：プラントル数）の値
があり、この値が大きいほど冷却効率が高く、これは
（１）式のように表わされる。

【００２３】Ｎｕ／Ｐｒ^0.4＝Ｃ₁×０.０２３×Ｒｅ^0.8…（１）（Ｃ₁：定数，Ｒｅ：冷却空気のレイノルズ数）平滑円管ではＣ₁＝１.０であるが、冷却要素試験を行
った結果、フィン＋リブの本発明構造ではＣ₁＝１.
６、フィン単独構造ではＣ₁＝１.５、リブ単独構造で
はＣ₁＝１.８となり、冷却効率はリブ単独が一番高
く、また若干ではあるがフィン単独構造よりフィン＋リ
ブ構造の方が高い。

【００２４】しかし（２）式で表わされる、冷却空気の
流動損失を示す指標となる管摩擦係数：λの試験結果を
比較すると、ガスタービンの様に冷却空気のレイノルズ
数が高い条件において、リブ単独構造ではＣ₂＝３.
９、フィン＋リブ構造ではＣ₂＝１.０、フィン単独構造
でもＣ₂＝１.０、となり、フィン＋リブ構造或いはフ
ィン単独構造では、リブ単体構造の場合よりも管摩擦係
数を大幅に減少することが可能となっている。

【００２５】 λ＝Ｃ₂×０.３１６４／Ｒｅ^0.25…（２）（Ｃ₂：定数，平滑円管ではＣ₂＝１.０）この様に、リブ単独構造では、冷却空気が縮流と拡大流
とを繰り返すため、冷却効率が高くなると同時に流動損
失も高くなってしまう。

【００２６】一方、リブにリブよりも高いフィンを設置
した本発明構造では、フィンとフィンの狭い間隙に流れ
る空気流量を減少させることができ、リブの縮流と拡大
流による流動損失増加作用を低減することが可能とな
る。しかもフィンとフィンの間隙には少量の空気は流れ
ていることから、リブの乱流促進効果が働くことで、冷
却効率はフィン単体構造よりも更に高くなる。

【００２７】このＮｕ／Ｐｒ^0.4とλの２つの値を総合
的に評価した結果を図２に示す。横軸はＮｕ／Ｐｒ^0.4
の平滑管に対する比であり、縦軸はλの平滑管に対する
比である。ここで円管通路ではＮｕ／Ｐｒ^0.4∝Ｒｅ
^0.8∝ｕ^0.8(ｕ：流速）の関係があり、またλ∝ΔＰ∝
ｕ²（ΔＰ：圧力損失）との関係から、Ｎｕ／Ｐｒ^0.4＝Ｋ×λ^2.5…（３）（Ｋ：定数）の関係が導かれる。図中に本発明構造とリブ単体構造の
試験結果をプロットし、（３）式の曲線を各々示した
が、この曲線は傾きが小さいほど総合的な冷却性能が高
いということがいえる。つまり、圧力損失が低くても効
率良く冷却できるということである。これを踏まえて両
者の試験結果を比較すると、本発明構造がリブ単体構造
よりも優れていることが分かる。

【００２８】このため、前記のようなリブおよびフィン
構造を採用することにより、圧力損失を抑制しつつ、所
望の冷却効果を得ることができる。

【００２９】尚、仮に、前記公知例の特開平7−190365
号公報に記載のようにリブとリブ間に複数の突起を配置
する場合や、或いは、リブとリブより低いフィンを備え
ていた場合は、やはりリブにより冷却側の空気が縮流と
拡大流とが繰り返されて、前記リブだけを備えた場合と
同様高い流動損失になると考えられる。このため、十分
な前記効果は得られない。

【００３０】尚、本発明により、高い冷却効果を得つ
つ、圧力損失を低く抑えることができ、高効率のガスタ
ービンを形成することができる。これにより、希薄予混
合燃焼を円滑に行うことができ、信頼性の高い高効率運
転ができる。

【００３１】本発明は、特に、高燃焼温度で運転される
ガスタービン、高圧縮空気による燃焼されるガスタービ
ンに適応することが効果が大きく好ましい。

【００３２】

【発明の実施の形態】本発明の第１の実施例を図１に示
す。

【００３３】隔壁５００は、内側に位置する高温流体６
００と、外側に位置する前記高温流体より低温の低温流
体６０１とを隔てている。

【００３４】前記隔壁５００は、前記低温流体の流れに
面してリブ５０２および前記リブより高さが高いフィン
５０１を備えている。リブ５０２およびフィン５０１は
隔壁から突起を形成している。

【００３５】前記リブ５０２は、前記低温流体６０１の
流れの方向と交わる向きに伸びるよう配置する（図１で
は、一例としてほぼ直交するように配置した）。

【００３６】前記フィン５０１は、前記低温流体６０１
の流れの方向に沿う向きに伸びるよう配置されている。

【００３７】更に、図１では、その具体的配置の一例と
して、前記低温流体６０１の流れ方向に沿う向きに伸び
る複数のフィン５０１の間に、フィン５０１よりも高さ
が低く、前記低温流体６０１の流れに直交するように複
数のリブ５０２を設けている。

【００３８】これにより、フィン５０１及びリブ５０２
の設置により、隔壁５００の低温流体側の外表面積が増
加することで、低温流体６０１へ放熱する熱量が増加す
る。更に、低温流体６０１がリブ５０２の位置で剥離
し、境界層がリブ下流位置で再付着することにより、低
温流体６０１の熱伝達率が高くなる。そして、フィン５
０１よりリブ５０２が低くなるよう配置することによ
り、フィンとフィンとの狭い間隙に流動空気が流れにく
くなり、多数のリブのある領域を空気が流れる場合に生
じる縮流と拡大流による流動損失作用を低減させて、両
者をバランスさせて、圧力損失を抑制しつつ良好な隔壁
の冷却を図ることができる。或いは内部を流れる流体の
冷却に寄与することができる。

【００３９】例えば、前記隔壁５００は、ガスタービン
燃焼器の燃焼ガスと燃焼空気とを隔てるライナであるこ
とができる。或いはトランジッションピースに使用する
ことができる。

【００４０】また、内部に高温流体が流れ、外側に低温
流体が流れるような熱交換器の熱交換部の配管であるこ
とができる。

【００４１】或いは、内部に低温流体が流れ、外側に高
温流体が流れるような熱交換器の熱交換部の配管であっ
てもよい。尚、その場合、前記効果は、高温流体の圧力
損失を抑制しつつ良好な隔壁の加熱を図ることができ
る。或いは内部を流れる流体の加熱に寄与することがで
きる。

【００４２】本発明の第２の実施例を図３及び図４を用
いて説明する。

【００４３】次にガスタービンの概要を図４で説明す
る。大気を昇圧して吐出する空気圧縮機３００から導入
された高圧空気１００は、ディフューザ１から車室２に
導入され、トランジッションピース３（以降トラピンと
呼ぶ）と、その外周に設置されたトラピンフロースリー
ブ４の間隙を流れた後に、ライナ５とライナ外周の同心
円上に配置されたライナフロースリーブ６との間隙から
形成される冷却流路を通る流れ１０２となる。そして流
れを反転させバーナ部に導入する流れ１０３，１０４と
なり、燃料系統２００，２０１から供給される燃料と混
合し、ライナ５内部の燃焼室７で火炎１０５，１０６を
形成し高温高圧の燃焼ガス１０７となる。その後にトラ
ピン３からタービン３０１に導入する流れ１０８となる
が、ガスタービンは、高圧高温の燃焼ガス流１０８が断
熱膨張する際に発生する仕事量を、タービン３０１にお
いて軸回転力に転換することにより、発電機３０２から
出力を得ている。

【００４４】近年、ガスタービンプラントの高出力・高
効率化の流れから、燃焼ガス１０７が高温・高圧化する
傾向があり、燃焼ガス１０７に曝されるライナ５の冷却
性能強化が主要開発課題となっている。また燃焼ガス１
０７の高温化と共に、火炎１０５，１０６で生成される
窒素酸化物（ＮＯｘ）の量も増加してしまうことから、
燃料と空気とを予め混合し、且つ燃料流量に対する空気
流量の割合を増加させるという低ＮＯｘ希薄予混合燃焼
法が有効であることが知られている。この方式は、圧縮
機から導入される空気１００に対して、バーナ部に導入
する空気103,１０４の割合を如何にして大きくするか、
つまりライナ接続部のスプリングシール１０，１１での
漏れ空気量や、部材の冷却として使用する冷却空気量を
如何にして減少させるかがキーポイントとなる。

【００４５】そこで、図３は、トラピン３に前記実施例
１に記載した構造を適用したものを示す。

【００４６】トラピンの外周には周方向に複数のリブ５
０２を配置し、リブ５０２の間にリブ５０２より高さの
高い複数のフィン５０１を全周にわたって設置してい
る。

【００４７】この時、フィンの幅は５mm以下、フィンの
高さはフィン幅の１倍以上、フィンとフィンの設置間隔
はフィン幅の５倍以下であることが望ましい。またリブ
の設置間隔は、リブ高さの５倍以上１５倍以下であるこ
とが望ましい。

【００４８】これにより、前述のように、圧縮機から供
給される昇圧空気の圧力損失を抑制しつつ、良好な冷却
を図ることができる。

【００４９】そして、ガスタービンの効率を下げること
を抑制して、燃焼器の信頼性を向上させることが可能と
なる。

【００５０】本発明の第３の実施例を図４および図５を
用いて説明する。

【００５１】図４のライナ５に図１の構造を採用したも
のを図５に示す。

【００５２】本ライナ冷却構造はライナ外周表面に放熱
フィン２０を多段に設け、且つフィン２０とフィン２０
との間には、フィン２０よりも高さが低く周方向に連続
したリブ２１を各々設置する構造である。

【００５３】この時、フィンの幅は５mm以下、フィンの
高さはフィン幅の１倍以上、フィンとフィンの設置間隔
はフィン幅の５倍以下であることが望ましい。またリブ
の設置間隔は、リブ高さの５倍以上１５倍以下であるこ
とが望ましい。図５に示したライナ５の左上側が空気圧
縮機３００から供給される圧縮空気流れの上流側とな
り、右下側が下流となる。尚、図６〜図８も同様であ
る。

【００５４】これにより、前述のように、圧縮機から供
給される昇圧空気の圧力損失を抑制しつつ、良好な冷却
を図ることができる。

【００５５】このため、ライナ５の外側を流れる圧縮空
気のうち、ライナ５を貫通する冷却空気供給孔を介して
ライナ５の内側に流す冷却空気を少なくできる。より好
ましくは、かかる貫通孔から流す冷却空気を事実上なく
すことが好ましい。

【００５６】このため、空気圧縮機３００で昇圧した空
気のうちのより多くを燃焼用空気に利用することがで
き、前記予混合燃焼の良好な運転ができる。

【００５７】本発明の第４の実施例を図４および図６を
用いて説明する。

【００５８】図４のライナ５に図１の構造を応用して採
用した図を図６に示す。

【００５９】本ライナ５は、ライナ外周表面にライナの
長手方向に伸びる放熱フィン２０を多段に設け、且つフ
ィン２０とフィン２０との間には、フィン２０よりも高
さが低く周方向に伸びる連続した複数のリブ２１を各々
設置する構造を有している。これにより、前記第３の実
施例の作用に加えてライナの剛性が高くなり、燃焼室内
の火炎の発熱量変動に伴う燃焼振動に耐えうるライナ構
造とすることができる。

【００６０】そして、ガスタービンの効率を下げること
を抑制して、燃焼器の信頼性を向上させることが可能と
なる。

【００６１】本発明の第５の実施例を図７を用いて説明
する。

【００６２】図７のライナは、図５のライナ５のリブ２
１に変更を加えたものである。

【００６３】この構造は、リブ２１の設置間隔をライナ
５の軸方向に沿って変化させたことを特徴としている。
これは図４のライナ５において、燃焼器の上流側の火炎
106からの熱負荷が大きな部分ではリブ２１の設置間隔
を狭めて設置するが、燃焼器の下流側の熱負荷の小さな
部分ではリブ２１の設置間隔を広げる構造としている。
この時、実用的観点からは、フィンの幅は５mm以下、フ
ィンの高さはフィン幅の１倍以上、フィンとフィンの設
置間隔はフィン幅の５倍以下であることが望ましい。ま
たリブの設置間隔は、リブ高さの５倍以上１５倍以下の
範囲内で変化させることが望ましい。

【００６４】これによりリブ設置間隔の広いライナ下流
側では、リブによる冷却空気の流動損失を減らすことが
でき、ガスタービンの効率を更に高めることが可能とな
る。これにより、図５の構造の効果に加えて、更に、圧
力損失を抑制しつつ部分的なライナ５の加熱を抑制する
ことができる。

【００６５】本発明の第６の実施例を図８を用いて説明
する。

【００６６】図８のライナは、図５のライナ５のリブ２
１に変更を加えたものである。

【００６７】この構造はリブ２１をライナ５の軸方向に
対し傾斜して設置することを特徴としている。

【００６８】この時、実用的観点からは、フィンの幅は
５mm以下、フィンの高さはフィン幅の１倍以上、フィン
とフィンの設置間隔はフィン幅の５倍以下であることが
望ましい。またリブの設置間隔は、リブ高さの５倍以上
１５倍以下であり、リブの傾斜角度は６０°以上８０°
以下であることが望ましい。

【００６９】これにより図５の構造の効果に加えて、ラ
イナの剛性を向上させ、燃焼室内の火炎の発熱量変動に
伴う燃焼振動に耐えうるライナ構造とすることができ
る。

【００７０】第１から第６までの実施例で記述したフィ
ンの断面形状は、図９のようにフィンの根元より先に行
くにしたがって徐々に幅が狭くなっている構造、図１０
のようにフィンの根元から先端にいくにしたがって徐々
に幅が狭くなり、先端に先端面を有する構造、図１１の
様に、先端が曲線状になっている構造、等を採用するこ
とができ。冷却側の外表面が増加するよう構成すること
ができる。

【００７１】本発明の第７の実施例を図１２〜図１４を
用いて説明する。

【００７２】図１２〜図１４は、図４の燃焼器のライナ
５下流端のトラピン３との連結部の断面を拡大したもの
である。

【００７３】ライナ５は、図５〜図８に前述した構造を
採用することができる。ライナ下流端に設置したスプリ
ングシール１０付近では、ライナ５がトラピン３に覆わ
れているために、ライナ外周側の空気流れ１０２による
強制対流冷却が困難であり、部材の温度が許容値を超え
る可能性がある。このため、ライナ５の内壁近傍若しく
は、ライナ５の内部に冷却空気の層を形成させライナ下
流端の冷却を行う。例えば、図１２のように冷却孔３０
を経て流れる冷却空気を所望の流れになるようガイドす
るリング３１を備える、図１３のようにライナ５を貫通
し、外側の開口部より内側の開口部がトラピン３側に位
置するような傾斜した冷却孔３０を設ける、図１４のよ
うに、ライナ５外周側に開口部をもち、ライナ５の内部
に開口部から導入された空気が流れる空気流路を有する
冷却孔３０を有する、ような構造を採用することができ
る。

【００７４】

【発明の効果】本発明によれば、フィン＋リブ冷却構造
により流動損失を低く抑えつつ、ライナ又はトランジッ
ションピースを効率よく冷却することが可能である。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の第一実施例を示す冷却構造の概略図。

【図２】冷却特性・圧力損失特性に関する試験結果。

【図３】本発明の第一実施例構造を採用したトランジッ
ションピースの概略図。

【図４】ガスタービン全体構成の一例を示す概略図。

【図５】本発明の第三実施例を示すライナの概略図。

【図６】本発明の第四実施例を示すライナの概略図。

【図７】本発明の第五実施例を示すライナの概略図。

【図８】本発明の第六実施例を示すライナの概略図。

【図９】本発明のフィン断面形状例Ｉ。

【図１０】本発明のフィン断面形状例II。

【図１１】本発明のフィン断面形状例III。

【図１２】本発明の第七実施例を示すライナ下流端の断
面図。

【図１３】本発明の他の第七実施例を示すライナ下流端
の断面図。

【図１４】本発明の他の第七実施例を示すライナ下流端
の断面図。

【符号の説明】

１…ディフューザ、２…車室、３…トランジッションピ
ース、５…ライナ、６…フロースリーブ、７…燃焼室、
１０，１１…スプリングシール、２０…フィン、２１…
リブ、３０…冷却孔、３１…リング、１０５，１０６…
火炎、２００，２０１…燃料系統、３００…圧縮機、３
０１…タービン、３０２…発電機、501…フィン、５０
２…リブ、６００…高温流体、６０１…低温流体。

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】自身の内側に燃焼室を形成するライナと、該ライナの外周側に位置する外壁と、前記ライナと前記外壁との間の間隙に形成され、圧縮機
で昇圧された空気を前記燃焼室に導く空気流路と、を有
するガスタービンにおいて、前記ライナの外周側面には、周方向に伸びる凸部を形成するリブと、長手方向に伸び、前記リブより高い凸部を形成するフィ
ンとを備えたことを特徴とするガスタービン。
【請求項２】自身の内側に燃焼室を形成するライナと、該ライナの外周側に位置する外壁と、前記ライナと前記外壁との間の間隙に形成され、圧縮機
で昇圧された空気を前記燃焼室に導く空気流路と、を有
するガスタービンにおいて、前記ライナの外周側面に、周方向に伸びる凸部を形成する複数のリブを有し、前記リブとリブとの間に、長手方向に伸び、前記リブよ
り高い凸部を形成する複数のフィンと、を備えたことを
特徴とするガスタービン。
【請求項３】自身の内側に燃焼室を形成するライナと、該ライナの外周側に位置する外壁と、前記ライナと前記外壁との間の間隙に形成され、圧縮機
で昇圧された空気を前記燃焼室に導く空気流路と、を有
するガスタービンにおいて、前記ライナの外周側面に、長手方向に伸びる凸部を形成する複数のフィンを有し、前記フィンとフィンとの間に、周方向に伸び、前記フィ
ンより低い凸部を形成する複数のリブと、を備えたこと
を特徴とするガスタービン。
【請求項４】自身の内側に燃焼室を形成するライナと、該ライナの外周側に位置する外壁と、前記ライナと前記外壁との間の間隙に形成され、圧縮機
で昇圧された空気を前記燃焼室に導く空気流路と、を有
するガスタービンにおいて、前記ライナの外周側面には、周方向に伸びる凸部を形成する複数のリブと、長手方向に伸び、前記リブより高い凸部を形成する複数
のフィンを有し、前記リブ間の間隔は、圧縮機空気の流れに対して上流側
の部分より下流側の部分の方が狭く形成されている、こ
とを特徴とするガスタービン。
【請求項５】自身の内側に燃焼室を形成するライナと、該ライナの外周側に位置する外壁と、前記ライナと前記外壁との間の間隙に形成され、圧縮機
で昇圧された空気を前記燃焼室に導く空気流路と、を有
するガスタービンにおいて、前記ライナの外周側面には、周方向に伸び、前記ライナの軸方向に対して傾斜してな
る凸部を形成する複数のリブと、長手方向に伸び、前記リブより高い凸部を形成する複数
のフィンと、を備えたことを特徴とするガスタービン。
【請求項６】自身の内側に高温流体が流れ、自身の外側
に前記高温流体より低温の流体が流れる隔壁であって、前記隔壁は、前記低温流体の流れに面して、前記低温流体の流れの方向と交わる向きに伸びる凸部を
有する複数のリブと、前記低温流体の流れの方向に沿う向きに伸び、前記リブ
より高い凸部を有する複数のフィンと、を備えたことを
特徴とする隔壁。