JP2000087888A - Rolling piston type rotary compressor - Google Patents
Rolling piston type rotary compressorInfo
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、ピストンの摺動効
率を向上させうるローリングピストン式ロータリ圧縮機
に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a rolling piston type rotary compressor which can improve the sliding efficiency of a piston.
【０００２】[0002]
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】従来の
ローリングピストン式ロータリ圧縮機は、内面が円筒状
のシリンダと、このシリンダの両側に設けられた軸受
と、このシリンダと同軸の回転軸と、この回転軸に偏心
して設けられたクランク部と、このクランク部に嵌合さ
れた筒状のローリングピストンとを有している。このロ
ーリングピストンは、その外側面を軸受に摺接させ、こ
の軸受内面との間でシールを行い、その外周面でシリン
ダ内周面とともに圧縮室を画成するようになっている。2. Description of the Related Art A conventional rolling piston type rotary compressor comprises a cylinder having a cylindrical inner surface, bearings provided on both sides of the cylinder, and a rotating shaft coaxial with the cylinder. A crank portion provided eccentrically to the rotating shaft, and a cylindrical rolling piston fitted to the crank portion. The rolling piston has its outer surface slidably in contact with the bearing, seals with the inner surface of the bearing, and its outer peripheral surface defines a compression chamber together with the inner peripheral surface of the cylinder.
【０００３】このようなローリングピストン式ロータリ
圧縮機においては、クランク部の偏心量とともにローリ
ングピストンの半径方向の厚さを変えることによって吐
出量を変化させるが、ローリングピストンの厚さを厚く
すると、シリンダの内側面との摺動抵抗が増加し効率が
低下する。特に、冷媒としてハイドロフルオロカーボン
（ＨＦＣ）を使用するものにあっては、潤滑油等の潤滑
方法が異なるため、運転効率をいかに向上させるかが問
題となっている。[0003] In such a rolling piston type rotary compressor, the discharge amount is changed by changing the radial thickness of the rolling piston together with the eccentric amount of the crank portion. The sliding resistance with the inner surface of the metal increases, and the efficiency decreases. In particular, in the case of using a hydrofluorocarbon (HFC) as a refrigerant, there is a problem in how to improve the operation efficiency because the lubricating method of lubricating oil or the like is different.
【０００４】そこで、本発明は、冷媒としてハイドロフ
ルオロカーボン（ＨＦＣ）を使用する場合であっても、
低コストで効率を向上させることができるローリングピ
ストン式ロータリ圧縮機を提供することを目的とする。[0004] Therefore, the present invention provides a method for using a hydrofluorocarbon (HFC) as a refrigerant.
An object of the present invention is to provide a rolling piston type rotary compressor that can improve efficiency at low cost.
【０００５】[0005]
【課題を解決するための手段】本発明の第１の特徴は、
円筒状の内周面を有するシリンダと、このシリンダの両
側に設けられた軸受と、圧縮室を画成する外周面と、回
転軸のクランク部の外周面に対して摺動する内周面と、
軸受に対して摺動してシールする外側面とを有する円筒
状のローリングピストンとを備えたローリングピストン
式ロータリ圧縮機において、ローリングピストンの外側
面に、軸受から後退した後退面を形成したことである。A first feature of the present invention is as follows.
A cylinder having a cylindrical inner peripheral surface, bearings provided on both sides of the cylinder, an outer peripheral surface defining a compression chamber, and an inner peripheral surface sliding with respect to an outer peripheral surface of a crank portion of the rotating shaft. ,
A rolling piston rotary compressor having a cylindrical rolling piston having an outer surface that slides and seals with respect to the bearing, wherein the outer surface of the rolling piston is formed with a retreating surface retreated from the bearing. is there.
【０００６】本発明の第２の特徴は、軸受と摺接するロ
ーリングピストンの外側面の面積は、ローリングピスト
ンの軸方向中央位置における軸直角断面の断面積の５５
％以上７５％以下であることである。A second feature of the present invention is that the area of the outer surface of the rolling piston that is in sliding contact with the bearing is 55% of the cross-sectional area of the rolling piston at the axial center at a cross section perpendicular to the axis.
% To 75% or less.
【０００７】本発明の第３の特徴は、後退面は、ローリ
ングピストンの内周面と外側面との間の稜線部に形成さ
れたコーナー切り欠き面であることである。[0007] A third feature of the present invention is that the receding surface is a corner cutout surface formed at a ridge portion between the inner peripheral surface and the outer peripheral surface of the rolling piston.
【０００８】本発明の第４の特徴は、ローリングピスト
ンの内周面の軸方向長さは、クランク部のピストン受け
部の軸方向長さより長いことである。A fourth feature of the present invention is that the axial length of the inner peripheral surface of the rolling piston is longer than the axial length of the piston receiving portion of the crank portion.
【０００９】本発明の第５の特徴は、後退面は、ローリ
ングピストンの外周面と内周面との間において、外側面
に形成された環状の溝面であることである。A fifth feature of the present invention is that the retreating surface is an annular groove surface formed on the outer surface between the outer peripheral surface and the inner peripheral surface of the rolling piston.
【００１０】本発明の第６の特徴は、圧縮機は、ハイド
ロフルオロカーボン（ＨＦＣ）冷媒を圧縮するものであ
ることである。A sixth feature of the present invention is that the compressor compresses a hydrofluorocarbon (HFC) refrigerant.
【００１１】本発明の第７の特徴は、圧縮機は、ＶＧ５
６グレード（４０℃）以上の粘度グレードの冷凍機油を
用いていることである。A seventh feature of the present invention is that the compressor is a VG5
That is, a refrigerating machine oil having a viscosity grade of 6 grade (40 ° C.) or more is used.
【００１２】[0012]
【発明の実施の形態】以下本発明の実施の形態について
図１ないし図１４を参照して説明する。DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS Embodiments of the present invention will be described below with reference to FIGS.
【００１３】図１及び図２は、本発明に係るローリング
ピストン式圧縮機１１を示す。このローリングピストン
式圧縮機１１は、ハイドロフルオロカーボン（ＨＦＣ）
冷媒を圧縮するためのものであって、冷凍機油は、ＶＧ
５６グレード（４０°Ｃ）以上の粘度グレードのものを
使用している。このローリングピストン式圧縮機１１
は、円筒状の内面を有するシリンダ１３を有している。
このシリンダ１３は、断面円周状の内周面１５を有して
いる。このシリンダ１３の両側には軸受１４，１４が設
けられている。この軸受１４は、内側に内側面１７，１
７を有しており、この軸受１４の軸心Ａには、電動機の
出力軸に連結された回転軸１９が配置されている。この
回転軸１９には、この回転軸１９の軸心に対して偏心し
た円柱状のクランク部２１が設けられている。このクラ
ンク部２１の外周面２３には、円筒状のローリングピス
トン２５が嵌合されて設けられている。このローリング
ピストン２５は、クランク部２１の外周面２３に嵌合す
る内周面２７と、軸受１４の内側面１７と摺接する外側
面２９とを有している。また、このローリングピストン
２５は、シリンダ１３の内周面１５、軸受１４の内側面
１７とともに圧縮室３１を画成する外周面３３を有して
いる。また、シリンダ１３には、冷媒の吸込口３５が設
けられ、軸受１４には吐出口３７が設けられている。ま
た、シリンダ１３には、吸い込み側と吐き出し側とを仕
切るブレード３９が設けられている。FIGS. 1 and 2 show a rolling piston compressor 11 according to the present invention. This rolling piston compressor 11 is made of a hydrofluorocarbon (HFC)
For compressing a refrigerant, the refrigerating machine oil is VG
A viscosity grade of 56 grade (40 ° C.) or higher is used. This rolling piston type compressor 11
Has a cylinder 13 having a cylindrical inner surface.
The cylinder 13 has an inner peripheral surface 15 having a circular cross section. Bearings 14 are provided on both sides of the cylinder 13. The bearing 14 has an inner surface 17, 1.
The rotary shaft 19 connected to the output shaft of the electric motor is disposed at the shaft center A of the bearing 14. The rotating shaft 19 is provided with a columnar crank portion 21 eccentric to the axis of the rotating shaft 19. A cylindrical rolling piston 25 is fitted on the outer peripheral surface 23 of the crank portion 21. The rolling piston 25 has an inner peripheral surface 27 that fits on the outer peripheral surface 23 of the crank portion 21 and an outer surface 29 that slides on the inner surface 17 of the bearing 14. The rolling piston 25 has an inner peripheral surface 15 that defines the compression chamber 31 together with the inner peripheral surface 15 of the cylinder 13 and the inner surface 17 of the bearing 14. The cylinder 13 is provided with a refrigerant suction port 35, and the bearing 14 is provided with a discharge port 37. Further, the cylinder 13 is provided with a blade 39 for partitioning between the suction side and the discharge side.
【００１４】このようなローリングピストン２５には、
図１、図３、図４に示すように、面取り面４１が形成さ
れている。この面取り面４１は、ローリングピストン２
５の内周面２７と外側面２９との間の稜線部に設けら
れ、その断面形状は内周面２７に対して略４５°をなす
直線状になされている。このような構成において、面取
り面４１は、軸受１４の内側面１７と摺接するローリン
グピストン２５の外側面２９の面積が、ローリングピス
トン２５の軸方向中央部における軸直角断面の断面積の
５５％以上７５％以下であるように形成されている。す
なわち、図４に示すように、ローリングピストン２５の
外径をＤ1、内径をＤ2、面取り面の外径Ｄ3とすると、
摺動面積比Ｋは、 Ｋ＝（φＤ1 2−φＤ3 2）／（φＤ1 2−φＤ2 2） となり、面取り面４１は、 ０．５５≦Ｋ≦０．７５ となるように形成されている。In such a rolling piston 25,
As shown in FIGS. 1, 3, and 4, a chamfered surface 41 is formed. The chamfered surface 41 is used for the rolling piston 2
5 is provided at a ridge between the inner peripheral surface 27 and the outer peripheral surface 29, and has a cross-sectional shape that is approximately 45 ° with respect to the inner peripheral surface 27. In such a configuration, the chamfered surface 41 is such that the area of the outer side surface 29 of the rolling piston 25 slidably in contact with the inner side surface 17 of the bearing 14 is 55% or more of the cross-sectional area of the cross section perpendicular to the axis at the axially central portion of the rolling piston 25. It is formed so as to be 75% or less. That is, as shown in FIG. 4, if the outer diameter of the rolling piston 25 is D 1 , the inner diameter is D 2 , and the outer diameter D 3 of the chamfered surface,
Sliding area ratio K is, K = (φD 1 2 -φD 3 2) / (φD 1 2 -φD 2 2) , and the chamfered surface 41 is formed such that 0.55 ≦ K ≦ 0.75 ing.
【００１５】図５は、ローリングピストンの摺動面積比
とその効率比を示す図である。この図から明らかなよう
に、５５％から７５％において効率比が向上している。
これは、７５％より大きくすると、摺動損失の削減にあ
まり効果がなく、５５％より小さくすると、ローリング
ピストンが本来有しているシリンダとの間のシール機能
が低下して効率を低下させ、摺動損失の削減による効率
向上の効果が失われてしまうからである。FIG. 5 is a diagram showing the sliding area ratio of the rolling piston and its efficiency ratio. As is clear from this figure, the efficiency ratio is improved from 55% to 75%.
This is because if it is larger than 75%, there is not much effect on the reduction of the sliding loss, and if it is smaller than 55%, the sealing function between the rolling piston and the cylinder which the rolling piston originally has is reduced, and the efficiency is reduced. This is because the effect of improving the efficiency by reducing the sliding loss is lost.
【００１６】また、図６は、従来のローリングピストン
式ロータリ圧縮機の効率と本発明のローリングピストン
式ロータリ圧縮機の効率との効率差を示す図である。こ
の図から明らかなように、本発明のローリングピストン
を用いた密閉型圧縮機においては、高速、中速、低速の
いずれの場合においても成績係数（ＣＯＰ）が向上す
る。FIG. 6 is a diagram showing an efficiency difference between the efficiency of the conventional rolling piston type rotary compressor and the efficiency of the rolling piston type rotary compressor of the present invention. As is apparent from this figure, in the hermetic compressor using the rolling piston of the present invention, the coefficient of performance (COP) is improved at any of high speed, medium speed and low speed.
【００１７】また、図１、図４に示すように、クランク
部２１の外周面２３を受けるローリングピストン２５の
内周面２７の軸方向の長さをＬ1とし、クランク部の軸
方向の長さをＬ2とすると、Ｌ1≧Ｌ2となるようにそれ
ぞれの長さが設定されている。このようにすることによ
って、クランク部の信頼性を向上させることができる。Further, as shown in FIG. 1, FIG. 4, the inner circumferential surface axial length of 27 of the rolling piston 25 which receives the outer peripheral surface 23 of the crank portion 21 and L 1, in the axial direction of the crank portion length When the the L 2 is the length of each such that the L 1 ≧ L 2 is set. By doing so, the reliability of the crank portion can be improved.
【００１８】また、吐出口３７が軸受１４の内側面１７
に開口している場合には、その開口部に面取り面４１が
かからないように、即ち、その開口部をローリングピス
トンの平面部で遮断できるようにする必要がある。例え
ば、図７に示すように、ローリングピストンの外径をＤ
1とし、面取り面の外径Ｄ3とすると、円形の吐出口３７
の直径がφｄで、かつこの円形開口の中心Ｐがシリンダ
内周面１５に位置している場合には、 （φＤ1−φＤ3）≧φｄ を満たすようにＤ3を設定する必要がある。このように
しないと、面取り面４１が吐出口３７と干渉し、圧縮機
能を果たすことができないからである。The discharge port 37 is connected to the inner surface 17 of the bearing 14.
, It is necessary to prevent the chamfered surface 41 from covering the opening, that is, to allow the opening to be blocked by the flat portion of the rolling piston. For example, as shown in FIG.
1 and the outer diameter D 3 of the chamfered surface, the circular discharge port 37
Is φd and the center P of the circular opening is located on the cylinder inner peripheral surface 15, it is necessary to set D 3 so as to satisfy (φD 1 −φD 3 ) ≧ φd. Otherwise, the chamfered surface 41 interferes with the discharge port 37 and cannot perform the compression function.
【００１９】なお、上記実施の形態では、コーナー切り
欠き面として図４に示すような面取り面４１を採用して
いるが、これに限る必要はなく、図８に示すような内側
に向かって凹んだ円弧状の切り欠き面４３であってもよ
い。また、図９に示すような内周面２７と平行で半径方
向内方を向く面４５と軸方向外方を向く面４７とからな
る切り欠き面４９であってもよく、図１０に示すよう
に、内周面２７と平行で半径方向内方を向く面５１と、
半径方向内方に向かうに従い軸方向外方へ向かう方向に
向く面５３とを有している切り欠き面５５であってもよ
い。In the above-described embodiment, the chamfered surface 41 as shown in FIG. 4 is employed as the corner cutout surface. However, the present invention is not limited to this, and it is depressed inward as shown in FIG. The cutout surface 43 may have an elliptical arc shape. Further, a notch surface 49 composed of a surface 45 facing inward in the radial direction and a surface 47 facing outward in the axial direction and parallel to the inner peripheral surface 27 as shown in FIG. 9 may be used, as shown in FIG. A surface 51 parallel to the inner peripheral surface 27 and facing inward in the radial direction;
A notch surface 55 having a surface 53 that faces in a direction toward the outside in the axial direction as it goes inward in the radial direction may be used.
【００２０】また、ローリングピストン２５の外側面２
９に形成され、この面から軸方向に後退した面として
は、上記切り欠き面の他に、図１１に示すような、外側
面２９に環状に形成された環状溝面６１を採用してもよ
い。すなわち、図１２に示すような断面矩形状の溝６
３、図１３に示すような断面円弧状の溝６５、図１４に
示すような断面Ｖ字状の溝６７であってもよい。このよ
うにしても、軸受１４の内側面１７に摺接するローリン
グピストン２５の外側面２９の面積を減少させることが
でき、従って、摺動効率を向上させることができる。The outer surface 2 of the rolling piston 25
As an axially receding surface formed from this surface, an annular groove surface 61 annularly formed on the outer surface 29 as shown in FIG. Good. That is, a groove 6 having a rectangular cross section as shown in FIG.
3. A groove 65 having an arc-shaped cross section as shown in FIG. 13 or a groove 67 having a V-shaped cross section as shown in FIG. Also in this case, the area of the outer side surface 29 of the rolling piston 25 that slides on the inner side surface 17 of the bearing 14 can be reduced, and thus the sliding efficiency can be improved.
【００２１】このように、上記実施例にあっては、ロー
リングピストン２５の内周面２７と外側面２９とが交わ
る稜線部に面取り面４１が形成されているから、ローリ
ングピストン２５の外側面２９と軸受１４の内側面１７
との摺動面積を減少させて摺動損失を削減し、従って摺
動効率を向上させることができる。As described above, in the above embodiment, since the chamfered surface 41 is formed at the ridge line where the inner peripheral surface 27 and the outer surface 29 of the rolling piston 25 intersect, the outer surface 29 of the rolling piston 25 is formed. And inner surface 17 of bearing 14
, The sliding area can be reduced to reduce the sliding loss, and therefore the sliding efficiency can be improved.
【００２２】また、上記実施例にあっては、面取り面４
１は、軸受１４の内側面１７と摺接するローリングピス
トン２５の外側面２９の面積が、ローリングピストン２
５の軸方向中央部における軸直角断面の断面積の５５％
以上７５％以下であるように形成されているから、効率
をさらに最適化することができる。In the above embodiment, the chamfered surface 4
1 is that the area of the outer surface 29 of the rolling piston 25 that is in sliding contact with the inner surface 17 of the bearing 14 is smaller than that of the rolling piston 2.
55% of the cross-sectional area of the cross section perpendicular to the axis at the axial center part of No. 5
Since it is formed to be at least 75%, the efficiency can be further optimized.
【００２３】さらに、クランク部２１の外周面２３を受
けるローリングピストン２５の内周面２７の軸方向の長
さをＬ1とし、クランク部の軸方向の長さをＬ2とする
と、Ｌ1≧Ｌ2となるように形成されているから、クラン
ク部の信頼性を向上させることができる。Further, if the axial length of the inner peripheral surface 27 of the rolling piston 25 which receives the outer peripheral surface 23 of the crank portion 21 is L 1 and the axial length of the crank portion is L 2 , L 1 ≧ because they are formed to be L 2, it is possible to improve the reliability of the crank portion.
【００２４】また、吐出口３７が軸受１４の内側面１７
に開口している場合には、その開口部に面取り部４１が
かからないようにしているから、面取り面が吐出口と干
渉し、圧縮機能を果たすことができないことを防止する
ことができる。The discharge port 37 is connected to the inner surface 17 of the bearing 14.
When the opening is formed, the chamfered portion 41 is prevented from covering the opening, so that it is possible to prevent the chamfered surface from interfering with the discharge port and failing to perform the compression function.
【００２５】さらに、冷凍機油は、ＶＧ５６グレード
（４０°Ｃ）以上の粘度グレードのものを使用している
から、ハイドロフルオロカーボン（ＨＦＣ）に対する潤
滑を良好に行うことができ、焼き付きを防止し、信頼性
を向上させることができる。Furthermore, since the refrigerating machine oil is of a viscosity grade of VG56 grade (40 ° C.) or higher, lubrication to hydrofluorocarbon (HFC) can be performed well, seizure is prevented, and reliability is improved. Performance can be improved.
【００２６】このように、上記実施の形態にあっては、
冷媒としてハイドロフルオロカーボン（ＨＦＣ）を採用
している場合においても、他に追加部品を用いることな
く、効率を向上させることができる。As described above, in the above embodiment,
Even when hydrofluorocarbon (HFC) is employed as the refrigerant, the efficiency can be improved without using any additional components.
【００２７】[0027]
【発明の効果】以上説明したように、本発明にあって
は、ローリングピストンの外側面に、軸受の内側面から
後退した後退面を形成しているから、ローリングピスト
ンの外側面と軸受の内側面との摺動面積を減少させて摺
動損失を削減し、従って摺動効率を向上させることがで
きる。さらに、軸受の内側面と摺接するローリングピス
トンの外側面の面積は、ローリングピストンの軸方向中
央位置における軸直角断面の断面積の５５％以上７５％
以下であるから、効率をさらに最適化することができ
る。As described above, according to the present invention, since the outer surface of the rolling piston is formed with the retreating surface retreated from the inner surface of the bearing, the outer surface of the rolling piston and the inner surface of the bearing are formed. It is possible to reduce the sliding loss by reducing the sliding area with the side surface, thereby improving the sliding efficiency. Furthermore, the area of the outer surface of the rolling piston that is in sliding contact with the inner surface of the bearing is 55% or more and 75% or more of the cross-sectional area of the cross section perpendicular to the axis at the axial center position of the rolling piston.
From the following, the efficiency can be further optimized.
【図１】本発明に係るローリングピストン式ロータリ圧
縮機の軸方向断面図。FIG. 1 is an axial sectional view of a rolling piston rotary compressor according to the present invention.
【図２】図１に示すローリングピストン式ロータリ圧縮
機の軸直角方向断面図。FIG. 2 is a sectional view taken along a direction perpendicular to the axis of the rolling piston type rotary compressor shown in FIG.
【図３】本発明に係るローリングピストン式ロータリ圧
縮機のローリングピストンを示す斜視図。FIG. 3 is a perspective view showing a rolling piston of the rolling piston type rotary compressor according to the present invention.
【図４】図３に示すローリングピストンの軸方向断面
図。FIG. 4 is an axial sectional view of the rolling piston shown in FIG. 3;
【図５】ローリングピストン式ロータリ圧縮機におい
て、摺動面積比と効率比との関係を示す図。FIG. 5 is a view showing a relationship between a sliding area ratio and an efficiency ratio in a rolling piston type rotary compressor.
【図６】それぞれの回転出力における成績係数（ＣＯ
Ｐ）差を示す図。FIG. 6 shows a coefficient of performance (CO) at each rotational output.
P) The figure which shows a difference.
【図７】ローリングピストンの面取り面と吐出口との関
係を示す断面図。FIG. 7 is a sectional view showing a relationship between a chamfered surface of a rolling piston and a discharge port.
【図８】他の断面形状の切り欠き面が形成されたローリ
ングピストンを示す軸断面図。FIG. 8 is an axial sectional view showing a rolling piston in which a cutout surface having another sectional shape is formed.
【図９】さらに他の断面形状の切り欠き面が形成された
ローリングピストンを示す軸断面図。FIG. 9 is an axial sectional view showing a rolling piston in which a notched surface having still another sectional shape is formed.
【図１０】さらに異なる断面形状の切り欠き面が形成さ
れたローリングピストンを示す軸断面図。FIG. 10 is an axial sectional view showing a rolling piston on which a notched surface having a further different sectional shape is formed.
【図１１】外側面に環状の溝面が形成されたローリング
ピストンを示す斜視図。FIG. 11 is a perspective view showing a rolling piston having an annular groove surface formed on an outer surface.
【図１２】断面矩形状の溝面が形成されたローリングピ
ストンを示す軸断面図。FIG. 12 is an axial sectional view showing a rolling piston in which a groove surface having a rectangular cross section is formed.
【図１３】断面円弧状の溝面が形成されたローリングピ
ストンを示す軸断面図。FIG. 13 is an axial cross-sectional view showing a rolling piston in which a groove surface having an arc-shaped cross section is formed.
【図１４】断面Ｖ字状の溝面が形成されたローリングピ
ストンを示す軸断面図。FIG. 14 is an axial sectional view showing a rolling piston in which a V-shaped groove surface is formed.
１１ ローリングピストン式ロータリ圧縮機 １３ シリンダ １４ 軸受 １５ 内周面 １７ 内側面 ２１ クランク部 ２３ 外周面 ２５ ローリングピストン ２７ 内周面 ２９ 外側面 ３３ 外周面 ４１ 面取り面 ６１ 溝面 DESCRIPTION OF SYMBOLS 11 Rolling piston type rotary compressor 13 Cylinder 14 Bearing 15 Inner peripheral surface 17 Inner surface 21 Crank part 23 Outer peripheral surface 25 Rolling piston 27 Inner peripheral surface 29 Outer surface 33 Outer peripheral surface 41 Chamfered surface 61 Groove surface
Claims (7)
シリンダの両側に設けられた軸受と、 圧縮室を画成する外周面と、回転軸のクランク部の外周
面に対して摺動する内周面と、前記軸受に対して摺動し
てシールする外側面とを有する円筒状のローリングピス
トンと、を備えたローリングピストン式ロータリ圧縮機
において、 前記ローリングピストンの前記外側面に、前記軸受から
後退した後退面を形成したことを特徴とするローリング
ピストン式ロータリ圧縮機。1. A cylinder having a cylindrical inner peripheral surface, bearings provided on both sides of the cylinder, an outer peripheral surface defining a compression chamber, and sliding with respect to an outer peripheral surface of a crank portion of a rotary shaft. A rolling piston having a cylindrical rolling piston having an inner peripheral surface and an outer surface that slides and seals against the bearing, wherein the outer surface of the rolling piston includes: A rolling piston type rotary compressor characterized in that a retreating surface which retreats from a bearing is formed.
ンの前記外側面の面積は、前記ローリングピストンの軸
方向中央位置における軸直角断面の断面積の５５％以上
７５％以下であることを特徴とする請求項１記載のロー
リングピストン式ロータリ圧縮機。2. The rolling piston according to claim 2, wherein the area of the outer side surface of the rolling piston that is in sliding contact with the bearing is 55% or more and 75% or less of a cross-sectional area of the rolling piston at a central position in the axial direction at a cross section perpendicular to the axis. The rolling piston type rotary compressor according to claim 1.
前記内周面と前記外側面との間の稜線部に形成されたコ
ーナー切り欠き面であることを特徴とする請求項１又は
２記載のローリングピストン式ロータリ圧縮機。3. The reciprocating surface according to claim 1, wherein the retreating surface is a corner cutout surface formed at a ridge portion between the inner peripheral surface and the outer peripheral surface of the rolling piston. Rolling piston type rotary compressor.
長さは、前記クランク部のピストン受け部の軸方向長さ
より長いことを特徴とする請求項３記載のローリングピ
ストン式ロータリ圧縮機。4. The rolling piston type rotary compressor according to claim 3, wherein an axial length of an inner peripheral surface of the rolling piston is longer than an axial length of a piston receiving portion of the crank portion.
前記外周面と前記内周面との間において、前記外側面に
形成された環状の溝面であることを特徴とする請求項１
又は２記載のローリングピストン式ロータリ圧縮機。5. The reciprocating surface is an annular groove formed on the outer surface between the outer peripheral surface and the inner peripheral surface of the rolling piston.
Or the rolling piston type rotary compressor according to 2.
（ＨＦＣ）冷媒を圧縮するものであることを特徴とする
請求項１ないし５記載のローリングピストン式ロータリ
圧縮機。6. The rolling piston type rotary compressor according to claim 1, wherein said compressor compresses a hydrofluorocarbon (HFC) refrigerant.
℃）以上の粘度グレードの冷凍機油を用いていることを
特徴とする請求項１ないし６記載のローリングピストン
式ロータリ圧縮機。7. The compressor is a VG56 grade (40
7. The rolling piston type rotary compressor according to claim 1, wherein a refrigerating machine oil having a viscosity grade of not less than (.degree. C.) is used.
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