IT202100018125A1 - Processo e impianto di trattamento dei rifiuti a matrice carboniosa - Google Patents

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Silvano Tosti
Giampaolo Caputo
Alfonso Pozio
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Description

DESCRIZIONE
del brevetto per invenzione industriale dal titolo:
?PROCESSO E IMPIANTO DI TRATTAMENTO DEI RIFIUTI A MATRICE CARBONIOSA?
La presente invenzione ? relativa a un processo di trattamento di rifiuti, in cui il processo dell?idrogassificazione ? integrato con il processo di reforming. In particolare, la presente invenzione consente di recuperare energia dai rifiuti e produrre, a discrezione, idrogeno (H2) e/o metano (CH4).
Il processo della presente invenzione ha l?ulteriore vantaggio di essere predisposto per produrre H2 e CH4 come combustibili a contenuto energetico ?verde?, in quanto ottenuti con l?utilizzo di una fonte energetica rinnovabile (ad es. energia solare) e senza comportare l?emissione di inquinanti nell?ambiente.
Da tempo ? nota la possibilit? di produrre metano attraverso l?idrogassificazione dei rifiuti a matrice carboniosa. In particolare, il processo di idrogassificazione dei rifiuti a matrice carboniosa ? condotto con eccesso di idrogeno e, quindi, in atmosfera riducente permettendo, cos?, di limitare drasticamente la formazione di composti tossici, quali ad esempio diossine e furani. Questo trattamento rientra tra i processi ?waste-toenergy?, in quanto permette la trasformazione di un rifiuto in un combustibile (gas naturale sintetico), che pu? essere considerato di natura ?verde? essendo ricavato da una biomassa. Il gas prodotto ha caratteristiche molto simili a quelle del gas naturale e, a seconda delle condizioni operative adottate, pu? essere immesso nella rete del metano direttamente o attraverso semplici ulteriori processi di purificazione.
Ad oggi la quasi totalit? dell?idrogeno prodotto ? ottenuto mediante steam reforming del metano (generalmente gas naturale), mediante un processo termo-catalitico con catalizzatori per lo pi? a base di nickel. Si tratta di un processo su cui esiste un?abbondante letteratura.
La reazione chimica coinvolta ?:
(1) CH4 + H2O ? CO 3H2 (?H<0>298K = 206 kJ/mol, SMR, 850-950 ?C)
Il metano alimentato ? in primo luogo purificato dai contaminanti (possibili disattivanti per i catalizzatori utilizzati) e miscelato con vapore d?acqua prima di entrare nel reattore catalitico. Come si pu? notare dall?entalpia standard di reazione, la reazione (1) ? molto endotermica ed ? comunemente realizzata in grossi forni industriali dove si raggiungono le elevate temperature di processo mediante combustione di combustibili gassosi. La miscela prodotta, costituita da CO e H2 (gas di sintesi), viene raffreddata e inviata a reattori di Water-Gas Shift (WGS) dove si realizza la reazione (2) che consente di convertire il CO in CO2 e incrementare, cos?, la produzione di idrogeno.
(2) CO H2O ? CO2 + H2 (?H<0>298K = - 41 kJ/mol, WGS, 200-450 ?C)
Lo steam reforming, nonostante rappresenti il processo di conversione del metano in idrogeno con maggiore diffusione industriale e maggiori rese di conversione, tuttavia soffre del limite dovuto all?elevata endotermicit?. A tale riguardo, da diversi anni si sta valutando la possibilit? di alimentare il processo di steam reforming con calore ad ?emissioni zero?, ad esempio attraverso calore derivato da impianti solari o da elettricit? prodotta da altre fonti a basso impatto ambientale.
Il problema relativo allo smaltimento dei rifiuti si sta facendo anno dopo anno sempre pi? pressante. In particolare, nonostante da anni siano state sviluppate tecnologie per la lavorazione e la valorizzazione dei rifiuti, ad oggi risulta ancora estremamente complicato sfruttare efficacemente tali tecnologie. Generalmente, i metodi di trattamento dei rifiuti ad oggi realizzati soffrono del problema di poter comportare l?emissione di sostanze nocive nell?ambiente e, per questo, incontrano l?ostilit? della popolazione che vive nelle vicinanze dei siti dove dovrebbero sorgere i relativi impianti. Inoltre, molti dei trattamenti dei rifiuti ad oggi disponibili, richiedendo un costante rifornimento di energia e di sostanze reagenti, non comportano un guadagno conveniente dal punto di vista energetico.
Gli inventori della presente invenzione hanno sviluppato un processo e un relativo impianto in grado di integrare l?idrogassificazione dei rifiuti a matrice carboniosa con il reforming del metano, per produrre a completa discrezione del gestore del processo H2 e/o CH4 a seconda della convenienza. Il processo oggetto della presente invenzione, grazie all?integrazione del reforming con l?idrogassificazione, pu? essere autosufficiente in termini di sostanze reagenti da utilizzare.
Oggetto della presente invenzione ? un processo di trattamento dei rifiuti caratterizzato dal fatto di comprendere una fase di idrogassificazione in cui una massa di rifiuti a matrice carboniosa ? fatta reagire con idrogeno ad una temperatura compresa tra 250 e 500?C e ad una pressione compresa tra 1 e 10 bar per la produzione di metano; una fase di reforming, in cui almeno parte del metano prodotto da detta fase di idrogassificazione ? fatto reagire con acqua ad una temperatura compresa tra 400 e 1000?C e una pressione compresa tra 1 e 40 bar per la produzione di idrogeno, monossido di carbonio e biossido di carbonio; almeno parte di detto idrogeno prodotto da detta fase di reforming essendo immesso nella detta fase di idrogassificazione.
Preferibilmente, il processo comprende una fase di conversione del monossido di carbonio, in cui il monossido di carbonio prodotto dalla fase di reforming ? fatto reagire ad una temperatura compresa tra 200 e 450?C e una pressione compresa tra 1 e 40 bar con acqua per la produzione di una miscela gassosa comprendente anidride carbonica e idrogeno; almeno parte di detto idrogeno prodotto da detta fase di conversione del monossido di carbonio essendo immesso nella detta fase di idrogassificazione.
Preferibilmente, il processo comprende una fase di separazione, in cui dalla miscela gassosa prodotta da detta fase di conversione del monossido di carbonio ? separata l?anidride carbonica; detta fase di separazione avviene ad una temperatura maggiore di 200?C.
Preferibilmente, il processo comprende una fase di purificazione, in cui il metano prodotto da detta fase di idrogassificazione, prima di essere utilizzato in detta fase di reforming, ? purificato da sostanze contaminanti. Pi? preferibilmente, questa fase di purificazione avviene ad una temperatura maggiore di 200?C.
Preferibilmente, detta fase di reforming utilizza calore derivante da energie rinnovabili.
Un ulteriore oggetto della presente invenzione ? un impianto per il trattamento dei rifiuti caratterizzato dal fatto di comprendere un reattore di idrogassificazione in cui una massa di rifiuti a matrice carboniosa ? fatta reagire con idrogeno ad una temperatura compresa tra 250 e 500?C e ad una pressione compresa tra 1 e 10 bar per la produzione di metano; un reattore di reforming in cui almeno parte del metano prodotto in detto reattore di idrogassificazione ? fatto reagire con acqua ad una temperatura compresa tra 400 e 1000?C e una pressione compresa tra 1 e 40 bar per la produzione di idrogeno e monossido di carbonio; una linea di conduzione di metano da reattore di idrogassificazione al reattore di reforming; una linea di conduzione dell?idrogeno da detto reattore di reforming a detto reattore di idrogassificazione.
Preferibilmente, l?impianto comprende un reattore di conversione del monossido di carbonio, in cui il monossido di carbonio prodotto dalla fase di reforming ? fatto reagire ad una temperatura compresa tra 200 e 450?C e una pressione compresa tra 1 e 40 bar con acqua per la produzione di una miscela gassosa comprendente anidride carbonica, idrogeno e metano; detto reattore di conversione del monossido di carbonio essendo disposto lungo detta linea di conduzione dell?idrogeno da detto reattore di reforming a detto reattore di idrogassificazione.
Preferibilmente, l?impianto comprende una unit? di separazione, in cui ad una temperatura maggiore di 200?C l?anidride carbonica ? separata dalla miscela gassosa prodotta da detto reattore di conversione del monossido di carbonio.
Preferibilmente, l?impianto comprende un?unit? di purificazione, in cui il metano prodotto da detto reattore di idrogassificazione ? purificato da sostanze contaminanti; detta unit? di purificazione essendo disposta in detta linea di conduzione di metano da reattore di idrogassificazione al reattore di reforming. Pi? preferibilmente, detta unit? di purificazione lavora ad una temperatura maggiore di 200?C.
Preferibilmente, l?impianto comprende un?unit? di produzione del calore derivante da energie rinnovabili per alimentare detto reattore di reforming.
Di seguito ? riportato a scopo illustrativo e non limitativo un esempio di realizzazione della presente invenzione con l?ausilio della figura allegata la quale illustra in forma schematica un impianto di trattamento dei rifiuti secondo la presente invenzione.
In figura ? indicato nel suo complesso con 1 un impianto secondo la presente invenzione.
L?impianto 1 comprende sostanzialmente un reattore di idrogassificazione 2 (C 2H2 ? CH4), un reattore di reforming 3 (CH4 + H2O ? CO 3H2) e un reattore di conversione del monossido di carbonio 4 (CO H2O ? CO2 + H2).
Le altre unit? dell?impianto 1 saranno di seguito introdotte durante una descrizione del processo secondo l?invenzione.
La descrizione sotto riportata ? stata realizzata a seguito di un?analisi di flow sheet utilizzando il programma di simulazione di impianto Pro/II. Con questo programma sono state calcolate le composizioni dei prodotti delle reazioni di idrogassificazione di un ipotetico rifiuto a matrice carboniosa (in questo caso associabile a un ?Combustibile da Rifiuto? o CDR) con l?idrogeno assumendo che vengano raggiunte le condizioni di equilibrio termodinamico relativamente a tutti i composti presenti nel database.
Si ? assunto a titolo di esempio che il reattore di idrogassificazione 2 operasse a 300 ?C e 10 bar. Si ?, inoltre, assunto che anche le unit? a valle dell?idrogassificatore operino a 10 bar, trascurando le perdite di pressione.
La composizione tipica del CDR pu? variare molto da caso a caso: nell?analisi che segue ? stata utilizzata la composizione di un CDR riportata in % in peso in Tabella I.
Tabella I ? Composizione elementare di CDR essiccato privo di ceneri.
Tale composizione potrebbe ad esempio derivare da una massa eterogenea nella quale prevale una frazione organica con composti polimerici come polietilene, polipropilene, polietilentereftalato (PET), PVC, polimeri azotati (soprattutto derivati da tessuti, come nylon) e solforati (ad es. da gomme), oltre a sostanze aromatiche.
Mediamente il Comune di Roma produce circa 740 mila ton di CDR, equivalenti a circa il 22% dei rifiuti conferiti. Si tratta quindi in media di circa 2000 ton/giorno.
Nello specifico, nella presente analisi ? stato considerato un impianto da circa 10 ton/giorno di CDR, corrispondente, quindi, alla produzione media di una comunit? di 15 mila abitanti. Dal punto di vista chimico, la complessit? ed eterogeneit? del CDR alimentato ? stata modellizzata considerando una miscela di composti ?modello? di riferimento di varia natura, presentanti gli stessi gruppi funzionali prevedibili in tali materiali: principalmente catene alifatiche (legami -CH2-CH2-CH3), anelli aromatici e gruppi esterei (-COOCH3), pi? tracce di composti organici clorurati (-CH2-CHCl-), azotati (-CH2-NH2) e solforati (-CH2-S-S-CH2-).
? stato ipotizzato che nell?impianto entrino circa 10 ton/giorno di CDR secco secondo la composizione di Tabella I e di alimentare il reattore di idrogassificazione 2 con idrogeno (H2) stechiometrico, per consentire una conversione quantitativa dei componenti del CDR nel reattore di Gibbs. Secondo le condizioni di cui sopra, ? stata ipotizzata una corrente pari a 29 kmol/h (650 Nm<3>/h) di H2. Il reattore di idrogassificazione 2 ? stato modellizzato come un reattore di Gibbs, i cui prodotti, oltre a quelli presenti nel CDR di partenza e all?H2, possono essere CH4, H2O, CO, CO2, HCl, NH3, H2S.
In Tabella II ? riportato il bilancio di materia (kmol/h) e le specifiche delle correnti dei reagenti (CDR e H2) e dei prodotti. In particolare, la corrente di CDR la indicheremo come linea di conduzione CDR, la corrente di H2 la indicheremo come linea di conduzione ?a-H2? (alimentazione di H2) mentre la corrente dei prodotti in uscita dal reattore di idrogassificazione 2 ? indicata come linea di conduzione 5.
Si pu? osservare come a 300?C e 10 bar si ottiene una miscela gassosa contenente essenzialmente CH4 (83%), H2O (8%), CO2 (8%), modeste quantit? di H2 e NH3 (< 1%) e tracce di altri componenti (< 0.15%).
Tabella II
La corrente ricca in CH4 uscente dal reattore di idrogassificazione 2 ? inviata mediante la linea di conduzione 5 ad un mixer 6 dove ? miscelata con del vapor d?acqua surriscaldato a 250?C e 10 bar e prodotto in un generatore di vapore 7. Come verr? di seguito descritto, al mixer 6 ? inoltre inviata una corrente gassosa contenente eventuali residui di H2 non recuperato, oltre a CH4 e CO non convertiti rispettivamente nei reattori di reforming 3 e di conversione del monossido di carbonio 4. Attraverso una linea di conduzione 8 il reattore di reforming 3 ? alimentato con una corrente gassosa caratterizzata da un rapporto molare H2O/CH4 pari a circa 3.
? stato ipotizzato che il reattore di reforming 3 operi a 850?C / 10 bar, e che il reattore di conversone del monossido di carbonio 4 operi a 350?C / 10 bar.
Qualora la corrente in uscita dall?idrogassificatore contenga un tenore eccessivo di tracce di potenziali veleni per i catalizzatori dei reattori di reforming 3 e di conversone del monossido di carbonio 4, si render? necessaria la presenza un?unit? di purificazione (non illustrata in figura) per rettificare il contenuto di potenziali contaminanti (ad es. composti azotati, clorurati, solforati, ecc.). ? preferito che l?unit? di purificazione operi a temperature elevate (> 200?C) allo scopo di evitare la condensazione e la ri-evaporazione del vapore d?acqua residuo con gli ovvi vantaggi in termini di produttivit? ed efficienza energetica che questo comporta.
Dal reattore di reforming 3 esce una corrente gassosa alla temperatura di 850?C che, attraverso una linea di conduzione 9, alimenta il reattore di conversione del monossido di carbonio 4.
Le linee di conduzione 8 e 9 impegnano uno scambiatore di calore 10 per permettere un recupero del calore della corrente gassosa in uscita dal reattore di reforming 3. In particolare, la presenza dello scambiatore di calore 10 suddivide ognuna delle linee di conduzione 8 e 9 in un rispettivo ramo a monte (8a e 9a) e in un rispettivo ramo a valle (8b e 9b) dello scambiatore di calore 10.
In Tab. III sono riportate le specifiche delle correnti delle linee di conduzione 8 e 9 e della corrente in uscita dal reattore di conversione del monossido di carbonio 4 attraverso una linea di conduzione 11.
Tabella III
Attraverso la linea di conduzione 11 la corrente in uscita dal reattore di conversione del monossido di carbonio 4 ? inviata ad un?unit? di separazione di anidride carbonica (CO2) 12, dalla quale si produce una corrente di CO2 che attraverso la linea di conduzione 13 ? trasportata all?esterno dell?impianto 1. La miscela gassosa separata dalla CO2 nell?unit? di separazione di anidride carbonica 12 ? inviata mediante una linea di conduzione 14 ad un?unit? di separazione dell?idrogeno 15. L?idrogeno in uscita dall?unit? di separazione 15 viene convogliato in una linea di conduzione 16.
Dall?unit? di separazione 15, oltre all?idrogeno, si ottiene anche una miscela composta da eventuali residui di idrogeno non recuperato, acqua, nonch? metano e monossido di carbonio non reagiti rispettivamente nei reattori di reforming 3 e di conversione del monossido di carbonio 4. Tale miscela viene inviata al mixer 6 attraverso una linea di conduzione 17.
L?unit? di separazione 15 pu? operare sia a bassa temperatura sia a temperature elevate (> 200?C). Le temperature elevate hanno il vantaggio di evitare la condensazione e la ri-evaporazione del vapore d?acqua inviato in eccesso e, quindi, non convertito nel reattore di reforming 3 e nel reattore di conversione del CO 4, con gli ovvi vantaggi in termini di produttivit? ed efficienza energetica che questo comporta.
Come illustrato in figura, la linea di conduzione 16 si dirama in una linea di conduzione dell?idrogeno 18 verso l?esterno dell?impianto 1 e nella linea di conduzione a-H2 precedentemente descritta e caratterizzata in Tabella II. La linea di conduzione 18 rappresenta la produzione netta di idrogeno da parte del processo secondo la presente invenzione.
In Tabella IV sono riportate le specifiche delle correnti delle linee di conduzione 13, 14, 16, 17 e 18
Tabella IV
Da quanto sopra riportato risulta che circa 10 ton/giorno di CDR viene convertito in circa 3 ton/giorno di H2. Quest?ultimo corrisponde a 57,4 kmol/h = 1286 Nm<3>/h, che come ordine di grandezza equivale al carico previsto per un impianto di distribuzione idrogeno per la mobilit?.
Considerando il potere calorifico inferiore dell?H2 (LHV = 244 kJ/mol) questo corrisponde a (57,4 kmol/h)/3600*(244 kJ/mol) =3890 kW prodotti sotto forma di H2.
Per quanto riguarda il bilancio di calore, il sistema presenta due unit? energivore:
- generatore di vapore 7, con carico lordo pari a 924 kW di calore da fornire a 250?C
- reattore di reforming 3 con una richiesta pari a 1151 kW di calore da fornire a 850?C
Va per? evidenziato che il processo presenta anche due unit? esotermiche operanti a temperature ?300?C, il cui calore pu? essere quindi recuperato per alimentare (parzialmente) il generatore di vapore 7:
- il reattore di idrogassificazione rilascia 484 kW termici a 300?C
- il reattore di conversione CO rilascia 317 kW termici a 350?C
Saranno quindi disponibili 801 kW termici da recuperare nel processo per alimentare il generatore di vapore 7, che al netto richieder? 123 kW da fonte esterna.
In conclusione, il processo proposto richiede 1274 kW di calore da fonte termica rinnovabile per produrre 3890 kW di combustibile ?pulito?, sotto forma di potere calorifico di H2. Il processo comporta pertanto un ?guadagno netto? in termini di ?potenza termica? pari a 2616 kW, corrispondente, quindi, a pi? del 200% di valorizzazione dell?energia rinnovabile (nel caso di un processo di elettrolisi il guadagno energetico netto ? di circa 60-70%). Anche considerando il potere calorifico del CDR alimentato, il processo presenta un?elevata efficienza: un CDR pu? avere potere calorifico dell?ordine dei 23-31 MJ/kg. Pertanto, 10 ton/giorno corrispondono a un input di potenza termica sui 2600-3600 kW e si ricava un?efficienza energetica di conversione di energia rinnovabile CDR a idrogeno compresa tra l?80% e il 99%. Sebbene si tratti di un?efficienza ?ideale? (non tiene conto ad es. dei consumi elettrici e di non idealit? di alcune unit? di processo) i risultati ottenuti sono incoraggianti per futuri sviluppi. Lo stesso processo di reforming del CH4, nelle medesime condizioni ideali, avrebbe un?efficienza del 89% (intesa come energia dell?H2 prodotto, su base LHV, divisa per l?energia in ingresso sotto forma di LHV di CH4 e di calore netto ceduto dalla fonte esterna alle unit? SMR e SG). Nel caso oggetto della presente invenzione per? non si parte da un combustibile fossile come il metano, bens? da un combustibile derivato da rifiuti (CDR).
Il problema del processo tradizionale di termovalorizzazione del CDR deriva dalle limitazioni ad utilizzare materiali privi di cloro perch? questi ultimi nella combustione sono tra i principali responsabili della formazione di diossine; l?utilizzo dell?idrogassificazione a basse temperature (sotto 500?C e preferibilmente 300?C) riduce o elimina il problema delle diossine.
Nel caso esaminato, solo il 33% dell?H2 prodotto ? riciclato per alimentare il reattore di idrogassificazione 2, mentre il restante rappresenta una produzione netta di idrogeno.
Tuttavia ? possibile considerare ulteriori schemi di processo e casi studio, nei quali invece di una produzione netta di H2 potr? aversi una produzione netta di metano o di una miscela metano/idrogeno:
- caso in cui ? inviato al reattore reforming 3 solo il metano necessario a produrre l?idrogeno che serve alla idrogassificazione, quindi con una produzione netta di metano da CDR ed energia rinnovabile risultando autosufficiente per quanto riguarda l?idrogeno;
- combinazione delle configurazioni precedenti, con coproduzione di metano e idrogeno in modo flessibile e controllato.
Il caso sopra esaminato si riferisce all?applicazione di uno schema di steam reforming ad elevate temperature, dove probabilmente l?apporto termico a 850?C verr? fornito per via elettrica e/o termica da fonti preferibilmente rinnovabili. La sostituzione dello schema proposto con uno schema di processo in cui il reforming avviene a bassa temperatura (< 600?C) mediante un reattore a membrana (ad es. tecnologia CoMETHy), porterebbe i seguenti ulteriori vantaggi:
- possibilit? di stoccaggio del calore mediante sali fusi per un migliore sfruttamento della fonte (elettrica/termica) rinnovabile;
- produzione di una corrente con maggiore concentrazione in CO2, quindi di pi? agevole rimozione e confinamento della CO2 prodotta mediante l?unit? di separazione di anidride carbonica 12;
- riduzione del calore da fornire al reattore di reforming 3 grazie alla sua combinazione con il reattore di conversione del monossido di carbonio 4 in un singolo reattore.
Come sopra anticipato, la possibilit? di rimuovere CO2 nell?unit? 12 e H2 nell?unit? 15 in condizioni di elevata temperatura, almeno superiore alla temperatura di rugiada della miscela gassosa nella linea di conduzione 11, consentirebbe di evitare la condensazione e la rievaporazione di H2O residua in tale corrente, con conseguente riduzione del carico termico sul generatore di vapore 7 e, quindi, ulteriore aumento di efficienza del processo nel suo complesso.
Il processo della presente invenzione comporta anche il grande vantaggio di poter trattare anche rifiuti in forma umida. Una tale possibilit? consentirebbe di operare il reattore di idrogassificazione 2 in modo quasi autotermico (azzeramento del calore da rimuovere) con un pi? agevole controllo della temperatura e riduzione dei costi d?impianto. In altre parole, l?H2O presente nel CDR di partenza potrebbe assorbire il calore di reazione del reattore di idrogassificazione 2, essere vaporizzata e, quindi, ridurre il carico termico al generatore di vapore 7 oltre ai costi d?impianto per il recupero termico dal reattore di idrogassificazione 2 che potrebbe essere gestito in maniera quasi autotermica.

Claims (10)

RIVENDICAZIONI
1. Processo di trattamento dei rifiuti caratterizzato dal fatto di comprendere una fase di idrogassificazione, in cui una massa di rifiuti a matrice carboniosa ? fatta reagire con idrogeno ad una temperatura compresa tra 250 e 500?C e ad una pressione compresa tra 1 e 10 bar per la produzione di metano; una fase di reforming, in cui almeno parte del metano prodotto da detta fase di idrogassificazione ? fatto reagire con acqua ad una temperatura compresa tra 400 e 1000?C e una pressione compresa tra 1 e 40 bar per la produzione di idrogeno e monossido di carbonio; almeno parte di detto idrogeno prodotto da detta fase di reforming essendo immesso nella detta fase di idrogassificazione.
2. Processo secondo la rivendicazione 1, caratterizzato dal fatto di comprendere una fase di conversione del monossido di carbonio, in cui il monossido di carbonio prodotto dalla fase di reforming ? fatto reagire ad una temperatura compresa tra 200 e 450?C e una pressione compresa tra 1 e 40 bar con acqua per la produzione di una miscela gassosa comprendente anidride carbonica e idrogeno; almeno parte di detto idrogeno prodotto da detta fase di conversione del monossido di carbonio essendo immesso nella detta fase di idrogassificazione.
3. Processo secondo la rivendicazione 2, caratterizzato dal fatto di comprendere una fase di separazione, in cui dalla miscela gassosa prodotta da detta fase di conversione del monossido di carbonio ? separata l?anidride carbonica; detta fase di separazione avviene ad una temperatura maggiore di 200?C.
4. Processo secondo una delle rivendicazioni precedenti, caratterizzato dal fatto di comprendere una fase di purificazione, in cui il metano prodotto da detta fase di idrogassificazione prima di essere utilizzato in detta fase di reforming ? purificato da sostanze contaminanti.
5. Processo secondo una delle rivendicazioni precedenti, caratterizzato dal fatto che detta fase di purificazione avviene ad una temperatura maggiore di 200?C.
6. Impianto (1) per il trattamento dei rifiuti caratterizzato dal fatto di comprendere un reattore di idrogassificazione (2), in cui una massa di rifiuti a matrice carboniosa ? fatta reagire con idrogeno ad una temperatura compresa tra 250 e 500?C e ad una pressione compresa tra 1 e 10 bar per la produzione di metano; un reattore di reforming (3), in cui almeno parte del metano prodotto in detto reattore di idrogassificazione ? fatto reagire con acqua ad una temperatura compresa tra 400 e 1000?C e una pressione compresa tra 1 e 40 bar per la produzione di idrogeno e monossido di carbonio; una linea di conduzione di metano (5, 8) da reattore di idrogassificazione (2) al reattore di reforming (3); una linea di conduzione dell?idrogeno (9, 11, 14, 16, aH2) da detto reattore di reforming (3) a detto reattore di idrogassificazione (2).
7. Impianto secondo la rivendicazione 6, caratterizzato dal fatto di comprendere un reattore di conversione del monossido di carbonio (4), in cui il monossido di carbonio prodotto dalla fase di reforming ? fatto reagire ad una temperatura compresa tra 200 e 450?C e una pressione compresa tra 1 e 40 bar con acqua per la produzione di una miscela gassosa comprendente anidride carbonica e idrogeno; detto reattore di conversione del monossido di carbonio (4) essendo disposto lungo detta linea di conduzione dell?idrogeno (9, 11, 14, 16, aH2) da detto reattore di reforming (3) a detto reattore di idrogassificazione (2).
8. Impianto secondo la rivendicazione 7, caratterizzato dal fatto di comprendere una unit? di separazione (12), in cui l?anidride carbonica ? separata dalla miscela gassosa prodotta da detto reattore di conversione del monossido di carbonio (4); detta unit? di separazione (12) operando ad una temperatura maggiore di 200?C.
9. Impianto secondo una delle rivendicazioni da 6 a 8, caratterizzato dal fatto di comprendere un?unit? di purificazione, in cui il metano prodotto da detto reattore di idrogassificazione (2) ? purificato da sostanze contaminanti; detta unit? di purificazione essendo disposta in detta linea di conduzione (5) di metano dal reattore di idrogassificazione (2) al reattore di reforming (3).
10. Impianto secondo la rivendicazione 9, caratterizzato dal fatto che detta unit? di purificazione lavora ad una temperatura maggiore di 200?C.
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