HU200282B

HU200282B - Apparatus for selective evaporating of decarbonizing and freeing from metal petroleum fractions carried out by use of contact matter

Info

Publication number: HU200282B
Application number: HU97382A
Authority: HU
Inventors: David B Bartholic
Original assignee: Engelhard Corp
Priority date: 1982-03-30
Filing date: 1982-03-30
Publication date: 1990-05-28

Abstract

A találmány tárgya berendezés ásványolajfrakciók kontaktanyag alkalmazásával történő dekarbonizáló és fémmentesitő szelektív párologtatásához, mely berendezés elválasztó kamrából, ahhoz kapcsolódó felszállócsőből, a felszállócsőhöz az elválasztó kamrán belül kapcsolódó ciklonból és az elválasztó kamrához csatlakozó égőből áll. A találmány szerinti berendezés lényege, hogy az elválasztó kamrához (2) alulról vagy a felszállócsőhöz (1) csatlakozó szakasz (23, és függőleges szakasz (24) közbeiktatásával felülről csatlakozó felszállócsőböl (1), a felszállócsőhöz (1) illetve a függőleges szakaszhoz (24) kapcsolódó merülőcsővel (9, ellátott legalább egy ciklonból (8), a ciklonhoz (8) kapcsolódó termékelvezető csőben (13) folytatódó vezetékből (12), a felszállócsőhöz (1) csatlakozó betápláló vezetékekből (7), (17), (18), (25) illetve gőz vagy gáz betápláló vezetékekből (19), (20) továbbá az elválasztó kamra alsó szakaszaként kialakított sztrippelőból (10) és a sztrippelóhöz (10) kapcsolódó gőzvezetékből (11) áll, továbbá a sztrippeló (10, alsó részéhez kapcsolódó túlfolyón (4) illetve a felszállócsó (1) alsó részéhez csatlakozó túlfolyón (5, keresztül kapcsolódó égetőből (3) és az égetőhöz (3) kapcsolódó égető gáz vezetékből (15) és égéstermék elválasztó vezetékből (16, áll. HU 200282 B A leírás terjedelme: 7 oldal, 1 rajz, 2 ábra -1-Field of the Invention The present invention relates to a selective evaporation of decarbonisation and metal removal of mineral oil fractions using a contact material, consisting of a separating chamber, an associated riser tube, a cyclone connected to the riser in the separating chamber, and a burner connected to the separating chamber. The device according to the invention consists in the section (23) connecting to the separating chamber (2) from the bottom or to the riser (1) and from the upwardly connecting riser (1) to the riser (24), to the riser (1) and to the vertical section (24). ) with a connected dip tube (9, provided with at least one cyclone (8), a conduit (12) extending to the cyclone (8) in the product discharge tube (13), feed lines connected to the riser (1) (7), (17), (18)) , (25) or steam or gas supply lines (19), (20) further comprising a stripper (10) formed as the lower portion of the separating chamber, and a steam line (11) connected to the stripper (10), and a stripper (10 associated with its lower portion). overflow (4) or overflow (5) connected to the lower part of the riser (1) and connected to the burner (3) separating combustion gas conduit (15) and exhaust conduit (16, 200 282 E B is the description of the scale. 7 pages, one drawing, Figure 2 -1-

Description

A találmány tárgya berendezés szelektív párologtatásra, nehéz ásványolajfrakciók dekarbonizálására és fémmentesitésére, kontaktanyag alkalmazásával.FIELD OF THE INVENTION The present invention relates to an apparatus for selective evaporation, decarbonisation and de-metalization of heavy petroleum fractions using a contact material.

A találmány szerinti berendezésben megvalósítható eljárás főként nehéz ósványolajpárlatok olyan részének a növelésére terjed ki, amely katalitikus krakkolás kiindulási anyagként használható jó minőségű ásványolajtermékek, különösen nagy oktánszámú motorbenzinek vagy jó minőségű gázolaj előállításához. Számos nyersolaj utópárlatainak nagy a Conradson-szerinti kokszolási maradéka (amelyet gyakran Ramsbottom-féle kokszolási maradéknak is neveznek) és a fémtartalma, amely nem kívánatos a katalitikus krakkolás kiindulási anyagiban és a termékekben, igy a nehéz gázolajban.The process of the present invention mainly involves increasing the proportion of heavy petroleum distillates which can be used as starting materials for catalytic cracking to produce high quality petroleum products, in particular high octane motor gasoline or high quality gas oil. Convertson coke residues (often referred to as Ramsbottom coking residues) and the metal content, which is undesirable in catalytic cracking feedstocks and products such as heavy gas oil, are high in many crude oils.

A találmány szerinti berendezés lehetővé teszi az üzemi szempontból kedvező módszert biztosit ezeknek a nem kívánt komponenseknek a nyersolajból vagy az atmoszferikus és vákuumdesztillációs maradékokból, - amelyeket szokásosan vákuum-maradékoknak vagy .maradékok’-nak nevezünk, - való szelektív kinyerésére és hasznosítására. A „maradvány’, .maradék’ és hasonló megjelöléseket is valamivel szélesebb értelemben használjuk, mint szokásos, és a megjelölés magában foglal bármely - a frakcionált desztilláció után visszamaradt - ásványolajfrakciót több illékony komponens kinyerésére. Ebben az értelemben az „atmoszferikus maradék', amely a motorbenzin és a könnyűolaj ledesztillálása után visszamarad, szintén maradék. A nem kívánt CC (Conradson-szerinti kokszolási maradék) és a nyersolajban jelenlévő fémtartalmú vegyületek hajlamosak arra, hogy feldúsuljanak a maradékban, és ezek legtöbbjének kicsi az illékonysága. A .Conradson-szerinti kokszolási maradék ’ és a .Ramsbottom-féle kokszolási maradék” megjelölések erre a nem kívánt komponensre vonatkozó két legtöbbször használt vizsgálatra vonatkoznak. Bizonyos különbség van számbeli értékben a két vizsgálat között ugyanannál a mintánál, de általában mindegyik ugyanarra a jellemzőre vonatkozik.The apparatus of the invention provides an operationally advantageous method for the selective extraction and utilization of these unwanted components from crude oil or from atmospheric and vacuum distillation residues, commonly referred to as vacuum residues or residues. The terms "residues", "residues" and the like are used in a somewhat broader sense than usual, and include any petroleum fraction left over after fractional distillation to recover more volatile components. In this sense, the "atmospheric residue" that remains after the distillation of motor gasoline and light oil is also residual. Unwanted CC (Conradson's coke residue) and metallic compounds present in crude oil tend to be enriched in the residue, and most of them have low volatility. .Conradson coking residue 'and .Ramsbottom coking residue' refer to the two most commonly used assays for this unwanted component. There is some difference in numerical value between the two assays for the same sample, but in general they all relate to the same characteristic.

A 3 947 347 sz. amerikai egyesült államokbeli szabadalmi leírás fémeknek nagy nyomáson való hidrogénezéssel való eltávolítására vonatkozik. Az eljárás költséges a nagy hidrogénfogyasztás miatt, ami a fémek eltávolításához szükséges. Az eljárás dekarbonizálásra nem alkalmas, csak a fémek eltávolítására szolgál.No. 3,947,347. U.S. Pat. This process is expensive because of the high hydrogen consumption required to remove metals. The process is not suitable for decarbonisation, only for the removal of metals.

A 4 311 579 és 4 311 580 sz. amerikai egyesült államokbeli szabadalmi leírások szelektív eljárásokat írnak le, ezek egyike sem alkalmas azonban arra, hogy a szénhidrogén tartózkodási idejét a felszállócsöben a betáplált anyag mennyiségének és minőségének függvényében szabályozza.Nos. 4,331,579 and 4,331,580. U.S. Pat.

A találmány célkitűzése, egy a dekarbonizálást és a fémmentesítést egyidejűleg lehetővé tevő eljáráshoz szükséges berendezés, mely lehetővé teszi, hogy a betáplált anyag tulajdonságainak és mennyiségének függvényében változtatható legyen a szénhidrogén tartózkodási ideje a felszállócsőben.SUMMARY OF THE INVENTION It is an object of the present invention to provide an apparatus for a process that enables simultaneous decarbonisation and de-metalization to allow the hydrocarbon residence time in the riser to be varied according to the nature and amount of the feed.

A találmány szerinti berendezés lényege, hogy az elválasztó kamrához alulról vagy a felszállócsőhöz csatlakozó szakasz és függőleges szakasz közbeiktatásával felülről csatlakozó felszállócsőből, a felszállócsőhöz illetve a függőleges szakaszhoz kapcsolódó merülőcsővel ellátott legalább egy ciklonból, a ciklonhoz kapcsolódó termékelvezető csőben folytatódó vezetékből, a felszállócsőhöz csatlakozó betáplálóvezetékekból, illetve góz vagy gáz betápláló vezetékekből, továbbá az elválasztott kamra alsó szakaszaként kialakított sztrippelóból és a sztrippelóhöz kapcsolódó gőzvezetékből áll, továbbá a sztrippelő alsó részéhez kapcsolódó túlfolyón illetve a felszálló cső alsó részéhez túlfolyón keresztül kapcsolódó égetőből és az égetőhöz kapcsolódó égetögáz vezetékből és égéstermék elvezető vezetékből áll.The apparatus according to the invention consists in passing from at least one cyclone connected to the separation chamber from the bottom or through a riser connected to the riser and a vertical section, a pipe running from at least one cyclone with a riser connected to the riser or vertical consisting of steam or gas feed lines, a stripper formed as the lower section of the separated chamber and a steam line connected to the stripper, and a burner and flue gas line connected to the lower part of the stripper and to the lower part of the riser .

A találmány szerinti berendezés ásványolajfrakciók kontaktanyag alkalmazásával történő dekarbonizáló és fémmentesító szelektív párologtatásához, mely berendezés 2 elválasztó kamrából, ahhoz kapcsolódó 1 felszállócsőből, az 1 felszállócsőhőz a 2 elválasztó kamrán belül kapcsolódó 8 ciklonból és a. 2 elválasztó kamrához csatlakozó 3 égetőből áll. Tovább részletezve a berendezés 2 elválasztó kamrához alulról vagy az 1 felszállócsőhóz 23 csatlakozó szakasz és 24 függőleges szakasz közbeiktatásával felülről csatlakozó 1 felszállócsóből, az 1 felszállócsőhóz illetve a 24 függőleges szakaszhoz kapcsolódó 9 merűlőcsővel ellátott legalább egy 8 ciklonból, a 8 ciklonhoz kapcsolódó 13 termékelvezető csőben folytatódó 12 vezetékből, az 1 felszállócsőhöz illetve 24 függőleges szakaszhoz csatlakozó 7, 17, 18, 25 betápláló vezetékből, továbbá gőz vagy gáz betápláló 19 vezetékekből, továbbá a 2 elválasztó kamra alsó szakaszaként kialakított 10 sztrippelóból és a 10 sztrippelóhöz kapcsolódó 11 gőzvezetékből áll, továbbá a 10 sztrippelő alsó részéhez kapcsolódó 4 túlfolyón illetve az 1 felszállócső alsó részéhez kapcsolódó túlfolyón keresztül kapcsolódó 3 égetőből és a 3 égetőhöz kapcsolódó 15 égető gáz vezetékből és 16 égéstermék elválasztó vezetékből áll.The apparatus according to the invention for the selective vaporization of decarbonisation and demineralization of mineral oil fractions using contacting material, comprising a separation chamber 2, a riser 1 connected thereto, a cyclone 8 connected to the riser 1 and a separator chamber 2. It consists of 3 burners connected to 2 separation chambers. Further, the device is provided in a product discharge conduit 13 connected to the separation chamber 2 from below or at least one cyclone 8 provided with a dip tube 9 connected to the riser 23 and a vertical section 24 from above, a dip tube 9 connected to the riser 1 and the vertical section 24. It consists of a line 12, a supply line 7, 17, 18, 25 connected to the riser 1 and a vertical section 24, a steam or gas supply line 19, a stripper 10 formed as a lower section of the separation chamber 2 and a steam line 11 From the burner 3 and the burner gas line 15 connected to the stripper 10 through the overflow 4 and the overflow connected to the bottom part of the riser 1 and the burner gas line 15 connected to the burner 3 and consists of a flue gas separation line.

A szelektív párologtató eljárást úgy lehet kivitelezni, hogy a találmány szerinti berendezésbe a nehéz kiindulási anyagot, így a nyersolajat, az atmoszferikus maradékot, a maradványolajat és hasonlókat, valamely közömbös finom eloszlású anyaggal érintkeztetjük egy zárt vertikális kolonnában olyan körülmények között, hogy a nagy CC nehéz komponensei és/vagy a fémtartalom lerakodjanak a szilárd anyagon és a kiindulási anyag más komponensei elpárologjanak. Ezt a magas hőmérséklet eredményezi és ez elegen3The selective evaporation process may be accomplished by contacting a heavy starting material, such as crude oil, atmospheric residue, residual oil, and the like, with an inert finely divided material in a closed vertical column under conditions such that high CC is heavy. components and / or metal content are deposited on the solid and other components of the starting material are evaporated. This is due to the high temperature and it is enough3

HU 200282 Β dö ahhoz, hogy a kívánt párolgás végbemenjen és nagyon rövid legyen a tartózkodási idő, ezáltal elkerüljük a nagyobb mértékű krakkolódást. A műveletet kevésbé szigorú krakkolási körülmények között végezzük annak érdekében, hogy elérjük az elválasztó elpárologtatás kitűzött célját, azaz olyan értékesebb komponenseket kapjunk, amelyek eddig szennyező anyagokként szerepeltek. Gőzt, könnyű szénhidrogéneket adunk a felszállócsöves zárt kolonnába a szelektív elpárologtató zónába avégett, hogy csökkentsük a szénhidrogének parciális nyomását a kiindulási anyagban és igy segítsük az elpárologta tást.EN 200282 Β is necessary for the desired evaporation to occur and for a very short residence time, thus avoiding increased cracking. The operation is carried out under less stringent cracking conditions in order to achieve the intended purpose of separating evaporation, which is to obtain more valuable components which have hitherto served as impurities. Steam, light hydrocarbons are added to the riser sealed column in the selective evaporation zone in order to reduce the partial pressure of the hydrocarbons in the starting material and thereby aid in evaporation.

Gőz alakú szénhidrogéneket különítünk el a kolonna tetején az inért kontaktanyagtól, amely az el nem párolgott komponenseket tartalmazza lerakódásként. A gőzöket azonnal lehűtjük olyan hőmérséklet alá, amelyen jelentős mértékű termikus krakkolódás nem megy végbe és kívánság szerint egy katalitikus krakkolóban vagy hasonló készülékben feldolgozzuk.Vapor hydrocarbons are separated at the top of the column from the inert contact material which contains the non-volatile components as a deposit. The vapors are immediately cooled to temperatures below which no significant thermal cracking takes place and, if desired, processed in a catalytic cracker or similar apparatus.

A találmány szerinti berendezés egyik változatában az érintkeztetést 1 felszállócsőben végezzük. Más változatnál az eljárást közömbös szilárdanyagot gőzben, szénhidrogénpárlatokban tartalmazó felszállócsöves kolonnában és az ahhoz csatlakozó leszállócsöves kolonnaként működő 24 függőleges szakaszban valósítjuk meg, amelybe a kiindulási anyagot betápláljuk.In one embodiment of the apparatus according to the invention, the contacting is carried out in a riser 1. Alternatively, the process is carried out in a riser column containing an inert solid in a vapor, hydrocarbon distillate column and a vertical column 24 connected thereto as a riser column into which the starting material is introduced.

A kiindulási anyag el nem párolgott komponenseiből álló lerakódást hordozó elkülönített inért kontaktanyagot 3 égetőhöz továbbítjuk annak érdekében, hogy a lerakódást elégessük levegőben vagy más oxigéntartalmú gázban. A lerakódást elégésekor keletkező hó emeli a kontakt anyagok hőmérsékletét, ezeket a szilárdanyagokat ezután visszavesszük az 1 felszállócső alsó részébe annak érdekében, hogy hót szállítsunk további kiindulási anyag szelektív elpárologtatósához.Separate inert contact material containing a deposit of the non-volatile components of the starting material is sent to a burner 3 for combustion of the deposit in air or other oxygen-containing gas. The snow generated during the combustion of the sediment raises the temperature of the contact materials, and these solids are then returned to the lower part of the riser 1 in order to transport snow to a further evaporator for selective evaporation.

A találmány egy berendezést ad ahhoz, hogy a szénhidrogén tartózkodási idejét változtassuk az 1 felszállócsőben, amely meghatározza a zárt felszállócsöves vertikális kolonnát, amelyben e szelektív elpárologtatást végezzük. Ezt az eredményt úgy érjük el, hogy a kiindulási anyagot sok helyen injektáljuk a szelektív elpárologtató 1 felszállócsőbe annak érdekében, hogy kiegyenlítsük a betáplált kiindulási anyag változásait.The invention provides an apparatus for varying the residence time of the hydrocarbon in the riser 1 which defines the vertical column of the riser in which this selective evaporation is performed. This result is achieved by injecting the starting material into the selective evaporator riser 1 at many locations in order to compensate for changes in the starting material.

A találmány szerinti berendezést a csatolt rajz 1. ábrája szemlélteti. A 2. ábra olyan változatot mutat be, amelyben a kiindulási anyagot egy leszállócsöves kolonnába is injektáljuk a kontaktanyagot, amely a felszállócsöves kolonnáihoz, annak folytatásaként csatlakozik.The device according to the invention is illustrated in Figure 1 of the accompanying drawings. Figure 2 shows a variant in which the starting material is also injected into a landing tube column, which is attached to the riser columns as a continuation thereof.

Ahogy az 1. ábra mutatja, valamely 1 felszállócsó a rövid idejű, magas hőmérsékletű érintkeztetésre szolgál a meleg közömbös 4 szilárdanyag és a kiindulási anyag között, amely azután egy 2 elválasztó kamrába kerül, amelyből az el nem párolgott lerakódást hordó közömbös szilárd anyagot egy 3 égetőhöz vezetjük egy 4 túlfolyó segítségével. A 3 égetőben végbemenő égésből származó meleg közömbös szilárdanyagokat egy 5 túlfolyó segítségével és egy 6 szabályozó szelepen át az 1 felszállócső aljára visszük.As shown in Fig. 1, a riser 1 serves for short-term, high-temperature contact between the hot inert solid 4 and the starting material, which is then introduced into a separating chamber 2 from which the inert solid carrying the non-volatile residue is incinerated led by a 4 overflow. The hot inert solids from the combustion in the burner 3 are transferred to the bottom of the riser 1 by means of an overflow 5 and a control valve 6.

A kiindulási anyagot, amely magas forráspontú komponenseket, igy nagy CC- vagy fémtartalmú vagy mindkettőt tartalmazó anyagot foglal magában, a 7 betápláló vezetéken át az 1 felszállócsöbe visszük annak érdekében, hogy nagy sebességgel felfelé haladjon az 1 felszállócsőben és bensőleg érintkezzék az 5 túlfolyóból jövő meleg közömbös szilárdanyaggal. A kiindulási anyag nagyobb része elpárolog a felszállócsöben uralkodó hőmérsékleten az 5 túlfolyóból származó meleg szilárdanyag révén. Az elpárolgás rendkívül gyorsan megy végbe a felszállócsőves kolonnában, ahol a gőzben a közömbös szilárdanyag szuszpendálva van. A kiindulási anyagnak azok a részei, amelyek nem párolognak el, koagulálnak a közömbös szilárdanyagon és ezek szolgáltatják azt az éghető lerakódást, amelyet elsődlegesen a nagy CC- és fémtartalmú kiindulási anyagkomponensek alkotnak.The starting material, which contains high boiling components such as high CC or metal content, or both, is fed through the feed line 7 to the riser 1 in order to travel at high velocity in the riser 1 and contact intimately with the heat from the overflow 5. with an inert solid. Most of the starting material is evaporated at the temperature of the riser by the warm solid from the overflow 5. Evaporation occurs very rapidly in the riser column, where the inert solid is suspended in the vapor. The non-volatile portions of the starting material coagulate on the inert solid and provide a flammable deposit primarily formed by the high CC and metal containing starting material components.

A szilárd anyagokat az 1 felszállócsó tetején elválasztjuk a szénhidrogén gőzöktől bármilyen erre a célra kifejlesztett jól ismert FCC-eljárás során a szénhidrogének szokásos felszállócsöves krakkolásánál aktív krakkoló katalizátor jelenlétében. A találmány szerinti berendezésben előnyösen alkalmazott rendszer a 4,066.533 és a 4,070.159 számú amerikai szabadalmi leírásokban leirt szellözölyukas felszállócső. Az 1 felszállócső felső vége nyitott, így a szuszpendált szilárdanyagok inerciájának a hatására azok bejutnak az edénybe. A gőzök egy az 1 felszállócsőben lévő oldalszelepen át egy 8 ciklonba kerülnek, ahol a gőzökben még szuszpendált szilárd anyagokat kinyerjük és a 9 merülőcsó útján a 2 elválasztó kamra részébe juttatjuk. Az 1 felszállócsó tetejéről és a 9 merülócsőból kikerülő szilárd anyagok lefelé haladnak egy 10 sztrippelőhőz, amelyben a 11 gőzvezetéken át érkező gőz segíti a még visszamaradt illékony szénhidrogének elpárolgását, mielőtt az éghető lerakódást hordozó szilárdanyag belépne a 4 túlfolyóba, hogy onnan a 3 égetőbe jusson.The solids at the top of the riser 1 are separated from the hydrocarbon vapors by any well-known FCC process developed for this purpose in the presence of an active cracking catalyst for conventional hydrocarbon cracking. A preferred system for use in the apparatus of the present invention is the vent hole riser described in U.S. Patent Nos. 4,066,533 and 4,070,159. The upper end of the riser 1 is open so that the inertia of the suspended solids enters the vessel. The vapors are transported through a side valve in the riser 1 to a cyclone 8, where the solids still suspended in the vapors are recovered and introduced into the part of the separation chamber 2 by means of the submersible boat 9. The solids discharged from the top of the riser 1 and the submersible pipe 9 are directed downwardly to a stripper 10, in which the vapor from the steam line 11 aids in the evaporation of the remaining volatile hydrocarbons before the combustible sediment enters the overflow 4 to burn.

A magával vitt szilárdanyagtól a 8 ciklonban elválasztott gőzök a 12 vezetéken át a 13 termékelvezetó csőbe kerülnek, ahol azokat az alá a hőmérséklet alá hűtjük, amelyen jelentős mértékű termikus krakkolás megy végbe. A lehűtést valamely alkalmas hütőkeverékkel, így hideg szénhidrogénárammal vagy vízzel végezzük.The vapors separated from the entrained solids in cyclone 8 pass through the conduit 12 to the discharge pipe 13 where they are cooled below the temperature at which significant thermal cracking takes place. Cooling is carried out with a suitable cooling mixture, such as a cold hydrocarbon stream or water.

HU 200282 ΒHU 200282 Β

A 3 égető szerkezetű, valamely finom eloszlású szilárdanyagból származó, fluid krakkoló katalizátor regenerálásakor keletkező éghető lerakódás égetésére kifejlesztett égő lehet. Levegőt a 15 égető géz vezetéken át viszünk a 3 égetőbe, amely a 16 égéstermék elválasztó vezetéken át távozó gáz alakú égéstermékekben keletkező közömbös szilárdanyagokon lévő lerakódás égetésére szolgál.The burner 3 may be a burner designed to burn a flammable deposit from a finely divided solid from the regeneration of a fluid cracking catalyst. Air is supplied through the incinerator gauze line 15 to the incinerator 3, which is used to incinerate the deposition of inert solids formed in the gaseous flue gas through the flue gas separator 16.

A 3 égetőt előnyösen úgy működtetjük, hogy a hőmérsékletet a lehető legmagasabb értéken tartsuk benne. A hőmérsékletet rendszerint a 3 égető fémanyaga korlátozza. Ezért az 1 felszállócső hőmérsékletét arra a legkisebb értékre szabályozzuk be, amely szolgáltatja azt az éghető anyagmennyiséget (a szilárdanyagon lévő lerakódást), amely a lehető legnagyobb égőhőmérsékletet biztosítja. Közös a hőszabályozó FCC-egységekben az, hogy a 6 szabályozó szelep felelős az 1 felszállócső tetején uralkodó hőmérsékletért azzal, hogy a felszállócső hőmérsékletét előre beállított értéken tartja. A megemelkedett hőmérsékletet visszaállítjuk szükség esetén a szelektív elpárologtató zónában annak érdekében, hogy a kívánt maximális hőmérsékletet tartsuk fenn a 3 égetőben. A hőmérséklet csökkenését a 3 égetőben azzal kompenzáljuk, hogy csökkentjük az 1 felszállócső hőmérsékletét és megfordítva. A 3 égetőben való égetés során felmelegedett közömbös szilárdanyagokat gőzzel sztrippeljük a 3 égetőben vagy az 5 túlfolyóban mielőtt visszavinnénk azokat az 1 felszállálócsóbe.Preferably, the burner 3 is operated so that the temperature is kept as high as possible. The temperature is usually limited by the metal of the burner 3. Therefore, the temperature of the riser pipe 1 is controlled to the lowest value that provides the amount of combustible material (deposition on the solids) that provides the highest possible combustion temperature. Common in FCC units is that the control valve 6 is responsible for the temperature at the top of the riser 1 by maintaining the riser temperature at a preset value. The elevated temperature is reset if necessary in the selective evaporator zone in order to maintain the desired maximum temperature in the burner 3. The decrease in temperature in the burner 3 is compensated by reducing the temperature of the riser 1 and vice versa. Inert solids that have been heated during combustion in the burner 3 are stripped by steam in the burner 3 or in the overflow 5 before being returned to the riser 1.

A szilárd kontaktanyag lényegében közömbös olyan értelemben, hogy a lehető legkisebb mértékben indukálja a nehéz szénhidrogének krakkolását a szabványos mikroaktivitás-teszt során, amelyet úgy végzünk, hogy mérjük azt a gázolajmennyiséget, amely gázzá, motorbenzinné és koksszá alakult rögzített ágyas szilárd anyaggal való érintkeztetéskor. A kiindulási anyag ennél a tesztnél 0,8 gramm középamerikai 27 API gázolaj, amelyet 4 gramm katalizátorral érintkeztetünk 48 másodpercig 488 °C-on. A katalizátor/olaj-arány 5, az óránkénti térsebesség (WHSV) pedig 15. Ennél a tesztnél az itt alkalmazott szilárdanyag mikroaktivitása 20-nál kisebb, előnyösen 10 körül van. Előnyös szilárd anyag a mikroszferikus kalcinált kaolinkréta. Más alkalmas közömbös szilárdanyagok azok lehetnek, amelyek kielégítik a velük szemben támasztott követelményeket.The solid contact material is essentially inert in the sense that it induces the least possible cracking of heavy hydrocarbons in a standard microactivity test, which is carried out by measuring the amount of gas oil converted to gas, motor gasoline and coke by contact with a fixed bed solids. The starting material for this test is 0.8 grams of Central American API gas oil 27 which is contacted with 4 grams of catalyst for 48 seconds at 488 ° C. The catalyst / oil ratio is 5 and the hourly space speed (WHSV) is 15. The solids used in this test have a microactivity less than 20, preferably around 10. A preferred solid is microspherical calcined kaolin chalk. Other suitable inert solids may be those that meet the requirements for them.

A találmány szerinti eljárásnál használt kalcinált kaolinkréta ismert a szakterületen és kémiai reagensként használatos nátriumhidroxid-oldattal együtt fluid-zeolitos krakkoló katalizátorok előállításánál, ahogy a 3,647.718 számú amerikai szabadalmi leírásban le van írva. A találmány szerinti megoldásnál ellenben a kalcinált kaolinkrétát nem kémiai reagensként használjuk. A találmány szerinti megoldásnál alkalmazott kalcinált kréta öszszetétele valamely dehidratált kaolinkréta összetételének felel meg. A kalcinált kaolinkréta elemzés szerint körülbelül 51-53 tőmeg% SiO2-böl, 41-45 tömeg% AhO3-ból és 0-1 tömeg% vízből, valamint fennmaradó részben az ezekben lévő szennyező anyagokból, nevezetesen vasból, titánból és alkálifóldfémekból áll. A vastartalom (Fe2Ű3-ban kifejezve) körülbelül 1/2 tömeg%, a titántartalom pedig (Ti02-ben kifejezve) körülbelül 2%.The calcined kaolin chalk used in the process of the invention is known in the art and in combination with sodium hydroxide as a chemical reagent for the preparation of fluid-zeolite cracking catalysts as described in U.S. Patent No. 3,647,718. In contrast, in the present invention, calcined kaolin chalk is not used as a chemical reagent. The composition of the calcined chalk used in the present invention corresponds to that of a dehydrated kaolin chalk. Calcined kaolin chalk analysis is based on about 51-53% by weight of SiO2, 41-45% by weight of AhO3 and 0-1% by weight of water, and the remainder of the impurities contained therein, namely iron, titanium and alkaline earth metals. The iron content (expressed as Fe2O3) is about 1/2% by weight and the titanium content (expressed as TiO2) is about 2%.

A kalcinált kaolinkrétát előnyösen ügy készítjük, hogy a kaolinkréta vizes szuszpenzióját porlasztva szárítjuk. Az itt használt .kaolinkréta’ megjelölés olyan krétákat foglal magában, amelyek túlnyomó részben ásványi anyagok. Ilyenek a kaolinit, haloizit, nakrit, dikit, anauxit és ezek keverékei. Előnyösen valamely finom részecskeméretű plasztikus hidratált krétát, például lényegében szubmikroszkópikus részecskenagyságú krétát, használunk annak érdekében, hogy egyenlő mechanikai szilárdságú terméket állítsunk elő.Preferably, the calcined kaolin chalk is prepared by spray drying the aqueous suspension of kaolin chalk. The term "kaolin chalk" as used herein includes chalk which is predominantly mineral. These include kaolinite, haloisolite, nakrite, dikite, anauxite and mixtures thereof. Preferably, a fine particle size plastic hydrated chalk, such as a substantially submicroscopic particle size chalk, is used in order to obtain a product of uniform mechanical strength.

Jóllehet bizonyos esetekben előnyös, ha a krétát körülbelül 871-1149 °C hőmérséklettartományban kalcináljuk azért, hogy lehetőleg maximális keménységű részecskéket kapjunk, lehetőség van arra is, hogy az anyag kalcinálással való dehidratálását alacsonyabb hőmérsékleten, például 538-871 °C hőmérséklettartományban végezzük, amelynek során a krétát .metakaolin’ néven ismert anyaggá alakítjuk. Kalcinálás után az anyagot szükség esetén hűtjük és frakcionáljuk a kívánt részecsketartományü - 20-150 mikronos anyag előállítása érdekében.Although in some cases it is advantageous to calcine the chalk at a temperature of about 871-1149 ° C to obtain particles with maximum hardness, it is also possible to dehydrate the material at a lower temperature, such as 538-871 ° C. the chalk is converted into a substance known as .metakaolin '. After calcination, the material is cooled and fractionated as needed to produce a desired particle size range of 20-150 microns.

A kalcinált kréta pórustérfogata nagy mértékben változik a kalcinálási hőmérséklettel és a kalcinálási idővel. Egy minta pórusméreteloszlása Desorpta-analizátorral nitrogéngáz légkörben analizálva azt mutatja, hogy a legtöbb pórus átmérője 150-600 A tartományba esik.The pore volume of the calcined chalk varies greatly with the calcination temperature and the calcination time. The pore size distribution of a sample analyzed with a Desorpta analyzer in a nitrogen atmosphere shows that most pores have a diameter in the range 150-600 A.

A kalcinált kréta felülete 10-15 m²/g nagyságrendben van, amelyet a jól ismert B.E.T. módszerrel állapítunk meg nitrogéngáz légkörben. A kereskedelmi forgalomban lévő fluid zeolit-katalizátor felülete jóval nagyobb, általában 100 m^z/g felett van a szokásos B.E.T. módszerrel mérve.The surface of the calcined chalk is in the order of 10-15 m ² / g, as determined by the well-known BET method in a nitrogen atmosphere. The surface area of the commercial fluid zeolite catalyst is much larger, generally above 100 m ² / g, as measured by the conventional BET method.

A most leírt rendszer felületes hasonlatosságot mutat ugyan egy FCC-egységgel, működése azonban nagyon különbözik annak működésétől. A legfontosabb az, hogy az 1 felszállócsövet tartalmazó berendezés úgy működik, hogy a kiindulási anyagból a betáplált anyag Conradson-szerinti szénszámának nem nagy feleslege nyerhető ki, Ez ellentétben van az 50-70%-os normál FCC .konverzió‘-val, amelyet nem a kiindulási anyag tartományában forró FCC-termék százalékaként mérünk. A találmány szerinti megoldással kinyert százalék előnyösen a kiindulási anyag 10-20%-ának a nagyságrendjében van és gáz, motorbenzin és a szilárd kontaktanyagon lévő lerakódás alkotja. A meny5Although the system described above has a superficial resemblance to an FCC unit, its operation is very different from its operation. Most importantly, the apparatus containing the riser 1 operates in such a way that a small amount of Conradson-based carbon in the feed can be obtained from the starting material. This is in contrast to the 50-70% normal FCC conversion which is not measured as a percentage of the FCC product in the range of starting material. Preferably, the percentage recovered by the present invention is in the order of 10 to 20% of the starting material and is comprised of gas, motor gasoline and deposits on solid contact material. The meny5

HU 200282 Β nyiség ritkán gáz, motorbenzin és a közömbös szilárd anyagon lévő lerakódás alakjában túllép egy olyan értéket tömegben, amely több, mint 3-4-szerese a kiindulási anyag Conradson-szerinti szénértékének. Ennek eredményeként nagyon kismértékű krakkolódás következik be, amely a szilárdanyag közömbös jellegének és a krakkolási hőmérsékleten való rövid tartózkodási időnek köszönhető. Jól ismert, hogy a krakkolás erőssége az idő és a hőmérséklet függvénye. Megnövekedett hőmérséklet kompenzálható a tartózkodási idő csökkentésével és megfordítva.EN 200282 Β rarely exceeds a value of more than 3 to 4 times the Conradson carbon value of the starting material in the form of gas, motor gasoline, and sediment on inert solids. As a result, very little cracking occurs due to the inert nature of the solids and the short residence time at the cracking temperature. It is well known that the strength of cracking is a function of time and temperature. Increased temperature can be compensated for by reducing residence time and vice versa.

Az új eljárás az FCC-egységgel nem elérhető mértékben szabályozza a szénhidrogénnek vagy a gőznek a felszállócsöves kontaktorhoz való szállítását. Abban az esetben, ha nagy CC-tartalmú kiindulási anyagokat dolgozunk fel, akkor az égetőhőmérsékletnek emelkednie kell, mivel megnövekszik az éghető anyagnak az égetőbe betáplált mennyisége. Ezt azzal kompenzáljuk, hogy növeljük a bevitt szénhidrogént vagy gőzt annak érdekében, hogy csökkentsük a szénhidrogén parciális nyomását a felszállócsőves kontaktorban vagy vizet keringtetünk vissza a felső tartályból, a víz itt elpárolog és gőz termelődik.The new process controls the delivery of hydrocarbon or steam to the riser contactor beyond the reach of the FCC unit. In the case of processing high CC content starting materials, the combustion temperature must increase as the amount of combustible material fed to the burner increases. This is compensated by increasing the inlet hydrocarbon or steam in order to reduce the partial pressure of the hydrocarbon in the riser contactor or by recirculating water from the upper tank, where the water evaporates and steam is produced.

A közömbös szilárd anyaggal rendelkező felszállócsöves érintkezés új szorpciós módszert nyújt a maradékok (nagy CC és fémek) többgyűrűs aromás vegyületeinek a kinyerésére, amelynek során ezeket kis parciális nyomású szénhidrogénáramba visszük a felszállócsöbe adagolt szénhidrogén vagy gőz segítségével.The inertial contact with an inert solid provides a new sorption method for the recovery of polycyclic aromatic compounds of residues (high CC and metals) by transferring them to a low partial pressure hydrocarbon stream using hydrocarbon or steam added to the riser.

A dekarbonizált, sómentesített és/vagy fémmentesített maradék jó minőségű FCC kiindulási anyag, amelyet hagyományos módon működő FCC-reaktor tápvezetékébe viszünk.The decarbonised, desalted and / or de-metalized residue is a good quality FCC feedstock that is fed to a conventional FCC reactor feed line.

Azt találtuk, hogy a szelektív elpárologtatás több paraméternek, így a hőmérsékletnek, az össznyomásnak, a szénhidrogéngózök parciális nyomásának, a tartózkodási időnek, a kiindulási anyagnak a függvénye. A hőmérsékletnek olyan hatása van, hogy a kontaktanyagon lévő éghető anyag csökken, mihelyt a kontakt-hőmérséklet emelkedik, igy a kiindulási anyag nagyobb adagjai párolognak el magasabb hőmérsékleteken és a lerakodott szénhidrogének termikus krakkolásának a másodlagos hatása megnövekszik magasabb hőmérsékleteken. A magasabb hőmérsékletnek ilyen hatásai növelik a műveletből származó termékhozamot és csökkentik az égető zónában éghető lerakódásként szállított anyagot.We have found that selective evaporation is a function of several parameters such as temperature, total pressure, partial pressure of hydrocarbon vapors, residence time, starting material. The effect of temperature is that the combustible material on the contact material decreases as the contact temperature rises, such that larger portions of the starting material evaporate at higher temperatures and the secondary effect of thermal cracking of the deposited hydrocarbons increases at higher temperatures. Such effects of higher temperatures increase the product yield from the operation and reduce the material transported as combustible deposits in the combustion zone.

A szelektív elpárologtatási hőmérséklet általában a kiindulási anyag átlagos forráspontja felett van, amelyet úgy számítunk ki, hogy a kiindulási anyag ASTM desztilláció 10-90%-énak az összegét kilenccel osztjuk. A találmány szerint a nehéz kiindulási anyagokra a kontakt-hőmérséklet szokásosan nem sokkal 482 °C alatt, van és azalatt a hőmérséklet alatt kell lennie, amelyen erős krakkoG lás megy már végbe és nagy mennyiségű olefin képződik. Abban az esetben, ha a tartózkodási idő 0,1 másodperc vagy ennél rövidebb, akkor a szelektív elpárologtatási hőmérséklet körülbelül 566 °C alatt lesz.The selective evaporation temperature is generally above the average boiling point of the starting material, calculated by dividing the sum of 10-90% of the starting material ASTM distillation by nine. According to the invention, for heavy starting materials, the contact temperature is usually well below 482 ° C and below that at which a strong cracking is already occurring and a large amount of olefin is formed. In the case of residence times of 0.1 seconds or less, the selective evaporation temperature will be below about 566 ° C.

A szelektív elpárologtatásnál a tartózkodási időt nem az FCC-krakkolásnál alkalmazott módszer szerint számítjuk, ahol a gőztérfogat nagyobb mértékben növekszik, ha a szénhidrogének érintkeznek valamely ismert krakkoló katalizátorral a felszállócsó egész hosszában. A szelektív elpárologtatásnál a gőzök gyorsan képződnek a meleg szilárdanyaggal való érintkezéskor és összetételük lényegében állandó marad a felszállócső teljes hosszában, de kissé változik a szilárdanyagon lévő lerakódás mérséklet termikus krakkolódása esetén. A szénhidrogének tartózkodási idejét a szelektív elpárologtató zónában ennélfogva elfogadható pontossággal számíthatjuk ki olymódon, hogy elosztjuk a felszállócsónek a szénhidrogén injektálási helyétől a közömbös szilárdanyagtól való elválás pontjáig terjedő hosszát a gőzöknek (pl. szénhidrogének és gőz) a felszállócső tetején mért sebességével. így számítva a szénhidrogén tartózkodási ideje a szelektív elpárologtatási zónában nem lehet sokkal több 3 másodpercnél és előnyösen ennél lényegesen rövidebb, így egy másodperc vagy még ennél is kevesebb, mégpedig 0,1 másodperc. Ahogy az előzőekben említettük, a tartózkodási időnek és a hőmérsékletnek összehangolva kell lennie annak érdekében, hogy kevésbé szigorú krakkolási körülményeket teremtsünk. A kiindulási anyagból kapott termék mennyisége nagyon közel lesz a kiindulási anyag CC-értékéhez abban az esetben, ha előnyös körülmények között dolgozunk és ritkán lépjük túl 3-4-szeresen a kiindulási anyag CC-értékét. A lerakódás szénhidrogén- i tartalma körülbelül 3-6 tömeg%, amely kevesebb, mint a normál FCC-eljárásnál keletkező 7-8 tömeg% koksz.For selective evaporation, residence time is not calculated according to the method used in FCC cracking, where the vapor volume increases to a greater extent when the hydrocarbons come into contact with a known cracking catalyst along the entire length of the riser. During selective evaporation, the vapors are rapidly formed upon contact with the hot solids and their composition remains substantially constant over the entire length of the riser but slightly changes with the thermal cracking of the solids deposition temperature. Therefore, the residence time of the hydrocarbons in the selective evaporation zone can be calculated with acceptable accuracy by dividing the length of the riser from the hydrocarbon injection site to the point of separation of the inert solid by the vapor resistance (e.g. hydrocarbon and vapor). Thus, the residence time of the hydrocarbon in the selective evaporation zone should not be much more than 3 seconds, and preferably much shorter, such as one second or even less, 0.1 seconds. As mentioned above, residence time and temperature must be consistent in order to create less stringent cracking conditions. The amount of product obtained from the starting material will be very close to the CC value of the starting material when working under favorable conditions and rarely exceeding 3-4 times the CC value of the starting material. The hydrocarbon content of the deposit is about 3-6% by weight, which is less than the 7-8% by weight of coke produced by the normal FCC process.

A találmány szerinti berendezésben lehetőség van a szénhidrogének tartózkodási ] idejének a változtatására miközben a betáp- i lálási sebességet állandó érteken tartjuk j vagy a tartózkodási időt tartjuk állandó ér- j téken csökkent betáplálási sebesség mellett. \In the apparatus of the invention, it is possible to vary the residence time of the hydrocarbons while maintaining the feed rate constant or keeping the residence time constant at a reduced feed rate. \

A találmány szerinti berendezés ezenkívül j más változtatásokat is megenged az eljárás- j nál, például a tartózkodási időket és/vagy a i betáplálási sebességeket változtathatjuk j anélkül, hogy bármelyiket állandó szinten tartanánk. JThe device of the invention also allows for other changes in the process, such as residence times and / or feed rates without changing any of the levels. J

Ez a variálhatóság az 1 felszállócső j használatának az eredménye, amely több in- i jektáló pontot tartalmaz annak egész hosszá- :This variability is the result of the use of riser 1, which has several injection points along its length:

bán. Abban az esetben, ha a betáplált szénhidrogént az 1 felszállócső alja felett lévő ponton injektáljuk be, akkor valamely közömbös gázt injektálunk az 1 felszállócső aljára azért, hogy a közömbös szilárdanyagokat fölfelé hajtsuk a szénhidrogénbetáplálásiin. In the case where the hydrocarbon feed is injected at a point above the bottom of the riser 1, an inert gas is injected at the bottom of the riser 1 in order to push the inert solids upward into the hydrocarbon feedstock.

HU 200282 P zónában. Ez a közömbös gáz arra is szolgál, hogy csökkentse a szénhidrogén parciális nyomását a szénhidrogént injektáló pont felett és így elősegítse a szelektív elpárologtatást. A közömbös gázt előnyösen gőz vagy víz alakjában visszük be, de minden olyan gázt adagolhatunk, amely nem reagál a felszállócsőben előre beállított körülmények között. Az eljárásnál nitrogént használunk emelögázként, de alkalmazhatunk olyan szénhidrogént is, amely a felszállócsöben uralkodó körülmények között termikusán nem krakkolódik. Metán vagy más könnyű szénhidrogének, amelyek körülbelül 232 °C alatt forrnak, előnyösek ilyen anyagokként.HU 200282 in zone P. This inert gas also serves to reduce the partial pressure of the hydrocarbon above the hydrocarbon injection point and thereby promote selective evaporation. The inert gas is preferably introduced in the form of steam or water, but any gas that does not react under the preset conditions in the riser may be added. The process uses nitrogen as a lift gas, but it is also possible to use a hydrocarbon that does not undergo thermal cracking under the conditions prevailing in the riser. Methane or other light hydrocarbons boiling below about 232 ° C are preferred as such materials.

Ahogy az 1. ábra mutatja, az 1 felszállócső el van látva injektáló eszközökkel és a kiindulási anyagot a szeleppel ellátott 17 és 18 betápláló vezetékekből tápláljuk be. Az említett vezetékek előnyösen az 1 felszállócső magasságának 25 és 50%-énál vannak elhelyezve. Valamely igy módosított felszállócsöbe a felszállócsó alján lévő 7 betápláló vezetékéhez szeleppel ellátott 19 és 20 vezeték kapcsolódik gőznek vagy más visszakeringtetett anyagnak, így savanyú víznek, visszakeringtetett gáznak vagy folyékony szénhidrogénnek az 1 felszállócsó alsó részébe való szállítására szénhidrogén kiindulási anyaggal együtt vagy anélkül.As shown in Figure 1, the riser 1 is provided with injection means and the starting material is supplied from the feed lines 17 and 18 provided with the valve. Said conductors are preferably located at 25 and 50% of the height of the riser 1. A modified riser is connected to the feed line 7 at the bottom of the riser for the transport of steam or other recycled material such as acid water, recycled gas or liquid hydrocarbon to the lower part of the riser 1 with or without hydrocarbon feedstock.

Ahogy említettük, vizet adhatunk az 1 felszállócső aljára a 7 betápláló vezeték útján, amely a gázt szolgáltatja az 1 felszállócső alsó részében és csökkenti a szénhidrogén parciális nyomását a kiindulási anyag injektálási pontja felett. A .víz megjelölést itt a folyékony fázis jelölésére használjuk azért, hogy megkülönböztessük a gőztől. Víznek az 1 felszállócső aljára való bevitele azt eredményezi, hogy a viz azonnal gőzzé alakul, mihelyt érintkezik az 5 túlfolyóból érkező meleg közömbös szilárdanyagokkal és gőzt szolgáltat a megjelölt célra. Olyan okokból, amelyek jelenleg nem ismertek, víznek az 1 felszállócső aljára való injektálása azt hozza magával, hogy megnövekszik a 13 termékelvezető csőből vett gőztermék hidrogéntartalma az 1 felszállócső aljéra injektált gőzével összehasonlítva. Azt találtuk, hogy kéntartalmú vegyületek, így hidrogénszulfid, merkaptánok és hasonlók adagolásával visszaszoríthatjuk az injektált víz hidrogénfejlesztő törekvését.As mentioned, water may be added to the bottom of the riser 1 via the feed line 7, which supplies gas to the lower portion of the riser 1 and reduces the partial pressure of the hydrocarbon above the injection point of the starting material. The term "water" is used here to denote the liquid phase in order to distinguish it from steam. The introduction of water into the bottom of the riser 1 results in the water being immediately converted into steam as soon as it comes into contact with the hot inert solids from the overflow 5 and supplies steam for the stated purpose. For reasons that are not currently known, injecting water at the bottom of the riser 1 will result in an increase in the hydrogen content of the vapor product taken from the discharge tube 13 as compared to the vapor injected at the bottom of the riser 1. It has been found that the addition of sulfur-containing compounds such as hydrogen sulfide, mercaptans and the like can suppress the hydrogen generating drive of injected water.

Azt találtuk, hogy víznek az 1 felszállócső aljára való injektálása olyan mértékben csökkenti a közömbös szilárdanyag hőmérsékletét, amely megfelel a párolgás latens hőjének azzal a hővel együtt, amely ahhoz szükséges, hogy emeljük a keletkező vízgőz hőmérsékletét. Ezt automatikusan azzal kompenzáljuk, hogy növeljük a meleg közömbös szilárdanyag bevitelét az 1 felszállócső aljára és növeljük a közömbös szilárdanyagnak az 1 felszállócsöbe bevitt szénhidrogénhez való arányét.It has been found that injecting water at the bottom of the riser 1 lowers the temperature of the inert solid, which corresponds to the latent heat of evaporation along with the heat needed to raise the temperature of the resulting water vapor. This is automatically compensated for by increasing the input of the warm inert solid to the bottom of the riser 1 and increasing the proportion of the inert solid to the hydrocarbon introduced into the riser 1.

Lehetőség van arra is, hogy gőzt, vizet, visszakeringtetett gázt és folyékony szénhidrogént adjunk a betáplált szénhidrogénnel együtt a felső injektáló pontokba vagy a betáplált szénhidrogén után visszakeringtetett anyagok, igy gőz, viz, visszakeringtetett gáz vagy folyékony szénhidrogén kiindulási anyag bevitele utáni adagolásának az az előnye, hogy ezzel megnöveljük a közömbös szilárdanyag keringési sebességét és emellett emeljük a kiindulási anyaggal szemben közömbös szilárdanyag kontakt-hőmérsékletét. Ez segíti a kiindulási anyagban lévő nehezebb szénhidrogének szelektív elpárolgását és csökkenti a kontaktidót.It is also possible to add steam, water, recycled gas and liquid hydrocarbons together with the feed hydrocarbon to the upper injection points or after the feed of the recycled materials such as steam, water, recycled gas or liquid hydrocarbon starting material. to increase the circulation rate of the inert solid and in addition to increase the contact temperature of the solid inert to the starting material. This assists in the selective evaporation of the heavier hydrocarbons in the starting material and reduces contact time.

A 2. ábra szerinti változatnál az áramlás az 1 felszállócsővel ellátott berendezésben fordított a 2 elválasztó kamrába való belépéshez viszonyítva és lefelé folyik az 1 felszállócsó tétjén keresztül. Különböző szerkezetek ismertek erre a célra az FCC-eljárással párhuzamosan történő használatra, ahogy ezt a 4,070.159 számú amerikai szabadalom 4. oszlopának 42-59. sorai ismertetik. A 2. ábrán látható, hogy a felszálló meleg közömbös szilárdanyagoszlopon az 1 felszállócsövei kapcsolatban van oly' módon, hogy gőzt, vizet, visszakeringtetett gázt vagy stabilis, könnyű, folyékony szénhidrogént injektálunk az 1 felszállócsó aljára a 7 betápláló vezetéken át, ezeket összekeverjük és az égőből 5 túlfolyón át adagolt meleg, közömbös szilárdanyagokat szuszpendálunk az elegybe. Maradék kiindulási anyagfrakciókat vagy visszakeringtetett anyagot, így gőzt, vizet, visszakeringtetett gázt vagy folyékony szénhidrogént adagolhatunk az 1 felszállócső mentén a 17 és 18 betápláló vezetékekből, ahogy az 1. ábrán látható. Az 1 felszállócsó legmagasabb pontján vízszintesen áramlik az anyag a 23 csatlakozó szakaszon és utána lefelé a 24 függőleges szakaszon a nyitott vége felé, míg a gőzök a 8 ciklonhoz távoznak.In the embodiment of Fig. 2, the flow in the apparatus provided with the riser 1 is inverted relative to the entrance to the separation chamber 2 and flows downwards through the stake of the riser 1. Various structures are known for this purpose for use in parallel with the FCC procedure, as described in U.S. Patent 4,070,159, column 4, pp. 42-59. lines. Figure 2 shows that the riser is in contact with the riser 1 on the hot inert solid column by injecting steam, water, recycled gas or stable, light liquid hydrocarbon into the bottom of the riser 1 through the feed line 7 and mixing hot inert solids added from 5 burners over a burner are suspended in the mixture. Residual starting material fractions or recycled material such as steam, water, recycled gas or liquid hydrocarbon may be added along the riser 1 from the feed lines 17 and 18 as shown in Figure 1. At the highest point of the riser 1, the material flows horizontally through the connection section 23 and then downwards through the vertical section 24 towards the open end, while the vapors are discharged to cyclone 8.

Előnyös, ha a kiindulási anyag egy részét vagy az egészet a 24 függőleges szakasz felső végén tápláljuk be. Rendkívül rövid kontaktidők jellemzik ezt a változatot. Ezenkívül a közömbös szilárdanyagra gyakorolt gravitációs erő nem indokolja az „elszökés ’-t, amely azt idézi elő, hogy a közömbös szilárdanyag hosszabb ideig tartózkodik az. 1 felszállóban, mint a szénhidrogéngóz, amelyet a kiindulási anyagnak meleg közömbös szilárdanyaggal való érintkezése gerjeszt az 1. ábra szerinti változatnál. Azt találtuk, hogy bizonyos típusú maradékfrakciókkal jobb eredményeket érünk el akkor, ha az összes kiindulási anyagot a 25 betápláló vezetéken át injektáljuk lefelé az 1 felszállócsó 24 függőleges szakaszába. Ennél a művelettípusnál az 1 felszállócső egy része arra szolgál, hogy a meleg közömbös szilárdanyagok szuszpenzióját kialakítsa a gáz alakú közegben, amely arra is szolgál, hogy csökkentse azoknak a szénhidrogéngőzöknek a parciális 7Preferably, some or all of the starting material is fed at the upper end of the vertical section 24. Extremely short contact times are typical of this variant. In addition, the gravitational force exerted on the inert solid does not justify "escape", which causes the inert solid to remain there for a longer period. 1, as the hydrocarbon vapor generated by contacting the starting material with a warm inert solid in the embodiment of Figure 1. It has been found that certain types of residual fractions achieve better results when all the starting material is injected down the feed line 25 into the vertical portion 24 of the riser 1. In this type of operation, a portion of the riser 1 serves to form a slurry of hot inert solids in a gaseous medium which also serves to reduce the partial vapor of those hydrocarbon vapors.

-611-611

HU 200282 Β nyomását, amelyek akkor keletkeznek, amikor a maradék kiindulási anyagfrakció érintkezik a meleg közömbös szilárdanyagokkal.EN 200282 Β which occur when the residual starting material fraction is in contact with the warm inert solids.

Ez a rendszel· nagy rugalmasságot tesz lehetővé a szelektív elpárologtatós kivitelezé- 5 sénél. Ez a rugalmasság párosul azzal, hogy változtatható az arány a kiindulási anyag és a gőz között, így a berendezés különféle betáplált anyagokkal, különböző tartózkodási időkkel üzemelhet, és a rendelkezésre álló 10 kiindulási anyag mennyiségének és/vagy minőségének megfelelően alakítható.This system allows a high degree of flexibility in the design of the selective evaporator. This flexibility is coupled with the ability to vary the ratio of feedstock to steam so that the apparatus can operate with different feeds, different residence times, and can be adapted to the amount and / or quality of feedstock 10 available.

Claims

Patent Claim Point

Apparatus for the selective evaporation of petroleum fractions by decarbonisation and de-metalisation using contacting material, comprising a separation chamber, an associated riser, a cyclone connected to the riser within the separation chamber, and a burner connected to the separation chamber (2). (1) at least one cyclone (8) provided with a connecting section (23) and a vertical section (24) from at least one cyclone (8) provided with a top-connected riser (1), a riser (1) or a submersible pipe (9) 8) from a continuous conduit (12) in an associated product discharge pipe (13), supply lines (7), (17), (18), (25) connected to the riser (1) or vertical section (24), and steam or gas supply lines (19), (20) tov further comprising a stripper (10) formed as a lower section of the separation chamber (2) and a steam line (11) connected to the stripper (10), and an overflow (4) connected to the lower part of the stripper (10) and (5) comprises a burner (3) connected via a burner (3) and a burner gas line (15) connected to the burner (3) and a flue gas separator (16).