HU193055B - Process and equipment for the heat treatment of aluminium hydroxide - Google Patents
Process and equipment for the heat treatment of aluminium hydroxide Download PDFInfo
- Publication number
- HU193055B HU193055B HU343284A HU343284A HU193055B HU 193055 B HU193055 B HU 193055B HU 343284 A HU343284 A HU 343284A HU 343284 A HU343284 A HU 343284A HU 193055 B HU193055 B HU 193055B
- Authority
- HU
- Hungary
- Prior art keywords
- zone
- grate
- annealing
- fluidization
- nozzle
- Prior art date
Links
Landscapes
- Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)
- Compounds Of Alkaline-Earth Elements, Aluminum Or Rare-Earth Metals (AREA)
Abstract
Description
A találmány tárgya eljárás és berendezés aluminiumhidroxid hőkezelésére.The present invention relates to a process and an apparatus for the heat treatment of aluminum hydroxide.
A találmány elsősorban a színesfémiparban, valamint a vegyiparban és a cementgyártásban alkalmazható, és különösen az aluminiumhidroxid kalcinálására, aluminiumflorid száraz eljárással való előállítására, cementklinker előállítására, valamint különféle poralakú anyagok hőkezelésére használható fel.The invention is particularly applicable to the non-ferrous metal industry, the chemical industry and the cement industry, and in particular to the calcination of aluminum hydroxide, the dry production of aluminum chloride, the production of cement clinker and the heat treatment of various powdered materials.
Ismert egy eljárás poralakú anyag, például aluminiumhidroxid hőkezelésére (lásd a 2107224. sz. francia szabadalmi leírást), amely az aluminiumhidroxid szárításából és lebegő állapotban való dehidrálásából, a dehidrált anyagnak az izzítási zóna adagolási részébe való továbbításából, valamint a dehidrált anyagnak egy fluidizációs rétegben, a hőhordozónak ezen rétegbe való bevezetése melletti izzításából és a kalcinált timföld ilyen módon való kinyeréséből áll.A process for the heat treatment of a powdered material such as aluminum hydroxide (see French Patent No. 2107224) is known, which comprises drying and dehydrating aluminum hydroxide, transferring the dehydrated material into the feed portion of the annealing zone, and fluidizing the dehydrated material. consisting of annealing the heat carrier while introducing it into this layer and recovering the calcined alumina in this manner.
A fenti eljárás megvalósítására szolgáló berendezés a szárításhoz egy adagolóberendezéssel ellátott ciklon hőcserélővel, a dehidráláshoz egy a hőhordozó tangenciális adagolására alkalmas csőcsatlakozóval ellátott aknás hőcserélővel és egy ezzel egy szükítőn keresztül kapcsolatban álló, a dehidrált anyag fluidizációs izzítására szolgáló kamrával, az ezen kamra belsejében elhelyezett, a kamrát rostély feletti és rostély alatti izzítási zónára osztó rostéllyal van felszerelve, ahol az izzítókamra a fluidizáló hőhordozónak a rostély alatti zónába való bejuttatására és a nyert timföldnek kivételére szolgáló csőcsatlakozókkal van ellátva.The apparatus for carrying out the above process is a drying chamber with a cyclone heat exchanger fitted with a metering apparatus, a shaft heat exchanger having a tube connection for tangential metering of dehydration, and a chamber for fluidizing the dehydrated material, The chamber is provided with a dividing grate for the above and below the grate annealing zone, wherein the annealing chamber is provided with tube connectors for introducing the fluidizing heat carrier into the below grate and for removing the resulting alumina.
Ez az eljárás az izzítást csak a fluidizációs réteg keresztmetszetében mért állandó fluidizációs sebesség mellett teszi lehetővé.This method allows annealing only at a constant fluidization rate measured in the cross-section of the fluidization layer.
Az anyagnak az izzítási zónában való tartózkodási idejét a kiindulási anyagjellemző adatai függvényében, a végtermék jellemzőinek elérése céljából vagy a fluidizációs rétegvastagságának fokozásával növelhetjük, amely a berendezés áramlási ellenállásának növekedését vonja maga után, vagy pedig azt az izzltókamra keresztmetszetének növelésével fokozhatjuk, amikor viszont a szükséges. fluidizációs sebesség fenntartása érdekében növelnünk kell a fluidizáló anyag mennyiségét is, amely révén viszont ismét nő a berendezés áramlási ellenállása.The residence time of the material in the annealing zone may be increased by increasing the fluidization layer thickness, which results in an increase in the flow resistance of the apparatus or by increasing the cross section of the annealing chamber, depending on the starting material characteristics. in order to maintain the fluidization rate, we also need to increase the amount of fluidizing material, which again increases the flow resistance of the device.
Emellett az izzítási műveletnek a fluidizációs réteg keresztmetszetében mért állandó fluidizációs sebesség mellett történő elvégzése nem teszi lehetővé azt, hogy az izzítási zóna hőmérsékletét a hőhordozó hőmérsékletének megváltoztatása nélkül módosítsuk. A fenti eljárás és berendezés nem teszi lehetővé a feldolgozandó anyagnak az adagolási zónából a kiürítési zónához való irányított mozgatását sem, vagyis nem biztosítja az izzítandó anyag egyenletes izzítását, amely révén az izzított anyag minősége eltérő lehet. 2In addition, performing the annealing operation at a constant fluidization rate across the fluidization layer does not allow the temperature of the annealing zone to be modified without changing the temperature of the heat carrier. The above process and equipment also does not allow the material to be processed to be moved from the dosing zone to the evacuation zone, i.e., it does not ensure uniform annealing of the material to be annealed, whereby the quality of the annealed material may be different. 2
Ismert egy további eljárás is poralakú anyagok, például az aluminiumhidroxid hőkezelésére (lásd a 1545985, számú francia szabadalmi leírást), amely az aluminiumhidroxidnak szárítás és dehidrálás révén történő, lebegő állapotban való kalcinálásából, a dehidrált anyagnak az izzítási zóna adagolórészéből való szállításából, és ezen anyagnak az ezt követő, fluidizációs rétegben való izzításából áll, ahol a timföldet az izzítási zóna kiürítési részében nyerjük ki, s ahol a fluidizált timföldet irányított mozgatással juttatjuk el az izzítási zóna adagoló részéből ezen zóna kiürítési részéhez.Another process is known for the heat treatment of powdered materials, such as aluminum hydroxide (see French Patent No. 1545985), which comprises the calcination of aluminum hydroxide in a floating state by drying and dehydration, the delivery of the dehydrated material from this portion of the annealing zone, it is then annealed in a fluidization layer, wherein the alumina is recovered in the evacuation portion of the annealing zone, and wherein the fluidized alumina is conveyed by controlled movement from the annealing portion of the annealing zone to the evacuation portion of this zone.
Az ezen eljárás megvalósítására alkalmas berendezés a szárításhoz egy ciklon hőcserélőt, a dehidráláshoz egy aknás hőcserélőt és egy ezzel csőcsatlakozással összekötött, a dehidrált anyagnak fluidizációs rétegben való izzítására szolgáló kamrát tartalmaz, amely izzítókamrában az izzítási zónát rostély feletti és rostély alatti zónára osztó rostély van elhelyezve, ahol az izzitókamra a rostély alatti zónában a fluidizáló anyag bejuttatására alkalmas csőcsatlakozóval, valamint a kinyert timföld kiürítésére alkalmas csőcsatlakozóval van ellátva, továbbá a tüzelőanyag elégetésére szolgáló, az izzitókamra rostélya feletti zóna kiürítési részében elhelyezett berendezést tartalmaz.The apparatus for carrying out this process comprises a cyclone heat exchanger for drying, a shaft heat exchanger for dehydration, and a chamber connected thereto for annealing the dehydrated material in the fluidization layer, the annealing zone being located above and below the grate, wherein the combustion chamber comprises a tube connector for fluidizing material in the zone below the grate and a tube connector for evacuating the recovered alumina, and a means for burning fuel located in the discharge section of the zone above the grill of the combustion chamber.
A fenti eljárás és az annak megvalósítására szolgáló berendezés egyenletesen átizzítot anyag kinyerését biztosítja, amelyet ez anyagnak az izzltókamrában való irányított mozgatásával és feldolgozandó anyagnak valamennyi hőkezelési zónán belüli cirkulációjával érik el.The above process and the apparatus for carrying it out ensure that a uniformly permeable material is obtained by moving the material in a controlled manner in the glow chamber and circulating the material to be processed within each heat treatment zone.
Mivel azonban a fenti eljárás szerint és a megvalósításához szükséges berendezésben a feldolgozandó anyag cirkulációjához ezen anyag többszöri felhevítése szükséges, ez több tüzelőanyag felhasználásával jár és a berendezés felépítését bonyolultabbá teszi.However, since according to the above process and in the apparatus necessary for its implementation, the material to be processed requires multiple heating of this material, this involves the use of more fuel and complicates the construction of the apparatus.
Ezen eljárás során és a megvalósításához szükséges berendezésben a végtermék minőségét a hőhordozó áthaladási teljesít- ménye és a fluidizációs rétegbe adagolandó anyag áthaladási teljesítménye arányának megváltoztatásával szabályozhatjuk, vagyis a fenti eljárás komplikált vezérlést igényel s a vezérlés megvalósításához kiegészítő berendezés felszerelése válik szükségessé.In this process and in the apparatus necessary for its implementation, the quality of the final product can be controlled by varying the ratio of the throughput capacity of the heat carrier to the throughput of the material to be fed into the fluidization layer, thus requiring sophisticated control.
Emellett az ívelt, komplikált összekötőcső alakja miatt a magas hőmérsékletű gázáramlás hatására tönkremegy a tűzálló kazánfalazat, miáltal a késztermék a kazánfalazat anyagával (kovaföld) szennyeződik és ez a végtermék minőségét is befolyásolja.In addition, due to the shape of the curved, complicated connecting pipe, the high-temperature gas flow will destroy the refractory boiler wall, thereby contaminating the finished product with the material (diatomaceous earth) and affecting the quality of the final product.
A találmány által megoldandó feladat, hogy az aluminiumhidroxid hőkezelési eljárása során az izzítást úgy végezzük el és az ezen eljárás mevalósítására szolgáló berendezésben az aknás hőcserélő és az izzítókamra közötti összekötő csövet úgy alakítsuk ki, hogy az izzítási hőmérsékleten a feldolgozandóSUMMARY OF THE INVENTION It is an object of the present invention to provide an annealing process for the aluminum hydroxide heat treatment process and to provide a connection tube between the shaft heat exchanger and the annealing chamber in the apparatus for mating this process so that at the annealing temperature
-2193055 anyag cirkulálása biztosított legyen, amely lehetővé teszi, hogy a tüzelőanyagfelhasználás egyidejű csökkentése és a berendezés kialakításának egyszerűsítése mellett a megadott tulajdonságú végterméket kapjuk.-2193055 material is circulated, which allows for a final product with the specified properties, while simultaneously reducing fuel consumption and simplifying equipment design.
Ezt a feladatot úgy oldjuk meg, hogy az aluminiumhidroxid hőkezelésére szolgáló az aluminiumhidroxidnak lebegő állapotban való szárítását és dehidrálását, a dehidrált anyagnak az izzítási zóna adagolási részébe való továbbítását, valamint az anyagnak ezt követő, fluidizációs rétegben való izzítását, s a timföldnek az izzítási zóna kiürítési részében való kinyerését és a fluidizált timföldnek az izzítási zóna adagolási részéből ezen zóna kiürítési részéhez való irányított mozgatását magában foglaló eljárás során a találmány értelmében az izzítást a timföld kiürítési részben mért fluidizációs sebessége és az adagolási részben mért fluidizációs sebessége 10:40 aránya mellett végezzük el. Amennyiben az anyagot az izzltási zónában az adagolási rész és a kiürítési rész eltérő sebessége mellett dolgozzuk fel, ez az anyagnak az izzltási zónában való állandó cirkulációját teszi lehetővé, miáltal a kívánt feldolgozási fokú végtermék előállítását kisméretű izzitókamrában is biztosíthatjuk.This object is solved by drying and dehydrating the aluminum hydroxide in a floating state for heat treatment of the aluminum hydroxide, transferring the dehydrated material to the feed portion of the annealing zone, and subsequently annealing the material in the fluidization layer and the alumina in the annealing portion. comprising moving the fluidized alumina from the feed portion of the annealing zone to the evacuation portion of this zone, according to the invention, the annealing is performed at a ratio of the fluidization velocity of the alumina to the discharge portion and the fluidization rate of the portion. If the material is processed in the glow zone at different speeds of the metering portion and the evacuation portion, this allows constant circulation of the material in the glow zone, thereby ensuring that the desired degree of processing is achieved in a small incineration chamber.
A sebességaránynak 10 alá való csökkentése ahhoz vezet, hogy nem biztosítható a feldolgozandó anyag kívánt átizzítási foka, amely a végtermék minőségét befolyásolja.Reducing the speed ratio below 10 results in the inability to achieve the desired degree of permeation of the material to be processed, which affects the quality of the final product.
Ha a sebességarányt 40 fölé emeljük, akkor fokozódik a cirkuláció intenzitása és nő a hőkezelés foka, amely a feldolgozandó anyag teljes elégését, a végtermék minőségének káros befolyásolását, az izzítási zónából a dehidráló zónából való anyagkihordás növelését, valamint az áramlási teljesítmény csökkenését eredményezi. Célszerű, ha az izzítást a timföldnek az izzítási zóna kiürítési részében mért 5—10 m/s fluidizációs sebessége mellett végezzük el. Ha a fluidizációs sebességet a kiürítési részben 5 m/s alá csökkentjük, akkor a fluidizációs réteg felett a fötőgázokkal való hőcserét biztosító kihordott anyag mennyisége csökken s lényegtelenné mérséklődik a cirkuláció hatása. Ha a fluidizációs sebességet 10 m/s érték fölé növeljük, az fokozza a timföld cirkulációját s jelentősen növeli a korábban hőkezelésnek kitett anyag mennyiségét, fokozva ezáltal a füstgázok hőmérsékletét s ezáltal az optimális üzemi állapothoz viszonyítva növeli a tüzelőanyagfelhasználást.Raising the speed ratio above 40 increases the intensity of the circulation and increases the degree of heat treatment which results in complete combustion of the material to be processed, damaging the quality of the final product, increasing material removal from the annealing zone, and decreasing flow rate. Advantageously, the annealing is carried out at a fluidization rate of 5 to 10 m / s in the emptying zone of the alumina. By reducing the fluidization rate in the depletion section to less than 5 m / s, the amount of material deposited above the fluidization layer to exchange heat with the heating gases is reduced and the effect of circulation is negligible. Increasing the fluidization rate above 10 m / s increases the circulation of alumina and significantly increases the amount of material previously subjected to heat treatment, thereby increasing the temperature of the flue gases and thereby increasing fuel consumption relative to the optimum operating condition.
A kitűzött feladatot emellett azáltal oldjuk meg, hogy az aluminiumhidroxid hőkezelésére szolgáló találmány szerinti eljárás megvalósítására alkalmas berendezésben, amely a számításhoz egy ciklon hőcserélőt, a dehidráláshoz egy aknás hőcserélőt, és egy ezzel csőcsatlakozó révén összeköttetésben álló, a dehidrált anyagnak fluidizációs rétegben való izzítására szolgáló kamrát tartalmaz, amely izzítókamra belsejében az izzítókamrát rostély feletti és rostély alatti zónára osztó rostély van elrendezve, ahol az izzítókamra a fluidizáló anyagnak a rostély alatti zónába való bejuttatására szolgáló csőcsatlakozóval és a kinyert timföld kivételére szolgáló csőcsatlakozóval, valamint az izzítókamra rostély feletti zónája kiürítési részében a fűtőanyag elégetésére szolgáló berendezéssel van felszerelve a találmány értelmében a dehidráló aknás hőcserélőt az izzítókamrával összekötő csőcsatlakozás egy hengeralakú függőleges akna formájában van kiképezve, amely a dehidráló aknás hőcserélővel egy központú és felső homlokfalán ezzel az aknás hőcserélővel összeköttetésben áll és emellett egy a függőleges aknát rostély feletti és alatti zónára osztó rostéllyal, valamint a fluidizáló anyagnak a rostély alatti zónába való bevezetésére szolgáló csőcsatlakozóval és a rostély feletti zónába szerelt, a tüzelőanyag elégetésére szolgáló berendezéssel rendelkezik, ahol a függőleges aknaként kialakított csőcsatlakozó és az izzítókamra egyik fala közös, amelyben egy függőleges rés és legalább egy átmenő nyílás van kialakítva, s ahol a függőleges rés a fluidizációs réteg feletti zónában, míg az átmenő nyílás a fluidizációs rétegen belül van elrendezve.The object is further solved by providing in an apparatus for carrying out the process of treating aluminum hydroxide according to the invention comprising a cyclone heat exchanger for computation, a shaft heat exchanger for dehydration and a fluidized bed for connecting the dehydrated material through a pipe connection. comprising: inside the annealing chamber, the annealing chamber is arranged above and below the grid, wherein the annealing chamber has a tube connector for supplying fluidizing material to the zone below and a cap for removing the extracted alumina; equipped with an incinerator for connecting the dehydrating shaft heat exchanger to the annealing chamber according to the invention the pipe connection is in the form of a cylindrical vertical shaft which is connected to the dehydrating shaft heat exchanger on a central and upper front wall with this shaft heat exchanger, and also to a grid for distributing the vertical shaft to the zone above and below the grating a pipe connector and a fuel combustion device mounted in the zone above the grate, wherein the vertical pipe shaft connector and one of the walls of the combustion chamber have a vertical slot and at least one through hole, and wherein the vertical slot in the zone above the fluidization layer; while the through opening is arranged within the fluidization layer.
Az olyan kiviteli mód, ahol az aknás hőcserélőt az izzltőkamrával összekötő csőcsatlakozó olyan függőleges akna formájában van kiképezve, amely az izzítókamrával közös falú és amely falban egy függőleges rést találunk, biztosítja az izzítókamrában képződő égéstermékek tangenciális bejuttatását az aknás hőcserélőbe az izzítókamrán kívüli pótlólagos csőcsatlakozó nélkül, miáltal a megadott tulajdonságokkal rendelkező végterméket egyszerűbb felépítésű berendezéssel állíthatjuk elő.An embodiment in which the tube connector connecting the shaft heat exchanger to the glow chamber is in the form of a vertical shaft which is common to the glow chamber and has a vertical gap in the wall ensures the tangential introduction of the combustion products formed in the glow chamber from the whereby the final product having the specified properties can be produced by a simpler apparatus.
A függőleges rés keresztmetszeté célszerűen a függőleges akna keresztmetszete 0,15—0,85-ának felel meg.The cross-section of the vertical slit preferably corresponds to 0.15 to 0.85 of the cross-section of the vertical shaft.
Ha a feldolgozandó anyagnak a dehidrálására szolgáló aknás hőcserélő és az izzítókamra közötti, az anyagnak a függőleges aknán való áthaladása rovására történő cirkulációja szükséges (gázsebesség az aknában 3—5 m/s), akkor a függőleges rés keresztmetszetének a hengeres akna keresztmetszete 0,15—0,30-adával kell egyenlőnek lennie.If the circulation of the material at the expense of passage through the vertical shaft (gas velocity in the shaft 3-5 m / s) is required between the shaft heat exchanger for dehydration of the material to be processed and the furnace chamber, the cross-section of the vertical shaft is 0.15- Must be equal to 0.30.
Ha a fenti arányt 0,15-re csökkentjük, akkor ennek eredményeként az anyag a hengeralakú függőleges akna alsó részében igen gyorsan esik le, anélkül, hogy azt megfelelő hőkezelésben részesíthetnénk, s emelkedik kilépő gázok hőmérséklete; ha viszont az arányt 0,3 fölé emeljük, az a dehidrálásra szolgáló hőcserélőben való anyagfeldolgozási idő meghosszabbítását vonja maga után, amely az anyag túlhevüléséhez vezet, amely viszont az izzitókamrában előírt hőmérséklet 3If this ratio is reduced to 0.15, this will result in the material dropping very rapidly in the lower part of the cylindrical vertical shaft without proper heat treatment and raising the temperature of the exhaust gases; however, raising the ratio above 0.3 will result in an increase in the material processing time in the dehydration heat exchanger, which will lead to overheating of the material, which in turn will be at the temperature set in the furnace 3
-3fenntartása érdekében a berendezés egyes elemei közötti cirkuláció intenzitásának növelését teszi szükségessé, s ezzel energia többletfelhasználást eredményez. Ha a berendezést áthullás nélkül kell üzemeltetnünk (a gáz sebessége a hengeralakú függőleges aknában 10—15 m/s), akkor a függőleges rés felületének a függőleges akna keresztmetszeti felülete 0,30—0,80-adát kell kitennie. Ha a fenti arányt 0,30 alá csökkentjük, akkor a berendezés részleges áthullásos üzemmódra vált, ha viszon az arányt 0,85 fölé növeljük, az a berendezés áramlási ellenállását fokozza, s ezen ellenállás leküzdéséhez több energia felhasználását teszi szükségessé. A függőleges rés magasságát a gázáramnak a hengeralakú függőleges aknában való szükséges szélessége határozza meg. A függőleges rés optimális magassága az izzítókamrának a fluidizációs zóna feletti magasságával egyezik meg, mivel ilyenkor a gázáram , a hengeralakú függőleges aknában ellenállás nélkül halad (az izzitókamrába kihordott anyag áthullása nélkül) és biztosítja az anyag cirkulációját.In order to maintain it, it requires an increase in the intensity of circulation between the individual elements of the unit, resulting in additional energy consumption. If the equipment is to be operated without a drop (the gas velocity in the cylindrical vertical shaft is 10-15 m / s), the surface of the vertical slot must be 0.30-0.80 times the cross-sectional area of the vertical shaft. Reducing the above ratio to below 0.30 will cause the unit to go into partial crashing mode, but increasing the ratio above 0.85 will increase the flow resistance of the unit and will require more power to overcome this resistance. The height of the vertical slot is determined by the required width of the gas stream in the cylindrical vertical shaft. The optimum height of the vertical slot is equal to the height of the annealing chamber above the fluidization zone, since the gas flow in the cylindrical vertical shaft passes without resistance (without the material being discharged into the annealing chamber) and allows the material to circulate.
Célszerűen a találmány szerinti eljárás megvalósítására szolgáló berendezést a levegőnek az izzitókamrába való juttatása céljából legalább egy fúvókával látjuk el, amelyet az izzítókamra kiürítési részében olyan módon kell elhelyeznünk, hogy a fűvóka kilépő nyílása a fluidizációs zónába torkolljék, ahol a fúvóka hasznos keresztmetszetének az izzítókamra rostélyának hasznos keresztmetszetéhez viszonyított aránya 0,002—0,05. Ha a levegőnek az izzítókamrába való juttatására legalább egy fúvókát szerelünk fel az izzítókamra kiürítési részére olyan módon, hogy a fúvóka kilépő nyilasa a fluidizációs zónában legyen, az a feldolgozandó anyagnak az izzítási zónában való cirkulációját eredményezi.Preferably, the apparatus for carrying out the process of the invention is provided with at least one nozzle for supplying air to the glow chamber, which is positioned in the evacuation portion of the glow chamber such that the nozzle outlet extends into the fluidization zone with a ratio of 0.002 to 0.05 to its cross section. Installing at least one nozzle for delivering air to the annealing chamber such that the outlet of the nozzle is in the fluidization zone results in circulation of the material to be processed in the annealing zone.
Ha a homlokfalra, illetve a kiürítési részben a rostélyra több fúvókát szerelünk fel, az a cirkuláló anyagnak az izzítókamra szélességében való egyenletesebb eloszlását teszi lehetővé és egyenletesen átizzított anyagot biztosit.Installing a plurality of nozzles on the front wall and in the evacuation portion of the grate allows for a more uniform distribution of the circulating material across the width of the annealing chamber and provides a uniformly soaked material.
A berendezés felépítésének egyszerűsítése érdekében a levegőnek a fluidizációs zónába való juttatására szolgáló fúvókát a kinyert timföld kivételére szolgáló csőcsatlakozásra is felszerelhetjük, ilyenkor a fúvóka hasznos keresztmetszetének az izzítókamra-rostély hasznos keresztmetszetéhez viszonyított aránya szintén 0,002—0,05 közötti lehet.In order to simplify the construction of the apparatus, the nozzle for supplying air to the fluidization zone may also be mounted on a pipe connection for the extraction of alumina, in which case the ratio of the effective nozzle cross section to the effective cross section of the annealing chamber grate may also be 0.002-0.05.
Ezen arány megváltoztatásával változtathatjuk a fúvókából kiáramló sugár kilépési sebességét, s ezzel módosíthatjuk az anyag koncentrációját és az anyagnak a fűtőanyag lángsugarába való bevezetési helyét annak érdekében, hogy a kamra teljes hosszában optimális hőmérsékleteloszlást biztosíthassunk.By changing this ratio, the jet exit velocity can be varied to adjust the material concentration and material inlet to the fuel flame to provide optimum temperature distribution throughout the chamber.
Ha a fúvóka hasznos keresztmetszeti felületének a rostély hasznos keresztmetszetéhez viszonyított arányát az anyagkörforgás időegységenkénti fenntartása mellett 0,002 alá csökkentjük, akkor nagynyomású befúvórendszerek alkalmazása válik szükségessé, amely jelentős elektromos többletenergia-felhasználáshoz vezet. Ha ezt az arányt 0,05 fölé növeljük, akkor ennek eredményeként nő a magas hőmérsékletű anyagnak a dehidrálást szolgáló aknás hőcserélőbe való kihordása, emelkedik a kilépő gázok hőmérséklete, vagyis a folyamat elvégzése során fokozódik a tüzelőanyagfelhasználás. A fúvókát a rostély alatt célszerűen szögben helyezzük el, ahol a fúvóka kilépő nyílását a függőleges hengeres akna felé kell irányítanunk.If the ratio of the useful cross-sectional area of the nozzle to the useful cross-section of the grate is reduced to 0.002 while maintaining the material cycle per unit of time, high pressure blasting systems will be required, resulting in significant electrical overhead. Increasing this ratio to greater than 0.05 results in increased delivery of the high temperature material to the dehydration shaft heat exchanger, increasing the temperature of the exhaust gas, thereby increasing fuel consumption during the process. The nozzle is preferably positioned at an angle below the grate, where the outlet of the nozzle is directed towards the vertical cylindrical shaft.
A fúvóka beállítási szöge változtatásának lehetősége módot ad arra, hogy a cirkuláló anyag izzítókamra hossza menti eloszlását befolyásoljuk, amely révén biztosítható a teljes anyag egyenletes izzása.The possibility of varying the nozzle adjustment angle provides a means for controlling the distribution of the circulating material along the length of the annealing chamber, thereby ensuring uniform glow of the entire material.
A berendezésben célszerűen az izzítókamra rostélya felett függőleges válaszfalak vannak elhelyezve, amelyek a rostély feletti zónát külön-külön cellákra osztják és ezek a válaszfalak a függőleges hengeres akna falai fele mutató domborúlatokkal vannak ellátva. A válaszfalak ilyen kiképzése növeli az anyagnak a fluidizációs zónában való mozgatása által keletkező terhelésekkel szembeni ellenállását, mivel a hajlító nyomaték a válaszfal közepén az ívnagyság négyzetével arányosan csökken. Az ennek során keletkező nyítóerőt az izzítókamra' háza fogja fel, a válaszfalakat hajlító igénybevételnek nem tesszük ki.The apparatus preferably has vertical partitions above the grate of the combustion chamber dividing the zone above the grate into separate cells, and these partitions are provided with bulges facing the walls of the vertical cylindrical shaft. This design of the bulkheads increases the resistance of the material to the loads caused by the movement of the fluid in the fluidization zone, since the bending moment in the center of the bulkhead decreases proportionally to the square of the arc size. The resulting tensile force is captured by the body of the annealing chamber, and the partitions are not subjected to bending stress.
A találmányt a továbbiakban részletesen leírt gyakorlati kiviteli példák alapján mutatjuk be, hivatkozással a csatolt rajz ábráira. A rajzon az 1. ábra az aluminiumhidroxid hőkezelésére szolgáló találmány szerinti berendezés vázlatos hosszmetszete, a 2. ábra az 1. ábra II—II vonala menti metszet, a 3. ábra a 2. ábra III—III vonala menti metszet, a 4. ábra az izzítókamra olyan kiviteli alakja, amelyben a fúvóka úgy van elrendezve, hogy annak kilépő nyílása a hengeralakú függőleges akna irányába mutat, az 5. ábra az izzítókamra olyan változata, amelynél a fűvóka a kinyert timföld kiürítő csőcsatlakozására van felszerelve.The invention will now be illustrated by reference to the following detailed description of practical embodiments, with reference to the accompanying drawings. In the drawing, Figure 1 is a schematic longitudinal section of the apparatus for heat treating aluminum hydroxide, Figure 2 is a section along line II-II in Figure 1, Figure 3 is a section along line III-III in Figure 2, Figure 4 Fig. 5 shows an embodiment of the annealing chamber in which the nozzle is arranged with its outlet facing the cylindrical vertical shaft, Fig. 5 is a variant of the annealing chamber in which the nozzle is mounted on the outlet tube of the extracted alumina.
a 6. ábra a válaszfalak nézete az 1. ábra A nyilának irányából nézve, a 7. ábra a válaszfalak nézete az 1. ábra A jelű nyilának irányából nézve, a válaszfalak ív alakú kiképzésével.Figure 6 is a view of the partitions as seen in the direction of the arrow of Figure 1; Figure 7 is a view of the partitions as seen in the direction of the arrow of Figure 1, with the arches formed in an arc.
Az aluminiumhidroxid hőkezelésére szolgáló eljárást az alábbiak szerint végezzük el:The process for heat treatment of aluminum hydroxide is carried out as follows:
-4193055-4193055
A kiindulási anyagként szolgáló aluminiumhidroxidot lebegő állapotban szárítjuk és dehidráljuk, majd ezután az izzító zóna adagolási részébe vezetjük. A kiürítési részbe vezetjük be a szénhidrogén fűtőanyagot 5 és az égési levegőt. A dehidrált anyag izzitása levegővel fluidizált fluidizációs rétegben történik, a tüzelőanyag egyidejű elégetésével. Az anyag izzítás alatti állandó cirkulációjának. fenntartása céljából az izzítási 1θ zónában az izzftást a timföldnek a kiürítési részben mért fluidizációs sebessége és a timföldnek az adagolási részben mért fluidizációs sebessége 10—40 aránya mellett végezzük el. Az adagolási részben pélául a 0,4—0,6 m/s fluidizációs sebesség fenntartása mellett a fluidizációs sebességet a kiürítési részben megközelítőleg 5—10 m/s értékre emeljük.The aluminum hydroxide starting material is dried and dehydrated in a floating state and then introduced into the feed portion of the annealing zone. The hydrocarbon fuel 5 and combustion air are introduced into the evacuation section. The dehydrated material is glowed in an air fluidized fluidized bed with simultaneous combustion of the fuel. Constant circulation of material during ignition. to maintain the leaching in the 1 θ zone, the leaching is carried out at a ratio of 10 to 40 times the fluidization rate of the alumina in the evacuation section and of the alumina in the addition section. For example, while maintaining a fluidization rate of 0.4-0.6 m / s in the dosing portion, the fluidization rate in the discharge portion is increased to approximately 5-10 m / s.
Az 1. táblázat a hőfelhasználás és a késztermék A12O3 tartalmának az izzítási zóna fluidizációs sebessége által történő befolyásolására mutat példát.Table 1 shows an example of influencing the heat consumption and the A1 2 O 3 content of the finished product by the fluidization rate of the annealing zone.
1. táblázatTable 1
Pró- Izzítási Fluidizációs sebesség A kiürítési és az Hőfel- -Α1403ba hőmérsék- az izzítási zónában, adagolási részben haszná- tartaszátn let,°C _m/s mért fluidizációs lás lom,Pro-Annealing Fluidization Rate Discharge and Heat-Α1 4 0 3 ba - utilization rates in the annealing zone, dosing part, ° C _m / s measured fluidization rate,
Amint az a táblázatból is kitűnik, a timföldnek a kiürítési részben mért fluidizációs sebessége és a timföldnek az adagolási 50 részben mért fluidizációs sebessége arányának változtatása lehetővé teszi, hogy a tüzelőanyagfelhasználás egyidejű csökkentése mellett stabil Al2O3-tartalmú végterméket nyerjünk. ’ 55As can be seen from the table, varying the ratio of the fluidization rate of the alumina to the partial fluidization rate of the alumina to the 50-dose fluidization rate of the dosing allows a stable Al 2 O 3 -contained product to be obtained while reducing fuel consumption. '55
Ha növeljük a kiürítési részben mért fluidizációs sebességnek az adagolási részben mért fluidizációs sebességhez viszonyított arányát, az fokozott tüzelőanyag többletfelhasználást s a minőségi adatok nagyobb θθ szórásával jellemezhető végterméket eredményez. Ha csökkentjük a kiürítési részben mért fluidizációs sebességnek az adagolási részben mért fluidizációs sebességhez mért arányát, az ugyancsak tüzelőanyag többletfelhasználást és a minőségi adatok nagyobb 65 szórásával rendelkező végtermék kinyerését eredményezi.Increasing the ratio of fluidization rate measured in the evacuation section to the fluidization rate measured in the dispensing section results in increased fuel consumption and a final product characterized by higher θθ standard deviation of the quality data. Reducing the ratio of the fluidization rate measured in the discharge portion to the fluidization rate measured in the dispensing portion also results in additional fuel consumption and a final product having a higher dispersion of quality data 65 .
A fent leírt eljárás megvalósítására szolgáló, 1. ábrán látható berendezés 2 adagolóberendezéssel ellátott 1 ciklon hőcserélőből, egy dehidrálásra szolgáló 3 aknás hőcserélőből és egy azzal a 4 csőcsatlakozón keresztül összeköttetésben álló, a dehidrált anyag 6 fluidizációs rétegben való izzítására szolgáló 5 izzltókamrából áll. Az 5 izzítókamra belsejében 7 rostély van elrendezve, amely az 5 izzltókamrát rostély feletti 5a és rostély alatti 5b zónára osztja. Az 5 izzítókamra egy, a fluidizáló anyagnak a rostély alatti 5b zónába való juttatására szolgáló 8 csőcsatlakozóval, a rostély feletti 5a zóna kiürítési részében felszerelt tüzelőanyag elégető 10 berendezéssel, valamint a kinyert timföld kiürítésére szolgáló 9 csőcsatlakozóval van 5 ellátva. A 4 csőcsatlakozó olyan függőleges aknaként van kiképezve, amely a 3 aknás hőcserélővel egy síkban van és azzal a felső homlokfalán összeköttetésben áll. A függőleges akna (4 csőcsatlakozó) belsejében egy 7 rostély van elrendezve, amely a függőleges aknaként kialakított 4 csőcsatlakozót rostély feletti 5’a és rostély alatti 5’b zónára osztja. A függőleges akna a fluidizáló anyagnak a rostély alatti 5’b zónába való juttatására szolgáló 11 csőcsatlakozóval és a fűtőanyag elégetésére szolgáló, a rostély feletti 5’a zónába felszerelt 12 berendezéssel van ellátva. A 2. ábrán jól látható, hogy az 5 izzítókamra és a függőleges akna (4 csőcsatlakozás) közös 13 fallal rendelkezik, amelyben egy függőleges 14 rés és 15 átmenő nyílások vannak kialakítva, ahol a függőleges 14 rés a fluidizációs réteg feletti térben helyezkedik el, mig a 15 átmenő nyílások a 6 fluidizációs rétegben találhatóak.The apparatus of Fig. 1 for carrying out the process described above consists of a cyclone heat exchanger 1 with a metering device 2, a dehydration shaft heat exchanger 3 and an annealing chamber 5 for interconnecting the dehydrated material in a fluidization layer 6 connected thereto. Inside the annealing chamber 5 is a grating 7 which divides the annealing chamber 5 into zones 5a above and 5b below the grill. The combustion chamber 5 is provided with a pipe connector 8 for supplying fluidizing material to a zone 5b below the grate, a fuel burner 10 installed in the evacuation portion of zone 5a above the grate and a pipe connector 9 for emptying the recovered alumina. The pipe connection 4 is designed as a vertical shaft, which is flush with the shaft heat exchanger 3 and communicates with it on its upper front wall. Inside the vertical shaft (pipe connection 4) is a grating 7 which divides the pipe connection 4 formed as a vertical shaft into zones 5'a above the grate and 5'b below the grate. The vertical shaft is provided with a pipe connector 11 for supplying fluidizing material to a zone 5'b below the grate and a device 12 for burning fuel, mounted in the zone 5'a above the grate. Figure 2 clearly shows that the annealing chamber 5 and the vertical shaft (pipe connection 4) have a common wall 13 having a vertical slot 14 and through openings 15 where the vertical slot 14 is located above the fluidization layer, the through holes 15 are located in the fluidization layer 6.
A 3 aknás hőcserélő a dehidrált anyagnak a gáztól való elválasztására és a leválasztott anyagnak a függőleges aknaként kialakított 4 csőcsatlakozó rostély feletti 5’a zónájába való visszajuttatására szolgáló 16 ciklonnal van felszerelve.The shaft heat exchanger 3 is provided with a cyclone 16 for separating the dehydrated material from the gas and for returning the separated material to the zone 5'a above the grid 4 as a vertical shaft.
Az 5 izzítókamra kiürítő részében a 17 fúvóka úgy van elrendezve, hogy ezen fúvóka kilépő nyílása a 6 fluidizációs rétegben legyen. A 17 fúvóka élettartamának növelése és az anyag 5 izzítókamra széliében való egyenletes eloszlásának biztosítása érdekében a 17 fúvóka közvetlenül a 7 rostélyra van felszerelve, amelynek alacsonyabb a hőmérséklete, mint a 6 fluidizációs rétegé.In the discharge portion of the annealing chamber 5, the nozzle 17 is arranged such that the outlet of this nozzle is in the fluidization layer 6. In order to increase the life of the nozzle 17 and to ensure uniform distribution of material along the edge of the annealing chamber 5, the nozzle 17 is mounted directly on the grate 7, which has a lower temperature than the fluidization layer 6.
A 4. ábrán az 5 izzltókamra olyan kiviteli alakját mutatjuk be, ahol a 17 fúvóka a 7 rostélyhoz viszonyítva szögben van elhelyezve. A 17 fúvóka kilépő nyílása a 13 fal felé mutat.Fig. 4 illustrates an embodiment of the glow chamber 5 where the nozzle 17 is angled relative to the grate 7. The outlet of the nozzle 17 points toward the wall 13.
Az 5. ábrán az 5 izzítókamra olyan kiviteli alakja látható, ahol a 17 fúvóka a kiürítő 9 csőcsatlakozóra van felszerelve. A 17 fúvókának az 5 izzítókamrában való bármilyen elhelyezésénél szükséges, hogy a 17 fúvóka hasznos keresztmetszetének a 7 rostély hasznos keresztmetszetéhez viszonyított aránya 0,002—0,05 közötti legyen.Fig. 5 shows an embodiment of the annealing chamber 5, wherein the nozzle 17 is mounted on the discharge pipe connection 9. Any positioning of the nozzle 17 in the annealing chamber 5 requires that the ratio of the effective cross-sectional area of the nozzle 17 to the effective cross-section of the grid 7 be between 0.002 and 0.05.
Az 5 izzítókamrában a 7 rostély felett függőleges 18 válaszfalak vannak beépítve, amelyek a rostély feletti 5a zónát különálló 19 cellákra osztják. A 18 válaszfalak a 4 csőcsatlakozó irányába mutató domborúlattal vannak ellátva. A 18 válaszfalakban 20 átmenő nyílások vannak kiképezve. A 18 válaszfalakat á 4. ábra szerint ékalakúan vagy az 5. ábra szerint ívalakúan képezhetjük ki.Vertical partitions 18 are arranged in the annealing chamber 5 above the grate 7, dividing the zone 5a above the grate into separate cells 19. The partitions 18 are provided with a projection pointing towards the pipe connection 4. The partitions 18 are provided with through openings 20. The partitions 18 may be wedge shaped as shown in Figure 4 or shaped as shown in Figure 5.
Az aluminiumhidroxid hőkezelésére szolgáló találmány szerinti berendezés az alábbiak szerint működik.The apparatus for heat treating aluminum hydroxide according to the invention operates as follows.
A nedves aluminiumhidroxidot a 2 adagolóberendezés segítségével az anyagnak lebegő állapotban, a kilépő gázok áramában való szárítása céljából az 1 ciklon hőcserélőbe 6 juttatjuk. Az 1 ciklon hőcserélőből az aluminiumhidroxid a kilépő gázoktól való elválasztása után a 3 aknás hőcserélőbe kerül, ahol a száraz anyag lebegő állapotban való dehidrálása történik meg. Az aluminiumhidroxid szárítása és dehidrálása a gáz halmazállapotú hőhordozó hőjének és az 5 izzítókamrából a 3 aknás hőcserélőbe és a 3 aknás hőcserélőből az 1 ciklon hőcserélőbe szállított feldolgozandó anyag hőjének (szilárd hőhordozó) rovására történik.The wet aluminum hydroxide is introduced into the cyclone 1 heat exchanger 6 to dry the material in a floating state in the stream of the exhaust gases by means of the feed device 2. After separation of the cyclone 1 from the heat exchanger, the aluminum hydroxide enters the exhaust gas into the shaft shaft heat exchanger 3, where the dry material is dehydrated in a floating state. The drying and dehydration of the aluminum hydroxide is at the expense of the heat of the gaseous heat carrier and the heat (solid heat carrier) of the material to be transferred from the annealing chamber 5 to the shaft heat exchanger and from the shaft shaft heat exchanger 3 to the cyclone heat exchanger.
A 4 csőcsatlakozó rostélya feletti 5’a zónában és az 5 izzltókamra rostélya feletti 5a zónában a 11, illetve 8 csőcsatlakozón keresztül bevezetett fluidizáló anyag hozza létre a 6 fluidizációs réteget.In the zone 5'a above the grate of the pipe connection 4 and in the zone 5a above the grate of the combustion chamber 5, the fluidizing material 6 is introduced through the pipe connections 11 and 8, respectively.
A hőkezelési eljáráshoz szükséges tüzelőanyagot a 4 csőcsatlakozó 6 fluidizációs rétege feletti, illetve az 5 izzítókamrában levő 12 és 10 berendezések segítségével égetjük el. A portartalmú égéstermékek az 5 izzítókamra 6 fluidizációs rétegén áthaladva a 14 függőleges résen keresztül kerülnek a 4 csőcsatlakozóba, ahol azokat a körkerület mentén perdületbe hozzuk és ebben az állapotban kerülnek a 3 aknás hőcserélő alsó részébe.The fuel required for the heat treatment process is burned using equipment 12 and 10 above the fluidization layer 6 of the pipe connector 4 and in the annealing chamber 5. Passing through the fluidization layer 6 of the combustion chamber 5, the dust-containing combustion products enter the pipe connector 4 through the vertical slot 14, where they are angled and circumferentially placed in the lower part of the shaft 3 heat exchanger.
A dehidrált anyag 3 aknás hőcserélőben való felgyülemlése után a 4 csőcsatlakozó 6 fluidizációs rétegébe esik és ezen áthaladva a 15 átmenő nyíláson keresztül az 5 izzítókamrában levő 6 fluidizációs rétegbe kerül.After the dehydrated material has accumulated in the shaft heat exchanger 3, it falls into the fluidization layer 6 of the pipe connector 4 and passes through the through opening 15 into the fluidization layer 6 in the annealing chamber 5.
A feldolgozandó anyagnak az 5 izzltókamra 6 fluidizációs rétegéből a füstgázokkal együtt való kivétele, a portartalmú gázáramnak a 14 függőleges résen keresztüt való áramlása, az anyagnak a 4 csőcsatlakozó 6 fluidizációs rétegébe való részleges belehullása és ezen anyagnak a 15 átmenő nyíláson való visszajútása ismét az 5 izzítókamrába az anyagnak az 5 izzítókamra és a 3 aknás hőcserélő 4 csőcsatlakozója közötti állandó cirkulálást idézi elő. Ezen cirkuláció intenzitását és az anyag időegységre jútó körforgáséinak a számát, amely az anyagnak az 5 izzítókamrában való tartózkodási idejét határozza meg, az 5 izzltókamra 6 fluidizációs rétege fluidizációs sebességének megfelelő megválasztásával és a berendezés átáramlási teljesítményének megfelelő megválasztásával biztosítjuk.Removal of the material to be processed from the fluidization layer 6 of the combustion chamber 5 together with the flue gases, the flow of the dust gas through the vertical gap 14, the partial fall of the material into the fluidization layer 6 of the pipe connection 4 causing a constant circulation of material between the combustion chamber 5 and the pipe connection 4 of the shaft heat exchanger 3. The intensity of this circulation and the number of cycles of material per unit time that determines the residence time of the material in the annealing chamber 5 are provided by selecting the fluidization rate of the fluidization layer 6 of the annealing chamber 5 and by selecting the flow rate of the apparatus.
Az izzított anyagot a 9 csőcsatlakozón keresztül távolítjuk el. Ha csökkentenünk kell a 3 aknás hőcserélő porkihozatalát (a füstgáz hőmérsékletének emelése mellett), akkor a poros gáz egy részét megtisztítjuk a 16 ciklonban, s a leválasztott dehidrált port a 4 csőcsatlakozóba vezetjük vissza.The annealed material is removed through the pipe connector 9. If the powder output of the shaft shaft heat exchanger 3 is to be reduced (by raising the temperature of the flue gas), part of the dust gas is cleaned in cyclone 16 and the separated dehydrated powder is returned to the pipe connector 4.
Ha az 5 izzítókamra kiürítési részében egy 17 fúvóka van felszerelve, akkor az anyag ezen rész megközelítésekor a 17 fúvóka határkörzetébe kerül és ismét az 5 izzítókamra adagolási részébe sodródik vissza a tüzelőanyagsugárral. A feldolgozandó anyagnak a 6 fluidizációs réteg és a tüzelőanyagsugárIf a nozzle 17 is provided in the evacuation portion of the combustion chamber 5, when the material is approached, the material enters the periphery of the nozzle 17 and returns to the metering portion of the combustion chamber 5 with the fuel jet. The material to be processed is the fluidization layer 6 and the fuel jet
-6193055 közötti többszöri cirkulációja a fluidizációs hőmérséklet szabályozását és a végtermék minőségének növelését biztosítja az anyag izzftási zónában való tartózkodási idejének optimalizálása révén. 5Its multiple circulation of -6193055 provides control of fluidization temperature and enhancement of end product quality by optimizing material residence time in the extrusion zone. 5
A feldolgozandó anyag keresztirányú áramlásának biztosítása érdekében az 5 izzitókamra munkaterületét a függőleges 18 válaszfalak segítségével különálló 19 cellákra osztottuk. A 18 válaszfalakon a 4 10 csőcsatlakozó irányába mutató domborúlatok vannak kiképezve. A 4 csőcsatlakozóból az első 19 cellába áramló, a kiürítési rész felé irányított mozgással rendelkező anyag mozgása során eléri a 18 válaszfal ív-, illetve 15 ékalakú görbületét, amely az áramlást szétválasztja és azt a 20 átmenő nyílásokon keresztül a következő 19 cellába áramoltatja és azt a 5 izzítókamra teljes szélességében a 20 átmenő nyílások kiterjedésének és el- 20 rendezésének megfelelően elosztja.In order to ensure transverse flow of the material to be processed, the working area of the incandescent chamber 5 is divided into separate cells 19 by means of vertical partitions 18. The partitions 18 are provided with projections in the direction of the pipe connection 4 10. During the movement of the material flowing from the pipe connection 4 to the first cell 19, directed to the evacuation portion, it reaches the curved or wedge-shaped curvature of the bulkhead 18, which separates the flow and flows it through the openings 20 to the next cell 19. It distributes the entire width of the annealing chamber 5 according to the extent and arrangement of the through-holes 20.
Claims (8)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| HU343284A HU193055B (en) | 1984-09-11 | 1984-09-11 | Process and equipment for the heat treatment of aluminium hydroxide |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| HU343284A HU193055B (en) | 1984-09-11 | 1984-09-11 | Process and equipment for the heat treatment of aluminium hydroxide |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| HUT39686A HUT39686A (en) | 1986-10-29 |
| HU193055B true HU193055B (en) | 1987-08-28 |
Family
ID=10963996
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| HU343284A HU193055B (en) | 1984-09-11 | 1984-09-11 | Process and equipment for the heat treatment of aluminium hydroxide |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| HU (1) | HU193055B (en) |
-
1984
- 1984-09-11 HU HU343284A patent/HU193055B/en unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| HUT39686A (en) | 1986-10-29 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CA1037255A (en) | Method and an apparatus for burning the material for the manufacture of cement | |
| US4381916A (en) | Method and apparatus for roasting fine grained ores | |
| US3986818A (en) | Device for the thermal treatment of fine granular material with burning means with a heat exchanger system | |
| US4454661A (en) | Tornado flow separator for the thermal treatment of fine-grain or granular material | |
| CA1195111A (en) | Double-incline shaft kiln | |
| EP1957423B1 (en) | Method and apparatus for treating lime mud | |
| CA2187074A1 (en) | Carbon Reactivation Apparatus | |
| US4035139A (en) | Method of heat treating fine granular material | |
| CA1273004A (en) | Gas and solid particulate material heat exchanger | |
| KR930011376B1 (en) | Apparatus for preheating granular material | |
| KR880002397B1 (en) | Fluidized bed combustion apparatus | |
| HU193055B (en) | Process and equipment for the heat treatment of aluminium hydroxide | |
| US3813210A (en) | Cement kiln and method | |
| US4632042A (en) | Incinerator for the high speed combustion of waste products | |
| US3932116A (en) | Method and apparatus for burning pulverulent materials | |
| US4828482A (en) | A method of operating a fluid bed combustor | |
| US3289732A (en) | Apparatus for drying solutions, emulsions and suspensions and for heat treatment of the dried material | |
| SU1039966A1 (en) | Method and apparatus for thermal treatment of bulk materials | |
| SU805037A1 (en) | Apparatus for burning cement clinker | |
| SU998830A1 (en) | Apparatus for heat treatment of powder material | |
| SU1560953A1 (en) | Apparatus for heat treating of loose material | |
| SU976270A1 (en) | Furnace for heat treatment of loose material | |
| SU1337628A1 (en) | Device for drying loose materials | |
| SU1027491A1 (en) | Fluidized bed furnace | |
| SU968564A1 (en) | Unit for roasting polydispersed materials |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| HU90 | Patent valid on 900628 |