HU183105B - Distributing equipment for the dosage of hydrocarbons and process for the injection of hydrocarbon raw materials - Google Patents
Distributing equipment for the dosage of hydrocarbons and process for the injection of hydrocarbon raw materials Download PDFInfo
- Publication number
- HU183105B HU183105B HUUO000151A HU183105B HU 183105 B HU183105 B HU 183105B HU UO000151 A HUUO000151 A HU UO000151A HU 183105 B HU183105 B HU 183105B
- Authority
- HU
- Hungary
- Prior art keywords
- hydrocarbon feedstock
- wall
- nozzle
- hydrocarbon
- holes
- Prior art date
Links
Landscapes
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Abstract
A találmány tárgya elosztóberendezés szénhidrogének beadagolására és eljárás szénhidrogén nyersanyag injektálására, amely révén fluidizálható katalizátorral szénhidrogének kezelhetők. A találmány szerinti elosztóberendezés és eljárás előnyös tulajdonsága, hogy az átalakító térbe mindig és mindenhol egyforma összetételű keverék áramlik, a felszálló reaktorcső hosszirányára merőleges minden keresztmetszetében a hőmérséklet mindenütt közel azonos, a falhőmérséklet kicsi, a porlasztófejek nem tömődhetnek el, a túlkrakkolás veszélye kicsi, valamint kevés szárazgáz képződik. A találmány szerinti elosztóberendezés legfontosabb jellemzője, hogy kisebb átmérőjű végével a szénhidrogént betápláló csővezetékhez csatlakozó, nagyobb átmérőjű végével köralakú lappal illeszkedő, csonkakúp alakú kúprésze, a lapban egy vagy több átmenő első lyukja és több átmenő második lyukja, a lapban egy vagy több első porlasztófeje és az ezekben levő első lyukakba illesztett, a szénhidrogént a középrész felé irányító első bevezető és kivezető szerkezetrésze, valamint a lapban több második porlasztófeje és az ezekben levő lyukakba illesztett második bevezető szerkezetrésze és a szénhidrogént az áramlás irányában a belső fal felé, erre ütközve irányító második kivezető szerkezetrésze van. -1-Field of the Invention The present invention relates to a distribution device for the addition of hydrocarbons and to a method for injecting hydrocarbon feedstocks, which can be used to treat hydrocarbons with a fluidizable catalyst. A preferred feature of the dispensing apparatus and method according to the invention is that the mixing chamber always and everywhere has a uniform composition, the temperature in each cross section perpendicular to the longitudinal direction of the riser tube is constant, the wall temperature is small, the spray heads cannot be blocked, the risk of over-cracking is low, and the risk of overcaping is low. little dry gas is formed. The most important feature of the dispensing apparatus according to the invention is that with its smaller diameter end, the cone-shaped conical portion of the larger diameter of the hydrocarbon feeder pipe, in the form of a circular slit, the first hole (s) of the passage through the plate and the second passage of one or more first atomizing heads of the sheet, the first inlet and outlet portion of the hydrocarbon to the middle portion, which is inserted into the first holes therein, and the second outlet directed to the inner wall towards the inner wall in the direction of the flow of the second second spray nozzle and the second inlet holes thereof; part of it. -1-
Description
A találmány tárgya elosztóberendezés szénhidrogének beadagolására és eljárás szénhidrogén nyersanyag injektálására, amely révén fluidizálható katalizátorral szénhidrogének kezelhetők. Pontosabban a találmány egy részét szénhidrogének beadagolására szolgáló elosztóberendezés, más részét szénhidrogén nyersanyag katalitikus átalakító térbe való injektálására szolgáló eljárás képezi, amelyek együtt főként fluidizált katalitikus krakkolási műveletekhez használhatók.BACKGROUND OF THE INVENTION The present invention relates to a distribution device for the injection of hydrocarbons and to a process for injecting a hydrocarbon feedstock for treating hydrocarbons with a fluidizable catalyst. Specifically, part of the invention is a process for dispensing hydrocarbon feeds, and another part is a process for injecting a hydrocarbon feedstock into a catalytic conversion space, which may be used together mainly for fluidized catalytic cracking operations.
A fluidágyas katalitikus krakkolási eljárás (FCC) - amelynél a találmány különösen jól alkalmazható - egy 260 °C és 649 °C hőmérséklettartományon belüli forráspontú szénhidrogén anyagnak egy felszálló reakciótérben egy fluidizálható katalizátorral való keveréséből és átalakításából áll, amely révén a szénhidrogén anyagot könynyebb, sokkal értékesebb termékké alakítják. Általában a beadagolt szénhidrogén anyag hőmérséklete 177 °C és 37 = °C között, a regenerált katalizátor hőmérséklete pedig 621 °C és 732 °C között van. A szénhidrogén anyagot és a katalizátort azért keverik össze, hogy a szénhidrogén anyagot teljesen elgőzölögtessék és az átalakítás terében 468 °C és 593 °C közötti hőmérsékletet nyerjenek. Az átalakítás feltételei közé tartozik az atmoszférikus és 7,8 at közötti alacsony nyomás, és hogy a szénhidrogén 0,5 másodperc é» 5 perc közötti ideig tartózkodik az átalakítás terében. A betáplált szénhidrogén anyag minden kilogrammjához 3,9 — 20 kilogramm katalizátor cirkulál keresztül a felszálló reakciótéren. A katalitikus reakciók egészében a felszálló reakciótérben vezethetők le, vagy részben, katalizátor keverékkel egy felszálló reakciótérben, ami után - ha vannak reakciótermékek és át nem alakult nyersanyag részek - a reakciótermékeket és át nem alakult nyersanyag részeket fluidizált katalizátor sűrű ágyába ömlesztik azért, hogy a nyersanyagot vagy a nehezebb reakciótermékeket könnyebb reakciótermékké alakítsák. A találmány szerinti elosztóberendezés és eljárás minden esetben jól használható.The fluid bed catalytic cracking process (FCC), in which the invention is particularly applicable, consists of mixing and converting a boiling point hydrocarbon material at a temperature in the range of 260 ° C to 649 ° C with a fluidizable catalyst in an upstream reaction space, thereby making the hydrocarbon material into a product. Generally, the temperature of the added hydrocarbon material is between 177 ° C and 37 ° C and the temperature of the regenerated catalyst is between 621 ° C and 732 ° C. The hydrocarbon material and the catalyst are mixed in order to completely evaporate the hydrocarbon material and obtain a conversion temperature of 468 ° C to 593 ° C. Conditions for the conversion include low atmospheric pressure to 7.8 atoms and the hydrocarbon to remain in the conversion space for 0.5 seconds to 5 minutes. For every kilogram of hydrocarbon feed, 3.9 to 20 kilograms of catalyst circulate through the riser. The catalytic reactions can be conducted entirely in the riser reaction space, or partially, with a catalyst mixture in a riser, after which, if there are reaction products and unmodified feedstock portions, the reaction products and unmodified feedstock portions are melted into the dense bed of the fluidized catalyst. or convert heavier reaction products into lighter reaction products. The distribution device and method according to the invention can be used in any case.
A szénhidrogén nyersanyagnak felszálló reakciótérbe való betáplálására már sokféle megoldást alkalmaztak. A szénhidrogén nyersanyag katalitikus reakciótérbe való injektálására szolgáló eljárást ismertet például a 3,152,065 számú Amerikai Egyesült Államok-beli szabadalmi leírás, amely eljárásnál a folyékony szénhidrogént egy külső térben, általában lineáris irányban áramoltatják, az áramló szénhidrogénnek centrifugális energiakomponenst adnak át, a centrifugális komponenssel rendelkező külső áramot egy körgyűrűn bocsátják keresztül és a mozgó szénhidrogén áramot egy csökkentett méretű csatornán keresztül bocsátják ki úgy, hogy gőznemű anyag — például gőz - belső áramával hozzák érintkezésbe, amely gőz a szénhidrogén áramot kis folyadékcseppecskékre diszpergálja. A belső áram anyagául más gőznemü vagy gáznemű anyagok, például semleges gázok, nitrogén, földgáz, a krakkolási eljárásból származó, visszacirkuláltatott katalitikus gázok stb. is használhatók. Ez a szabadalmi leírás a folyékony szénhidrogénnek katalizátorral való érintkeztetésére egy olyan injektáló fúvókát is ismertet, amelynek olyan részei vannak, amelyek centrifugális energiakomponenst adnak át a fúvóka külső köpenyén keresztül áramló anyagnak. Ennek az eljárásnak és fúvókának az a feladata, hogy a betáplált nyersanyag porlasztása nagymértékű legyen és a szénhidrogén nyersanyag jól érintkezzen a katalizátorral. Ez a nagymértékű porlasztás azáltal érhető el, hogy a folyékony szénhidrogén áramnak egy centrifugális energia komponenst adnak át, és hogy egy gőznemű anyagot használnak, amely a szénhidrogén áramot kis cseppecskékre diszpergálja. A 3,654,140 számú Amerikai Egyesült Államokbeli szabadalmi leírás egy olyan javított katalitikus krakkolási eljárást ismertet, amelynél egy lényegében folyékony szénhidrogén nyersanyagot egy fluidizált katalitikus krakkoló reakciótérnek legalább egy nyersanyagot injektáló terébe táplálnak, ezzel szemben gőzt táplálnak be az injektáló térbe, amely gőz térfogataránya a folyékony szénhidrogénhez viszonyítva 3 és 75 között van, ezáltal a létrejött keveréknek kimenő sebességét a fluidizált katalizátorhoz viszonyítva legalább 30,5 m/sec-re növelik, minek eredményeként az olaj nyersanyag lényegében teljesen elporlad úgy, hogy 350 mikronnál kisebb átmérőjű cseppecskéket képez. Az említett eljárás tehát a gőz és a legalább 30,5 m/sec nagyságú, igen nagy kimenő sebesség használatán alapul, amelyek révén a nyersanyag nagymértékű porlasztását lehet elérni. Á porlasztás mértékére jellemző, hogy a nyersanyag 350 mikronnál kisebb átmérőjű cseppecskékre esik szét.Various solutions have already been used to feed hydrocarbon feedstock into an ascending reaction space. A method for injecting a hydrocarbon feedstock into a catalytic reaction space is described, for example, in U.S. Patent 3,152,065, wherein the liquid hydrocarbon is flowed in an outer space, generally in a linear direction, a centrifugal energy component having a centrifugal energy component, it is passed through a ring and the movable hydrocarbon stream is discharged through a conduit of reduced size by contacting an internal stream of a vaporous material, such as steam, which disperses the hydrocarbon stream into small liquid droplets. The internal stream is made up of other gaseous or gaseous materials such as inert gases, nitrogen, natural gas, recycled catalytic gases from the cracking process, etc. can also be used. This patent also discloses an injector nozzle for contacting a liquid hydrocarbon with a catalyst having portions that transfer a centrifugal energy component to the material flowing through the outer jacket of the nozzle. The purpose of this process and nozzle is to ensure a high degree of atomization of the feedstock feed and good contact between the hydrocarbon feedstock and the catalyst. This high level of atomization is achieved by transferring to the liquid hydrocarbon stream a centrifugal energy component and by using a vaporous material which disperses the hydrocarbon stream into small droplets. U.S. Patent No. 3,654,140 discloses an improved catalytic cracking process wherein a substantially liquid hydrocarbon feedstock is fed into an injection space of at least one feedstock in a fluidized catalytic cracking reaction space, while a vapor volume is supplied to the injection space, 3 to 75, thereby increasing the output rate of the resulting mixture to at least 30.5 m / s relative to the fluidized catalyst, resulting in substantially complete powdering of the oil feedstock to form droplets of less than 350 microns in diameter. Said process is thus based on the use of steam and very high output velocities of at least 30.5 m / sec, which can achieve high atomization of the raw material. The degree of atomization is characterized by the fact that the raw material is disintegrated into droplets of less than 350 microns in diameter.
Áz ismertetett eljárások és berendezések, valamint sok más eljárás és berendezés elsődleges célja annak elérése, hogy a szénhidrogén nyersanyag és a katalizátor kezdetben érintkezzen és - legalább kezdetben — a katalizátor és szénhidrogén nyersanyag egyforma keveréke áramoljon a felszálló reakciótérbe annak érdekében, hogy a nyersanyag túlságos kokszosítását és az ezzel járó termékveszteséget elkerüljék. Az egyforma katalizátor és szénhidrogén keverék eljárás kezdetén való biztosítása föltétlenül fontos, azonban ugyanilyen fontos, hogy a keverék egyformaságát - amennyire lehet — megtartsák a felszálló reakciótér egy-egy keresztmetszeti területén a felszálló reakciótér minden magasságában. Pontosabban azt találtuk, hogy annak ellenére, hogy az ismertetett eljárások és berendezések alkalmazása révén a szénhidrogén nyersanyag és katalizátor egyforma érintkezését lehet elérni, a szokásos felszálló reakcióterek keresztmetszeteiben a katalizátor sűrűség és a hőmérséklet nagymértékben változhat, főként a felszálló reakciótér alsó részének keresztmetszeteiben. Sugárzásmérő készülék és hőelemes szondák segítségével a felszálló reakcióterek különböző szintjein mértük a katalizátor sűrűségeket és hőmérékleteket és ennek révén megkaptuk a katalizátor sűrűség és hőmérséklet szintrajzokat. Egy felszálló reakciótér alsó részének keresztmetszeteiben azt találtuk, hogy a katalizátor sűrűség a falak közelében körülbelül 961 kg/m3, azonban ugyanabban a keresztmetszetben a középvonal közelében kisebb mint 48 kg/m3. A hőmérsékletek is hasonlóan nagymértékben változtak. Egy felszálló reakciótér alsó részében levő keresztmetszetekben a falak közelébenThe primary purpose of the described processes and equipment, and many other processes and equipment, is to achieve initial contact between the hydrocarbon feedstock and the catalyst and, at least initially, to flow a uniform mixture of the catalyst and hydrocarbon feedstock into the riser so as to overcook the feedstock. and the resulting product loss. It is important to ensure a uniform mixture of catalyst and hydrocarbon at the beginning of the process, but it is equally important to maintain the uniformity of the mixture as far as possible in a cross-sectional area of the riser at all heights of the riser. Specifically, it has been found that although the methods and apparatus described above allow uniform contact between the hydrocarbon feedstock and the catalyst, the density and temperature of the catalyst may vary greatly in the cross-sections of conventional risers, particularly in the lower sections of the riser. Radiation densitometry and thermocouple probes were used to measure catalyst densities and temperatures at various levels of the riser and thereby obtain catalyst density and temperature diagrams. In the cross sections of the lower part of an ascending reaction chamber, it was found that the density of the catalyst near the walls was about 961 kg / m 3 , but less than 48 kg / m 3 in the same cross section near the centerline. Similarly, temperatures have changed dramatically. In cross sections at the bottom of an ascending reaction space near the walls
183 105183,105
649 °C-ot vagy ennél is többet mértünk, a keresztmetszet középvonala, illetve középpontja közelében mért hőmérséklet azonban csak körülbelül 343 °C volt. Az ilyen magas falhőmérsékletek a felszálló reakcíótér meghosszabbodását váltják ki, sok esetben meghaladják a megengedhető falhőmérséklet értékét, és ennek eredményeként a felszálló reakciótér tartósan deformálódik. Ezenkívül a magas falhőmérsékletek a terükbe táplált szénhidrogén anyag túlkrakkolását okozzák és nő a szárazgáz (C2-) hozam. A találmány szerinti elosztóberendezés és eljárás csökkenti a magas falhőmérsékleteket és az ezek által okozott problémákat. A találmány szerinti elosztóberendezés és eljárás egy felszálló reakciótér keresztmetszetében olyan hőmérsékleteloszlást hoz létre, amely az egész keresztmetszetben közel azonos hőmérsékletet mutat, minek következtében csökken a túlkrakkolódás és annak veszélye, hogy a felszálló reakciótér megsérül.649 ° C or more was measured, however, the temperature measured near the center and center of the cross section was only about 343 ° C. Such high wall temperatures cause an elongation of the ascending reaction space, in many cases exceeding the allowable wall temperature, and as a result, the ascending reaction space is permanently deformed. In addition, high wall temperatures cause over-cracking of the hydrocarbon material fed into their space and increase dry gas (C 2 -) yield. The distribution device and method of the present invention reduce high wall temperatures and the problems caused by them. The dispensing apparatus and method of the present invention provides a temperature distribution across a cross-section of an ascending reaction area that exhibits a nearly uniform temperature throughout the cross-section, thereby reducing overcracking and the risk of damage to the ascending reaction area.
Ennek megfelelően a találmány egyik feladata olyan javított fluidizált katalitikus krakkolási eljárás létrehozása, amelynél az előzőkben ismertetett hátrányos jelenségek ki vannak küszöbölve.Accordingly, it is an object of the present invention to provide an improved fluidized catalytic cracking process in which the aforementioned disadvantageous phenomena are eliminated.
A találmány további feladata egy felszálló reakciótérben a betáplált szénhidrogén nyersanyag és egy fluidizálható katalizátor érintkeztetésére olyan elosztóberendezés létrehozása, amely a reakciótérben a falhömérsékleteket csökkenti és ezáltal csökkenti a túlkrakkolást és a szárazgáz fejlődését is.It is a further object of the present invention to provide a distribution device for contacting the feed hydrocarbon feedstock with a fluidizable catalyst in an ascending reaction space which reduces the wall temperatures in the reaction space and thereby reduces overcracking and dry gas development.
A találmány további feladata egy felszálló reakciótérbe szénhidrogén nyersanyagnak fluidizálható katalizátorral való érintkezésbe hozásához ennek olyan módon való beinjektálása, amely beinjektálás következtében a falhőmérsékletek a reakciótérben csökkenthetők és ezáltal csökkenthető a túlkrakkolás és a szárazgáz képződés is.It is a further object of the present invention to inject a hydrocarbon feedstock into a riser reactor for contacting a fluidizable catalyst in such a manner that as a result of the injection, the wall temperatures in the reactor space can be reduced, thereby reducing overcracking and dry gas formation.
A találmány a kitűzött feladatot olyan elosztóberendezés létrehozása révén oldja meg, amely szénhidrogén nyersanyagnak egy felszálló reaktoredény alsó végébe történő, fluidizálható katalizátorral való érintkezésben, injektálására szolgál, és a reaktoredénynek alsó vége, hengeres belső és külső fala, középrésze, a reaktoredénybe ennek alsó végén torkolló, szénhidrogént betápláló csővezetéke, valamint e csővezetéktől az áramlás irányában, e csővezetéktől térközzel elválasztva elhelyezett, regenerált katalizátort betápláló csővezetéke van, és amely elosztóberendezés jellemzője, hogy kisebb átmérőjű végével a szénhidrogén nyersanyagot betápláló csővezetékhez csatlakozó, nagyobb átmérőjű végével köralakú laphoz illeszkedő, csonkakúp alakú beadagoló elosztófeje, a lapban egy vagy több átmenő első lyukja és több átmenő második lyukja, a lapban egy vagy több első porlasztófeje és az ezekben levő első lyukakba illesztett, a szénhidrogén nyersanyagot a középrész felé irányító első bevezető szerkezetrésze és kivezető szerkezetrésze, valamint a lapban több második porlasztófeje és az ezekben levő lyukakba, második lyukakba illesztett második bevezető szerkezetrésze és a szénhidrogén nyersanyagot az áramlási irányban a belső fal felé, erre ütközve irányító második kivezető szerkezetrésze van.The object of the present invention is to provide a dispenser for injection of hydrocarbon feedstock into the lower end of a riser reactor vessel with a fluidizable catalyst, and the lower end of the reactor vessel, inner and outer cylindrical wall, middle portion of the reactor vessel bottom having a hydrocarbon feed line and a regenerated catalyst feed line spaced from said pipeline spaced apart from said pipeline and having a distributor device having a smaller diameter end having a hydrocarbon feedstock manifold head, one or more through holes in the sheet and second through holes multiple through, one or more first nozzle heads in the sheet and a first inlet and outlet portion of the hydrocarbon feedstock inserted into the first holes therein, and a plurality of second nozzle heads in the sheet and a second inlet portion inserted into the holes, second holes, and the inlet wall of the hydrocarbon feedstock. toward the second, there is a second guiding portion of the guide.
A találmány a kitűzött feladatot olyan eljárás létrehozása révén oldja meg, amely a szénhidrogén nyersanyagnak fluidizálható katalizátorral való érintkezésben, olyan katalitikus átalakító térbe való injektálására szolgál, amelynek egy középrésze és egy belső fala van, és amely eljárás jellemzője, hogy a szénhidrogén nyersanyag egy részét az átalakító térben függőlegesen elhelyezett, első bevezető szerkezetrésszel és első kivezető szerkezetrésszel kialakított, egy vagy több első porlasztófejen keresztül függőlegesen az átalakító tér középrésze felé áramoltatjuk, a szénhidrogén nyersanyag második részét az átalakító térben hossztengelye menti középvonalával az átalakító tér belső fala felé hajlóan elhelyezett, második bevezető szerkezet résszel és második kivezető szerkezetrésszel kialakított, több második porlasztófejen keresztül áramlási irányban a regenerált katalizátort betápláló csővezeték után a belső falra ütköztetjük, valamint az első és második porlasztófejekből kiáramló szénhidrogén nyersanyagot az átalakításnak megfelelő körülmények között a katalizátorral érintkezésbe hozzuk.The object of the present invention is to provide a process for injecting a hydrocarbon feedstock into contact with a fluidizable catalyst in a catalytic conversion space having a central portion and an inner wall, wherein a portion of the hydrocarbon feedstock is flowing vertically through one or more first nozzle heads vertically disposed in the transducer space to a central portion of the transducer space through one or more first nozzles, the second portion of the hydrocarbon feedstock being centered along the longitudinal axis of the transducer space, feeds the regenerated catalyst through a plurality of second nozzle heads formed with a structure member and a second outlet member. and the hydrocarbon feedstock from the first and second nozzles is contacted with the catalyst under conditions appropriate to the conversion.
A találmány szerinti elosztóberendezést és eljárást, valamint az elsztóberendezés különböző alkatrészeinek kialakítását és működését, továbbá az eljárás működési feltételeit és a találmány további feladatait és kiviteli alakjait részleteiben az elosztóberendezésnek a rajzokon vázolt példaképpeni kiviteli alakjaival kapcsolatban ismertetjük.The dispensing apparatus and method of the present invention, as well as the design and operation of various components of the dispensing apparatus, the operating conditions of the process, and further objects and embodiments of the invention will be described in detail with reference to exemplary embodiments of the dispensing apparatus.
A rajzok a találmány előnyös példaképpeni kiviteli alakjait szemléltetik, azonban természetesen a találmány nincs e példaképpeni kiviteli alakokra korlátozva. A példaképpen ismertetett kiviteli alakok alkatrészei hasonló működésű és hatású, azonban más kialakítású alkatrészekkel is helyettesíthetők anélkül, hogy a találmánynak az igénypontokban meghatározott alapgondolatától, illetve jellemzőitől eltérnénk. Az ismertetés során a példaképpeni kiviteli alakoknak csak olyan részeit ismertetjük, amelyek ismerete a találmány megértéséhez szükséges, és a kisebb jelentőségű részleteket a könnyebb megértés elősegítése céljából elhagytuk.The drawings illustrate preferred exemplary embodiments of the invention, but of course the invention is not limited to these exemplary embodiments. Components of the exemplary embodiments will have similar functionality and effect, but may be replaced by components of other designs without departing from the spirit and scope of the invention as defined in the claims. In the description, only parts of the exemplary embodiments which are necessary for the understanding of the invention will be described, and minor details will be omitted for ease of understanding.
Az 1. ábra egy lebegő katalizátoros krakkoló berendezés vázlatos oldalnézete, amely berendezés egy részét a találmány szeinti elosztóberendezés képezi.Figure 1 is a schematic side view of a floating catalytic cracker, part of which is a distribution device according to the invention.
A 2. ábra az 1. ábrán látható krakkoló berendezés alsó végének nagyított méretű oldalnézeti vázlata, amely egy felszálló reaktorcső alsó végét és a krakkoló berendezés többi részéhez viszonyítva a betápláló elosztóberendezés részletes elhelyezését mutatja.Figure 2 is an enlarged side elevational view of the lower end of the cracker shown in Figure 1, showing the lower end of a riser reactor tube and a detailed positioning of the feed distribution device relative to the rest of the cracker.
A 3. ábra a szénhidrogén nyersanyagot betápláló elos/.tóberendezés egy példaképpeni kiviteli alakjának fölülnézeti vázlata.Figure 3 is a top plan view of an exemplary embodiment of a hydrocarbon feedstock feeder.
A 4. ábra az elosztóberendezés 3. ábrán föltüntetett 4-4 vonal menti síkban készített metszete, részben nézete.Figure 4 is a sectional view, partly in section, of the distribution device in line 4-4 of Figure 3;
Az 5. ábra a szénhidrogén nyersanyagot betápláló elosztóberendezés további példaképpeni kiviteli alakjának fölülnézeti vázlata.Figure 5 is a top plan view of another exemplary embodiment of a hydrocarbon feedstock dispenser.
A 6. ábra az 5. ábrán föltüntetett 6-6 vonal menti síkban készített vázlatos metszet, részben nézet.Fig. 6 is a schematic sectional view, partly in section, taken along line 6-6 of Fig. 5;
A felhasználási terület, amelyen a találmány legnagyobb mértékben hasznosítható a lebegő katali3The field of application in which the present invention can best be utilized is the floating cat 3
183 105 zátoros krakkoló berendezés, amilyen az 1. ábrán látható. A krakkoló berendezésnek 1 felszálló reaktorcsöve, 2 elosztóberendezése, szénhidrogént betápláló 3 csővezetéke, regenerált katalizátort betápláló 4 csővezetéke, 6 fogadóedénye, 12 leválasztó ciklonja és elhasznált katalizátort kibocsátó 16 csővezetéke van. Egy szénhidrogén nyersanyagot, például egy eredeti, 343 °C és 649 °C közötti forráspontú gázolaj szénhidrogén nyersanyagot 3 csővezetéken keresztül vezetjük be a berendezésbe. A szénhidrogén nyersanyag a krakkoló berendezésbe való betáplálás előtt egy a rajzokon nem látható fűtőberendezés vagy egy hőcserélő segítségével elő is melegíthető, és természetesen az eredeti állapotban levő szénhidrogén nyersanyaggal együtt visszacirkuláltatott anyagáramok is betáplálhatók a krakkoló berendezésbe. A szénhidrogén anyag lehet gőz állapotban vagy lehet folyadék állapotban, azonban lehet e kettő keveréke is. A lebegő katalizátoros krakkolási eljárásoknál legáltalánosabb a szénhidrogén nyersanyagnak folyadékállapotban való alkalmazása. A 3 csővezeték 2 elosztóberendezéshez csatlakozik, amelyen keresztül a szénhidrogén nyersanyag az 1 felszálló reaktorcsó alsó részébe áramlik, ahol keveredik a forró regenerált katalizátorral, amely egy a rajzokon nem látható regeneráló taérből 4 csővezetéken keresztül áramlik be az 1 felszálló reaktorcső aljába. A 4 csővezetékben 5 áramlásszabályozó van, amely a regenerált katalizátor áramlását szabályozza. A betáplált szénhidrogén nyersanyag lényegében teljesen, gyorsan elgőzölög és az átalakulás feltételeinek biztosítása esetén gyorsan átalakul. Az átalakulás feltételei közé tartozik a katalizátornak jelenléte akkor, amikor a keverék az 1 felszálló reaktorcsövön keresztül fölfelé halad. A felszálló reaktorcső függőlegesen fölfelé keresztülnyúlik a 6 fogadóedény alsó részén és benyúlik a 6 fogadóedényben levő 8 leválasztó térbe. A reakciótermékek és - ha van — az át nem alakult szénhidrogén nyersanyag az 1 felszálló reaktorcsőből 7 nyíláson keresztül távoznak, amely nyílás az 1 felszálló reaktorcső fölső végén a 6 fogadóedényben levő 8 leválasztó térbe torkollik. A sebességcsökkenés és a gőz és katalizátor keverék áramlási irányának megváltozása következtében a leválasztó térben a szénhidrogén gőz és katalizátor bizonyos mértékű szétválása következik be. A leválasztott, elhasznált katalizátor lecsepeg a 10 sűrű ágyba, amelynek 9 határfelülete van. A szénhidrogén gőzök, a semleges gázok és az elragadott katalizátor a 8 leválasztó térben elhelyezett 12 leválasztó ciklonba jutnak a 11 beömlönyíláson keresztül, ahol a katalizátor és a gőzök szétválnak, a leválasztott katalizátor a 13 csövön keresztül lefelé, a 10 sűrű ágy felé áramlik, a gőz pedig a 12 leválasztó ciklonból és 6 fogadóedényből 17 csővezetéken keresztül távozik. Az l. ábrán csak egy 12 leválasztó ciklon van föltüntetve, azonban természetesen egynél több ilyen leválasztó ciklon is alkalmazható, amelyek párhuzamosan vagy sorban lehetnek elhelyezve, amint a gőzáram térfogata és mennyisége, illetve az elérni kívánt leválasztási mérték diktálja. A 10 sűrű ágyban a katalizátor lefelé áramlik, keresztülhalad a 6 fogadóedény lefelé szűkülő szakaszán, amely a 14 terelőlapok fölött van, és egy kihajtó közeg - általában gőz — ellenirányban áramolva kihajtja az adszorbeált és interstíciós szénhidrogéneket. Az ellenáramú kihajtó közeg 15 csővezetéken keresztül áramlik be a 6 fogadóedény alsó részébe. Az elhasznált katalizátor 16 csővezetéken keresztül hagyja el a 6 fogadóedényt és egy a rajzokon nem látható regeneráló berendezésbe jut, ahol regenerált katalizátor előállítása céljából az elhasznált katalizátorból a kokszot oxidáljuk.183 105 cracker as shown in Figure 1. The cracker has a riser reactor tube 1, a distribution device 2, a hydrocarbon feed line 3, a regenerated catalyst feed line 4, a receiving vessel 6, a separation cyclone 12 and a spent catalyst release line 16. A hydrocarbon feedstock, such as an original gas oil hydrocarbon feedstock having a boiling point of between 343 ° C and 649 ° C, is introduced into the apparatus through 3 pipelines. Before feeding the hydrocarbon feedstock to the cracker, it is possible to preheat it by means of a heating device or heat exchanger (not shown in the drawings) and, of course, feeds recycled together with the hydrocarbon feedstock in its original state. The hydrocarbon material may be in the vapor state or in the liquid state, or it may be a mixture of the two. The most common use of floating catalyst cracking processes is the use of hydrocarbon feedstock in liquid form. The pipeline 3 is connected to a distributor 2 through which the hydrocarbon feedstock flows into the lower part of the riser reactor 1, where it is mixed with the hot regenerated catalyst which flows from a regeneration vessel (not shown in the drawings) to the bottom of the riser reactor. The conduit 4 has a flow controller 5 which controls the flow of the regenerated catalyst. The feedstock hydrocarbon feeds substantially completely, is rapidly evaporated, and is rapidly converted when the conditions for conversion are met. Conditions for conversion include the presence of the catalyst as the mixture passes upstream through the riser tube. The riser tube extends vertically upwardly through the lower part of the receptacle 6 and extends into the separation space 8 in the receptacle 6. The reaction products and, if present, the unconverted hydrocarbon feedstock leave the riser tube 1 through an opening 7 which opens into the separator space 8 in the receiving vessel 6 at the upper end of the riser tube. Due to the decrease in velocity and the change in the flow direction of the vapor-catalyst mixture, there is some separation of hydrocarbon vapor and catalyst in the separation space. The separated spent catalyst drips into the dense bed 10 which has an interface 9. The hydrocarbon vapors, the neutral gases and the captured catalyst enter the separation cyclone 12 located in the separation space 8 through the inlet 11, where the catalyst and the vapors separate, the separated catalyst flowing down the pipe 13, towards the dense bed 10. and steam is discharged from the separating cyclone 12 and receiving vessel 6 via conduit 17. The l. Only one of the separation cyclones 12 is shown, but of course more than one such separation cyclone may be used, which may be arranged in parallel or in series as dictated by the volume and volume of the steam stream and the degree of separation desired. In the dense bed 10, the catalyst flows downwardly, passing through a downwardly tapering portion of the receiving vessel 6 which is above the baffles 14 and outflows the adsorbed and interstitial hydrocarbons in a countercurrent flow, a vapor medium. The countercurrent exit medium flows through a conduit 15 into the lower portion of the receiving vessel 6. The spent catalyst leaves the receiving vessel 6 via a conduit 16 and enters a regeneration device (not shown in the drawings) where the coke is oxidized from the spent catalyst to produce a regenerated catalyst.
A 2 elosztóberendezés részletei a 2. ábrán láthatók, amely ábra az 1. ábrán szemléltetett krakkoló berendezés alsó részének nagyított méretű oldalnézetét, részben metszetét mutatja. Az 1 felszálló reaktorcsőnek 1A belső fala, IB külső fala, IC középrésze, ID karimája és 1E nyakrésze van. A vázolt 2 elosztóberendezésnek 2A kúprésze van, amelynek kis átmérőjű vége a szénhidrogén nyersanyagot betápláló 3 csővezetékhez csatlakozik, és amelynek nagyobb átmérőjű végén 2D kivezető szerkezetrészekkel kiképzett 2C porlasztófejek vannak elhelyezve. A szénhidrogén nyersanyagot betápláló 3 csővezeték az 1 felszálló reaktorcsöhöz általában ID karimák révén van erősítve. A 2. ábrán a 2 elosztóberendezés előnyös elhelyezési módja is látható, amelynél a 2C porlasztófejek 2D kivezető szerkezetrészei a regenerált katalizátort betápláló 4 csővezeték betorkolló nyílása alatt vannak. A tapasztalatok szerint a porlasztófejeknek koksszal való eltömődése - ami főként akkor következhet be, amikor kisebb átmenő teljesítmények esetén a szénhidrogén nyersanyag kis sebességgel áramlik keresztül a 2C porlasztófejeken — kisebb valószínűséggel következik be, ha a 2 elosztóberendezés a rajzon látható módon van elhelyezve, mint akkor, ha a 2D kivezető szerkezetrészek a regenerált katalizátort betápláló 4 csővezeték betorkolló nyílása fölött vannak. A 2. ábrán három 2C porlasztófej oldalnézete látható, egy középső és két külső porlasztófej. A középső porlasztófej úgy van elhelyezve, hogy a belőle kiáramló szénhidrogén nyersanyag függőlegesen fölfelé, az 1 felszálló reaktorcső középrészébe jut, a külső porlasztófejek pedig úgy vannak elhelyezve, hogy az ezekből kiáramló szénhidrogén nyersanyag áramlási irányban a 2D kivezető szerkezetrészek és előnyösen a 4 csővezeték 1 felszálló reaktorcsőbe torkolló nyílása után ütközik föl az 1 felszálló reaktorcső 1A belső falára. A szénhidrogén nyersanyag attól a helytől, ahol a regenerált katalizátor a felszálló reaktorcsőbe jut, körülbelül 30,5 cm távolságra ütközik föl az 1A belső falra. A szénhidrogén nyersanyag 0,3-15,2, előnyösen 1,5-6,1 m/sec sebességgel áramlik be a 2C porlasztófejeken keresztül. A külső porlasztófejekből kiáramló és az említett sebességekkel az 1A belső falhoz ütköző szénhidrogén nyersanyag a falhatást megszünteti és a falhőmérsékleteket úgy csökkenti, hogy az 1 felszálló reaktorcső keresztmetszeti síkjának minden pontján gyakorlatilag azonos lesz a hőmérséklet. A csökkent falhőmérsékletek kedvező következménye, hogy csökken a szénhidrogén nyersanyag túlkrakkolásának veszélye és csökken a szárazgáz képződés is.Details of the dispenser 2 are shown in Figure 2, which is an enlarged side view, partly in section, of the lower part of the cracker shown in Figure 1. The riser tube 1 has an inner wall 1A, an outer wall IB, a middle portion IC, a flange ID and a neck portion 1E. The distributor device 2 outlined has a cone portion 2A having a small diameter end connected to a hydrocarbon feedstock 3 and a larger diameter end having nozzles 2C formed with 2D outlets. The pipeline 3 for feeding the hydrocarbon feedstock is generally secured to the riser reactor tube 1 by ID flanges. Figure 2 also shows a preferred arrangement of the distributor device 2, in which the outlet portions 2D of the nozzle heads 2C are located below the filler opening of the pipeline 4 feeding the regenerated catalyst. Experience has shown that coke nozzle clogging, which can occur particularly when low throughput power flows through the 2C nozzle heads at low speeds, is less likely to occur when the dispenser 2 is positioned as shown in the drawing, if the 2D outlet components are above the bore opening of the pipeline 4 feeding the regenerated catalyst. Figure 2 is a side view of three nozzles 2C, one center and two outer nozzles. The central nozzle is disposed so that the hydrocarbon feedstock flowing out of it is vertically upwardly into the middle of the riser tube 1, and the outer nozzle heads are arranged so that the outflow conduit portions 2D and After opening into the reactor tube, it collides with the inner wall 1A of the riser tube 1. The hydrocarbon feedstock collides with the internal wall 1A at a distance of about 30.5 cm from the site where the regenerated catalyst enters the riser reactor tube. The hydrocarbon feedstock flows through the 2C nozzles at a rate of 0.3 to 15.2, preferably 1.5 to 6.1 m / sec. The hydrocarbon feedstock flowing out of the outer nozzles and impinging on said inner wall 1A at said speeds eliminates the wall effect and reduces the wall temperatures so that the temperature is substantially the same at all points in the cross-sectional plane of the riser. The benefit of reduced wall temperatures is that it reduces the risk of over-cracking of hydrocarbon feedstock and reduces dry gas formation.
A 2 elosztóberendezés egy előnyös kiviteli alakja a 3. és 4. ábrán van szemléltetve. A 4. ábrán látha-41A preferred embodiment of the distribution device 2 is illustrated in Figures 3 and 4. In Figure 4 you can see-41
183 105 tó, csonkakúp alakú kúprésznek, a 2A kúprésznek kisátmérőjű vége és nagyátmérőjű vége van, amely' utóbbiba 2B lap van illesztve. A kisátmérőjű vég átmérője lényegében azonos a szénhidrogén nyersanyagot betápláló 3 csővezeték átmérőjével, amelyhez a kisátmérőjű vég csatlakozik, a nagyátmérőjű vég átmérője pedig olyan, amely keresztültolható a felszálló reaktorcsövet a 3 csővezetékkel összekötő karimákon és a felszálló reaktorcső 1E nyakrészén is. A 2B lapban ennek közepén átmenő, köralakú első lyuk és a lapon átmenő további, köralakú második lyukak vannak, amely második lyukak a 2B lap közepe körül rajzolt kör mentén, egymástól egyforma távolságokban vannak kiképezve. A hengeres 2C porlasztófejekben 2E bevezető szerkezetrészek vannak, amelyek az első és második lyukakba vannak elhelyezve, továbbá 2D kivezető szerkezetrészek is vannak, amelyeken keresztül a szénhidrogén nyersanyag elhagyja a 2C porlasztófejeket és a 2 elosztóberendezést. A lap közepén egy első 2C porlasztófej van elhelyezve, amely a 2B lapra merőleges, azaz e porlasztófej 2E bevezető szerkezetrészének és 2D kivezető szerkezetrészének közejpén egy függőleges középvonal halad keresztül. Így a szénhidrogén nyersanyag a középső porlasztófejen keresztül fölfelé, a felszálló reaktorcső középrésze felé áramlik. Mint a 4. ábra mutatja, a középső porlasztófej körüli körben második, 2C porlasztófejek vannak úgy elhelyezve, hogy az ezek középvonalainak megfelelő tengelyek „a” szöget zárnak be a második 2C porlasztófejek függőleges középvonalával, mint az ábrán látható. A külső 2C porlasztófejeken keresztüláramló szénhidrogén nyersanyag igy felütközik a felszálló reaktorcső belső falán, mégpedig áramlási irányban a 2D kivezető szerkezetrészek után, pontosabban 30,5 cm-re attól a helytől, ahol a regenerált katalizátor beáramlók a felszálló reaktorcsőbe. Az „a” szög előnyösen 10° és 30° között lehet. A rajzon 8 második porlasztóhely van föltüntetve, azonban a 2B lapban ezek száma 3 — 30 is lehet. Ezek száma és belső átmérője úgy választható meg, hogy az átáramló szénhidrogén nyersanyag sebessége 0,3-15,2 m/ sec, és előnyösen 1,5-6,1 m/sec legyen.183 105 ponds, the conical portion of the truncated cone, the cone portion 2A has a small diameter end and a large diameter end, to which the plate 2B is inserted. The diameter of the small diameter end is substantially the same as the diameter of the pipeline 3 feeding the hydrocarbon feedstock to which the small diameter end is connected, and the diameter of the large diameter end that is displaceable through the flanges connecting the riser tube to the pipe 3 and the riser. The panel 2B has a circular first hole extending through the center thereof and further second circular holes through the sheet which are formed at equal distances along a circle drawn around the center of the panel 2B. The cylindrical nozzles 2C have inlet portions 2E disposed in the first and second holes and 2D outlet portions through which the hydrocarbon feedstock leaves the nozzles 2C and the distributor 2. A first nozzle 2C is disposed in the center of the sheet and is perpendicular to the sheet 2B, i.e. through a vertical center line through the center of the inlet member 2E and the outlet member 2D of this nozzle. Thus, the hydrocarbon feedstock flows upward through the center nozzle toward the middle of the riser reactor tube. As shown in Figure 4, in the circle around the central nozzle, second nozzles 2C are disposed such that the axes corresponding to their center lines are at an angle "a" to the vertical center line of the second nozzles 2C as shown. The hydrocarbon feedstock flowing through the outer 2C nozzles thus collides with the inside wall of the riser reactor tube, downstream of the 2D outlet components, more precisely 30.5 cm from the site where the regenerated catalyst flows into the riser reactor tube. The angle α is preferably between 10 ° and 30 °. In the drawing, there are 8 second nozzle locations shown, but in sheet 2B they can be 3 to 30. Their number and internal diameter can be chosen such that the flow rate of hydrocarbon feedstock is 0.3 to 15.2 m / sec, and preferably 1.5 to 6.1 m / sec.
j A 2 elosztóberendezés egy további előnyös példaképpeni kiviteli alakját mutatja az 5. és 6. ábra. A 4. ábrához hasonlóan a 6. ábra csonkakúp alakú 2A kúprészt szemléltet, amelynek kisátmérőjű vége és 2B lappal illeszkedő nagyátmérőjű vége van. Ennél a kiviteli alaknál azonban több köralakú lyuk halad keresztül a 2B lapon. Ezek az első lyukak a 2B lap közepe körül húzott első kör mentén, egymástól egyforma távolságokra vannak kialakítva. Ezenkívül a 2B lapban köralakú, második lyukak is vannak, amelyek egy az első körnél nagyobb átmérőjű körön, egymástól egyforma távolságokban vannak kialakítva. E második kör is a 2B lap közepe körül van húzva. A hengeres 2C porlasztófejeknek 2E bevezető szerkezetrészei vannak, amelyek az első és második lyukakba vannak helyezve. A 2C porlasztófejeknek 2D kivezető szerkezetrészei is vannak, amelyeken keresztül a szénhidrogén nyersanyag elhagyja a 2C porlasztófejeket és a 2 porlasztóberendezést. Az első 2C porlasztófejek a lapon levő első körön vannak elhelyezve, a 2B lapra merőlegesek, tehát mindegyik első 2C porlasztófej 2E bevezető szerkezetrészének és 2D kivezető szerkezetrészének középvonala közös és függőleges, így a szénhidrogén nyersanyag ezeken az első porlasztófejeken keresztül fölfelé, a felszálló reaktorcső középrészébe áramlik. A második kör mentén második 2C porlasztófejek úgy vannak elhelyezve, hogy ezek középvonalai az első porlasztófejek középvonalaihoz viszonyítva ferdén hajlanak, egy „a” szöget zárnak be a második porlasztófejek 2E bevezető szerkezetrésze közepén áthaladó függőleges középvonallal, úgyhogy a második porlasztófejeken átáramló szénhidrogén nyersanyag áramlási irányban a 2D kivezető szerkezetrészek után, előnyösen áramlási irányban a regenerált katalizátor felszálló reaktorcsőbe való belépési helye után 30,5 cm-re levő helyen ütközik föl a felszálló reaktorcsö belső falán. Az „a” szög előnyösen 10° és 30° között lehet. Bár az ábrán öt első porlasztófej és tíz második porlasztófej van rajzolva, az első porlasztófejek száma kettő és tíz között, a második porlasztófejek száma pedig három és húsz között lehet. A porlasztófejek száma és ezek belső átmérőjének mérete úgy választható meg, hogy a szénhidrogén nyersanyag átáramlási sebessége 0,3-15,2 m/sec, előnyösen j The distributor device 2 showing another preferred exemplary embodiment of Figures 5 and 6. Like Fig. 4, Fig. 6 illustrates a frustoconical cone portion 2A having a small diameter end and a large diameter end fitting to a plate 2B. However, in this embodiment, several circular holes pass through the sheet 2B. These first holes are formed at equal distances along a first circle drawn about the center of the sheet 2B. In addition, the sheet 2B also has second circular holes which are formed at equal distances from one another on a circle with a diameter greater than the first circle. This second circle is also drawn around the center of the sheet 2B. The cylindrical nozzle heads 2C have inlet portions 2E which are inserted into the first and second holes. The nozzles 2C also have 2D outlet portions through which the hydrocarbon feedstock leaves the nozzles 2C and the nozzle 2. The first nozzles 2C are located on a first circle on the sheet, perpendicular to the sheet 2B, so that the center line of the inlet member 2E and the outlet member 2D of each first nozzle member 2C is common and vertical, so that the hydrocarbon feedstock . The second nozzles 2C are disposed along their second circle so that their center lines are inclined with respect to the center lines of the first nozzles, forming an angle "a" with a vertical center line passing through the center of the second nozzle heads 2E so that the second nozzle flows. After the 2D outlet sections, preferably downstream, it collides at a point 30.5 cm from the inside of the riser reactor tube with the regenerated catalyst in the riser. The angle α is preferably between 10 ° and 30 °. Although five first nozzles and ten second nozzles are shown in the figure, the number of first nozzles may be between two and ten, and the number of second nozzles may be between three and twenty. The number of nozzles and their internal diameter can be chosen such that the hydrocarbon feedstock has a flow rate of 0.3 to 15.2 m / sec, preferably
1,5-6,1 m/sec legyen.1.5 to 6.1 m / sec.
A találmány szerinti elosztóberendezés mindegyik kiviteli alakjánál egy vagy több első porlasztó fej van, amelyek merőlegesek a 2B lapra, ezenkívül a 2B lapban második porlasztófejek is el vannak helyezve úgy, hogy ezek az első porlasztófejhez vagy porlasztófejekhez viszonyítva ferde helyzetűek, a felszálló reaktorcső belső fala felé hajlanak és egy a 2B lapon levő kör körül egymástól egyforma távolságban vannak. Az első porlasztófejek azért vannak a 2B lapra merőlegesen elhelyezve, hogy a felszálló reaktorcső közepén a holtteret vagy lassú áramlás-tereket kiküszöböljük. Mint már ismertettük, a második porlasztófejek úgy hajolnak a felszálló reaktorcső belső fala felé, hogy a második porlasztókat elhagyó szénhidrogén nyersanyag a belső falon ütközik föl, megszakítja a felszálló reaktorcső belső fala közelében a forró katalizátor álló határrétegeit és csökkenti a felszálló reaktorcső falhőmérsékletét. A 2B lapon levő kör mentén a második porlasztófejek egymástól egyforma távolságokban vannak elhelyezve, úgyhogy a második porlasztófejekből kiáramló szénhidrogén nyersanyag egyenletesen ütközik föl a felszálló reaktorcső belső falán és így az is ki van küszöbölve, hogy a belső fal helyileg túlmelegedjen.Each embodiment of the dispensing device of the invention has one or more first nozzles perpendicular to the plate 2B, and the second nozzles are also disposed in the plate 2B so that they are inclined relative to the first nozzle head or nozzles, toward the interior wall of the riser are bent and are equidistant about a circle on sheet 2B. The first nozzles are positioned perpendicular to the plate 2B to eliminate dead space or slow flow areas in the center of the riser tube. As previously described, the second nozzles are inclined towards the inner wall of the riser reactor so that the hydrocarbon feedstock leaving the second nebulizers collides with the inner wall, interrupts the stationary boundary layers of the hot catalyst near the riser inner vessel wall and reduces the riser tube wall temperature. The second nozzles are spaced evenly along the circumference of the sheet 2B so that the hydrocarbon feedstock flowing out of the second nozzles uniformly strikes the inner wall of the riser reactor tube and is thus prevented from overheating locally.
Az elosztóberendezés készítéséhez olyan szerkezeti anyagokat használunk, amelyek a felszálló rea-ktorcső alsó részében levő magas hőmérsékleti viszonyok között is ellenállnak az itt előforduló mindenféle koptató hatásnak. Előnyösen használhatók fémek, például szénacél vagy rozsdamentes acél. A 2C porlasztófejek különösen kopásálló acélból, a 2B lap és 2A kúprész pedig 1,3 cm-es acéllapból készíthető. A 2B lap fölső felülete előnyösen 1,3-2,5 cm-es tűzálló betonnal borítható, amely a kopással szembeni ellenállást megnöveli.For the construction of the distribution device, materials are used which are resistant to all kinds of abrasion effects, even at high temperatures in the lower part of the riser reactor. Metals such as carbon steel or stainless steel are preferred. The nozzles 2C are made of extremely abrasion-resistant steel and the 2B and 2A cone sections are made of 1.3 cm steel. The top surface of the sheet 2B is preferably covered with refractory concrete of 1.3 to 2.5 cm, which increases the resistance to abrasion.
A találmány részét képezi egy olyan eljárás is, amely a szénhidrogén nyersanyagnak fluidizálható katalizátorral való érintkezésben, olyan katalitikusThe present invention also provides a process for contacting a hydrocarbon feedstock with a fluidizable catalyst so as to
183 105 átalakító térbe való injektálására szolgál, amelynek egy középrésze és egy belső fala van, és amely eljárásnál a szénhidrogén nyersanyag egy részét az átalakító térben függőlegesen elhelyezett, első bevezető szerkezetrésszel és első kivezető szerkezetrészszel kialakított, egy vagy több első porlasztófejen keresztül függőlegesen az átalakító tér középrésze felé áramoltatjuk, a szénhidrogén nyersanyag második részét az átalakító térben hossztengelye menti középvonalával az átalakító tér belső fala felé hajlóan elhelyezett, második bevezető szerkezetrésszel és második kivezető szerkezetrésszel kialakított, több második porlasztófejen keresztül áramlási irányban a regenerált katalizátort betápláló csővezeték után a belső falra ütköztetjük, valamint az első és második porlasztófejekből kiáramló szénhidrogén nyersanyagot az átalakításnak megfelelő körülmények között a katalizátorral érintkezésbe hozzuk. A szénhidrogén nyersanyag első és második részeit az első és második porlasztófejeken 0,3- 15,2 m/sec, előnyösen 1,5-6,1 m/sec sebességekkel áramoltatjuk keresztül. A szénhidrogén nyersanyag második része a második kivezető szerkezetrészek elhagyása után az áramlási irányban előnyösen 30,5 cm távolságban ütközik fői az átalakító tér belső falára. A betáplált szénhidrogén nyersanyag folyadék vagy gőz állapotban vagy mindkettőben lehet, azonban előnyös, ha folyadék állapotban és 177 °C és 371 °C közötti hőmérsékleten van. A szénhidrogén nyersanyag az átalakító térbe 621 °C és 732 °C közötti hőmérsékleten levő állapotban belépő katalizátorral keveredik, érintkezik. Az átalakító térben további átalakítási feltétel az atmoszférikus és 7,8 at közötti nyomás és a szénhidrogén e térben való tartózkodási ideje, amely 0,5 másodperc és 5 perc közötti, előnyösen 0,5 másodperc és 2 perc közötti lehet. Az átalakítási feltételek közé tartozik még gőznek vagy más gőznemü anyagnak jelenléte, ami elősegíti a katalizátor fluidizálását és a szénhidrogén parciális nyomásának csökkenését, ami előmozdítja a krakkolási reakciót.183 105 for injection into a conversion space having a central portion and an inner wall, wherein the portion of the hydrocarbon feedstock is formed vertically through one or more first nozzle heads formed by a first inlet member and a first outlet member vertically disposed in the conversion space. the second portion of the hydrocarbon feedstock is fed through a plurality of second nozzles through a second inlet nozzle and a second outlet nozzle flowing inwardly through a second inlet nozzle and a second outlet nozzle, and the hydrocarbon feedstock flowing out of the first and second nozzles under conditions corresponding to conversion. contacting the taliser. The first and second portions of the hydrocarbon feedstock are fed through the first and second nozzles at rates of 0.3 to 15.2 m / sec, preferably 1.5 to 6.1 m / sec. Preferably, the second portion of the hydrocarbon feedstock, after leaving the second outlet portions, collides with the main wall of the conversion space at a distance of 30.5 cm downstream. The hydrocarbon feedstock may be in liquid or vapor state, or both, but it is preferred that it be in a liquid state and at a temperature of 177 ° C to 371 ° C. The hydrocarbon feedstock is mixed with a catalyst entering the conversion space at a temperature of between 621 ° C and 732 ° C. A further conversion condition in the conversion space is atmospheric pressure to 7.8 atoms and the residence time of the hydrocarbon in this space, which may be from 0.5 seconds to 5 minutes, preferably from 0.5 seconds to 2 minutes. Conversion conditions also include the presence of vapor or other vaporous material that facilitates fluidization of the catalyst and reduction of the partial pressure of the hydrocarbon, which promotes the cracking reaction.
Claims (17)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| HUUO000151 HU183105B (en) | 1978-06-26 | 1978-06-26 | Distributing equipment for the dosage of hydrocarbons and process for the injection of hydrocarbon raw materials |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| HUUO000151 HU183105B (en) | 1978-06-26 | 1978-06-26 | Distributing equipment for the dosage of hydrocarbons and process for the injection of hydrocarbon raw materials |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| HU183105B true HU183105B (en) | 1984-04-28 |
Family
ID=11002262
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| HUUO000151 HU183105B (en) | 1978-06-26 | 1978-06-26 | Distributing equipment for the dosage of hydrocarbons and process for the injection of hydrocarbon raw materials |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| HU (1) | HU183105B (en) |
-
1978
- 1978-06-26 HU HUUO000151 patent/HU183105B/en unknown
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4097243A (en) | Hydrocarbon-feed distributor of injecting hydrocarbon feed | |
| EP0303302B1 (en) | Particulate solids cracking apparatus and process | |
| US5139748A (en) | FCC riser with transverse feed injection | |
| JP3739318B2 (en) | Atomizer system | |
| US4555328A (en) | Method and apparatus for injecting liquid hydrocarbon feed and steam into a catalytic cracking zone | |
| US4717467A (en) | Process for mixing fluid catalytic cracking hydrocarbon feed and catalyst | |
| US7429363B2 (en) | Riser termination device | |
| US6652815B1 (en) | Process and apparatus with refractory shelf for hydrodynamic mixing zone | |
| US4562046A (en) | Catalytic cracking unit | |
| US5705130A (en) | FCC feed injection with non-quiescent mixing | |
| JP2996791B2 (en) | Method and apparatus for homogenizing a mixture of these particles and the hydrocarbon vapor to be treated inside a solid particle fluidized-bed tubular hydrocarbon cracking reactor | |
| US5358632A (en) | FCC feed injection with non-quiescent mixing | |
| US5552119A (en) | Method and apparatus for contacting solid particles and fluid | |
| US4800014A (en) | Catalytic cracking process | |
| US4563334A (en) | Catalytic cracking unit | |
| US4824557A (en) | Process for mixing cracking catalyst with a fluid hydrocarbon | |
| US4675099A (en) | Flowing catalyst particles in annular stream around a plug in lift pot | |
| US4640463A (en) | Apparatus for injecting liquid hydrocarbon feed and steam into a catalytic cracking zone | |
| US4778658A (en) | Method and apparatus for contacting fluid feed materials with fluidized solids | |
| US4729825A (en) | Method and apparatus for contacting feed materials with fluidized solids | |
| US6346219B1 (en) | FCC feed injector with closure plug | |
| HU183105B (en) | Distributing equipment for the dosage of hydrocarbons and process for the injection of hydrocarbon raw materials | |
| EP0482055B1 (en) | Method and apparatus for contacting solid particles and fluid | |
| CA1100076A (en) | Hydrocarbon-feed distributor and method of injecting hydrocarbon feed | |
| US4711766A (en) | Apparatus for mixing cracking catalyst with a fluid hydrocarbon |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| HU90 | Patent valid on 900628 |