HU176898B

HU176898B - Tool for extruding advantageously copper and aluminium alloys

Info

Publication number: HU176898B
Authority: HU
Inventors: Laszlo Abermann; Lajos Balogh; Gyoergy Szakacs
Original assignee: Vasipari Kutato Intezet
Priority date: 1978-01-18
Filing date: 1978-01-18
Publication date: 1981-05-28
Also published as: DE2900909A1

Abstract

The die consists of an insert made of material with a low coefft. of thermal expansion, and a conical outer surface mating with a conical seat in a holder of material with a larger CTE. The half-angle (alpha) of the cones is larger than the self-closing angle; and an air gap is left at the narrow end of the insert, the gap being min. 0.3D (where D is the max. dia. of the insert). Angle (alpha) is pref. 10-45, esp. 12.5-15 degrees, and the air gap pref. exists between the bottom surface of insert and the top of a shoulder in the holder. The air gap is pref. 0.03-0.5D. The insert is esp. ceramic contg. 96-99.9% alumina. High speed (in)direct extrusion at 500-1000 degrees C. is obtd.

Description

A találmány tárgya extrudáló szerszám, melynek új kialakítása folytán az extrudálási művelet kedvezőbb üzemi feltételek között hajtható végre; így a szerszám eltérő üzemi feltételek között egyaránt alkalmazható és élettartama az ismertekhez képest lényegesen nagyobb.BACKGROUND OF THE INVENTION The present invention relates to an extrusion tool which, by virtue of its new design, enables the extrusion operation to be performed under more favorable operating conditions; Thus, the tool can be used under different operating conditions and has a significantly longer service life than known.

Fém, pl. réz vagy alumínium ötvözetek extrudálása során a befogadó kamrában (recipiensben) elhelyezett fémre nagy nyomást alkalmazunk, aminek hatására a fém a recipiens fenekét elzáró sajtolószerszámon — annak alakos nyílásá(i)n — át kifolyik, s így veszi fel a kívánt alakot. A megmunkáláskor a feldolgozandó fém általában 400—900 °C hőmérsékletű, s arra többezer tonnányi alakító nyomást fejtünk ki. A jelzett tartományon belüli tényleges üzemi hőmérséklettől és a szerszám kialakításától, az alakítandó anyag és a recipiens közötti kölcsönös elmozdulás jellemzőitől függően megkülönböztetünk pl. un. félmeleg vagy meleg, direkt vagy indirekt, továbbá oldalkifolyós rúd-, illetve csőextrudálást. Ezek a minősítő meghatározások szakember számára egyértelműek, ezért itt részletesebben jelentésükre nem térünk ki.Metal, e.g. During extrusion of copper or aluminum alloys, high pressure is applied to the metal placed in the recipient chamber, which causes the metal to flow through the mold opening (s) of the recipient bottom to obtain the desired shape. During machining, the metal to be processed is usually at a temperature of 400-900 ° C and subjected to thousands of tons of forming pressure. Depending on the actual operating temperature within the indicated range and the design of the tool, the characteristics of the mutual displacement between the material to be shaped and the recipient are distinguished e.g. un. semi-hot or hot, direct or indirect, and lateral or rod extrusion. These qualifying definitions are clear to one of ordinary skill in the art, and therefore are not discussed in more detail herein.

Mindezen extrudálási módszerekre jellemző, hogy a felmelegített anyag a sajtolószerszám alakos nyílásán keresztül folyik ki, s a kifolyó anyag rúd- vagy csőalakú keresztmetszete gyakorlatilag megegyezik a nyílás keresztmetszetével. A matrica, azaz a sajtolószerszám nagy hő- és kopási igénybevételnek van kitéve, ezért a szerszám anyagának igen nagy szilárdsági, kopásállósági, hő- és hőlökésállósági követelményeket kell kielégítenie.It is characteristic of all these extrusion methods that the heated material flows out through the molded opening of the die, and the rod or tubular cross-section of the outlet material is practically the same as the opening. The die, i.e. the die, is subjected to high heat and abrasion stress and therefore the material of the die must meet very high strength, abrasion, heat and heat resistance requirements.

A fémek, elsősorban a réz és alumínium ötvözetek extrudálásához alkalmazott ismert sajtolószerszámok különböző típusai alapvetően két nagy csoportba sorolhatók.The various types of known extrusion tools used for the extrusion of metals, in particular copper and aluminum alloys, fall into two major groups.

A továbbiakban „tömör” szerszámnak nevezett típusok erősen ötvözött melegalakító szerszámok, általában folyáshatáruk 140—180 kg/mm², hajlító szilárdságuk 130—170 kg/mm² közötti, keménységük 45—56 HRC közötti, hőtágulásuk mintegy 0,0115/fok, höállóságuk 400—600 °C-ig biztosan fennáll.Types hereinafter referred to as "solid" tools are highly alloyed hot forming tools, generally with a yield strength of 140-180 kg / mm ² , a bending strength of 130-170 kg / mm ² , a hardness of 45-56 HRC, a heat expansion of about 0.0115 / degree, and 400 to 600 ° C.

A továbbiakban „betétes”-nek nevezett típusoknál gyakorlatilag hengeres (esetleg kis mértékben, pl. 1—3 foknyi hajlásszöggel kúpos) betétet előfeszítéssel fognak be a szerszámba. A betétet 2—4%-os ráhagyással készítik és hideg besajtolással vagy 450—550 °C-on meleg zsugorkötéssel foglalják be. (Sz. D. Ponomarjov: Szilárdsági számítások a gépészetben. III. kötet. Egyenlő hosszúságú csövek sajtoló illesztése. Zsugorkötés. 303. oldal). Az előfeszítés hatására a foglalóköpeny a matricabetétben az alakítás során fellépő radiális húzófeszültséggel szemben ható, azzal azonos vagy nagyobb sugárirányú nyomófeszültséget ébreszt. Ennek köszönhetően az előfeszített szerszámok élettartama lényegesen nagyobb, mint az elő nem feszítetteké.Hereafter referred to as "insert" types, a substantially cylindrical insert (possibly slightly tapered, for example, with an angle of 1 to 3 degrees) is pre-tensioned into the tool. The insert is made with a margin of 2-4% and is sealed by cold injection or by heat shrinkage at 450-550 ° C. (P. D. Ponomarjov: Strength calculations in mechanical engineering. Vol. III. Press fitting of uniform length pipes. Shrink joint. Page 303). As a result of the prestressing, the clamping jacket exerts an equal or greater radial compressive stress against the radial tension in the die insert during forming. As a result, the life of prestressed tools is significantly longer than that of prestressed tools.

A betét anyagául gyorsacélt, stellitet, keményfémet alkalmaznak. A keményfém nyomószilárdsága 500 °C-on 250—300 kg/mm², hajlítószilárdsága 120—200 kg/mm², keménysége 70—85 HRa, míg 800 °C-on a nyomószilárdság 100—200 kg/mm², hajlitószilárdsága 80—120 kg/mm², keménysége 60—75 HRa. A keményfém lineáris hőtágulása 0,005/fok. A foglalóköpeny (a recipiens teste) anyagául 100—180 kg/mm² folyáshatárú, 48— 56 HR_a keménységű, 500—600 °C-ig hőálló, közepesen vagy erősen ötvözött melegalakító szerszámacélt alkalmaznak, melynek lineáris hőtágulása 0,1115/fok.The material of the insert is high-speed steel, stellite and hard metal. The carbide has a compressive strength of 250-300 kg / mm ² , a bending strength of 120-200 kg / mm ² , a hardness of 70 to 85 HRa at 500 ° C, and a compressive strength of 800 to 80 kg / mm ² and a bending strength of 80 to 800 ° C. 120 kg / mm ² , hardness 60-75 HRa. The linear thermal expansion of the carbide is 0.005 / degree. The deposit envelope (the recipient's body) material of 100 to 180 kg / mm ² yield strength, 48- 56 HS _in hardness from 500 to 600 ° C heat-resistant, is applied moderately or strongly alloyed hot forming tool purpose, whose linear thermal expansion of 0.1115 / degree.

A nagy hőmérsékleten végzett alakításhoz a „tömör” sajtolószerszámokat alkalmazzák. A szerszám pl. 125 mm átmérőjű, 0,4-0,5 m hosszú réztuskóból folyamatosan — 800—900 °C hőmérsékleten való extrudálással — 8—15 mm átmérőjű rúd kisajtolása esetén 1—3 ilyen tuskó feldolgozására alkalmas; ha a szerszámot fokozatosan felnagyítjuk, legfeljebb 30 ilyen tuskó dolgozható fel, mert a szerszám a nagy hőmérsékleten fokozatosan kilágyul, összecsukódik. Ezt a típust félmeleg extrudáláshoz is alkalmazzák. Ilyen szerszám pl. a kábeliparban 8—17 mm átmérőjű, tükörfényes, karcmentes huzalok 400—500 °C-os félmeleg extrudálása esetén — az alumínium feltapadásából eredően fokozatosan romló felületi minőség miatt — csupán 1000—2000 m huzal gyártására alkalmas.For high temperature forming, "compact" extrusion tools are used. For example, the tool Capable of continuously producing, by extrusion, at a temperature of 800 to 900 ° C, 1 to 3 such ingots from 125 mm in diameter to 0,4-0,5 m long copper extrusion; if the tool is gradually enlarged, up to 30 such stumps can be processed, as the tool gradually softens and collapses at high temperatures. This type is also used for semi-hot extrusion. Such a tool is e.g. in the cable industry it is only capable of producing 1000 to 2000 m of wire for extrusion of mirror-gloss, non-abrasive wires 8 to 17 mm in diameter at 400 to 500 ° C due to the gradual deterioration of the surface due to aluminum adherence.

A „betétes” sajtolószerszámokat nagy hőmérsékleten eddig nem alkalmazták. A betét és a foglalat hőtágulási együtthatói között nagyságrendnyi a különbség, így pl. rézötvözetek 700—900 °C-on történő extrudálásához nem alkalmazhatók. Félmeleg megmunkáláshoz azonban használhatók. Igaz, hogy előállítási költségük mintegy 5—20-szorosa a „tömör” acélszerszámokénak, de élettartamuk nagyobb. Pl. alumíniumötvözetek 400— 500 °C-on való félmeleg extrudálása esetén a nagyobb élettartam mellett előnye e típusnak a jobb felületi minőség és a mérettartás. Hátránya e típusnak, hogy a betét anyaga, különösen a keményfém drága és ára a világpiacon intenzíven nő, továbbá, hogy az ismert ilyen típusoknál az előfeszítés beállítása nagypontosságú megmunkálást igényel. Az előfeszítés a hőmérséklet növekedésével — a betét és a köpeny közötti, hőtágulási együttható tekintetében való eltérés miatt— fokozatosan csökken cs 600 °C felett gyakorlatilag megszűnik. Ennél nagyobb hőmérsékleten alkalmazva a szerszámot, a betét kieshet a foglalatból, adott esetben el is törhet. További hátrány, hogy az alakítandó anyag egy idő után feltapad a betét falára, a termék felülete kifogásolhatóvá válik.The "insert" extrusion tools have not been used at high temperatures so far. There is an order of magnitude difference between the thermal expansion coefficients of the insert and the socket, e.g. not suitable for extrusion of copper alloys at 700 to 900 ° C. However, they can be used for semi-hot machining. It is true that their production cost is about 5 to 20 times that of "solid" steel tools, but their life span is longer. For example, in the case of semi-hot extrusion of aluminum alloys at 400-500 ° C, this type has the advantage of better surface quality and dimensional stability over a longer service life. The disadvantage of this type is that the material of the insert, especially the carbide, is expensive and the price on the world market is increasing intensively, and that the known setting of these types requires high precision machining. The prestress gradually decreases as temperature increases, due to the difference in the coefficient of thermal expansion between the liner and the sheath, above 600 ° C. Applying the tool at higher temperatures may cause the insert to fall out of the socket and possibly break. A further disadvantage is that after a while the material to be molded adheres to the wall of the insert, making the surface of the product inaccurate.

A találmány alapja az a felismerés, hogy a betétes szerszám előnyei a félmeleg megmunkálás mellett a meleg megmunkálásnál is kihasználhatók, e típus hátrányainak csökkentése mellett, ha alkalmasan választjuk meg a betét alakját, újszerű módon ágyazzuk a betétet a befoglaló köpenyben, ami lehetővé teszi nemcsak az üzemi feltételek kedvezőbb alakulását, de azt is, hogy a betét anyagát alkalmasan megválasszuk.The present invention is based on the discovery that the advantages of the insert tool can be utilized in addition to semi-hot machining and in hot machining, while reducing the drawbacks of this type by properly inserting the insert into the insert casing, which allows and that the material of the pad is appropriately selected.

Míg az ismert befoglalás úgy történt, hogy a betét hengeres alakú vagy a könnyebb behelyezés érdekében kis mértékben kúpos, ahol a kúpszög az önzáródást biztosító határértéken belüli és a betétet előfeszítve szorítják a köpenybe, addig a találmány szerint a köpeny hőtágulásánál kisebb hőtágulási tényezőjű betét kúposán úgy illeszkedik a köpenyhez, hogy az illesztési félkúpszög az illeszkedő felületek önzáródási szögénél nagyobb, előnyösen 10—45°, célszerűen 12,5—15 és a foglalóköpeny és a betét között a betét alsó lapja alatt légrés van vagy a betétet befogadó kúpos fészek a foglalóköpenyben kialakított átmenő nyílás része. Az átmenő nyílás célszerűen csonkakúp alakú vagy két részidomból álló üreg, mely üregből a betétet befogadó fészek csonkakúp alakú, a további rész pedig hengeres üreg. A betét anyaga az ismert megoldásoknál alkalmazott kemény fémtől eltérő, célszerűen alumínium-oxid alapú kerámia, mely pl. 96—99,9%-ban tartalmaz alumínium-oxidot.While the known insertion is that the insert is cylindrical or slightly tapered for easy insertion where the taper angle is within the self-locking limit and the insert is pre-tensioned into the sheath, according to the invention, the insert has a cone with a lower coefficient of thermal expansion than fitting to the jacket such that the fitting hemispherical angle is greater than the self-locking angle of the mating surfaces, preferably 10-45 °, preferably 12.5-15, and there is an air gap between the engagement jacket and the insert under the underside of the insert part of a through opening. The through opening is preferably a truncated cone or a cavity consisting of two sub-elements, the cavity receiving the insert being a truncated cone and the remainder being a cylindrical cavity. The material of the insert is ceramic, preferably based on alumina, other than the hard metal used in the prior art. Contains 96-99.9% alumina.

Az így befoglalt betétes, előnyösen kerámiabetétes sajtolószerszámnál a szükséges előfeszitést maga az extrudálási folyamat hozza létre. A betét egyre jobban benyomódik a rugalmasan alakváltozó foglalóköpenybe, amely így mindjobban összenyomja a betétet, létrehozva az extrudálás során keletkező sugárirányú húzófeszültséget semlegesítő sugárirányú nyomófeszültséget. Extrudálás után a foglalóköpeny visszanyeri eredeti alakját.In the case of a die with such insert, preferably with ceramic insert, the necessary prestress is created by the extrusion process itself. The insert is increasingly pressed into the resiliently deformable casing, thereby compressing the insert more and more, creating a radial compression stress that neutralizes the radial tensile stress produced during extrusion. After extrusion, the retaining sheath regains its original shape.

A sugárirányú nyomófeszültség a = 45°-os félkúpszögnél érné el a legnagyobb értéket, előfeszítés szempontjából általában ez lenne a legkedvezőbb befoglalási érték. A gyakorlatban azonban ez az érték csak megközelíthető, attól kisebb vagy nagyobb mértékben el kell térni. Az alakítás során előfordulhat, hogy az alakító erő nem tengelyszimmetrikusan hat a szerszámra, illetve a betétre. Ilyenkor a betét a fészekben kibillenhet a helyéből (elveszítheti stabilitását), s az aszimmetrikus terhelésből eredő hajlító igénybevétel miatt el is törhet. Ez az eset annál könnyebben fordulhat elő, minél nagyobb az 7.-szög értéke. Elméleti megfontolások (Ponomarjov már idézett könyvében tárgyalja az I. fejezet: Szimmetrikusan terhelt lemezek méretezése) és a kísérleti tapasztalatok alapján arra a következtetésre jutottunk, hogy általában a legkedvezőbb befoglalási félkúpszögtartomány:The radial compression stress would reach the highest value at = 45 °, this would generally be the most favorable encapsulation value. In practice, however, this value is only approachable, with a smaller or greater deviation. During shaping, the forming force may not be axially symmetrical about the tool or the insert. In this case, the insert may fall out of position in the nest (loss of stability) and may break due to bending stress due to asymmetric loading. The higher the value of the 7-angle, the easier it can be. On the basis of theoretical considerations (discussed in Ponomarjov, already cited in Chapter I, Dimensioning of Symmetrically Loaded Plates) and experimental experience, we have come to the conclusion that in general,

12,5° sa =§15°.12.5 ° sa = §15 °.

Az e szögtartományon belül keletkező sugárirányú nyomófeszültség nagysága már elegendő lehet, ugyanakkor a betét kedvezőtlen, aszimmetrikus terhelés esetén sem veszíti el a stabilitását. Természetesen a konkrét alkalmazási helyen ettől eltérő érték is kedvező lehet; általánosságban megállapítható, hogy a=45°-nál nagyobb értékű, illetve az önzáródási szögnél kisebb értékű ne legyen a félkúpszög.The magnitude of the radial compressive stress generated within this angular range may already be sufficient, but the pad will not lose stability even under unfavorable asymmetric loads. Of course, a different value may be favorable for the particular application; in general, the conic angle is greater than = 45 ° or less than the self-locking angle.

Az így befoglalt kísérleti kerámiabetétes sajtolószerszámoknál azt találtuk, hogy — az említett ismert tömör típusokhoz képest — az élettartam több, mint tízszeres; volt olyan kísérleti szerszám, melynél az élettartam az ismert megoldásokhoz képest százszoros, mimellett a termék méretpontos és hibátlan felületű maradt. A találmány szerinti kerámiabetét előnye a keményfémbetéttel szemben, hogy az alakítandó fém nem tapad fel a betét falára, s a betét tulajdonságai 800—1000 °C hőmérsékleten sem változnak. A foglalóköpeny a találmány szerinti betét esetén készülhet ötvözetlen szerszámacélból vagy öntöttvasból, míg az ismert melegalakító szerszámokat drága, erősen ötvözött melegalakító szerszámacélból kellett készíteni.The experimental ceramic insert extruders thus included have been found to have a lifetime of more than ten times that of the known solid types; was an experimental tool with a lifetime of 100 times that of known solutions, while maintaining product precision and flawless surface finish. The ceramic insert according to the invention has the advantage over the carbide insert that the metal to be formed does not adhere to the wall of the insert and the properties of the insert do not change at 800-1000 ° C. In the case of the insert according to the invention, the clamping jacket may be made of unalloyed tool steel or cast iron, whereas known hot forming tools had to be made of expensive, high alloyed hot forming steel.

A kerámiabetét anyaga tehát célszerűen 96—99,9%ban alumínium-oxidot (A1₂O₃) tartalmaz. Ennek nyomószilárdsága 350—400 kg/mm², keménysége 90— 95 HR_a, a keményfémnél lényegesen kisebb hajlítószilárdsága, 30—70 kg/mm² a találmány szerinti kialakítás esetén elegendőnek bizonyult; a kerámiabetét korrózióés saválló, kopásálló és tulajdonságai 900—1000 °C hőmérsékletig gyakorlatilag nem változnak.The material of the ceramic insert is thus preferably 96 to 99.9% alumina (A1 ₂ O ₃ ). It has a compressive strength of 350-400 kg / mm ² , a hardness of 90-95 HR _a , a significantly lower bending strength than carbide, 30-70 kg / mm ^2, in the form of the invention; the ceramic insert is corrosion- and acid-resistant, abrasion-resistant and has practically no change in properties up to 900-1000 ° C.

Találmányunkat részletesebben ábrák kapcsán magyarázzuk.The invention will be explained in more detail with reference to the drawings.

Az 1. ábra a légréssel kialakított, a 2. ábra a kúpos és hengeres részből álló átmenő nyl' lássál kialakított, a 3. ábra a csonkakúp alakú átmenő nyílással kialakított betétnek a köpennyel való illeszkedését szemlélteti.Fig. 1 illustrates the fit of the insert with the air gap, Fig. 2 with the conical and cylindrical through-nylon screen, and Fig. 3 with the truncated cone-shaped insert.

A célszerűen kerámiából készült 1 betét kúposán illeszkedik a 2 köpenybe oly módon, hogy a félkúpszög 10—45°, előnyösen 12,5—15° közötti. A táblázat ilyen kúpszögek alkalmazása esetére adja meg az 1 betét belső d átmérője függvényében az 1 betét külső D átmérőjét és célszerű h magasságát (lásd az ábrák jelöléseit). Az 1. ábra szerinti kialakítás esetén az 1 légrés célszerűen a táblázat adataihoz viszonyítva:The insert 1, preferably made of ceramic, fits conically into the jacket 2 so that the half-cone angle is between 10 and 45 °, preferably between 12.5 and 15 °. For the use of such cone angles, the table gives the outer diameter D of the insert 1 and the preferred height h as a function of the inner diameter d of the insert (see notations in the figures). In the embodiment of Figure 1, the air gap 1 is preferably relative to the data in the table:

1/D=0,03—0,05.1 / D = 0.03 to 0.05.

Az 1 betét beillesztése után azt az ábrán mutatott 3 rögzítőgyűrűvel vagy egyéb rögzítőeszközzel kell rögzíteni.After inserting the insert 1, it must be secured with the securing ring 3 or other fastening means shown in the figure.

TáblázatSpreadsheet

d (mm) d (mm) D/d D / d h/d h / d 5—8 5-8 5,5-4,5 5.5-4.5 3—2,5 3 to 2.5 8—13 8-13 4,5-3,5 4.5 to 3.5 2,5-2,0 2.5-2.0 13—18 13-18 3,5-3,0 3.5-3.0 2,0-1,5 2.0-1.5 18—30 18-30 3,0—2,0 3.0 to 2.0 1,5-1,0 1.5 to 1.0 30—40 30-40 2,0-1,8 2.0-1.8 1,0-0,8 1.0-0.8 40—50 40-50 1,8-1,6 1.8-1.6 0,8-0,7 from 0.8 to 0.7

Mindhárom kiviteli alaknál a kúpos kerámia 1 betétet finom dörzscsiszolással (hónolás) illesztjük a 2 köpenybe. A lágyacélból készíthető 3 rögzítögyűrűt mintegyIn each of the three embodiments, the tapered ceramic insert 1 is fitted to the shell 2 by fine abrasion (honing). The mild steel 3 retaining rings are approx

80—1001 erővel sajtoljuk be az 1 betét beillesztése után.Press 80-1001 after inserting insert 1.

Réz és rézötvözetek sajtolásakor a sajtolt rúd nagy sebességgel (10—100 m/perc) hagyja el a szerszámot, ezért korszerűtlen prések esetében célszerű a rúd bizonyos megvezetéséről gondoskodni. Ezt valósítja meg pl. az 1. ábra szerinti kivitel, melynél a megvezetést a 2 köpeny hengeres szakasza biztosítja. Az így elkészített szerszámokkal pl. 125 mm átmérőjű, 0,4—0,5 m hosszú réztuskóból 800—900 °C-os meleg extrudálással 100— 300 db tuskót lehet 8—15 mm átmérőjű rúddá sajtolni. A sajtolás szakaszos jellegű.When extruding copper and copper alloys, the extruded rod leaves the tool at high speeds (10-100 m / min), so in the case of out-of-date presses, it is advisable to provide some guidance to the rod. This is achieved by eg. 1, the guiding being provided by the cylindrical section of the jacket 2. With the tools made in this way, for example. From 125 mm diameter 0.4-0.5 m long copper ingots, hot extrusion at 800-900 ° C can be used to extrude 100-300 ingots into 8-15 mm rods. The stamping is intermittent.

A 2. és 3. ábrán látható kivitelt elsősorban a nagyfeszültségű alumíniumkábelek sajtolásakor célszerű alkalmazni. Ebben az esetben a kisajtolt alumínium kábelek sebessége lényegesen kisebb, a sajtolás jellege folyamatos.The embodiment shown in Figures 2 and 3 is preferably used when extruding high voltage aluminum cables. In this case, the speed of extruded aluminum cables is considerably slower and the extrusion is continuous.

A 2. ábra szerinti szerszámmal 17,49 mm átmérőjű, 420 °C-on sajtolt nagyfeszültségű kábel felületén még 110 km kisajtolása után sem lehetett felüieti sérülést észlelni. Változatlan méret mellett a felület végig tükrö sített jellegű maradt. Ez a keményfém-betétes szerszámokhoz viszonyítva lényegesen nagyobb élettartamot jelent, jobb minőségű termékre vonatkoztatva.The tool of Fig. 2 showed no surface damage to the surface of the high-voltage cable, 17.49 mm in diameter, pressed at 420 ° C, even after 110 km of extraction. With the same size, the surface has remained mirrored throughout. This results in a significantly longer lifetime compared to carbide inserts, for a better quality product.

Claims

Patent claims

1. Tooling tool with increased life for extrusion of metals, preferably copper or aluminum alloys, by means of a semi-hot and hot extruded material having a coefficient of expansion less than that of the jacket material

The insert 10 is formed, characterized in that the insert (1) is fitted to the sheath (2) along a conical cone of greater than self-locking angle between the fitting surfaces, preferably 10-45 °, preferably 12.5-15 °, and the conical seat 15 receiving the insert (1) is part of the through-hole formed in the housing (2), and the means (1) for securing the insert (1). locking ring (3).

A tool according to claim 1, characterized in that the conical seat receiving the insert (1)

There is an air gap (1) between the portion of the cavity formed in the jacket (2) and the insert (1) and the jacket (2) under the underside of the insert (1).

An embodiment of a tool according to claim 1, characterized in that the through-hole is in the form of a truncated cone.

25 holes.

Embodiment according to claim 1, characterized in that the through-hole consists of two part-shaped parts, the part receiving the insert (1) being a truncated conical part, the part below which is a cylindrical bore.

30

5. The tool according to any one of claims 1 to 3, characterized in that the insert material is ceramic based on alumina, the alumina content being preferably 96 to 99.9%.

Embodiment tool according to claim 2 or 5, characterized in that the height of the air gap (1) relative to the outer diameter (D) of the insert is: l / D = 0.03 to 0.05.

7. The tool according to any one of claims 1 to 3, characterized in that the insert (1)

Relationship between 40 outer diameter (D), inner diameter (d) and height (h), as shown in the table:

d (mm) D / d h / d 5-8 5.5-4.5 3 to 2.5 8-13 4.5 to 3.5 2.5-2.0 13-18 3.5-3.0 2.0-1.5 18-30 3.0 to 2.0 1.5 to 1.0 30-40 2.0-1.8 1.0-0.8 40-50 1.8-1.6 from 0.8 to 0.7

1 page drawing

Responsible for publishing: Director of the Legal Directorate for Economic Affairs

81.1435.66-42 Alföldi Nyomda, Debrecen - Chief Executive Officer; István Benkő Director