FR3112384A1 - Débitmètre multiphasique - Google Patents
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Abstract
L’invention concerne un débitmètre multiphasique (1), apte à mesurer chacun des débits de trois composants : gaz, eau et huile, d’un mélange, tel du pétrole brut, comprenant une entrée (2), une sortie (3), au moins une canalisation principale (4) reliant l’entrée (2) à la sortie (3), des instruments de mesure, une canalisation secondaire (5) disposée en dérivation d’une canalisation principale (4), les instruments de mesure comprenant un capteur de pression (71), un capteur de température (72), un capteur de débit (73) et un premier capteur de masse volumique (74) disposés sur chaque canalisation principale (4), et un deuxième capteur de masse volumique (75) disposé sur la canalisation secondaire (5), le débitmètre multiphasique (1) comprenant encore un séparateur (6), apte à séparer une phase liquide du mélange, depuis une canalisation principale (4) et à l’envoyer dans la canalisation secondaire (5). Figure d’abrégé : Figure 2
Description
L’invention concerne un débitmètre multiphasique, apte à mesurer, indépendamment et en temps réel, les débits de chacun des trois composants : gaz, eau et huile, d’un mélange. Le mélange est typiquement du pétrole. Un tel débitmètre multiphasique est apte à être installé en sortie de puits d’extraction.
Il est connu pour réaliser une telle mesure triple de séparer les trois composants et de mesurer ensuite les trois débits pour chaque composant individuellement. Une telle approche est contraignante en ce qu’elle nécessite de réaliser une séparation complexe, et ce directement en sortie de puits.
Il est encore connu une mesure utilisant des capteurs incorporant des sources radioactives. Ces sources radioactives constituent une complication administrative dans de nombreux pays et sont même interdites d’usage dans certains pays.
L’invention propose un débitmètre multiphasique innovant permettant de palier à ces différents inconvénients.
Pour cela, l’invention a pour objet un débitmètre multiphasique, apte à mesurer chacun des débits de trois composants : gaz, eau et huile, d’un mélange, tel du pétrole brut, comprenant une entrée, une sortie, au moins une canalisation principale reliant l’entrée à la sortie, des instruments de mesure, une canalisation secondaire disposée en dérivation d’une canalisation principale, les instruments de mesure comprennent un capteur de pression et un capteur de température disposés sur une canalisation principale, un capteur de débit et un premier capteur de masse volumique disposés sur chaque canalisation principale, et un deuxième capteur de masse volumique disposé sur la canalisation secondaire, et le débitmètre multiphasique comprenant encore un séparateur, disposé en aval du capteur de débit, apte à séparer une phase liquide, eau et huile, du mélange, depuis une desdites au moins une canalisation principale et à l’envoyer dans la canalisation secondaire.
Des caractéristiques ou des modes de réalisation particuliers, utilisables seuls ou en combinaison, sont :
- le séparateur comprend un piquage, pratiqué dans une section sensiblement horizontale d’une canalisation principale, et une colonne sensiblement verticale descendante vers la canalisation secondaire,
- le séparateur comprend encore une première réduction de section, préférentiellement dans un rapport de diamètre au moins égal à 4, disposée dans la canalisation secondaire, en aval de la colonne et en amont du deuxième capteur de masse volumique,
- le séparateur comprend encore une deuxième réduction de section, préférentiellement dans un rapport de diamètre au moins égal à 1,33, disposée dans la canalisation principale comportant le séparateur, en aval du piquage,
- le capteur de température, le capteur de débit et le premier capteur de masse volumique sont un capteur à effet Coriolis, disposé dans une section sensiblement verticale de la canalisation principale comportant lesdits capteurs,
- le deuxième capteur de masse volumique est un capteur à effet Coriolis, disposé dans une section sensiblement horizontale de la canalisation secondaire.
- le séparateur comprend un piquage, pratiqué dans une section sensiblement horizontale d’une canalisation principale, et une colonne sensiblement verticale descendante vers la canalisation secondaire,
- le séparateur comprend encore une première réduction de section, préférentiellement dans un rapport de diamètre au moins égal à 4, disposée dans la canalisation secondaire, en aval de la colonne et en amont du deuxième capteur de masse volumique,
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- le capteur de température, le capteur de débit et le premier capteur de masse volumique sont un capteur à effet Coriolis, disposé dans une section sensiblement verticale de la canalisation principale comportant lesdits capteurs,
- le deuxième capteur de masse volumique est un capteur à effet Coriolis, disposé dans une section sensiblement horizontale de la canalisation secondaire.
Dans un deuxième aspect de l’invention, un procédé de détermination du débit Qxc et de la masse volumique ρxc d’un mélange gaz, eau et huile, tel du pétrole brut, comprenant les étapes suivantes : mesure d’un débit Qx et d’une masse volumique ρx du mélange au moyen d’un capteur de débit et d’un capteur de masse volumique, préférentiellement à effet Coriolis, récupération d’un coefficient correctif débit Kq, et d’un coefficient correctif masse volumique Kρ, pré-enregistrés, en fonction du débit Qx mesuré et de la masse volumique ρx mesurée du mélange, application du coefficient correctif débit Kq au débit Qx mesuré du mélange, pour obtenir le débit Qxc corrigé du mélange, selon la formule Qxc = Qx (1+Kq), application du coefficient correctif masse volumique Kρ à la masse volumique ρx mesurée du mélange, pour obtenir la masse volumique ρxc corrigée du mélange, selon la formule ρxc = ρx (1+Kρ).
Des caractéristiques ou des modes de réalisation particuliers, utilisables seuls ou en combinaison, sont :
les coefficients correctifs débit Kq et les coefficients correctifs masse volumique Kρ, sont préalablement déterminés sur un banc d’essai comportant le capteur de débit et le capteur de masse volumique, selon les étapes suivantes : injection dans le banc d’essai d’un mélange selon un débit Q et une masse volumique ρ, mesure d’un débit Qx au moyen du capteur de débit, mesure d’une masse volumique ρx au moyen du capteur de masse volumique, détermination d’un coefficient correctif débit Kq, pour le débit Qx et la masse volumique ρx mesurés, selon la formule Kq = (Q/Qx)-1, détermination d’un coefficient correctif masse volumique Kρ, pour le débit Qx et la masse volumique ρx mesurés, selon la formule Kρ = (ρ/ρx)-1, stockage des résultats, indexés en fonction du débit Qx et de la masse volumique ρx, reprise avec un mélange selon un débit Q et/ou une masse volumique ρ différent, jusqu’à parcourir tout le domaine Q x ρ de mesure.
Des caractéristiques ou des modes de réalisation particuliers, utilisables seuls ou en combinaison, sont :
les coefficients correctifs débit Kq et les coefficients correctifs masse volumique Kρ, sont préalablement déterminés sur un banc d’essai comportant le capteur de débit et le capteur de masse volumique, selon les étapes suivantes : injection dans le banc d’essai d’un mélange selon un débit Q et une masse volumique ρ, mesure d’un débit Qx au moyen du capteur de débit, mesure d’une masse volumique ρx au moyen du capteur de masse volumique, détermination d’un coefficient correctif débit Kq, pour le débit Qx et la masse volumique ρx mesurés, selon la formule Kq = (Q/Qx)-1, détermination d’un coefficient correctif masse volumique Kρ, pour le débit Qx et la masse volumique ρx mesurés, selon la formule Kρ = (ρ/ρx)-1, stockage des résultats, indexés en fonction du débit Qx et de la masse volumique ρx, reprise avec un mélange selon un débit Q et/ou une masse volumique ρ différent, jusqu’à parcourir tout le domaine Q x ρ de mesure.
Dans un troisième aspect de l’invention, un procédé de détermination de chacun des débits de trois composants : gaz, eau et huile, d’un mélange, tel du pétrole brut, au moyen d’un tel débitmètre multiphasique, comprenant les étapes suivantes : détermination d’une masse volumique du gaz ρg à la pression P courante et à la température T courante, en fonction d’une pression P courante mesurée par le capteur de pression, d’une température T courante mesurée par le capteur de température et d’une masse volumique du gaz ρg0 de référence pré-enregistrée, selon la formule ρg = ρg0 . P / P0 . T0 / T, avec P la pression courante et P0 la pression de référence, exprimées en bars absolus ou bara, T la température courante et T0 la température de référence, exprimées en kelvin, détermination d’un ratio GVF de gaz dans le mélange en fonction d’une masse volumique ρx du mélange issue du capteur de masse volumique, d’une masse volumique ρl du liquide mesurée par le deuxième capteur de masse volumique et d’une masse volumique ρg du gaz précédemment déterminée, selon la formule GVF = (ρl - ρx) / (ρl - ρg), détermination d’un débit de gaz Qg en fonction d’un débit de mélange Qx issu du capteur de débit et du ratio GVF de gaz dans le mélange, selon la formule Qg = Qx . GVF, détermination d’un ratio BSW d’eau dans le liquide en fonction d’une masse volumique de l’eau ρe pré-enregistrée, d’une masse volumique de l’huile ρh pré-enregistrée et d’une masse volumique de liquide ρl mesurée par le deuxième capteur de masse volumique, selon la formule BSW = (1 - ((ρe - ρl) / (ρe - ρh))) . 100, détermination d’un débit de liquide Ql en fonction du ratio GVF de gaz dans le mélange précédemment déterminé et du débit de mélange Qx issu du capteur de débit, selon la formule Ql = (1 - GVF) . Qx, détermination d’un débit d’eau Qe en fonction du débit de liquide Ql précédemment déterminé et du ratio BSW d’eau dans le liquide précédemment déterminé, selon la formule Qe = Ql . BSW, détermination d’un débit d’huile Qh en fonction du débit de liquide Ql précédemment déterminé et du ratio BSW d’eau dans le liquide précédemment déterminé, selon la formule Qh = Ql . (1 - BSW).
Des caractéristiques ou des modes de réalisation particuliers, utilisables seuls ou en combinaison, sont : la masse volumique ρx du mélange est préalablement remplacée par la masse volumique ρxc corrigée du mélange, déterminée par le procédé de détermination du débit Qxc et de la masse volumique ρxc et le débit Qx du mélange est préalablement remplacé par le débit Qxc corrigé du mélange, déterminé par le procédé de détermination du débit Qxc et de la masse volumique ρxc.
L’invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui suit, faite uniquement à titre d’exemple, et en référence aux figures en annexe dans lesquelles :
Dans la présente, il est utilisé les symboles suivants pour désigner les grandeurs manipulées, le cas échéant indicées. Q désigne, de manière générique un débit. Sauf mention contraire, il s’agit dans la présente d’un débit volumique et concerne le mélange circulant dans le débitmètre multiphasique 1. P désigne, de manière générique une pression, et plus précisément la pression du mélange circulant dans le débitmètre multiphasique 1. T désigne, de manière générique, une température, et plus précisément la température du mélange circulant dans le débitmètre multiphasique 1. ρ désigne, de manière générique, une masse volumique. K désigne un coefficient correctif. Un indice peut préciser la signification. L’indice x (mix) s’applique au mélange : gaz + eau + huile. L’indice l s’applique au liquide : eau + huile. L’indice g s’applique au gaz. L’indice e s’applique à l’eau. L’indice h s’applique à l’huile. L’indice c s’applique à une grandeur corrigée. L’indice 0 s’applique à une valeur de référence de la grandeur. L’indice q s’applique au débit. Enfin, l’indice ρ s’applique à la masse volumique.
En référence aux figures 1 et 2, un débitmètre 1 selon l’invention est dit multiphasique, en ce qu’il est apte à mesurer les débits de chacun des trois composants : gaz, eau et huile, d’un mélange, au sein même de ce mélange, et en temps réel.
Un tel mélange est typiquement du pétrole brut, mais l’invention est applicable à tout mélange d’un même type, ou d’un type équivalent, pouvant être rencontré en BTP, en pharmacie, an agro-alimentaire ou dans toute autre industrie.
Le débitmètre multiphasique 1 doit être installé en série, afin de voir passer tout le mélange dont on veut mesurer les débits. Pour cela, le débitmètre multiphasique 1 comprend une entrée 2, une sortie 3, au moins une canalisation principale 4 reliant l’entrée 2 à la sortie 3 et des instruments de mesure. Le mélange circule au travers de ladite au moins une canalisation principale 4 depuis l’entrée 2 jusqu’à la sortie 3. Afin d’adapter la capacité de débit possible au besoin, il est possible d’augmenter la section de passage de la canalisation principale 4 et/ou de démultiplier la canalisation principale 4 en plusieurs canalisations principales 4. Dans ce cas le débitmètre multiphasique 1 comprend un divergent multiple principal entre l’entrée 2 et les différentes canalisations principales 4 et un convergent multiple principal entre les canalisations principales et la sortie 3. Le nombre de canalisations principales 4 peut être quelconque. La illustre un débitmètre multiphasique 1 comportant 6 canalisations principales 4.
Selon une caractéristique, le débitmètre multiphasique 1 comprend encore une canalisation secondaire 5 disposée en dérivation d’une des canalisations principales 4. Comme décrit plus loin, cette canalisation secondaire 5 est destinée à extraire du mélange et à faire circuler une phase liquide, soit eau et huile, à l’exclusion du gaz. Cette canalisation secondaire 5 circule depuis un divergent secondaire la séparant d’une canalisation principale 4, jusqu’à un convergent secondaire où elle rejoint cette même canalisation principale 4.
Les instruments de mesure comprennent un capteur de pression 71. La pression P du mélange étant sensiblement la même en tout point du débitmètre multiphasique 1, le capteur de pression 71 peut être disposé en tout point d’une canalisation, principale 4 ou secondaire 5. Selon le mode de réalisation illustré, le capteur de pression 71 est disposé entre l’entrée 2 et le divergent.
Les instruments de mesure comprennent encore un capteur de température 72. La température T du mélange étant sensiblement la même en tout point du débitmètre multiphasique 1, le capteur de température 72 peut être disposé en tout point d’une canalisation.
Les instruments de mesure comprennent encore un capteur de débit 73. Afin de mesurer et sommer tous les débits de mélange se répartissant en plusieurs canalisations principales 4, chaque canalisation principale 4 est équipé d’un capteur de débit 73.
Les instruments de mesure comprennent encore un premier capteur de masse volumique 74. La masse volumique ρ du mélange étant sensiblement la même en tout point du débitmètre multiphasique 1, le capteur de masse volumique 74 peut être disposé en tout point d’une canalisation principale 4.
Les instruments de mesure comprennent encore un deuxième capteur de masse volumique 75. Ce capteur est destiné à mesurer la masse volumique ρl du seul liquide. Il est donc disposé sur la canalisation secondaire 5 qui ne transporte qu’une portion extraite du mélange, ne contenant que du liquide.
Comme décrit plus loin, selon un mode de réalisation, le capteur de température 72 et le premier capteur de masse volumique 74 sont avantageusement confondu avec un capteur de débit 73, qui fournit aussi une mesure de température T et une mesure de masse volumique ρ. Comme il est disposé un capteur de débit 73 par canalisation principale 4, on dispose de plusieurs capteurs de température 72 et de plusieurs premiers capteurs de masse volumique 74.
Afin de faire circuler uniquement du liquide dans la canalisation secondaire 5, le débitmètre multiphasique 1 comprend encore, au niveau du divergent secondaire, un séparateur 6. Ce séparateur 6 est apte à séparer une phase liquide, du mélange, soit eau et huile, à l’exclusion de gaz. Le séparateur 6 sépare le liquide à partir d’une desdites au moins une canalisation principale 4 et l’envoie dans la canalisation secondaire 5.
Le séparateur 6 est disposé en aval du capteur de débit 73, afin que ce dernier voie passer le mélange non modifié par séparation.
Le séparateur 6 peut être réalisé par tout moyen apte à séparer gaz et liquide.
L’objectif du séparateur 6 et de la canalisation secondaire 5 est la mesure d’une masse volumique ρl du liquide. Aussi une unique canalisation secondaire 5 est nécessaire en dérivation d’une seule des canalisation principales 4. Aussi, la quantité de liquide extraite par le séparateur 6 peut être quelconque.
Selon un mode de réalisation préférentiel, le séparateur 6 comprend un piquage 61, pratiqué dans une section sensiblement horizontale 41 d’une canalisation principale 4. Le piquage est descendant, sensiblement vertical et est suivi d’une colonne 62 verticale descendante appartenant à la canalisation secondaire 5. Cette colonne 62 verticale descendante, en début de la canalisation secondaire 5, permet au liquide, eau et huile, de circuler vers le bas alors que le gaz, par gravité, est maintenu ou remonte en partie haute et reste ainsi dans la canalisation principale 4, ou du moins n’atteint pas le deuxième capteur de masse volumique 75.
Selon une autre caractéristique, le séparateur 6 comprend encore une première réduction 63 de section disposée dans la canalisation secondaire 5, en aval du piquage 61 et de la colonne 62 et en amont du deuxième capteur de masse volumique 75. Cette première réduction 63 permet de réduire le débit circulant dans la canalisation secondaire 5. Ceci permet de réduire le dimensionnement du deuxième capteur de masse volumique 75 et donc avantageusement son coût. Le rapport de réduction peut être quelconque. De manière préférée, il est retenu un rapport au moins égal à 4, en considérant une dimension transversale à la section, soit pour simplifier, avec une canalisation de section circulaire, le diamètre. Ceci conduit à un rapport, en surface, au moins égal à 16. Tel qu’illustrée aux figures 1 et 2, cette réduction est réalisé par un cône soudé.
Selon une autre caractéristique, le séparateur 6 comprend encore une deuxième réduction 64 de section disposée dans la canalisation principale 4, celle comportant le séparateur 6, en aval du piquage 61. Cette deuxième réduction 64 crée une perte de charge qui, en freinant le débit à l’aval du piquage 61, favorise un remplissage de la canalisation secondaire 5, de manière à garantir l’obtention d’une mesure de masse volumique ρl du liquide. Le rapport de réduction peut être quelconque. Il convient cependant de retenir un rapport faible, afin de ne pas trop limiter le débit passant dans la canalisation principale 4 et donc la capacité du débitmètre multiphasique 1. De manière préférée, il est retenu un rapport au moins égal à 1,33, en considérant une dimension transversale à la section, soit pour simplifier avec une canalisation de section circulaire, le diamètre. Tel qu’illustrée aux figures 1 et 2, cette réduction est réalisé par une vanne. Cette vanne, qui présente un diamètre passant de 3", est disposé sur une canalisation de 4". Aussi, vanne ouverte, il est obtenu une réduction de 25%. Il est possible d’augmenter cette réduction en fermant partiellement la vanne.
Un capteur à effet Coriolis fournit avantageusement une mesure de débit Q, une mesure de masse volumique ρ et même une mesure de température T. Aussi, selon une autre caractéristique, un tel capteur à effet Coriolis est avantageusement utilisé pour réaliser le capteur de température 72, le capteur de débit 73 et le premier capteur de masse volumique 74, qui sont ainsi confondus en un seul capteur à effet Coriolis.
Un tel capteur commun 72-74 est disposé dans chaque canalisation principale 4, afin de mesurer les caractéristiques débit Qx, masse volumique ρx et température T du mélange comprenant les trois composants eau, huile et gaz. Du fait de la présence de gaz, pour un bon fonctionnement du capteur 72-74, en évitant une rétention de bulles de gaz, le capteur 72-74 est avantageusement disposé verticalement. Aussi la canalisation principale 4 est avantageusement conformée pour présenter une section sensiblement verticale 42 dans laquelle est intégré le capteur 72-74. Afin que les mesures s’appliquent bien au mélange, le capteur 72-74 est de préférence disposé en amont d’un éventuel séparateur 6, disposé sur la même canalisation principale 4.
Selon une autre caractéristique, le deuxième capteur de masse volumique 75 est un capteur à effet Coriolis. La canalisation secondaire 5, au moins pour la portion sur laquelle le capteur de masse volumique 75 est disposé, ne transporte que du liquide. Aussi, la problématique de rétention de bulles évoquées précédemment n’existe pas. Il s’ensuit que le capteur de masse volumique 75 est préférentiellement disposé selon une configuration horizontale préconisée. Aussi, la canalisation secondaire 5 est avantageusement conformée pour présenter une section sensiblement horizontale 51 dans laquelle est disposé le capteur de masse volumique 75.
Un capteur à effet Coriolis, tel que celui utilisé comme capteur de débit 73 et comme premier capteur de masse volumique 74 est conçu et étalonné en usine pour mesurer un débit Q et/ou une masse volumique ρ pour un mélange monophasique, soit uniquement liquide ou uniquement gazeux. Aussi, pour un mélange tel que celui envisagé, comprenant deux phases, liquide et gazeuse, les résultats de mesure, tant de débit Qx que de masse volumique ρx sont faux.
Cependant, selon une caractéristique surprenante, il a été constaté que les erreurs de mesure étaient répétables. Aussi, il a été développé un procédé qui, au cours d’une première phase de calibration, préalable aux mesures, identifie et cartographie les erreurs de mesure réalisées sur le débit Qx et sur la masse volumique ρx, et ensuite durant la ou les phases de mesure, utilise cette cartographie pour corriger en temps réel les mesures réalisées, afin de fournir des mesures de débit corrigé Qxc et de masse volumique corrigée ρxc.
Aussi, l’invention concerne encore un procédé de détermination du débit Qxc et de la masse volumique ρxc en fonction des valeurs mesurées du débit Qx et de la masse volumique ρx.
Ce procédé peut être découpé en une phase de calibration préalable, typiquement réalisée une fois pour toute pour un débitmètre multiphasique 1 donné ou même pour une série cohérente de débitmètres multiphasique 1 et une phase de mesure.
Au cours de la phase de mesure, le procédé comprend les étapes suivantes. Au cours d’une première étape, il est réalisé une mesure d’un débit Qx du mélange et une mesure d’une masse volumique ρx du mélange au moyen d’un capteur de débit 73 et d’un capteur de masse volumique 74, préférentiellement confondus en un seul capteur à effet Coriolis.
Au cours d’une deuxième étape, est ensuite récupéré, depuis la cartographie des erreurs, des éléments permettant de corriger ces mesures de débit Qx et de masse volumique ρx.
Au cours d’une troisième étape lesdits éléments issus de la cartographie sont appliqués de manière à corriger les mesures de débit Qx et de masse volumique ρx, de manière à produire des mesures de débit corrigé Qxc et de masse volumique corrigée ρxc.
Il est possible de réaliser une cartographie des erreurs de différentes manières. Il convient juste que la phase de calibration et la phase de mesure soit cohérentes en ce que la correction appliquée durant la phase de mesure soit en cohérence avec la façon de déterminer et de stocker les erreurs dans la cartographie effectuée pendant la phase de calibration.
Selon un mode de réalisation illustratif, une erreur sur la mesure du débit Qx est déterminée comme une fonction des variables débit Qx et masse volumique ρx mesurées. De même une erreur sur la mesure de la masse volumique ρx est déterminée comme une fonction des mêmes variables débit Qx et masse volumique ρx mesurées.
Selon un autre choix arbitraire, l’erreur sur le débit Qx est modélisée par un coefficient correctif débit Kq, tel que le débit corrigé Qxc soit obtenu par la formule Qxc = Qx (1+Kq), le coefficient correctif débit Kq étant modélisé par une fonction F du débit Qx et de la masse volumique ρx mesurés. L’erreur sur la masse volumique ρx est modélisée par un coefficient correctif masse volumique Kρ, tel que la masse volumique corrigée ρxc soit obtenue par la formule ρxc = ρx (1+Kρ), le coefficient correctif masse volumique Kρ étant modélisé par une fonction G du débit Qx et de la masse volumique ρx mesurés.
Sur la base de ces hypothèses de modélisation, la calibration consiste à déterminer les fonctions F et G.
La mesure et la correction consiste à récupérer, à partir de la fonction F, le coefficient correctif débit Kq et à partir de la fonction G, le coefficient correctif masse volumique Kρ. Ensuite les formules Qxc = Qx (1+Kq), ρxc = ρx (1+Kρ) sont respectivement appliquées pour déterminer les grandeurs corrigées Qxc et ρxc.
Selon un choix arbitraire, la fonction F des deux variables Qx et ρx est modélisée par un réseau de courbes, telle qu’illustrées à la , de manière à stocker les coefficients correctifs débit Kq. Chaque courbe est une fonction de la variable masse volumique ρx en abscisse donnant en ordonnées la valeur du coefficient correctif débit Kq correspondant. Chaque courbe correspond à une valeur différente du débit Qx.
De manière analogue, la fonction G des deux variables Qx et ρx est modélisée par un réseau de courbes, telle qu’illustrées à la , de manière à stocker les coefficients correctifs masse volumique Kρ. Chaque courbe est une fonction de la variable débit Qx en abscisse donnant en ordonnées la valeur du coefficient correctif masse volumique Kρ correspondant. Chaque courbe correspond à une valeur différente de la masse volumique ρx.
Ainsi, en phase de mesure, après mesure d’un débit Qx et d’une masse volumique ρx, les courbes de la sont utilisées pour récupérer le coefficient correctif débit Kq, en croisant la masse volumique ρx en abscisse avec une courbe correspondant au débit Qx. Si le débit Qx ne correspond pas à une courbe, ce qui est fréquent, il est considéré le segment vertical compris entre la courbe de débit Q+ immédiatement supérieure et la courbe de débit Q- immédiatement inférieure. Le débit Qx détermine une ordonnée au prorata entre l’ordonnée du débit Q+ et l’ordonnée du débit Q-. Cette ordonnée proratée est le coefficient correctif débit Kq.
De manière similaire, les courbes de la sont utilisées pour récupérer le coefficient correctif masse volumique Kρ, en croisant le débit Qx en abscisse avec une courbe correspondant à la masse volumique ρx. De même, si la masse volumique ρx ne correspond pas à une courbe, une valeur est proratée entre les deux courbes encadrantes. Cette ordonnée proratée est le coefficient correctif masse volumique Kq.
Avec ces deux coefficients correctifs, il est possible d’appliquer les formules Qxc = Qx (1+Kq) pour déterminer le débit corrigé Qxc et ρxc = ρx (1+Kρ) pour déterminer la masse volumique ρxc corrigée.
Il reste à décrire la phase de calibration permettant de déterminer les coefficients correctifs Kp et Kρ, et de les stocker, par exemple sous formes des courbes F et G.
Pour cela, il est utilisé un banc d’essai, comparable au débitmètre multiphasique 1 en ce qu’il comprend un capteur identique au capteur de débit 73 et un capteur identique au premier capteur de masse volumique 74, avantageusement confondus, avec des formes et dimensions comparables. Selon un mode de réalisation préféré, la calibration est réalisée directement sur le débitmètre multiphasique 1, utilisé comme banc d’essai, afin de reproduire parfaitement les conditions de mesure.
Sur ce banc d’essai/débitmètre multiphasique 1 il est déroulé les étapes suivantes. Un mélange de masse volumique ρ donnée est produit en mélangeant dans les proportions adéquates un gaz et au moins un liquide. Ce mélange est injecté dans le banc d’essai/débitmètre multiphasique 1, selon un débit Q donné, par exemple au moyen d’une pompe. Le débit Qx est mesuré au moyen du capteur de débit 73, et la masse volumique ρx est mesurée au moyen du capteur de masse volumique 74. Ceci permet de réaliser un premier point pour lequel Kq et Kρ peuvent être déterminés. Pour ce point il est connu Le débit Qx mesuré, la masse volumique ρx mesurée et les valeurs réelles correspondantes de débit Q et de masse volumique ρ.
Il est alors possible de déterminer un coefficient correctif débit Kq, pour le débit Qx et la masse volumique ρx mesurés, selon la formule Kq = (Q/Qx)-1, inverse de la formule utilisée en phase de mesure. De manière analogue, peut être déterminé un coefficient correctif masse volumique Kρ, pour le débit Qx et la masse volumique ρx mesurés, selon la formule Kρ = (ρ/ρx)-1, inverse de la formule utilisée en phase de mesure. Les deux coefficients Kp et Kρ sont stockés, indexés en fonction du débit Qx et de la masse volumique ρx mesurés.
Les étapes précédentes, depuis l’étape d’injection, sont ensuite reprises pour déterminer une pluralité de points de manière à couvrir l’ensemble du domaine de mesure, tant en débit qu’en masse volumique.
A partir de cette pluralité de points il est possible de déterminer des courbes iso débit ou iso masse volumique par interpolation, par exemple par des fonctions polynomiales. Ceci permet de remplir les espaces entre les points et ainsi fournir un coefficient K, interpolé entre deux points de mesures. Ceci permet encore avantageusement de stocker des coefficients polynomiaux, plus légers à stocker qu’une pluralité de points. Le nombre de points de calibration est déterminé par la précision recherchée. Il peut être vu sur les figures 4 ou 5, qu’entre 10 et 20 points ont été réalisés par courbe, avec six courbes.
Il va maintenant être décrit, comment sont déterminés les trois débits Qg, Qe et Qh des trois composants respectifs gaz, eau et huile.
L’invention concerne encore un procédé de détermination de chacun des débits des trois composants : gaz, eau et huile, d’un mélange, tel du pétrole brut. Ce procédé, plus particulièrement illustré par le synoptique de la , utilise avantageusement un débitmètre multiphasique 1 tel que précédemment décrit.
Le procédé comprend les étapes suivantes. Les différentes étapes peuvent être réalisées en séquence ou en parallèle, pour peu que les dépendances des formules soient respectées.
Au cours d’une première étape est déterminée une masse volumique du gaz ρg à la pression P courante et à la température T courante. Pour cela, une pression P courante est mesurée par le capteur de pression 71, une température T courante est mesurée par le capteur de température 72 et une masse volumique du gaz ρg0 de référence est pré-enregistrée. La nature du gaz est connue, aussi sa masse volumique de référence ρg0 est connue et peut être renseignée. Ainsi, par exemple une masse volumique du gaz ρg0 de référence est connue à T0 = 15°C et à la pression atmosphérique P0 = 1 atm. La masse volumique du gaz ρg est déterminée par la formule ρg = ρg0 . P / P0 . T0 / T, avec P la pression courante exprimée en bars absolus, P0 la pression de référence, ici 1 atm, T la température courante et T0 la température de référence, ici 15°C, exprimées en kelvin. Les pressions sont exprimées en bars absolus ou bara. Pour passer en bars jauge ou barg, dont le zéro correspond à la pression atmosphérique, il convient d’ajouter une constante k égale à 1,01325. De même pour passer en températures en °C, il convient d’ajouter une constante égale à 273,15.
Au cours, d’une autre étape est déterminé un ratio GVF de gaz dans le mélange, soit le volume de gaz rapporté au volume de mélange, préférentiellement en pourcentage. Le ratio GVF est déterminé en fonction d’une masse volumique ρx du mélange, issue du capteur de masse volumique 74, d’une masse volumique ρl du liquide, mesurée par le deuxième capteur de masse volumique 75 et d’une masse volumique ρg du gaz précédemment déterminée. GVF est défini par la formule GVF = (ρl - ρx) / (ρl - ρg).
Au cours d’une autre étape est déterminé un débit de gaz Qg, soit un des trois débits que l’on cherche à déterminer. Le débit de gaz Qg est déterminé en fonction d’un débit de mélange Qx, issu du capteur de débit 73 et du ratio GVF de gaz dans le mélange, précédemment déterminé, selon la formule Qg = Qx . GVF.
Au cours d’une autre étape est déterminé un ratio BSW, soit le rapport du volume d’eau au volume de liquide, préférentiellement en pourcentage. Ce ratio BSW est déterminé en fonction d’une masse volumique de l’eau ρe préenregistrée, d’une masse volumique de l’huile ρh préenregistrée (l’huile et ses caractéristiques sont connues) et d’une masse volumique de liquide ρl mesurée par le deuxième capteur de masse volumique 75. BSW est défini par la formule BSW = (1 - ((ρe - ρl) / (ρe - ρh))) . 100.
Au cours d’une autre étape est déterminé un débit de liquide Ql. Ce débit de liquide Ql est déterminé en fonction du ratio GVF de gaz dans le mélange, précédemment déterminé et du débit de mélange Qx, issu du capteur de débit 73, par la formule Ql = (1 - GVF) . Qx.
Au cours d’une autre étape est déterminé un débit d’eau Qe, soit un autre des trois débits que l’on cherche à déterminer. Le débit d’eau Qe est défini en fonction du débit de liquide Ql précédemment déterminé et du ratio BSW d’eau dans le liquide précédemment déterminé. Le débit d’eau Qe est déterminé par la formule Qe = Ql . BSW.
Au cours, d’une autre étape est déterminé un ratio GVF de gaz dans le mélange, soit le volume de gaz rapporté au volume de mélange, préférentiellement en pourcentage. Le ratio GVF est déterminé en fonction d’une masse volumique ρx du mélange, issue du capteur de masse volumique 74, d’une masse volumique ρl du liquide, mesurée par le deuxième capteur de masse volumique 75 et d’une masse volumique ρg du gaz précédemment déterminée. GVF est défini par la formule GVF = (ρl - ρx) / (ρl - ρg).
Au cours d’une autre étape est déterminé un débit de gaz Qg, soit un des trois débits que l’on cherche à déterminer. Le débit de gaz Qg est déterminé en fonction d’un débit de mélange Qx, issu du capteur de débit 73 et du ratio GVF de gaz dans le mélange, précédemment déterminé, selon la formule Qg = Qx . GVF.
Au cours d’une autre étape est déterminé un ratio BSW, soit le rapport du volume d’eau au volume de liquide, préférentiellement en pourcentage. Ce ratio BSW est déterminé en fonction d’une masse volumique de l’eau ρe préenregistrée, d’une masse volumique de l’huile ρh préenregistrée (l’huile et ses caractéristiques sont connues) et d’une masse volumique de liquide ρl mesurée par le deuxième capteur de masse volumique 75. BSW est défini par la formule BSW = (1 - ((ρe - ρl) / (ρe - ρh))) . 100.
Au cours d’une autre étape est déterminé un débit de liquide Ql. Ce débit de liquide Ql est déterminé en fonction du ratio GVF de gaz dans le mélange, précédemment déterminé et du débit de mélange Qx, issu du capteur de débit 73, par la formule Ql = (1 - GVF) . Qx.
Au cours d’une autre étape est déterminé un débit d’eau Qe, soit un autre des trois débits que l’on cherche à déterminer. Le débit d’eau Qe est défini en fonction du débit de liquide Ql précédemment déterminé et du ratio BSW d’eau dans le liquide précédemment déterminé. Le débit d’eau Qe est déterminé par la formule Qe = Ql . BSW.
De manière pendante, au cours d’une autre étape est déterminé un débit d’huile Qh, soit le dernier des trois débits que l’on cherche à déterminer. Le débit d’huile Qh est défini en fonction du débit de liquide Ql précédemment déterminé et du ratio BSW d’eau dans le liquide précédemment déterminé. Le débit d’huile Qh est déterminé par la formule Qh = Ql . (1 - BSW).
Dans ce qui précède, le débit Qx du mélange est indiqué issu du capteur de débit 73 et la masse volumique ρx du mélange est indiquée issue du premier capteur de masse volumique 74. L’issue peut être directe, le procédé de détermination des débits utilisant directement les valeur mesurées Qx et ρx par les capteurs. Cependant, il a été vu que ces mesures sont fausses pour un mélange multiphasique. Aussi, selon une caractéristique préférée, l’issue est préférentiellement indirecte : les grandeurs débit Qx et masse volumique ρx du mélange sont avantageusement corrigées par le procédé de détermination du débit et de la masse volumique précédemment décrit. Aussi, les grandeurs débit Qx et masse volumique ρx mesurées, sont avantageusement remplacées par, respectivement le débit Qxc corrigé et la masse volumique ρxc corrigée.
Il peut être noté que le deuxième capteur de masse volumique 75 traite un liquide, soit un mélange monophasique. Aussi, sa mesure est juste et ne nécessite pas de correction.
Le procédé de détermination des trois débits, avec la correction des débit Qx et masse volumique ρx, permet d’obtenir une mesure pour chacun des trois débits Qg, Qe, Qh avec une précision de +/-5%.
Le débitmètre multiphasique 1 intègre avantageusement une unité de traitement 8, tel un calculateur, apte à réaliser tous les calculs, à stocker les éléments de calibration, avantageusement équipé d’une interface homme machine, afin de documenter la mesure en temps réel et afficher les grandeurs déterminées : débit de gaz Qg, débit d’eau Qe et débit d’huile Qh, mais aussi d’autres grandeurs utiles : GVF, BSW, etc. L’interface homme machine permet encore de saisir et/ou de modifier certains paramètres utiles au fonctionnement, tels que les grandeurs de référence où les constantes.
L’invention a été illustrée et décrite en détail dans les dessins et la description précédente. Celle-ci doit être considérée comme illustrative et donnée à titre d’exemple et non comme limitant l’invention à cette seule description. De nombreuses variantes de réalisation sont possibles.
1 : débitmètre multiphasique,
2 : entrée,
3 : sortie,
4 : canalisation principale,
41 : section horizontale,
42 : section verticale,
51 : section horizontale,
5 : canalisation secondaire,
6 : séparateur,
61 : piquage,
62 : colonne verticale,
63 : première réduction,
64 : deuxième réduction,
71 : capteur de pression,
72 : capteur de température,
73 : capteur de débit du mélange,
74 : capteur de masse volumique du mélange,
75 : capteur de masse volumique du liquide,
8 : unité de traitement.
2 : entrée,
3 : sortie,
4 : canalisation principale,
41 : section horizontale,
42 : section verticale,
51 : section horizontale,
5 : canalisation secondaire,
6 : séparateur,
61 : piquage,
62 : colonne verticale,
63 : première réduction,
64 : deuxième réduction,
71 : capteur de pression,
72 : capteur de température,
73 : capteur de débit du mélange,
74 : capteur de masse volumique du mélange,
75 : capteur de masse volumique du liquide,
8 : unité de traitement.
Claims (10)
- Débitmètre multiphasique (1), apte à mesurer chacun des débits de trois composants : gaz, eau et huile, d’un mélange, tel du pétrole brut, comprenant une entrée (2), une sortie (3), au moins une canalisation principale (4) reliant l’entrée (2) à la sortie (3) et des instruments de mesure, caractérisé en ce qu e le débitmètre multiphasique (1) comprend encore une canalisation secondaire (5) disposée en dérivation d’une canalisation principale (4), en ce que les instruments de mesure comprennent un capteur de pression (71) et un capteur de température (72) disposés sur une canalisation principale (4), un capteur de débit (73) et un premier capteur de masse volumique (74) disposés sur chaque canalisation principale (4), et un deuxième capteur de masse volumique (75) disposé sur la canalisation secondaire (5), et en ce que le débitmètre (1) comprend encore un séparateur (6), disposé en aval du capteur de débit (73), apte à séparer une phase liquide, eau et huile, du mélange, depuis une desdites au moins une canalisation principale (4) et à l’envoyer dans la canalisation secondaire (5).
- Débitmètre multiphasique (1) selon la revendication précédente, où le séparateur (6) comprend un piquage (61), pratiqué dans une section sensiblement horizontale (41) d’une canalisation principale (4), et une colonne (62) sensiblement verticale descendante vers la canalisation secondaire (5).
- Débitmètre multiphasique (1) selon la revendication précédente, où le séparateur (6) comprend encore une première réduction (63) de section, préférentiellement dans un rapport de diamètre au moins égal à 4, disposée dans la canalisation secondaire (5), en aval de la colonne (62) et en amont du deuxième capteur de masse volumique (75).
- Débitmètre multiphasique (1) selon l’une quelconque des deux revendications précédentes, où le séparateur (6) comprend encore une deuxième réduction (64) de section, préférentiellement dans un rapport de diamètre au moins égal à 1,33, disposée dans la canalisation principale (4) comportant le séparateur (6), en aval du piquage (61).
- Débitmètre multiphasique (1) selon l’une quelconque des revendications précédentes, où le capteur de température (72), le capteur de débit (73) et le premier capteur de masse volumique (74) sont un capteur à effet Coriolis, disposé dans une section sensiblement verticale (42) de la canalisation principale (4) comportant lesdits capteurs.
- Débitmètre multiphasique (1) selon l’une quelconque des revendications précédentes, où le deuxième capteur de masse volumique (75) est un capteur à effet Coriolis, disposé dans une section sensiblement horizontale (51) de la canalisation secondaire (5).
- Procédé de détermination de chacun des débits de trois composants : gaz, eau et huile, d’un mélange, tel du pétrole brut, au moyen d’un débitmètre multiphasique (1) selon l’une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce qu’il comprend les étapes suivantes :
- détermination d’une masse volumique du gaz ρg à la pression P courante et à la température T courante, en fonction d’une pression P courante mesurée par le capteur de pression (71), d’une température T courante mesurée par le capteur de température (72) et d’une masse volumique du gaz ρg0 de référence pré-enregistrée, selon la formule ρg = ρg0 . P / P0 . T0 / T, avec P la pression courante et P0 la pression de référence, exprimées en bars absolus, T la température courante et T0 la température de référence, exprimées en kelvin,
- détermination d’un ratio GVF de gaz dans le mélange en fonction d’une masse volumique ρx du mélange issue du capteur de masse volumique (74), d’une masse volumique ρl du liquide mesurée par le deuxième capteur de masse volumique (75) et d’une masse volumique ρg du gaz précédemment déterminée, selon la formule GVF = (ρl - ρx) / (ρl - ρg),
- détermination d’un débit de gaz Qg en fonction d’un débit de mélange Qx issu du capteur de débit (73) et du ratio GVF de gaz dans le mélange, selon la formule Qg = Qx . GVF,
- détermination d’un ratio BSW d’eau dans le liquide en fonction d’une masse volumique de l’eau ρe préenregistrée, d’une masse volumique de l’huile ρh préenregistrée et d’une masse volumique de liquide ρl mesurée par le deuxième capteur de masse volumique (75), selon la formule BSW = (1 - ((ρe - ρl) / (ρe - ρh))) . 100,
- détermination d’un débit de liquide Ql en fonction du ratio GVF de gaz dans le mélange précédemment déterminé et du débit de mélange Qx issu du capteur de débit (73), selon la formule Ql = (1 - GVF) . Qx,
- détermination d’un débit d’eau Qe en fonction du débit de liquide Ql précédemment déterminé et du ratio BSW d’eau dans le liquide précédemment déterminé, selon la formule Qe = Ql . BSW,
- détermination d’un débit d’huile Qh en fonction du débit de liquide Ql précédemment déterminé et du ratio BSW d’eau dans le liquide précédemment déterminé, selon la formule Qh = Ql . (1 - BSW). - Procédé de détermination de chacun des débits des trois composants : gaz, eau et huile, d’un mélange selon la revendication précédente, où la masse volumique ρx du mélange est préalablement remplacée par une masse volumique ρxc corrigée du mélange et le débit Qx du mélange est préalablement remplacé par un débit Qxc corrigé du mélange.
- Procédé de détermination de chacun des débits des trois composants : gaz, eau et huile, d’un mélange selon la revendication précédente où le débit Qxc corrigé du mélange et la masse volumique ρxc corrigée du mélange sont déterminés par les étapes suivantes :
- mesure d’un débit Qx et d’une masse volumique ρx du mélange au moyen d’un capteur de débit (73) et d’un capteur de masse volumique (74), préférentiellement à effet Coriolis,
- récupération d’un coefficient correctif débit Kq, et d’un coefficient correctif masse volumique Kρ, préenregistrés, en fonction du débit Qx mesuré et de la masse volumique ρx mesurée du mélange,
- application du coefficient correctif débit Kq au débit Qx mesuré du mélange, pour obtenir le débit Qxc corrigé du mélange, selon la formule Qxc = Qx (1+Kq),
- application du coefficient correctif masse volumique Kρ à la masse volumique ρx mesurée du mélange, pour obtenir la masse volumique ρxc corrigée du mélange, selon la formule ρxc = ρx (1+Kρ). - Procédé de détermination de chacun des débits des trois composants : gaz, eau et huile, d’un mélange selon la revendication précédente, où les coefficients correctifs débit Kq et les coefficients correctifs masse volumique Kρ, sont préalablement déterminés sur un banc d’essai comportant le capteur de débit (73) et le capteur de masse volumique (74), selon les étapes suivantes :
- injection dans le banc d’essai d’un mélange selon un débit Q et une masse volumique ρ,
- mesure d’un débit Qx au moyen du capteur de débit (73),
- mesure d’une masse volumique ρx au moyen du capteur de masse volumique (74),
- détermination d’un coefficient correctif débit Kq, pour le débit Qx et la masse volumique ρx mesurés, selon la formule Kq = (Q/Qx)-1,
- détermination d’un coefficient correctif masse volumique Kρ, pour le débit Qx et la masse volumique ρx mesurés, selon la formule Kρ = (ρ/ρx)-1,
- stockage des résultats, indexés en fonction du débit Qx et de la masse volumique ρx,
- reprise avec un mélange selon un débit Q et/ou une masse volumique ρ différent, jusqu’à parcourir tout le domaine Q x ρ de mesure.
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Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4881412A (en) * | 1985-08-14 | 1989-11-21 | Ronald Northedge | Flow meters |
| US20020033043A1 (en) * | 1999-10-28 | 2002-03-21 | Dutton Robert E. | Multiphase flow measurement system |
| US20080307891A1 (en) * | 2005-06-29 | 2008-12-18 | Micro Motion, Inc. | Method and Apparatus for Measuring the Density of One Component in a Multi-Component Flow |
| US20090139345A1 (en) * | 2005-11-22 | 2009-06-04 | Schlumberger Technology Corporation | Isokinetic sampling method and system for multiphase flow from subterranean wells |
| RU2691255C1 (ru) * | 2018-08-21 | 2019-06-11 | Рауф Рахимович Сафаров | Устройство для измерения дебита нефтяных скважин |
-
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- 2020-07-10 FR FR2007372A patent/FR3112384B1/fr active Active
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4881412A (en) * | 1985-08-14 | 1989-11-21 | Ronald Northedge | Flow meters |
| US20020033043A1 (en) * | 1999-10-28 | 2002-03-21 | Dutton Robert E. | Multiphase flow measurement system |
| US20080307891A1 (en) * | 2005-06-29 | 2008-12-18 | Micro Motion, Inc. | Method and Apparatus for Measuring the Density of One Component in a Multi-Component Flow |
| US20090139345A1 (en) * | 2005-11-22 | 2009-06-04 | Schlumberger Technology Corporation | Isokinetic sampling method and system for multiphase flow from subterranean wells |
| RU2691255C1 (ru) * | 2018-08-21 | 2019-06-11 | Рауф Рахимович Сафаров | Устройство для измерения дебита нефтяных скважин |
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