FR3087155A1 - Pneumatique dont la zone du bourrelet est allegee - Google Patents

Pneumatique dont la zone du bourrelet est allegee Download PDF

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Abstract

L'invention concerne un pneumatique à armature de carcasse radiale, constituée d'une unique couche d'éléments de renforcement ancrée dans chacun des bourrelets par retournement autour d'une tringle. Selon l'invention, le retournement de la couche d'armature de carcasse et la partie principale de la couche d'armature de carcasse sont couplés, le retournement de la couche d'armature de carcasse et la partie principale de la couche d'armature de carcasse sont les seules couches d'éléments de renforcement dont l'allongement à rupture est inférieur à 6 % présentes dans le flanc et l'agencement et le choix des mélanges polymériques de la zone du bourrelet du pneumatique favorisent les performances d'endurance quelles que soient les conditions de roulage après un vieillissement sur une longue période en étant gonflés avec des teneurs en agents oxydants élevées.

Description

PNEUMATIQUE DONT LA ZONE DU BOURRELET EST ALLEGEE [0001] La présente invention concerne un pneumatique, à armature de carcasse radiale et plus particulièrement un pneumatique destiné à équiper des véhicules portant de lourdes charges et roulant à vitesse soutenue, tels que, par exemple les camions, tracteurs, remorques ou bus routiers.
[0002] D'une manière générale dans les pneumatiques de type poids-lourds, l'armature de carcasse est ancrée de part et d'autre dans la zone du bourrelet et est surmontée radialement par une armature de sommet constituée d'au moins deux couches, superposées et formées de fils ou câbles parallèles dans chaque couche et croisés d’une couche à la suivante en faisant avec la direction circonférentielle des angles compris entre 10° et 45°. Lesdites couches de travail, formant l'armature de travail, peuvent encore être recouvertes d'au moins une couche dite de protection et formée d'éléments de renforcement avantageusement métalliques et extensibles, dits élastiques. Elle peut également comprendre une couche de fils ou câbles métalliques à faible extensibilité faisant avec la direction circonférentielle un angle compris entre 45° et 90°, cette nappe, dite de triangulation, étant radialement située entre l'armature de carcasse et la première nappe de sommet dite de travail, formées de fils ou câbles parallèles présentant des angles au plus égaux à 45° en valeur absolue. La nappe de triangulation forme avec au moins ladite nappe de travail une armature triangulée, qui présente, sous les différentes contraintes qu'elle subit, peu de déformations, la nappe de triangulation ayant pour rôle essentiel de reprendre les efforts de compression transversale dont est l'objet l'ensemble des éléments de renforcement dans la zone du sommet du pneumatique.
[0003] Des câbles sont dits inextensibles lorsque lesdits câbles présentent sous une force de traction égale à 10% de la force de rupture un allongement relatif au plus égal à 0,2%.
[0004] Des câbles sont dits élastiques lorsque lesdits câbles présentent sous une force de traction égale à la charge de rupture un allongement relatif au moins égal à 3% avec un module tangent maximum inférieur à 150 GPa.
-2[0005] Des éléments de renforcement circonférentiels sont des éléments de renforcement qui font avec la direction circonférentielle des angles compris dans l'intervalle + 2,5°, - 2,5° autour de 0°.
[0006] La direction circonférentielle du pneumatique, ou direction longitudinale, est la direction correspondant à la périphérie du pneumatique et définie par la direction de roulement du pneumatique.
[0007] La direction transversale ou axiale du pneumatique est parallèle à l’axe de rotation du pneumatique.
[0008] La direction radiale est une direction coupant l’axe de rotation du pneumatique et perpendiculaire à celui-ci.
[0009] L’axe de rotation du pneumatique est l’axe autour duquel il tourne en utilisation normale.
[0010] Un plan radial ou méridien est un plan qui contient l’axe de rotation du pneumatique.
[0011] Le plan médian circonférentiel, ou plan équatorial, est un plan perpendiculaire à l’axe de rotation du pneu et qui divise le pneumatique en deux moitiés.
[0012] En ce qui concerne les fils ou câbles métalliques, les mesures de force à la rupture (charge maximale en N), de résistance à la rupture (en MPa), d'allongement à la rupture (allongement total en %) et de module (en GPa) sont effectuées en traction selon la norme ISO 6892 de 1984.
[0013] En ce qui concerne les compositions de caoutchouc, les mesures de module sont effectuées en traction selon la norme AFNOR-NFT-46002 de septembre 1988 : on mesure en seconde élongation (i.e., après un cycle d’accommodation) le module sécant nominal (ou contrainte apparente, en MPa) à 10% d'allongement (conditions normales de température et d'hygrométrie selon la norme AFNOR-NFT-40101 de décembre 1979).
[0014] De tels pneumatiques comportent encore usuellement au niveau des bourrelets une ou plusieurs couches d’éléments de renforcement appelés raidisseurs. Ces couches sont
-3le plus souvent constituées d’éléments de renforcement orientés par rapport à la direction circonférentielle d’un angle inférieur à 45°, et le plus souvent inférieur à 25°. Ces couches d’éléments de renforcements ont notamment pour fonction de limiter les déplacements longitudinaux des matériaux constitutifs du bourrelet par rapport à la jante de la roue pour limiter une usure prématurée dudit bourrelet. Elles permettent également de limiter la déformation permanente du bourrelet sur le crochet de jante, due au phénomène de fluage dynamique des matériaux élastomériques. Cette déformation du bourrelet peut empêcher le rechapage des pneumatiques lorsqu’elle est excessive. Elles contribuent encore à la protection des zones basses du pneumatique contre les agressions subies lors du montage et du démontage des pneumatiques sur les jantes.
[0015] Par ailleurs, dans le cas d’ancrage de l’armature de carcasse réalisé autour d’une tringle, qui consiste à enrouler au moins en partie l’armature de carcasse autour d’une tringle dans chacun des bourrelets en formant un retournement s’étendant plus ou moins haut dans le flanc, les couches d’éléments de renforcement ou raidisseur permettent encore d’éviter ou de retarder le déroulement de l’armature de carcasse lors d’échauffements accidentels et excessifs de la jante.
[0016] Ces couches d’éléments de renforcement ou raidisseurs sont le plus souvent disposées axialement à l’extérieur du retournement de l’armature de carcasse et s’étendent sur une hauteur dans le flanc supérieure à celle du retournement notamment pour couvrir les extrémités libres des éléments de renforcement dudit retournement.
[0017] De telles conceptions de pneumatiques sont par exemples décrites dans les documents FR 2779387 ou US 2006/0000199.
[0018] La présence de ces couches d’éléments de renforcement ou raidisseurs complexifient la conception de ces zones des bourrelets du pneumatique. La présence d’une couche supplémentaire d’une part et son agencement par rapport notamment au retournement de l’armature de carcasse et à la tringle d’autre part conduisent à une conception nécessitant des mélanges caoutchouteux pour séparer les extrémités de couches et assurer le positionnement souhaité des différentes extrémités.
[0019] Dans sa demande WO2018/011510, la demanderesse a déjà proposé des pneumatiques pour véhicules Poids-Lourds, dont les performances d’endurance
-4notamment l’endurance des zones des bourrelets sont conservées et dont la conception est simplifiée et avantageusement dont la masse globale du pneumatique est diminuée.
[0020] Les pneumatiques selon cette conception comporte notamment une couche d’armature de carcasse dont le retournement présente une longueur supérieure aux conceptions plus usuelles celui-ci étant couplé avec la partie principale de la couche d’armature de carcasse et se caractérise notamment par l’absence de raidisseur.
[0021] Si ces pneumatiques sont satisfaisants dans des conditions d’utilisation et de roulage normales, les inventeurs ont fait apparaître que des risques de moindre performance en termes d’endurance pouvaient apparaître dans le cas de roulage dans des conditions extrêmes notamment en termes de charges transportées ou de pression de gonflage, lorsque les pneumatiques vieillissent sur une longue période en étant gonflés avec des teneurs en agents oxydants inhabituellement élevées par exemple dans le cas d’hygrométrie élevée dans le gaz de gonflage.
[0022] Les inventeurs se sont ainsi donnés pour mission de réaliser des pneumatiques dont la conception est simplifiée et avantageusement dont la masse globale du pneumatique est diminuée en assurant des performances en termes d’endurance quelles que soient les conditions de roulage y compris lorsque l’usage se fait dans des conditions de gonflage particulièrement oxydantes.
[0023] Ce but a été atteint selon l’invention par un pneumatique destiné à être monté sur une jante creuse de type 15 ° drop centre, comprenant une armature de carcasse radiale, constituée d’une unique couche d’armature de carcasse formée d'éléments de renforcement insérés entre deux couches de calandrage de mélange polymérique, ledit pneumatique comprenant une armature de sommet, elle-même coiffée radialement d’une bande de roulement, ladite bande de roulement étant réunie à deux bourrelets par l’intermédiaire de deux flancs, la couche d’éléments de renforcement de l’armature de carcasse étant ancrée dans chacun des bourrelets par retournement autour d’une tringle pour former une partie principale de la couche d’armature de carcasse s’étendant d’une tringle à l’autre et un retournement de la couche d’armature de carcasse dans chacun des bourrelets, ledit retournement de la couche d’armature de carcasse étant séparé de la partie principale de la couche d’armature de carcasse par une première couche de mélange polymérique s’étendant
-5radialement depuis la tringle axialement entre la partie principale de la couche d’armature de carcasse et le retournement de la couche d’armature de carcasse et ledit retournement de la couche d’armature de carcasse étant axialement vers l’extérieur au contact d’une deuxième couche de mélange polymérique, elle-même au moins au contact d’une troisième couche de mélange polymérique formant la surface extérieure du pneumatique dans la zone du bourrelet, ladite troisième couche de mélange polymérique étant destinée notamment à venir au contact de la jante, ladite troisième couche de mélange polymérique étant radialement vers l’extérieur au contact d’une quatrième couche de mélange polymérique formant la surface extérieure d’un flanc, et conformément à l’invention, dans une coupe méridienne dudit pneumatique, l’extrémité radialement la plus extérieure de la première couche de mélange polymérique au contact du retournement de la couche d’armature de carcasse est radialement intérieure à l’extrémité du retournement de la couche d’armature de carcasse,
- une cinquième couche de mélange polymérique est radialement extérieure et au contact de la première couche de mélange polymérique et, en partie, axialement entre la partie principale de la couche d’armature de carcasse et le retournement de la couche d’armature de carcasse, l’extrémité radialement la plus extérieure de ladite cinquième couche de mélange polymérique est radialement extérieure à l’extrémité du retournement de la couche d’armature de carcasse, la cinquième couche est constituée d’au moins deux parties, une première partie axialement au contact de la partie principale de la couche d’armature de carcasse et une deuxième partie axialement extérieure et au contact de la première partie, la deuxième partie de la cinquième couche présente un coefficient de perméabilité (K) dont la valeur est inférieure à 50 % de celle du coefficient de perméabilité (K) de la première partie de la cinquième couche, la distance entre l’extrémité du retournement de la couche d’armature de carcasse et le point radialement le plus intérieur du cercle circonscrit à la tringle est comprise entre 45 et 90% de la distance entre le point axialement le plus extérieur de la partie principale de la couche d’armature de carcasse et le point radialement le plus intérieur du cercle circonscrit à la tringle,
-6radialement vers l’extérieur à partir d’un point C du retournement de la couche d’armature de carcasse situé à une distance du point radialement le plus intérieur du cercle circonscrit à la tringle comprise entre 30 et 55% de la distance entre l’extrémité du retournement de la couche d’armature de carcasse et le point radialement le plus intérieur du cercle circonscrit à la tringle, le retournement de la couche d’armature de carcasse et la partie principale de la couche d’armature de carcasse sont couplés, et le retournement de la couche d’armature de carcasse et la partie principale de la couche d’armature de carcasse sont les seules couches d’éléments de renforcement dont l’allongement à rupture est inférieur à 6 % présentes dans une zone du flanc constituant au moins 90% de la surface du flanc comprise radialement entre l’extrémité du retournement de la couche d’armature de carcasse et le point radialement le plus extérieur du cercle circonscrit à la tringle.
[0024] Au sens de l’invention, une jante creuse de type 15° drop center ou jante à seat coincé est une jante monobloc, telle que définie dans l’ETRTO, dont les sièges destinés à recevoir les bourrelets du pneumatique présentent une forme tronconique, l’angle formé avec la direction axiale étant sensiblement équivalant à 15°. Ces sièges sont par ailleurs prolongés par des crochets de jante de hauteur réduite par rapport à des crochets déjantés à bases plates dont les sièges de jante présentent des formes sensiblement cylindriques.
[0025] Le coefficient de perméabilité (K) d’une couche de mélange polymérique est déterminé à l’aide d’un perméamètre à parois rigides, placé dans une étuve (température de 60°C dans le cas présent), muni d'un capteur de pression relative (étalonné dans le domaine de 0 à 6 bars) et relié à un tube équipé d'une valve de gonflage. Le perméamètre peut recevoir des éprouvettes sous forme de disque et d'épaisseur uniforme pouvant aller jusqu'à
1,5 mm. Le capteur de pression est connecté à une carte d'acquisition de données National Instruments (acquisition quatre voies analogiques 0-10 V) qui est reliée à un ordinateur réalisant une acquisition en continu avec une fréquence de 0,5 Hz (1 point toutes les deux secondes). Le coefficient de perméabilité (K) est mesuré à partir de la droite de régression linéaire donnant la pente a de la perte de pression à travers l'éprouvette testée en fonction du temps, après stabilisation du système c’est-à-dire obtention d'un régime stable au cours duquel la pression décroît linéairement en fonction du temps. Les résultats sont exprimés en valeur d’étanchéité (m4.N’l.s’1).
-7[0026] La position du point axialement le plus extérieur de la partie principale de l’armature de carcasse est déterminée sur un pneumatique monté et gonflé selon les conditions nominales. Cette détermination peut être réalisée par exemple selon une technique de tomographie.
[0027] Les positions des points radialement le plus intérieur et radialement le plus extérieur du cercle circonscrit à la tringle peuvent également être déterminées selon une technique de tomographie ou bien sont déterminées sur une coupe d’un pneumatique, dont l’écartement des bourrelets est le même que lorsque le pneumatique est monté sur la jante de montage préconisée par l’ETRTO, celui-ci étant donc ni monté ni gonflé.
[0028] La distance entre le point axialement le plus extérieur de la partie principale de la couche d’armature de carcasse et le point radialement le plus intérieur du cercle circonscrit à la tringle est mesurée sur un pneumatique monté et gonflé selon les conditions nominales. Cette mesure peut être réalisée par exemple selon une technique de tomographie.
[0029] Les autres distances, notamment mesurées depuis le point radialement le plus intérieur du cercle circonscrit à la tringle, peuvent également être mesurées selon une technique de tomographie ou bien sont mesurées sur une coupe d’un pneumatique, dont l’écartement des bourrelets est le même que lorsque le pneumatique est monté sur la jante de montage préconisée par l’ETRTO, celui-ci étant donc ni monté ni gonflé.
[0030] Au sens de l’invention, la partie principale de la couche d’armature de carcasse et le retournement de la couche d’armature de carcasse sont dits couplés si les éléments de renforcement respectifs de la partie principale de la couche d’armature de carcasse et du retournement de la couche d’armature de carcasse sont séparés par une épaisseur de mélange caoutchouteux sensiblement constante et d'au plus 5 mm sur une longueur supérieure à 15 % de la distance entre l’extrémité du retournement de la couche d’armature de carcasse et le point radialement le plus intérieur du cercle circonscrit à la tringle. L’épaisseur de mélange caoutchouteux séparant les éléments de renforcement respectifs de la partie principale de la couche d’armature de carcasse et du retournement de la couche d’armature de carcasse est mesurée selon la direction normale aux éléments de renforcement de la partie principale de la couche d’armature de carcasse. Avantageusement
-8selon l’invention, les éléments de renforcement respectifs de la partie principale de la couche d’armature de carcasse et du retournement de la couche d’armature de carcasse sont séparés par une épaisseur de mélange caoutchouteux sensiblement constante d’au plus 3.5 mm et de préférence ils sont séparés par une épaisseur de mélange caoutchouteux sensiblement constante d’au moins 0.8 mm et de préférence encore par une épaisseur de mélange caoutchouteux sensiblement constante d’au moins 2.5 mm.
[0031] Au sens de l’invention, une épaisseur de mélange caoutchouteux sensiblement constante séparant les éléments de renforcement respectifs de la partie principale de la couche d’armature de carcasse et du retournement de la couche d’armature de carcasse est une épaisseur qui ne varie pas de plus de 0.5 mm. Les variations d’épaisseur ne sont alors dues qu’aux phénomènes de fluage lors de la fabrication et de la cuisson du pneumatique.
[0032] De préférence selon l’invention, la deuxième partie de la cinquième couche présente un coefficient de perméabilité (K) dont la valeur est inférieure à 35 % de celle du coefficient de perméabilité (K) de la première partie de la cinquième couche.
[0033] Avantageusement selon l’invention, l’armature de sommet comportant au moins une couche d’éléments de renforcement, le ratio de la distance radiale entre le point axialement le plus extérieur de la partie principale de la couche d’armature de carcasse et le point radialement le plus extérieur de la jante nominale, c’est-à-dire le point radialement le plus extérieur du crochet de jante, sur la distance radiale entre l’extrémité axialement extérieure de la couche d’éléments de renforcement de l’armature sommet axialement la plus large et le point radialement le plus extérieur de la jante nominale est inférieur ou égal à 55 %.
[0034] La distance radiale entre le point axialement le plus extérieur de la partie principale de la couche d’armature de carcasse et le point radialement le plus extérieur de la jante nominale est mesurée sur un pneumatique monté et gonflé selon les conditions nominales. Cette mesure peut être réalisée par exemple selon une technique de tomographie.
[0035] La distance radiale entre l’extrémité axialement extérieure de la couche d’éléments de renforcement de l’armature sommet axialement la plus large et le point radialement le plus extérieur de la jante nominale peut également être mesurée selon une
-9technique de tomographie, le pneumatique étant monté et gonflé selon les conditions nominales.
[0036] De préférence encore selon l’invention, le ratio de la distance radiale entre le point axialement le plus extérieur de la partie principale de la couche d’armature de carcasse et le point radialement le plus extérieur de la jante nominale sur la distance radiale entre l’extrémité axialement extérieure de la couche d’éléments de renforcement de l’armature sommet axialement la plus large et le point radialement le plus extérieur de la jante nominale est inférieur à 53 %.
[0037] Les essais ont montré que les pneumatiques ainsi réalisés selon l’invention combinent une masse réduite, notamment en comparaison de pneumatiques de conception plus usuelle, comportant par exemple des couches d’éléments de renforcement supplémentaires de type raidisseurs, et des performances en termes d’endurance, et notamment en termes d’endurance des zones des bourrelets, au moins aussi bonnes que celles desdits pneumatiques de conception plus usuelle, voire supérieures, quelles que soient les conditions d’utilisation notamment lors de roulages dans des conditions particulièrement sévères les pneumatiques ayant vieilli sur une longue période en étant gonflés avec des teneurs en agents oxydants inhabituellement élevées.
[0038] Les inventeurs pensent avoir mis en évidence que la cinquième couche de mélange polymérique, comportant notamment une deuxième partie présentant des propriétés d’étanchéité renforcées par rapport aux autres mélanges élastomériques environnants, et son positionnement au regard du retournement de la couche d’armature de carcasse, est favorable à une diminution de la propagation de fissures. En effet, cette deuxième partie de la cinquième couche forme une barrière contre les agents oxydants provenant de la cavité du pneumatique et migrant potentiellement en direction de l’extrémité du retournement de la couche d’armature de carcasse.
[0039] Les inventeurs ont ainsi su mettre en évidence que les pneumatiques réalisés conformément à l’invention et qui présentent notamment un retournement de la couche d’armature de carcasse avec une longueur supérieure à certaines conceptions plus usuelles, un couplage du retournement de la couche d’armature de carcasse avec la partie principale de la couche d’armature de carcasse, associés aux dimensionnements et positionnement
- 10relatifs des différents éléments constitutifs de la zone du bourrelet du pneumatique, permettent d’alléger le pneumatique et contre toute attente de conserver des propriétés en termes d’endurance satisfaisantes, voire de les améliorer, quelles que soient les conditions d’utilisation et notamment lors de roulage dans des conditions extrêmes, les pneumatiques ayant vieilli sur une longue période en étant gonflés avec des teneurs en agents oxydants inhabituellement élevées.
[0040] Selon un mode de réalisation préféré de l’invention, dans une coupe méridienne dudit pneumatique, les extrémités radialement les plus extérieure et intérieure de la deuxième partie de la cinquième couche sont situées à une distance de la projection orthogonale de l’extrémité du retournement de la couche d’armature de carcasse sur la surface axialement la plus extérieure de ladite deuxième partie de la cinquième couche, supérieure à 1.5 fois la distance entre la surface extérieure du pneumatique et la surface axialement la plus extérieure de ladite deuxième partie de la cinquième couche mesurée selon la direction passant par l’extrémité du retournement de la couche d’armature de carcasse et la projection orthogonale de l’extrémité du retournement de la couche d’armature de carcasse sur la surface axialement la plus extérieure de ladite deuxième partie de la cinquième couche.
[0041] Selon cette réalisation préférée de l’invention, la deuxième partie de la cinquième couche forme une barrière autour de l’extrémité du retournement de la couche d’armature de carcasse.
[0042] Avantageusement selon ce mode de réalisation préféré, la deuxième partie de la cinquième couche forme une barrière centrée sur l’extrémité du retournement de la couche d’armature de carcasse.
[0043] De préférence, les extrémités radialement les plus extérieure et intérieure de la deuxième partie de la cinquième couche sont situées à une distance de la projection orthogonale de l’extrémité du retournement de la couche d’armature de carcasse sur la surface axialement la plus extérieure de ladite deuxième partie de la cinquième couche, supérieure à 3 fois et de préférence encore 5 fois la distance entre la surface extérieure du pneumatique et la surface axialement la plus extérieure de ladite deuxième partie de la cinquième couche mesurée selon la direction passant par l’extrémité du retournement de la
- 11 couche d’armature de carcasse et sa projection orthogonale sur la surface axialement la plus extérieure de ladite deuxième partie de la cinquième couche.
[0044] Selon une variante de réalisation préférée de l’invention, la deuxième partie de la cinquième couche est constituée d’un mélange élastomérique comportant au moins 70 % de butyl ou halobutyl (IIR) et au moins 20 % d’un mélange élastomérique à base de caoutchouc naturel ou de polyisoprène synthétique à majorité d'enchaînements cis-1,4 et/ou d’un autre élastomère diénique.
[0045] Une telle composition va permettre d’apporter l’étanchéité recherchée de la deuxième partie de la cinquième couche tout en assurant une adhésion suffisante avec les autres couches de mélanges voisines.
[0046] Un mode de réalisation de l’invention prévoit que la première partie de la cinquième couche de mélange polymérique constitue une zone tampon prévue pour piéger l’oxygène extérieur à ladite première partie.
[0047] Il est connu pour éviter les problèmes d'oxydation de piéger chimiquement l'oxygène par thermo-oxydation accélérée d'une composition de caoutchouc servant de tampon, disposée entre une source principale d'oxygène et la zone que l'on veut protéger contre les phénomènes d'oxydation. Une telle composition tampon est connue pour être habituellement utilisée entre la couche de mélange polymérique formant la couche intérieure du pneumatique et la nappe carcasse pour diminuer la quantité d'oxygène qui arrive au contact de cette nappe en provenance de l'air de gonflage.
[0048] Pour réaliser de tels mélanges polymériques susceptibles de constituer des zones tampon prévues pour piéger l’oxygène, l’invention propose selon une réalisation avantageuse de l’invention des compositions tampon comportant un sel métallique qui catalyse l'oxydation.
[0049] Avantageusement encore, le sel métallique est un sel de cobalt.
[0050] Ce sel a pour effet d'activer la décomposition homolytique des hydroperoxydes générés lors du vieillissement provoqué par les phénomènes d'oxydation précités. Ce sel est introduit de préférence dans une quantité de 0,2 à 0,3 partie en poids en équivalent cobalt pour 100 parties en poids de l'élastomère dans la composition tampon. On augmente ainsi
- 12de 50 à 100 % environ la quantité d'oxygène qui peut être piégée par cette composition tampon, par rapport à la même composition dépourvue de sel de cobalt.
[0051] Le document de brevet européen EP-A-507 207 décrit par exemple des mélanges polymériques comprenant un sel de métal de transition prévu pour activer la fixation d'oxygène. Comme proposé ci-dessus, les sels métalliques qui sont décrits à titre préférentiel sont des sels de cobalt. A titre subsidiaire, d'autres métaux tels que le manganèse et le fer sont également envisagés.
[0052] Selon une variante de réalisation de l’invention, la deuxième partie de la cinquième couche de mélange polymérique constitue une zone tampon prévue pour piéger l’oxygène.
[0053] Selon une variante avantageuse de l’invention, la cinquième couche comporte une troisième partie axialement au contact du retournement de la couche d’armature de carcasse et axialement au contact de la deuxième partie de la cinquième couche de mélange polymérique.
[0054] La présence d’une troisième partie constituant la cinquième couche autorise le choix d’un mélange plus cohésif que le mélange constituant la deuxième partie afin de limiter au mieux la propagation des fissures depuis l’extrémité du retournement de la couche d’armature de carcasse. Les mélanges conférant l’étanchéité recherchée peuvent effectivement être moins favorables à une bonne cohésion.
[0055] Selon une variante avantageuse de l’invention, le module d’élasticité sous tension à 10 % d'allongement de la deuxième partie de la cinquième couche est supérieure à 90 % du module d’élasticité sous tension à 10 % d'allongement de la première partie de la cinquième couche. Avantageusement encore, le module d’élasticité sous tension à 10 % d'allongement de la deuxième partie de la cinquième couche est inférieur au module d’élasticité sous tension à 10 % d'allongement de la première partie de la cinquième couche.
[0056] Lorsque la cinquième couche comporte une troisième partie, le module d’élasticité sous tension à 10 % d'allongement de la troisième partie de la cinquième couche est sensiblement équivalent au module d’élasticité sous tension à 10 % d'allongement de la première partie de la cinquième couche.
- 13[0057] Avantageusement encore selon l’invention, les modules d’élasticité sous tension à 10 % d'allongement des différentes parties constituant la cinquième couche de mélange polymérique sont au moins 25 % inférieur au module d’élasticité sous tension à 10 % d'allongement de la première couche de mélange polymérique.
[0058] De préférence selon l’invention, le point radialement le plus extérieur de la première couche de mélange polymérique au contact du retournement de la couche d’armature de carcasse est radialement intérieur à l’extrémité du retournement de la couche d’armature de carcasse et à une distance de l’extrémité du retournement de la couche d’armature de carcasse comprise entre 5 et 15 mm.
[0059] Le positionnement de la cinquième couche de mélange polymérique, au regard du retournement de la couche d’armature de carcasse et les propriétés de rigidité des première et deuxième parties de ladite cinquième couche de mélange polymérique autorisent une diminution de la densité d’énergie disponible qui est favorable à une diminution de la propagation d’une fissure. L’impact de la densité d’énergie sur la propagation des fissure est décrite dans G. J. Lake (1995) Fatigue and Fracture of Elastomers. Rubber Chemistry and Technology: July 1995, Vol. 68, No. 3, pp. 435-460. On évalue la densité d’énergie à l’aide d’une simulation éléments finis.
[0060] Il est en effet plus usuel, en cas de présence de deux couches de mélanges polymériques différents dans la zone radialement extérieure à la tringle entre la partie principale et le retournement de la couche d’armature de carcasse, d’avoir l’extrémité de l’interface entre les deux couche de mélange polymérique proche de la tringle au niveau du retournement et proche de la projection orthogonale de l’extrémité du retournement de la couche d’armature de carcasse sur la partie principale de la couche d’armature de carcasse.
[0061] De préférence encore selon l’invention, le module d’élasticité sous tension à 10 % d'allongement des différentes parties constituant la cinquième couche de mélange polymérique est au moins 30 % inférieur au module d’élasticité sous tension à 10 % d'allongement de la première couche de mélange polymérique, et de préférence encore au moins 35 % inférieur au module d’élasticité sous tension à 10 % d'allongement de la première couche de mélange polymérique.
- 14[0062] Selon un mode de réalisation préféré de l’invention, dans une coupe méridienne dudit pneumatique, le point radialement le plus extérieur de la première couche de mélange polymérique au contact de la partie principale de la couche d’armature de carcasse est situé dans une zone, autour de la projection orthogonale de l’extrémité du retournement de la couche d’armature de carcasse sur la partie principale de la couche d’armature de carcasse délimitée, radialement vers l’extérieur par un point situé à une distance de ladite projection égale à 10 mm et radialement vers l’intérieur par un point situé à une distance de ladite projection égale à 15 mm.
[0063] Selon un mode de réalisation préféré de l’invention, le module d’élasticité sous tension à 10 % d'allongement de la deuxième couche de mélange polymérique est supérieur ou égal au module d’élasticité sous tension à 10 % d'allongement du calandrage de la couche d’armature de carcasse et strictement inférieur à 25 MPa.
[0064] Un tel mode de réalisation de l’invention contribue encore aux performances en termes d’endurance alors que selon des configurations de pneumatique plus usuelles, la deuxième couche de mélange polymérique positionnée axialement à l’extérieur et au contact du retournement de la couche d’armature de carcasse présente un module d’élasticité sous tension à 10 % d'allongement inférieur à celui des couches de calandrage de l’armature de carcasse, notamment pour limiter les montées en température dans la zone du bourrelet du pneumatique [0065] Avantageusement selon l’invention, l’extrémité du retournement de la couche d’armature de carcasse est radialement extérieure à l’extrémité radialement extérieure de la deuxième couche de mélange polymérique, [0066] Avantageusement encore selon l’invention, l’extrémité radialement extérieure de la deuxième couche de mélange polymérique est radialement extérieure à l’extrémité radialement extérieure de la troisième couche de mélange polymérique [0067] Avantageusement également selon l’invention, l’extrémité radialement intérieure de la deuxième couche de mélange polymérique est radialement comprise entre le point radialement le plus extérieur du cercle circonscrit à la tringle et le point radialement le plus intérieur du cercle circonscrit à la tringle. Ce positionnement est déterminé sur une coupe
- 15d’un pneumatique, dont l’écartement des bourrelets est le même que lorsque le pneumatique est monté sur la jante de montage préconisée par l’ETRTO, celui-ci étant donc ni monté ni gonflé.
[0068] Selon un mode de réalisation préféré de l’invention, le module d’élasticité sous tension à 10 % d'allongement des couches de calandrage de la couche d’armature de carcasse est compris entre 4 et 16 MPa et de préférence entre 8 et 12 MPa. Ces valeurs permettent notamment de définir le compromis souhaité entre les performances d’endurance du pneumatique et ses performances en termes de résistance au roulement.
[0069] De préférence selon l’invention, le module d’élasticité sous tension à 10 % d'allongement de la première couche de mélange polymérique est inférieur ou égal au module d’élasticité sous tension à 10 % d'allongement du calandrage de la couche d’armature de carcasse. Ce choix permet notamment de concentrer les efforts de cisaillement au sein de la première couche de mélange polymérique.
[0070] De préférence encore selon l’invention, le module d’élasticité sous tension à 10 % d'allongement de la première couche de mélange polymérique est supérieur à 50% du module d’élasticité sous tension à 10 % d'allongement du calandrage de la couche d’armature de carcasse et de préférence est supérieur à 70 % du module d’élasticité sous tension à 10 % d'allongement du calandrage de la couche d’armature de carcasse. Ce choix permet de maintenir les efforts de cisaillement au sein de la première couche de mélange polymérique tout en assurant de bonnes performances d’endurance.
[0071] Avantageusement selon l’invention, le module d’élasticité sous tension à 10 % d'allongement de la deuxième couche de mélange polymérique est inférieur à 150% du module d’élasticité sous tension à 10 % d'allongement du calandrage de la couche d’armature de carcasse. Selon cette réalisation avantageuse de l’invention, la deuxième couche de mélange polymérique confère suffisamment de rigidité pour assurer une bonne tenue en endurance du pneumatique lors des appuis sur les crochets de jante tout en assurant des performances en termes de résistance au roulement satisfaisantes.
[0072] Selon un mode de réalisation préféré de l’invention, pour favoriser le compromis entre les performances d’endurance et de résistance au roulement, le module
- Ιόd’élasticité sous tension à 10 % d'allongement de la première couche de mélange polymérique est supérieur ou égal au module d’élasticité sous tension à 10 % d'allongement de la troisième couche de mélange polymérique qui est lui-même supérieur ou égal au module d’élasticité sous tension à 10 % d'allongement de la quatrième couche de mélange polymérique.
[0073] Une variante avantageuse de l’invention prévoit que radialement vers l’extérieur à partir dudit point C du retournement de la couche d’armature de carcasse, le retournement de la couche d’armature de carcasse et la partie principale de la couche d’armature de carcasse sont couplés sur une longueur comprise entre 15 et 65% de la distance entre l’extrémité du retournement de la couche d’armature de carcasse et le point radialement le plus intérieur du cercle circonscrit à la tringle, pour être ensuite découplés par la première couche de mélange polymérique jusqu’à l’extrémité du retournement de la couche d’armature de carcasse.
[0074] Au sens de l’invention, la partie principale de la couche d’armature de carcasse et le retournement de la couche d’armature de carcasse sont dits découplés si, radialement à l’extérieur de la zone de couplage, l’épaisseur de mélange caoutchouteux séparant les éléments de renforcement respectifs de la partie principale de la couche d’armature de carcasse et du retournement de la couche d’armature de carcasse est supérieure à celle de la zone de couplage. Les éléments de renforcement respectifs de la partie principale de la couche d’armature de carcasse et du retournement de la couche d’armature de carcasse sont alors avantageusement séparés par une épaisseur de mélange caoutchouteux comprise entre 3 et 8 mm, ladite épaisseur de mélange caoutchouteux étant mesurée selon la direction normale aux éléments de renforcement de la partie principale de la couche d’armature de carcasse entre les éléments de renforcement respectifs de la partie principale de la couche d’armature de carcasse et du retournement de la couche d’armature de carcasse. De préférence selon l’invention, dans la zone de découplage, les éléments de renforcement respectifs de la partie principale de la couche d’armature de carcasse et du retournement de la couche d’armature de carcasse sont séparés d’au plus 6 mm et de préférence ils sont séparés d’au moins 4 mm.
- 17[0075] Selon un mode de réalisation avantageux de l’invention, la zone de découplage peut être constituée d’une première partie, dite de transition, prolongeant la zone de couplage dans laquelle l’épaisseur de mélange caoutchouteux séparant les éléments de renforcement respectifs de la partie principale de la couche d’armature de carcasse et du retournement de la couche d’armature de carcasse augmente et d’une deuxième partie radialement la plus extérieure dans laquelle l’épaisseur de mélange caoutchouteux séparant les éléments de renforcement respectifs de la partie principale de la couche d’armature de carcasse et du retournement de la couche d’armature de carcasse est sensiblement constante.
[0076] Selon cette variante de réalisation de l’invention, l’augmentation de l’épaisseur de la première couche de mélange polymérique et/ou de la cinquième couche de mélange polymérique permet de venir compenser la diminution de la tension dans les éléments de renforcement de l’armature de carcasse lorsque l’on s’approche de l’extrémité de son retournement pour absorber les contraintes de cisaillement entre la partie principale de la couche d’armature de carcasse et son retournement.
[0077] Avantageusement encore, la longueur de découplage est comprise entre 5 et 40% de la distance entre l’extrémité du retournement de la couche d’armature de carcasse et le point radialement le plus intérieur du cercle circonscrit à la tringle et de préférence comprise entre 15 et 35% de la distance entre l’extrémité du retournement de la couche d’armature de carcasse et le point radialement le plus intérieur du cercle circonscrit à la tringle.
[0078] De préférence selon l’invention, le retournement de la couche d’armature de carcasse et la partie principale de la couche d’armature de carcasse sont couplés sur une longueur comprise entre 25 et 40% de la distance entre l’extrémité du retournement de la couche d’armature de carcasse et le point radialement le plus intérieur du cercle circonscrit à la tringle.
[0079] Selon un mode préféré de réalisation de l’invention, dans tout plan méridien, sur une longueur du retournement de la couche d’armature de carcasse délimitée radialement entre l’extrémité dudit retournement de la couche d’armature de carcasse et un
- 18point situé à une distance du point radialement le plus intérieur du cercle circonscrit à la tringle égale à 65% de la distance entre l’extrémité du retournement de la couche d’armature de carcasse et le point radialement le plus intérieur du cercle circonscrit à la tringle, tout point du retournement de la couche d’armature de carcasse est à une distance de la surface extérieure du pneumatique inférieure à 10 mm. De préférence encore, tout point du retournement de la couche d’armature de carcasse est à une distance de la surface extérieure du pneumatique inférieure à 10 mm sur une longueur du retournement de la couche d’armature de carcasse délimitée radialement entre l’extrémité dudit retournement et un point situé à une distance du point radialement le plus intérieur du cercle circonscrit à la tringle égale à 50% de la distance entre l’extrémité du retournement de la couche d’armature de carcasse et le point radialement le plus intérieur du cercle circonscrit à la tringle.
[0080] Avantageusement encore selon l’invention, dans tout plan méridien, sur une distance radiale supérieure à 4 mm, et de préférence supérieure à 10 mm, démarrant radialement à l’extérieur de l’extrémité du retournement de la couche d’armature de carcasse et à une distance radiale de l’extrémité du retournement de la couche d’armature de carcasse égale à 2.5 fois le diamètre d’un élément de renforcement de l’armature de carcasse et s’étendant radialement vers l’extérieur, l’épaisseur, mesurée selon la direction normale aux éléments de renforcement du retournement de la couche d’armature de carcasse à l’extrémité du retournement de la couche d’armature de carcasse, de la quatrième couche de mélange polymérique formant la surface extérieure d’un flanc est sensiblement constante.
[0081] Avantageusement encore selon l’invention, dans tout plan méridien, sur une distance radiale supérieure à 4 mm, et de préférence supérieure à 10 mm, démarrant radialement à l’intérieur de l’extrémité du retournement de la couche d’armature de carcasse et à une distance radiale de l’extrémité du retournement de la couche d’armature de carcasse égale à 2.5 fois le diamètre d’un élément de renforcement de l’armature de carcasse et s’étendant radialement vers l’intérieur, l’épaisseur, mesurée selon la direction normale aux éléments de renforcement du retournement de la couche d’armature de carcasse à l’extrémité du retournement de la couche d’armature de carcasse, de la quatrième
- 19couche de mélange polymérique formant la surface extérieure d’un flanc est sensiblement constante.
[0082] Au sens de l’invention, l’expression une épaisseur sensiblement constante signifie qu’elle ne varie pas de plus de 0.5 mm. Ces variations d’épaisseur ne sont dues qu’aux phénomènes de fluage lors de la fabrication et de la cuisson du pneumatique.
[0083] La quatrième couche de mélange polymérique ainsi réalisée selon l’invention semble permettre de contribuer au meilleur positionnement de la première couche de mélange polymérique et à sa mise en place pour assurer le couplage et éventuellement le découplage de la partie principale de la couche d’armature de carcasse et du retournement de la couche d’armature de carcasse.
[0084] Selon un mode de réalisation avantageux de l’invention, dans tout plan méridien, dans chaque bourrelet, le pneumatique comporte une armature de contention entourant la tringle et un volume de mélange caoutchouteux directement au contact de la tringle.
[0085] Une telle armature de contention permet lors de l’utilisation du pneumatique de limiter les évolutions de forme de la tringle et ainsi de conserver des performances notamment en termes d’endurance satisfaisantes. En effet, le pneumatique selon l’invention dont la structure conduit à son allègement pourrait, dans certains cas d’utilisation ou types de roulage, conduire à une évolution géométrique dans la zone du bourrelet potentiellement nuisible aux performances en termes d’endurance du pneumatique. La présence d’une armature de contention telle que proposée permet de retarder voire de prévenir une telle évolution géométrique. Avantageusement encore selon l’invention, l’armature de contention est constituée d’une couche d’éléments de renforcement textiles de type polyamide aliphatique.
[0086] Avantageusement selon l’invention, les tringles sont des tringles paquets, c’està-dire des tringles formées d’un assemblage de fils gommés enroulés autour d’une forme, de préférence de forme hexagonale.
-20[0087] Selon un mode de réalisation de l’invention, notamment pour améliorer encore les performances en termes d’endurance du pneumatique, l’armature de carcasse est formée de câbles dont la structure est fortement pénétrée de mélanges polymériques. Il peut par exemple s’agir de câbles dont la construction permet d'augmenter leur pénétrabilité par les mélanges polymériques. Il peut encore s’agir de câbles dans lesquels des mélanges polymériques sont insérés lors de la fabrication des câbles eux-mêmes.
[0088] Avantageusement selon l’invention, les éléments de renforcement métalliques de la couche de l’armature de carcasse sont des câbles non frettés présentant au test dit de perméabilité un débit inférieur à 20 cm3/mn.
[0089] Avantageusement encore selon l’invention, les éléments de renforcement métalliques de la couche de l’armature de carcasse sont des câbles à au moins deux couches, au moins une couche interne étant gainée d’une couche constituée d'une composition de caoutchouc non réticulable, réticulable ou réticulée, de préférence à base d’au moins un élastomère diénique.
[0090] Le test dit de perméabilité permet de déterminer la perméabilité longitudinale à l'air des câbles testés, par mesure du volume d'air traversant une éprouvette sous pression constante pendant un temps donné. Le principe d'un tel test, bien connu de l'homme du métier, est de démontrer l'efficacité du traitement d'un câble pour le rendre imperméable à l'air ; il a été décrit par exemple dans la norme ASTM D2692-98.
[0091] Le test est réalisé sur des câbles extraits directement, par décorticage, des nappes de caoutchouc vulcanisées qu'ils renforcent, donc pénétrés par le caoutchouc cuit.
[0092] Le test est réalisé sur 2 cm de longueur de câble, enrobé donc par sa composition de caoutchouc (ou gomme d'enrobage) environnante à l'état cuit, de la manière suivante : on envoie de l'air à l'entrée du câble, sous une pression de 1 bar, et on mesure le volume d'air à la sortie, à l'aide d'un débitmètre (calibré par exemple de 0 à 500 cm3/min). Pendant la mesure, l'échantillon de câble est bloqué dans un joint étanche comprimé (par exemple un joint en mousse dense ou en caoutchouc) de telle manière que seule la quantité d'air traversant le câble d'une extrémité à l'autre, selon son axe longitudinal, est prise en compte par la mesure ; l'étanchéité du joint étanche lui-même est contrôlée préalablement à l'aide d'une éprouvette de caoutchouc pleine, c’est-à-dire sans câble.
-21 [0093] Le débit d'air moyen mesuré (moyenne sur 10 éprouvettes) est d'autant plus faible que l'imperméabilité longitudinale du câble est élevée. La mesure étant faite avec une précision de ± 0,2 cm3/min, les valeurs mesurées inférieures ou égales à 0,2 cm3/min sont considérées comme nulles ; elles correspondent à un câble qui peut être qualifié d'étanche (totalement étanche) à l'air selon son axe (i.e., dans sa direction longitudinale).
[0094] Ce test de perméabilité constitue en outre un moyen simple de mesure indirecte du taux de pénétration du câble par une composition de caoutchouc. Le débit mesuré est d'autant plus faible que le taux de pénétration du câble par le caoutchouc est élevé.
[0095] Des câbles présentant au test dit de perméabilité un débit inférieur à 20 cm3/mn présentent un taux de pénétration supérieure à 66%.
[0096] Selon une variante de réalisation de l’invention, l’armature de sommet du pneumatique est formée d'au moins deux couches de sommet de travail d'éléments de renforcement inextensibles, croisés d'une couche à l'autre en faisant avec la direction circonférentielle des angles compris entre 10° et 45°.
[0097] Selon d’autres variantes de réalisation de l’invention, l’armature de sommet comporte encore au moins une couche d’éléments de renforcement circonférentiels.
[0098] Une réalisation préférée de l’invention prévoit encore que l'armature de sommet est complétée radialement à l'extérieur par au moins une couche supplémentaire, dite de protection, d'éléments de renforcement dits élastiques, orientés par rapport à la direction circonférentielle avec un angle compris entre 10° et 45° et de même sens que l'angle formé par les éléments inextensibles de la couche de travail qui lui est radialement adjacente.
[0099] La couche de protection peut avoir une largeur axiale inférieure à la largeur axiale de la couche de travail la moins large. Ladite couche de protection peut aussi avoir une largeur axiale supérieure à la largeur axiale de la couche de travail la moins large, telle qu'elle recouvre les bords de la couche de travail la moins large et, dans le cas de la couche radialement supérieure comme étant le moins large, telle qu'elle soit couplée, dans le prolongement axial de l'armature additionnelle, avec la couche de sommet de travail la plus large sur une largeur axiale, pour être ensuite, axialement à l'extérieur, découplée de ladite
-22couche de travail la plus large par des profilés d'épaisseur au moins égale à 2 mm. La couche de protection formée d'éléments de renforcement élastiques peut, dans le cas cité cidessus, être d'une part éventuellement découplée des bords de ladite couche de travail la moins large par des profilés d'épaisseur sensiblement moindre que l'épaisseur des profilés séparant les bords des deux couches de travail, et avoir d'autre part une largeur axiale inférieure ou supérieure à la largeur axiale de la couche de sommet la plus large.
[00100] Selon l’un quelconque des modes de réalisation de l’invention évoqués précédemment, l'armature de sommet peut encore être complétée, radialement à l'intérieur entre l'armature de carcasse et la couche de travail radialement intérieure la plus proche de ladite armature de carcasse, par une couche de triangulation d'éléments de renforcement inextensibles métalliques en acier faisant, avec la direction circonférentielle, un angle supérieur à 60° et de même sens que celui de l'angle formé par les éléments de renforcement de la couche radialement la plus proche de l'armature de carcasse.
[00101] D’autres détails et caractéristiques avantageux de l’invention ressortiront ciaprès de la description des exemples de réalisation de l’invention notamment en référence aux figures 1 à 4 qui représentent :
figure 1, une vue méridienne d’un schéma d’un pneumatique selon un mode de réalisation de l’invention, figure 2, une représentation schématique agrandie de la zone du bourrelet du pneumatique de la figure 1, figure 3, une représentation schématique agrandie d’une partie de la zone du bourrelet du pneumatique de la figure 1 selon une première variante de réalisation, figure 4, une représentation schématique agrandie d’une partie de la zone du bourrelet du pneumatique de la figure 1 selon une deuxième variante de réalisation.
[00102] Les figures ne sont pas représentées à l’échelle pour en simplifier la compréhension.
[00103] La figure 1 ne représente qu’une demi-vue d’un pneumatique qui se prolonge de manière symétrique par rapport au plan médian circonférentiel, ou plan équatorial, d’un pneumatique.
-23[00104] Sur la figure 1, le pneumatique 1 est de dimension 12 R 22.5. Ledit pneumatique 1 comprend une armature de carcasse radiale 2 ancrée dans deux bourrelets 3. L’armature de carcasse 2 est frettée au sommet du pneumatique par une armature de sommet 5, elle-même coiffée d’une bande de roulement 6.
[00105] L’armature de carcasse 2, formée d'une seule couche de câbles métalliques, est enroulée dans chacun des bourrelets 3 autour d’une tringle 4 et forme dans chacun des bourrelets 3 un retournement de la couche d’armature de carcasse 7 présentant une extrémité 8.
[00106] L’armature de carcasse 2 est constituée d’éléments de renforcements entre deux couches de calandrage dont le module d’élasticité sous tension à 10 % d'allongement est égal à 9.8 MPa.
[00107] Les éléments de renforcements de l’armature de carcasse 2 sont des câbles 19.18 dont l’allongement à rupture est égal à 2.5 %.
[00108] Les câbles d’armature de carcasse du pneumatique 1 sont des câbles à couches de structure 1+6+12, non frettés, constitués d’un noyau central formé d’un fil, d’une couche intermédiaire formée de six fils et d’une couche externe formée de douze fils.
[00109] L’âme du câble, constituée du noyau central formé d’un fil et de la couche intermédiaire formée des six fils est gainée par une composition de caoutchouc à base d'élastomère diénique non vulcanisé (à l'état cru). Le gainage est obtenu via une tête d'extrusion de l’âme, constituée d’un fil entouré de six fils, suivi d'une opération finale de retordage ou câblage des 12 fils formant la couche externe autour de l’âme ainsi gainé.
[00110] L’aptitude à la pénétration du câble, mesurée selon la méthode décrite précédemment, est égale à 95 %.
[00111] La composition élastomérique constituant la gaine de caoutchouc est réalisée à partir d’une composition présentant la même formulation que celle des couches de calandrage de l’armature de carcasse que les câbles sont destinés à renforcer.
[00112] La figure 1 illustre le pneumatique monté sur sa jante nominale J ; le point E axialement le plus extérieur de la partie principale de la couche d’armature de carcasse 2 est
-24ainsi déterminé le pneumatique étant gonflé à sa pression nominale, par exemple par tomographie.
[00113] La figure 2 illustre de manière agrandie une représentation schématique en coupe d’un bourrelet 3 du pneumatique dans lequel on retrouve une partie de la couche d’armature de carcasse 2 enroulée autour d’une tringle 4 pour former un retournement 7 avec une extrémité 8.
[00114] Sur cette figure 2, est matérialisé le cercle T circonscrit à la tringle 4 et apparaît le point A radialement le plus intérieur dudit cercle T. Ce point A est défini sur une coupe radiale du pneumatique, dont l’écartement des bourrelets est le même que lorsque le pneumatique est monté sur la jante de montage préconisée par l’ETRTO, celui-ci n’étant pas monté sur une jante.
[00115] On détermine également le point B radialement le plus extérieur du cercle T.
[00116] La distance dE entre le point E et le point A est égale à 128 mm.
[00117] La distance dR entre le point 8 et le point A est égale à 90 mm.
[00118] Le ratio de la distance dR sur la distance dE est égal à 70 % et donc compris entre et 90%.
[00119] La distance radiale dcj entre le point axialement le plus extérieur de la partie principale de la couche d’armature de carcasse et le point radialement le plus extérieur de la jante nominale est égale à 108.2 mm.
[00120] La distance radiale dsj entre l’extrémité axialement extérieure de la couche d’éléments de renforcement de l’armature sommet axialement la plus large et le point radialement le plus extérieur de la jante nominale est égale à 206.7 mm.
[00121] Le ratio de la distance dcj sur la distance dsj est égal à 52,3 % et donc inférieur à 53 %.
[00122] Le retournement 7 de la couche d’armature de carcasse vient se coupler à la partie principale de la couche d’armature de carcasse 2 à partir du point C, tel que la distance de entre le point C et le point A est égale à 37 mm.
-25[00123] Le ratio de la distance de sur la distance dR est égal à 41% et donc compris entre 30 et 55%.
[00124] Le retournement 7 de la couche d’armature de carcasse est ensuite découplé de la partie principale de la couche d’armature de carcasse 2 à partir du point D, tel que la distance dD entre le point D et le point A est égale à 66 mm et telle que la longueur de couplage entre le point C et le point D est égale à 29 mm et donc comprise entre 25 et 40 % de la distance dR. La longueur de couplage est mesurée selon la droite passant par les points CetD.
[00125] L’épaisseur de couplage entre la partie principale de la couche d’armature de carcasse 2 et le retournement 7 de la couche d’armature de carcasse, mesurée selon la direction normale aux éléments de renforcement de la partie principale de la couche d’armature de carcasse 2 entre les éléments de renforcement respectifs de la partie principale de la couche d’armature de carcasse et du retournement de la couche d’armature de carcasse 2, est sensiblement constante et égale à 2.9 mm.
[00126] La longueur de découplage entre le point D et le point 8 est égale à 21 mm et donc comprise entre 15 et 35 % de la distance dR. La longueur de découplage est mesurée selon la droite passant par les points D et 8.
[00127] Le retournement 7 de la couche d’armature de carcasse 2 est séparé de la partie principale de la couche d’armature de carcasse 2 par une première couche de mélange polymérique 9a, présentant une extrémité radialement extérieure 10a au contact du retournement 7 de la couche d’armature de carcasse 2, radialement intérieure à l’extrémité à une distance diOa du point 8. La première couche de mélange polymérique 9a, présente encore une extrémité radialement extérieure 10b au contact de la partie principale de la couche d’armature de carcasse 2, à une distance dwb de la projection orthogonale 8p du point 8 sur la partie principale de la couche d’armature de carcasse. La première couche de mélange polymérique 9a présente un module d’élasticité sous tension à 10 % d'allongement inférieur au module d’élasticité sous tension à 10 % d'allongement des couches de calandrage de l’armature de carcasse 2.
-26[00128] La première couche de mélange polymérique 9a est profilée pour venir en appui sur la tringle 4 et assurer le couplage et découplage entre le retournement 7 de la couche d’armature de carcasse et la partie principale de la couche d’armature de carcasse 2.
[00129] Radialement à l’extérieure de la première couche de mélange polymérique 9a, une cinquième couche de mélange polymérique 9b prolonge radialement ladite première couche de mélange polymérique 9a et présente une extrémité radialement la plus extérieure 10c radialement extérieure à l’extrémité 8 du retournement 7 de la couche d’armature de carcasse 2. L’extrémité radialement la plus extérieure 10c de la cinquième couche de mélange polymérique 9b est à une distance diOc du point A, égale à 117 mm.
[00130] Axialement à l’extérieur du retournement 7 de la couche d’armature de carcasse est représentée la deuxième couche de mélange polymérique 11 dont l’extrémité radialement extérieure 12 est radialement à l’intérieure de l’extrémité 8 du retournement 7 de la couche d’armature de carcasse. L’extrémité radialement intérieure 13 de la deuxième couche de mélange polymérique 11 est radialement comprise entre les points A et B, respectivement radialement le plus intérieur et radialement le plus extérieur du cercle circonscrit à la tringle.
[00131] La deuxième couche de mélange polymérique 11 présente un module d’élasticité sous tension à 10 % d'allongement égal à 12.5 MPa et donc supérieur au module d’élasticité sous tension à 10 % d'allongement des couches de calandrage de l’armature de carcasse 2.
[00132] Au contact de la deuxième couche de mélange polymérique 11 et radialement sous la tringle, on trouve la troisième couche de mélange polymérique 14, dont l’extrémité axialement la plus extérieure 15 est radialement à l’intérieur de l’extrémité 12 de la deuxième couche de mélange polymérique 11.
[00133] La troisième couche de mélange polymérique 14 présente un module d’élasticité sous tension à 10 % d'allongement égal à 7.1 MPa.
[00134] Axialement au contact de la cinquième couche de mélange polymérique 9b, de la deuxième couche de mélange polymérique 11, et de la troisième couche de mélange polymérique 14, se trouve la quatrième couche de mélange polymérique 16. L’extrémité 17
-27radialement intérieure de la quatrième couche de mélange polymérique 16 est radialement intérieure à l’extrémité 15 de la troisième couche de mélange polymérique 14.
[00135] La quatrième couche de mélange polymérique 16 présente un module d’élasticité sous tension à 10 % d'allongement égal à 3.1 MPa.
[00136] Dans des zones situées de part et d’autre de l’extrémité 8 du retournement 7 de la couche d’armature de carcasse, le profil de la quatrième couche de mélange polymérique 16 est tel que ladite quatrième couche de mélange polymérique 16 présente une épaisseur, mesurée selon la direction normale aux éléments de renforcement de l’armature de carcasse 2 à l’extrémité 8 du retournement 7, sensiblement constante et égale à 3.3 mm, sur deux longueurs radiales d’environ 5 mm à partir de chacun des deux points situés de part et d’autre de l’extrémité 8 à des distances de la dite extrémité 8 égales à 2.5 mm correspondant à plus de 2.5 fois le diamètre des câbles d’armature de carcasse, celui-ci étant égal à 0.9 mm.
[00137] La figure 3 illustre une première variante de réalisation de l’invention selon laquelle la cinquième couche de mélange polymérique 9b est constituée de deux parties 91b et 92b.
[00138] La première partie 91b constituant la cinquième couche de mélange polymérique 9b est axialement au contact de la partie principale de la couche d’armature de carcasse. La deuxième partie 92b constituant la cinquième couche de mélange polymérique 9b est axialement extérieure et au contact de la première partie 91b.
[00139] Les première et deuxième parties 91b, 92b de la cinquième couche de mélange polymérique 9b présente un module d’élasticité sous tension à 10 % d'allongement inférieur au module d’élasticité sous tension à 10 % d'allongement de la première couche de mélange polymérique 9a.
[00140] L’extrémité radialement la plus extérieure lOd de la deuxième partie 92b de la cinquième couche 9b est située à une distance dwa de la projection orthogonale 8q de l’extrémité 8 du retournement 7 de la couche d’armature de carcasse sur la surface axialement la plus extérieure de ladite deuxième partie 92b de la cinquième couche 9b.
-28[00141] L’extrémité radialement la plus intérieure 10e de la deuxième partie 92b de la cinquième couche 9b est située à une distance diOe de la projection orthogonale 8q de l’extrémité 8 du retournement 7 de la couche d’armature de carcasse sur la surface axialement la plus extérieure de ladite deuxième partie 92b de la cinquième couche.
[00142] Dans le cas de cette figure 3 illustrant une première variante de réalisation de l’invention, le point 8q est confondu avec le point 8, l’épaisseur des calandrages de la couche d’armature de carcasse n’étant pas représentée sur la figure.
[00143] Conformément à l’invention, ces distances dwa et diOe sont supérieures à 1.5 fois la distance entre la surface extérieure du pneumatique et la surface axialement la plus extérieure de ladite deuxième partie 92b de la cinquième couche 9b mesurée selon la direction passant par l’extrémité 8 du retournement 7 de la couche d’armature de carcasse et la projection orthogonale 8q de l’extrémité 7 du retournement 8 de la couche d’armature de carcasse sur la surface axialement la plus extérieure de ladite deuxième 92b partie de la cinquième couche 9b.
[00144] La figure 4 illustre une deuxième variante de réalisation de l’invention selon laquelle la cinquième couche de mélange polymérique 9b est constituée de trois parties 91b, 92b et 93b.
[00145] Les première, deuxième et troisième parties 91b, 92b, 93b de la cinquième couche de mélange polymérique 9b présente un module d’élasticité sous tension à 10 % d'allongement inférieur au module d’élasticité sous tension à 10 % d'allongement de la première couche de mélange polymérique 9a.
[00146] L’extrémité radialement la plus extérieure lOd de la deuxième partie 92b de la cinquième couche 9b est située à une distance dwa de la projection orthogonale 8q de l’extrémité 8 du retournement 7 de la couche d’armature de carcasse sur la surface axialement la plus extérieure de ladite deuxième partie 92b de la cinquième couche 9b.
[00147] L’extrémité radialement la plus intérieure 10e de la deuxième partie 92b de la cinquième couche 9b est située à une distance diOe de la projection orthogonale 8q de l’extrémité 8 du retournement 7 de la couche d’armature de carcasse sur la surface axialement la plus extérieure de ladite deuxième partie 92b de la cinquième couche 9b.
-29[00148] Sur la représentation de la figure 4, la troisième partie 93b de la cinquième couche 9b est axialement au contact du retournement 7 de la couche d’armature de carcasse 2, axialement au contact de la deuxième partie 92b et axialement au contact de la première partie 91b. L’extrémité lOf est en conséquence radialement extérieure à l’extrémité lOd de la deuxième partie. Selon d’autres variantes de réalisation de l’invention, la troisième partie pourrait ne pas être au contact de la première partie 91b.
[00149] Des essais ont été réalisés avec des pneumatiques II, 12 réalisés selon l’invention conformément à la représentation des figures 1, 2 et 3 et 13 réalisés selon l’invention conformément à la représentation des figures 1, 2 et 4 et d’autres avec des pneumatiques RI, R2 et R3 dits de référence.
[00150] Les pneumatiques de référence RI diffèrent des pneumatiques selon l’invention par la présence de raidisseurs et une zone du bourrelet plus usuelle avec notamment une distance entre l’extrémité du retournement de la couche d’armature de carcasse et le point radialement le plus intérieur du cercle circonscrit à la tringle égale à 37% de la distance entre le point axialement le plus extérieur de la partie principale de la couche d’armature de carcasse et le point radialement le plus intérieur du cercle circonscrit à la tringle et des couches de mélanges polymériques entre la partie principale de la couche d’armature de carcasse et son retournement ainsi que de chaque côté du raidisseur.
[00151] Les pneumatiques de référence R2 diffèrent des pneumatiques selon l’invention par l’absence de la cinquième couche 9b, la couche 9a présentant alors une extrémité radialement extérieure à l’extrémité 8 du retournement 7 de la couche d’armature de carcasse.
[00152] Le pneumatiques R3 diffère des pneumatiques selon l’invention par les valeurs des distances diOa et diob[00153] Des essais d’endurance ont été réalisés en faisant rouler deux pneus rabotés l’un sur l’autre avec une pression régulée de 8b, avec un gonflage à l’azote et une charge de 6786 daN à une vitesse de 30km/h.
[00154] Les essais ont été réalisés pour les pneumatiques selon l’invention avec des conditions identiques à celles appliquées aux pneumatiques de référence.
-30[00155] Les essais réalisés conduisent pour les pneumatiques de référence RI à des performances établissant la base 100. Les tests sont arrêtés lors de l’apparition d’une dégradation de la zone basse du pneumatique.
[00156] La performance du pneumatique est le nombre de kilomètres parcourus. Les 5 résultats des mesures sont présentés dans le tableau suivant. Ils sont exprimés en distance relative, une valeur de 100 étant attribuée au pneumatique RI.
Pneumatique Ri Pneumatique R2 Pneumatique R3 Pneumatique II Pneumatique 12 Pneumatique 13
MAio (MPa) calandrage 9.8 9.8 9.8 9.8 9.8 9.8
MAio(MPa) première couche 3.7 9.8 9.8 9.8 9.8 9.8
MAio(MPa) première partie de cinquième couche - - 5.8 5.8 5.8 3.6
MAio(MPa) deuxième partie de cinquième couche - - - 4.5 4.5 4.5
MAio(MPa) troisième partie de cinquième couche - - - - - 5.8
dioa (mm) - - 25 8 13 11
diob (mm) - - 10 0 4 -5
diod(mm) - - - 9 10 10
dioe (mm) - - - 7.5 10 9
Masse (kg) 63.9 61.1 61.1 61.1 61.1 61.1
Performance 100 250 200 195 210 210
[00157] Les valeurs négatives de diob correspondent à un positionnement du point radialement le plus extérieur de la première couche de mélange polymérique au contact de la partie principale de la couche d’armature de carcasse radialement à l’extérieur de la
-31 projection selon la direction axiale de l’extrémité du retournement de la couche d’armature de carcasse sur la partie principale de la couche d’armature de carcasse.
[00158] Ces premiers résultats mettent en évidence que les pneumatiques selon l’invention autorisent un compromis entre des performances d’endurance supérieures aux pneumatiques d’architecture plus usuelle telle que le pneumatique RI et la masse du pneumatique.
[00159] D’autres essais d’endurance ont été réalisés avec des conditions de gonflage particulièrement oxydantes. Les pneumatiques sont montés sur des jantes adaptées et sont gonflés avec une surpression de 20 % par rapport à la pression nominale avec de l'air saturé en humidité et dont le taux d’oxygène a été porté à 30% pour accélérer le vieillissement des mélanges. On fait ensuite rouler ces pneumatiques sur un volant, sous une charge élevée (20 % de surcharge par rapport à la charge nominale) et à une vitesse de 40 km/h. Le test est arrêté lorsqu’une fissure apparaît dans la zone de l’extrémité du retournement sur la surface extérieure du pneumatique avec ou sans perte de pression. La performance du pneumatique est le nombre de kilomètres parcourus. Les résultats sont présentés dans le tableau suivant. Ils sont exprimés en distance relative, une valeur de 100 étant attribuée au pneumatique R2. Le tableau indique encore le coefficient de perméabilité (K) de la première partie de la cinquième couche ainsi que celui de la deuxième partie de la cinquième couche.
[00160] Le pneumatique de référence RI n’est pas testé lors de cet essai car sa conception différente conduit à un autre type d’avarie.
Pneumatique R2 Pneumatique R3 Pneumatique II Pneumatique 12 Pneumatique 13
MAio (MPa) calandrage 9.8 9.8 9.8 9.8 9.8
MAio(MPa) première couche 9.8 9.8 9.8 9.8 9.8
MAio(MPa) première partie de cinquième couche - - 5.8 5.8 3.6
MAio(MPa) deuxième partie de cinquième couche - - 4.5 4.5 4.5
MAio(MPa) troisième partie de cinquième couche - - - - 5.8
dioa (mm) - 25 8 13 11
diob (mm) - 10 0 4 -5
diod(mm) - - 9 10 10
dioe (mm) - - 7.5 10 9
coefficient de perméabilité (K, (ιη'.ΝΆ1)) première partie de la cinquième couche - - 11.2 10’17 11.2 10’17 15 10’17
coefficient de perméabilité (K(m4.N'1.s'1)) deuxième partie de cinquième couche - - 3.5 10’17 3.5 10’17 3.5 10’17
Performance 100 100 150 140 180
[00161] Les résultats obtenus avec les pneumatiques selon l’invention mettent en évidence que leur conception permet de diminuer la propagation des fissures autour du point 8 et autorisent une meilleure performance en termes d’endurance de ces pneumatiques lors de roulage dans des conditions extrêmes, les pneumatiques ayant vieilli sur une longue période en étant gonflés avec des teneurs en agents oxydants inhabituellement élevées.

Claims (15)

  1. REVENDICATIONS
    1 - Pneumatique, destiné à être monté sur une jante creuse de type 15 ° drop centre, comprenant une armature de carcasse radiale, constituée d’une unique couche d’armature de carcasse formée d'éléments de renforcement insérés entre deux couches de calandrage de mélange polymérique, ledit pneumatique comprenant une armature de sommet, elle-même coiffée radialement d’une bande de roulement, ladite bande de roulement étant réunie à deux bourrelets par l’intermédiaire de deux flancs, la couche d’éléments de renforcement de l’armature de carcasse étant ancrée dans chacun des bourrelets par retournement autour d’une tringle pour former une partie principale de la couche d’armature de carcasse s’étendant d’une tringle à l’autre et un retournement de la couche d’armature de carcasse dans chacun des bourrelets, ledit retournement de la couche d’armature de carcasse étant séparé de la partie principale de la couche d’armature de carcasse par une première couche de mélange polymérique s’étendant radialement depuis la tringle axialement entre la partie principale de la couche d’armature de carcasse et le retournement de la couche d’armature de carcasse et ledit retournement de la couche d’armature de carcasse étant axialement vers l’extérieur au contact d’une deuxième couche de mélange polymérique, elle-même au moins au contact d’une troisième couche de mélange polymérique formant la surface extérieure du pneumatique dans la zone du bourrelet, ladite troisième couche de mélange polymérique étant destinée notamment à venir au contact de la jante, ladite troisième couche de mélange polymérique étant radialement vers l’extérieur au contact d’une quatrième couche de mélange polymérique formant la surface extérieure d’un flanc, caractérisé en ce que, dans une coupe méridienne dudit pneumatique, l’extrémité radialement la plus extérieure de la première couche de mélange polymérique au contact du retournement de la couche d’armature de carcasse est radialement intérieure à l’extrémité du retournement de la couche d’armature de carcasse,
    - une cinquième couche de mélange polymérique est radialement extérieure et au contact de la première couche de mélange polymérique et, en partie, axialement entre la partie principale de la couche d’armature de carcasse et le retournement de la couche d’armature de carcasse,
    -34l’extrémité radialement la plus extérieure de ladite cinquième couche de mélange polymérique est radialement extérieure à l’extrémité du retournement de la couche d’armature de carcasse, la cinquième couche est constituée d’au moins deux parties, une première partie axialement au contact de la partie principale de la couche d’armature de carcasse et une deuxième partie axialement extérieure et au contact de la première partie, la deuxième partie de la cinquième couche présente un coefficient de perméabilité (K) dont la valeur est inférieure à 50 % de celle du coefficient de perméabilité (K) de la première partie de la cinquième couche, la distance entre l’extrémité du retournement de la couche d’armature de carcasse et le point radialement le plus intérieur du cercle circonscrit à la tringle est comprise entre 45 et 90% de la distance entre le point axialement le plus extérieur de la partie principale de la couche d’armature de carcasse et le point radialement le plus intérieur du cercle circonscrit à la tringle, radialement vers l’extérieur, à partir d’un point C du retournement de la couche d’armature de carcasse situé à une distance du point radialement le plus intérieur du cercle circonscrit à la tringle comprise entre 30 et 55% de la distance entre l’extrémité du retournement de la couche d’armature de carcasse et le point radialement le plus intérieur du cercle circonscrit à la tringle, le retournement de la couche d’armature de carcasse et la partie principale de la couche d’armature de carcasse sont couplés, et le retournement de la couche d’armature de carcasse et la partie principale de la couche d’armature de carcasse sont les seules couches d’éléments de renforcement dont rallongement à rupture est inférieur à 6 % présentes dans une zone du flanc constituant au moins 90% de la surface du flanc comprise radialement entre l’extrémité du retournement de la couche d’armature de carcasse et le point radialement le plus extérieur de la tringle.
  2. 2 - Pneumatique selon la revendication 1, caractérisé en ce que, dans une coupe méridienne dudit pneumatique, les extrémités radialement les plus extérieure et intérieure de la deuxième partie de la cinquième couche sont situées à une distance de la projection orthogonale de l’extrémité du retournement de la couche d’armature de carcasse sur la surface axialement la plus extérieure de ladite deuxième partie de la cinquième couche, supérieure à 1.5 fois la
    -35distance entre la surface extérieure du pneumatique et la surface axialement la plus extérieure de ladite deuxième partie de la cinquième couche mesurée selon la direction passant par l’extrémité du retournement de la couche d’armature de carcasse et la projection orthogonale de l’extrémité du retournement de la couche d’armature de carcasse sur la surface axialement la plus extérieure de ladite deuxième partie de la cinquième couche.
  3. 3 - Pneumatique selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que la deuxième partie de la cinquième couche est constituée d’un mélange élastomérique comportant au moins 70 % de butyl ou halobutyl (IIR) et au moins 20 % d’un mélange élastomérique à base de caoutchouc naturel ou de polyisoprène synthétique à majorité d'enchaînements cis-1,4 et/ou d’un autre élastomère diénique.
  4. 4 - Pneumatique selon l’une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que la cinquième couche comporte une troisième partie axialement au contact du retournement de la couche d’armature de carcasse et axialement au contact de la deuxième partie de la cinquième couche de mélange polymérique.
  5. 5 - Pneumatique selon l’une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que les modules d’élasticité sous tension à 10 % d'allongement des parties constituant la cinquième couche de mélange polymérique sont au moins 25 % inférieur au module d’élasticité sous tension à 10 % d'allongement de la première couche de mélange polymérique.
  6. 6 - Pneumatique selon l’une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le module d’élasticité sous tension à 10 % d’allongement de la deuxième couche de mélange polymérique est supérieur ou égal au module d’élasticité sous tension à 10 % d'allongement du calandrage de la couche d’armature de carcasse et strictement inférieur à 25 MPa.
  7. 7 - Pneumatique selon l’une des revendications précédentes, caractérisé en ce que l’extrémité du retournement de la couche d’armature de carcasse est radialement extérieure à l’extrémité radialement extérieure de la deuxième couche de mélange polymérique.
  8. 8 - Pneumatique selon l’une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le module d’élasticité sous tension à 10 % d'allongement des couches de calandrage de la couche d’armature de carcasse est compris entre 4 et 16 MPa et de préférence entre 8 et 12 MPa.
  9. 9 - Pneumatique selon l’une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le module d’élasticité sous tension à 10 % d'allongement de la première couche de mélange polymérique est inférieur ou égal au module d’élasticité sous tension à 10 % d'allongement du calandrage de la couche d’armature de carcasse.
  10. 10 - Pneumatique selon l’une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le module d’élasticité sous tension à 10 % d’allongement de la première couche de mélange polymérique est supérieur à 50% du module d’élasticité sous tension à 10 % d’allongement du calandrage de la couche d’armature de carcasse et de préférence est supérieur à 70% du module d’élasticité sous tension à 10 % d'allongement du calandrage de la couche d’armature de carcasse.
  11. 11 - Pneumatique selon l’une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le module d’élasticité sous tension à 10 % d'allongement de la deuxième couche de mélange polymérique est inférieur à 150 % du module d’élasticité sous tension à 10 % d’allongement du calandrage de la couche d’armature de carcasse.
  12. 12 - Pneumatique selon l’une des revendications précédentes, caractérisé en ce que radialement vers l’extérieur à partir dudit point C du retournement de la couche d’armature de carcasse, le retournement de la couche d’armature de carcasse et la partie principale de la couche d’armature de carcasse sont couplés sur une longueur comprise entre 15 et 65% de la distance entre l’extrémité du retournement de la couche d’armature de carcasse et le point radialement le plus intérieur du cercle circonscrit à la tringle, pour être ensuite découplés par la première couche de mélange polymérique jusqu’à l’extrémité du retournement de la couche d’armature de carcasse.
  13. 13 - Pneumatique selon la revendication 12, caractérisé en ce que la longueur de découplage est comprise entre 5 et 40 % de la distance entre l’extrémité du retournement de la couche d’armature de carcasse et le point radialement le plus intérieur du cercle circonscrit à la tringle et de préférence comprise entre 15 et 35 % de la distance entre l’extrémité du retournement de la couche d’armature de carcasse et le point radialement le plus intérieur du cercle circonscrit à la tringle.
  14. 14 - Pneumatique selon l’une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le retournement de la couche d’armature de carcasse et la partie principale de la couche d’armature de carcasse sont couplés sur une longueur comprise entre 25 et 40% de la distance
    -37entre l’extrémité du retournement de la couche d’armature de carcasse et le point radialement le plus intérieur du cercle circonscrit à la tringle.
  15. 15 - Pneumatique selon Finie des revendications précédentes, caractérisé en ce que les éléments de renforcement métalliques d’au moins une couche de l’armature de carcasse sont 5 des câbles non frettés présentant au test dit de perméabilité un débit inférieur à 20 cm7mn.
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G. J. LAKE: "Fatigue and Fracture of Elastomers", RUBBER CHEMISTRY AND TECHNOLOGY, vol. 68, no. 3, July 1995 (1995-07-01), pages 435 - 460

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