FR3069291A1 - Conduit d'alimentation d'un compresseur d'une turbomachine - Google Patents

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Abstract

La présente invention concerne un conduit d'alimentation (80) d'un compresseur (90) d'une turbomachine (10), formé d'une paroi interne (82) et d'une paroi externe (81) de révolution autour d'un axe (x) et en regard l'une de l'autre de manière à définir une veine de circulation d'un fluide, ladite veine permettant d'acheminer le fluide depuis l'entrée (83) du conduit vers l'entrée (84) du compresseur (90), le rayon (Rext,cond) de la paroi externe (81) du conduit à l'entrée (83) du conduit étant supérieur au rayon (Rext,comp) du conduit à l'entrée (84) du compresseur, le conduit (80) étant caractérisé en ce qu'il comprend au moins une portion (P) pour laquelle le rayon (Rext) de la paroi externe (81) du conduit le long de la portion (P) est inférieur au rayon (Rext,comp) de la paroi externe (81) du conduit à l'entrée (84) du compresseur (90).

Description

CONDUIT D’ALIMENTATION D’UN COMPRESSEUR D’UNE TURBOMACHINE
DOMAINE DE L'INVENTION
La présente invention concerne un conduit d’alimentation en fluide d’une turbomachine dont la structure permet de réduire le bruit engendré par le fonctionnement de la turbomachine, et plus particulièrement le bruit engendré par un compresseur de ladite turbomachine.
ETAT DE LA TECHNIQUE
Le bruit causé par le fonctionnement des turbomachines est un problème récurrent et présent depuis de nombreuses années dans l’industrie aéronautique, notamment en ce qui concerne les avions de transport pour lesquels des limites de niveau de bruit de décollage et d’atterrissage sont généralement imposées.
Le bruit engendré par le fonctionnement d’une turbomachine est dû principalement aux turbines, aux compresseurs et à la soufflante.
En ce qui concerne plus particulièrement les turboréacteurs, la technologie « double flux » a engendré des changements dans la structure générale des turboréacteurs afin de permettre une séparation du flux entrant en un flux primaire qui traverse l’ensemble du réacteur en passant par un compresseur basse pression (BP), par un compresseur haute pression (HP), et par les chambres de combustion et les turbines haute et basse pression, et un flux secondaire qui contourne le cœur, ou partie chaude, du réacteur. Ces changements structuraux ont dès lors permis de réduire significativement le bruit des réacteurs.
Par ailleurs, d’autres méthodes sont couramment mises en œuvre afin de réduire davantage les niveaux sonores. Ces méthodes consistent généralement en une étude aérodynamique appropriée des différents étages du turboréacteur, amenant à ajuster par exemple le calage des aubes, l’espacement entre les étages fixes et mobiles, ou encore les nombres d’aubes des différents rotors et stators situés aux endroits d’intérêt du turboréacteur.
Ces ajustements sont souvent concluants et contribuent à diminuer le bruit du turboréacteur. Mais il reste nécessaire de trouver d’autres alternatives, pouvant être notamment mises en œuvre conjointement avec les méthodes précédentes, afin de réduire encore davantage le bruit de fonctionnement des turbomachines.
EXPOSE DE L'INVENTION
L’invention a donc pour but de remédier aux inconvénients de l’art antérieur en proposant un conduit d’alimentation d’un compresseur d’une turbomachine dont la structure permet de réduire le bruit généré par le compresseur.
Un autre but de l’invention est de proposer une turbomachine comprenant au moins un compresseur alimenté par au moins un tel conduit d’alimentation du compresseur, dont le bruit qu’elle génère en fonctionnement est réduit par rapport aux turbomachines existantes.
À cette fin, l’invention concerne un conduit d’alimentation d’un compresseur d’une turbomachine, formé d’une paroi interne et d’une paroi externe de révolution autour d’un axe et en regard l’une de l’autre de manière à définir une veine de circulation d’un fluide, ladite veine permettant d’acheminer le fluide depuis l’entrée du conduit vers l’entrée du compresseur, le rayon de la paroi externe du conduit à l’entrée du conduit étant supérieur au rayon du conduit à l’entrée du compresseur, le conduit étant principalement caractérisé en ce qu’il comprend au moins une portion pour laquelle le rayon de la paroi externe du conduit le long de la portion est inférieur au rayon de la paroi externe du conduit à l’entrée du compresseur.
Selon d’autres caractéristiques optionnelles du conduit d’alimentation selon l’invention : au moins un rayon Rext de la paroi externe du conduit le long de la portion de conduit vérifie:
Pext Qf * Pext,comp> CtVGC 0 < Ct < 0,95 (3) la relation (2) est vérifiée sur toute la longueur d’une partie de la portion ;
le rayon Rint de la paroi interne du conduit le long de la portion du conduit est inférieur au rayon Rint,comP de la paroi interne du conduit à l’entrée du compresseur ;
le conduit présente une longueur définie entre une abscisse Xœnd représentative de l’entrée du conduit et une abscisse xComP représentative de l’entrée du compresseur de sorte que le rayon Re)<1 externe de la paroi externe du conduit, le rayon Rint interne de la paroi interne du conduit, ladite abscisse xCOnd représentative de l’entrée du conduit et ladite abscisse xComP représentative de l’entrée du compresseur vérifient la relation suivante :
%-Comp Xcond > * (Rexî ~ Pint) (4)
Un autre objet de l’invention concerne une turbomachine comprenant au moins un compresseur alimenté par au moins un conduit d’alimentation tel que décrit précédemment.
La turbomachine est de préférence un turboréacteur double flux.
Un autre objet de l’invention est un turboréacteur double flux comprenant au moins un compresseur alimenté par au moins un conduit d’alimentation tel que décrit précédemment, le conduit d’alimentation du compresseur étant un conduit de circulation du flux primaire.
De préférence, le conduit d’alimentation du compresseur est un conduit d’alimentation d’un compresseur basse pression.
DESCRIPTION DES FIGURES
D’autres avantages et caractéristiques de l’invention apparaîtront à la lecture de la description suivante donnée à titre d’exemple illustratif et non limitatif, en référence aux figures annexées qui représentent :
La figure 1, une vue en coupe simplifiée d’un turboréacteur comprenant un compresseur et un conduit d’alimentation du compresseur situé en amont dudit compresseur ;
La figure 2, un agrandissement du conduit d’alimentation du compresseur représenté sur la Figure 1.
DESCRIPTION DETAILLEE DE L'INVENTION
Généralités
Le conduit d’alimentation d’un compresseur selon l’invention permet de réduire le bruit généré par une turbomachine, et en particulier un moteur d’aéronef, tel que par exemple un turboréacteur ou un turbopropulseur.
Le conduit peut tout particulièrement, mais non exclusivement, être monté dans un turboréacteur de type « double flux », et permet dès lors de réduire le bruit généré par la circulation du flux primaire au sein du turboréacteur.
Le conduit d’alimentation proposé permet en particulier de réduire le bruit généré par le compresseur vers l’amont de la turbomachine. Ce bruit est principalement généré par l’interaction de l’écoulement fluide avec les aubes du compresseur et peut être amplifié notamment si des phénomènes d’interaction se produisent avec une soufflante située en amont du compresseur. Ce bruit peut s’avérer particulièrement gênant dans les phases à faible poussée, telle qu’une phase d’approche d’un aéronef par exemple, lorsque le bruit de la soufflante devient moins significatif.
Pour rappel, la propagation acoustique en conduit est un phénomène pour lequel l’énergie acoustique est distribuée sur une base modale. Chaque mode correspond à une quantité d’énergie, qui s’exprime sous la forme d’ondes acoustiques qui se propagent, le mode est alors dit « passant », ou qui ne se propagent pas, le mode est alors dit « coupé ».
Les caractéristiques de propagation en conduit d’un mode donné sont définies par un paramètre appelé « ratio de coupure » ou « cut-off ratio » en anglais, noté CR. À partir des dimensions de l’installation, il permet de déterminer si l’onde acoustique est censée se propager ou non dans le conduit. Le ratio de coupure est défini par la relation (1) suivante :
2πί
CR =--- = (1) c * 1- M2 * \m\ * ΙΟ0·282*
Dans laquelle :
f représente la fréquence de passage d’une aube du compresseur, c représente la vitesse du son dans le milieu considéré,
M représente le nombre de Mach de l’écoulement fluide considéré, le fluide étant généralement de l’air ou assimilé à de l’air, m représente le numéro du mode azimutal considéré,
Dext représente le diamètre de la paroi externe du conduit de circulation du fluide.
Afin que le mode considéré soit coupé, il est nécessaire d’avoir un ratio de coupure inférieur à 1. II a été constaté que minimiser le diamètre Dext de la paroi externe du conduit de circulation du fluide était particulièrement avantageux pour couper le mode considéré, et permettre concomitamment la réduction du bruit causé par la circulation d’un fluide dans un conduit.
On cherche donc à réduire le bruit engendré par le compresseur en optimisant la forme générale du conduit situé en amont du compresseur.
D’amont en aval du conduit par rapport au sens d’écoulement de l’air dans le conduit, les parois du conduit d’alimentation du compresseur sont convergentes puis divergentes par rapport à l’axe de révolution du conduit. Cette caractéristique sera développée plus en détail dans la suite de la description, en appui des Figures 1 et 2 qui illustrent un exemple de réalisation du conduit d’alimentation d’un compresseur au sein d’une turbomachine, selon l’invention.
Exemple
La turbomachine 10 représentée sur les Figures 1 et 2 est un turboréacteur à double flux.
On précise pour la suite que le terme « amont » (AM) correspond à une zone de provenance du fluide qui traverse la turbomachine 10 en fonctionnement, et que le terme « aval » (AV) correspond à une zone de partance de ce fluide. Ainsi, le fluide traverse la turbomachine, et en particulier le conduit d’alimentation du compresseur, depuis l’amont vers l’aval.
Le turboréacteur 10 comprend un corps 20 d’axe longitudinal (x), orienté de l’amont vers l’aval, le corps 20 étant logé dans un carter 30, et l’ensemble du corps et du carter étant monté dans une nacelle 40.
La partie amont 21 du corps 20 du turboréacteur forme un cône d’entrée du flux d’air total qui délimite, avec la nacelle 40, une manche d’entrée d’air 50 dans le turboréacteur.
Une soufflante 60 munie d’une pluralité d’aubes s’étend en amont du turboréacteur au niveau de la manche d’entrée d’air 50 et reçoit le flux d’air total d’entrée qui pénètre dans le turboréacteur.
Le flux d’air total est ensuite partagé entre un flux secondaire qui circule dans l’espace 70 prolongeant la manche d’entrée d’air 50 situé entre la nacelle 40 et le corps 20 du turboréacteur, et un flux primaire qui circule dans le conduit d’alimentation 80 du compresseur selon l’invention jusqu’au compresseur 90. Cette séparation du flux d’air total en flux d’air primaire et secondaire en aval de la soufflante 60 est réalisée par un cône de séparation 31 qui s’étend entre l’espace 70 de circulation du flux secondaire et le conduit 80 de circulation du flux primaire.
Dans le mode de réalisation illustré sur les Figures 1 et 2, le compresseur 90 est un compresseur basse pression (BP), situé en amont d’un compresseur haute pression (HP), ce dernier n’étant pas représenté. D’autres types de compresseurs ou d’ensembles compresseurs peuvent être prévus en lieu et place du compresseur basse pression ainsi illustré.
Sur les Figures 1 et 2, un conduit d’alimentation correspondant à l’état de l’art est représenté en traits pointillés, et un exemple de réalisation du conduit d’alimentation selon l’invention est représenté en traits pleins, ce qui permet de noter la différence de structure, en particulier la différence de courbure, entre le conduit de l’invention et le conduit de l’état de l’art.
Le conduit d’alimentation 80 du compresseur est de révolution autour de son axe confondu avec l’axe (x) du turboréacteur. II est formé d’une paroi externe 81, de rayon Rext mesuré depuis l’axe (x), et d’une paroi interne 82, de rayon Rint également mesuré depuis l’axe (x).
Les parois interne 82 et externe 81 du conduit d’alimentation 80 sont en regard l’une de l’autre, de sorte qu’elles définissent une veine de circulation du fluide, en l’occurrence du flux primaire, permettant d’acheminer le fluide depuis l’entrée 83 du conduit jusqu’à la sortie du conduit 84 correspondant à l’entrée du compresseur 90.
Sur l’exemple de réalisation du turboréacteur des Figures 1 et 2, le conduit d’alimentation 80 s’étend depuis l’extrémité aval de la manche d’entrée d’air, en aval de la soufflante 60, jusqu’à l’entrée du compresseur 90 par laquelle le fluide pénètre à l’intérieur du compresseur. L’entrée 83 du conduit (son extrémité amont) correspond sensiblement à l’extrémité amont du cône de séparation 31.
On comprendra cependant que l’emplacement de l’entrée 83 du conduit d’alimentation peut varier d’une turbomachine à une autre en fonction de la conception de ladite turbomachine, et qu’il s’agit de manière générale d’une zone de transition marquant le passage du fluide depuis un premier élément vers un deuxième élément de la turbomachine, le deuxième élément étant un compresseur ou un ensemble de compresseurs.
Le compresseur 90 est avantageusement positionné dans le prolongement immédiat du conduit 80 de manière à éviter les déperditions d’air dans le corps du turboréacteur. L’entrée 84 du compresseur correspond en particulier au bord d’attaque de l’aube de la première roue mobile du compresseur 90.
Ainsi qu’illustré sur les Figures 1 et 2, le rayon Rext.cond de la paroi externe 81 du conduit à l’entrée 83 du conduit est supérieur au rayon Rext.comp de la paroi externe 81 du conduit à l’entrée 84 du compresseur.
De manière analogue, le rayon Rint.cond de la paroi interne 82 du conduit à l’entrée 83 du conduit est supérieur au rayon Rint.comp de la paroi interne 82 du conduit à l’entrée 84 du compresseur.
Cela se traduit par le fait que l’entrée 83 du conduit est plus éloignée de l’axe (x) que l’entrée 84 du compresseur.
Par ailleurs, le conduit d’alimentation 80 selon l’invention comprend au moins une portion P de conduit pour laquelle le rayon Rext de la paroi externe 81 du conduit le long de la portion est inférieur au rayon Rext.comp de la paroi externe 81 du conduit à l’entrée 84 du compresseur. On précise que les termes « le long de la portion » signifient sur l’ensemble de la portion, c’est-à-dire en tout point de ladite portion.
La portion P de conduit a une longueur quelconque, nécessairement inférieure à la longueur du conduit.
Le long de la portion P du conduit, la paroi externe 81 du conduit vérifie de préférence la relation (2) suivante :
Rext & * Rext,comp> etvec 0 < Ct < 1 (2)
Le terme a est un facteur d’efficacité acoustique compris entre 0 et 1 (bornes exclues). Sa valeur varie de façon continue le long de la portion P du conduit. Elle est en outre ajustée en fonction de la structure ou du design et des performances du compresseur et le cas échéant de la manche d’entrée d’air du turboréacteur. Plus la valeur de a est proche de 1 et plus l’efficacité de l’invention diminue, à savoir que le bruit généré par le compresseur est moins réduit. Plus la valeur de a est proche de 0, et plus le risque d’un décollement de l’écoulement dans le conduit d’alimentation est élevé. Il est donc nécessaire d’ajuster la valeur du terme a avec précision.
De préférence, au moins un rayon Rext de la paroi externe 81 du conduit le long de la portion P de conduit vérifie la relation (3) suivante :
Rext cr * Rext,comp> etvec 0 < et < 0,95 (3)
On prévoit en particulier de préférence une partie de la portion P, comprenant une pluralité de rayons Re)<1, telle que la relation (3) est vérifiée sur toute la longueur de ladite partie de la portion P.
De plus, selon les pratiques courantes d’optimisation aérodynamique, une modification de la structure de la paroi externe 81 du conduit 80 implique généralement de modifier la structure de sa paroi interne en conséquence.
Ainsi, lorsque le conduit 80 comprend une portion P telle que décrite précédemment, et qu’optionnellement la relation (3) précédente est vérifiée, le rayon Rint de la paroi interne 82 du conduit le long de la portion P est avantageusement ajusté en fonction de la modification du rayon Rext de la paroi externe 81 du conduit le long de ladite portion P, ceci notamment afin que la section S = π * (RjxL - Rfnt) de la veine de circulation du fluide entre la paroi interne 82 et la paroi externe 81 du conduit reste sensiblement constante le long du conduit 80.
De préférence, la structure de la paroi interne 82 du conduit peut être avantageusement ajustée afin que le rayon Rint de la paroi interne 82 du conduit le long de la portion P soit inférieur au rayon Rint.comp de la paroi interne 82 du conduit à l’entrée 84 du compresseur.
La présence d’une ou de plusieurs portions P de conduit entraîne une modification de la structure générale du conduit par rapport à l’état de l’art, qui se traduit par une alternance d’une convergence locale (ou resserrement local) de la paroi externe (respectivement de la paroi interne) du conduit et d’une divergence locale (ou élargissement local) de la paroi externe (respectivement de la paroi interne) du conduit.
Ainsi, en définissant les grandeurs suivantes, indiquées sur la Figure 2, en fonction de leur abscisse (position/projection axiale) sur l’axe (x) où :
- xcond représente l’abscisse de l’entrée du conduit, ici coïncidente avec l’extrémité du cône de séparation,
- Xcomp représente l’abscisse de l’entrée du compresseur,
Xext (min) représente l’abscisse du point de la paroi externe du conduit pour lequel le rayon de la paroi externe est minimal,
Xint (min) représente l’abscisse du point de la paroi interne du conduit pour lequel le rayon de la paroi interne est minimal, on observe une convergence locale du conduit, et en particulier une convergence locale de la paroi externe entre les abscisses xCOnd et xext (min) qui se traduit par un rapprochement de la paroi externe de l’axe (x) dont le rayon Rext passe de Rext.cond à une valeur minimale Rext (min).
De manière analogue, on observe une convergence locale de la paroi interne du conduit entre les points xcond et Xint(min) qui se traduit par un rapprochement de la paroi interne de l’axe (x) dont le rayon Rint passe de Rint.cond à une valeur minimale Rint(min).
En aval de la convergence locale du conduit, on observe une divergence locale du conduit, en particulier une divergence locale de la paroi externe entre les points xexl (min) et Xcomp qui se traduit par un éloignement de la paroi externe de l’axe (x) dont le rayon Rext passe de Rext(min) à Rext.comp à l’entrée du compresseur.
De manière analogue, on observe une divergence locale de la paroi interne du conduit entre les points xint (min) et xComP qui se traduit par un éloignement de la paroi interne de l’axe (x) dont le rayon Rint passe de Rint (min) à Rint.comp à l’entrée du compresseur.
On précise que les valeurs minimales xext (min) et Xint (min) des parois externe et interne respectivement peuvent être égales ou différentes, en fonction notamment des performances attendues de la turbomachine.
Par ailleurs, le risque de décollement de l’écoulement dans le conduit est conditionné par la variation des rayons de ses parois interne et externe, en particulier en aval de xint (min) ou χθ^ (min). Disposer d’un conduit d’alimentation de grande longueur permet d’opérer une transition régulière des rayons Rint et Rext de ses parois interne et externe, en douceur, jusqu’à leur valeur respective Rint.comp et Rext.comp à l’entrée du compresseur, ce qui évite les décollements de l’écoulement fluide. C’est pourquoi le conduit d’alimentation 80 selon l’invention est tout particulièrement adapté aux structures de turbomachines nécessitant d’avoir un conduit d’alimentation du compresseur de grande longueur, et plus généralement aux turbomachines présentant des entrées d’air de grande longueur. Une entrée d’air désigne la voie empruntée par l’air depuis son entrée dans la turbomachine 10, via la soufflante par exemple, jusqu’à l’entrée 83 du compresseur, cette voie incluant ainsi la manche d’entrée d’air 50 et le conduit d’alimentation 80 du compresseur.
Des turbomachines à entrées d’air de grande longueur sont notamment les turbomachines à fort taux de dilution (Bypass Ratio en anglais). Le taux de dilution concerne les turboréacteurs à double flux et correspond au rapport du flux secondaire qui contourne le cœur du réacteur et du flux primaire qui traverse le cœur du réacteur. En effet, afin d’obtenir un taux de dilution élevé, on utilise des soufflantes de grande dimension. Or, de par leurs grandes dimensions, leur vitesse de rotation est réduite par rapport à celle des ensembles rotatifs du compresseur situé en aval. Afin de contrôler la vitesse de la soufflante indépendamment de la vitesse des ensembles rotatifs du compresseur, on ajoute généralement un mécanisme de réduction (généralement appelé « Gearbox en anglais »), ainsi que divers composants au niveau du compresseur, ce qui nécessite un allongement des entrées d’air, et en particulier un allongement du conduit d’alimentation du compresseur, afin d’obtenir une structure de turbomachine dont le fonctionnement est optimal.
Le conduit d’alimentation 80 présente ainsi avantageusement une longueur définie entre l’abscisse xCOnd représentative de l’entrée du conduit et l’abscisse xComP représentative de l’entrée du compresseur de sorte que le rayon Rext externe de la paroi externe du conduit, le rayon Rint interne de la paroi interne du conduit, ladite abscisse xCOnd représentative de l’entrée du conduit et ladite abscisse Xœmp représentative de l’entrée du compresseur vérifient la relation (4) suivante :
X-Comp ~ Xcond > * (Rext ~ Rint) (4)
Pour conclure, le conduit d’alimentation selon l’invention offre une alternative aux différentes méthodes et ajustements structuraux existant visant à réduire le bruit d’une turbomachine, et tout particulièrement le bruit généré par le compresseur d’une telle turbomachine.
L’invention offre l’avantage d’être simple à mettre en œuvre, puisqu’il s’agit d’un changement structurel local du conduit utilisé habituellement, ne remettant pas en cause la structure générale de la turbomachine ni son mode de fonctionnement.

Claims (9)

  1. REVENDICATIONS
    1. Conduit d’alimentation (80) d’un compresseur (90) d’une turbomachine (10), formé d’une paroi interne (82) et d’une paroi externe (81) de révolution autour d’un axe (x) et en regard l’une de l’autre de manière à définir une veine de circulation d’un fluide, ladite veine permettant d’acheminer le fluide depuis l’entrée (83) du conduit vers l’entrée (84) du compresseur (90), le rayon (Rext.cond) de la paroi externe (81) du conduit à l’entrée (83) du conduit étant supérieur au rayon (Rext.comp) du conduit à l’entrée (84) du compresseur, le conduit (80) étant caractérisé en ce qu’il comprend au moins une portion (P) pour laquelle le rayon (Rext) de la paroi externe (81) du conduit le long de la portion (P) est inférieur au rayon (Rext.comp) de la paroi externe (81) du conduit à l’entrée (84) du compresseur (90).
  2. 2. Conduit selon la revendication 1, caractérisé en ce qu’au moins un rayon (Rext) de la paroi externe (81) du conduit le long de la portion (P) de conduit vérifie:
    Rext & * Rext,comp> avec 0 < (Z < 0,95 (3) où (Rext.comp) est le rayon de la paroi externe (81) du conduit à l’entrée (84) du compresseur (90).
  3. 3. Conduit selon la revendication 2, caractérisé en ce que la relation (3) est vérifiée sur toute la longueur d’une partie de la portion.
  4. 4. Conduit selon l’une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le rayon (Rint) de la paroi interne (82) du conduit le long de la portion (P) du conduit est inférieur au rayon (Rint.comp) de la paroi interne (82) du conduit à l’entrée (84) du compresseur (90).
  5. 5. Conduit selon l’une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le conduit présente une longueur définie entre une abscisse (xœnd) représentative de l’entrée du conduit et une abscisse (xComP) représentative de l’entrée du compresseur de sorte que le rayon (Rexl) externe de la paroi externe du conduit, le rayon (Rint) interne de la paroi interne du conduit, ladite abscisse (xCOnd) représentative de l’entrée du conduit et ladite abscisse (xComP) représentative de l’entrée du compresseur vérifient la relation suivante :
    X-Comp ~ Xcond > θ/8 * (Rext ~ Rint) (4)
  6. 6. Turbomachine (10) caractérisée en ce qu’elle comprend au moins un compresseur (90) alimenté par au moins un conduit d’alimentation (80) selon l’une des revendications précédentes.
  7. 7. Turbomachine selon la revendication 6, caractérisée en ce qu’il s’agit d’un turboréacteur double flux.
  8. 8. Turboréacteur double flux caractérisé en ce qu’il comprend au moins un
    10 compresseur (90) alimenté par au moins un conduit d’alimentation (80) selon l’une des revendications 1 à 5, le conduit d’alimentation du compresseur étant un conduit de circulation du flux primaire.
  9. 9. Turboréacteur double flux selon la revendication 8, caractérisé en ce que le
    15 conduit d’alimentation (80) du compresseur (90) est un conduit d’alimentation d’un compresseur basse pression.
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