FR3046439A1

FR3046439A1 - Soufflante a calage variable a faible pas d'un turboreacteur

Info

Publication number: FR3046439A1
Application number: FR1650025A
Authority: FR
Inventors: Nils Edouard Romain Bordoni; Michel Gilbert Roland Brault; Romain Guillaume Cuvillier; Guillaume Patrice Kubiak; Arnaud Nicolas Negri; Nathalie Nowakowski
Original assignee: SNECMA SAS
Current assignee: Safran Aircraft Engines SAS
Priority date: 2016-01-05
Filing date: 2016-01-05
Publication date: 2017-07-07
Anticipated expiration: 2036-01-05
Also published as: FR3046439B1; US20170191495A1; US10316857B2

Abstract

L'invention concerne une soufflante (2) d'une turbomachine (1), ladite soufflante (2) comprenant : - un disque de soufflante pourvu de pales (22) à sa périphérie, lesdites pales (22) étant montées à pivotement sur le disque autour d'un axe de pivotement (Y) et présentant un centre de gravité (G), et - un mécanisme de changement de pas desdites pales (22), chaque pale (22) étant configurée de sorte que son centre de gravité (G) est positionné sur ou à faible distance d'un plan fictif (P) qui passe par l'axe.de pivotement (Y) de ladite pale (22) et qui est perpendiculaire à l'axe de révolution (X) de la soufflante lorsque la pale (22) est dans une position de moindre trainée.

Description

DOMAINE DE L’INVENTION L’invention concerne le domaine des turbomachines comprenant une hélice ou une soufflante à calage variable.

ARRIERE-PLAN TECHNOLOGIQUE

Différentes architectures de turbomachine ont recours à une hélice (turbopropulseur, open rotor) ou une soufflante à calage variable. Cette variabilité permet à la turbomachine de s’adapter aux conditions de vol variables en maintenant un angle d’incidence de l’air favorable sur les pales. La variabilité du calage est particulièrement nécessaire pour les rotors ayant un faible taux de compression, comme les hélices de turbopropulseurs et les soufflantes de turbomachines ayant un taux de dilution (rapport entre le débit du flux secondaire et le débit du flux primaire (qui traverse le corps primaire)) élevé.

Des dispositifs multiples ont été imaginés pour faire varier le calage des pales. Ces dispositifs comportent généralement une mise en rotation de la pale autour de son axe principal par l'intermédiaire de pignons coniques, situés sous le pied de la pale. Ces derniers coopèrent avec des pignons coniques d'un système de commande configuré pour commander le calage de la pale.

En utilisation normale, lors des phases de vol, l’intervalle possible pour le calage d’une pale est généralement d’une soixantaine de degrés entre une position de petit pas à faible vitesse d'avancement et une position de grand pas à grande vitesse. Les calages dans ces conditions normales d'utilisation sont, par convention, dits positifs.

On a représenté en figure 3 une vue en coupe d’un exemple de pale d’un rotor (d’une soufflante ou d’une hélice de turbopropulseur) sur laquelle a été illustré le centre gravité G de la pale. On comprendra que, en cas de défaillance, la pale a tendance à tourner sur elle-même autour de l’axe de pivotement Y (suivant la flèche A) sous l’effet des efforts centrifuges Fc qui lui sont appliqués. La pale se retrouve alors dans une position dite "à plat", dans laquelle les pales forment un angle d’environ 0° avec le plan de rotation des pales (c’est-à-dire le plan comprenant les axes de pivotement des pales du rotor, qui est perpendiculaire à l’axe de rotation du rotor), ce qui est très défavorable pour la traînée de l’avion. En effet, dans cette position, la traînée du rotor est maximale et peut mettre en danger l’aéronef en réduisant la finesse de l’aéronef, ce qui rend le vol difficile à poursuivre avec le(s) moteur restant(s) en générant une traînée excessive (« excessive drag » en anglais), en créant un risque de survitesse et/ou en générant une forte dissymétrie entre les traînées des turbomachines de l’aéronef, dans le cas où une seule de ces turbomachines est en panne (ce qui peut rendre l’avion impossible à piloter).

Une des contraintes des systèmes de commande du calage des pales est donc d’amener celles-ci dans une position dite "en drapeau" dans le cas d'une défaillance du mécanisme de changement de pas de la pale. La position en drapeau correspond à un calage supérieur à celui du grand pas, formant un angle d’environ 90° avec le plan de rotation des pales. Dans cette position, la corde des pales s'aligne sensiblement dans le lit du vent, réduisant ainsi la traînée qu'elles génèrent et, par suite, le déséquilibre en lacet produit sur l'aéronef. Cette position en drapeau permet en outre de réduire la vitesse de rotation résiduelle des pales.

Afin d’éviter que les pales ne passent en position "à plat " en vol, les pales sont généralement mises en position drapeau en cas de défaillance du mécanisme de changement de pas. A cet effet, il a été proposé d’utiliser un système de contrepoids excentriques de forte densité (environ 19 tonnes par mètre cube), soumis à la force centrifuge et dont l'inertie, très supérieure à celle des pales, assure le retour de ces dernières dans la position en drapeau lorsque le mécanisme de changement de pas est défaillant. Au nombre de dix ou douze répartis angulairement, ces contrepoids excentriques peuvent totaliser à eux seuls 150 à 200 kg. On pourra notamment se référer au document FR2957329 au nom de la Demanderesse pour plus de détails sur ce type de système à contrepoids. Cette solution peut cependant être pénalisante en termes de masse car elle nécessite l'emploi de contrepoids lourds dont l'effet n'est pas démultiplié. De plus, ce système alourdit fortement la turbomachine, ce qui augmente sa consommation spécifique.

Il a également été proposé dans le document WO 2012/066240 au nom de la Demanderesse d’attacher des masselottes aux pignons coniques du système de commande du pas des pales de manière à les placer en porte-à-faux par rapport à eux. Le système est intégré dans les espaces situés entre les pales pour un encombrement axial et/ou radial minimal. En fonctionnement normal, les masselottes sont maintenues en position par le système de commande du calage. En cas de défaillance du mécanisme de changement de pas, l'action de la force centrifuge due à la rotation de l'hélice entraîne les masselottes vers une position de repos qui correspond à la position en drapeau de la pale. Selon le mode de réalisation mentionné dans cette demande, le pignon conique de pied de pale donne lieu à un rapport de réduction d'environ deux entre l'angle de calage du contrepoids et l'angle de calage de la pale. Cette solution permet donc de réduire la masse employée grâce à la démultiplication des effets des masselottes. Toutefois, la liberté de choix reste encore limitée en raison des contraintes liées à l'encombrement de ce système par rapport à l'espace disponible. Ces contraintes peuvent donc conduire à l'empêchement de l'intégration du système dans le rotor (hélice ou soufflante).

RESUME DE L’INVENTION

Un objectif de l’invention est donc de proposer un système pour une turbomachine comprenant une soufflante à calage variable capable d’éviter que les pales ne se mettent en position à plat en cas de défaillance du mécanisme de changement de pas, pour un poids modéré en comparaison avec l’art antérieur, qui soit de faible encombrement axial et radial et qui puisse en outre être adapté sur une turbomachine présentant un taux de dilution élevé.

Pour cela, l’invention propose une soufflante d’une turbomachine, ladite soufflante comprenant : - un disque de forme globalement annulaire et définissant un axe de révolution de la soufflante, ledit disque étant pourvu de pales à sa périphérie, lesdites pales étant montées à pivotement sur le disque autour d’un axe de pivotement et présentant un centre de gravité, et - un mécanisme de changement de pas desdites pales, ledit mécanisme étant configuré pour ajuster une position angulaire de chaque pale autour de l’axe de pivotement.

Chaque pale est configurée de sorte que son centre de gravité est positionné sur ou à faible distance d’un plan fictif qui passe par l’axe de pivotement de ladite pale et qui est perpendiculaire à l’axe de révolution de la soufflante lorsque la pale est dans une position de moindre traînée.

Certaines caractéristiques préférées mais non limitatives de la soufflante décrite ci-dessus sont les suivantes : - chaque pale est configurée de sorte que son centre de gravité se trouve entre deux plans sécants le long d’une droite correspondant à l’axe de pivotement et formant chacun un angle de dix degrés avec le plan fictif, - chaque pale est configurée de sorte que son centre de gravité est positionné à proximité de l’axe de pivotement, - chaque pale est configurée de sorte que son centre de gravité est positionné sur l’axe de pivotement, - la soufflante comprend un rapport de moyeu inférieur ou égal à 0.35, par exemple compris entre 0.25 et 0.35, de préférence compris entre 0.28 et 0.32, - la pale présente une première partie, qui s’étend dans une veine d’air de la soufflante, et une deuxième partie, qui s’étend en dehors de ladite veine d’air, un centre de gravité de la deuxième partie de la pale s’étendant sensiblement sur l’axe de pivotement tandis qu’un centre de gravité de la première partie de la pale est décalé par rapport audit axe de pivotement, en étant sur ou à faible distance du plan fictif, - la soufflante présente un diamètre externe compris entre quatre-vingt pouces (203.2 centimètres) et cent pouces (254.0 centimètres), de préférence entre quatre-vingt pouces (203.2 centimètres) et quatre-vingt-dix pouces (228.6 centimètres).

Selon un deuxième aspect, l’invention propose également une turbomachine comprenant une soufflante logée dans un carter de soufflante, ladite soufflante comprenant : - un disque de forme globalement annulaire et définissant un axe de révolution de la soufflante, le dit disque étant pourvu de pales à sa périphérie, lesdites pales étant montées à pivotement sur le disque autour d’un axe de pivotement et présentant un centre de gravité, et - un mécanisme de changement de pas desdites pales, ledit mécanisme étant configuré pour ajuster une position angulaire de chaque pale autour de l’axe de pivotement.

Selon un troisième aspect, l’invention propose une soufflante de turbomachine, ladite soufflante comprenant : - un disque de forme globalement annulaire et définissant un axe de révolution de la soufflante, ledit disque étant pourvu de pales à sa périphérie, lesdites pales étant montées à pivotement sur le disque autour d’un axe de pivotement et présentant un centre de gravité, et - un mécanisme de changement de pas desdites pales, ledit mécanisme étant configuré pour ajuster une position angulaire de chaque pale autour de l’axe de pivotement, le mécanisme de changement de pas étant dépourvu d’un système de mise en drapeau comprenant des contrepoids excentriques et/ou des masselottes.

BREVE DESCRIPTION DES DESSINS D’autres caractéristiques, buts et avantages de la présente invention apparaîtront mieux à la lecture de la description détaillée qui va suivre, et au regard des dessins annexés donnés à titre d’exemples non limitatifs et sur lesquels :

La figure 1 est une vue en coupe schématique d’un exemple de turbomachine comprenant une soufflante conforme à un exemple de réalisation de l’invention,

Les figures 2a à 2c sont des vues en coupe d’exemples de réalisation d’une pale d’une soufflante conforme à l’invention,

La figure 3, qui a déjà été décrite, est une vue en coupe d’un exemple de pale conforme à l’art antérieur,

La figure 4a est une vue en perspective d’un exemple de réalisation d’une pale conforme à l’invention, et

La figure 4b est une vue en détail d’une section transversale de la pale de la figure 4a.

DESCRIPTION DETAILLEE D’UN MODE DE REALISATION

Une turbomachine 1 comprend, de manière conventionnelle, une soufflante 2 logée dans un carter de soufflante 20, un espace annulaire d’écoulement primaire et un espace annulaire d’écoulement secondaire. L’espace d’écoulement primaire traverse un corps primaire comprenant, d’amont en aval dans le sens d’écoulement des gaz dans la turbomachine, un ou plusieurs étages de compression (par exemple un compresseur basse pression 4 et un compresseur haute pression 3), une chambre de combustion, un ou plusieurs étages de turbine 5 (par exemple une turbine haute pression et une turbine basse pression) et un carter d’échappement 7. Le corps primaire étant conventionnel, il ne sera pas davantage détaillé ici.

La soufflante 2 comprend un disque de soufflante pourvu de pales 22 de soufflante à sa périphérie qui, lorsqu'elles sont mises en rotation, entraînent le flux d’air F dans les espaces d’écoulement primaire et secondaire de la turbomachine 1.

Le disque de soufflante est entraîné par l’arbre basse pression, qui est centré sur l’axe X de la turbomachine 1 par une série de paliers et est entraîné en rotation par la turbine basse pression 5.

Une pale 22 de soufflante comprend, de manière conventionnelle, un bord d’attaque 25 qui fait face au flux d’air F entrant dans la soufflante 2, un bord de fuite 26 opposé au bord d’attaque 25 et des parois d’intrados 23 et d’extrados 24 reliant le bord d’attaque 25 et le bord de fuite 26. La pale 22 comprend également un pied fixé sur le disque de soufflante et une tête s’étendant en regard du carter de soufflante. La pale 22 est montée à pivotement au niveau de son pied sur le disque de soufflante autour d’un axe de pivotement Y, ledit axe de pivotement Y s’étendant radialement par rapport à l’axe X de rotation de la soufflante 2 (qui est confondu avec l’axe de la turbomachine 1).

La soufflante 2 comprend en outre un mécanisme 8 de changement pas des pales 22, configuré pour ajuster une position angulaire de chaque pale 22 autour de son axe de pivotement Y en fonction des phases de vol de la turbomachine 1. Les mécanismes 8 de changement de pas étant connus de l’homme du métier, ils ne seront pas davantage détaillés ici. On pourra par exemple se référer aux documents FR2957329 et W02012/066240 cités plus haut, qui décrivent des exemples de tels mécanismes 8.

Afin d’éviter que les pales 22 ne se mettent en position à plat en cas de défaillance du mécanisme 8 de changement de pas, chaque pale 22 est configurée de sorte que son centre de gravité G est positionné sur ou à faible distance d’un plan fictif P qui passe par l’axe de pivotement Y de ladite pale 22 et qui est perpendiculaire à l’axe de révolution X de la soufflante lorsque la pale 22 est dans une position de moindre traînée.

Par position de moindre traînée, on comprendra ici la position dans laquelle la section frontale de la pale 22 est minimale, c’est-à-dire la position dans laquelle la pale 22 récupère le moins d’énergie du flux d’air F. Cette position correspond à la position dite en drapeau de la pale. Cette position correspond globalement à la position dans laquelle la corde moyenne sur la hauteur de l’aube (i.e. entre le pied et la tête de l’aube) est sensiblement alignée avec un axe parallèle à l’axe X de la soufflante 2.

De la sorte, en cas de défaillance du mécanisme de changement de pas 8, les efforts d’inertie Fc sont annulés de sorte seuls les efforts aérodynamiques s’exercent sur la pale 22. Ces efforts aérodynamiques ont alors pour effet d’amener la pale 22 dans la position de moindre traînée.

Dans un premier exemple de réalisation illustré en figure 2a, la pale 22 est configurée de sorte que son centre de gravité G se trouve positionné sur son axe de pivotement Y. Ainsi, en cas de défaillance du mécanisme de changement de pas 8, aucun effort d’inertie (force centrifuge Fc) ne s’exerce sur la pale 22. Les seuls efforts qui s’exercent susceptibles de faire tourner la pale 22 autour de son axe de pivotement Y sont donc les efforts aérodynamiques résultant du flux d’air F.

Ces efforts aérodynamiques ont alors tendance à ramener la pale 22 dans la position de moindre traînée.

Dans un deuxième exemple de réalisation illustré en figure 2b, la pale 22 est configurée de sorte que son centre de gravité G se trouve décalé par rapport à son axe de pivotement Y et est positionné sur le plan fictif P défini ci-avant. De la sorte, en cas de défaillance du mécanisme 8 de changement de pas, les efforts centrifuges Fc ont pour effet de faire tourner la pale 22 (suivant la flèche B) jusqu’à ce que le plan fictif P, qui relie le centre de gravité G et l’axe de pivotement Y de la pale 22, soit colinéaire avec la vitesse tangentielle v de la soufflante 2.

Dans un troisième exemple de réalisation illustré en figure 2c, la pale 22 est configurée de sorte que son centre de gravité G se trouve à faible distance du plan fictif P définie ci-avant. Par faible distance, on comprendra ici que la pale 22 est configurée de sorte que son centre de gravité G se trouve entre deux plans sécants le long d’une droite correspondant à l’axe de pivotement Y et formant chacun un angle de dix degrés avec le plan fictif P.

De la sorte, en cas de défaillance du mécanisme 8 de changement de pas, les efforts centrifuges Fc ont pour effet de faire tourner la pale 22 (suivant la flèche B) jusqu’à ce que plan fictif P, qui relie le centre de gravité G et l’axe de pivotement Y de la pale 22, soit aligné avec la vitesse tangentielle v de la soufflante 2.

On notera que, quelle que soit la position du centre de gravité G de la pale 22 sur le plan fictif P, les efforts aérodynamiques et centrifuges Fc ont pour effet de faire tourner la pale 22 (suivant la flèche B) de manière à amener son bord d’attaque 25 en regard du flux d’air F. Typiquement, si le centre de gravité G est plus proche de la paroi d’intrados 23 que de la paroi d’extrados 24 de la pale 22, comme illustré en figure 2b, les efforts centrifuges Fc vont avoir pour effet de « tirer » la pale 22 sur la gauche (même direction que le vecteur vitesse v), tandis que si le centre de gravité G est plus proche de la paroi d’extrados 24 que de la paroi d’intrados 23 de la pale 22, comme illustré en figure 2c, les efforts centrifuges Fc vont avoir pour effet de faire « tirer » la pale 22 vers la droite (sur la figure). Le point d’application de la force centrifuge Fc sur la pale 22 correspondant à son centre de gravité G, la pale 22 tourne donc bien dans tous les cas suivant la flèche B, plaçant ainsi le bord d’attaque 25 en regard du flux d’air F.

Afin d’ajuster la position du centre de gravité G par rapport au plan fictif P et d’assurer ainsi qu’en cas de défaillance du mécanisme de changement de pas 8, la pale 22 vient en position de moindre traînée, il est par exemple possible d’ajuster la densité de la pale 22 entre son pied et sa tête. Typiquement, une pièce tel qu’un renfort réalisé dans un matériau présentant une plus grande densité que le matériau constitutif de la pale peut être rapporté et fixé (ou noyé dans la masse) sur l’une parmi la paroi d’intrados 23 et la paroi d’extrados 24 de la pale 22. Ce renfort peut alors couvrir toute ou partie de la paroi d’intrados 23 ou de la paroi d’extrados 24. L’épaisseur du renfort peut en outre être constante ou variable, entre le pied et la tête de la pale 22 et/ou le long de la paroi d’intrados 23 ou d’extrados 24, afin de permettre d’ajuster avec précision la position du centre de gravité G par rapport au plan fictif P sans impacter son aérodynamisme.

De manière alternative ou en combinaison avec le renfort, la forme de la pale 22 peut également être ajustée afin de placer le centre de gravité G sur ou à faible distance du plan fictif P. Par exemple, la partie de la pale 22 qui s’étend dans la veine d’air peut être décalée par rapport à la partie de la pale 22 qui est adjacente à son pied et qui s’étend en dehors de ladite veine d’air. Dans ce cas, la partie 22a de la pale 22 qui s’étend en dehors de la veine d’air, c’est-à-dire entre la paroi 22c de la veine d’air et le pied de la pale 22, peut présenter un centre de gravité sensiblement confondu avec l’axe de pivotement Y tandis que la partie 22b de la pale 22 qui s’étend dans la veine d’air, c’est-à-dire entre la paroi 22c de la veine d’air et la tête de la pale 22, est conformée de manière à présenter un centre de gravité sur ou à faible distance du plan fictif P. L’impact de cette forme ajustée sur l’aérodynamisme de la pale 22 est par ailleurs admissible.

On notera que, pour une pale 22 de soufflante 2 conforme à l’invention, le centre de gravité G reste sensiblement proche de l’axe de pivotement Y. Typiquement, si on définit - un cylindre de révolution Cg dont l’axe de révolution est confondu avec l’axe de pivotement Y et dont la génératrice correspond à la droite Xg passant par le centre de gravité G et qui est parallèle à l’axe de pivotement Y, et - un cylindre de révolution C dont l’axe de révolution est confondu avec l’axe de pivotement Y et dont la génératrice correspond à la droite Xba passant par l’intersection entre le bord d’attaque 26 et la paroi de veine 22c et qui est parallèle à l’axe de pivotement Y, un rayon du cylindre Cg est au moins deux fois plus petit, de préférence au moins quatre fois plus petit, qu’un rayon du cylindre C (voir figures 4a et 4b).

Ces configurations de la pale 22 permettent ainsi de supprimer les systèmes de mise en drapeau du type contrepoids excentriques ou à masselottes et donc de réduire fortement le poids du mécanisme 8 de changement de pas dans la mesure où, en cas de défaillance du mécanisme 8 de changement de pas, la pale 22 ne peut plus venir en position à plat.

Le gain en encombrement radial (c’est-à-dire suivant une direction radiale par rapport à l’axe X de la soufflante 2) résultant de la suppression des systèmes de mise en drapeau permet en outre : - soit de réduire le rapport de moyeu (c’est-à-dire le rapport entre la distance D1 entre l'axe X de la soufflante 2 et la limite interne de la veine d’air dans la soufflante 2 au niveau du bord d'attaque 25 des pales 22 divisé par la distance D2 entre l'axe X de la soufflante 2 et la tête des pales 22) de la soufflante 2. - soit, à iso rapport de moyeu, d’augmenter le rapport de dilution de la turbomachine 1.

On comprendra bien entendu qu’il est également possible de combiner ces deux effets en augmentant le rapport de dilution de la turbomachine 1 tout en réduisant le rapport de moyeu.

Typiquement, il est ainsi possible d’obtenir une soufflante 2 présentant un rapport de moyeu inférieur ou égal à 0.35, par exemple compris entre 0.25 et 0.35, de préférence compris entre 0.28 et 0.32, pour un taux de dilution (« bypass ratio» en anglais) supérieur à 10, de préférence compris entre 12 et 18.

Afin d’atteindre des taux de dilution supérieurs à 10, la soufflante 2 peut également être découplée de la turbine basse pression 5, permettant ainsi d’optimiser indépendamment leur vitesse de rotation respective. Par exemple, le découplage peut être réalisé à l’aide d’un réducteur, tel qu’un mécanisme de réduction 10 épicycloïdal (« star gear réduction mecanism » en anglais) ou planétaire (« planetary gear réduction mecanism » en anglais), placé entre l’extrémité amont (par rapport au sens d’écoulemqpt des gaz dans la turbomachine 1) de l’arbre basse pression et la soufflante 2. La soufflante 2 est alors entraînée par l’arbre basse pression par l’intermédiaire du mécanisme de réduction 10.

Ce découplage permet ainsi de réduire la vitesse de rotation et le rapport de pression de la soufflante 2 (« fan pressure ratio » en anglais) et d’augmenter la puissance extraite par la turbine basse pression 5. Le rendement propulsif de la turbomachine turboréacteur 1 est donc amélioré tandis que sa consommation spécifique est réduite.

Dans une forme de réalisation, le mécanisme de réduction 10 comprend un mécanisme de réduction épicycloïdal.

Le rapport de réduction du mécanisme de réduction 10 est de préférence compris entre 2.5 et 5.

Le diamètre de la soufflante 2 peut être compris entre quatre-vingt pouces (203.2 centimètres) et cent pouces (254,0 centimètres), de préférence entre quatre-vingt pouces (203.2 centimètres) et quatre-vingt-dix pouces (228.6 centimètres). Par diamètre de la soufflante 2, on comprendra ici la distance radiale entre l’axe X de révolution de la soufflante 2 et la tête des pales 22 de la soufflante 2.

Claims

REVENDICATIONS

1. Soufflante (2) d’une turbomachine (1), ladite soufflante (2) comprenant : - un disque de forme globalement annulaire et définissant un axe de révolution (X) de la soufflante (2), ledit disque étant pourvu de pales (22) à sa périphérie, lesdites pâles (22) étant montées à pivotement sur le disque autour d’un axe de pivotement (Y) et présentant un centre de gravité (G), et - un mécanisme de changement de pas desdites pales (22), ledit mécanisme étant configuré pour ajuster une position angulaire de chaque pale (22) autour de l’axe de pivotement (Y), la soufflante (2) étant caractérisée en ce que chaque pale (22) est configurée de sorte que son centre de gravité (G) est positionné sur ou à faible distance d’un plan fictif (P) qui passe par l’axe de pivotement (Y) de ladite pale (22) et qui est perpendiculaire à l’axe de révolution (X) de la soufflante lorsque la pale (22) est dans une position de moindre traînée.
2. Soufflante (2) selon la revendication 1, dans laquelle chaque pale (22) est configurée de sorte que son centre de gravité (G) se'trouve entre deux plans sécants le long d’une droite correspondant à l’axe de pivotement (Y) et formant chacun un angle de dix degrés avec le plan fictif (P).
3. Soufflante (2) sélon l’une des revendications 1 ou 2, dans laquelle chaque pale (22) est configurée de sorte que son centre de gravité (G) est positionné à proximité de l’axe de pivotement (Y).
4. Soufflante (2) selon la revendication 3, dans laquelle chaque pale est configurée de sorte que son centre de gravité (G) est positionné sur Taxe de pivotement (Y).
5. Soufflante (2) selon l’une des revendications 1 à 4, comprenant un rapport de moyeu inférieur ou égal à 0.35, par exemple compris entre 0.25 et 0.35, de préférence compris entre 0.28 et 0.32.
6. Soufflante (2) selon l’une des revendications 1 à 5, dans lequel la pale (22) présente une première partie (22b), qui s’étend dans une veine d’air de la soufflante (2), et une deuxième partie (22a), qui s’étend en dehors de ladite veine d’air, un centre de gravité de la deuxième partie (22a) de la pale (22) s’étendant sensiblement sur l’axe de pivotement (Y) tandis qu’un centre de gravité de la première partie (22b) de la pale (22) est décalé par rapport audit axe de pivotement (Y), en étant sur ou à faible distance du plan fictif (P).
7. Soufflante (2) selon l’une des revendications 1 à 6 présentant un diamètre externe compris entre quatre-vingt pouces (203.2 centimètres) et cent pouces (254.0 centimètres), de préférence entre quatre-vingt pouces (203.2 centimètres) et quatre-vingt-dix pouces (228.6 centimètres).
8. Turbomachine (1) comprenant une soufflante (2) logée dans un carter de soufflante (2), ladite soufflante (2) comprenant : - un disque de forme globalement annulaire et définissant un axe de révolution de la soufflante (2), ledit disque étant pourvu de pales (22) à sa périphérie, lesdites pales (22) étant montées à pivotement sur le disque autour d’un axe de pivotement (Y) et présentant un centre de gravité, et - un mécanisme de changement de pas desdites pales (22), ledit mécanisme étant configuré pour ajuster une position angulaire de chaque pale (22) autour de l’axe de pivotement (Y), la turbomachine (2) étant caractérisée en ce que chaque pale (22) est configurée de sorte que son centre de gravité (G) est positionné sur ou à faible distance d’un plan fictif (P) qui passe par l’axe de pivotement (Y) de ladite pale (22) et qui est perpendiculaire à l’axe de révolution (X) de la soufflante lorsque la pale (22) est dans une position de moindre traînée.
9. Turbomachine (1) selon la revendication 8, comprenant en outre une turbine (5) en communication fluidique avec la soufflante (2) et un mécanisme de réduction (10) couplant la turbine et la soufflante (2), le mécanisme de réduction (10) étant épicycloïdal ou planétaire et présentant un rapport de réduction compris entre 2.5 et 5.
10. Turbomachine (1) selon l’une des revendications 8 ou 9 présentant un rapport de dilution supérieur ou égal à 10, de préférence compris entre 12 et 18.