FR3045592A1 - Procede et installation de clarification d'eaux integrant une regulation. - Google Patents
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Abstract
Procédé de clarification d'eaux par différence de densité comprenant une étape d'ajout auxdites eaux d'un agent coagulant, une étape d'ajout d'un agent floculant, une étape d'ajout d'un media accélérant la clarification, une étape de clarification dans une zone de clarification conduisant à la production de boues et d'eau clarifiée, une étape de traitement desdites boues en vue d'en extraire ledit média et une étape de recirculation dudit média vers ladite étape d'ajout de média accélérant la clarification ; caractérisé en ce que ledit procédé comprend une régulation (10) du dosage de l'agent floculant lors de d'ajout d'un agent floculant et une régulation (20) du débit de recirculation lors de l'étape de recirculation dudit média, lesdites régulations (10, 20) étant couplées.
Description
Procédé et installation de clarification d'eaux intégrant une régulation. 1. Domaine de l'invention L'invention se rapporte aux procédés de traitement des eaux et plus particulièrement à la clarification de celles-ci par différence de densité, en présence d'un média aidant à ladite clarification. L'une des étapes classiques des procédés de traitement des eaux est la clarification, qui consiste en l'élimination de particules en suspension. Afin d'accélérer une telle clarification, il est classique d'avoir recours à des réactifs (coagulant, floculant) permettant l'agglomération de la matière à éliminer sous forme de flocs, ainsi qu'à différents média permettant de faciliter la séparation de ces flocs de l'eau traitée. On parle dans ce cas de floculation assistée.
La qualité d'une eau à traiter pouvant fortement varier au cours du temps, celle-ci doit donc être fréquemment évaluée afin d'adapter le traitement dans le but qu'il permette l'obtention d'une eau traitée ayant une qualité prédéterminée.
La présente invention se rapporte plus précisément à la régulation des procédés de clarification permettant d'observer cette qualité prédéterminée. 2. Art antérieur D'une façon générale, les procédés de traitement d'eaux par clarification, mettent en œuvre une première zone de coagulation alimentée en eau brute et en agent coagulant, suivie d'une zone de floculation alimentée en agent floculant et une zone de clarification par différence de densité produisant des eaux traitées d'une part et des boues décantées ou des boues flottées d'autre part.
Lors des étapes de coagulation et de floculation, l'eau brute reçoit ainsi des réactifs constitués par des agents coagulant et floculant permettant de provoquer l'agglomération des particules en suspension en agrégats floconneux appelés "flocs". L'étape de clarification est classiquement complétée par l'ajout d'un média accélérant la séparation des flocs de l'eau traitée.
Lorsque la clarification est effectuée par flottation, le média injecté est un matériau moins dense que l'eau qui va s'accrocher aux flocs et les entraîner vers la surface. Il peut s'agir notamment de billes de matériau polymérique ou encore d'eau blanche. L'eau traitée est alors récupérée par soutirage, et les boues flottées sont récupérées en surface.
Dans le domaine de la flottation, la plupart des techniques de régulation sont issues de l'industrie minéralurgique ; la stabilisation de la flottation étant réalisée par des techniques dites SISO (pour Single Input Single Output en anglais). On peut par exemple citer le contrôle du niveau de l'écume des mousses flottantes par le débit d'air injecté, ou bien le contrôle de la vitesse d'ajout des réactifs selon la turbidité des eaux brutes en entrée.
Lorsque la clarification est effectuée par décantation, le média injecté est un matériau plus dense que l'eau qui va s'accrocher aux flocs et les entraîner vers le fond de la zone de clarification. Il peut s'agir notamment de microsable. L'eau traitée est alors récupérée par surverse, et les boues sont récupérées au fond de la zone.
Dans les deux cas, une étape de traitement des boues décantées ou des boues flottées permet de récupérer le média injecté, pour le réinjecter en amont de la clarification. Quand la flottation est effectuée à l'aide d'eau blanche, une recirculation d'eau traitée est effectuée afin d'y injecter de l'air dissous et disposer ainsi de nouveau d'eau blanche.
Dans les installations et les procédés de traitement d'eaux par clarification existants, le dosage des différents réactifs et média n'est pas ajusté en temps réel. La connaissance de l'homme de l'art et une étude par jar-test permettent de définir un réglage du dosage par excès pour compenser une éventuelle augmentation de la charge en entrée et garantir la qualité des eaux traitées avec une marge de sécurité. En principe, on observe une surconsommation des réactifs et de média. Or, la consommation de réactifs et de média fait partie des postes générant des coûts opérationnels importants. Un surdosage des réactifs ou de média, pour tenter de garantir la qualité des eaux traitées en cas de hausse importante de la quantité de particules en suspension dans l'eau brute, implique donc des dépenses superflues.
De plus, lorsque la charge en particules augmente brusquement en entrée, par exemple lors d'un évènement pluvieux dans le cadre du traitement des eaux de surface pour le traitement d'eau potable, la variation rapide de la qualité de l'eau brute peut également dégrader la qualité des eaux traitées, le traitement étant alors partiellement mis en oeuvre sans assez de réactifs ou de média. B. Objectifs de l'invention
Un objectif de l'invention est de proposer une clarification d'eaux permettant d'optimiser les quantités de réactifs et, le cas échéant de média assistant la floculation, utilisés pour maintenir une qualité prédéterminée d'eau traitée.
Un autre objectif de la présente invention est de permettre de faire face à des variations de la qualité des eaux brutes beaucoup plus importantes ou beaucoup plus rapides que celles tolérées par les procédés et installations de l'art antérieur. 4. Exposé de l'invention
Ces différents objectifs sont atteints grâce à l'invention qui concerne un procédé de clarification d'eaux par différence de densité comprenant une étape d'ajout auxdites eaux d'un agent coagulant, une étape d'ajout d'un agent floculant, une étape d'ajout d'un média accélérant la clarification, une étape de clarification dans une zone de clarification conduisant à la production de boues et d'eau clarifiée, une étape de traitement desdites boues en vue d'en extraire ledit média, et une étape de recirculation dudit média vers ladite étape d'ajout de média accélérant la clarification ; caractérisé en ce que ledit procédé comprend une régulation du dosage de l'agent floculant lors de l'étape d'ajout d'un agent floculant et une régulation du débit de recirculation lors de l'étape de recirculation dudit média, lesdites régulations étant couplées.
Préférentiellement, la régulation du dosage de l'agent floculant comprend une boucle de régulation fermée utilisant une consigne de la turbidité des eaux traitées Kout, et une mesure de la turbidité des eaux traitées Mout effectuée à une fréquence 1/Ti.
Avantageusement, la boucle fermée de régulation du dosage de l'agent floculant est de type proportionnel, intégral, dérivée.
Egalement avantageusement, la boucle fermée de la régulation du dosage de l'agent floculant est suspendue lorsque la mesure de la turbidité des eaux traitées Mout est inférieure à un seuil inhibiteur Si.
Préférentiellement, la régulation du dosage de l'agent floculant comprend une boucle de régulation ouverte utilisant une mesure de la dérivée de la turbidité des eaux brutes (dMin/ dt) effectuée à une fréquence 1/T3.
Préférentiellement, la régulation du débit de recirculation est une boucle de régulation fermée utilisant une consigne de concentration de média (Kx) dans la zone de floculation (Z2).
Avantageusement, la régulation du débit de recirculation est de type proportionnel, intégral, dérivée.
Selon une variante intéressante, la régulation de la consigne de concentration du média Kx dans la zone de floculation comprend une boucle fermée utilisant une consigne de la turbidité des eaux traitées Kout, et une mesure de la turbidité des eaux traitées Mout effectuée à une fréquence 1/T2.
Avantageusement, la boucle fermée de la régulation de la consigne de concentration du média Kx dans la zone de floculation est de type proportionnel, intégral, dérivée.
Avantageusement, la boucle fermée de la régulation de la consigne de concentration du média Kx dans la zone de floculation est suspendue lorsque la mesure de la turbidité des eaux traitée Mout est inférieure à un seuil inhibiteur S2.
Préférentiellement, la régulation de la consigne de concentration du média Kx dans la zone de floculation comprend une boucle de régulation ouverte utilisant une mesure de la dérivée de la turbidité des eaux brutes (dMin/dt) effectuée à une fréquence 1/T3.
Préférentiellement, la boucle fermée de la régulation du débit de recirculation utilise une estimation Ex de la concentration de média dans la zone de floculation.
Selon une variante de l'invention, le média accélérant la clarification (4) est un matériau lestant.
Selon une autre variante de l'invention, le média accélérant la clarification (4) est un matériau flottant. L'invention concerne également une installation de clarification d'eaux par différence de densité comprenant : un réacteur de coagulation dans lequel un agent coagulant est ajouté auxdites eaux, au moins un réacteur de floculation dans lequel est ajouté un agent floculant au moyen d'une pompe de dosage (A), et un média accélérant la clarification. un clarificateur produisant des boues incluant ledit média d'une part et de l'eau clarifiée d'autre part, des moyens de traitement desdites boues en vue d'en extraire ledit média, et un circuit de recirculation dudit média extrait vers ledit réacteur de floculation comprenant une pompe de recirculation ; caractérisée en ce qu'elle comprend des moyens de contrôle de la pompe de dosage de l'agent floculant ajouté, et des moyens couplés de contrôle de la pompe de recirculation du média extrait dans le circuit de recirculation . 5. Figures L'invention, ainsi que les différents avantages qu'elle présente, seront plus facilement compris grâce à la description qui va suivre d'un mode de réalisation de celle-ci, donné à titre simplement illustratif et non limitatif, en référence aux dessins dans lesquels : la figure 1 représente de façon schématique une installation de traitement d'eaux par clarification ; la figure 2 représente de façon schématique un exemple de régulation du fonctionnement de celle-ci selon la présente invention ; la figure 3 est un graphique indiquant les performances d'une installation mise en œuvre avec le procédé selon l'invention. 6. Mode de réalisation
En référence à la figure 1, de façon classique, une installation de clarification d'une eau à traiter « In » par différence de densité met en œuvre : un premier réacteur 1 pourvu de moyens la d'amenée d'eau brute à traiter, de moyens lb d'ajout d'un agent coagulant à partir d'un réservoir le d'agent coagulant et d'un agitateur ld ; un deuxième réacteur 2 délimitant une zone de floculation, pourvu de moyens d'ajout 2b d'agent floculant à partir d'un réservoir 2c d'agent floculant incluant une pompe de dosage A d'agent floculant, de deux agitateurs 2d, 2e, et de moyens d'ajout 3 d'un média accélérant la clarification ; d'un clarificateur 4 délimitant une zone de clarification, pourvue dans sa partie inférieure de moyens d'évacuation 4a d'eau clarifiée (« out ») par une canalisation d'évacuation 7 et dans sa partie supérieure de moyens de transfert 4b de boues contenant le média flottant vers un décanteur 5 ; un décanteur 5 pourvu de moyens d'agitation 5a permettant de séparer le média flottant du reste des boues, de moyens d'évacuation du reste de boues 5b et de moyens d'évacuation de média flottant 5c ; un réceptacle 8 de collecte dudit média flottant : une boucle 6 de recirculation dudit média flottant incluant une pompe de recirculation B dudit réceptacle 8 vers ladite zone de floculation.
Dans ce mode de réalisation, la clarification est une flottation mettant en œuvre un média flottant constitué de billes de polymère moins denses que l'eau à savoir des microbilles de polystyrène expansées de diamètre et densité respectivement inférieures à 500 pm et 0,05.
Selon l'invention, il est proposé de coupler les contrôleurs visant à assurer la qualité des eaux traitées et ceux visant à optimiser la consommation en agent floculant et celle en média flottant.
Les organes de commande contrôlés conformément à l'invention sont : la pompe de dosage A de l'agent floculant ; et la pompe de recirculation B du média flottant.
Dans le présent mode de réalisation, les paramètres mesurés sont : la turbidité des eaux brutes Min, la turbidité des eaux traitées Mout, la concentration X de média dans la zone de floculation.
La turbidité d'une eau est en effet fonction de la quantité de particules qu'elle contient. Les unités habituelles de mesure de la turbidité sont le NTU (pour Nephelometric Turbidity Unit en anglais) ou le FNU (pour Formazine Nephelometric Unit en anglais).
Le média ici utilisé étant un média solide, la concentration X de ce média dans la zone de floculation est estimée, via un bilan matière durant l'étape 6 de recirculation grâce à un débitmètre massique.
Cette estimation est régie par les deux équations suivantes, selon que la pompe de recirculation B du média fonctionne (équation 1) ou non (équation 2) :
Equation 1 dans laquelle : c(t) est la concentration à l'instant t en média exprimée en mL de média/L ; c0 est la concentration initiale en média définie comme la concentration déterminée de la toute première mise en route de l'installation et ensuite comme la concentration finale de la phase précédente, exprimée en mL de média/L ; t est le temps écoulé depuis le dernier point de concentration calculé, exprimé en secondes ; FIT10, est le débit d'alimentation exprimé en m3/h ; FIT20, est le débit massique de la recirculation du média exprimé en kg/h ; AIT20, est la densité du mélange de « média + eau » réinjecté, exprimée en kg/L /
Vfioc est le volume de la cuve de floculation dans laquelle le média est réinjecté, exprimé en m3 ; peff est la masse volumique de l'eau, exprimée en kg/m3;.
Pmediaest la masse volumique du média, exprimée en kg/m3;
Equation 2 dans laquelle c(t) est la concentration à l'instant t en média exprimée en mL de média/L ; c0 est la concentration initiale en média définie comme la concentration déterminée de la toute première mise en route de l'installation et ensuite comme la concentration finale de la phase précédente, exprimée en mL de média/L ; FIT10, le débit d'alimentation exprimé en m3/h ;
Vfioc est le volume de la cuve de floculation dans laquelle le média est réinjecté, exprimé en m3; t est le temps écoulé depuis le dernier point de concentration calculé, exprimé en secondes.
En référence à la figure 2, la régulation 10 du dosage A de l'agent floculant comprend une boucle fermée 30 utilisant une consigne de la turbidité des eaux traitées Kout, correspondant à la qualité prédéterminée de l'eau traitée et une mesure de la turbidité des eaux traitées Mout effectuée à une fréquence 1/Ti. Cette boucle de régulation 30 permet d'ajuster au mieux le dosage A pour assurer la qualité de l'eau traitée, et de compenser les perturbations dont la dynamique est lente comme, par exemple, la température des eaux. Dans le présent mode de réalisation, la boucle fermée 30 de la régulation 10 du dosage par la pompe A de l'agent floculant est de type proportionnel, intégral, dérivée.
La régulation 10 du dosage par la pompe A de l'agent floculant comprend aussi une boucle de régulation ouverte 40 utilisant une mesure de la dérivée de la turbidité des eaux brutes (dMin/dt) effectuée à une fréquence 1/T3. Cette boucle de régulation permet de réagir aux perturbations de turbidité de l'eau brute « In ».
La boucle fermée 30 de la régulation 10 du dosage par la pompe A de l'agent floculant est suspendue lorsque la mesure de la turbidité des eaux traitées Mout est inférieure à un seuil inhibiteur Si. Cette fonction d'inhibition permet de geler la commande du contrôleur pour éviter un sous-dosage précipité de l'agent floculant en cas de sur-qualité temporaire des eaux traitées. Un tel sous-dosage pourrait en effet provoquer un décrochage de la turbidité des eaux traitées, après un temps de latence correspondant au temps de séjour dans la zone de floculation et la zone de clarification.
La régulation 20 du débit de recirculation B est quant à elle constituée par une boucle de régulation fermée utilisant une consigne de concentration de média Kx dans la zone de floculation et la concentration estimée Ex de média dans la zone de floculation. Cette boucle de régulation 20 permet d'ajuster le débit de recirculation par la pompe B pour apporter la quantité optimale de média en zone de clarification. Cette boucle fermée de la régulation du débit de recirculation par la pompe B est cadencée à une fréquence 1/Ti- Elle est de type proportionnel, intégral, dérivée.
La consigne de concentration de média Kx dans la zone de floculation subit une régulation 50 qui permet de déterminer la concentration optimale de média en zone de floculation pour assurer la qualité de l'eau traitée. Cette boucle de régulation 50 comprend une boucle fermée 60 utilisant une consigne de la turbidité des eaux traitées Kout et une mesure de la turbidité des eaux traitées Mout effectuée à une fréquence I/T2. Cette boucle de régulation 60 permet d'ajuster au mieux la consigne de concentration de média Kx pour assurer la qualité de l'eau traitée, et de compenser les perturbations dont la dynamique est lente comme, par exemple, la température des eaux. La boucle fermée 60 de la régulation 50 est de type proportionnel, intégral, dérivée.
La boucle fermée 60 de la régulation 50 est suspendue lorsque la mesure de la turbidité des eaux traitées Mout est inférieure à un seuil inhibiteur S2.
La régulation 50 de la consigne de concentration de média Kx dans la zone de floculation comprend quant à elle une boucle de régulation ouverte 70 utilisant une mesure de la dérivée de la turbidité des eaux brutes (dMin/dt) effectuée à une fréquence 1/T3. Cette boucle de régulation permet de réagir aux perturbations de turbidité de l'eau brute In.
La cadence des différents contrôleurs doit être adaptées à la dynamique des variables prises en compte (Mesure de turbidité des eaux traitées Mout, dérivée de la mesure de la turbidité des eaux brutes (dMin/dt) et concentration de média dans la zone de floculation) et au temps de séjour dans les différentes zones de l'installation.
En pratique les périodes Τι, T2 et T3 sont telles que T2 < T2 < T3. Dans le cadre du présent mode de réalisation, T2 = 10 secondes, T2 = 30 secondes et T3 = 60 secondes comme périodes de mesure ou d'estimation des différentes variables prises en compte dans les régulations. D'autres valeurs pour les périodes, ou d'autres rapports entre les différentes périodes peuvent naturellement être choisis dans le cadre de l'invention.
La concentration de média Ex dans la zone de floculation peut être mesurée indirectement, par exemple être obtenue grâce à un bilan matière et l'utilisation d'un débitmètre massique placé sur la canalisation de recirculation.
Enfin, une petite partie du média accélérant la clarification peut rester dans les boues, et ne pas re-circuler lors de l'étape 6 de recirculation. Il peut donc arriver que la quantité de média disponible devienne insuffisante. Dans ce cas, bien que l'étape de recirculation 6 soit à son maximum, le taux Ex de média dans la zone de floculation n'atteindra pas la consigne Kx désirée par le système de commande. Il est alors facile d'alerter l'opérateur ou de commander l'ajout de média dans l'installation dès que la fréquence de recirculation est saturée de manière prolongée.
Des tests ont montré que lorsque, conformément à l'invention, la régulation 10 du dosage par la pompe A de l'agent floculant lors de l'étape 2 d'ajout d'un agent floculant et la régulation 20 du débit de recirculation par la pompe B lors de l'étape 6 de recirculation du média sont couplées, le fonctionnement d'une installation de clarification est sensiblement amélioré, tout d'abord en évitant le surdosage de floculant et de média, et ensuite en assurant la qualité de l'eau traitée par une opération plus rapide et efficace du procédé aux changements brusques de la qualité des eaux brutes « In ». L'installation représentée à la figure 1 a ainsi été mise en œuvre d'une part en intégrant une régulation selon l'invention (mode Régulation), telle que décrite ci-dessus, et d'autre part avec une régulation par opérateur (mode Opérateur). Selon ces deux modes, le débit d'alimentation en eau à traiter a été maintenu à 30 m3/h.
Durant ces deux modes, la concentration de média flottant présent en cuve de floculation a été fixée à 0,47 mL de billes/L. Selon le mode Opérateur, cette concentration a été fixée au départ et elle n'a pas été modifiée ensuite par l'opérateur. Selon le mode Régulation, conformément à la présente invention, le débit de recirculation par la pompe B de ce matériau a été régulé de façon à maintenir la concentration de média flottant en permanence le plus proche possible de 0,47 mL de billes/L.
Durant ces essais, l'eau à traiter a présenté une turbidité faible (8 NTU lors du test en mode Régulateur et 6 NTU lors du test en Mode Opérateur) permettant l'obtention aisée d'une eau traitée de qualité.
Durant ces essais une perturbation de la qualité de l'eau à traiter entrant dans l'installation a été artificiellement provoquée par l'ajout de boues dans celle-ci.
Les résultats des essais comparatifs correspondants sont synthétisés dans le tableau 1 ci-dessous.
Dans les deux modes, les perturbations provoquées ont été relativement similaires, provoquant une turbidité maximale des eaux de 87 NTU en mode Régulation et de 95 NTU en mode Opérateur et une turbidité moyenne de 58 NTU en mode Régulation et de 60 NTU en mode Opérateur. La perturbation en Mode Régulation a toutefois été plus longue (76 min) qu'en mode Opérateur (40 min).
Selon l'art antérieur, en mode Opérateur, les réglages de l'opérateur pour maintenir une qualité d'eau traitée durant la perturbation, ont été réalisés selon l'usage en présence d'un surdosage d'agent floculant et de média.
La figure 3 indique l'évolution dans le temps, au cours du test en mode Régulation selon l'invention, des paramètres suivant : la turbidité de l'eau à traiter en NTU ; la turbidité de l'eau traitée en NTU ; la concentration en floculant en ppm ; la fréquence de recirculation du média flottant en Hz.
Dans le cadre de ces essais, l'eau traitée a été considérée comme présentant une qualité dégradée dès lors que sa turbidité a dépassé 2 NTU durant plus de 2 heures.
Comme indiqué tableau 1, la turbidité maximale observée sur les eaux traitées s'élève respectivement à 3,6 et 61,2 NTU en Mode Régulation et Opérateur.
En référence au tableau 1, l'optimisation de la consommation du floculant peut être discutée sur trois périodes de chaque essai :
Avant et après la perturbation, le ratio du taux de traitement sur la charge entrante est respectivement de 0,014 mg/L/NTU en mode Régulation et de 0,025 mg/L/NTU en mode Opérateur. Ce dosage est ainsi mieux ajusté en Mode Régulation.
Pendant les deux heures après le début de la perturbation, le taux de réactif floculant (taux de traitement) varie en mode Régulation et atteint un maximum à 0,32 mg/L pour satisfaire la consigne de 2 NTU. Durant ces deux heures, la quantité de floculant distribuée est approximativement la même dans les deux modes (9,3 g en mode Régulation et 9,1 g en mode
Opérateur) correspondant à des ratios de traitement quasi identiques (0,155 g/m3 en mode Régulation et 0,151 g/m3 en mode Opérateur) mais le mode Régulation permet de respecter la consigne en turbidité 98,7% du temps alors qu'en mode Opérateur cette consigne n'est respectée que 63,3% du temps.
En rapportant la quantité de réactif consommé à la charge (ratio Traitement / Charge), le Mode Régulation se distingue favorablement (2,0 vs 3,7mg/NTU entrant cumulé) car la charge à abattre est plus conséquente lors de l'essai en Mode Régulation, la durée de la perturbation étant plus longue.
Sur une période de 8 heures, c'est-à-dire 4 heures avant et 4 heures après le début de la perturbation, la quantité de floculant consommée en mode Régulation apparaît plus faible (29,3g) qu'en mode Opérateur (36,0g). Le Mode Régulation selon l'invention permet donc de consommer moins de réactif floculant. Cela se traduit par des ratios plus faibles (ratio Traitement sur Volume d'eau traitée, ratio Traitement sur Charge).
TABLEAU 1
En référence à la figure 3, le procédé selon l'invention a permis d'ajuster en permanence le débit de recirculation de la pompe B pour maintenir la consigne en média flottant le plus proche de la consigne.
On notera que dans d'autres modes de réalisation, la floculation pourra être assistée par un lest, par exemple du microsable.
Dans d'autres modes de réalisation, la floculation pourra aussi être assistée par injection d'air dépressurisée dans l'eau. La quantité d'air injecté doit alors être contrôlée car l'étape d'injection est énergivore et donc coûteuse. De plus, la concentration d'air dans la zone de clarification doit être régulée car une concentration trop élevée peut entraîner l'embolie gazeuse de systèmes en aval, comme par exemple des filtres. L'invention s'applique parfaitement à ce type de clarification, le débit d'injection d'air dissous étant régulé de la même façon que le débit B de recirculation d'un média solide. Seul le bilan matière pour l'estimation de la concentration en eau blanche devra alors être mis en œuvre avec un débitmètre volumique et non un débitmètre massique.
Claims (15)
- REVENDICATIONS1. Procédé de clarification d'eaux par différence de densité comprenant : une étape d'ajout auxdites eaux d'un agent coagulant, une étape d'ajout d'un agent floculant, une étape d'ajout d'un média accélérant la clarification, une étape de clarification dans une zone de clarification conduisant à la production de boues et d'eau clarifiée, une étape de traitement desdites boues en vue d'en extraire ledit média, et une étape de recirculation dudit média vers ladite étape d'ajout de média accélérant la clarification ; caractérisé en ce que ledit procédé comprend une régulation (10) du dosage de l'agent floculant lors de l'étape d'ajout d'un agent floculant et une régulation (20) du débit de recirculation lors de l'étape de recirculation dudit média, lesdites régulations (10, 20) étant couplées.
- 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la régulation (10) du dosage de l'agent floculant comprend une boucle de régulation fermée (30) utilisant une consigne de la turbidité des eaux traitées Kout, et une mesure de la turbidité des eaux traitées Mout effectuée à une fréquence 1/Ti.
- 3. Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que la boucle fermée (30) de la régulation (10) du dosage de l'agent floculant est de type proportionnel, intégral, dérivée.
- 4. Procédé selon la revendication 2 ou 3, caractérisé en ce que la boucle fermée (30) de la régulation (10) du dosage de l'agent floculant est suspendue lorsque la mesure de la turbidité des eaux traitées Mout est inférieure à un seuil inhibiteur Si.
- 5. Procédé selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que la régulation (10) du dosage de l'agent floculant comprend une boucle de régulation ouverte (40) utilisant une mesure de la dérivée de la turbidité des eaux brutes (dMin/ dt) effectuée à une fréquence 1/T3.
- 6. Procédé selon l'une des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que la régulation (20) du débit de recirculation est une boucle de régulation fermée utilisant une consigne de concentration de média (Kx) dans la zone de floculation.
- 7. Procédé selon la revendication 6, caractérisé en ce que la régulation (20) du débit de recirculation est de type proportionnel, intégral, dérivée.
- 8. Procédé selon la revendication 6 ou 7, caractérisé en ce que la régulation (50) de la consigne de concentration du média Kx dans la zone de floculation comprend une boucle fermée (60) utilisant une consigne de la turbidité des eaux traitées Kout, et une mesure de la turbidité des eaux traitées Mout effectuée à une fréquence 1/T2.
- 9. Procédé selon la revendication 8, caractérisé en ce que la boucle fermée (60) de la régulation (50) de la consigne de concentration du média Kx dans la zone de clarification est de type proportionnel, intégral, dérivée.
- 10. Procédé selon la revendication 8 ou 9, caractérisé en ce que la boucle fermée (60) de la régulation (50) de la consigne de concentration du média Kx dans la zone de floculation est suspendue lorsque la mesure de la turbidité des eaux traitée Mout est inférieure à un seuil inhibiteur S2.
- 11. Procédé selon l'une des revendications 8 à 10, caractérisé en ce que la régulation (50) de la consigne de concentration du média Kx dans la zone de clarification comprend une boucle de régulation ouverte (70) utilisant une mesure de la dérivée de la turbidité des eaux brutes (d Min/ dt) effectuée à une fréquence 1/T3.
- 12. Procédé selon l'une des revendications 6 à 10, caractérisé en ce que la boucle fermée de la régulation (20) du débit de recirculation utilise une estimation Ex de la concentration de média dans la zone de floculation.
- 13. Procédé selon l'une des revendications 1 à 12, caractérisé en ce que le média accélérant la clarification (4) est un matériau lestant.
- 14. Procédé selon l'une des revendications 1 à 12, caractérisé en ce que le média accélérant la clarification (4) est un matériau flottant.
- 15. Installation de clarification d'eaux par différence de densité comprenant : un réacteur de coagulation (1) dans lequel un agent coagulant est ajouté auxdites eaux, au moins un réacteur de floculation (2) dans lequel est ajouté un agent floculant au moyen d'une pompe de dosage (A), et un média accélérant la clarification, un clarificateur (4) produisant des boues incluant ledit média d'une part et de l'eau clarifiée d'autre part, des moyens de traitement (5) desdites boues en vue d'en extraire ledit média, et; un circuit de recirculation (6) dudit média extrait vers ledit réacteur de floculation (2) comprenant une pompe de recirculation (B); caractérisée en ce qu'elle comprend des moyens de contrôle de la pompe de dosage (A) de l'agent floculant ajouté, et des moyens couplés de contrôle de la pompe de recirculation (B) du média extrait dans le circuit de recirculation (6).
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