FR3043510A1 - Dispositif de conversion d'energie a tension continue reversible - Google Patents
Dispositif de conversion d'energie a tension continue reversible Download PDFInfo
- Publication number
- FR3043510A1 FR3043510A1 FR1560693A FR1560693A FR3043510A1 FR 3043510 A1 FR3043510 A1 FR 3043510A1 FR 1560693 A FR1560693 A FR 1560693A FR 1560693 A FR1560693 A FR 1560693A FR 3043510 A1 FR3043510 A1 FR 3043510A1
- Authority
- FR
- France
- Prior art keywords
- primary
- switches
- inductance
- transformer
- voltage
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 title claims abstract description 16
- 230000002441 reversible effect Effects 0.000 title description 7
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 claims abstract description 24
- 230000009466 transformation Effects 0.000 claims description 19
- 238000004804 winding Methods 0.000 claims description 17
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 13
- 239000000696 magnetic material Substances 0.000 claims description 6
- 238000004378 air conditioning Methods 0.000 claims description 2
- 230000005611 electricity Effects 0.000 claims description 2
- 238000007599 discharging Methods 0.000 claims 3
- 238000000844 transformation Methods 0.000 claims 1
- 208000028659 discharge Diseases 0.000 description 12
- 230000000295 complement effect Effects 0.000 description 4
- 125000004122 cyclic group Chemical group 0.000 description 4
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000002146 bilateral effect Effects 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 230000000881 depressing effect Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000004870 electrical engineering Methods 0.000 description 1
- 230000005669 field effect Effects 0.000 description 1
- 230000010354 integration Effects 0.000 description 1
- 238000002955 isolation Methods 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 239000004065 semiconductor Substances 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M3/00—Conversion of dc power input into dc power output
- H02M3/22—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac
- H02M3/24—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters
- H02M3/28—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac
- H02M3/325—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal
- H02M3/335—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only
- H02M3/33569—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only having several active switching elements
- H02M3/33573—Full-bridge at primary side of an isolation transformer
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M1/00—Details of apparatus for conversion
- H02M1/32—Means for protecting converters other than automatic disconnection
- H02M1/325—Means for protecting converters other than automatic disconnection with means for allowing continuous operation despite a fault, i.e. fault tolerant converters
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M3/00—Conversion of dc power input into dc power output
- H02M3/22—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac
- H02M3/24—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters
- H02M3/28—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac
- H02M3/325—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal
- H02M3/335—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only
- H02M3/33569—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only having several active switching elements
- H02M3/33576—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only having several active switching elements having at least one active switching element at the secondary side of an isolation transformer
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M3/00—Conversion of dc power input into dc power output
- H02M3/22—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac
- H02M3/24—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters
- H02M3/28—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac
- H02M3/325—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal
- H02M3/335—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only
- H02M3/33569—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only having several active switching elements
- H02M3/33576—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only having several active switching elements having at least one active switching element at the secondary side of an isolation transformer
- H02M3/33584—Bidirectional converters
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Dc-Dc Converters (AREA)
Abstract
Dispositif de conversion d'énergie à courant continu comportant un transformateur (T1) et une inductance (L1), et - un premier ensemble comprenant • un premier pont (4) complet d'interrupteurs (S1, S2, S3, S4) relié au primaire (2) dudit transformateur (T1), et qui est en série avec le primaire (6) de ladite inductance (L1) ; • un premier condensateur (C1) en parallèle avec le primaire (6) de ladite inductance (L1) et en parallèle avec ledit premier pont (4) d'interrupteurs (S1, S2, S3, S4), ledit primaire (6) étant en série dudit premier pont (4) d'interrupteurs (S1, S2, S3, S4); • des premiers moyens de connexion V1+,V1- qui sont aux bornes dudit premier condensateur (C1) ; - un second ensemble comprenant • un second pont (5) complet d'interrupteurs (S5, S6, S7, S8) relié au secondaire (3) dudit transformateur (T1), et qui est en série avec le secondaire (7) de ladite inductance (L1) ; • un second condensateur (C2) en parallèle avec le secondaire (7) de ladite inductance (L1) et en parallèle avec ledit second pont (5) d'interrupteurs (S5, S6, S7, S8), ledit secondaire (7) étant en série dudit second pont (5) d'interrupteurs (S5, S6, S7, S8) ; des seconds moyens de connexion V2+,V2- qui sont aux bornes dudit second condensateur (C2).
Description
DISPOSITIF DE CONVERSION D'ENERGIE A TENSION CONTINUE REVERSIBLE Domaine technique de l’invention
La présente invention concerne le domaine de l’électrotechnique, et plus particulièrement les convertisseurs de tension continue, et se rapporte plus particulièrement à des convertisseurs de tension continue réversibles et isolés destinés à être utilisés notamment dans les véhicules à traction électrique ou à bord d’aéronefs.
Etat de la technique
Dans le domaine de la conversion statique d'énergie, on connaît des dispositifs de conversion d'énergie à tension continue en énergie à tension alternative reposant sur la technique des onduleurs monophasés ou polyphasés.
On connaît également des dispositifs de conversion d'énergie à tension alternative en énergie à tension continue dont la construction repose sur l'emploi de redresseurs monophasés ou polyphasés.
On connaît de plus des dispositif de conversion d'énergie à tension continue en énergie à tension continue, à isolement galvanique faisant appel au principe des onduleurs-redresseurs associant les deux structures précédentes avec un transformateur interposé entre l'ensemble onduleur du dispositif de convertisseur de tension continu en tension alternative et l'ensemble redresseur du dispositif de conversion de tension alternative en tension continue.
Ces derniers dispositifs, que nous appellerons « convertisseurs », peuvent être classés en deux catégories : ceux à commutation « dure » et ceux à commutation « douce » suivant que certaines précautions ont été prises ou non pour limiter les pertes par commutation dans les transistors et dans les diodes.
Ainsi, le convertisseur à commutation douce, comme décrit dans le document EP 0 898 357, présente un meilleur rendement de conversion et / ou une plus grande compacité. Malheureusement, le convertisseur à commutation douce ne peut généralement pas être rendu simplement réversible pour assurer des transferts d’énergie dans les deux sens avec des gammes de puissance et de tension étendues.
Au contraire, tout convertisseur à commutation dure peut être rendu réversible ; en mettant en œuvre des structures « en pont » ou en « demi-pont » comme le document EP2 814 155. Cependant, peu d’entre eux sont capables de s’auto-protéger en cas de défaut (court-circuit par exemple) pour les deux sens du transfert d’énergie. Certains le peuvent mais sont les moins performants d’un point de vue masse, compacité, rendement, coût ; par exemple le « flyback », (a structure de Ôuk.
Un premier objectif de la présente invention est de remédier, au moins partiellement, aux inconvénients de l'art antérieur évoqués ci-dessus.
Un autre objectif de l’invention est de proposer un convertisseur à commutation dure performant sur une large gamme de fonctionnement, réversible et capable de s’àuto-protéger dans les deux sens.
Objet de l’invention
Selon l’invention, le problème est résolu par un dispositif de conversion d’énergie à courant continu d’une première tension en énergie à courant continu d'une seconde tension, égale à ou différente de la première tension, caractérisé en ce qu'il comporte : • un transformateur comprenant un enroulement primaire et un enroulement secondaire ; • une inductance comprenant un enroulement primaire et un enroulement secondaire ; • un premier ensemble comprenant • un premier pont complet d’interrupteurs (S1, S2, S3, S4) relié au primaire dudit transformateur, et qui est en série avec le primaire de ladite inductance ; • un premier condensateur en parallèle avec le primaire de ladite inductance et en parallèle avec ledit premier pont d’interrupteurs (S1, S2, S3, S4), ledit primaire (6) étant en série dudit premier pont d’interrupteurs (S1, S2, S3, S4); • des premiers moyens de connexion (+ et -) qui sont aux bornes dudit premier condensateur ; • un second ensemble comprenant • un second pont complet d'interrupteurs (S5, S6, S7, S8) relié au secondaire dudit transformateur, et qui est en série avec le secondaire de ladite inductance; • un second condensateur en parallèle avec le secondaire de ladite inductance et en parallèle avec ledit second pont d'interrupteurs (S5, S6, S7, S8), ledit secondaire étant en série dudit second pont d'interrupteurs (S5, S6, S7, S8) ; » des seconds moyens de connexion (+,-) qui sont aux bornes dudit second condensateur.
Ce dispositif est réversible ; lesdits premiers moyens de connexion peuvent être reliés à un moyen d’alimentation et lesdits seconds moyens de connexion peuvent être reliés à une charge, ou lesdits premiers moyens de connexion peuvent être reliés à une charge et lesdits seconds moyens de connexion peuvent être reliés à un moyen d’alimentation.
Dans un mode réalisation particulier le rapport N’2/N’1 entre le nombre de spires N’2 du secondaire de l’inductance et le nombre de spires ΝΊ du primaire de l’inductance est égal au rapport N2/N1 entre le nombre de spires N2 du secondaire du transformateur et le nombre de spires N1 du primaire du transformateur.
Dans un autre mode de réalisation particulier, le rapport de transformation (appelé ici « rapport M ») dudit convertisseur est égal au nombre de spires du secondaire divisé par le nombre de spires du primaire, ce rapport est compris entre 1 et 1000 et de préférence entre 3 et 10, et encore plus préférentiellement entre 5 et 7.
Dans un autre mode de réalisation particulier, le nombre de spires du secondaire de l’inductance est égal au nombre de spires du secondaire du transformateur et le nombre de spires du primaire de l’inductance est égal au nombre de spires du primaire du transformateur.
Un autre objet de l’invention est un procédé d’utilisation du dispositif séton l’invention dans lequel : • on relie lesdits premiers moyens de connexion à un moyen d’alimentation et lesdits seconds moyens de connexion à une charge, ou on relie lesdits premiers moyens de connexion à une charge et lesdits seconds moyens de connexion à un moyen d’alimentation, • on actionne les ponts d’interrupteurs par un signal de commande de manière à fournir la tension aux bornes dudit moyen d’alimentation vers ladite charge, • on mesure la tension aux bornes des moyens de connexion reliés à la charge et/ou les intensités circulant respectivement au primaire et au secondaire du transformateur T1 • on détermine à partir des valeurs mesurées ainsi que du rapport de transformation M, la valeur instantanée Tlnst du rapport cyclique • on actionne les étapes d’alimentation des interrupteurs en fonction de la valeur instantanée du rapport cyclique Tfnst-
Dans un mode de réalisation de ce procédé, la valeur instantanée τ du rapport cyclique est inférieure à une valeur seuil prédéterminée, et ce procédé comprend alors les étapes suivantes: • charge de l’inductance au primaire et au secondaire selon un premier temps d’alimentation des interrupteurs (S 1, S4, S5, S8) ; • décharge de l'inductance uniquement au secondaire selon un deuxième temps d’alimentation des interrupteurs (S5, S6, S7, S8); • charge de l’inductance au primaire et au secondaire selon un troisième temps d’alimentation des interrupteurs (S2, S3, S6, S7) ; • décharge de l’inductance uniquement au secondaire selon un quatrième temps d’alimentation des interrupteurs (S5, S6, S7, S8).
On peut choisir la valeur instantanée τ du rapport cyclique supérieure à une valeur seuil prédéterminée, ce procédé comprenant les étapes suivantes : • charge de l’inductance au primaire et au secondaire selon un premier temps d’alimentation des interrupteurs (S1, S4, S5, S8) ; • décharge de l’inductance uniquement au primaire selon un deuxième temps d’alimentation des interrupteurs (S1, S2, S3, S4); • charge de l’inductance au primaire et au secondaire selon un troisième temps d’alimentation des interrupteurs (S2, S3, S6, S7) ; • décharge de l’inductance uniquement au primaire selon un quatrième temps d’alimentation des interrupteurs (S1, S2, S3, S4).
Dans une variante de ce procédé d’utilisation les valeurs prédéterminée et/ou instantanée de x sont définies par la formule :
Vsortie/Ventrée= ((2*χ*Μ*τ)/(χ+1-2*τ)) où x est le ratio des rapports de transformations des deux matériaux magnétiques, celui du transformateur T1 et de l'inductance L1, qui peut être ramenée à sa plus simple expression Vsortie/Ventrée= ((Μτ)/(1-τ)).
Dans une variante la valeur prédéterminée de τ est égale à 0,5 soit 50%.
Un autre objet de l’invention est un aéronef, caractérisé en qu’il comporte pour l’alimentation d’au moins une partie de ses systèmes électroniques et/ou informatiques au moins un dispositif de conversion selon l’invention.
Un dernier objet de l’invention est l’utilisation du dispositif de conversion selon l’invention dans un aéronef pour alimenter en électricité le système d’éclairage et/ou les systèmes électroniques de pilotage et/ou au moins un ordinateur de bord et/ou au moins un servomoteur de pilotage et/ou les moteurs d’essuie-glaces et/ou le système de climatisation.
Description des figures L’invention est décrite ci-après, en référence aux dessins annexés, donnés uniquement à titre d’exemples non limitatifs, dans lesquels:
La figure 1 représente le schéma électrique d'un dispositif monophasé de conversion de tension continue en tension continue selon l'invention.
La figure 2 est une illustration du mode de commande de ce dispositif.
Les figures 3a, 3b, 3c et 3d représentent la configuration des interrupteurs et le flux de courant pour chacune des étapes qui se déroulent dans le dispositif selon l’invention lorsque que le rapport cyclique de l’interrupteur S1 est inférieur à 50%.
Les figures 4a, 4b, 4c et 4d représentent la configuration des interrupteurs et le flux de courant pour chacune des étapes qui se déroulent dans le dispositif selon l’invention lorsque le rapport cyclique de l’interrupteur S1 est supérieur à 50%.
La figure 5 est un graphique logarithmique présentant l’évolution du gain en voltage du convertisseur en fonction du rapport cyclique.
Les références alphanumériques suivantes sont utilisées dans la présente description:
Description détaillée
La topologie du dispositif de conversion d'énergie en courant continu en énergie en courant continu selon l’invention est représentée sur la figure 1. Le dispositif comporte un transformateur T1 comprenant un enroulement primaire 2 et un enroulement secondaire 3. Aux bornes de l'enroulement primaire 2 est connecté un premier onduleur 4 constitué d'un premier pont d’interrupteurs S1, S2, S3, S4. L'enroulement primaire 2 du transformateur T1 est connecté entre les jonctions des interrupteurs S1 et S3 d'une part, et de S2 et S4 d'autre part.
Les points de jonction 10,11 des interrupteurs S1 et S2 d'une part et S3 et S4 d'autre part, constituent les bornes de l'onduleur. Le point de jonction 10 des interrupteurs S1 et S2 est connecté au primaire 6 d’une inductance L1 dont la fonction sera indiquée plus loin. Le point de jonction 11 des interrupteurs S3 et S4 d’une part et le point de jonction du primaire 6 de l’inductance L1, d’autre part, constituent les bornes auxquelles un condensateur C1, dont la fonction sera indiquée plus loin, est connecté. L'enroulement secondaire 3 du transformateur T1 est connecté à un second onduleur 5 comprenant un second pont d’interrupteurs S5, S6, S7, S8. L'enroulement secondaire 3 du transformateur T1 est connecté entre les points de jonction des interrupteurs S5 et S7 d'une part, et S6 et S8 d'autre part; les points de jonction 12, 13 constituent les bornes du second onduleur 5.
Le point de jonction 12 entre les interrupteurs S5 et S6 est connecté au secondaire 7 de l’inductance L1 dont la fonction sera indiquée plus loin. Le point de jonction 13 des interrupteurs S7 et S8 d’une part et le point de jonction du secondaire 7 de l’inductance d’autre part constituent les bornes auxquelles un condensateur C2, dont la fonction sera indiquée plus loin, est connecté.
Les interrupteurs S1, S2, S3, S4, S5, S6, S7, S8 sont avantageusement (tous ou certains d’entre eux) des transistors du type effet de champ MOSFET. A la place des transistors on peut utiliser tout type d'interrupteurs statiques à semi-conducteurs tels que par exemple les GTO, IGBT, etc. L’état fermé ou ouvert des interrupteurs S1, S2, S3, S4, S5, S6, S7, S8 est défini par un signal de commande envoyé à chaque interrupteur ; cela sera expliqué en plus grand détail ci-dessous en relation avec la figure 2. On distingue deux modes de fonctionnement. Ces modes de fonctionnement sont définis par le fait d’intervertir la source d’alimentation du primaire (V1+, V1-) vers le secondaire (V2+, V2-). Dès lors que l’alimentation est intervertie, on réalise la même action pour la charge qui prend place au primaire. Le rapport cyclique d'un interrupteur est le ratio de temps pendant lequel l'interrupteur est passant ; ce ratio est exprimé en pourcentage sur une période. Le reste du temps sur la période, l'interrupteur est ouvert.
Dans le dispositif 1, le rapport cyclique prédéterminé permet d’établir deux modes de fonctionnement qui se caractérisent chacun de quatre étapes qui seront expliquées ci-dessous en plus grand détail.
La fréquence de commutation envisagée a un impact sur le dimensionnement des composants. Plus la fréquence est élevée, plus la taille de l’ensemble magnétique utilisé peut être réduite. Cependant la commutation des MOSFETs est plus difficile à gérer. Les pertes par commutation des MOSFETs sont plus importantes et la chaleur dégagée est plus difficile à évacuer. Les tensions d’application pour la recharge de batteries dans les dispositifs aéronautiques embarqués sont habituellement de l’ordre de 28V. Les MOSFETs, souvent utilisés pour ce niveau de tension, sont mieux adaptés que les autres composants de commutations (IGBT, etc.). Les commutations de types dures font que pour avoir un équilibre avantageux entre le niveau de pertes et la densité de puissance, on utilise avantageusement une fréquence de commutation de l’ordre de 50kHz. L’inductance L1 couplée doit pouvoir emmagasiner de l’énergie dans un premier temps du cycle dans le primaire 6 pour la restituer dans un second temps au secondaire 7. D’une manière générale, plus l’inductance L1 est élevée plus le matériau magnétique de l’inductance L1 doit pouvoir emmagasiner de l’énergie. Le matériau magnétique de l’inductance L1 doit donc être sélectionné et dimensionné de manière à avoir un minimum de pertes et ne pas saturer. Son dimensionnement se fait sur les paramètres maximaux de courant, de pertes et de poids. Pour des applications aéronautiques embarquées, le poids d’une pièce doit toujours être pris en considération.
De plus cette inductance L1 agit comme filtre à compatibilité électromagnétique (abrégé « CEM »), sur l’entrée 6 ; elle évite ainsi l’ajout d’une nouvelle inductance au convertisseur. Plus l’inductance L1 est élevée, plus ce filtre atténue les perturbations (notamment les rémanences magnétiques). Cependant le composant magnétique, constitué de son noyau et des conducteurs, sera plus volumineux.
Le système est isolé à deux niveaux, l’inductance couplée et le transformateur. L’avantage d’avoir ces deux entités sur les transferts de puissance est explicité ci-après. Le transformateur T1 permet le transfert direct et bilatéral de la puissance entre les deux ponts en H 4,5 d’interrupteurs par l’intermédiaire des enroulements primaire 2 et secondaire 3.
La fonction de transfert du convertisseur 1 est directement proportionnelle aux rapports de transformation du transformateur T1 (M) et de l’inductance L1 couplée (M-xM). On note la formule dont les tensions de sortie et d’entrée ne sont pas limitées à celles représentées car dépendantes de l’exemple ci-dessous décrit :
Vsortie/Ventrée= ((2*x*M*t)/(x+ 1 -2*t))
Le paramètre τ représente le rapport cyclique du convertisseur en pourcentage, qui correspond aux temps de conduction des interrupteurs. La valeur de τ prédéterminée du rapport cyclique dépend des valeurs inhérentes aux caractéristiques de tensions d’entrée et de sortie ainsi qu’au rapport de transformation.
Le paramètre x est le ratio des rapports de transformations des deux matériaux magnétiques, celui du transformateur T1 et de l’inductance L1.
Pour la suite, le rapport M’/M est égal à 1 ramenant l’équation précédente à : Vsortie/Ventrée= ((Mt)/(1-t))
Le rapport de transformation de l’ensemble transformateur T1 et de l’inductance L1 est donné par : M=N2/N1=N’2/N’1 où N2 et N’2 correspondent au nombre de spires aux secondaires 3, 7 et N1 et N’1 correspondent au nombre de spires au primaire 2, 6.
Dans un mode de réalisation avantageux, on définit :
Le rapport de transformation M du convertisseur peut se caractériser par un nombre de spires du primaire identique pour le transformateur et l’inductance ainsi qu’un nombre de spires identique au secondaire de chacun des dispositifs L1, T1. - Le rapport de transformation, qui est choisi comme fonction de transfert optimale, est égal au rapport des tensions continues comprenant un rapport Ά ce qui assure une allure des courants continus au niveau des interrupteurs, un rapport cyclique prédéterminé τ proche de 0,5 qui permet de limiter l’ondulation de courant dans l’inductance L1 couplée. Cependant, on note que la réduction du rapport du transformateur entraîne la diminution du courant efficace dans le transformateur T1 au point nominal permettant ainsi la réduction des sections de cuivre et la longueur des enroulements. Une réduction trop forte du rapport de transformation induit des inductances de fuite plus importantes au niveau des composants magnétiques. A partir de ces données, on préfère choisir un rapport de transformateur compris entre 6 et 10 : • à une valeur proche de 6, le courant efficace dans le transformateur est le plus faible • à une valeur proche de 10 l’ondulation est quasiment nulle. Le nombre d’enroulements N1, N1’ est déterminé par le calcul des pertes des deux matériaux magnétiques.
Dans un mode de réalisation avantageux de l’invention on choisit pour le convertisseur 1 : N1=N’1 et N2=N’2 , ce qui facilite les calculs du rapport cyclique lors de la conception du circuit. Néanmoins à titre de variante, on peut prévoir que N1 est différent de ΝΊ et que N2 est différent de N’2.
Les inventeurs ont trouvé que le rapport de transformation M=6 permet de réaliser un dispositif particulièrement compact. Plus précisément, le rapport de transformation M=6 permet de limiter le nombre de spires totales dans le dispositif. Le gain de la fonction de transfert sera augmenté par l’utilisation du rapport cyclique.
Le rapport de transformation M n’a pas de limite dans son coefficient, celui-ci est adaptable à l’application qui en est faite. Le convertisseur peut être utilisé dans des applications mettant en œuvre quelques volts à des milliers de volts.
La figure 2 représente l’évolution temporelle de différents signaux réalisant la commande. Afin de paramétrer les temps d’ouverture des interrupteurs, cette commande est constituée d’un assemblage de deux signaux triangulaires 22 et 24 de fréquences identiques mais déphasés de 180° sur lequel la tension de commande 20 permet d’établir les temps d’alimentation et d’extinction des différents interrupteurs comme décrit ci-dessous. Les intersections de la tension de commande 20 sur les courbes fréquentielles 22 et 24 définissent des temps A, B, C, D. A titre d’exemple, lorsque le signal 24 est supérieur à la tension de commande 20, cela définit le temps B, le temps complémentaire correspondant est C. Lorsque le signal 22 est supérieur à la tension de commande 20, cela définit le temps A, le temps complémentaire correspondant est D.
Les rapports cycliques des différents interrupteurs sont liés entre eux :
Les ordres des interrupteurs S1 et S4 sont identiques, ils sont associés au temps A ;
Les ordres des interrupteurs S2 et S3 sont identiques, ils sont associés au temps B ;
Les ordres des interrupteurs S5 et S8 sont identiques, ils sont associés au temps C ;
Les ordres des interrupteurs S6 et S7 sont identiques, ils sont associés au temps D. L’illustration du mode de commande est présentée ici de manière simplifiée avec des temps morts nuis. Cette absence de temps mort est propre au fonctionnement du convertisseur. La symétrie des triangles est essentielle pour un bon fonctionnement du convertisseur.
Par ailleurs :
Les ordres des interrupteurs S1 et S6 sont complémentaires ;
Les ordres des interrupteurs S1 et S5 sont en phases ;
Les ordres des interrupteurs S2 et S5 sont complémentaires.
Le signal de commande lié à la tension de commande 20 provient d’un système de régulation non représenté. La constitution de cette tension de commande 20 est basée sur l’analyse de facteurs comme le contrôle de la tension de sortie, le contrôle du courant interne et/ou de la température qui sont liés à la charge qui est aux bornes dudit convertisseur 1. L’ensemble de ces facteurs va permettre de générer un signal d’erreur qui ajustera la tension de commande ; et par analogie le mode de fonctionnement auquel se rattache le rapport cyclique instantané.
La grandeur à réguler (tension V1-V2, courant i1-i2) par action sur le rapport cyclique instantané évolue sans discontinuité en modifiant ce rapport cyclique entre 0 et 100%.
La figure 5 représente le graphique montrant l’impact du rapport cyclique selon l’axe horizontal sur le gain, fonction de transfert, en voltage selon l’axe vertical pour différents rapports de transformation M du convertisseur 1 comme expliqué précédemment. On note que la fonction du graphe dépend de f(x)= Vsortie/Ventrée= ((Μτ)/(1-τ)). τ correspond au rapport cyclique pouvant aller de 1% à 99% pour un rapport de transformation M, M= {0,1 ; 0,5 ; 1 ; 5 ; 10}. Au-delà de 99%, les courbes pour M ayant un rapport de transformation inférieur à 5 (M<5) ne sont plus visibles du fait de l’échelle. Le choix du rapport cyclique permet d’influencer le gain du convertisseur 1. L’intégration de la composante du rapport cyclique permet pour un rapport de transformation M, établi physiquement par les composantes T1 et L1 du convertisseur, de faire varier le gain de la fonction de transfert.
La tension de commande 20, selon l’état du convertisseur, permet d’obtenir deux modes de fonctionnement suivant le rapport cyclique instantané.
Ces modes de fonctionnement permettent d’ajuster la tension en V2 en fonction de V1 ou en fonction de l’intensité parcourant le dispositif en fonction de la charge.
On décrit maintenant deux modes de fonctionnement spécifiques du dispositif selon l’invention dans un mode avantageux ou le rapport cyclique prédéterminé τ est de 1/4, 0.5, 50%. a) Mode de fonctionnement avec rapport cyclique inférieur à 50%
Dans ce mode de fonctionnement comprenant un mode de connexion des bornes V1 vers V2, le rapport cyclique de l’interrupteur S1 est inférieur à 50% de son cycle. La première étape (figure 3a) est exécutée dans une configuration dans laquelle les interrupteurs (S1, S4, S5, S8) sont fermés tandis que les interrupteurs (S2, S3, S6, S7) restent ouverts. La durée de cet état est τΤ. Le transformateur T1 opère un transfert direct de puissance du primaire 2 vers le secondaire 3 aux bornes (V2+.V2-) du condensateur C2, tandis que le primaire 6 de l’inductance L1 se charge du côté de la borne V1+. Cette étape permet une charge de l’inductance L1 au primaire 6 et au secondaire 7 et permet un transfert direct au niveau du transformateur T1 avec un courant positif.
La deuxième étape (figure 3b) est exécutée dans une configuration dans laquelle les interrupteurs (S5, S6, S7, S8) sont fermés, tandis que les interrupteurs (S1, S4, S5, S8) restent ouverts. La durée de cet état est de (1/2-τ)Τ. Cette configuration des interrupteurs permet une décharge au secondaire 7 de l’inductance L1 vers le condensateur C2 des bornes (V2+, V2-). Aucun transfert ne s’opère aux bornes du primaire 2 du transformateur T1, ni charge ni décharge.
La troisième étape (figure 3c) est exécutée dans une configuration dans laquelle les interrupteurs (S2, S3, S6, S7) sont fermés, tandis que les interrupteurs (S1, S4, S5, S8) restent ouverts. La durée de cet état est τΤ. Le transformateur T1 opère un transfert direct de puissance avec un courant négatif du primaire 2 vers le secondaire 3 aux bornes de (V2+.V2-) du condensateur C2, tandis que le primaire 6 de l’inductance L1 se charge du côté de la borne V1+.
La quatrième étape (figure 3d) est exécutée dans une configuration dans laquelle les interrupteurs (S5, S6, S7, S8) sont fermés, tandis que les interrupteurs (S1, S2, S3, S4) restent ouverts. La durée de cet état est de (1/2-τ)Τ. Cette configuration des interrupteurs permet une décharge au secondaire 7 de l’inductance L1 vers le condensateur C2 des bornes (V2+, V2-). Aucun transfert ne s’opère aux bornes du primaire 2 du transformateur T1, ni charge ni décharge. b) Mode de fonctionnement avec un rapport cyclique supérieur à 50%
Dans ce mode de fonctionnement comprenant un mode de connexion des bornes V1 vers V2, le rapport cyclique de l’interrupteur S1 est supérieur à 50% de son cycle.
La première étape (figure 4a) est exécutée dans une configuration dans laquelle les interrupteurs (S1, S4, S5, S8) sont fermés, tandis que les interrupteurs (S2, S3, S6, S7) restent ouverts. La durée de cet état est (1-τ)Τ. Le transformateur T1 opère un transfert direct de puissance avec un courant positif du secondaire 3 vers le primaire 2 aux bornes (V1+.V1-) du condensateur C1, tandis que le secondaire 7 de l’inductance L1 se charge du côté de la borne V2+.
La deuxième étape (figure 4b) est exécutée dans une configuration dans laquelle les interrupteurs (S5, S6, S7, S8) sont ouverts, tandis que les interrupteurs (S1, S2, S3, S4) sont fermés. La durée de cet état est de (τ-1/2)Τ. Ce positionnement d’interrupteurs permet une décharge au primaire 6 de l’inductance L1 vers le condensateur C1 des bornes (Vint+, Vint-). Aucun transfert ne s’opère aux bornes du primaire 2 du transformateur T1, ni charge ni décharge.
La troisième étape (figure 4c) est exécutée dans une configuration dans laquelle les interrupteurs (S2, S3, S6, S7) sont fermés, tandis que les interrupteurs (S1, S4, S5, S8) restent ouverts. La durée de cet état est de (1-τ)Τ. Le transformateur T1 opère un transfert direct de puissance avec un courant négatif du secondaire 3 vers le primaire 2 aux bornes (V1+, V1-) du condensateur C1, tandis que le secondaire 7 de l’inductance L1 se charge du côté de la borne V2+.
La quatrième étape (figure 4d) est exécutée dans une configuration dans laquelle les interrupteurs (S1, S2, S3, S4) sont fermés, tandis que les interrupteurs (S5, S6, S7, S8) restent ouverts. La durée de cette état est de (τ-1/2)Τ. Cette configuration des interrupteurs permet une décharge au primaire 6 de l’inductance L1 vers le condensateur C1 des bornes (V1+, V1-). Aucun transfert ne s’opère aux bornes du primaire 2 du transformateur T1, ni charge ni décharge.
Exemple
On a réalisé un dispositif selon l’invention et caractérisé son fonctionnement. Le dispositif était un convertisseur réalisant une conversion de courant direct d’une tension d’environ 28 V en courant direct d’une tension d’environ 270 V (mode dit «élévateur»), et inversement (mode dit « abaisseur»). Les interrupteurs étaient des MOSFETs avec une tension de diode de 1 V.
La puissance de sortie était d’environ 4 kW en mode élévateur et 700 W en mode abaisseur. En mode « élévateur», cela implique une charge de sortie de l’ordre de 18 Ω aux bornes V2+ et V2- du secondaire pour obtenir le courant à une tension de 270 V. Le condensateur C2 a une capacité de 250 pF. En mode « abaisseur» la charge de sortie aux bornes V1+ et V1- du primaire était d’environ 100 à 110 Ω. Le condensateur C1 a une capacité d’environ 10 mF.
La résistance filaire entre V1+ et le primaire 6 de l’inductance L1 était de l’ordre de 340 μΩ , la capacité entre ces deux points était de 15 nF ; les mêmes valeurs s’appliquent entre V2+ et le secondaire 7 de l’inductance L1.
Avec ce circuit on a obtenu un rendement de l’ordre de 93% en mode « élévateur » de l’ordre de 92% en mode « abaisseur ».
Claims (10)
- REVENDICATIONS1. Dispositif de conversion d'énergie à courant continu d’une première tension en énergie à courant continu d’une seconde tension, égale à ou différente de la première tension, caractérisé en ce qu'il comporte : - un transformateur (T1) comprenant un enroulement primaire (2) et un enroulement secondaire (3) ; - une inductance (L1) comprenant un enroulement primaire (6) et un enroulement secondaire (7) ; - un premier ensemble comprenant • un premier pont (4) complet d’interrupteurs (S1f S2, S3, S4) relié au primaire (2) dudit transformateur (T1), et qui est en série avec le primaire (6) de ladite inductance (L1) ; • un premier condensateur (C1) en parallèle avec le primaire (6) de ladite inductance (L1) et en parallèle avec ledit premier pont (4) d’interrupteurs (S1, S2, S3, S4), ledit primaire (6) étant en série dudit premier pont (4) d’interrupteurs (S1, S2, S3, S4); • des premiers moyens de connexion V1+.V1- qui sont aux bornes dudit premier condensateur (C1) ; - un second ensemble comprenant un second pont (5) complet d’interrupteurs (S5, S6, S7, S8) relié au secondaire (3) dudit transformateur (T1), et qui est en série avec le secondaire (7) de ladite inductance (L1) ; « un second condensateur (C2) en parallèle avec le secondaire (7) de ladite inductance (L1) et en parallèle avec ledit second pont (5) d’interrupteurs (S5, S6, S7, S8), ledit secondaire (7) étant en série dudit second pont (5) d’interrupteurs <S5, S6, S7, S8) ; • des seconds moyens de connexion V2+.V2- qui sont aux bornes dudit second condensateur (C2), sachant que « lesdits premiers moyens de connexion V1+.V1- peuvent être reliés â un moyen d’alimentation et lesdits seconds moyens de connexion V2+,V2-peuvent être reliés à une charge, ou • lesdits premiers moyens de connexion V1+.V1- peuvent être reliés à une charge et iesdits seconds moyens de connexion V2+.V2- peuvent être reliés à un moyen d’alimentation.
- 2. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en que le rapport N’2/N’1 entre le nombre de spires N’2 du secondaire (7) de l’inductance L1 et le nombre de spires ΝΊ du primaire (6) de l’inductance L1 est égal au rapport N2/N1 entre le nombre de spires N2 du secondaire (3) du transformateur T1 et le nombre de spires N1 du primaire (2) du transformateur T1.
- 3. Dispositif selon l’une des revendications précédentes, caractérisé en que le rapport de transformation (appelé ici « rapport M ») dudit convertisseur est égal au nombre de spires du secondaîrë divisé par le nombre de spires du primaire, ce rapport est compris entre 1 et 1000 et de préférence entre 3 et 10, et encore plus préférentiellement entre 5 et 7.
- 4. Procédé d’utilisation du dispositif selon l’une, quelconque, des revendications 1 à 3, dans lequel : • on relie lesdits premiers moyens de connexion V1+,V1- à un moyen d’alimentation et lesdits seconds moyens de connexion V2+.V2- à une charge, ou on relie lesdits premiers moyens de connexion V1+,V1- à une charge et lesdits seconds moyens de connexion V2+.V2- à un moyen d’alimentation, • on actionne les ponts (4,5) d’interrupteurs par un signal de commande de manière à fournir la tension aux bornes dudit moyen d’alimentation vers ladite charge, • on mesure la tension-V1 et V2 aux bornes des moyens de connexion reliés à la charge et/ou les intensités 11 et I2 circulant respectivement au primaire et au secondaire du transformateur T1, • on détermine à partir des valeurs mesurées ainsi que du rapport de transformation M, la valeur instantanée Tinst du rapport cyclique, • on actionne les étapes d’alimentation des interrupteurs en fonction de la valeur instantanée du rapport cyclique Tinst·
- 5. Procédé d’utilisation selon la revendication précédente, dans lequel la valeur instantanée τ du rapport cyclique est inférieure à une valeur seuil prédéterminée, ce procédé comprenant les étapes suivantes : • charge de l’inductance L1 au primaire (6) et secondaire (7) selon un premier temps d’alimentation des interrupteurs (S1, S4, S5, S8) ; • décharge de l’inductance uniquement au secondaire (7) selon un deuxième temps d'alimentation des interrupteurs (S5, S6, S7, S8); • charge de l'inductance au primaire (6) et secondaire (7) selon un troisième temps d’alimentation des interrupteurs (S2, S3, S6, S7) ; • décharge de l’inductance uniquement au secondaire (7) selon un quatrième temps d’alimentation des interrupteurs (S5, S6, S7, S8).
- 6. Procédé d’utilisation selon la revendication 5, dans lequel fa valeur instantanée τ du rapport cyclique est supérieure à une valeur seuil prédéterminée, ce procédé comprenant les étapes suivantes : • charge de l’inductance au primaire (6) et secondaire (7) selon un premier temps d’alimentation des interrupteurs (S1, S4, S5, S8) ; • décharge de l’inductance uniquement au primaire (6) selon un deuxième temps d’alimentation des interrupteurs (S1, S2, S3, S4); • charge de l'inductance au primaire (6) et secondaire (7) selon un troisième temps d’alimentation des interrupteurs (S2, S3, S6, S7) ; • décharge de l’inductance uniquement au primaire (6) selon un quatrième temps d’alimentation des interrupteurs (S1, S2, S3, S4).
- 7. Procédé d’utilisation selon l’une des revendications 4 à 6, dans lequel les valeurs prédéterminée et/ou instantanée de τ sont définies par la formule : Vsortie/Ventrée= ((2*χ*Μ*τ)/(χ+1-2*τ)) où x est le ratio des rapports de transformations des deux matériaux magnétiques, celui du transformateur T1 et de l’inductance L1 qui peut être ramené à sa plus simple expression Vsortie/Ventrée= ((Μτ)/(1 -τ))
- 8. Procédé selon l’une des revendications 4 à 7, dans lequel la valeur prédéterminée de τ est égale à 0,5 soit 50%.
- 9. Aéronef, caractérisé en qu’il comporte pour l’alimentation d'au moins une partie de ses systèmes électroniques et/ou informatiques au moins un dispositif de conversion selon l’une quelconque des revendications 1 à 3.
- 10. Utilisation du dispositif de conversion selon les revendications 1 à 3 dans un aéronef pour alimenter en électricité le système d’éclairage et/ou les systèmes électroniques de pilotage et/ou au moins un ordinateur de bord et/ou au moins un servomoteur de pilotage et/ou les moteurs d’essuie-glaces et/ou le système de climatisation.
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR1560693A FR3043510B1 (fr) | 2015-11-09 | 2015-11-09 | Dispositif de conversion d'energie a tension continue reversible |
| PCT/FR2016/052789 WO2017081386A1 (fr) | 2015-11-09 | 2016-10-27 | Dispositif de conversion d'energie a tension continue reversible |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR1560693A FR3043510B1 (fr) | 2015-11-09 | 2015-11-09 | Dispositif de conversion d'energie a tension continue reversible |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| FR3043510A1 true FR3043510A1 (fr) | 2017-05-12 |
| FR3043510B1 FR3043510B1 (fr) | 2017-12-15 |
Family
ID=55451288
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| FR1560693A Active FR3043510B1 (fr) | 2015-11-09 | 2015-11-09 | Dispositif de conversion d'energie a tension continue reversible |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| FR (1) | FR3043510B1 (fr) |
| WO (1) | WO2017081386A1 (fr) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN112202344A (zh) * | 2020-12-04 | 2021-01-08 | 深圳市优优绿能电气有限公司 | 一种宽电压范围自适应切换的双向直流变换器 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2590070A1 (fr) * | 1985-05-17 | 1987-05-15 | Veeco Instr Inc | Ensemble magnetique integre destine a etre utilise dans le circuit de sortie d'une alimentation electrique commutee |
| US5617305A (en) * | 1994-09-08 | 1997-04-01 | Sony Corporation | Current resonance type switching power supply circuit |
| EP0898357A1 (fr) * | 1997-08-21 | 1999-02-24 | Gec Alsthom Transport Sa | Dispositif de conversion d'énergie à courant continu |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2814155A1 (fr) | 2013-06-11 | 2014-12-17 | ABB Research Ltd. | Circuit d'amortissement LC |
-
2015
- 2015-11-09 FR FR1560693A patent/FR3043510B1/fr active Active
-
2016
- 2016-10-27 WO PCT/FR2016/052789 patent/WO2017081386A1/fr active Application Filing
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2590070A1 (fr) * | 1985-05-17 | 1987-05-15 | Veeco Instr Inc | Ensemble magnetique integre destine a etre utilise dans le circuit de sortie d'une alimentation electrique commutee |
| US5617305A (en) * | 1994-09-08 | 1997-04-01 | Sony Corporation | Current resonance type switching power supply circuit |
| EP0898357A1 (fr) * | 1997-08-21 | 1999-02-24 | Gec Alsthom Transport Sa | Dispositif de conversion d'énergie à courant continu |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN112202344A (zh) * | 2020-12-04 | 2021-01-08 | 深圳市优优绿能电气有限公司 | 一种宽电压范围自适应切换的双向直流变换器 |
| CN112202344B (zh) * | 2020-12-04 | 2021-05-04 | 深圳市优优绿能电气有限公司 | 一种宽电压范围自适应切换的双向直流变换器 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| WO2017081386A1 (fr) | 2017-05-18 |
| FR3043510B1 (fr) | 2017-12-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| FR3004870A1 (fr) | Procede et dispositif de commande d'un convertisseur multiphase courant continu-courant continu a resonance, et convertisseur multiphase correspondant | |
| EP2532069B1 (fr) | Systeme d'equilibrage de charge pour batteries | |
| WO2012084894A1 (fr) | Convertisseur d'equilibrage des cellules d'une batterie electrique | |
| EP3161951A1 (fr) | Convertisseur de tension comprenant un circuit convertisseur dc/dc isole | |
| EP3807985B1 (fr) | Convertisseur ac-dc | |
| EP3389175B1 (fr) | Dispositif de conversion, procédé de commande et véhicule associés | |
| WO2017081386A1 (fr) | Dispositif de conversion d'energie a tension continue reversible | |
| EP3432373B1 (fr) | Générateur piézoélectrique | |
| EP3651328A1 (fr) | Systeme electrique et methode de protection d'un convertisseur dc/dc | |
| EP3588719A1 (fr) | Methode de protection d'un convertisseur dc/dc | |
| EP3984125B1 (fr) | Dispositif d'alimentation a partir d'une tension alternative | |
| EP3161950A1 (fr) | Convertisseur de tension comprenant un circuit convertisseur dc/dc isole | |
| FR3001843A1 (fr) | Dispositif et procede correspondant de gestion de batteries de vehicule automobile, en particulier une batterie basse tension et une batterie haute tension | |
| FR3020523A1 (fr) | Alimentation electrique et procede de commande d'une alimentation electrique | |
| FR3023085A1 (fr) | Convertisseur de tension comprenant un circuit convertisseur a resonnance | |
| EP3707800A1 (fr) | Procédé de commande d'un chargeur de batterie d'accumulateurs électriques | |
| WO2014114878A2 (fr) | Convertisseur d'énergie électrique à découpage | |
| FR3087596A1 (fr) | Systeme electrique et procede de charge d'une batterie, notamment pour vehicule | |
| EP3966922B1 (fr) | Convertisseur de tension multi niveaux à stockage d'énergie additionnel optimisé | |
| EP3276812B1 (fr) | Convertisseur dc-dc isolé et batterie électrique comprenant un convertisseur dc-dc isolé | |
| EP3276810B1 (fr) | Convertisseur dc-dc isolé et batterie électrique comprenant un convertisseur dc-dc isolé | |
| FR3046892B1 (fr) | Convertisseur de tension continue-continue et procede de commande de ce convertisseur | |
| EP2843816A1 (fr) | Alimentation à découpage à architecture modulable | |
| FR3129543A1 (fr) | Procede de commande d’un convertisseur de tension | |
| WO2023110643A1 (fr) | Module de conversion comprenant un circuit de recuperation d'energie electrique |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PLFP | Fee payment |
Year of fee payment: 2 |
|
| PLSC | Publication of the preliminary search report |
Effective date: 20170512 |
|
| PLFP | Fee payment |
Year of fee payment: 3 |
|
| PLFP | Fee payment |
Year of fee payment: 5 |
|
| PLFP | Fee payment |
Year of fee payment: 6 |
|
| PLFP | Fee payment |
Year of fee payment: 7 |
|
| PLFP | Fee payment |
Year of fee payment: 8 |
|
| PLFP | Fee payment |
Year of fee payment: 9 |