FR3000208A1 - Device for testing food substance in e.g. container, has gas flow generation unit generating leak gas along expiry path, and calculation device determining size of leak hole from measurement of parameter of mass throughput along path - Google Patents
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Abstract
Description
- 1 - «Dispositif et procédé de test d'un échantillon, en particulier de mise sous contrainte d'un échantillon» Domaine technique La présente invention concerne un dispositif de test d'un échantillon. Elle concerne aussi un procédé mis en oeuvre par ce dispositif. Un tel dispositif permet à un utilisateur de tester un échantillon, par exemple de faire de la génération de stress dynamique de l'échantillon par flux dynamique réversible, et/ou de mesurer l'intégrité de l'enveloppe de l'échantillon, et/ou de mesurer la respirabilité de l'échantillon, et/ou de discriminer un gaz au sein de cet échantillon, etc.The present invention relates to a device for testing a sample. It also relates to a method implemented by this device. Such a device allows a user to test a sample, for example to make the dynamic stress generation of the sample by reversible dynamic flow, and / or to measure the integrity of the sample envelope, and / or measure the breathability of the sample, and / or discriminate a gas within that sample, etc.
Etat de la technique antérieure On connaît des systèmes de test d'échantillons, par exemple pour mesurer le taux d'un gaz donné à l'intérieur de l'échantillon ou pour mesurer une fuite ou un problème d'étanchéité de l'échantillon.STATE OF THE PRIOR ART Sample testing systems are known, for example for measuring the rate of a given gas within the sample or for measuring a leak or leakage problem of the sample.
Un problème récurrent des solutions de l'état de l'art est qu'elles sont trop chères, trop longues (temps de réponse typique d'une douzaine de secondes pour une mesure par infrarouge de taux de CO2), ou pas assez précises (taille minimum d'un trou de fuite mesurable de 5 pm avec une surpression relative de 500 mbar, ou avec un balayage d'Hélium dans l'enceinte à mesurer). Le but de la présente invention est de proposer un dispositif et un procédé de test d'un échantillon ayant au moins un des avantages techniques parmi les suivants : - faible coût de production par rapport à l'état de l'art, - grande rapidité d'une mesure par rapport à l'état de l'art, et - grande résolution de mesure par rapport à l'état de l'art. - 2 - Exposé de l'invention Cet objectif est atteint avec un dispositif de test d'un échantillon par flux gazeux, comprenant : - un orifice, - des moyens pour générer un flux de gaz dans le dispositif le long d'au moins un chemin d'écoulement passant par l'orifice, - au moins un capteur de pression, chaque capteur de pression étant agencé pour mesurer une pression du flux de gaz le long d'au moins un chemin d'écoulement, et - un débitmètre massique, agencé pour mesurer un paramètre représentatif du débit massique du flux de gaz le long de chaque chemin d'écoulement.A recurring problem of state-of-the-art solutions is that they are too expensive, too long (typical response time of a dozen seconds for an infrared measurement of CO2 levels), or not precise enough ( minimum size of a measurable leakage hole of 5 μm with a relative overpressure of 500 mbar, or with a helium sweep in the chamber to be measured). The object of the present invention is to propose a device and a method for testing a sample having at least one of the following technical advantages: low production cost compared with the state of the art; high speed a measure compared to the state of the art, and - high measurement resolution compared to the state of the art. SUMMARY OF THE INVENTION This object is achieved with a device for testing a sample by gas flow, comprising: an orifice; means for generating a gas flow in the device along at least one flow path passing through the orifice, - at least one pressure sensor, each pressure sensor being arranged to measure a pressure of the flow of gas along at least one flow path, and - a mass flow meter, arranged to measure a parameter representative of the mass flow rate of the gas flow along each flow path.
Selon un premier aspect de dispositif selon l'invention : - l'au moins un chemin d'écoulement peut comprendre un chemin d'aspiration débutant par l'orifice, - les moyens pour générer le flux de gaz peuvent être agencés pour aspirer un gaz à analyser de sorte que ce gaz à analyser s'écoule le long du chemin d'aspiration, -au sein du dispositif, ledit chemin d'aspiration peut se rétrécir de manière localisée au niveau d'un trou de mesure, - l'au moins un capteur de pression peut comprendre un capteur de pression d'aspiration agencé pour mesurer une pression du gaz à analyser le long du chemin d'aspiration, - le débitmètre massique peut être agencé pour mesurer un paramètre représentatif du débit massique du gaz à analyser le long du chemin d'aspiration, et - le dispositif peut comprendre en outre des moyens de calcul agencés pour quantifier la présence d'un gaz d'intérêt au sein du gaz à analyser, à partir d'une mesure du paramètre représentatif du débit massique du gaz à analyser le long du chemin d'aspiration. Le débitmètre massique est de préférence un débitmètre massique à conductibilité thermique. - 3 - Les moyens de calcul peuvent être agencés pour quantifier la présence du gaz d'intérêt sous la forme d'un calcul d'une proportion du gaz d'intérêt qui dépend du diamètre du trou de mesure. Le capteur de pression d'aspiration peut être situé le long du chemin d'aspiration entre l'orifice et le trou de mesure. Le débitmètre massique peut être situé le long du chemin d'aspiration de sorte que le trou de mesure soit situé le long du chemin d'aspiration entre l'orifice et le débitmètre massique. Les moyens de calcul peuvent être agencés pour quantifier la présence du gaz d'intérêt sous la forme d'un calcul d'une proportion du gaz d'intérêt qui dépend : - de manière affine de la racine carrée du paramètre représentatif du débit massique le long du chemin d'aspiration, ou - de manière affine du paramètre représentatif du débit massique le long du chemin d'aspiration. Les moyens de calcul peuvent être agencés pour quantifier la présence du gaz d'intérêt en outre à partir d'une mesure de pression le long du chemin d'aspiration par le capteur de pression d'aspiration. Les moyens de calcul peuvent être agencés pour quantifier la présence du gaz d'intérêt sous la forme d'un calcul d'une proportion du gaz d'intérêt qui dépend : - de manière affine de l'inverse de la racine quatrième de la mesure de pression le long du chemin d'aspiration par le capteur de pression d'aspiration : les moyens de calcul peuvent être agencés pour quantifier la présence du gaz d'intérêt sous la forme d'un calcul d'une proportion du gaz d'intérêt selon la formule A m +B avec D, le paramètre représentatif du débit massique, Pr la pression mesurée par le capteur de pression d'aspiration, et A et B des coefficients numériques de calibration ; ou - de manière affine de l'inverse de la mesure de pression le long du chemin d'aspiration par le capteur de pression d'aspiration. Les moyens de calcul peuvent être agencés pour quantifier la présence du gaz d'intérêt sous la forme d'un calcul d'une proportion du gaz d'intérêt selon la - 4 - D formule : M''' +N avec D, le paramètre représentatif du débit massique, Pr Pr la pression mesurée par le capteur de pression d'aspiration, M et N des coefficients numériques de calibration. Les moyens de calcul peuvent être agencés pour déclencher une quantification de la présence du gaz d'intérêt pour une valeur de la pression le long du chemin d'aspiration mesurée par le capteur de pression d'aspiration correspondant à une valeur de référence de pression d'aspiration, les moyens de calcul étant alors agencés pour quantifier la présence du gaz d'intérêt à partir d'une valeur du paramètre représentatif du débit massique le long du chemin d'aspiration mesurée simultanément à la mesure de pression mesurant la valeur de pression correspondant à le valeur de référence de pression d'aspiration. Les moyens de calcul peuvent être agencés pour quantifier la présence du gaz d'intérêt sous la forme d'un calcul d'une proportion du gaz d'intérêt selon la formule : Al*2.IT ± B avec Dm le paramètre représentatif du débit massique, et A* et B des coefficients numériques de calibration, ou M*D. +N avec Dm le paramètre représentatif du débit massique, et M* et N des coefficients numériques de calibration. Les moyens de calcul peuvent en outre être agencés pour quantifier la présence d'une première molécule d'intérêt du gaz d'intérêt ayant une certaine conductibilité thermique, le dispositif comprenant en outre le long du chemin d'aspiration au moins un capteur de gaz agencé pour quantifier la présence d'au moins une autre molécule d'intérêt du gaz d'intérêt qui a de préférence une conductibilité thermique différente d'au plus 10% (de préférence d'au plus 5%) par rapport à la conductibilité thermique de la première molécule d'intérêt pour des conditions identiques, les moyens de calcul étant agencés pour quantifier la présence de la première molécule d'intérêt à partir d'une quantification de la présence du gaz d'intérêt et d'une quantification de la présence des autres molécules d'intérêt.According to a first device aspect according to the invention: the at least one flow path may comprise a suction path starting from the orifice, the means for generating the gas flow may be arranged to suck up a gas to be analyzed so that this gas to be analyzed flows along the suction path, -in the device, said suction path can narrow in a localized manner at a measurement hole, less a pressure sensor may comprise a suction pressure sensor arranged to measure a pressure of the gas to be analyzed along the suction path, the mass flowmeter may be arranged to measure a parameter representative of the mass flow rate of the gas to be analyzed. along the suction path, and the device may further comprise calculation means arranged to quantify the presence of a gas of interest in the gas to be analyzed, from a measurement of the representative parameter of the flow rate. m assumes the gas to be analyzed along the suction path. The mass flow meter is preferably a thermal conductivity mass flow meter. The calculation means can be arranged to quantify the presence of the gas of interest in the form of a calculation of a proportion of the gas of interest which depends on the diameter of the measuring hole. The suction pressure sensor may be located along the suction path between the orifice and the measurement hole. The mass flow meter may be located along the suction path so that the measurement hole is located along the suction path between the orifice and the mass flow meter. The calculation means can be arranged to quantify the presence of the gas of interest in the form of a calculation of a proportion of the gas of interest which depends: - in an affine way of the square root of the parameter representative of the mass flow rate the along the suction path, or - fine-tuning the parameter representative of the mass flow along the suction path. The calculation means may be arranged to quantify the presence of the gas of interest further from a measurement of pressure along the suction path by the suction pressure sensor. The calculation means can be arranged to quantify the presence of the gas of interest in the form of a calculation of a proportion of the gas of interest which depends: - in an affine way from the inverse of the fourth root of the measurement of pressure along the suction path by the suction pressure sensor: the calculation means can be arranged to quantify the presence of the gas of interest in the form of a calculation of a proportion of the gas of interest according to the formula A m + B with D, the parameter representative of the mass flow rate, Pr the pressure measured by the suction pressure sensor, and A and B of the digital calibration coefficients; or - in an affine way from the inverse of the pressure measurement along the suction path by the suction pressure sensor. The calculating means may be arranged to quantify the presence of the gas of interest in the form of a calculation of a proportion of the gas of interest according to the formula: ## EQU1 ## representative parameter of the mass flow rate, Pr Pr the pressure measured by the suction pressure sensor, M and N of the digital calibration coefficients. The calculating means can be arranged to trigger a quantification of the presence of the gas of interest for a value of the pressure along the suction path measured by the suction pressure sensor corresponding to a reference value of pressure. suction, the calculation means then being arranged to quantify the presence of the gas of interest from a value of the parameter representative of the mass flow rate along the suction path measured simultaneously with the pressure measurement measuring the pressure value corresponding to the suction pressure reference value. The calculation means can be arranged to quantify the presence of the gas of interest in the form of a calculation of a proportion of the gas of interest according to the formula: Al * 2.IT ± B with Dm the representative parameter of the flow rate mass, and A * and B of the digital calibration coefficients, or M * D. + N with Dm the representative parameter of the mass flow rate, and M * and N of the numerical calibration coefficients. The calculation means may also be arranged to quantify the presence of a first molecule of interest of the gas of interest having a certain thermal conductivity, the device further comprising along the suction path at least one gas sensor. arranged to quantify the presence of at least one other molecule of interest of the gas of interest which preferably has a different thermal conductivity of not more than 10% (preferably not more than 5%) with respect to thermal conductivity of the first molecule of interest for identical conditions, the calculation means being arranged to quantify the presence of the first molecule of interest from a quantification of the presence of the gas of interest and a quantification of the presence of other molecules of interest.
L'au moins un chemin d'écoulement peut comprendre un chemin de dilution se terminant par l'orifice, les moyens pour générer le flux de gaz - 5 - étant alors agencés pour expirer un gaz de dilution le long du chemin de dilution. Selon un deuxième aspect de dispositif selon l'invention combinable avec le premier aspect de dispositif selon l'invention : - l'au moins un chemin d'écoulement peut comprendre un chemin d'expiration se terminant par l'orifice, - les moyens pour générer le flux de gaz peuvent être agencés pour expirer un gaz de fuite le long du chemin d'expiration, - l'au moins un capteur de pression peut comprendre un capteur de pression d'expiration agencé pour mesurer une pression du gaz de fuite le long du chemin d'expiration, - le débitmètre massique peut être agencé pour mesurer un paramètre représentatif du débit massique du gaz de fuite le long du chemin d'expiration, et - le dispositif peut comprendre en outre des moyens de calcul agencés pour déterminer la taille d'un trou de fuite d'un échantillon connecté à l'orifice, à partir d'une mesure du paramètre représentatif du débit massique le long du chemin d'expiration.The at least one flow path may include a dilution path terminating in the orifice, the means for generating the flow of gas being then arranged to exhale a dilution gas along the dilution path. According to a second device aspect according to the invention that can be combined with the first device aspect according to the invention: the at least one flow path may comprise an exhalation path terminating in the orifice, the means for generate the gas flow may be arranged to exhale a leakage gas along the exhalation path, - the at least one pressure sensor may comprise an expiration pressure sensor arranged to measure a pressure of the leak gas the along the expiration path, the mass flow meter may be arranged to measure a parameter representative of the mass flow rate of the leakage gas along the exhalation path, and the device may further comprise calculation means arranged to determine the the size of a leakage hole of a sample connected to the orifice, from a measurement of the mass flow representative parameter along the exhalation path.
Le débitmètre massique est de préférence un débitmètre massique à conductibilité thermique. Le capteur de pression d'expiration est de préférence situé le long du chemin d'expiration entre le débitmètre et l'orifice. Les moyens de calcul peuvent être agencés pour déterminer la taille du trou de fuite sous la forme d'un calcul qui dépend de manière affine de la racine carrée du paramètre représentatif du débit massique le long du chemin d'expiration. Les moyens de calcul peuvent être agencés pour déterminer la taille du trou de fuite en outre à partir d'une mesure de pression le long du chemin d'expiration par le capteur de pression d'expiration. Les moyens de calcul peuvent être agencés pour déterminer la taille du trou de fuite sous la forme d'un calcul qui dépend de manière affine de l'inverse de la racine quatrième de la mesure de pression le long du chemin d'expiration. Les moyens de calcul peuvent être agencés pour déterminer la taille du trou de - 6 - ..2' fuite selon la formule a m +b avec D, le paramètre représentatif du débit massique, Pr la pression mesurée par le capteur de pression d'expiration, et a et b des coefficients numériques de calibration. Les moyens de calcul peuvent être agencés pour déclencher une détermination de la taille du trou de fuite pour une valeur de la pression le long du chemin d'expiration mesurée par le capteur de pression d'expiration correspondant à une valeur de référence de pression d'expiration, les moyens de calcul étant agencés pour déterminer la taille du trou de fuite à partir d'une valeur du paramètre représentatif du débit massique le long du chemin d'expiration mesurée simultanément à la mesure de pression mesurant la valeur de pression correspondant à le valeur de référence de pression d'expiration. Les moyens de calcul peuvent être agencés pour déterminer la taille du trou de fuite selon la formule + b avec D, le paramètre représentatif du débit massique, et a* et b des coefficients numériques de calibration. L'au moins un chemin d'écoulement peut comprendre un chemin de calibration passant par l'orifice, et au sein du dispositif, ledit chemin de calibration peut se rétrécir de manière localisée au niveau d'un trou de mesure, les moyens de calcul étant de préférence agencés pour : - déterminer la taille du trou de mesure à partir d'une mesure du paramètre représentatif du débit massique le long du chemin de calibration, et - ajuster des coefficients de calibration pour le calcul d'une taille d'un trou de fuite si la détermination de la taille du trou de mesure ne correspond pas à une taille réelle du trou de mesure mémorisée par les moyens de calcul. Le dispositif selon l'invention peut comprendre une vanne agencée pour compléter le chemin d'expiration par un chemin de court-circuit passant par l'office et les moyens de génération de flux mais ne passant pas par le débitmètre, ladite vanne étant de préférence agencée pour ajuster le débit passant au total par le chemin d'expiration et le chemin de court-circuit. - 7 - Il est aussi proposé un procédé de test d'un échantillon par flux gazeux, de préférence mis en oeuvre dans le premier aspect de dispositif selon l'invention, et caractérisé en ce qu'il comprend : - une aspiration d'un gaz à analyser en provenance d'un échantillon, ledit gaz à analyser aspiré s'écoulant le long d'un chemin d'aspiration débutant par un orifice relié à l'échantillon, ledit chemin d'aspiration se rétrécissant de manière localisée au niveau d'un trou de mesure, - une mesure de pression du gaz à analyser le long du chemin d'aspiration, - une mesure d'un paramètre représentatif du débit massique du gaz à analyser gaz le long du chemin d'aspiration, et - une quantification de la présence d'un gaz d'intérêt au sein du gaz à analyser, à partir de la mesure du paramètre représentatif du débit massique le long du chemin d'aspiration. La mesure d'un paramètre représentatif du débit massique est de préférence une mesure par un débitmètre massique à conductibilité thermique. La quantification de la présence du gaz d'intérêt peut comprendre un calcul d'une proportion du gaz d'intérêt qui dépend du diamètre du trou de mesure. La mesure de pression peut être effectuée par un capteur de pression d'aspiration situé le long du chemin d'aspiration entre l'échantillon et le trou de mesure.The mass flow meter is preferably a thermal conductivity mass flow meter. The exhalation pressure sensor is preferably located along the exhalation path between the flow meter and the orifice. The computing means may be arranged to determine the size of the leakage hole in the form of a calculation that is affine dependent on the square root of the mass flow representative parameter along the exhalation path. The calculating means may be arranged to determine the size of the leakage hole further from a pressure measurement along the exhalation path by the expiration pressure sensor. The computing means may be arranged to determine the size of the leakage hole in the form of a calculation which is affine dependent on the inverse of the fourth root of the pressure measurement along the exhalation path. The calculation means can be arranged to determine the size of the leak hole according to the formula am + b with D, the parameter representative of the mass flow rate, Pr the pressure measured by the pressure sensor for exhalation , and a and b are digital calibration coefficients. The calculating means may be arranged to trigger a determination of the size of the leakage hole for a value of the pressure along the exhalation path measured by the expiration pressure sensor corresponding to a pressure reference value of expiration, the calculation means being arranged to determine the size of the leakage hole from a value of the parameter representative of the mass flow along the exhalation path measured simultaneously with the pressure measurement measuring the pressure value corresponding to the reference value of exhalation pressure. The calculation means can be arranged to determine the size of the leakage hole according to the formula + b with D, the representative parameter of the mass flow rate, and a * and b of the digital calibration coefficients. The at least one flow path may comprise a calibration path passing through the orifice, and within the device, said calibration path may be narrowed in a localized manner at a measurement hole, the calculation means preferably being arranged to: - determine the size of the measurement hole from a measurement of the parameter representative of the mass flow along the calibration path, and - adjust calibration coefficients for the calculation of a size of a leak hole if the determination of the size of the measuring hole does not correspond to an actual size of the measuring hole stored by the calculation means. The device according to the invention may comprise a valve arranged to complete the exhalation path by a short circuit path passing through the office and the flow generation means but not passing through the flow meter, said valve being preferably arranged to adjust the total throughput by the expiry path and the short circuit path. It is also proposed a method of testing a sample by gas flow, preferably implemented in the first device aspect according to the invention, and characterized in that it comprises: - a suction of a gas to be analyzed from a sample, said aspirated gas to be analyzed flowing along a suction path beginning with an orifice connected to the sample, said suction path narrowing in a localized manner at the level of a measurement hole, - a measurement of the pressure of the gas to be analyzed along the suction path, - a measurement of a parameter representative of the mass flow rate of the gas to be analyzed along the suction path, and - a quantifying the presence of a gas of interest in the gas to be analyzed, from the measurement of the parameter representative of the mass flow along the suction path. The measurement of a representative parameter of the mass flow rate is preferably a measurement by a mass flowmeter with thermal conductivity. Quantifying the presence of the gas of interest may include a calculation of a proportion of the gas of interest that depends on the diameter of the measurement hole. The pressure measurement can be performed by a suction pressure sensor located along the suction path between the sample and the measuring hole.
La mesure du paramètre représentatif du débit massique peut être effectuée par un débitmètre massique situé le long du chemin d'aspiration de sorte que le trou de mesure soit situé le long du chemin d'aspiration entre l'échantillon et le débitmètre massique. La quantification de la présence du gaz d'intérêt peut comprendre un calcul d'une proportion du gaz d'intérêt qui dépend de manière affine de la racine carrée du paramètre représentatif du débit massique le long du chemin d'aspiration. - 8 - La quantification de la présence du gaz d'intérêt peut comprendre un calcul d'une proportion du gaz d'intérêt qui dépend de manière affine du paramètre représentatif du débit massique le long du chemin d'aspiration. La quantification de la présence d'un gaz d'intérêt peut être effectuée en outre à partir de la pression mesurée le long du chemin d'aspiration. La quantification de la présence du gaz d'intérêt peut comprendre un calcul d'une proportion du gaz d'intérêt qui dépend de manière affine : - de l'inverse de la racine quatrième de la mesure de pression le long du chemin d'aspiration. La quantification de la présence du gaz d'intérêt peut comprendre un calcul d'une proportion du gaz d'intérêt selon la formule A m +B avec D, le paramètre représentatif du débit massique, Pr la pression mesurée, et A et B des coefficients numériques de calibration ; ou - de l'inverse de Pr la pression mesurée le long du chemin d'aspiration. La quantification de la présence du gaz d'intérêt peut comprendre un calcul d'une proportion du gaz d'intérêt selon la D formule M+N avec D, le paramètre représentatif du débit Pr massique, Pr la pression mesurée, M et N des coefficients numériques de calibration.The measurement of the mass flow representative parameter can be performed by a mass flow meter located along the suction path so that the measurement hole is located along the suction path between the sample and the mass flow meter. Quantifying the presence of the gas of interest may include calculating a proportion of the gas of interest that is affine dependent on the square root of the mass flow representative parameter along the suction path. The quantification of the presence of the gas of interest may comprise a calculation of a proportion of the gas of interest that is affine dependent on the parameter representative of the mass flow along the suction path. Quantification of the presence of a gas of interest can be further performed from the pressure measured along the suction path. Quantification of the presence of the gas of interest may include a calculation of a proportion of the gas of interest that is affine dependent: - from the inverse of the fourth root of the pressure measurement along the suction path . The quantification of the presence of the gas of interest can comprise a calculation of a proportion of the gas of interest according to the formula A m + B with D, the parameter representative of the mass flow rate, Pr the measured pressure, and A and B of the numerical coefficients of calibration; or - from the inverse of Pr the pressure measured along the suction path. The quantification of the presence of the gas of interest may comprise a calculation of a proportion of the gas of interest according to the formula M + N with D, the parameter representative of the mass flow Pr, Pr the measured pressure, M and N of the numerical coefficients of calibration.
La quantification de la présence d'un gaz d'intérêt peut être déclenchée pour une valeur de la pression mesurée le long du chemin d'aspiration correspondant à une valeur de référence de pression d'aspiration, la quantification de la présence d'un gaz d'intérêt étant effectuée à partir d'une valeur du paramètre représentatif du débit massique le long du chemin d'aspiration mesurée simultanément à la mesure de pression mesurant la valeur de pression correspondant à le valeur de référence de pression. La quantification de la présence du gaz d'intérêt peut comprendre un calcul d'une proportion du gaz d'intérêt selon la formule : AI*2, ± B avec D, le paramètre représentatif du débit massique, et A* et B des coefficients numériques de calibration ; ou - 9 - M*D +N avec Dm le paramètre représentatif du débit massique, et M* et N des coefficients numériques de calibration. Le gaz d'intérêt peut comprendre : - de 0 à 100% d'une première molécule d'intérêt ayant une certaine conductibilité thermique, et - de 0 à 100% d'au moins une autre molécule d'intérêt qui a une conductibilité thermique idéalement différente d'au plus 10% (de préférence d'au plus 5%) par rapport à la conductibilité thermique de la première molécule d'intérêt pour des conditions identiques, et le procédé selon l'invention peut comprendre en outre : - une quantification de la présence des autres molécules d'intérêt au sein du gaz à analyser au moyen d'au moins un capteur de gaz situé le long du chemin d'aspiration, et - une quantification de la présence de la première molécule d'intérêt dans le gaz à analyser à partir de la quantification de la présence du gaz d'intérêt et de la quantification de la présence des autres molécules d'intérêt. L'au moins un chemin d'écoulement peut comprendre un chemin de dilution se terminant par l'orifice, et le procédé selon l'invention peut comprendre, avant l'aspiration du gaz à analyser, une expiration d'un gaz de dilution s'écoulant le long du chemin de dilution jusque dans l'échantillon. Il est aussi proposé un procédé de test d'un échantillon par flux gazeux, de préférence mis en oeuvre dans le deuxième aspect de dispositif selon l'invention, et comprenant : - une expiration d'un gaz de fuite s'écoulant le long d'un chemin d'expiration se terminant par un orifice relié à un échantillon, - une mesure de pression du gaz de fuite le long du chemin d'expiration, - une mesure d'un paramètre représentatif du débit massique du gaz de fuite gaz le long du chemin d'expiration, et - 10 - - une détermination de la taille d'un trou de fuite dans l'échantillon, à partir de la mesure du paramètre représentatif du débit massique le long du chemin d'expiration. La mesure d'un paramètre représentatif du débit massique est de préférence une mesure par un débitmètre massique à conductibilité thermique. La mesure de pression peut être effectuée par un capteur de pression d'expiration situé le long du chemin d'expiration entre le débitmètre et l'échantillon.Quantification of the presence of a gas of interest can be triggered for a value of the pressure measured along the suction path corresponding to a reference value of suction pressure, the quantification of the presence of a gas of interest being performed from a value of the parameter representative of the mass flow along the suction path measured simultaneously with the pressure measurement measuring the pressure value corresponding to the pressure reference value. The quantification of the presence of the gas of interest can comprise a calculation of a proportion of the gas of interest according to the formula: AI * 2, ± B with D, the representative parameter of the mass flow rate, and A * and B of the coefficients digital calibration; or - 9 - M * D + N with Dm the representative parameter of the mass flow rate, and M * and N of the digital calibration coefficients. The gas of interest may comprise: from 0 to 100% of a first molecule of interest having a certain thermal conductivity, and from 0 to 100% of at least one other molecule of interest which has a thermal conductivity ideally not more than 10% (preferably at most 5%) relative to the thermal conductivity of the first molecule of interest for identical conditions, and the method according to the invention may furthermore comprise: quantifying the presence of the other molecules of interest in the gas to be analyzed by means of at least one gas sensor located along the suction path, and - a quantification of the presence of the first molecule of interest in the gas to be analyzed from the quantification of the presence of the gas of interest and the quantification of the presence of the other molecules of interest. The at least one flow path may comprise a dilution path ending in the orifice, and the method according to the invention may comprise, before the aspiration of the gas to be analyzed, an expiration of a dilution gas. flowing along the dilution path into the sample. There is also provided a method of testing a sample by gas flow, preferably implemented in the second device aspect according to the invention, and comprising: - an expiration of a leakage gas flowing along an expiration path terminating in an orifice connected to a sample, a measurement of the pressure of the leakage gas along the exhalation path, a measurement of a parameter representative of the mass flow rate of the gas leakage gas, along the expiration path, and - determining the size of a leakage hole in the sample, from the measurement of the mass flow representative parameter along the exhalation path. The measurement of a representative parameter of the mass flow rate is preferably a measurement by a mass flowmeter with thermal conductivity. The pressure measurement can be performed by an expiration pressure sensor located along the exhalation path between the flow meter and the sample.
La détermination de la taille du trou de fuite peut comprendre un calcul de la taille du trou de fuite qui dépend de manière affine de la racine carrée du paramètre représentatif du débit massique le long du chemin d'expiration. La détermination de la taille du trou de fuite peut être effectuée en outre à partir de la pression mesurée le long du chemin d'expiration. La détermination de la taille du trou de fuite peut comprendre un calcul de la taille du trou de fuite qui dépend de manière affine de l'inverse de la racine quatrième de la mesure de pression le long du chemin d'expiration. La détermination de la taille du trou de fuite peut comprendre un calcul de la ..2' ri taille du trou de fuite selon la formule a m +b avec D, le paramètre représentatif du débit massique, Pr la pression mesurée, et a et b des coefficients numériques de calibration. La détermination de la taille du trou de fuite peut être déclenchée pour une valeur de la pression le long du chemin d'expiration mesurée correspondant à une valeur de référence de pression, la détermination de la taille du trou de fuite étant effectuée à partir d'une valeur du paramètre représentatif du débit massique le long du chemin d'expiration mesurée simultanément à la mesure de pression mesurant la valeur de pression correspondant à le valeur de référence de pression. La détermination de la taille du trou de fuite peut comprendre un calcul de la taille du trou de fuite selon la formule a*V I T , ri +b avec D, le paramètre représentatif du débit massique, et a* et b des coefficients numériques de calibration. 4.'/TD' - 11 - L'au moins un chemin d'écoulement peut comprendre un chemin de calibration passant par l'orifice et se rétrécissant de manière localisée au niveau d'un trou de mesure, et le procédé selon l'invention peut comprendre : - un écoulement d'un gaz de calibration le long du chemin de calibration, - une mesure de pression du gaz de calibration le long du chemin de calibration, - une mesure d'un paramètre représentatif du débit massique du gaz de calibration gaz le long du chemin de calibration, - une détermination de la taille du trou de mesure à partir d'une mesure du paramètre représentatif du débit massique, et - un ajustement de coefficients numériques pour le calcul d'une taille d'un trou de fuite si la détermination de la taille du trou de mesure ne correspond pas à une taille réelle du trou de mesure mémorisée par des moyens de calcul. Le procédé selon l'invention peut comprendre un ajustement, par une vanne agencée pour compléter le chemin d'expiration par un chemin de court-circuit passant par l'office et les moyens de génération de flux mais ne passant pas par le débitmètre, du débit passant au total par le chemin d'expiration et le chemin de court-circuit. Description des figures et modes de réalisation D'autres avantages et particularités de l'invention apparaîtront à la lecture de la description détaillée de mises en oeuvre et de modes de réalisation nullement limitatifs, et des dessins annexés suivants : - la figure 1 est une vue schématique de coupe de profil d'un dispositif selon l'invention, qui est le mode de réalisation préféré de l'invention, et sur laquelle est illustré un flux de gaz lorsque ce dispositif est dans une position d'analyse de gaz par aspiration ou dans une position de calibration, - la figure 2 illustre schématiquement le circuit pneumatique du dispositif de la figure 1 dans la position d'analyse de gaz par aspiration ou dans la position de calibration, - 12 - - la figure 3 est une vue schématique de coupe de dessous d'une partie du dispositif de la figure 1, et sur laquelle est illustré un flux de gaz lorsque ce dispositif est dans la position d'analyse de gaz par aspiration ou dans la position de calibration, - la figure 4 illustre schématiquement le circuit pneumatique du dispositif de la figure 1 dans une position de dilution ou dans une autre position de calibration, - la figure 5 est une vue schématique de coupe de profil du dispositif de la figure 1, et sur laquelle est illustré un flux de gaz lorsque ce dispositif est dans une position de détection de fuite par expiration, - la figure 6 dispositif de la figure - la figure 7 dispositif de la figure - la figure 8 dispositif de la figure illustre schématiquement le circuit pneumatique du 1 dans la position de détection de fuite par expiration, illustre schématiquement le circuit pneumatique du 1 dans une position de gonflage rapide par expiration, illustre schématiquement le circuit pneumatique du 1 dans une position d'éclatement par expiration. Ces modes de réalisation étant nullement limitatifs, on pourra notamment considérer des variantes de l'invention ne comprenant qu'une sélection de caractéristiques décrites par la suite isolées des autres caractéristiques décrites (même si cette sélection est isolée au sein d'une phrase comprenant ces autres caractéristiques), si cette sélection de caractéristiques est suffisante pour conférer un avantage technique ou pour différencier l'invention par rapport à l'état de la technique antérieure. Cette sélection comprend au moins une caractéristique de préférence fonctionnelle sans détails structurels, ou avec seulement une partie des détails structurels si cette partie uniquement est suffisante pour conférer un avantage technique ou à différencier l'invention par rapport à l'état de la technique antérieure.The determination of the size of the leakage hole may include a calculation of the size of the leakage hole that is affine dependent on the square root of the mass flow representative parameter along the exhalation path. The determination of the size of the leakage hole can be further performed from the measured pressure along the exhalation path. The determination of the size of the leakage hole may include a calculation of the size of the leakage hole which is affine dependent on the inverse of the fourth root of the pressure measurement along the exhalation path. The determination of the size of the leakage hole may include a calculation of the leakage hole size according to the formula am + b with D, the representative parameter of the mass flow, Pr the measured pressure, and a and b. numerical coefficients of calibration. The determination of the size of the leakage hole may be triggered for a value of the pressure along the measured exhalation path corresponding to a pressure reference value, the determination of the size of the leakage hole being made from a parameter value representative of the mass flow along the exhalation path measured simultaneously with the pressure measurement measuring the pressure value corresponding to the pressure reference value. The determination of the size of the leakage hole may comprise a calculation of the size of the leakage hole according to the formula a * VIT, ri + b with D, the representative parameter of the mass flow rate, and a * and b of the digital calibration coefficients . The at least one flow path may comprise a calibration path passing through the orifice and narrowing in a localized manner at a measurement hole, and the method according to the invention. invention may comprise: - a flow of a calibration gas along the calibration path, - a measurement of the calibration gas pressure along the calibration path, - a measurement of a parameter representative of the mass flow rate of the calibration gas. gas calibration along the calibration path; - determination of the size of the measurement hole from a measurement of the representative parameter of the mass flow rate; and - adjustment of numerical coefficients for calculating a size of a hole. leakage if the determination of the size of the measuring hole does not correspond to an actual size of the measuring hole stored by calculation means. The method according to the invention may comprise an adjustment, by a valve arranged to complete the exhalation path by a short circuit path passing through the office and the flow generating means but not passing through the flow meter, the flow passing in total by the expiry path and the short circuit path. DESCRIPTION OF THE FIGURES AND EMBODIMENTS Other advantages and particularities of the invention will appear on reading the detailed description of implementations and non-limiting embodiments, and the following appended drawings: FIG. 1 is a view schematic profile section of a device according to the invention, which is the preferred embodiment of the invention, and on which is illustrated a flow of gas when the device is in a position of gas analysis by suction or in a calibration position, - Figure 2 schematically illustrates the pneumatic circuit of the device of Figure 1 in the position of gas analysis by suction or in the calibration position, - Figure 3 is a schematic view of sectional view of a part of the device of Figure 1, and on which is illustrated a flow of gas when the device is in the position of gas analysis by suction or in the position 4 schematically illustrates the pneumatic circuit of the device of Figure 1 in a dilution position or in another calibration position, - Figure 5 is a schematic sectional view of the device of Figure 1, and on which is illustrated a flow of gas when this device is in a position of leak detection by expiration, - Figure 6 Figure device - Figure 7 Figure device - Figure 8 Figure device illustrates schematically the 1 of the pneumatic circuit in the expiration leak detection position, schematically illustrates the pneumatic circuit of the 1 in a rapid inflation inflation position, schematically illustrates the pneumatic circuit of the 1 in a bursting position by expiration. These embodiments being in no way limiting, it will be possible in particular to consider variants of the invention comprising only a selection of characteristics described subsequently isolated from the other characteristics described (even if this selection is isolated within a sentence comprising these other characteristics), if this selection of characteristics is sufficient to confer a technical advantage or to differentiate the invention from the state of the prior art. This selection comprises at least one feature preferably functional without structural details, or with only a part of the structural details if this part alone is sufficient to confer a technical advantage or to differentiate the invention from the state of the prior art.
On va tout d'abord décrire, en référence aux figures 1 à 8, un mode de réalisation préféré de dispositif 1 selon l'invention. Le dispositif 1 est un sous-ensemble technique compact pouvant s'installer dans un système portatif ou s'intégrer au sein d'une installation fixe. - 13 - Le dispositif 1 est un dispositif de test d'un échantillon par flux gazeux. Le dispositif 1 comprend un orifice 2. Cet orifice 2 est l'orifice d'entrée du creux d'une aiguille creuse, disposée au centre d'une ventouse 24 étanche agencée pour être plaquée contre un échantillon 13 (tel un sachet de produit alimentaire ou tout contenant présentant au moins une surface souple de dimension compatible pouvant être traversée par une aiguille). La ventouse évite le recours à des septums d'étanchéité pour effectuer un test sans pollution de l'air extérieur au contenant.Firstly, with reference to FIGS. 1 to 8, a preferred embodiment of device 1 according to the invention will be described. The device 1 is a compact technical subset that can be installed in a portable system or integrate within a fixed installation. The device 1 is a device for testing a sample by gas flow. The device 1 comprises an orifice 2. This orifice 2 is the inlet orifice of the hollow of a hollow needle, disposed in the center of a sealed suction cup 24 arranged to be pressed against a sample 13 (such as a bag of food product or any container having at least one flexible surface of compatible size that can be traversed by a needle). The suction cup avoids the use of septa sealing to perform a test without pollution of the air outside the container.
Le dispositif 1 comprend en outre des moyens 3 pour générer un flux de gaz 25 (gaz à analyser, gaz de dilution, gaz de fuite, gaz de calibration) dans le dispositif 1 le long d'au moins un chemin d'écoulement passant par l'orifice 2, par un débitmètre massique 4, et par une vanne 8 appelée vanne de sélection.The device 1 further comprises means 3 for generating a gas flow (gas to be analyzed, dilution gas, leakage gas, calibration gas) in the device 1 along at least one flow path passing through the orifice 2, by a mass flow meter 4, and by a valve 8 called selection valve.
La vanne 8 est une vanne à plus de deux voies (d'entrée ou de sortie), ayant plusieurs positions possibles. Chaque position de la vanne 8 correspond à une configuration spécifique d'ouverture pour le passage du flux gazeux 25 ou de fermeture pour empêcher un tel passage entre certaines des voies d'entrée et sortie de la vanne 8.The valve 8 is a valve with more than two channels (input or output), having several possible positions. Each position of the valve 8 corresponds to a specific opening configuration for the passage of the gas flow or closure to prevent such passage between some of the inlet and outlet channels of the valve 8.
La vanne 8 est de préférence une vanne proportionnelle (de préférence à tiroir). La vanne 8 est par exemple une vanne réalisée à partir d'un électroaimant de marque Mécalectro, ou encore d'une vanne Parker. L'orifice 2 et la vanne 8 sont communs à tous les chemins 25 d'écoulement. Le long de cette partie commune des chemins d'écoulement est de préférence situé un élément micro-poreux de filtration 23. Le filtre 23 est par exemple un filtre en PTFE de chez Millipore ou Sartorius. Les moyens de génération 3 comprennent une turbine, ou plus 30 généralement un générateur de flux réversible à vitesse contrôlée afin d'être asservie en débit ou en pression, par exemple de marque Papst. Les moyens de génération 3 sont réversibles, c'est-à-dire qu'ils sont agencés pour générer aussi bien un flux gazeux 25 en aspiration qu'en expiration (i.e. dans un sens d'écoulement opposé à l'aspiration). - 14 - Une vanne 16 et l'orifice 2 délimite les deux extrémités de chacun des chemins d'écoulement. La vanne 16 est une vanne à plus de deux voies (d'entrée ou de sortie), ayant plusieurs positions possibles. Selon la position de la vanne 16, la vanne 16 relie les moyens de génération 3 à l'atmosphère extérieure du dispositif 1 dans une première position 17 ou à une source 19 de gaz de référence dans une deuxième position 18. La vanne 16 est par exemple une vanne de marque Bosch ou bien Univer. Le dispositif 1 comprend au moins un capteur de pression 5, 6, chaque capteur de pression 5, 6 étant agencé pour mesurer une pression Pr du flux de gaz 25 le long d'au moins un des chemins d'écoulement. Plus exactement, la pression Pr mesurée par chaque capteur 5 ou 6 est une pression relative (respectivement dépression ou surpression) générée par le flux 25 (respectivement aspiré dans le dispositif 1 ou expiré du dispositif 1) par rapport à la pression absolue qui serait mesurée en l'absence de ce flux 25. Chaque capteur 5, 6 est par exemple un capteur piézorésistif de marque Honeywell, Freescale, ou Sensortechnics. Le débitmètre massique 4 est agencé pour mesurer un paramètre représentatif du débit massique du flux de gaz le long de chaque chemin d'écoulement. Ce paramètre est typiquement une intensité électrique ou une tension électrique, et est de préférence proportionnel au débit massique du flux de gaz 25 ou relié au débit massique du flux de gaz 25 par un calcul programmé et/ou mémorisé au sein de moyens de calcul 7 du dispositif. Tous les éléments sensoriels et d'asservissement 5, 8, 6, 20, 4, 3, 16 sont reliés aux moyens de calcul 7 par une liaison électrique et/ou de transfert de données ou de commande (liaisons représentés en pointillés sur la figure 2). Les moyens de calcul et de commande 7 ne sont représentés schématiquement que sur la figure 2 pour ne pas surcharger les autres figures.The valve 8 is preferably a proportional valve (preferably a slide valve). The valve 8 is for example a valve made from an electromagnet Mécalectro brand, or a Parker valve. Port 2 and valve 8 are common to all flow paths. Along this common portion of the flow paths is preferably located a microporous filter element 23. The filter 23 is for example a PTFE filter from Millipore or Sartorius. The generation means 3 comprise a turbine, or more generally a reversible flow generator controlled speed in order to be slaved in flow rate or pressure, for example Papst mark. The generation means 3 are reversible, i.e. they are arranged to generate both a gas flow in suction and expiration (i.e. in a direction of flow opposite the suction). A valve 16 and the orifice 2 delimits the two ends of each of the flow paths. The valve 16 is a valve with more than two channels (input or output), having several possible positions. Depending on the position of the valve 16, the valve 16 connects the generating means 3 to the external atmosphere of the device 1 in a first position 17 or to a source 19 of reference gas in a second position 18. The valve 16 is example a Bosch brand valve or Univer. The device 1 comprises at least one pressure sensor 5, 6, each pressure sensor 5, 6 being arranged to measure a pressure Pr of the gas flow 25 along at least one of the flow paths. More precisely, the pressure Pr measured by each sensor 5 or 6 is a relative pressure (respectively depression or overpressure) generated by the flow 25 (respectively sucked into the device 1 or exhaled from the device 1) with respect to the absolute pressure that would be measured in the absence of this flux 25. Each sensor 5, 6 is for example a piezoresistive sensor brand Honeywell, Freescale, or Sensortechnics. The mass flow meter 4 is arranged to measure a parameter representative of the mass flow rate of the gas flow along each flow path. This parameter is typically an electrical intensity or voltage, and is preferably proportional to the mass flow rate of the gas flow 25 or connected to the mass flow rate of the gas flow 25 by a programmed calculation and / or stored within computing means 7 of the device. All sensory and servo elements 5, 8, 6, 20, 4, 3, 16 are connected to the calculation means 7 by an electrical connection and / or data transfer or control (links shown in dashed lines in the figure 2). The calculation and control means 7 are shown schematically only in FIG. 2 so as not to overload the other figures.
Les moyens de calcul 7 ne comprennent que des moyens techniques électroniques et/ou logiciels (de préférence électroniques), et comprennent une unité centrale d'ordinateur, et/ou un processeur, et/ou un circuit analogique ou numérique dédié, et/ou du logiciel. - 15 - Le débitmètre massique 4 est un débitmètre massique à conductibilité thermique. Typiquement, le débitmètre massique 4 comprend un élément chauffant (source de chaleur) et deux sondes de températures. L'élément chauffant se trouve entre les deux sondes de températures de sorte que l'élément chauffant et les deux sondes de températures soient tous les trois alignés le long du sens d'écoulement du flux de gaz 25 au niveau du débitmètre massique. Le débitmètre massique 4, en fonction de la variation de température ou de quantité de chaleur entre les deux sondes de température bordant la source de chaleur, est agencé pour en déterminer le paramètre représentatif du débit massique du flux de gaz 25 passant par le débitmètre 4 (c'est-à-dire une masse de gaz passant par le chemin d'écoulement par unité de temps). L'avantage d'un débitmètre massique, en particulier à conductibilité thermique, et qu'il a un très rapide temps de réponse. Il va donc permettre d'accéder à un diamètre de trou de fuite 22 ou à une quantification de la présence d'un gaz d'intérêt avec une très grande rapidité de mesure (temps de réponse typique de 3 millisecondes). L'au moins un chemin d'écoulement comprend : - un chemin d'aspiration débutant par l'orifice 2 (i.e. le flux de gaz entre dans le chemin d'aspiration par l'orifice 2), - un chemin d'expiration se terminant par l'orifice 2 (i.e. le flux de gaz sort du chemin d'expiration par l'orifice 2), et - un chemin de dilution se terminant par l'orifice 2 (i.e. le flux de gaz sort du chemin de dilution par l'orifice 2). Tous ces chemins d'écoulement sont permis dans le dispositif 1 selon la position de la vanne 8 et le sens du flux 25 généré par les moyens de génération 3. La position de la vanne 8 et le sens du flux 25 généré par les moyens de génération 3 (expiration ou aspiration) à un instant donné détermine l'unique (zéro ou un parmi le chemin d'aspiration, le chemin d'expiration ou le chemin de dilution) chemin d'écoulement à travers lequel s'écoule le flux 25 de gaz à cet instant dans le dispositif 1. Tous les chemins d'écoulement sont fermés - 16 - Pour une première position 9 de la vanne 8, la vanne 8 est fermée et le flux de gaz 25 généré par les moyens 3 ne peut s'écouler le long d'aucun chemin d'écoulement tel que défini précédemment.The calculation means 7 comprise only electronic and / or software (preferably electronic) technical means, and comprise a central computer unit, and / or a processor, and / or a dedicated analog or digital circuit, and / or of the software. The mass flowmeter 4 is a mass flowmeter with thermal conductivity. Typically, the mass flow meter 4 comprises a heating element (heat source) and two temperature probes. The heating element is between the two temperature probes so that the heating element and the two temperature probes are all three aligned along the flow direction of the gas flow at the mass flow meter. The mass flow meter 4, as a function of the variation of temperature or quantity of heat between the two temperature probes bordering the heat source, is arranged to determine the parameter representative of the mass flow rate of the gas flow 25 passing through the flowmeter 4 (that is, a mass of gas passing through the flow path per unit of time). The advantage of a mass flowmeter, in particular with thermal conductivity, and that it has a very fast response time. It will therefore make it possible to access a leak hole diameter 22 or to quantify the presence of a gas of interest with very rapid measurement (typical response time of 3 milliseconds). The at least one flow path comprises: - a suction path beginning with the orifice 2 (ie the flow of gas enters the suction path through the orifice 2), - an expiration path is ending at port 2 (ie the gas stream exits the exhalation path through port 2), and - a dilution path ending at port 2 (ie the gas stream exits the dilution path through the orifice 2). All these flow paths are allowed in the device 1 according to the position of the valve 8 and the direction of flow 25 generated by the generating means 3. The position of the valve 8 and the direction of the flow 25 generated by the means of generation 3 (expiration or aspiration) at a given instant determines the unique (zero or one of the aspiration path, the expiratory path or the dilution path) flow path through which the flow flows. at this moment in the device 1. All the flow paths are closed - For a first position 9 of the valve 8, the valve 8 is closed and the gas flow 25 generated by the means 3 can not flow along any flow path as defined above.
Chemin d'aspiration En référence aux figures 1 à 3, pour une deuxième position 10 de la vanne 8, et pour les moyens de génération 3 aspirant le flux de gaz 25, les moyens 3 pour générer le flux de gaz 25 sont agencés pour aspirer un gaz à analyser en provenance d'un échantillon 13 de sorte que ce gaz à analyser s'écoule dans le dispositif 1 le long du chemin d'aspiration. Le gaz à analyser comprend par exemple : 0 à 100% d'un gaz de mélange comprenant une ou plusieurs molécules (par exemple N2 et 02), chacune de ces molécules ayant avec les autres molécules du gaz de mélange un écart de conductibilité thermique d'au plus 10% (de préférence d'au plus 5%) pour des conditions identiques de température et de pression (typiquement, pour chaque paire de deux molécules du gaz de mélange ayant une conductibilité thermique respectivement D, et D, pour des conditions identiques de température (température du flux 25 lors de la mesure de pression P' typiquement 20°C) et de D -D pression (Pression de mesure Pr), on a I 10°/0 et D, D -D D -D D -D <10%, voir de préférence I 5% et I 5% ); Dj D, Dj ce seuil qui est de manière optimale fixé à 5 ou 10 % peut être aussi supérieur à 10% (20%, 30%, etc...) dans d'autres modes de réalisation, mais plus ce seuil va être élevé, moins bonne va être la résolution du dispositif selon l'invention ; et 0 à 100% d'un gaz d'intérêt comprenant uniquement une ou plusieurs molécules (par exemple NO2 et/ou CO2) ayant entre elles un écart de une conductibilité thermique inférieur ou égal à 10% (de préférence inférieur ou égal à 5%) pour des conditions identiques de température et de pression (typiquement, pour - 17 - chaque paire de deux molécules du gaz d'intérêt ayant une conductibilité thermique respectivement C, et C pour des conditions identiques de température (température du flux 25 lors de la mesure de pression Pr, typiquement 20°C) et de pression C -C C, -C (Pression de mesure Pr), on a I 10°/0 et ' 10°/,), voir C. Cj C -C C C de préférence 5% et 5% ). Ce seuil qui est de C. Cj manière optimale fixé à 5 ou 10 % peut être aussi supérieur à 10% (20%, 30%, etc...) dans d'autres modes de réalisation, mais plus ce seuil va être élevé, moins bonne va être la résolution du dispositif selon l'invention. Chaque molécule du gaz d'intérêt a une conductibilité thermique différente de la conductibilité thermique de chacune des molécules du gaz de mélange d'au moins 20%, de préférence d'au moins 30%, pour des conditions identiques de température et de pression (typiquement, pour chaque molécule du gaz d'intérêt ayant une conductibilité thermique C, et pour chaque molécule du gaz de mélange ayant une conductibilité thermique D, , pour des conditions identiques de température (température du flux 25 lors de la mesure de pression Pr, typiquement 20°C) et de pression (Pression de mesure Pr), on a C,- D, >20% C. et C, -D1 D. - voir de C, D C, D préférence - ' 30% et ' 30%). Cette différence d'au C. D. moins 20 ou 30% intervient dans la précision du dispositif 1, plus elle est élevée, plus le gaz d'intérêt est discriminé et réduit le recours à l'amplification électronique ; ce seuil qui est de manière optimale fixé à 20 ou 30 % peut être aussi inférieur à 20% dans d'autres modes de réalisation, mais plus ce seuil va être bas, moins bonne va être la résolution du dispositif selon l'invention ou plus il va falloir une électronique performante pour la - 18 - discrimination, ou d'autres moyens techniques de réalisation redondants du dispositif décrit dans d'autres échelles de mesure;. Au sein du dispositif 1, ledit chemin d'aspiration se rétrécit de manière localisée au niveau d'un trou de mesure 14. Le trou de mesure 14 est un trou pratiqué dans une plaque 15. La plaque 15 est typiquement en inox. La plaque 15 est amovible de manière à pouvoir la remplacer typiquement soit en cas d'usure du trou 14 soit pour changer de taille de trou 14 au sein du dispositif 1. Le trou 14 est de dimension connue typiquement de 5 pm à 150 pm de diamètre. L'écoulement passe par un deuxième trou 21 de diamètre supérieur (typiquement de l'ordre de 2mm ) au trou de mesure 14. L'épaisseur de cette pastille perforée 15 est un élément d'ajustement de la perte de charge recherchée, et est très inférieure à la taille de l'orifice 14 micro-perforé (typiquement environ 10 fois inférieur) Ce trou 14 est le passage de plus faible aire d'ouverture (par unité de surface perpendiculaire à la direction du flux 25) pour le flux de gaz 25 dans le dispositif 1 comparé au reste de l'ensemble du chemin d'aspiration, et même de préférence du chemin d'expiration et du chemin de dilution. Typiquement, tous les endroits du chemin d'aspiration (et même de préférence du chemin d'expiration et du chemin de dilution), à l'exception du trou 14 lui-même évidemment, ont une aire d'ouverture (par unité de surface perpendiculaire à la direction du flux 25) au moins 5 fois plus grande que l'aire d'ouverture (par unité de surface perpendiculaire à la direction du flux 25) du trou 14.Suction path With reference to FIGS. 1 to 3, for a second position 10 of the valve 8, and for the generation means 3 sucking up the flow of gas 25, the means 3 for generating the gas flow 25 are arranged to suck up a gas to be analyzed from a sample 13 so that this gas to be analyzed flows in the device 1 along the suction path. The gas to be analyzed comprises, for example: 0 to 100% of a mixing gas comprising one or more molecules (for example N 2 and O 2), each of these molecules having a difference in thermal conductivity with the other molecules of the mixing gas; at most 10% (preferably at most 5%) for identical conditions of temperature and pressure (typically for each pair of two molecules of the mixing gas having a thermal conductivity D and D, respectively, for conditions identical temperature (flow temperature 25 when measuring pressure P 'typically 20 ° C) and D-D pressure (measuring pressure Pr), we have I 10 ° / 0 and D, D -DD -DD - <10%, preferably 5% and 15%); Dj D, Dj this threshold which is optimally set at 5 or 10% can also be greater than 10% (20%, 30%, etc ...) in other embodiments, but this threshold is going to be high, less good will be the resolution of the device according to the invention; and 0 to 100% of a gas of interest comprising only one or more molecules (for example NO2 and / or CO2) having between them a difference of a thermal conductivity of less than or equal to 10% (preferably less than or equal to 5%). %) for identical conditions of temperature and pressure (typically, for each pair of two molecules of the gas of interest having a thermal conductivity respectively C, and C for identical temperature conditions (flow temperature 25 at pressure measurement Pr, typically 20 ° C) and pressure C-CC, -C (measuring pressure Pr), I 10 ° / 0 and 10 ° /,), see C. Cj C-CC of preferably 5% and 5%). This threshold, which is of C.sub.Cj optimally fixed at 5 or 10%, can also be greater than 10% (20%, 30%, etc.) in other embodiments, but this threshold will be higher. , less good will be the resolution of the device according to the invention. Each molecule of the gas of interest has a thermal conductivity different from the thermal conductivity of each of the molecules of the mixing gas of at least 20%, preferably at least 30%, for identical conditions of temperature and pressure ( typically, for each molecule of the gas of interest having a thermal conductivity C, and for each molecule of the mixing gas having a thermal conductivity D, for identical temperature conditions (temperature of the flow 25 during the pressure measurement Pr, typically 20 ° C) and pressure (Pr measurement pressure), C, - D,> 20% C. and C, -D1 D. - see C, DC, preferably D '- 30% and %). This difference in C. D. less 20 or 30% occurs in the accuracy of the device 1, the higher it is, the more the gas of interest is discriminated and reduces the use of electronic amplification; this threshold which is optimally set at 20 or 30% may also be less than 20% in other embodiments, but the lower this threshold will be, the less good will be the resolution of the device according to the invention or more high performance electronics for discrimination, or other redundant technical means of realization of the device described in other scales of measurement will be required. Within the device 1, said suction path narrows in a localized manner at a measuring hole 14. The measuring hole 14 is a hole made in a plate 15. The plate 15 is typically made of stainless steel. The plate 15 is removable so as to be able to replace it typically either in the event of wear of the hole 14 or to change the hole size 14 within the device 1. The hole 14 is of known size, typically from 5 μm to 150 μm. diameter. The flow passes through a second hole 21 of greater diameter (typically of the order of 2 mm) to the measuring hole 14. The thickness of this perforated pellet 15 is an adjustment element of the desired pressure drop, and is much smaller than the size of the micro-perforated orifice 14 (typically about 10 times less) This hole 14 is the passage of smaller opening area (per unit area perpendicular to the flow direction 25) for the flow of gas in the device 1 compared to the rest of the entire suction path, and even preferably the exhalation path and the dilution path. Typically, all the locations of the suction path (and even preferably the exhalation path and the dilution path), with the exception of the hole 14 itself obviously, have an aperture area (per unit area perpendicular to the flow direction 25) at least 5 times greater than the opening area (per unit area perpendicular to the flow direction 25) of the hole 14.
Le trou 14 est de forme circulaire. L'au moins un capteur de pression 5, 6 comprend un premier capteur 6 de pression (dit d'aspiration) agencé pour mesurer une pression Pr (plus exactement une dépression, directement liée à la force d'aspiration de la turbine 3) du gaz à analyser le long du chemin d'aspiration, de préférence mais de manière non limitative comprise entre 20 et 500 mbar ou plus large (comprise entre 4 et 500 mbar ou comprise entre 4 et 1000 mbar ou plus large selon les capacités de la turbine 3). - 19 - Le débitmètre massique 4 est agencé pour mesurer le paramètre représentatif du débit massique du gaz à analyser le long du chemin d'aspiration. Les moyens de calcul 7 sont agencés pour quantifier la présence d'un gaz d'intérêt au sein du gaz à analyser (cette présence quantifiée étant typiquement une proportion en % de gaz d'intérêt dans le gaz à analyser ou en mol par litre de gaz à analyser ou sous la forme d'un volume de gaz d'intérêt par exemple en millilitre), à partir d'une mesure du paramètre représentatif du débit massique du gaz à analyser.The hole 14 is circular in shape. The at least one pressure sensor 5, 6 comprises a first pressure sensor 6 (called suction) arranged to measure a pressure Pr (more precisely a vacuum, directly related to the suction force of the turbine 3) of the gas to be analyzed along the suction path, preferably but not limited to between 20 and 500 mbar or wider (between 4 and 500 mbar or between 4 and 1000 mbar or wider depending on the capacity of the turbine 3). The mass flow meter 4 is arranged to measure the parameter representative of the mass flow rate of the gas to be analyzed along the suction path. The calculation means 7 are arranged to quantify the presence of a gas of interest in the gas to be analyzed (this quantified presence being typically a proportion in% of gas of interest in the gas to be analyzed or in mol per liter of gas to be analyzed or in the form of a volume of gas of interest for example in milliliter), from a measurement of the parameter representative of the mass flow rate of the gas to be analyzed.
Les moyens de calcul 7 sont agencés pour quantifier la présence du gaz d'intérêt sous la forme d'un calcul d'une proportion ou d'un volume du gaz d'intérêt qui dépend du diamètre du trou 14 de mesure. Autrement dit, si l'on change le diamètre ou la largeur du trou 14 sans l'indiquer (par un programme, une commande, un bouton de réglage, etc...) au dispositif 1, le calcul de proportion ou de volume du gaz d'intérêt par le dispositif 1 devient faux. Le premier capteur 6 de pression d'aspiration est situé le long du chemin d'aspiration entre l'orifice 2 et le trou de mesure 14, pour une meilleure précision de mesure.The calculation means 7 are arranged to quantify the presence of the gas of interest in the form of a calculation of a proportion or volume of the gas of interest which depends on the diameter of the measuring hole 14. In other words, if the diameter or the width of the hole 14 is changed without indicating it (by a program, a command, an adjusting knob, etc.) to the device 1, the calculation of the proportion or volume of the gas of interest by device 1 becomes false. The first suction pressure sensor 6 is located along the suction path between the orifice 2 and the measuring hole 14, for better measurement accuracy.
Le débitmètre massique 4 est situé le long du chemin d'aspiration de sorte que le trou de mesure 14 soit situé le long du chemin d'aspiration entre l'orifice 2 et le débitmètre massique 4. De manière expérimentale, les inventeurs de la présente invention se sont rendu compte qu'une excellente précision de mesure de la taille d'un trou (par exemple de référence 14 ou 22) de rétrécissement au sein d'un écoulement pouvait être atteinte en faisant passer le flux de gaz 25 (typiquement d'air) par ce trou et en mesurant le diamètre de ce trou é , cal au moyen de la formule suivante : \ID11,2 ;TITn (I)cal +Y - X +Y (ci après nommée « 1è" formule ») Pr e Avec Dm le paramètre représentatif du débit massique de ce flux de gaz à travers ce trou et Pr la pression de ce flux de gaz, et X et Y des coefficients numériques de calibration. - 20 - Pour ce qui est de la mesure de Dm , le débitmètre massique 4 est optimisé pour un ou plusieurs types de gaz ayant une valeur par défaut de conductibilité thermique (aussi appelée conductivité thermique). Pour des gaz ayant une conductibilité thermique se démarquant de cette valeur par défaut, un facteur de correction est à appliquer. Par exemple, dans le cas du débitmètre massique 4 de marque Honeywell de la série AWM, le débit Dm mesuré par ce débitmètre 4 est à multiplier par un facteur 1 (pas de correction) si le flux de gaz est de l'air et/ou N2 et/ou 02 et/ou NO et/ou CO et est à corriger en le multipliant par un facteur de correction Kcal=1,35 si le flux de gaz est un flux de CO2 et/ou N20 et/ou NO2, ou un facteur Kcal=0,5 pour He, Kcal=0,7 pour H2, Kcai=0,95 pour Ar, et Kcal=1,1 pour CH4 et/ou NH3, etc... (se reporter de manière générale à la notice du modèle de débitmètre 4 utilisé). Considérons comme gaz à analyser un mélange d'02 et de CO2 provenant de l'échantillon 13 et circulant dans le dispositif 1 le long du chemin d'aspiration ; supposons que l'on sait que ces deux gaz composent le mélange avec chacun une proportion de 0 à 100%, mais que les proportions de ces deux gaz sont inconnues. Considérons le cas où le diamètre réel 0,, du trou 14 est de 100 pm.The mass flow meter 4 is located along the suction path so that the measuring hole 14 is located along the suction path between the orifice 2 and the mass flow meter 4. Experimentally, the inventors of the present invention The invention has found that an excellent accuracy of measuring the size of a hole (e.g. reference 14 or 22) of narrowing within a flow could be achieved by passing the gas flow 25 (typically air) through this hole and measuring the diameter of this hole é cal with the following formula: \ ID11,2; TITn (I) cal + Y - X + Y (hereinafter named "1st" formula ") With Dm, the parameter representative of the mass flow rate of this gas flow through this hole and Pr the pressure of this gas flow, and X and Y of the digital calibration coefficients. Dm, the mass flowmeter 4 is optimized for one or more types of gas having a p-value ar thermal conductivity fault (also called thermal conductivity). For gases with a thermal conductivity differing from this default value, a correction factor is to be applied. For example, in the case of the Honeywell AWM series 4 mass flowmeter, the flow rate Dm measured by this flowmeter 4 is to be multiplied by a factor of 1 (no correction) if the flow of gas is air and / or N2 and / or O2 and / or NO and / or CO and is to be corrected by multiplying it by a correction factor Kcal = 1.35 if the flow of gas is a flow of CO2 and / or N20 and / or NO2, or a factor Kcal = 0.5 for He, Kcal = 0.7 for H2, Kcai = 0.95 for Ar, and Kcal = 1.1 for CH4 and / or NH3, etc ... (see generally to the instructions of the model of flowmeter 4 used). Consider as gas to analyze a mixture of 02 and CO2 from the sample 13 and flowing in the device 1 along the suction path; suppose that we know that these two gases make up the mixture with each a proportion of 0 to 100%, but that the proportions of these two gases are unknown. Consider the case where the real diameter φ ,, of the hole 14 is 100 μm.
Si les moyens de calcul 7 calculent, par la 1è" formule précédemment décrite, un diamètre du trou 14 écal de 100 pm, les moyens de calcul 7 en , déduisent soit que la proposition d'Oz dans le mélange est de 100%, soit que la proportion de CO2 dans le mélange est de 0%, selon lequel de ces gaz est considéré comme étant le gaz d'intérêt.If the calculation means 7 calculate, by the 1st "formula previously described, a hole diameter 14 shell of 100 μm, the calculation means 7 in, deduce either that the proposal of Oz in the mixture is 100%, or that the proportion of CO2 in the mixture is 0%, according to which of these gases is considered to be the gas of interest.
Si les moyens de calcul 7 calculent, par la formule de é , cal précédemment décrite, un diamètre du trou 14 de 135 pm, les moyens de calcul 7 en déduisent soit que la proposition d'Oz dans le mélange est de 0%, soit que la proportion de CO2 dans le mélange est de 100%, selon lequel de ces gaz est considéré comme étant le gaz d'intérêt.If the calculating means 7 calculate, by the equation formula described above, a hole diameter 14 of 135 pm, the calculation means 7 deduce either that the proposal of Oz in the mixture is 0%, or that the proportion of CO2 in the mixture is 100%, according to which of these gases is considered to be the gas of interest.
De manière générale, si les moyens de calcul 7 calculent, par la formule de écal précédemment décrite, un diamètre du trou 14 de écal les , , f moyens de calcul en déduisent (par une formule ci après nommée « 2ème - 21 - O O formule ») que la proposition de CO2 dans le mélange est de cal r% ou K cal 1 que la proposition d'Oz dans le mélange est de 100 °cal ° r % selon le gaz Kcai -1 d'intérêt considéré, avec Kcal le facteur de correction du gaz d'intérêt comme expliqué précédemment (Kcal=1,35 dans le cas du CO2).In general, if the calculating means 7 calculate, by the above-described shell formula, a diameter of the hole 14 of scale, the calculation means deduce therefrom (by a formula hereinafter called "2nd-21-OO formula ") That the CO2 proposal in the mixture is of cal r% or K cal 1 that the proposition of Oz in the mixture is 100 ° cal ° r% according to the gas Kcai -1 of interest considered, with Kcal the correction factor of the gas of interest as explained above (Kcal = 1.35 in the case of CO2).
Les moyens de calcul 7 ne sont pas obligés de passer par deux étapes de calcul du diamètre du trou 14 (1è" étape, 1è" formule) puis de déduction de la proportion du gaz d'intérêt (2ème étape, 2ème formule), mais peuvent directement calculer cette proportion en un seul calcul combinant les deux étapes et donc les deux formules.The calculation means 7 are not obliged to go through two steps of calculating the diameter of the hole 14 (1st step, 1st formula) and then deducting the proportion of the gas of interest (2nd step, 2nd formula), but can directly calculate this proportion in a single calculation combining the two steps and therefore the two formulas.
Les moyens de calcul 7 sont donc agencés pour quantifier la présence du gaz d'intérêt sous la forme d'un calcul d'une proportion ou d'un volume du gaz d'intérêt qui dépend de préférence de manière affine de la racine carrée du paramètre D, représentatif du débit massique. Eventuellement, dans le cas moins précis d'un développement limité de la première formule à l'ordre un, les moyens de calcul 7 sont agencés pour quantifier la présence du gaz d'intérêt sous la forme d'un calcul d'une proportion ou d'un volume du gaz d'intérêt qui dépend de manière affine du paramètre représentatif du débit massique. De manière générale, dans le cas d'un développement limité de la première formule à l'ordre Z (avec Z un entier supérieur ou égal à 1), les moyens de calcul 7 sont agencés pour quantifier la présence du gaz d'intérêt sous la forme d'un polynôme de degré Z du paramètre représentatif du débit massique. Dans ce contexte, deux variantes de l'invention, éventuellement combinables au sein d'un même dispositif 1, sont envisageables. Dans une première variante, les moyens de calcul 7 sont agencés pour quantifier la présence du gaz d'intérêt en outre à partir d'une mesure de pression Pr par le capteur de pression d'aspiration : - de manière préférentielle, les moyens de calcul 7 sont agencés pour quantifier la présence du gaz d'intérêt sous la forme d'un calcul d'une proportion ou d'un volume du gaz d'intérêt qui dépend de manière affine de l'inverse de la racine quatrième de la - 22 - mesure de pression par le capteur de pression d'aspiration. La proportion ou le volume du gaz d'intérêt est typiquement calculée selon la formule : ..2'rli A m +B avec D, le paramètre représentatif du débit massique ,F3r mesuré par le débitmètre 4, Pr la pression mesurée par le capteur 6 de pression d'aspiration, et A et B des coefficients numériques de calibration. - Eventuellement, on peut faire des approximations. Par exemple, les moyens de calcul 7 peuvent être agencés pour quantifier la présence du gaz d'intérêt sous la forme d'un calcul d'une proportion ou d'un volume du gaz d'intérêt qui dépend de manière affine de l'inverse de la mesure de pression par le capteur 6 de pression d'aspiration. La proportion ou le volume du gaz d'intérêt est typiquement calculée selon la formule : D M'n+N avec D, le paramètre représentatif du débit massique Pr mesuré par le débitmètre 4, Pr la pression mesurée par le capteur 6 de pression d'aspiration, M et N des coefficients numériques de calibration. Dans une deuxième variante, Pr la pression mesurée par le capteur 6 de pression d'aspiration n'est pas pris en compte dans la formule de calcul de la proportion ou du volume de gaz d'intérêt, mais sert de déclencheur (« trigger ») : les moyens de calcul 7 sont agencés pour déclencher une quantification de la présence du gaz d'intérêt pour une valeur de la pression mesurée Pr par le capteur 6 de pression d'aspiration correspondant à la valeur de référence de pression d'aspiration, les moyens de calcul 7 étant agencés pour quantifier la présence du gaz d'intérêt à partir d'une valeur D, du paramètre représentatif du débit massique mesurée simultanément à la mesure de pression mesurant la valeur de pression correspondant à la valeur de référence de pression d'aspiration. Les moyens de calcul 7 sont alors agencés pour quantifier la présence du gaz d'intérêt sous la forme d'un calcul d'une proportion ou d'un volume du gaz d'intérêt : - 23 - - De préférence selon la formule : avec D, le paramètre représentatif du débit massique mesuré par le débitmètre 4, et A* et B des coefficients numériques de calibration. - Eventuellement selon la formule : M*Din+N ou tout autre polynôme de degré Z de D, comme expliqué précédemment, avec D, le paramètre représentatif du débit massique mesuré par le débitmètre 4, et M* et N des coefficients numériques de calibration.The calculation means 7 are thus arranged to quantify the presence of the gas of interest in the form of a calculation of a proportion or a volume of the gas of interest which preferably depends in an affine manner on the square root of the parameter D, representative of the mass flow. Optionally, in the less precise case of a limited development of the first formula to order one, the calculation means 7 are arranged to quantify the presence of the gas of interest in the form of a calculation of a proportion or a volume of the gas of interest which is affine dependent on the representative parameter of the mass flow rate. In a general manner, in the case of a limited development of the first formula in the order Z (with Z an integer greater than or equal to 1), the calculation means 7 are arranged to quantify the presence of the gas of interest under the form of a polynomial of degree Z of the parameter representative of the mass flow rate. In this context, two variants of the invention, possibly combinable within the same device 1, are conceivable. In a first variant, the calculation means 7 are arranged to quantify the presence of the gas of interest further from a pressure measurement Pr by the suction pressure sensor: - preferably, the calculation means 7 are arranged to quantify the presence of the gas of interest in the form of a calculation of a proportion or volume of the gas of interest which is affine dependent on the inverse of the fourth root of the - 22 - pressure measurement by the suction pressure sensor. The proportion or the volume of the gas of interest is typically calculated according to the formula: ## EQU1 ## with D, the parameter representative of the mass flow rate, F3r measured by the flow meter 4, Pr the pressure measured by the sensor 6 of suction pressure, and A and B of the digital calibration coefficients. - Possibly, we can make approximations. For example, the calculation means 7 can be arranged to quantify the presence of the gas of interest in the form of a calculation of a proportion or a volume of the gas of interest which depends in a refined manner on the inverse of the pressure measurement by the suction pressure sensor 6. The proportion or volume of the gas of interest is typically calculated according to the formula: D M'n + N with D, the representative parameter of the mass flow rate Pr measured by the flow meter 4, Pr the pressure measured by the pressure sensor 6 suction, M and N of the numerical coefficients of calibration. In a second variant, Pr the pressure measured by the suction pressure sensor 6 is not taken into account in the formula for calculating the proportion or volume of gas of interest, but serves as trigger ("trigger" ): the calculation means 7 are arranged to trigger a quantification of the presence of the gas of interest for a value of the measured pressure Pr by the suction pressure sensor 6 corresponding to the suction pressure reference value, the calculation means 7 being arranged to quantify the presence of the gas of interest from a value D, of the parameter representative of the mass flow rate measured simultaneously with the pressure measurement measuring the pressure value corresponding to the pressure reference value. suction. The calculation means 7 are then arranged to quantify the presence of the gas of interest in the form of a calculation of a proportion or a volume of the gas of interest: Preferably, according to the formula: D, the parameter representative of the mass flow rate measured by the flow meter 4, and A * and B of the digital calibration coefficients. - Optionally according to the formula: M * Din + N or any other polynomial of degree Z of D, as previously explained, with D, the representative parameter of the mass flow rate measured by the flow meter 4, and M * and N of the digital calibration coefficients .
Selon l'invention, tous les facteurs de calibration A, B, M, N, A*, M*, a, b, a* sont mémorisés par les moyens de calcul 7 et sont définis par avance, typiquement en calibrant le dispositif 1 avec des échantillons 13 aux proportions connues de différents gaz ou avec des échantillons 13 munis chacun d'un trou de fuite 22 de dimension connue.According to the invention, all the calibration factors A, B, M, N, A *, M *, a, b, a * are stored by the calculation means 7 and are defined in advance, typically by calibrating the device 1 with samples 13 of known proportions of different gases or with samples 13 each provided with a leakage hole 22 of known size.
La valeur de chaque facteur de calibration dépend du gaz considéré. Par exemple, on peut présupposer un gaz de mélange d'Oz mélangé avec un gaz d'intérêt de CO2, ou un gaz de mélange d'He mélangé avec un gaz d'intérêt de CH4+NH3, etc... Le dispositif 1 comprend donc une interface agencée pour définir le gaz de mélange et le gaz d'intérêt, et les moyens de calcul 7 sont agencés pour sélectionner les valeurs des facteurs de calibration en fonction des gaz de mélange et d'intérêt définis. Le chemin d'aspiration passe successivement par l'orifice 2, le filtre 23, le capteur 5 de pression, la vanne 8, le capteur de pression 6, le trou de mesure 14, le capteur 20 de gaz, le trou de passage 21, le débitmètre 4, les moyens de génération 3 et la vanne 16. Le dispositif 1 comprend en outre au moins un capteur 20 agencé pour quantifier la présence d'un gaz constituée d'une molécule donnée dont la conductibilité thermique ne serait pas discriminée par un autre gaz ou molécule présent(e). Les moyens de calcul 7 (par exemple dans un cas où le gaz de mélange est de l'02 et où le gaz d'intérêt est un mélange CO2 + NO2) sont en outre agencés pour quantifier la présence d'une première molécule - 24 - d'intérêt (par exemple CO2 dans ce cas) du gaz d'intérêt ayant une certaine conductibilité thermique, le dispositif 1 comprenant pour cela le long du chemin d'aspiration au moins un capteur 20 de gaz (par exemple capteur de NO2 dans ce cas, par exemple de marque City technology) agencé pour quantifier la présence (proportion en % ou en mo1.1-1 ou volume par exemple) d'au moins une autre molécule d'intérêt (par exemple NO2 dans ce cas) qui a une conductibilité thermique différente au plus de 10% par rapport à la conductibilité thermique de la première molécule d'intérêt pour des conditions de pression et de température identiques, les moyens de calcul 7 étant agencés pour quantifier la présence de la première molécule d'intérêt (CO2) à partir (simple soustraction) d'une quantification de la présence du gaz d'intérêt (CO2+NO2) et d'une quantification de la présence des autres molécules d'intérêt (NO2). Par exemple si on mesure : Proportion du gaz d'intérêt CO2+ NO2=20% du gaz à analyser Proportion NO2= 5% du gaz à analyser Alors on en déduit : Proportion du gaz de mélange (021=100 - Proportion CO2+NO2=80% du gaz à analyser Proportion CO2= 15% du gaz à analyser Le capteur 20 est situé le long du chemin d'aspiration de sorte que le trou de mesure 14 soit situé entre l'orifice 2 et le capteur 20. Le capteur 20 est situé dans une chambre de mesure le long du chemin d'aspiration entre le trou de mesure 14 et un trou de passage 21 plus large que le trou 14 de mesure. L'au moins un capteur 20 peut aussi être un capteur d'02, ou autre (par exemple un assemblage capteur d'02 et capteur de NO2), par exemple si le gaz de mélange comprend un mélange d'Oz et de N2 ceci afin de discriminer ces deux molécules.The value of each calibration factor depends on the gas considered. For example, it may be assumed that a mixture gas of Oz mixed with a gas of CO2 interest, or a mixture gas of He mixed with a gas of interest of CH4 + NH3, etc. The device 1 therefore comprises an interface arranged to define the mixing gas and the gas of interest, and the calculation means 7 are arranged to select the values of the calibration factors as a function of the defined mixing and interest gases. The suction path successively passes through the orifice 2, the filter 23, the pressure sensor 5, the valve 8, the pressure sensor 6, the measurement hole 14, the gas sensor 20, the through hole 21 , the flowmeter 4, the generation means 3 and the valve 16. The device 1 further comprises at least one sensor 20 arranged to quantify the presence of a gas consisting of a given molecule whose thermal conductivity would not be discriminated by another gas or molecule present. The calculation means 7 (for example in a case where the mixing gas is O 2 and the gas of interest is a CO 2 + NO 2 mixture) are furthermore arranged to quantify the presence of a first molecule. of interest (for example CO2 in this case) of the gas of interest having a certain thermal conductivity, the device 1 comprising for that purpose along the suction path at least one gas sensor 20 (for example NO2 sensor in this case, for example City technology brand) arranged to quantify the presence (proportion in% or mo1.1-1 or volume for example) of at least one other molecule of interest (for example NO2 in this case) which has a thermal conductivity not more than 10% with respect to the thermal conductivity of the first molecule of interest for identical pressure and temperature conditions, the calculation means 7 being arranged to quantify the presence of the first molecule of interest (CO2) from (simple subtraction) a quantification of the presence of the gas of interest (CO2 + NO2) and a quantification of the presence of the other molecules of interest (NO2). For example if we measure: Proportion of the gas of interest CO2 + NO2 = 20% of the gas to be analyzed Proportion NO2 = 5% of the gas to be analyzed Then we deduce: Proportion of the gas mixture (021 = 100 - Proportion CO2 + NO2 = 80% of the gas to be analyzed Proportion CO2 = 15% of the gas to be analyzed The sensor 20 is located along the suction path so that the measuring hole 14 is situated between the orifice 2 and the sensor 20. The sensor 20 is located in a measuring chamber along the suction path between the measuring hole 14 and a through hole 21 wider than the measuring hole 14. The at least one sensor 20 may also be a sensor of 02 , or other (for example a sensor assembly of 02 and NO2 sensor), for example if the mixing gas comprises a mixture of Oz and N2 in order to discriminate these two molecules.
Chemin de dilution En référence à la figure 4, pour la même position (deuxième position 10) de la vanne 8 que le chemin d'aspiration, et pour les moyens de génération 3 expirant le flux de gaz 25, les moyens 3 pour générer le flux - 25 - de gaz 25 sont agencés pour expirer un gaz de dilution le long du chemin de dilution. Le chemin de dilution correspond donc au chemin d'aspiration mais parcouru par le flux de gaz 25 en sens inverse.Dilution path With reference to FIG. 4, for the same position (second position 10) of the valve 8 as the aspiration path, and for the generation means 3 exhaling the flow of gas 25, the means 3 for generating the Gas streams 25 are arranged to exhale a dilution gas along the dilution path. The dilution path therefore corresponds to the suction path but traveled by the gas flow 25 in the opposite direction.
Pour le chemin de dilution, la vanne 16 est dans sa deuxième position 18 reliant les moyens 3 à la source 19 de gaz. Le gaz de solution est donc le gaz de référence de la source 19 (qui est typiquement une cartouche de gaz). Le chemin de dilution sert à augmenter le volume du gaz à analyser de l'échantillon 13. Chemin de dilution : exemple 1 Imaginons que l'échantillon 13 ne contienne initialement comme gaz initial qu'un mélange de CO2 + NO2 sans 02, mais en trop faible quantité pour pouvoir aspirer ce mélange dans le dispositif 1 en remplissant tout le chemin d'aspiration : il est alors impossible de déterminer les proportions de CO2 et de NO2 en l'état. Par contre, si par le chemin de dilution, on insère dans l'échantillon 13 de l'02 provenant de la source 19, alors l'échantillon 13 contient un mélange de CO2 + NO2 + 02 dans une quantité suffisante pour faire des mesures. On peut déterminer la proportion de CO2, NO2, et 02 après dilution comme décrit précédemment. On peut alors en déduire la proportion de CO2 et de NO2 avant la dilution. Par exemple si on mesure : Proportion CO2+NO2=20% du gaz à analyser après dilution Proportion NO2= 5% du gaz à analyser après dilution Alors on en déduit : Proportion 02=100 - Proportion CO2+NO2=80% du gaz à analyser après dilution Proportion CO2= 15% du gaz à analyser après dilution Soit : Proportion NO2= 25% du gaz initial avant dilution Proportion CO2= 75% du gaz initial avant dilution Chemin de dilution : exemple 2 Imaginons que l'échantillon 13 ne contienne initialement comme gaz initial qu'un mélange de N2 et d'02, mais en trop faible quantité pour - 26 - pouvoir aspirer ce mélange dans le dispositif 1 en remplissant tout le chemin d'aspiration : il est alors impossible de déterminer les proportions ou volumes d'Oz et de N2 en l'état. Par contre, si par le chemin de dilution, on insère dans l'échantillon 13 du CO2 provenant de la source 19, alors l'échantillon 13 contient un mélange de CO2 + N2 ± 02 dans une quantité suffisante pour faire des mesures. On peut déterminer la proportion de CO2, N2, et 02 après dilution comme décrit précédemment en utilisant le volume de gaz injecté et le volume de gaz aspiré. On peut alors en déduire la proportion de 02 et de N2 avant la dilution : - Stade initial : Le volume de gaz supposé contenu est V1 (typiquement cette problématique se rencontre pour des étuis dont le volume disponible est inférieur à 3m1). Ce volume V1 est inconnu au stade initial. Le volume V1 contient majoritairement du N2 et des traces d'02 non mesurables du fait du volume de gaz disponible dans le contenant. - Dilution : on procède à une dilution du volume avec 100% de CO2 par injection d'un volume V2 = 10 ml au moins suffisant pour exciter le capteur d'02 (repère 20). Le volume V2 est ensuite ré-aspiré. Les proportions données sont : Mélange 02+CO2+N2 = 1.34 au lieu de 1.35 (référence N2+02, air) La quantité de N2+02 présent dans le mélange dilué est = (100- 1.34x100/1.35)xV2 = 0.00296 x V2=0.0296m1 Le volume de CO2 contenu dans V2 est V2-0.037%xV2 = 9.97m1 La concentration en CO2 dans V2 est devenue 99.704% La proportion de 02 dans le mélange dilué V2 est donné par le capteur 20 = 0.01%, soit 0.001 ml La proportion d'02 dans le volume V1 initial est = 0.001x100/0.0296 = 3.378% Et on peut en déduire le volume V1 : (100-99.704)*10m1 = 2.96 ml Chemin d'expiration En référence aux figures 5 et 6, pour une troisième position 11 de la vanne 8, et pour les moyens de génération 3 expirant le flux de gaz 25, les moyens 3 pour générer le flux de gaz sont agencés pour expirer un gaz de fuite le long du chemin d'expiration. - 27 - Selon la position de la vanne 16, le gaz de fuite (de préférence de l'02 ou de l'air) provient de l'atmosphère extérieure ou de la source 19. L'au moins un capteur de pression comprend un capteur 5 de pression d'expiration agencé pour mesurer une pression Pr du gaz de fuite le long du chemin d'expiration, de préférence mais de manière non limitative comprise entre 20 et 500 mbar ou plus large comprise entre 4 et 500 mbar ou comprise entre 4 et 1000 mbar, et dans tous les cas, dans les limites de la perte de charge du circuit pneumatique et de la résistance à la pression des organes constituant l'invention.For the dilution path, the valve 16 is in its second position 18 connecting the means 3 to the source 19 of gas. The solution gas is therefore the reference gas of the source 19 (which is typically a gas cartridge). The dilution path is used to increase the volume of the sample 13 to analyze gas. Dilution path: example 1 Imagine that sample 13 initially contains as initial gas only a mixture of CO2 + NO2 without O2, but too small quantity to suck this mixture into the device 1 by filling the entire suction path: it is impossible to determine the proportions of CO2 and NO2 in the state. On the other hand, if, by the dilution path, the O 2 sample 13 is inserted from the source 19, then the sample 13 contains a mixture of CO 2 + NO 2 O 2 in an amount sufficient to make measurements. The proportion of CO2, NO2, and 02 can be determined after dilution as previously described. We can then deduce the proportion of CO2 and NO2 before dilution. For example, if we measure: Proportion CO2 + NO2 = 20% of the gas to be analyzed after dilution Proportion NO2 = 5% of the gas to be analyzed after dilution Then we deduce: Proportion 02 = 100 - Proportion CO2 + NO2 = 80% of the gas to analyze after dilution Proportion CO2 = 15% of the gas to be analyzed after dilution Either: Proportion NO2 = 25% of the initial gas before dilution Proportion CO2 = 75% of the initial gas before dilution Dilution path: example 2 Imagine that sample 13 does not contain initially as initial gas a mixture of N2 and O2, but too small amount to suck this mixture into the device 1 by filling the entire suction path: it is impossible to determine the proportions or volumes of Oz and N2 in the state. On the other hand, if by the dilution path CO2 in the sample 13 is inserted from the source 19, then the sample 13 contains a mixture of CO2 + N2 ± 02 in an amount sufficient to make measurements. The proportion of CO2, N2, and O2 after dilution can be determined as previously described using the volume of gas injected and the volume of gas sucked. We can then deduce the proportion of O2 and N2 before dilution: - Initial stage: The volume of gas assumed content is V1 (typically this problem occurs for cases whose available volume is less than 3m1). This volume V1 is unknown at the initial stage. The volume V1 contains mainly N2 and traces of O2 not measurable due to the volume of gas available in the container. - Dilution: the volume is diluted with 100% CO2 by injection with a volume V2 = at least 10 ml sufficient to excite the O 2 sensor (reference 20). Volume V2 is then re-aspirated. The proportions given are: Mixture 02 + CO2 + N2 = 1.34 instead of 1.35 (reference N2 + 02, air) The quantity of N2 + 02 present in the diluted mixture is = (100- 1.34x100 / 1.35) xV2 = 0.00296 x V2 = 0.0296m1 The volume of CO2 contained in V2 is V2-0.037% xV2 = 9.97m1 The concentration of CO2 in V2 has become 99.704% The proportion of 02 in the diluted mixture V2 is given by the sensor 20 = 0.01%, ie 0.001 ml The proportion of 02 in the initial volume V1 is = 0.001x100 / 0.0296 = 3.378% And we can deduce the volume V1: (100-99.704) * 10m1 = 2.96 ml Expiration path With reference to FIGS. 6, for a third position 11 of the valve 8, and for the generating means 3 exhaling the gas flow 25, the means 3 for generating the gas flow are arranged to exhale a leakage gas along the exhalation path . Depending on the position of the valve 16, the leakage gas (preferably O 2 or air) comes from the external atmosphere or the source 19. The at least one pressure sensor comprises a exhalation pressure sensor 5 arranged to measure a pressure Pr of the leakage gas along the exhalation path, preferably but not limited to between 20 and 500 mbar or wider between 4 and 500 mbar or between 4 and 1000 mbar, and in all cases, within the limits of the pressure drop of the pneumatic circuit and the resistance to pressure of the members constituting the invention.
Le débitmètre massique 4 est agencé pour mesurer un paramètre représentatif du débit massique du gaz de fuite le long du chemin d'expiration. Les moyens de calcul 7 sont agencés pour déterminer la taille d'un trou de fuite 22 de l'échantillon 13 (dans lequel est inséré le gaz de fuite expiré par le dispositif 1), à partir d'une mesure du paramètre représentatif du débit massique. Le capteur 5 de pression d'expiration est situé le long du chemin d'expiration entre le débitmètre 4 et l'orifice 2. Les moyens de calcul 7 sont agencés pour déterminer la taille du trou de fuite 22 de préférence sous la forme d'un calcul qui dépend de manière affine de la racine carrée du paramètre représentatif du débit massique (cf première formule décrite précédemment). Eventuellement, dans le cas moins précis d'un développement limité de la première formule à l'ordre un, les moyens de calcul 7 sont agencés pour déterminer la taille du trou de fuite 22 sous la forme d'un calcul qui dépend de manière affine du paramètre représentatif du débit massique. De manière générale, dans le cas d'un développement limité de la première formule à l'ordre Z (avec Z un entier supérieur ou égal à 1), les moyens de calcul 7 sont agencés pour déterminer la taille du trou de fuite 22 sous la forme d'un polynôme de degré Z du paramètre représentatif du débit massique Dans ce contexte, deux variantes de l'invention, éventuellement combinables au sein d'un même dispositif 1, sont envisageables. - 28 - Dans une première variante, les moyens de calcul 7 sont agencés pour déterminer la taille du trou 22 en outre à partir d'une mesure de pression par le capteur 5 de pression d'expiration, par exemple sous la forme d'un calcul qui dépend de préférence de manière affine de l'inverse de la racine quatrième de la mesure de pression. Typiquement, les moyens de calcul 7 sont agencés pour déterminer la taille du trou 22 selon la formule : ?.'r13 a +b avec D, le paramètre représentatif du débit massique j'/TD' mesuré par le débitmètre 4, Pr la pression mesurée par le capteur 5 de pression d'expiration, et a et b des coefficients numériques de calibration. Selon l'invention, on peut alors mesurer des diamètres de trou de fuite 22 typiquement jusqu'à un minimum de 0,05 pm. Dans une deuxième variante, Pr la pression mesurée par le capteur 5 de pression d'expiration n'est pas pris en compte dans la formule de calcul de la taille du trou de fuite 22, mais sert de déclencheur (« trigger ») : les moyens de calcul 7 sont agencés pour déclencher une détermination de la taille du trou 22 pour une valeur de la pression mesurée par le capteur 5 de pression d'expiration correspondant à une valeur de référence de pression d'expiration, les moyens de calcul 7 étant agencés pour déterminer de la taille du trou 22 à partir d'une valeur du paramètre représentatif du débit massique D, mesurée simultanément à la mesure de pression mesurant la valeur de pression correspondant à le valeur de référence de pression d'expiration. Les moyens de calcul 7 sont par exemple agencés pour déterminer la taille du trou 22 selon la formule : a*V +b avec D, le paramètre représentatif du débit massique mesuré par le débitmètre 4, et a* et b des coefficients numériques de calibration. Le chemin d'expiration se scinde en deux parties qui se séparent avant le trou de mesure 14 et qui se rejoignent après le trou de mesure 14 : - 29 - - une première partie passe par le trou 14 de mesure, (et comprend le capteur 6 et la chambre de mesure comprise entre le trou de mesure 14 et le trou de passage 21) - une deuxième partie ne passe pas par le trou de mesure 14, pour que le trou de mesure 14 ne limite pas le débit du flux de gaz 25 expiré dans le chemin d'expiration. Le chemin d'expiration passe donc successivement par la vanne 16, les moyens de génération 3, le débitmètre 4, les deux parties qui se séparent avant le trou de mesure 14 et qui se rejoignent après le trou 14 de mesure, la vanne 8, le capteur 5 de pression, le filtre 23, et l'orifice 2. Chemin de calibration L'au moins un chemin d'écoulement comprend un chemin de calibration passant par l'orifice 2, qui correspond au chemin d'aspiration ou de dilution. Ce chemin de calibration se rétrécit de manière localisée au niveau du trou 14 de mesure. Lorsque les moyens 3 de génération génèrent un flux de gaz 25 (gaz de calibration) en aspiration ou en expiration dans ce chemin de calibration sans que l'orifice 2 ne soit connecté à un échantillon fermé 13 (l'orifice 2 débouchant plutôt de préférence à l'air libre), les moyens de calcul 7 sont agencés pour : 1) déterminer la taille du trou 14 de mesure à partir d'une mesure du paramètre représentatif du débit massique D, par le débitmètre 4, sur le même principe que la détermination de la taille d'un trou de fuite 22 précédemment décrite, et 2) ajuster ses coefficients numériques (typiquement a, b, a*, etc.) pour le calcul d'une taille d'un trou 22 de fuite si sa détermination de la taille écal du trou 14 de mesure ne correspond pas à la taille réelle Or du trou de mesure 14 mémorisée par les moyens 7 de calcul, 3) Et optionnellement ré-itérer les étapes 1) et 2) si dessus jusqu'à ce que la détermination de la taille du trou 14 de mesure corresponde à un pourcentage d'erreur près à la - 30 - taille réelle du trou de mesure 14 mémorisée par les moyens de calcul. Chemin de court-circuit En référence aux figures 7 et 8, la vanne 8 dans sa quatrième position 12 est agencée pour compléter le chemin d'expiration par un chemin de court-circuit passant par l'office 2 et les moyens 3 de génération de flux mais ne passant pas par le débitmètre 4 (ce chemin de court-circuit ne faisant donc pas partie des chemins d'écoulement tel que définis précédemment). La vanne 8 est agencée pour ajuster le débit passant au total par le chemin d'expiration et le chemin de court-circuit. Cela permet des débits D, plus grand, et donc de mesurer d'autres échelles de diamètre de trou de fuite 22 ou de gonfler rapidement l'échantillon 13 pour tester sa solidité jusqu'à éclatement par phénomène de fatigue ou de stress successifs. Les moyens de calcul 7 sont agencés pour déduire, à partir d'une mesure de débit D, le long du chemin d'expiration par le débitmètre massique 4, le débit passant au total par le chemin d'expiration et le chemin de court-circuit lorsque la vanne 8 ouvre ce chemin de court-circuit. Typiquement, les moyens de calcul 7 appliquent une simple multiplication, par un coefficient de calibration, du débit D, mesuré par le débitmètre massique 4 pour obtenir le débit passant au total par le chemin d'expiration et le chemin de court-circuit lorsque la vanne 8 ouvre ce chemin de court-circuit. Ou bien de préférence, les moyens 7 de calcul modifient la valeur des coefficients de calibration a et a* lors de la détermination de la taille du trou de fuite 22, pour tenir compte que fait que le débit passant au total par le chemin d'expiration et le chemin de court-circuit est plus grand que la mesure, par le débitmètre 4, du paramètre D, représentatif du débit massique du gaz de fuite gaz le long du chemin d'expiration.The mass flow meter 4 is arranged to measure a parameter representative of the mass flow rate of the flue gas along the exhalation path. The calculation means 7 are arranged to determine the size of a leakage hole 22 of the sample 13 (in which the leakage gas exhaled by the device 1 is inserted), from a measurement of the representative parameter of the flow rate. mass. The exhalation pressure sensor 5 is located along the exhalation path between the flowmeter 4 and the orifice 2. The calculating means 7 are arranged to determine the size of the leakage hole 22 preferably in the form of a calculation which depends in an affine way on the square root of the parameter representative of the mass flow rate (cf first formula described previously). Optionally, in the less precise case of a limited development of the first formula to the order one, the calculation means 7 are arranged to determine the size of the leakage hole 22 in the form of a calculation which depends in an affine manner. the representative parameter of the mass flow. In a general manner, in the case of a limited development of the first formula to the order Z (with Z an integer greater than or equal to 1), the calculation means 7 are arranged to determine the size of the leak hole 22 under the shape of a polynomial of degree Z of the parameter representative of the mass flow rate In this context, two variants of the invention, possibly combinable within the same device 1, are conceivable. In a first variant, the calculation means 7 are arranged to determine the size of the hole 22 in addition from a measurement of pressure by the exhalation pressure sensor 5, for example in the form of a calculation which depends preferably affine of the inverse of the fourth root of the pressure measurement. Typically, the calculation means 7 are arranged to determine the size of the hole 22 according to the formula: ## EQU1 ## with D, the parameter representative of the mass flow rate TD / TD 'measured by the flow meter 4, Pr pressure measured by the expiration pressure sensor 5, and a and b are digital calibration coefficients. According to the invention, leakage hole diameters 22 can then be measured typically to a minimum of 0.05 μm. In a second variant, Pr the pressure measured by the expulsion pressure sensor 5 is not taken into account in the formula for calculating the size of the leak hole 22, but serves as a trigger ("trigger"): the calculation means 7 are arranged to trigger a determination of the size of the hole 22 for a value of the pressure measured by the expiration pressure sensor 5 corresponding to a reference value of the expiration pressure, the calculation means 7 being arranged to determine the size of the hole 22 from a value of the parameter representative of the mass flow rate D, measured simultaneously with the pressure measurement measuring the pressure value corresponding to the reference value of the expiration pressure. The calculation means 7 are for example arranged to determine the size of the hole 22 according to the formula: a * V + b with D, the parameter representative of the mass flow rate measured by the flow meter 4, and a * and b of the digital calibration coefficients . The exhalation path splits into two parts which separate before the measuring hole 14 and which meet after the measuring hole 14: - 29 - - a first part passes through the measuring hole 14, (and includes the sensor 6 and the measuring chamber between the measuring hole 14 and the through hole 21) - a second part does not pass through the measuring hole 14, so that the measuring hole 14 does not limit the flow rate of the gas flow 25 expired in the expiry path. The expiration path thus passes successively through the valve 16, the generation means 3, the flowmeter 4, the two parts which separate before the measuring hole 14 and which meet after the measurement hole 14, the valve 8, the pressure sensor 5, the filter 23, and the orifice 2. Calibration path The at least one flow path comprises a calibration path passing through the orifice 2, which corresponds to the suction or dilution path . This calibration path narrows in a localized manner at the measurement hole 14. When the generating means 3 generate a gas flow 25 (calibration gas) in suction or expiration in this calibration path without the port 2 is connected to a closed sample 13 (the orifice 2 opening rather preferably in the open air), the calculation means 7 are arranged to: 1) determine the size of the measurement hole 14 from a measurement of the parameter representative of the mass flow rate D, by the flow meter 4, on the same principle as determining the size of a leakage hole 22 previously described, and 2) adjusting its numerical coefficients (typically a, b, a *, etc.) for calculating a size of a leak hole 22 if its determination of the ecal size of the measuring hole 14 does not correspond to the actual size Gold of the measuring hole 14 stored by the calculation means 7, 3) And optionally re-iterate the steps 1) and 2) if above what the determination of the size of the hole 14 measuring correspo It is based on an error percentage close to the actual size of the measuring hole 14 stored by the calculation means. Short-circuit path With reference to FIGS. 7 and 8, the valve 8 in its fourth position 12 is arranged to complete the exhalation path by a short-circuit path passing through the office 2 and the means 3 for generating the flow but not passing through the flow meter 4 (this short circuit path is therefore not part of the flow paths as defined above). The valve 8 is arranged to adjust the total flow through the expiration path and the short circuit path. This allows flow rates D, larger, and therefore to measure other scales of leakage hole diameter 22 or to rapidly inflate the sample 13 to test its strength until bursting by fatigue or stress phenomenon successive. The calculation means 7 are arranged to deduce, from a flow rate measurement D, along the expiry path by the mass flow meter 4, the flow passing in total by the expiry path and the short path. circuit when the valve 8 opens this short circuit path. Typically, the calculation means 7 apply a simple multiplication, by a calibration coefficient, of the flow rate D, measured by the mass flowmeter 4 to obtain the total flow passing through the expiry path and the short-circuit path when the valve 8 opens this short circuit path. Or preferably, the calculation means 7 modify the value of the calibration coefficients a and a * when determining the size of the leakage hole 22, to take into account that the total flow passing through the path of expiration and the short circuit path is greater than the measurement, by the flow meter 4, of the parameter D, representative of the mass flow rate of the gas leakage gas along the exhalation path.
On va maintenant décrire un exemple de procédé dont la séquence peut être modifiée selon l'invention mis en oeuvre par le dispositif 1 des figures 1 à 8. Les types de gaz cités (02 , CO2 , NO2 etc..) ne sont qu'illustratifs et peuvent bien évidemment varier. - 31 - Dilution Tout d'abord, avant l'aspiration du gaz à analyser, le procédé selon l'invention comprend une expiration (par les moyens 3) du gaz de dilution (CO2 provenant de la source 19) s'écoulant le long du chemin de dilution jusque dans l'échantillon 13 comprenant un gaz initial (mélange de CO2 et NO2) qui comprend de préférence mais pas nécessairement le gaz d'intérêt. Analyse de gaz Après la dilution, le procédé selon l'invention comprend une aspiration (par les moyens 3) du gaz à analyser (02 + CO2 + NO2) en provenance de l'échantillon 13, ledit gaz à analyser aspiré s'écoulant le long du chemin d'aspiration débutant par l'orifice 2 et se rétrécissant de manière localisée au niveau du trou de mesure 14. Pendant l'aspiration, le procédé selon l'invention comprend simultanément : - une mesure de pression (plus exactement une dépression de l'aspiration, a priori négative mais considérée en valeur absolue pour les calculs) Pr du gaz à analyser le long du chemin d'aspiration par le capteur 6, de préférence mais de manière non limitative comprise entre -20 et -500 mbar ou plus large comprise entre 4 et 500 mbar ou comprise entre 4 et 1000 mbar ou plus selon la capacité de la turbine 3 ; - une mesure d'un paramètre représentatif du débit massique du gaz à analyser gaz le long du chemin d'aspiration, par le débitmètre 4. Le procédé selon l'invention comprend ensuite une quantification, par les moyens de calcul 7, de la présence du gaz d'intérêt (CO2 + NO2) au sein du gaz à analyser (02 + CO2 + NO2), à partir de cette dernière mesure du paramètre représentatif du débit massique : par exemple proportion CO2+ NO2=20% du gaz à analyser après dilution. La quantification de la présence du gaz d'intérêt comprend un calcul tel que décrit pour la description du dispositif 1.An example of a process whose sequence can be modified according to the invention implemented by the device 1 of FIGS. 1 to 8 will now be described. The types of gas mentioned (O 2, CO 2, NO 2, etc.) are only illustrative and can obviously vary. Dilution Firstly, before the aspiration of the gas to be analyzed, the process according to the invention comprises an expiration (by the means 3) of the dilution gas (CO2 from the source 19) flowing along. the dilution path to the sample 13 comprising an initial gas (mixture of CO2 and NO2) which preferably includes but not necessarily the gas of interest. Gas analysis After dilution, the process according to the invention comprises an aspiration (by the means 3) of the gas to be analyzed (O 2 + CO2 + NO 2) from the sample 13, the said analyzed gas sucked out along the suction path beginning with the orifice 2 and narrowing in a localized manner at the measuring hole 14. During the suction, the method according to the invention simultaneously comprises: a measurement of pressure (more precisely a depression suction, a priori negative but considered in absolute value for calculations) Pr gas to be analyzed along the suction path by the sensor 6, preferably but not limited to between -20 and -500 mbar or wider between 4 and 500 mbar or between 4 and 1000 mbar or more depending on the capacity of the turbine 3; a measurement of a parameter representative of the mass flow rate of the gas to be analyzed along the suction path, by the flowmeter 4. The method according to the invention then comprises a quantization, by the calculation means 7, of the presence of the gas of interest (CO2 + NO2) within the gas to be analyzed (O2 + CO2 + NO2), from this last measurement of the representative parameter of the mass flow rate: for example, CO2 + NO2 = 20% of the gas to be analyzed after dilution. Quantification of the presence of the gas of interest comprises a calculation as described for the description of the device 1.
Le gaz d'intérêt (CO2 + NO2) comprend de 0 à 100% d'une première molécule d'intérêt (CO2) ayant une certaine conductibilité thermique, et de 0 à 100% d'autres molécules d'intérêt (NO2) qui ont une conductibilité thermique différente au plus de 10% par rapport à la conductibilité - 32- thermique de la première molécule d'intérêt pour des conditions identiques de température et de pression. Le procédé selon l'invention comprend en outre (simultanément à la mesure de pression et du paramètre représentatif du débit massique) une quantification de la présence des autres molécules d'intérêt (NO2) au sein du gaz à analyser (02 + CO2 + NO2) au moyen du capteur 20 : par exemple proportion NO2= 5% du gaz à analyser après dilution. Le procédé selon l'invention comprend en outre une quantification de la présence de la première molécule d'intérêt (CO2) dans le gaz à analyser (02 + CO2 + NO2) à partir de la quantification de la présence du gaz d'intérêt (CO2 + NO2) au sein du gaz à analyser (02 + CO2 + NO2) et de la quantification de la présence des autres molécules d'intérêt (NO2) au sein du gaz à analyser (02 + CO2 + NO2) : par exemple proportion CO2= 15% du gaz à analyser après dilution.The gas of interest (CO2 + NO2) comprises from 0 to 100% of a first molecule of interest (CO2) having a certain thermal conductivity, and from 0 to 100% of other molecules of interest (NO2) which have a thermal conductivity different at most 10% from the thermal conductivity of the first molecule of interest for identical conditions of temperature and pressure. The method according to the invention further comprises (simultaneously with the measurement of pressure and the representative parameter of the mass flow rate) a quantification of the presence of the other molecules of interest (NO2) within the gas to be analyzed (O2 + CO2 + NO2 ) by means of the sensor 20: for example NO2 = 5% of the gas to be analyzed after dilution. The method according to the invention also comprises a quantification of the presence of the first molecule of interest (CO 2) in the gas to be analyzed (O 2 + CO 2 + NO 2) from the quantification of the presence of the gas of interest ( CO2 + NO2) in the gas to be analyzed (O2 + CO2 + NO2) and the quantification of the presence of the other molecules of interest (NO2) in the gas to be analyzed (O2 + CO2 + NO2): for example proportion CO2 = 15% of the gas to be analyzed after dilution.
Le procédé selon l'invention comprend en outre une quantification de la présence de la première molécule d'intérêt (CO2) dans le gaz initial (CO2 + NO2) à partir de la quantification de la présence de la première molécule d'intérêt (CO2) au sein du gaz à analyser (02 + CO2 + NO2) et de la quantification de la présence des autres molécules d'intérêt (NO2) au sein du gaz à analyser (02 + CO2 + NO2) : par exemple proportion CO2= 75% du gaz initial. Le procédé selon l'invention comprend en outre une quantification de la présence des autres molécules d'intérêt (NO2) dans le gaz initial (CO2 + NO2) à partir de la quantification de la présence de la première molécule d'intérêt (CO2) au sein du gaz à analyser (02 + CO2 + NO2) et de la quantification de la présence des autres molécules d'intérêt (NO2) au sein du gaz à analyser (02 + CO2 + NO2) : par exemple proportion NO2= 25% du gaz initial. Ensuite, vient le test mécanique de l'échantillon 13.The method according to the invention also comprises a quantification of the presence of the first molecule of interest (CO2) in the initial gas (CO2 + NO2) from the quantification of the presence of the first molecule of interest (CO2 ) in the gas to be analyzed (O2 + CO2 + NO2) and the quantification of the presence of the other molecules of interest (NO2) in the gas to be analyzed (O2 + CO2 + NO2): for example, CO2 = 75 ratio % of the initial gas. The method according to the invention also comprises a quantification of the presence of the other molecules of interest (NO2) in the initial gas (CO2 + NO2) from the quantification of the presence of the first molecule of interest (CO2) in the gas to be analyzed (O2 + CO2 + NO2) and the quantification of the presence of the other molecules of interest (NO2) in the gas to be analyzed (O2 + CO2 + NO2): for example NO2 = 25% initial gas. Then comes the mechanical test of sample 13.
Calibration de mesure de fuite Le procédé selon l'invention comprend alors un écoulement (généré par les moyens 3) d'un gaz de calibration (de préférence de l'air extérieur ou le gaz de la source 19) le long du chemin de calibration, et, simultanément à cet écoulement : - 33 - 1) une mesure de pression Pr du gaz de calibration le long du chemin de calibration par le capteur 5 ou 6, de préférence mais de manière non limitative comprise entre 20 et 500 mbar ou plus large comprise entre 4 et 500 mbar ou comprise entre 4 et 1000 mbar 2) une mesure d'un paramètre représentatif du débit massique du gaz de calibration le long du chemin de calibration, par le débitmètre 4 3) une détermination de la taille du trou de mesure 14 à partir de cette dernière mesure du paramètre représentatif du débit massique, par les moyens de calcul 7, et 4) un ajustement, par les moyens de calcul 7, de coefficients de calibration a, a*, b pour le calcul d'une taille d'un trou de fuite 22 si la détermination cal de la taille du trou de mesure 14 ne correspond pas à une taille réelle Or du trou de mesure 14 mémorisée par les moyens de calcul, et 5) optionnellement une réitération des étapes 1 à 4 précédentes.Leakage measurement calibration The method according to the invention then comprises a flow (generated by the means 3) of a calibration gas (preferably outside air or the gas from the source 19) along the calibration path and, simultaneously with this flow: 1) a pressure measurement Pr of the calibration gas along the calibration path by the sensor 5 or 6, preferably but not limited to between 20 and 500 mbar or more wide range between 4 and 500 mbar or between 4 and 1000 mbar 2) a measurement of a parameter representative of the mass flow of the calibration gas along the calibration path, by the flowmeter 4 3) a determination of the size of the hole measurement 14 from this last measurement of the parameter representative of the mass flow, by the calculation means 7, and 4) an adjustment, by the calculation means 7, calibration coefficients a, a *, b for the calculation of a size of a leak hole 22 if the cal determination of the size of the measuring hole 14 does not correspond to a real size Gold of the measuring hole 14 stored by the calculation means, and 5) optionally a reiteration of the preceding steps 1 to 4.
Mesure de fuite Le procédé selon l'invention comprend ensuite une expiration du gaz de fuite (de préférence de l'air extérieur ou le gaz de la source 19 ou un gaz traceur permettant de localiser la fuite, colorant ou mesurable par d'autres moyens extérieurs) s'écoulant le long du chemin d'expiration se terminant par l'orifice 2. Pendant l'expiration, le procédé selon l'invention comprend simultanément : - une mesure de pression Pr du gaz de fuite le long du chemin d'expiration par le capteur 5, de préférence mais de manière non limitative comprise entre 20 et 500 mbar ou plus large comprise entre 4 et 500 mbar ou comprise entre 4 et 1000 mbar, et dans tous les cas, dans les limites de la perte de charge du circuit pneumatique et de la résistance à la pression des organes constituant l'invention. - une mesure d'un paramètre représentatif du débit massique du gaz de fuite le long du chemin d'expiration, par le débitmètre 4. Le procédé selon l'invention comprend ensuite une détermination, par les moyens 7 de calcul, de la taille du trou de fuite 22 dans l'échantillon 13, - 34 - à partir de cette dernière mesure du paramètre représentatif du débit massique. La détermination de la taille du trou de fuite 22 comprend un calcul tel que décrit pour la description du dispositif 1.Leakage measurement The method according to the invention then comprises an expiration of the leakage gas (preferably outside air or the gas from the source 19 or a tracer gas for locating the leak, dye or measurable by other means external) flowing along the exhalation path ending at the orifice 2. During expiration, the method according to the invention comprises simultaneously: - a pressure measurement Pr of the leakage gas along the path of expiration by the sensor 5, preferably but not limited to between 20 and 500 mbar or wider between 4 and 500 mbar or between 4 and 1000 mbar, and in all cases, within the limits of the pressure drop of the pneumatic circuit and the resistance to pressure of the members constituting the invention. a measurement of a parameter representative of the mass flow rate of the leakage gas along the exhalation path, by the flowmeter 4. The method according to the invention then comprises a determination, by the calculation means 7, of the size of the leak hole 22 in the sample 13, from this last measurement of the representative parameter of the mass flow rate. The determination of the size of the leakage hole 22 comprises a calculation as described for the description of the device 1.
Si le trou de fuite 22 est trop grand, il faut augmenter le débit de gaz de fuite pour rechercher l'atteinte d'une pression de consigne. Le procédé selon l'invention comprend alors un ajustement, par la vanne 8 agencée pour compléter le chemin d'expiration par un chemin de court-circuit passant par l'office et les moyens de génération de flux mais ne passant pas par le débitmètre, du débit passant au total par le chemin d'expiration et le chemin de court-circuit, ladite vanne ouvrant le chemin de court circuit selon une ouverture de taille réglable. Le procédé selon l'invention comprend alors une détermination, par les moyens 7, et à partir de la mesure de débit le long du chemin d'expiration, du débit passant au total par le chemin d'expiration et le chemin de court-circuit lorsque la vanne ouvre le chemin de court-circuit. Plus concrètement, les moyens 7 de calcul modifient la valeur des coefficients de calibration a et a* lors de la détermination de la taille du trou de fuite 22, pour tenir compte que fait que le débit passant au total par le chemin d'expiration et le chemin de court-circuit est plus grand que la mesure, par le débitmètre 4, du paramètre D, représentatif du débit massique du gaz de fuite gaz le long du chemin d'expiration. Test de Résistance / d'Eclatement Après avoir déterminé la taille du trou de fuite 22, le débit de gaz est poussé à une forte valeur, éventuellement à débit contrôlé pour tester l'éclatement de l'échantillon 13 dans une dynamique voulue. On note quand dans un procédé selon l'invention, l'échantillon 13 peut être soumis à des contraintes mécaniques externes comme une sur- enveloppe de bridage, la pression atmosphérique, une immersion dans un fluide, etc... On remarque en outre que les différentes étapes de ce procédé peuvent être inversées, ou faites de manière simultanées ou être - 35 - optionnelles. Par exemple, l'étape de calibration n'est pas nécessaire avant la mesure de fuite. De même, la mesure de fuite est complètement indépendante de l'analyse de gaz, et la mesure de fuite peut être réalisée avant l'analyse de gaz ou sans l'analyse de gaz. Dans un cas préférentiel, pour gagner du temps, la mesure de fuite peut être réalisée simultanément à la dilution de préférence une fois une pression d'équilibre atteinte, le gaz de dilution expiré jouant aussi le rôle de gaz de fuite expiré. Bien sûr, l'invention n'est pas limitée aux exemples qui viennent 10 d'être décrits et de nombreux aménagements peuvent être apportés à ces exemples sans sortir du cadre de l'invention. Bien entendu, les différentes caractéristiques, formes, variantes et modes de réalisation de l'invention peuvent être associées les unes avec les autres selon diverses combinaisons dans la mesure où elles ne sont pas 15 incompatibles ou exclusives les unes des autres. En particulier toutes les variantes et modes de réalisation décrits précédemment sont combinables entre eux. 20If the leakage hole 22 is too large, it is necessary to increase the flow of leakage gas to seek the achievement of a set pressure. The method according to the invention then comprises an adjustment, by the valve 8 arranged to complete the exhalation path by a short circuit path passing through the office and the flow generation means but not passing through the flowmeter, the total flow passing through the expiration path and the short circuit path, said valve opening the short circuit path according to an adjustable size opening. The method according to the invention then comprises a determination, by the means 7, and from the flow measurement along the expiry path, of the flow passing in total by the expiry path and the short-circuit path. when the valve opens the short circuit path. More concretely, the calculation means 7 modify the value of the calibration coefficients a and a * when determining the size of the leakage hole 22, to take into account that the total flow passing through the exhalation path and the short-circuit path is greater than the measurement, by the flowmeter 4, of the parameter D, representative of the mass flow rate of the gas leakage gas along the exhalation path. Resistance / Burst Test After determining the size of the leakage hole 22, the gas flow rate is pushed to a high value, possibly at a controlled rate to test the bursting of the sample 13 in a desired dynamic. When in a process according to the invention, the sample 13 can be subjected to external mechanical stresses such as a clamping overwrap, atmospheric pressure, immersion in a fluid, etc. It is also noted that the different steps of this process can be reversed, or done simultaneously or be optional. For example, the calibration step is not necessary before the leakage measurement. Similarly, the leakage measurement is completely independent of the gas analysis, and the leakage measurement can be performed before the gas analysis or without the gas analysis. In a preferred case, in order to save time, the leakage measurement can be carried out simultaneously with the dilution, preferably once an equilibrium pressure is reached, the expired dilution gas also playing the role of exhaled leakage gas. Of course, the invention is not limited to the examples which have just been described and numerous adjustments can be made to these examples without departing from the scope of the invention. Of course, the various features, shapes, variants and embodiments of the invention may be associated with each other in various combinations to the extent that they are not incompatible or exclusive of each other. In particular all the variants and embodiments described above are combinable with each other. 20
Claims (22)
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| FR1262678A FR3000208B1 (en) | 2012-12-21 | 2012-12-21 | DEVICE AND METHOD FOR TESTING A SAMPLE, ESPECIALLY FOR SAMPLE SAMPLE |
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| FR1262678A FR3000208B1 (en) | 2012-12-21 | 2012-12-21 | DEVICE AND METHOD FOR TESTING A SAMPLE, ESPECIALLY FOR SAMPLE SAMPLE |
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Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4776206A (en) * | 1987-08-11 | 1988-10-11 | Xetron Corporation | Leak testing by gas flow signature analysis |
| US5369984A (en) * | 1993-08-31 | 1994-12-06 | Environmental Systems Products, Inc. | Method and apparatus for testing of tank integrity of vehicle fuel systems |
| US20080092635A1 (en) * | 2005-02-02 | 2008-04-24 | Mocon, Inc | Instrument And Method For Detecting And Reporting The Size Of Leaks In Hermetically Sealed Packaging |
-
2012
- 2012-12-21 FR FR1262678A patent/FR3000208B1/en active Active
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4776206A (en) * | 1987-08-11 | 1988-10-11 | Xetron Corporation | Leak testing by gas flow signature analysis |
| US5369984A (en) * | 1993-08-31 | 1994-12-06 | Environmental Systems Products, Inc. | Method and apparatus for testing of tank integrity of vehicle fuel systems |
| US20080092635A1 (en) * | 2005-02-02 | 2008-04-24 | Mocon, Inc | Instrument And Method For Detecting And Reporting The Size Of Leaks In Hermetically Sealed Packaging |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| STECKELMACHER W ET AL: "Thermal conductivity leak detectors suitable for testing equipment by overpressure or vacuum", VACUUM, PERGAMON PRESS, GB, vol. 12, no. 3, 1 May 1962 (1962-05-01), pages 153 - 159, XP025620602, ISSN: 0042-207X, [retrieved on 19620501], DOI: 10.1016/0042-207X(62)90660-7 * |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| FR3000208B1 (en) | 2016-01-29 |
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