FR2990046A1 - Outil de mesure d'espace et procede d'utilisation - Google Patents

Abstract

Un procédé de collecte et de manipulation de données pour mesurer l'espace entre des composants structuraux d'un élément d'équipement ou d'un système est présenté et revendiqué. La technique utilise des formes d'onde longitudinales ultrasonores à zéro degré pour mesurer l'espace. La technique soustrait la moyenne de deux formes d'onde(W5, W6) adjacentes de la forme d'onde traitée (W2)pour retirer des données de réflexions à partir des composants pour révéler les réflexions générées par l'espace.

Description

OUTIL DE MESURE D'ESPACE ET PROCEDE D'UTILISATION Contexte de l'invention Domaine de l'invention La présente invention concerne l'exécution de tests non destructifs et, plus particulièrement, la présente invention concerne un système pour mesurer la distance de séparation entre deux composants structuraux.

Description de l'art connexe Un générateur de vapeur d'une installation nucléaire consiste en un grand échangeur de chaleur composé de milliers de tubes en U inversé dans une enveloppe externe. La figure 1 illustre un générateur de vapeur. Les tubes en U 2 ont un diamètre d'environ 16 à 23 mm et une longueur de 10 à 25 m. Les extrémités des tubes font saillie à travers une plaque épaisse (d'environ 0,6 m) qui recouvre un plénum semi-sphérique au fond du générateur de vapeur. Ce plénum semi-sphérique est divisé en deux quarts de plénums sphériques - l'un désigné plénum de branche chaude et l'autre plénum de branche froide. L'eau chaude qui a été pompée à travers le réacteur passe dans le plénum chaud et ensuite à travers le diamètre intérieur (ID) des tubes vers le plénum froid. Ce plénum et les diamètres intérieurs des tubes sont appelés côté primaire de l'échangeur de chaleur. La pression du côté primaire est maintenue suffisamment élevée pour empêcher l'eau de se changer en vapeur. Le côté secondaire du système est composé de la zone à l'intérieur de l'enveloppe du générateur de vapeur, mais sur le diamètre extérieur des tubes ou diamètre extérieur (OD). L'énergie calorifique passe du côté primaire des tubes (côté ID) vers le côté secondaire du générateur de vapeur. L'eau est pompée dans l'enveloppe du côté secondaire par l'intermédiaire d'une entrée d'eau d'alimentation 4 et d'un collecteur 5 et entoure la partie inférieure des tubes. Alors que cette eau du côté secondaire chauffe, elle se convertit en vapeur, passe à travers des composants 6 pour retirer l'humidité, et quitte le sommet du générateur de vapeur par l'intermédiaire d'une buse 7 pour entraîner la turbine qui entraîne finalement le générateur électrique qui produit l'énergie électrique fournie au réseau de distribution. Les écoulements de fluide dans les côtés primaires et secondaire peuvent amener les tubes à vibrer. Un réseau en treillis de barres appelées barres antivibration (AVB) est incorporé dans la conception du générateur de vapeur pour limiter ces vibrations. La séparation (espace) entre un tube et une AVB adjacente est généralement inférieure à 0,0254 mm (0,001 pouce) et la dimension exacte de l'espace peut être critique pour contrôler les vibrations des tubes. Si la vibration est excessive, une usure peut se produire là où les tubes sont en contact avec les AVB ou les uns avec les autres. Des exemples de cette usure sont montrés sur la figure 2, qui montre des AVB 1 et des tubes en U 2 ayant des zones d'usure 3. L'inspection de ces tubes quant à l'usure et d'autres types de dégradations est accomplie en insérant une sonde électromagnétique (ET) ou une sonde ultrasonore (UT) dans les tubes à partir du plénum de branche chaude ou du plénum de branche froide. Soit des sondes ET, soit des sondes UT sont connectées à l'instrument à travers un tube en polymère souple qui protège les fils et qui est suffisamment rigide pour être poussé à travers les tubes. Les sondes sont forcées à travers le tube par un pousseur-extracteur à galet d'entraînement monté juste à l'extérieur du passage du plénum. Le pousseur- extracteur peut pousser ces sondes tout le long d'une extrémité de tube à l'autre extrémité de tube connectées sur chaque côté de la feuille de tubes. Etant donné que les plénums côté principal sont fortement contaminés, les gens ne sont normalement pas autorisés à se trouver dans cette zone. Un tube de guidage est positionné et aligné par rapport à chaque tube à inspecter par un robot commandé à distance. La sonde est connectée à un instrument d'inspection (soit UT, soit ET) qui numérise le signal de sonde et l'envoie à un ordinateur pour un traitement et une analyse supplémentaires. Cette invention et cette approche du traitement de signal doivent fonctionner dans cet environnement d'inspection.

L'usure des tubes du générateur de vapeur au niveau de ses structures de support est une préoccupation importante pour l'intégrité des tubes. Bien que la conception et la construction du générateur de vapeur soient des aspects clés pour éviter ou réduire à un minimum l'usure des tubes, le succès a été limité. Pour les générateurs de vapeur qui subissent une usure au niveau des structures de support, il est nécessaire de mesurer avec précision l'espace (séparation) entre la surface de diamètre extérieur d'un tube de générateur de vapeur et ses structures de support environnantes. Plus récemment, une mesure d'espace a été nécessaire pour déterminer la séparation entre les tubes et leurs structures de support adjacentes dans la région pliée en U du générateur de vapeur. Etant donné que, par conception, cette séparation est petite (généralement inférieure à 0,127mm (0,005 pouce), la technique doit mesurer précisément l'espace avec une précision de 0,0254mm (0,001 pouce) ou moins pour être utile dans l'estimation du positionnement des tubes par rapport à leurs structures de support adjacentes. Les procédés actuellement disponibles pour effectuer cette estimation, tels qu'un courant de Foucault tournant, n'ont pas été capables d'atteindre le niveau de précision nécessaire pour être utiles. Les procédés ultrasonores actuels utilisent des faisceaux inclinés, des ondes soit longitudinales, soit transversales dans une configuration « émettre - recevoir» (deux transducteurs) pour produire une réflexion unique à partir de la surface de diamètre extérieur du tube et une réflexion unique à partir de la structure de support dont la séparation dans le temps représente la distance d'espacement. Bien qu'idéalement ce procédé doive fonctionner, la distance de séparation entre les deux transducteurs, et souvent l'ajout d'un miroir, résultent en une longueur de sonde qui ne peut pas être utilisée pour un examen de la région pliée en U. De plus, la variation des angles des faisceaux rend cette option pratiquement impossible à mettre en oeuvre. Les réflexions à partir de l'espace entre la surface de diamètre extérieur du tube et la structure de support ont souvent été observées pendant des examens d'épaisseur de paroi par des ondes longitudinales ultrasonores à zéro degré. Bien que les réflexions générées par l'espace aient été utiles pour identifier la présence de la structure de support dans les données acquises, les réflexions combinées à partir de l'épaisseur de paroi et de l'espace ont rendu impossible l'évaluation uniquement de la réflexion à partir de l'espace pour déterminer la distance de séparation.

Cette technique décrite dans le présent document retire les réflexions générées par l'épaisseur de paroi, révélant de ce fait les réflexions à partir de l'espace, qui peuvent ensuite être évaluées pour déterminer la séparation entre la surface de diamètre extérieur du tube et la structure de support adjacente.

Résumé de l'invention La technique de la présente invention utilise des formes d'onde longitudinales ultrasonores à zéro degré pour mesurer l'espace (séparation) entre la surface de diamètre extérieur d'un tube et la structure de support adjacente. Les figures 3 et 4 illustrent ce processus. Les formes d'onde longitudinales ultrasonores à zéro degré sont obtenues en amenant un transducteur ultrasonore T1 tel que monté dans une sonde 10 centrée (voir la figure 4) à la hauteur dans le tube T2 où la structure de support Si est présente. La sonde est tournée et translatée selon un motif à pas hélicoïdal pour balayer la longueur du tube qui englobe la région où la séparation (espace) G1 entre la surface de diamètre extérieur de tube et le support de tube réside. L'équipement de traitement de signal ultrasonore amplifie et numérise le signal provenant du transducteur et transmet la réponse de signal numérisé à un ordinateur pour un traitement ultérieur en un format qui est approprié pour une analyse.

La réponse ultrasonore à zéro degré contient un certain nombre de réflexions de forme d'onde provenant de la paroi de tube (multiples d'épaisseur de paroi de diamètre extérieur et de diamètre intérieur) comme montré dans la forme d'onde radiofréquence (RF) W1 montrée dans le cadre du bas de la figure 5. La forme d'onde RF W2 qui est montrée sur la figure 6 contient les mêmes réflexions d'épaisseur de paroi de tube avec un signal supplémentaire beaucoup plus petit superposé provenant de la structure de support Si. Le petit signal supplémentaire provient de la séparation entre la surface de diamètre extérieur du tube et la surface de la structure de support (signal d'espace), lequel n'est pas facilement détecté ou caractérisé à partir des informations disponibles sur la figure 6. Le processus présenté dans le présent document permet la détection nette et la 20 mesure du signal d'espace de structure adjacente. La technique soustrait la moyenne de deux formes d'onde adjacentes (acquises) W5 et W6 de la forme d'onde (acquise) qui est traitée W2 pour révéler (exposer) les réflexions générées par l'espace (forme d'onde de résultat de traitement ultérieur WR2 qui est montrée sur la figure 8). 25 Description des dessins La présente invention est décrite avec référence aux dessins joints, sur lesquels : La figure 1 présente un exemple d'un générateur de vapeur à tubes en U. La figure 2 présente une vue en gros plan des espaces entre les tubes et les barres anti-vibration. 30 La figure 3 présente le processus d'acquisition de formes d'onde longitudinales (épaisseur) ultrasonores à zéro degré (W1 à W6) en faisant tourner un transducteur ultrasonore (T1) à l'intérieur du diamètre intérieur d'un tube (T2) avec une structure de support adjacente (Si) qui comporte une séparation (espace) (G1) entre la surface de diamètre extérieur de tube et la surface de la structure de support. La figure 4 présente une sonde ultrasonore pliée en U type. La figure 5 présente une forme d'onde longitudinale (épaisseur) ultrasonore à zéro degré acquise type. La figure 6 présente une forme d'onde longitudinale (épaisseur) ultrasonore acquise type. La figure 7 présente la forme d'onde de résultat de traitement ultérieur (WR1) de la technique de l'invention dans laquelle la moyenne de deux formes d'onde adjacentes W3 et W4 a été soustraite de la forme d'onde W1 montrée sur la figure 5. La figure 8 présente le résultat WR2 de la technique de l'invention dans laquelle la moyenne de deux formes d'onde adjacentes W5 et W6 a été soustraite de la forme d'onde W2 montrée sur la figure 6.

Description détaillée de l'invention Les techniques connues pour mesurer de petits espaces entre les composants structuraux d'un élément d'équipement ou d'un système, tel que l'espace entre les tubes du générateur de vapeur d'une installation d'énergie nucléaire à réacteur à eau sous pression et ses structures de support, lequel espace peut augmenter du fait de l'usure, sont généralement basées sur des données provenant d'une sonde rotative qui acquière un motif hélicoïdal de mesures d'épaisseur ultrasonores dans une structure de tube cylindrique. Généralement, environ 180 formes d'onde d'épaisseur sont enregistrées pour chaque rotation de la sonde. Cependant, le procédé présenté dans le présent document n'est pas limité à la conception de sonde, au procédé de balayage, ou la géométrie spécifique.

La technique de l'invention comprend le traitement ultérieur des formes d'onde longitudinales (épaisseur) ultrasonores à zéro degré acquises pour un examen d'épaisseur de paroi de tube type. Les étapes de traitement ultérieur sont décrites ici pour chaque forme d'onde acquise. Initialement, deux formes d'onde acquises supplémentaires à moyenner sont sélectionnées pour prédire la forme d'onde d'épaisseur pour la forme d'onde traitée. Logiquement, ce processus de sélection impliquerait la sélection d'une forme d'onde de chaque côté de la forme d'onde traitée à un espacement circonférentiel (radial) à peu près égal de sorte que la moyenne des deux formes d'onde sélectionnées serait supposée être équivalente (ressembler à la partie comprenant les réflexions d'épaisseur de paroi) à la forme d'onde traitée. En utilisant la première transition de la réflexion de surface avant du pic négatif au pic positif @oint d'épaisseur zéro) de chacune des formes d'onde sélectionnées à moyenner, les deux formes d'onde sont alignées en utilisant un meilleur ajustement (technique des moindres carrés) des points de données numérisés entre le point de transition et une certaine quantité de points de données au-delà. Par exemple, les points de données entre la transition et la deuxième réflexion de surface arrière peuvent être utilisés, mais le procédé ne nécessite pas une quantité spécifique de points de données, seulement que la quantité de points de données soit suffisante pour effectuer une évaluation par les moindres carrés statistiquement pertinente. Une fois que l'alignement de meilleur ajustement a été déterminé, les deux formes d'onde sélectionnées sont moyennées pour produire la forme d'onde à soustraire de la forme d'onde traitée pour révéler toutes les réflexions autres que les réflexions associées à la réponse d'épaisseur de paroi de tube. Etant donné que tous les processus de numérisation ont une variance égale à un intervalle de numérisation unique, la forme d'onde moyennée et la forme d'onde traitée peuvent nécessiter une extension au niveau plus élevé suivant de numérisation avant d'effectuer la soustraction. Par exemple, cela peut être le cas pour l'application de cette technique dans la région pliée en U du générateur de vapeur. Le mouvement de sonde changeant constamment (tel qu'observé dans la distance de trajet d'eau) avec la variance de numérisation peuvent résulter en ce que la technique soit réussit bien, soit ne réussit pas à supprimer (retirer) les amplitudes des réflexions d'épaisseur de paroi pendant le processus de soustraction. L'équipement de numérisation a généralement une fréquence de numérisation d'environ 100 MHz (intervalle d'espacement des points de données de 10 nanosecondes). Bien que cela soit suffisant pour traiter des données provenant d'une sonde bien centrée dans les sections droites du tube, cela peut ne pas être suffisant pour des sondes avec des oscillations (variances de tangage et de lacet supérieures à 0,0254mm (0,001 pouce) ou des sondes fonctionnant dans la région pliée en U. Afin d'améliorer l'alignement de la forme d'onde moyennée et de la forme d'onde traitée avant la soustraction, chaque forme d'onde peut être étendue à l'équivalent d'une fréquence de numérisation de 200 MHz (intervalle d'espacement des points de données de 5 nanosecondes). Bien qu'un procédé d'extension préféré utilisé par la technique consiste en une interpolation linéaire dans le sens des éléments, n'importe quelle transformation d'extension qui produit une réplique raisonnable de la forme d'onde telle qu'elle aurait été générée à une fréquence de numérisation de 200 MHz sera comprise comme étant équivalente. Le caractère approprié du procédé d'extension est déterminé par le résidu de réflexion d'épaisseur après la soustraction des deux formes d'onde. Généralement, un rapport signal sur bruit de 3 sur un (3:1) ou meilleur est considéré comme acceptable pour une analyse de signal ultrasonore.

Actuellement, les tests dans la région pliée en U avec de multiples conceptions de sondes indiquent que l'utilisation du procédé d'interpolation linéaire dans le sens des éléments pour étendre les deux formes d'onde est suffisante pour éliminer les réflexions d'épaisseur de paroi indésirables et fournir un rapport signal sur bruit meilleur que 3:1 pour les réflexions exposées à partir de l'espace (séparation entre la surface de diamètre extérieur du tube et la structure de support adjacente). Une fois que la forme d'onde moyennée et la forme d'onde traitée ont été étendues à une fréquence de numérisation équivalente à 200 MHz, les deux formes d'onde peuvent être alignées en utilisant le procédé des moindres carrés et la forme d'onde moyennée peut ensuite être soustraite de la forme d'onde traitée. Pour préserver la réflexion de surface avant, le processus de soustraction progresse du point de données de transition vers l'extrémité de la forme d'onde. La forme d'onde résultante générée à partir de la soustraction est réduite à son équivalent à 100 MHz en maintenant un point de données sur deux. Cette forme d'onde est ensuite mémorisée dans un canal de données de processus au même emplacement de coordonnées que celui de la forme d'onde traitée. Le contenu du canal de données traitées consiste en des formes d'onde avec seulement la réflexion de surface avant ou des formes d'onde avec une réflexion de surface avant et des réflexions à partir de l'espace. Pour une forme d'onde donnée avec une réponse de signal d'espace, la distance d'espacement est déterminée en mesurant la profondeur delta (temps de vol) entre la réflexion d'espace de tête et la profondeur attendue (telle que mesurée à partir de la forme d'onde d'épaisseur) de la première réflexion de surface arrière. Etant donné que la séparation entre la surface de diamètre extérieur de tube et la structure de support est remplie de liquide, la distance mesurée doit être corrigée par le rapport des vitesses du son du matériau de tube (Inconel 690 dans l'exemple d'application) et du liquide (de l'eau dans l'exemple d'application). Pour l'exemple d'application, le rapport est (0,058/0,233) ou 0,25. Pour un dispositif de numérisation à 100 MHz, cela produit une résolution de mesure d'espace d'environ 0,00762mm (0,0003 pouce), qui est suffisante pour obtenir des mesures d'espace précises de 0,0254mm (0,001 pouce). L'exemple suivant est fourni pour aider à la compréhension de la technique. La figure 5 présente une forme d'onde longitudinale (épaisseur) ultrasonore à zéro degré type. Cette forme d'onde n'a pas de réflexions à partir de l'espace Wl.

La figure 7 présente le résultat WR1 de la technique dans laquelle la moyenne de deux formes d'onde W3 et W4 adjacentes a été soustraite de la forme d'onde W1 montrée sur la figure 5 (la forme d'onde traitée). WR1 = W1 - ((W3 + W4)/2). Cette forme d'onde n'a pas de réflexions à partir de l'espace. La petite quantité de résidu provenant du processus de soustraction (ondulation de signal) satisfait au rapport signal sur bruit souhaité. La figure 6 présente une forme d'onde longitudinale (épaisseur) ultrasonore à zéro degré type. Cette forme d'onde W2 n'a pas de réflexion à partir de l'espace. La figure 8 présente le résultat WR2 de la technique dans laquelle la moyenne de deux formes d'onde W5 et W6 adjacentes a été soustraite de la forme d'onde W2 montrée sur la figure 6 (la forme d'onde traitée). WR2 = W2 - ((W5 + W6)/2). Les mesures d'espace sont déterminées sur la base du temps moyen entre des pics maximums locaux sélectionnés par l'analyste dans la forme d'onde résultant d'échos entre le tube et l'AVB comme montré. Cette forme d'onde a des réflexions à partir de l'espace. Le rapport signal sur bruit (comparaison de l'ondulation de signal sur la figure 7) est excellent. Les réflexions se reproduisant après la réflexion d'espace initiale sont des réflexions successives dans la paroi de tube et, par conséquent, sont une mesure de l'épaisseur de paroi de tube à l'emplacement de la mesure d'espace. La différence entre la profondeur de signal d'espace (1,3462mm soit 0,053 pouce) et la valeur d'épaisseur de paroi (1.143mm soit 0,045 pouce) fois le rapport des vitesses du son (0,25) est l'espace mesuré (distance de séparation entre la surface de diamètre extérieur du tube et la structure de support), espace de ((1,3462 - 1,143) x 0,25) = 0,0508mm ((0,053 - 0,045) x 0,25) = 0,002 pouce).

La sélection manuelle des pics de forme d'onde de la figure 8 pour déterminer le temps d'écho et calculer en conséquence l'espace peut également être améliorée et automatisée en utilisant divers traitements mathématiques comprenant des fonctions de corrélation, des transformations d'ondelette et des transformations de Fourier. Une approche possible consisterait à isoler la forme d'onde d'impulsion initiale (Ft), à effectuer ensuite un traitement de corrélation croisée (*) avec le signal UT entier (Gt) pour produire un argument de corrélation croisée point par point (argt). Le retard temporel (T) de la forme d'onde initiale à chaque point de données peut ensuite être estimé et le retard temporel de meilleur ajustement est arg max du traitement. Celui-ci est défini par : Tdeiay = argt max (F * G) (t) La technique décrite est efficace pour n'importe quelle fréquence de transducteur, n'importe quel diamètre d'élément et n'importe quelle composition dans laquelle la forme d'onde acquise à partir du transducteur contient des réflexions à partir de l'espace en plus des réflexions à partir de l'épaisseur de paroi de tube.

Si la fréquence de numérisation de l'instrument ultrasonore n'est pas suffisante pour réduire l'amplitude du résidu de réflexion d'épaisseur (résultat de soustraction de forme d'onde) à un rapport signal sur bruit acceptable, l'extension des formes d'onde à une fréquence de numérisation plus élevée par la technique peut être utilisée pour obtenir un rapport signal sur bruit acceptable. On comprend que l'extension des deux formes d'onde adjacentes à moyenner peut également être utilisée pour réduire davantage l'amplitude du résidu de réflexion d'épaisseur. On comprend également que tout procédé d'extension qui réduit le résidu de réflexion d'épaisseur (résultat de soustraction de forme d'onde) au rapport signal sur bruit souhaité est acceptable. Le processus de sélection pour les deux formes d'onde à moyenner n'est pas essentiel. N'importe quel processus de sélection peut être utilisé tant que la forme d'onde moyennée résultante prédit (réplique) suffisamment la forme d'onde d'épaisseur attendue de la forme d'onde à utiliser dans la soustraction (forme d'onde traitée). Les formes d'onde avec des séparations symétriques de deux, trois, quatre et cinq formes d'onde par rapport à la forme d'onde traitée ont produit des résultats de rapport signal sur bruit acceptables pour des espaces mesurés dans la région pliée en U ainsi que dans les longueurs rectilignes. Le procédé présenté peut être étendu à n'importe quelle combinaison de formes d'onde, de motifs de balayage, de conceptions de transducteurs, de fréquences ou de conceptions de sonde pour mettre l'accent sur toute réponse de signal souhaitée. Par exemple, la technique pourrait également être utilisée pour détecter la distance entre des tubes adjacents (espacement tube à tube) avec la sélection correcte de conception de transducteur, de fréquence et de réponses de forme d'onde.

La technique de l'invention permet à un transducteur unique d'acquérir les formes d'onde à traiter. Les formes d'onde acquises peuvent être utilisées pour mesurer l'épaisseur de paroi de tube et les formes d'onde traitées peuvent être utilisées pour mesurer la séparation entre la surface de diamètre extérieur du tube et la structure de support adjacente (espace). La profondeur de vision des techniques de mesure d'espace à faisceau incliné est généralement fonction de la moitié du diamètre du transducteur de réception (« attraper »). La profondeur de vision pour l'examen d'épaisseur de paroi d'onde longitudinale à zéro degré est fonction de l'intensité de signal de l'énergie réfléchie de retour à partir de la structure de support. Avec la sélection optimale de la fréquence, du diamètre d'élément et de la composition du transducteur, des profondeurs de vision dépassant 6,35mm (0,25 pouce) ont été obtenues. L'approche à transducteur unique (zéro degré) permet une longueur de sonde minimale et un accès amélioré à des coudes en U de plus petit rayon. Essentiellement, la partie de la sonde qui contient le transducteur ne devrait pas être le facteur limitatif pour accéder à la plupart des régions pliées en U présentant un intérêt.

Bien que les modes de réalisation préférés de la présente invention aient été décrits ci-dessus, on devrait comprendre qu'ils ont été présentés à titre d'exemple uniquement, et non de limitation. Il sera évident aux hommes du métier que divers changements de la forme et des détails peuvent être effectués sans s'écarter de l'invention. Ainsi, la présente invention ne devrait pas être limitée par les exemples de modes de réalisation décrits ci- dessus. En outre, bien que certains avantages de l'invention aient été décrits dans le présent document, on doit comprendre que tous ces avantages peuvent ne pas être nécessairement obtenus conformément à tout mode de réalisation particulier de l'invention. Ainsi, par exemple, les hommes du métier reconnaîtront que l'invention peut être mise en oeuvre ou réalisée d'une manière qui obtient ou optimise un avantage ou un groupe d'avantages tels qu'enseignés dans le présent document sans nécessairement obtenir d'autres avantages tels que pouvant être enseignés ou suggérés dans le présent document.

Claims (14)

1. REVENDICATIONS1. Procédé de mesure d'un espace entre une surface de diamètre extérieur de tube (3) et une structure de support (1) pour le tube (2), comprenant : la fourniture d'un instrument de mesure ultrasonore comprenant un transducteur ; l'exécution d'un examen d'épaisseur de paroi d'onde longitudinale à zéro degré du tube (2) avec l'instrument ; la collecte de données (W1, W2, W3, W4, W5, W6) à partir de l'examen d'épaisseur de paroi d'onde longitudinale à zéro degré ; et le traitement des données pour retirer les réflexions à partir du tube (2) pour révéler les réflexions à partir d'un espace entre le tube et la structure de support (1).
2. 2. Procédé selon la revendication 1, dans lequel la collecte de données comprend l'acquisition de formes d'onde (W1, W2, W3, W4, W5, W6) et le traitement des données comprend le traitement des formes d'onde.
3. 3. Procédé selon la revendication 2, dans lequel le traitement des données comprend la soustraction d'une forme d'onde prédisant l'épaisseur (W3, W4, W5, W6) du tube d'une forme d'onde (W1, W2) traitée.
4. 4. Procédé selon la revendication 3, dans lequel le traitement des données comprend l'alignement de la forme d'onde prédisant l'épaisseur et de la forme d'onde (W1, W2) 20 traitée avant la soustraction, par exemple en utilisant un meilleur ajustement, notamment une technique des moindres carrés.
5. 5. Procédé selon la revendication 3 ou 4, dans lequel la forme d'onde prédisant l'épaisseur est une forme d'onde moyenne entre deux formes d'onde (W3, W4; W5, W6) sélectionnées. 25
6. 6. Procédé selon la revendication 5, dans lequel les formes d'onde (W3, W4; W5, W6) sélectionnées comprennent une forme d'onde de chaque côté de la forme d'onde traitée.
7. 7. Procédé selon la revendication 6, dans lequel les formes d'onde (W3, W4; W5, W6) sélectionnées ont des séparations symétriques avec la forme d'onde traitée. 30
8. 8. Procédé selon l'une quelconque des revendications 5 à 7, comprenant l'alignement des formes d'onde (W3, W4 ; W5, W6) sélectionnées avant le moyennage desdeux formes d'onde sélectionnées, par exemple en utilisant un meilleur ajustement, à savoir une technique des moindres carrés.
9. 9. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, comprenant en outre le calcul d'une distance de séparation (G1) entre une surface de diamètre extérieur du tube et la structure de support à partir des données traitées.
10. 10. Procédé selon la revendication 9, dans lequel ledit calcul comprend l'exécution d'un traitement mathématique des données traitées pour calculer ladite distance de séparation.
11. 11. Procédé selon la revendication 9 ou 10, dans lequel le calcul comprend la détermination de la distance de séparation (G1) en mesurant la profondeur delta entre la réflexion d'espace de tête et la profondeur attendue de la première réflexion de surface arrière.
12. 12. Procédé selon l'une quelconque des revendications 9 à 11, dans lequel le calcul comprend la correction de la distance mesurée par le rapport des vitesses du son du matériau de tube et d'un fluide dans la séparation entre la surface de diamètre extérieur de tube (3) et la structure de support.
13. 13. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 12, dans lequel ladite collecte de données comprend la collecte d'une quantité initiale de données, et comprenant en outre l'extension des données collectées avant le traitement pour qu'elles contiennent à peu près 1,5 à 2,5 fois la quantité initiale de données.
14. 14. Procédé selon la revendication 13, dans lequel l'extension comprend une interpolation linéaire.