FR2989108A1

FR2989108A1 - Partie de stator comportant une aube de stator et une structure de conduction thermique

Info

Publication number: FR2989108A1
Application number: FR1253143A
Authority: FR
Inventors: Nils Bordoni
Original assignee: SNECMA SAS
Current assignee: Safran Aircraft Engines SAS
Priority date: 2012-04-05
Filing date: 2012-04-05
Publication date: 2013-10-11
Anticipated expiration: 2032-04-05
Also published as: FR2989108B1

Abstract

L'objet principal de l'invention est une partie de stator (1) pour turbomachine comportant une aube de stator (3), caractérisée en ce qu'elle comporte de plus : - une structure de conduction thermique (5) au niveau de laquelle un flux d'air (F2) vient au contact, agencée sur l'aube de stator (3), - des moyens de circulation (2) d'un fluide à refroidir par ladite structure de conduction thermique (5) au contact dudit flux d'air (F2), - un élément aérodynamique (4a, 4b), pourvu d'un profil aérodynamique, au niveau duquel est agencée ladite structure de conduction thermique (5).

Description

PARTIE DE STATOR COMPORTANT UNE AUBE DE STATOR ET UNE STRUCTURE DE CONDUCTION THERMIQUE DESCRIPTION DOMAINE TECHNIQUE La présente invention se rapporte au domaine des turbomachines, et notamment à celui des échangeurs de chaleur installés dans les turbomachines d'aéronef. L'invention se réfère également au domaine des aubes de stator qui équipent de telles turbomachines. Elle concerne plus particulièrement une partie de stator pour turbomachine, ainsi qu'un aubage de redressement de sortie (OGV) et une turbomachine comportant une telle partie de stator.

L'invention s'applique à tout type de turbomachines terrestres ou aéronautiques, et notamment aux turbomachines d'aéronef telles que les turboréacteurs et les turbopropulseurs. ÉTAT DE LA TECHNIQUE ANTÉRIEURE Les études actuelles et les évolutions possibles des turboréacteurs pour accroître le taux de dilution envisagent d'utiliser des réducteurs de vitesse de rotation pour l'entraînement en rotation de la soufflante. C'est aussi le cas pour les turbopropulseurs pour la liaison du moteur et de l'hélice. De tels réducteurs de vitesse peuvent permettre de faire tourner la soufflante à une vitesse plus faible que le compresseur basse pression par exemple, à des fins d'amélioration du rendement.

Ces réducteurs de vitesse transmettent des puissances importantes et l'échauffement des composants du réducteur entraîne le dégagement d'une quantité conséquente de chaleur qui est dissipée dans le circuit fermé pour la circulation de l'huile de lubrification des structures internes du turboréacteur. Un refroidissement efficace de l'huile du circuit de lubrification doit ainsi être mis en place pour maintenir un niveau de température acceptable. En effet, dans un moteur équipé d'un réducteur de vitesse la puissance thermique dissipée est environ trois fois plus importante que celle dissipée dans un moteur conventionnel. Cette chaleur est évacuée par un débit d'huile important.

Il est déjà connu de refroidir l'huile par des échangeurs de chaleur huile/carburant qui réchauffent le carburant délivré au moteur et/ou des échangeurs de chaleur huile/air. En ce qui concerne les échangeurs de chaleur huile/carburant (ou FCOC pour « Fuel Cooling Oil Cooler » en anglais), leur capacité de dissipation est limitée par le débit de carburant. De ce fait, ce type d'échangeur ne permet pas d'augmenter significativement la capacité de dissipation de 25 chaleur. Les échangeurs de chaleur huile/air (ou ACOC pour « Air Cooled Oil Cooler » en anglais) permettent en revanche d'obtenir une capacité de dissipation de chaleur importante compte tenu du débit 30 d'air élevé. Deux types de ces échangeurs huile/air sont habituellement utilisés et détaillés ci-après.

Les échangeurs à ailettes (ou « surface cooler » en anglais) comportent une surface généralement rectangulaire sur laquelle sont fixés, d'un côté de la surface, des canaux d'écoulement pour l'huile et éventuellement, de l'autre côté de la surface, des lames (ou ailettes) métalliques pour l'écoulement de l'air. La chaleur peut ainsi être transférée de l'huile chaude vers les lames métalliques par conduction thermique, ces lames se refroidissant au contact de l'air. Ce type d'échangeur est généralement placé directement sur les parois de la veine. L'efficacité de ce type d'échangeur est faible si aucune ailette n'est prévue pour l'écoulement de l'air du fait d'une surface d'échange réduite. Muni d'ailettes, l'échangeur présente une efficacité plus importante pour refroidir l'huile mais la traînée aérodynamique est alors fortement augmentée. Les échangeurs à bloc (ou « brick cooler » en anglais) consistent classiquement en un empilement de plaques métalliques parcourues par le fluide à refroidir. Ces plaques sont espacées les unes des autres et des lamelles métalliques sont placées entre ces plaques, celles-ci étant généralement soudées. Le flux d'air passe entre les plaques, le long des lamelles (orientées dans le sens du flux). Les plaques sont alimentées en fluide par des tuyaux distributeurs orthogonaux à ces plaques. Les circuits d'huile et d'air restent ségrégés. L'ensemble est placé dans un flux d'air, soit directement dans la veine soit dans un canal alimenté par une écope. La présence des plaques métalliques dans lesquelles le fluide circule ainsi que la présence des tuyaux distributeurs et des ailettes dans le flux d'air engendre une forte traînée aérodynamique. En dépit des inconvénients mentionnés ci-5 dessus concernant les échangeurs à ailettes et les échangeurs à bloc, les besoins croissants en capacité de dissipation de chaleur des turboréacteurs équipés de réducteurs de vitesse nécessitent actuellement leur utilisation et il faut ainsi prévoir un dimensionnement 10 des échangeurs en conséquence, par exemple par une installation en plus grand nombre et/ou avec un volume plus important. Toutefois, cela entraîne plusieurs contraintes et inconvénients. Un mauvais positionnement 15 des échangeurs, par exemple dans un flux non redressé tel qu'entre la soufflante et les aubes de redressement de sortie, encore appelées aubes de guidage de sortie et connues sous l'acronyme OGV pour « Outlet Guide Vanes » en anglais, peut entraîner de fortes pertes de 20 charge dans l'écoulement d'air et nuire aux performances du turboréacteur. Les possibilités d'implantation des échangeurs sont donc réduites et ils sont souvent placés en aval des aubes de redressement de sortie OGV. Cependant, l'encombrement des échangeurs 25 pose de nombreuses difficultés lors de l'installation et impose très souvent de libérer des espaces dans la veine. Généralement, cela se fait en éliminant des surfaces de traitement acoustique, ce qui entraîne une augmentation des émissions acoustiques du turboréateur. 30 EXPOSÉ DE L'INVENTION L'invention a pour but de remédier au moins partiellement aux inconvénients mentionnés ci-dessus, relatifs aux réalisations de l'art antérieur.

L'invention a notamment pour but de permettre une augmentation de capacité de dissipation de chaleur sans pour autant impacter les performances d'une turbomachine. L'invention a ainsi pour objet, selon l'un de ses aspects, une partie de stator pour turbomachine comportant une aube de stator, caractérisée en ce qu'elle comporte de plus : - une structure de conduction thermique au niveau de laquelle un flux d'air vient au contact, agencée sur l'aube de stator, - des moyens de circulation d'un fluide à refroidir par ladite structure de conduction thermique au contact dudit flux d'air, - un élément aérodynamique, pourvu d'un 20 profil aérodynamique, au niveau duquel est agencée ladite structure de conduction thermique. L'écoulement du flux d'air au contact de la structure de conduction thermique, notamment au travers de la structure de conduction thermique, peut permettre 25 de dissiper, au moins partiellement, la chaleur du fluide à refroidir. L'échange thermique par conduction entre le fluide à refroidir et le flux d'air peut être d'autant plus important, et la chaleur dissipée d'autant plus importante, que la surface d'échange de 30 la structure de conduction thermique est importante.

Grâce à l'invention, il est possible d'utiliser des surfaces déjà existantes de la turbomachine, notamment des surfaces d'aubes de redressement du stator, pour dissiper de la chaleur en 5 évitant ainsi, ou en limitant, le rajout d'échangeurs selon l'art antérieur. L'invention peut ainsi permettre d'obtenir un gain en termes d'encombrement et de profil aérodynamique. L'invention peut notamment permettre d'implanter la fonction d'échangeur de chaleur au 10 niveau des aubes de redressement de sortie OGV. La surface d'échange par conduction thermique offerte par la structure de conduction thermique peut permettre d'augmenter la capacité d'échange thermique entre le flux d'air et le fluide à 15 refroidir. L'élément aérodynamique peut permettre de supporter au moins en partie la structure de conduction thermique tout en participant également au redressement du flux d'air grâce à son profil aérodynamique. De la 20 sorte, la présence de l'élément aérodynamique peut, le cas échéant, permettre de réduire le nombre total d'aubes de stator nécessaires pour le redressement du flux, par exemple le nombre total des aubes de redressement de sortie OGV. 25 L'invention peut en outre permettre d'éviter le recours à l'installation d'autres dispositifs permettant d'augmenter l'échange thermique mais augmentant la traînée aérodynamique et réduisant les surfaces de traitement acoustique. 30 La partie de stator selon l'invention peut en outre comporter l'une ou plusieurs des caractéristiques suivantes prises isolément ou suivant toutes combinaisons techniques possibles. La partie de stator peut être située à un emplacement conventionnel d'une aube de stator, 5 notamment une aube de redressement, conventionnelle d'une turbomachine. L'aube de stator et/ou l'élément aérodynamique peuvent avoir la forme d'une aube conventionnelle d'une turbomachine. L'aube de stator 10 et/ou l'élément aérodynamique peuvent par exemple être une aube de redressement, notamment une aube de redressement de sortie OGV. La partie de stator peut agir comme un échangeur de chaleur permettant de refroidir le fluide 15 au moyen du flux d'air. L'utilisation de la structure de conduction thermique peut permettre d'augmenter la surface d'échange significativement tout en limitant l'impact sur les performances aérodynamiques. Les moyens de circulation du fluide à 20 refroidir peuvent être agencés pour permettre la circulation du fluide au voisinage des surfaces de l'aube de stator et/ou de l'élément aérodynamique de façon à dissiper la chaleur du fluide. L'élément aérodynamique peut être superposé 25 orthoradialement à l'aube de stator. De même, la structure de conduction thermique peut être superposée orthoradialement à l'aube de stator et/ou à l'élément aérodynamique. L'élément aérodynamique peut présenter un 30 profil aérodynamique sensiblement identique à celui d'une aube de stator connue en soi, comportant un bord d'attaque, une section médiane relativement épaisse et un bord de fuite plus mince. L'agencement de l'aube de stator, de la structure de conduction thermique et de l'élément 5 aérodynamique peut être choisi de façon à améliorer les propriétés aérodynamiques de la partie de stator. Ainsi, leur nombre, leur forme ou géométrie et leur positionnement les uns par rapport aux autres peuvent varier, étant notamment adaptées en fonction 10 des performances souhaitées pour la turbomachine. La structure de conduction thermique peut être fixée à l'aube de stator et/ou à l'élément aérodynamique. La structure de conduction thermique peut 15 se situer au moins partiellement entre l'aube de stator et l'élément aérodynamique. Le placement de la structure de conduction thermique entre l'aube de stator et l'élément aérodynamique peut permettre de protéger ladite structure et notamment de limiter son 20 exposition aux dommages causés par des objets étrangers (encore appelés « FOD » pour Foreign Object Damage en anglais). La structure de conduction thermique peut comporter un ensemble de lamelles thermiquement 25 conductrices. L'agencement des lamelles les unes par rapport aux autres peut permettre de définir des passages d'écoulement du flux d'air. Les lamelles peuvent toutes être disposées de façon symétrique ou 30 non au sein de la structure de conduction thermique. En particulier, l'agencement des lamelles au sein de la structure de conduction thermique peut être régulier ou non. Les lamelles peuvent être de tous types. Les lamelles peuvent par exemple être des plaques thermiquement conductrices, présentant ou non une courbure semblable à celle de l'aube de stator et/ou de l'élément aérodynamique. Les lamelles peuvent avoir la forme de conduits creux à l'intérieur desquels s'écoule le flux d'air. La section de tels conduits peut être quelconque, notamment circulaire, ovale ou polygonale, par exemple triangulaire, rectangulaire ou carrée. Les lamelles peuvent toutes présenter les mêmes dimensions ou non. Les lamelles peuvent toutes 15 comporter un même matériau thermiquement conducteur ou non. La structure de conduction thermique peut comporter au moins quatre, mieux six, mieux huit lamelles ou plus. 20 Les lamelles peuvent comporter un matériau à forte conductivité thermique. La forte capacité de conduction thermique des lamelles peut permettre d'augmenter significativement l'efficacité de dissipation de chaleur de la partie de stator selon 25 l'invention. En particulier, les lamelles peuvent être métalliques, comportant par exemple un alliage métallique, par exemple un alliage d'aluminium et/ou de titane. Des matériaux différents ou identiques peuvent être utilisés pour réaliser les lamelles. 30 Les lamelles peuvent être réalisées, notamment dimensionnées, de sorte à minimiser la traînée aérodynamique qui en résulte tout en maximisant la capacité de dissipation thermique. La répartition, la forme et/ou l'orientation des lamelles peuvent être différentes, 5 par exemple choisies en fonction des performances souhaitées pour la turbomachine. Dans la présente demande, la direction axiale correspond à la direction de l'axe de rotation M du rotor de la turbomachine, et une direction radiale R 10 est une direction perpendiculaire à l'axe M. Les termes « intérieur » et « extérieur » sont utilisés en référence à une direction radiale R de sorte que la partie intérieure (i.e. radialement intérieure) d'un élément est plus proche de l'axe M que la partie 15 extérieure (i.e. radialement extérieure) du même élément. La structure de conduction thermique peut être ou non fermée par une surface extérieure et/ou une surface intérieure. Les surfaces extérieure et/ou 20 intérieure de la structure de conduction thermique peuvent respectivement s'étendre dans le plan extérieur contenant la surface extérieure de l'aube de stator et/ou le plan intérieur contenant la surface intérieure de l'aube de stator. 25 La structure de conduction thermique peut s'étendre de façon continue. En particulier, elle peut s'étendre continument entre l'aube de stator et l'élément aérodynamique. En particulier, la structure de conduction thermique peut s'étendre continument 30 depuis la surface latérale de l'aube de stator jusqu'à la surface latérale de l'élément aérodynamique.

L'aube de stator peut constituer une première aube de stator et l'élément aérodynamique peut être une deuxième aube de stator adjacente à la première aube de stator.

En particulier, la première aube de stator et la deuxième aube de stator peuvent ainsi être deux aubes de stator adjacentes appartenant à un même aubage, notamment un aubage de redressement de sortie OGV. La structure de conduction thermique peut être montée entre ces première et deuxième aubes de stator. De la sorte, l'invention peut permettre d'augmenter la capacité de dissipation de chaleur d'aubes de stator de façon simplifiée et rapide par l'ajout d'une structure de conduction thermique, 15 notamment l'ajout de lamelles, entre les deux aubes de stator adjacentes pour former une partie de stator selon l'invention. De préférence, les première et deuxième aubes de stator sont proches l'une de l'autre, étant 20 notamment superposées au moins partiellement orthoradialement l'une à l'autre. Les moyens de circulation du fluide à refroidir peuvent comporter des canaux d'écoulement du fluide formés au moins partiellement à l'intérieur de 25 l'aube de stator et/ou à l'intérieur de l'élément aérodynamique. Le passage du fluide à refroidir à l'intérieure de l'aube de stator et/ou à l'intérieur de l'élément aérodynamique peut permettre de limiter la 30 traînée aérodynamique. De plus, l'association des surfaces lisses de l'aube de stator et/ou de l'élément aérodynamique avec les lamelles de la structure de conduction thermique dans un même emplacement peut permettre de limiter les circuits de fluide à refroidir et d'optimiser au mieux l'utilisation des surfaces d'échange disponibles. Les moyens de circulation du fluide à refroidir peuvent comporter des tuyaux de circulation du fluide agencés sur l'aube de stator et/ou sur l'élément aérodynamique, notamment traversant l'aube de stator et/ou l'élément aérodynamique et débouchant sur leur surface intérieure et/ou leur surface extérieure, les tuyaux de circulation permettant la distribution du fluide dans les canaux d'écoulement. En particulier, les canaux d'écoulement 15 peuvent déboucher dans les tuyaux de circulation, notamment à l'intérieur de l'aube de stator et/ou de l'élément aérodynamique. Les canaux d'écoulement du fluide peuvent être formés sur l'aube de stator et/ou l'élément 20 aérodynamique, puis recouverts par une plaque de recouvrement. L'invention a encore pour objet, selon un autre de ses aspects, un aubage de redressement de sortie (OGV) caractérisé en ce qu'il comporte une 25 partie de stator telle que définie précédemment. L'aubage de redressement de sortie peut notamment comporter des parties de redressement toutes semblables à la partie de stator selon l'invention. L'aubage de redressement peut comporter des 30 parties de stator selon l'invention réparties circulairement sur tout son pourtour ou sur seulement une portion de son pourtour en fonction des besoins en dissipation. L'invention a encore pour objet, selon un autre de ses aspects, une turbomachine caractérisée en ce qu'elle comporte une partie de stator telle que définie précédemment et/ou un aubage de redressement de sortie (OGV) tel que défini précédemment. La turbomachine peut par exemple comporter une partie de stator selon l'invention au niveau d'un 10 étage quelconque du stator, notamment autre qu'au niveau de l'aubage de redressement de sortie (OGV). L'invention a encore pour objet, selon un autre de ses aspects, un procédé de fabrication d'une partie de stator telle que définie précédemment, 15 caractérisé en ce qu'il comporte les étapes suivantes : - former des canaux d'écoulement du fluide à refroidir, notamment de l'huile, sur au moins une partie d'une aube de stator, notamment par usinage d'une surface de l'aube de stator, 20 - fixer, notamment par soudure, une plaque de recouvrement, notamment une plaque métallique, sur la partie de l'aube de stator de façon à recouvrir les canaux d'écoulement formés. Le procédé peut en outre comporter l'étape 25 consistant à fixer des tuyaux de circulation du fluide à refroidir sur l'aube de stator de façon à ce que les tuyaux débouchent, à au moins une de leur extrémités, dans les canaux d'écoulement. La plaque de recouvrement peut présenter 30 une importante conductivité thermique.

L'aube de stator, et notamment la plaque de recouvrement, peut comporter un matériau métallique, notamment un alliage métallique, par exemple un alliage d'aluminium et/ou de titane.

La plaque de recouvrement peut être fixée par soudure à ladite au moins une partie de l'aube de stator, par exemple par une soudure par faisceau d'électrons. L'aubage de redressement de sortie, la 10 turbomachine et le procédé selon l'invention peuvent comporter l'une quelconque des caractéristiques précédemment énoncées, prises isolément ou selon toutes combinaisons techniquement possibles avec d'autres caractéristiques. 15 BRÈVE DESCRIPTION DES DESSINS L'invention pourra être mieux comprise à la lecture de la description détaillée qui va suivre, d'exemples de mise en oeuvre non limitatifs de celle-ci, 20 ainsi qu'à l'examen des figures, schématiques et partielles, du dessin annexé, sur lequel : - la figure 1 représente, en perspective, un exemple de partie de stator selon l'invention, - la figure 2 illustre la fabrication 25 partielle d'une aube de stator d'une partie de stator selon l'invention pour la mise en place de moyens de circulation d'un fluide à refroidir, - les figures 3a et 3b représentent deux exemples de lamelles pouvant être intégrées dans une 30 structure de conduction thermique d'une partie de stator selon l'invention, et - la figure 4 représente, observée dans un plan orthoradial, un autre exemple de partie de stator selon l'invention. Dans l'ensemble de ces figures, des 5 références identiques peuvent désigner des éléments identiques ou analogues. EXPOSÉ DÉTAILLÉ DE MODES DE RÉALISATION PARTICULIERS Sur la figure 1, l'axe M correspond à l'axe de 10 rotation de la turbomachine et l'axe R correspond à l'axe radial. En référence à la figure 1, on a représenté un exemple de partie de stator 1 selon l'invention. La partie de stator 1 comporte une aube de 15 stator 3 et un élément aérodynamique 4a, une structure de conduction thermique 5 étant placée entre l'aube de stator 3 et l'élément aérodynamique 4a. Un flux d'air, représenté par les flèches F2, vient au contact de l'aube de stator 3, de l'élément 20 aérodynamique 4a et de la structure de conduction thermique 5 en traversant celle-ci. La partie de stator 1 comporte en outre des moyens de circulation 2 d'un fluide à refroidir, en particulier de l'huile, par la structure de conduction 25 thermique 5 au contact du flux d'air. Les moyens de circulation 2 de l'huile à refroidir comportent des canaux 7 d'écoulement de l'huile, placés à l'intérieur de l'aube de stator 3 et à l'intérieur de l'élément aérodynamique 4a, et des 30 tuyaux 8 de circulation de l'huile qui traversent radialement l'intérieur de l'aube de stator 3 et l'intérieur de l'élément aérodynamique 4a et débouchent sur les surfaces intérieures et extérieures de l'aube de stator 3 et de l'élément aérodynamique 4a. L'huile circule à l'intérieur des tuyaux 8 d'écoulement et à l'intérieur des canaux 7 d'écoulement selon la direction des flèches Fl. La structure de conduction thermique 5 permet d'augmenter la surface d'échange sur laquelle s'écoule le flux d'air et ainsi d'augmenter le transfert de chaleur par conduction thermique et donc la dissipation de chaleur du circuit d'huile. La structure de conduction thermique 5 comporte un ensemble de lamelles 9 thermiquement conductrices. Ces lamelles 9 sont agencées de façon régulière au sein 15 de la structure de conduction thermique 5 et sont semblables à des conduits creux à l'intérieur desquels s'écoulent le flux d'air, ces conduits présentant dans cet exemple une section triangulaire. Un tel exemple de lamelle 9 utilisée dans la 20 structure de conduction thermique 5 de la partie de stator 1 de la figure 1 est représenté sur la figure 3a. Bien entendu, les lamelles 9 peuvent être de tous types. La figure 3b représente par exemple une lamelle 9 ayant la forme d'un conduit creux courbé avec une 25 section rectangulaire. Les lamelles 9 comportent avantageusement un matériau à forte conductivité thermique, étant notamment des lamelles métalliques. La structure de conduction thermique 5 est en 30 outre fermée par une surface extérieure 5a et une surface intérieure (seule la surface extérieure 5a est visible sur la figure 1). La surface extérieure 5a et la surface intérieure s'étendent respectivement dans le plan extérieur contenant les surfaces extérieures de l'aube de stator 3 et de l'élément aérodynamique 4a, et le plan intérieur contenant les surfaces intérieures de l'aube de stator 3 et de l'élément aérodynamique 4a. L'aube de stator 3 correspond à une aube de 10 stator conventionnelle d'une turbomachine, notamment une aube de redressement de sortie OGV. L'élément aérodynamique 4a présente un profil aérodynamique sensiblement identique à celui d'une aube de stator conventionnelle, comportant un bord 15 d'attaque, une section médiane relativement épaisse et un bord de fuite plus mince. L'élément aérodynamique 4a est superposé orthoradialement à l'aube de stator 3. La figure 2 illustre la fabrication partielle 20 d'une aube de stator 3 d'une partie de stator 1 selon l'invention, et en particulier la réalisation de moyens de circulation 2 sur l'aube 3 pour permettre la circulation de l'huile de lubrification. La surface de l'aube de stator 3 peut notamment 25 comporter des canaux 7 d'écoulement, réalisés par exemple par usinage de la surface de l'aube 3. Une plaque de recouvrement 6 est ensuite fixée sur la surface de l'aube 3 de manière à recouvrir les canaux 7 formés. La plaque de recouvrement 6 peut par exemple 30 être fixée par soudure, notamment par soudure par faisceaux d'électrodes.

De la sorte, la surface de l'aube 3 munie de canaux 7 d'écoulement recouverts d'une plaque de recouvrement 6 lisse peut permettre à l'aube 3 d'agir à la manière d'un échangeur de chaleur du type huile/air sans ailettes. La plaque de recouvrement 6 peut être une plaque métallique présentant une grande conductivité thermique. L'aube 3 peut être réalisée en métal, de préférence à forte conduction thermique, par exemple en un alliage de métal tel qu'un alliage d'aluminium/ou un alliage de titane. L'huile peut ainsi s'écouler dans les canaux 7 d'écoulement selon les flèches Fl représentées sur les figures 1 et 2 et le flux d'air peut parcourir la surface de la plaque de recouvrement 6 selon les flèches F2 représentées sur la figure 2. Bien que la figure 2 illustre la fabrication partielle de l'aube de stator 3, les caractéristiques décrites ci-dessus peuvent s'appliquer de façon analogue à la fabrication partielle de l'élément aérodynamique de la partie de stator 1. La figure 4 représente un autre exemple de réalisation d'une partie de stator 1 selon l'invention. Dans cet exemple, l'aube de stator constitue 25 une première aube de stator 3 et l'élément aérodynamique constitue une deuxième aube de stator 4b adjacente à la première aube de stator 3. En particulier, la première aube de stator 3 et la deuxième aube de stator 4b sont des aubes de stator 30 adjacentes d'un même aubage, par exemple un aubage de redressement de sortie OGV.

La structure de conduction thermique 5 est fixée entre la première aube de stator 3 et la deuxième aube de stator 4b. La réalisation d'une partie de stator 1 selon l'invention à partir d'une première aube de stator 3 et d'une deuxième aube de stator 4b disposées de façon adjacente sur un même aubage, entre lesquelles une structure de conduction thermique 5 comportant des lamelles 9 est montée, peut permettre d'augmenter la capacité de dissipation de chaleur de façon simplifiée et rapide. La structure de conduction thermique 5 de la partie de stator 1 de la figure 4 peut comporter des lamelles 9 de tous types, par exemple des lamelles 9 telles que celles représentées sur les figures 3a et 3b. les lamelles 9 peuvent présenter une courbure semblable à celle de la première aube de stator 3 et/ou à celle de la deuxième aube de stator 4b. Dans les exemples décrits ci-dessus, la partie 20 de stator 1 est avantageusement intégrée à un aubage de redressement de sortie OGV, mais il pourrait en être autrement. La partie de stator 1 pourrait appartenir à un autre étage du stator de la turbomachine. Bien entendu, l'invention n'est pas limitée aux 25 exemples de réalisation qui viennent d'être décrits. Diverses modifications peuvent y être apportées par l'homme du métier. En particulier, les moyens de circulation 2 du fluide à refroidir peuvent être de tout type et autre 30 qu'un système comportant des canaux 7 d'écoulement et des tuyaux 8 d'écoulement.

Les moyens de circulation 2 du fluide à refroidir peuvent par exemple être indépendants de l'aube de stator 3 et/ou de l'élément aérodynamique 4a ou 4b. En particulier, l'aube de stator 3 et/ou l'élément aérodynamique 4a ou 4b peuvent être configurés de telle sorte que le fluide à refroidir, notamment l'huile, ne puisse pas circuler à l'intérieur de l'aube de stator 3 et/ou de l'élément aérodynamique 4a ou 4b. Les moyens de circulation 2 peuvent par exemple comporter un caloduc, par exemple positionné sur au moins une surface de l'aube de stator 3 et/ou de l'élément aérodynamique 4a ou 4b, agencé pour transporter la chaleur d'une ou plusieurs extrémités de l'aube de stator 3 et/ou de l'élément aérodynamique 4a ou 4b vers leur surface, ce transfert de chaleur par caloduc étant notamment rendu possible grâce au principe du transfert thermique par transition de phase du fluide. L'utilisation d'un caloduc correctement dimensionné en association avec l'aube de stator 3 et/ou l'élément aérodynamique 4a ou 4b peut permettre d'obtenir une conductivité thermique plus élevée que celle d'un métal usuel, par exemple de l'aluminium, ce qui peut permettre une dissipation de chaleur plus élevée que par une simple conduction.

Un autre fluide caloporteur que de l'huile pourrait être utilisé pour éviter le passage d'huile dans l'aube de stator 3 et/ou l'élément aérodynamique 4a ou 4b, et notamment pour éviter une perte de lubrification en cas de rupture de l'aube de stator 3 et/ou de l'élément aérodynamique 4a ou 4b en vol. Un échangeur huile/fluide caloporteur peut par exemple être ajouté. L'expression « comportant un » doit être comprise comme étant synonyme de « comportant au moins un », sauf si le contraire est spécifié.

Claims

REVENDICATIONS1. Partie de stator (1) pour turbomachine comportant une aube de stator (3), caractérisée en ce qu'elle comporte de plus : - une structure de conduction thermique (5) au niveau de laquelle un flux d'air (F2) vient au contact, agencée sur l'aube de stator (3), - des moyens de circulation (2) d'un fluide 10 à refroidir par ladite structure de conduction thermique (5) au contact dudit flux d'air (F2), - un élément aérodynamique (4a, 4b), pourvu d'un profil aérodynamique, au niveau duquel est agencée ladite structure de conduction thermique (5). 15
2. Partie de stator (1) selon la revendication 1, caractérisée en ce que la structure de conduction thermique (5) se situe au moins partiellement entre l'aube de stator (3) et l'élément 20 aérodynamique (4a, 4b).
3. Partie de stator (1) selon la revendication 1 ou 2, caractérisée en ce que la structure de conduction thermique (5) comporte un 25 ensemble de lamelles (9) thermiquement conductrices.
4. Partie de stator (1) selon l'une des revendications précédentes, caractérisée en ce que l'aube de stator (3) constitue une première aube de 30 stator (3) et en ce que l'élément aérodynamique est unedeuxième aube de stator (4b) adjacente à la première aube de stator (3).
5. Partie de stator (1) selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que les moyens de circulation (2) du fluide à refroidir comportent des canaux (7) d'écoulement du fluide formés au moins partiellement à l'intérieur de l'aube de stator (3).
6. Partie de stator (1) selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que les moyens de circulation (2) du fluide à refroidir comportent des canaux (7) d'écoulement du fluide formés au moins partiellement à l'intérieur de l'élément aérodynamique (4a, 4b).
7. Partie de stator (1) selon la revendication 5 ou 6, caractérisée en ce que les moyens de circulation (2) du fluide à refroidir comportent des tuyaux (8) de circulation du fluide agencés sur l'aube de stator (3) et/ou sur l'élément aérodynamique (4a, 4b), les tuyaux (8) de circulation permettant la distribution du fluide dans les canaux (7) d'écoulement.
8. Partie de stator (1) selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que la structure de conduction thermique (5) est fermée par une surface extérieure (5a) et/ou une surface intérieure.
9. Aubage de redressement de sortie (OGV) caractérisé en ce qu'il comporte une partie de stator (1) selon l'une quelconque des revendications précédentes.
10. Turbomachine caractérisée en ce qu'elle comporte une partie de stator (1) selon l'une quelconque des revendications 1 à 8 et/ou un aubage de redressement de sortie (OGV) selon la revendication 9. 10