La présente invention concerne la conception d'une pompe tirant son énergie de fonctionnement de l'énergie de la houle et/ou des marées. Cette invention a pour vocation la collection et la conversion de l'énergie tirée de la houle en mouvement ou en énergie secondaire (énergie cinétique, énergie potentielle...) permettant entre - autres la production d'énergie électrique ou mécanique. La plupart des dispositifs utilisant l'énergie de la houle sont des dispositifs de surface. Le présent système de conversion de l'énergie de la houle est totalement immergé, il utilise la variation de pression induite par la modification de hauteur de la colonne d'eau située au-dessus du dispositif immergé. La figure 1 montre la corrélation entre la hauteur de la colonne d'eau et la pression mesurée à une certaine altitude (profondeur). La houle est ici représentée par une variation sinusoïdale du niveau de la surface de l'eau autour de l'altitude 0, la pression est celle mesurée à l'altitude -10 m pour une pression atmosphérique de 1 bar et une densité de l'eau prise égale à 1. En illustration du mode de collection de l'énergie, est représentée la variation de longueur d'une chambre cylindrique étanche emplie d'air (déformable uniquement en longueur) avec la variation de pression. Une coupe médiane d'un exemple de réalisation du dispositif, objet de ce brevet, est présentée sur la figure 2. Le dispositif est ainsi constitué : - d'une chambre dite de collection chargée de collecter l'énergie des vagues - d'une chambre dite de compression chargée de transférer l'énergie captée par la chambre de collection' à un fluide (liquide ou gazeux) par création de mouvement et /ou par compression . La chambre de collection est ainsi constituée d'une cavité étanche (1), de forme (cylindre, cube, sphère...) et de volume initial Vo adéquats, dont le volume interne peut varier par déformation selon un mode particulier ou par déplacement d'un système de piston mobile (2) de section S. Dans ce dernier cas, l'étanchéité est réalisée par des segments, des joints (3), des systèmes à soufflets déformables, des membranes élastiques ou tout autre système mécanique permettant le déplacement dudit piston sous l'action de la variation de la hauteur de la colonne d'eau tout en maintenant l'étanchéité de l'ensemble chambre - piston. La chambre de collection est remplie d'un gaz compressible (de l'air, de l'azote, de l'argon... par exemple) présentant les propriétés adaptées au rôle qu'il doit assurer. La chambre de compression (4) de forme (cylindre, cube, sphère...) et de volume initial vo adéquats dont le volume interne peut varier par déformation selon un mode particulier ou par déplacement d'un système de piston mobile (5) de section s. Dans ce dernier cas, l'étanchéité est réalisée par des segments, des joints (3), des systèmes à soufflets déformables, des membranes élastiques ou tout autre système mécanique permettant le déplacement dudit piston tout en maintenant l'étanchéité. La partie déformable ou le piston (5) de la chambre de compression est liée de façon souple ou rigide (6) à la partie déformable ou au piston (2) de la chambre de collection. La partie déformable ou le piston (5) de la chambre de compression sont de surfaces inférieures aux surfaces de la partie déformable ou du piston (2) de la chambre de collection. Le rapport entre les surfaces du piston de la chambre de collection S sur le piston de la chambre de compression s donne le rapport entre les variations des pressions régnant dans fluide de la chambre de compression et dans le gaz de la chambre de collection. La chambre de compression est connectée soit à un circuit soit au milieu 1 extérieur : -par une entrée (7) munie d'un système anti-retour (8) permettant l'entrée du fluide à pomper dans la chambre en période d'aspiration -par une sortie (9) munie d'un système anti-retour (8) permettant l'éjection du 5 fluide dans le circuit ou tout système utilisant le fluide pour générer ou accumuler de l'énergie cinétique, potentielle ou pour produire de l'énergie secondaire. Les tuyaux (10) et (11) munis des vannes (12) sont utilisés pour l'injection d'air dans la chambre de collection et l'éjection de l'eau contenue dans cette même chambre. Ces opérations sont réalisées à l'immersion du système, rempli d'eau à cette étape de 10 mise en oeuvre. Lorsque le dispositif est fixé ou lesté sur le fond à sa profondeur d'immersion, de l'air sous pression est injecté par (11) jusqu'à ce que le piston mobile (2) soit à sa position de fonctionnement, l'eau étant chassée par (10) jusqu'à complète vidange de la chambre. Ces opérations de « gonflage » avec évacuation d'eau peuvent être réalisées lors des opérations de maintenance. Avantageusement la surface interne 15 du piston (2) peut présenter un point bas au niveau de du tube (10) pour une complète évacuation du liquide. Il est important de noter que la pression interne de la chambre de collection est à chaque instant très voisine de la pression externe exercée à l'extérieur par l'eau . A titres d'exemples, des variantes possibles de géométries et systèmes 20 d'étanchéité sont présentées sur les figures 3, 4, 5 et 6 où les chambres de collections et de compression sont sphériques, lenticulaires, cylindriques avec soufflets et un exemple de liaison non rigide (articulée) figure 7 illustrant aussi la variante de pompe de compression à double effet. Dans les coupes présentées, les tubes (10) et (11) munis de vannes (12 ) pour l'injection d'air et l'évacuation d'eau en point bas ne sont pas 25 représentés, ils sont solidaires de la partie fixe des systèmes. Dans la figure 3, la surface hémisphérique rigide (2) est mobile grâce à un soufflet ou une membrane déformables (3). La chambre de compression (4) est fermée par une surface rigide (5) mobile grâce à un soufflet ou une membrane déformables (3). La tige (6) rigide assure la liaison entre les surfaces mobiles de la chambre de collection 30 et de la chambre de compression. La chambre de compression est connectée soit à un circuit soit au milieu extérieur : -par une entrée (7) munie d'un système anti-retour (8) permettant l'entrée du fluide à pomper dans la chambre en période d'aspiration -par une sortie (9) munie d'un système anti-retour (8) permettant l'éjection du 35 fluide dans le circuit ou tout système utilisant le fluide pour générer ou accumuler de l'énergie cinétique, potentielle ou pour produire de l'énergie secondaire. Dans la figure 4, la surface rigide (2) est mobile grâce à la forme géométrique lenticulaire de la chambre de collection (1). Avantageusement la partie de la chambre de petit rayon de courbure (3) peut être amincie pour accroître sa déformabilité 40 élastique. La chambre de compression (4) est aussi, dans cet exemple, de forme lenticulaire et déformable selon le même mode que la chambre de collection. La section active de la chambre de compression est s'. La tige (6) rigide assure la liaison entre les surfaces mobiles de la chambre de collection et de la chambre de compression. La 45 chambre de compression est connectée soit à un circuit soit au milieu extérieur : -par une entrée (7) munie d'un système anti-retour (8) permettant l'entrée du fluide à pomper dans la chambre en période d'aspiration -par une sortie (9) munie d'un système anti-retour (8) permettant l'éjection du 1 fluide dans le circuit ou tout système utilisant le fluide pour générer ou accumuler de l'énergie cinétique, potentielle ou pour produire de l'énergie secondaire. Dans le dispositif de la figure 5 la chambre de collection (1) est constituée d'une partie fixe plane (0) et d'une partie mobile plane (2) grâce à un soufflet cylindrique déformable selon sa longueur (3). La chambre de compression est constituée d'une partie mobile (5) grâce à un soufflet cylindrique déformable selon sa longueur (3). Dans le dispositif de la figure 6 le piston de (2) la chambre de collection (1) est est mobile grâce à un soufflet cylindrique déformable selon sa longueur (3). La chambre de compression est constituée d'une partie mobile (5) grâce à un soufflet cylindrique déformable selon sa longueur (3). Le piston de la chambre de collection est guidé par des systèmes à galets (13) (qui peuvent être remplacés par des systèmes à glissière ou des systèmes articulés déformable élastiquement). Ces éléments de guidages doivent être au minimum au nombre de trois répartis à équidistance sur le périmètre de (2). Ils sont liés rigidement à (2) et en contact avec l'intérieur du corps cylindrique de la chambre (1). Le dispositif présenté figure 7 regroupe plusieurs originalités. Les chambres sont cylindriques, les dispositifs d'étanchéité liant les chambres de collection (1) et de compression (4) aux parties mobiles (2) et (5) sont des soufflets déformables verticalement. Le système de pompage est constitué de deux corps de pompe (4) constituant un dispositif à double effet (un corps aspire pendant que l'autre refoule) la liaison mécanique (6) est articulée (liaisons souples 14) par l'intermédiaire d'un levier (15) mobile autour d'un axe fixe (16). La partie mobile (2) est guidée ici par des systèmes à galets (13) (qui peuvent être remplacés par des systèmes à glissière ou des systèmes articulés déformable élastiquement). Ces éléments de guidages doivent être au minimum au nombre de trois répartis à équidistance sur le périmètre de (2). Ils sont liés rigidement à (2) et en contact avec l'intérieur (exemple montré) ou l'extérieur du corps cylindrique de la chambre (1). Comme on peut le noter (figure 8), le dispositif étant actionné par les variations de pression, il peut fonctionner selon une orientation quelconque (partie mobile en haut 30 en bas sur le coté...) The present invention relates to the design of a pump deriving its operating energy from the energy of waves and / or tides. The purpose of this invention is to collect and convert energy derived from the swell into motion or secondary energy (kinetic energy, potential energy, etc.) that enables, among other things, the production of electrical or mechanical energy. Most devices using wave energy are surface devices. The present system for converting wave energy is totally immersed, it uses the pressure variation induced by the change in height of the water column above the submerged device. Figure 1 shows the correlation between the height of the water column and the pressure measured at a certain altitude (depth). The swell is here represented by a sinusoidal variation of the level of the surface of the water around the altitude 0, the pressure is that measured at the altitude -10 m for an atmospheric pressure of 1 bar and a density of the water taken equal to 1. In illustration of the mode of collection of energy, is represented the variation of length of a cylindrical sealed chamber filled with air (deformable only in length) with the variation of pressure. A median section of an exemplary embodiment of the device, object of this patent, is shown in Figure 2. The device thus consists of: - a so-called collection chamber responsible for collecting the wave energy - a so-called compression chamber responsible for transferring the energy captured by the collection chamber to a fluid (liquid or gaseous) by creation of movement and / or compression. The collection chamber is thus constituted of a sealed cavity (1), of shape (cylinder, cube, sphere ...) and of initial volume Vo adequate, whose internal volume can vary by deformation according to a particular mode or by displacement of a mobile piston system (2) of section S. In the latter case, the seal is achieved by segments, seals (3), deformable bellows systems, elastic membranes or any other mechanical system allowing the moving said piston under the action of the variation of the height of the water column while maintaining the sealing of the chamber-piston assembly. The collection chamber is filled with a compressible gas (air, nitrogen, argon ... for example) having the properties adapted to the role it must provide. The compression chamber (4) of shape (cylinder, cube, sphere ...) and of initial volume vo appropriate whose internal volume can vary by deformation according to a particular mode or by displacement of a movable piston system (5) of section s. In the latter case, the sealing is performed by segments, seals (3), deformable bellows systems, elastic membranes or any other mechanical system for moving said piston while maintaining the seal. The deformable part or the piston (5) of the compression chamber is flexibly or rigidly connected (6) to the deformable part or to the piston (2) of the collection chamber. The deformable part or the piston (5) of the compression chamber are of surfaces smaller than the surfaces of the deformable part or the piston (2) of the collection chamber. The ratio between the piston surfaces of the collection chamber S on the piston of the compression chamber s gives the ratio between the variations in the pressures prevailing in the fluid of the compression chamber and in the gas of the collection chamber. The compression chamber is connected either to a circuit or to the middle 1 outside: -by an inlet (7) provided with a non-return system (8) allowing the entry of the fluid to be pumped into the chamber during the suction period by an outlet (9) equipped with a non-return system (8) allowing the ejection of the fluid into the circuit or any system using the fluid to generate or accumulate kinetic energy, potential or to produce secondary energy. The pipes (10) and (11) provided with the valves (12) are used for the injection of air into the collection chamber and the ejection of the water contained in this same chamber. These operations are performed by immersion of the system, filled with water at this stage of implementation. When the device is fixed or ballasted on the bottom at its immersion depth, air under pressure is injected by (11) until the movable piston (2) is in its operating position, the water being chased by (10) until complete emptying of the chamber. These "inflation" operations with evacuation of water can be performed during maintenance operations. Advantageously, the inner surface 15 of the piston (2) may have a low point at the level of the tube (10) for complete evacuation of the liquid. It is important to note that the internal pressure of the collection chamber is at every moment very close to the external pressure exerted on the outside by the water. By way of example, possible variants of geometries and sealing systems are shown in FIGS. 3, 4, 5 and 6 where the collection and compression chambers are spherical, lenticular, cylindrical with bellows and an example of a connection. not rigid (articulated) Figure 7 also illustrating the double acting compression pump variant. In the sections presented, the tubes (10) and (11) provided with valves (12) for the injection of air and the evacuation of water at a low point are not shown, they are integral with the fixed part systems. In FIG. 3, the rigid hemispherical surface (2) is mobile thanks to a deformable bellows or membrane (3). The compression chamber (4) is closed by a rigid surface (5) movable by means of a deformable bellows or membrane (3). The rod (6) rigid ensures the connection between the movable surfaces of the collection chamber 30 and the compression chamber. The compression chamber is connected either to a circuit or to the external environment: by an inlet (7) provided with a non-return system (8) allowing the entry of the fluid to be pumped into the chamber during the suction period - by an outlet (9) provided with a non-return system (8) allowing the ejection of the fluid into the circuit or any system using the fluid to generate or accumulate kinetic energy, potential or to produce the secondary energy. In FIG. 4, the rigid surface (2) is mobile thanks to the lenticular geometric shape of the collection chamber (1). Advantageously, the part of the chamber of small radius of curvature (3) can be thinned to increase its elastic deformability 40. The compression chamber (4) is also, in this example, of lenticular shape and deformable in the same mode as the collection chamber. The active section of the compression chamber is s'. The rod (6) rigid ensures the connection between the movable surfaces of the collection chamber and the compression chamber. The compression chamber is connected either to a circuit or to the external medium: by an inlet (7) equipped with a non-return system (8) allowing the entry of the fluid to be pumped into the chamber during the suction period by an outlet (9) provided with a non-return system (8) allowing the ejection of the fluid into the circuit or any system using the fluid to generate or accumulate kinetic energy, potential or to produce secondary energy. In the device of FIG. 5, the collection chamber (1) consists of a flat fixed part (0) and a flat moving part (2) thanks to a cylindrical bellows deformable along its length (3). The compression chamber consists of a movable part (5) thanks to a cylindrical bellows deformable along its length (3). In the device of FIG. 6 the piston of (2) the collection chamber (1) is movable thanks to a cylindrical bellows deformable along its length (3). The compression chamber consists of a movable part (5) thanks to a cylindrical bellows deformable along its length (3). The piston of the collection chamber is guided by roller systems (13) (which can be replaced by slide systems or elastically deformable articulated systems). These guide elements must be at least three in number distributed equidistantly over the perimeter of (2). They are rigidly connected to (2) and in contact with the interior of the cylindrical body of the chamber (1). The device shown in Figure 7 includes several originalities. The chambers are cylindrical, the sealing devices linking the collection chambers (1) and compression (4) to the movable parts (2) and (5) are vertically deformable bellows. The pumping system consists of two pump bodies (4) constituting a double-acting device (one body sucks while the other pumps out) the mechanical connection (6) is articulated (flexible links 14) via a lever (15) movable about a fixed axis (16). The moving part (2) is guided here by roller systems (13) (which can be replaced by slide systems or elastically deformable articulated systems). These guide elements must be at least three in number distributed equidistantly over the perimeter of (2). They are rigidly connected to (2) and in contact with the inside (example shown) or the outside of the cylindrical body of the chamber (1). As can be noted (FIG. 8), the device being actuated by pressure variations, it can operate in any orientation (moving part upwards downwards on the side ...)
Les principes de fonctionnement et de calcul sont donnés ici sur l'exemple simple du dispositif à 2 chambres cylindriques avec pistons plans (figure 2) Soit Vo = S x Lo le volume de la chambre de collection de section active de 35 piston mobile S et de longueur initiale Lo. Soit vo = s x lo le volume de la chambre de compression de section de piston s et de longueur lo. Dans les calculs qui suivent on supposera que les pressions initiales dans la chambre de compression et dans la chambre de collection sont identiques, on supposera que le gaz contenu dans la chambre de collection présente le comportement d'un gaz 40 parfait, de plus nous négligerons les frottements des segments ou les déformations élastiques des membranes ou soufflets d'étanchéité. Le dispositif est immergé à une altitude - h par rapport au niveau initial 0 de la surface libre de l'eau. La pression initiale Po dans la chambre de collection et dans la chambre de compression est alors : 45 Po = Paon + p.g.h Puni Pression à la surface libre de la mer, p masse volumique de l'eau de mer g accélération de la pesanteur, h hauteur initiale d'eau au-dessus du dispositif Supposons que le passage d'une vague fasse passer la surface de l'eau de 1 l'altitude 0 à l'altitude O+Oh. Exemple de calcul de volume comprimé à une pression finale d'utilisation P' Chambre de collection : Conditions initiales : Vo = S x Lo vo = s x lo Po = Pen + p-g.h Conditions finales : Vf=S(Lo-AL) Pression finale dans la chambre de collection Pf et pression d'utilisation à la sortie de la chambre de compression Pu Equation d'équilibre pour la hauteur d'eau finale h+Oh (Po + p.g.Oh).S = Pf.S + Pu.s (on considère la section et le volume de la liaison 10 entre les pistons négligeables) On sait de plus (gaz parfait, conditions isothermes) : Pf. V f = Po .V0 soit Pf. S(Lo-AL) = Po . S.Lo Soit Pf = (P°L° d'où (Po + p.gAh)S - Pu.s = " Lo-AL) (Lo- ) Le déplacement de la partie mobile de la chambre de collection est donc de : AL = Lo(1- P°S (Po + p.g.Qh)S - Pu.$) Le volume pompé à la pression Pu pour l'accroissement de hauteur de la colonne d'eau de 4h est alors de : v, s.4L. Calcul pour une chambre de collection cylindrique de volume 1 m3 et de section 1 m2 et une chambre de compression de section O,01m2, une profondeur d'immersion de -10 m, une hauteur finale de vague de lm et une pression d'utilisation Pu de 5 bars (pression atmosphérique 1 bar, masse volumique de l'eau prise égale à 1000 kg/m3, g=9,8m/s2). AL= 0,024 m = 2,4 cm et vu= 0,00024 m3 = 0,24 litre/ cycle vu est le volume pompé pour un cycle correspondant à un passage de vague. Bien que le volume pompé à pression d'utilisation soit faible pour un dispositif de 1 m3 de volume de chambre de collection on peut soit augmenter le volume des chambres de collection et de compression soit multiplier le nombre de dispositifs puisque ceux ci sont immergés. Pour chaque configuration d'utilisation (profondeur d'immersion, valeur crête-crête des vagues, pression d'utilisation...) un programme d'optimisation permet d'obtenir le rapport de dimensionnement optimal des chambres de collection et de compression. On peut noter la faible course des parties mobiles (2,4 cm pour une immersion à 10m et des vagues d'amplitude crête crête de lm (0 à lm au-dessus de l'altitude 0). Cette course peut atteindre des valeurs de l'ordre de 24 cm pour une profondeur d'immersion de 20 m et une amplitude de vague de 10 m et pour une même pression d'utilisation (v1z 2,41/cycle). Les différents exemples de réalisation du dispositif sont utilisables dans les zones de faibles marées ou lorsque le dispositif est immergé à grande profondeur. En effet pour une profondeur d'immersion de 10 m et une amplitude de marée de 1 m la variation additionnelle de volume (sur la période de marée) de la chambre est de 5% conduisant pour une chambre cylindrique de 1 m de hauteur à une course de la partie mobile de 5 cm à cause de la marée qui vient se superposer aux oscillations dues aux vagues. 15 20 25 30 35 40 45 1 Pour une amplitude de marée de 5m la course additionnelle est de 20 cm. Cette course importante de la partie mobile associée à la marée peut être facilement absorbée dans le cas des dispositifs à chambre cylindrique avec pistons étanchéifiés avec des segments ou des joints (Figure 2) et les dispositifs à soufflets (figures 5, 6) en dimensionnant correctement les chambres (longueur). Par contre dans le cas de systèmes à soufflets , membranes... dont la course maximale peut être limitée (figures 3, 4, 7) il convient : soit d'augmenter la profondeur d'immersion (immersion à marée basse - 50m, marnage 10 m, longueur de chambre de collection lm, amplitude de la 10 course due à la marée 14,3 cm) , soit de diminuer la longueur de la chambre de collection (immersion à marée basse -20 m, marnage 10 m, longueur de chambre de collection 0,25 m, amplitude de course liée à la marée 6,25 cm) , - soit enfin d'équilibrer régulièrement la pression dans la chambre de 15 collection en fonction de la hauteur de marnage. Cela peut être réalisé par des dispositifs à soupape tarées permettant l'entrée ou la sortie d'eau dans la chambre de collection ou l'admission ou la sortie de gaz provenant d'un ballast secondaire. L'énergie extraite de la houle étant la même quelque soit la profondeur 20 d'immersion, augmenter la profondeur d'immersion permet ainsi la réduction de l'impact des marées sur le fonctionnement des dispositifs dépourvus de système d'équilibrage des pressions. Une combinaison de la profondeur d'immersion et des longueurs des chambres de collection et de compression reste une solution optimale et simple sans dispositif 25 d'équilibrage de pression. Compte tenu de l'agressivité chimique de l'eau de mer il convient d'utiliser des matériaux résistant à cet environnement (acier inox, polymères...). Comme cela a déjà été mentionné, les pressions à l'extérieur et à l'intérieur de la chambre de collection restent voisines au cours du fonctionnement autorisant pour sa réalisation l'utilisation 30 de polymères (polyéthylène, polypropylène...) ou de matériaux composites (résine polyester armé fibre de verre, résine époxy armée fibre de verre...) légers et aisément mis en oeuvre. The principles of operation and calculation are given here on the simple example of the device with two cylindrical chambers with planar pistons (FIG. 2). Let Vo = S × Lo be the volume of the movable piston active section collection chamber S and of initial length Lo. Let vo = s x lo be the volume of the piston section compression chamber s and of length lo. In the calculations which follow, it will be assumed that the initial pressures in the compression chamber and in the collection chamber are identical, it will be supposed that the gas contained in the collection chamber exhibits the behavior of a perfect gas, moreover we will neglect the friction of the segments or the elastic deformations of the membranes or bellows sealing. The device is immersed at an altitude - h relative to the initial level 0 of the free surface of the water. The initial pressure Po in the collection chamber and in the compression chamber is then: 45 Po = Peacock + pgh Puni Pressure at the free surface of the sea, p density of the sea water g acceleration of gravity, h initial height of water above the device Suppose the passage of a wave passes the surface of the water from altitude 0 to altitude O + Oh. Example of calculation of compressed volume at a final pressure of use P 'Chamber of collection: Initial conditions: Vo = S x Lo vo = sx Lo Po = Pen + pg.h Final conditions: Vf = S (Lo-AL) Pressure final in the collection chamber Pf and operating pressure at the outlet of the compression chamber Pu Equation equilibrium for the final water depth h + Oh (Po + pgOh) .S = Pf.S + Pu. s (we consider the cross section and the volume of the link 10 between the negligible pistons) We know more (perfect gas, isothermal conditions): Pf, V f = Po, V0 is Pf S (Lo-AL) = Po. S.Lo Let Pf = (P ° L ° from where (Po + p.gAh) S - Pu.s = "Lo-AL) (Lo-) The displacement of the moving part of the collection chamber is therefore of : AL = Lo (1- P ° S (Po + pgQh) S - Pu. $) The volume pumped at the pressure Pu for the height increase of the water column of 4h is then: v, s .4L Calculation for a cylindrical collection chamber of volume 1 m3 and section 1 m2 and a compression chamber of section O, 01m2, an immersion depth of -10 m, a final wave height of 1 m and a pressure for use Pu of 5 bar (atmospheric pressure 1 bar, density of the water taken equal to 1000 kg / m 3, g = 9.8 m / s 2) AL = 0.024 m = 2.4 cm and vu = 0, 00024 m3 = 0.24 liter / cycle seen is the pumped volume for a cycle corresponding to a wave passage.While the volume pumped at operating pressure is low for a device of 1 m3 volume of collection chamber can be increase the volume of collection and compression chambers or multiply the number of devices since these are immersed. For each use configuration (depth of immersion, peak-to-peak value of the waves, operating pressure, etc.), an optimization program makes it possible to obtain the optimal sizing ratio of the collection and compression chambers. We can note the short stroke of the moving parts (2.4 cm for immersion at 10m and peak amplitude peak waves of lm (0 to 1m above altitude 0) .This race can reach values of the order of 24 cm for an immersion depth of 20 m and a wave amplitude of 10 m and for the same operating pressure (v1z 2.41 / cycle) The different embodiments of the device can be used in areas of low tides or when the device is immersed at great depth: for a depth of immersion of 10 m and a tidal range of 1 m the additional variation in volume (over the tide period) of the chamber is of 5% leading to a cylindrical chamber of 1 m height at a stroke of the moving part of 5 cm because of the tide which is superimposed on the oscillations due to the waves. tide of 5m the additional race is 20 cm This important race of the moving part associated with the tide can be easily absorbed in the case of cylindrical chamber devices with sealed pistons with segments or seals (Figure 2) and bellows devices (Figures 5, 6) by correctly sizing the chambers ( length). On the other hand, in the case of systems with bellows, membranes ... whose maximum stroke can be limited (figures 3, 4, 7) it is advisable: either to increase the depth of immersion (immersion at low tide - 50m, tidal range 10 m, collector chamber length lm, range of stroke due to tide 14.3 cm), or to decrease the length of the collection chamber (immersion at low tide -20 m, tidal range 10 m, length of collection chamber 0.25 m, range of stroke related to the tide 6.25 cm), - or finally to regularly balance the pressure in the collection chamber depending on the tidal height. This can be achieved by calibrated valve devices allowing entry or exit of water into the collection chamber or admission or exit of gas from a secondary ballast. Since the energy extracted from the swell is the same whatever the depth of immersion, increasing the depth of immersion thus makes it possible to reduce the impact of the tides on the operation of devices without a pressure equalization system. A combination of the immersion depth and the lengths of the collection and compression chambers remains an optimal and simple solution without a pressure balancing device. Given the chemical aggressivity of seawater it is necessary to use materials resistant to this environment (stainless steel, polymers ...). As has already been mentioned, the pressures outside and inside the collection chamber remain close during operation allowing for its use the use of polymers (polyethylene, polypropylene, etc.) or materials. composites (reinforced polyester fiberglass resin, fiberglass reinforced epoxy resin ...) which are light and easy to use.
35 40 45 35 40 45