FR2955273A1

FR2955273A1 - Sealing finger for sealing orifice of high pressure fuel injecting pipe to carry out autofrettage of pipe, has end periphery subjected to deformation in elastic region and re-entering in contact with conicity inside orifice of pipe

Info

Publication number: FR2955273A1
Application number: FR1150294A
Authority: FR
Inventors: Harumi Katou; Kenichi Niinuma; Kouichi Kobayashi; Kazuki Takagi
Original assignee: Denso Corp; Daishin Seiki KK
Current assignee: Denso Corp; Denso Daishin Corp
Priority date: 2010-01-19
Filing date: 2011-01-14
Publication date: 2011-07-22
Anticipated expiration: 2031-01-14
Also published as: JP2011149282A; CN102128333B; JP5340184B2; CN102128333A; DE102011000121A1; FR2955273B1

Abstract

The finger (20) has a slot (22) provided with a bottom (22') and formed at a level of an axial center of an end of the finger, where edge parts of the bottom are round and spherical in shape. The end of the finger is inserted in an orifice (23) of a pipe. An end periphery is subjected to deformation in an elastic region by internal pressure i.e. super-high pressure, and re-enters in contact with a conicity inside the orifice of the pipe, where cross section of the end periphery is in arc shape. An independent claim is also included for a pipe for injection of high pressure fuel, comprising a sleeve.

Description

DESCRIPTION DOIGT D'ETANCHEITE POUR UNE TUBULURE A UTILISER POUR L'INJECTION DE CARBURANT HAUTE PRESSION ET TUBULURE A UTILISER POUR L'INJECTION DE CARBURANT HAUTE PRESSION UTILISANT LE DOIGT D'ETANCHEITE Domaine technique La présente invention a trait à un doigt d'étanchéité destiné à assurer l'étanchéité d'une conicité à un intérieur d'un orifice d'une tubulure à utiliser pour l'injection de carburant haute pression pour l'autofrettage de la tubulure à utiliser pour l'injection de carburant haute pression sous une pression super-élevée et à une tubulure à utiliser pour l'injection de carburant haute pression utilisant le doigt d'étanchéité. DESCRIPTION SEALING FINGER FOR A TUBE FOR USE IN HIGH-PRESSURE FUEL INJECTION AND TUBE FOR USE IN HIGH-PRESSURE FUEL INJECTION USING THE SEALING FINGER Technical Field The present invention relates to a sealing finger for sealing a taper inside an orifice of a manifold to be used for injection of high pressure fuel for autofrettage of the manifold to be used for the injection of high pressure fuel under pressure super-high and tubing to be used for high pressure fuel injection using the sealing finger.

ART ANTERIEUR Auparavant, comme le montrent DE 102006054440 B3, la Publication de Brevet Japonais Non Examiné No. 2004-92551, etc., on connaissait des techniques destinées à prévenir de manière durable une rupture par fatigue au niveau de la rampe d'injection sous pression et d'autres tubulures à utiliser pour l'injection de carburant haute pression, c'est-à-dire, des techniques permettant d'appliquer une pression élevée dans un état hermétique de manière à laisser une contrainte résiduelle dans la microstructure du matériau et accroître ainsi la résistance (autofrettage). En même temps que l'élévation des réglages de pression du système de carburant diesel, on augmente également la pression interne dans l'autofrettage. Plus particulièrement, lorsqu'on applique une pression interne de 800 Mpa ou plus, il est nécessaire d'éviter une fuite au niveau des orifices de raccordement des tubulures. Dans ce cas, les manchons d'étanchéité disponibles dans le commerce présentent des résistances aux pressions de scellement trop basses et finissent par avoir des fuites, ce qui les rend inutilisables comme joints. PRIOR ART Previously, as DE 102006054440 B3, Japanese Unexamined Patent Publication No. 2004-92551, etc., disclose, techniques were known to reliably prevent fatigue failure at the injection ramp under pressure and other tubing to be used for high pressure fuel injection, that is, techniques for applying high pressure in an airtight state so as to leave residual stress in the microstructure of the material and thus increase the resistance (autofrettage). At the same time as increasing the pressure settings of the diesel fuel system, the internal pressure in the autofrettage is also increased. More particularly, when applying an internal pressure of 800 MPa or more, it is necessary to avoid a leak at the connection ports of the pipes. In this case, the commercially available sealing sleeves have resistance to sealing pressures that are too low and eventually leak, rendering them unusable as seals.

Dans DE102006054440 B3, des pointes d'étanchéité en forme de cônes sont pressées contre des ouvertures d'une pièce de travail en appliquant une pression à l'aide d'un cylindre hydraulique moyennant quoi les pointes d'étanchéité assurent l'étanchéité des ouvertures de la pièce de travail. Il est donc possible d'accroître la force qui permet d'amener les pointes d'étanchéité à assurer l'étanchéité des ouvertures de la pièce de travail de manière proportionnelle à la pression interne. Dans un tel système de joints, la régulation de la pression du cylindre hydraulique permettant d'assurer l'équilibre avec la pression interne devient compliquée. Une pompe hydraulique, une soupape de commande de la réponse à action rapide, et divers autres accessoires sont alors nécessaires, et il en résulte une augmentation des coûts. In DE102006054440 B3, cone-shaped sealing tips are pressed against openings in a workpiece by applying pressure with a hydraulic cylinder whereby the sealing tips seal the openings. of the work piece. It is therefore possible to increase the force which makes it possible to cause the sealing tips to seal the openings of the workpiece in a manner proportional to the internal pressure. In such a seal system, the regulation of the hydraulic cylinder pressure to ensure equilibrium with the internal pressure becomes complicated. A hydraulic pump, a quick response response control valve, and various other accessories are then required, resulting in increased costs.

Etant donné que les pièces de travail sont transportées par un système de plateformes, par automatisation par un tel système, les coûts des équipements de plateformes deviennent très importants. Par ailleurs, les types des pièces de travail qui sont transportées par les plateformes ne sont pas toujours les mêmes. Dans ce cas, les positions des ouvertures des pièces de travail au niveau des plateformes ne sont pas toujours des positions constantes. Pour cette raison, au moment de l'automatisation, le raccordement des ouvertures des pièces de travail et des pintes d'étanchéité destinées à en assurer l'étanchéité est extrêmement difficile et on rencontre des problèmes de réglage lorsqu'on change de types. Since the workpieces are transported by a platform system, by automation by such a system, the costs of the platform equipment become very important. In addition, the types of workpieces that are transported by the platforms are not always the same. In this case, the positions of the openings of the workpieces at the platforms are not always constant positions. For this reason, at the time of automation, the connection of workpiece openings and sealing pits to seal them is extremely difficult and adjustment problems are encountered when changing types.

RESW DE L'INVENTION La présente invention a été élaborée à la lumière des problèmes ci-dessus et fournit un doigt d'étanchéité destiné à assurer l'étanchéité d'une conicité à l'intérieur de l'orifice d'une tubulure à utiliser pour l'injection de carburant haute pression pour l'autofrettage de la tubulure à utiliser pour l'injection de carburant haute pression avec une pression super-élevée et une tubulure à utiliser pour l'injection de carburant haute pression utilisant le doigt d'étanchéité. Afin de résoudre ce problème, dans un premier aspect l'invention comprend un doigt d'étanchéité (20) destiné au scellement de l'orifice {23) d'une tubulure à utiliser pour l'injection de carburant haute pression pour l'autofrettage de la tubulure à utiliser pour l'injection de carburant haute pression avec une pression super-élevée, dans lequel le doigt d'étanchéité (20) est doté d'une fente (22) qui est prévue au niveau d'un centre axial d'une extrémité du doigt d'étanchéité insérée dans l'orifice (23) de la tubulure et qui a un fond (22') et une circonférence {25) d'extrémité du doigt d'étanchéité qui rentre en contact avec une conicité (23') à l'intérieur de l'orifice (23) de la tubulure, dans lequel la circonférence (25) de l'extrémité du doigt d'étanchéité subit une déformation dans la région élastique par une pression interne super-élevée et se met en contact avec la conicité (23». SUMMARY OF THE INVENTION The present invention has been developed in light of the above problems and provides a sealing finger for sealing a taper within the port of a tubing to be used. for high pressure fuel injection for autofrettage of the tubing to be used for injection of high pressure fuel with super-high pressure and tubing for use in the injection of high pressure fuel using the sealing finger . In order to solve this problem, in a first aspect the invention comprises a sealing finger (20) for sealing the orifice (23) of a tubing to be used for the injection of high pressure fuel for autofrettage. of the tubing to be used for the injection of high pressure fuel with a super-high pressure, wherein the sealing finger (20) is provided with a slot (22) which is provided at an axial center of one end of the sealing finger inserted in the orifice (23) of the tubular and which has a bottom (22 ') and an end circumference (25) of the sealing finger which comes into contact with a conicity ( 23 ') within the orifice (23) of the tubing, in which the circumference (25) of the end of the sealing finger is deformed in the elastic region by a super-high internal pressure and puts in contact with the conicity (23 ".

Il en résulte que même avec la pression super-élevée à l'autofrettage, il est possible de prévenir une fuite vers l'orifice de la tubulure et il est possible d'éliminer la régulation de pression du cylindre hydraulique pour l'équilibrage avec la pression interne, la pompe hydraulique, la soupape de commande de réponse à action rapide et les autres accessoires. En particulier, la fente prévue au niveau du centre axial du doigt d'étanchéité est soumise à la pression interne, de sorte que la circonférence de l'extrémité du doigt d'étanchéité subit une déformation dans la région élastique en raison de la pression interne super-élevée et rentre intimement en contact avec la conicité avec une forte résistance de pression d'étanchéité. Dans un premier mode de réalisation préférée de l'invention, la coupe transversale de la circonférence (25) de l'extrémité du doigt d'étanchéité possède une forme en arc. Il est donc possible d'assurer une pression superficielle éliminant toute fuite des parties en contact. Dans un deuxième mode de réalisation préférée de l'invention, les parties de bord du fond (22') de la fente (22) sont prévues avec un arrondi ou le fond (22') est sphérique. On peut donc fortement supprimer la contrainte générée et augmenter la capacité en termes de pression d'un matériau exempt de rupture par fatigue. As a result, even with the super-high pressure at autofrettage, it is possible to prevent a leak to the port of the tubing and it is possible to eliminate the pressure regulation of the hydraulic cylinder for balancing with the internal pressure, hydraulic pump, quick response response control valve and other accessories. In particular, the slot provided at the axial center of the sealing finger is subjected to the internal pressure, so that the circumference of the end of the sealing finger undergoes deformation in the elastic region due to the internal pressure. super-high and returns intimately in contact with the conicity with a high resistance of sealing pressure. In a first preferred embodiment of the invention, the cross section of the circumference (25) of the end of the sealing finger has an arcuate shape. It is therefore possible to ensure a superficial pressure eliminating any leakage of the parts in contact. In a second preferred embodiment of the invention, the bottom edge portions (22 ') of the slot (22) are provided with a rounded or the bottom (22') is spherical. The constraint generated can thus be strongly suppressed and the pressure capacity of a material free from fatigue failure can be increased.

Dans un troisième mode de réalisation de l'invention, en réalisant l'autofrettage avec une valeur maximale de la pression interne de 800 Mpa ou plus, en désignant le diamètre intérieur de la conicité (Dl) par "1, les dimensions de forme du doigt d'étanchéité sont un diamètre externe (D2) de la circonférence (26) du doigt d'étanchéité d'environ 1,08, un diamètre interne (d) de fente d'environ 0,7, et une profondeur de fente (Hl) d'environ 0,4. Dans un quatrième mode de réalisation préférée de l'invention, le matériau du doigt d'étanchéité a un module d'Young de 210 Gpa ou plus et une limite élastique de 1500 Mpa ou plus. Dans un deuxième aspect, l'invention comprend une tubulure à utiliser pour l'injection de carburant haute pression qui maintient un doigt d'étanchéité (20) dans un manchon (21), visse le manchon (21) sur un orifice (23) de la tubulure à utiliser pour l'injection de carburant haute pression, et, en réalisant l'autofrettage à une valeur maximale de pression interne de 800 Mpa ou plus, scelle l'orifice (23) de la tubulure par le biais du doigt d'étanchéité (20). On peut donc obtenir des effets similaires de l'invention selon le premier aspect. A noter que les numéros de référence indiqués ci-dessus sont des exemples montrant la correspondance avec des modes de 25 réalisation décrits ci-dessous. In a third embodiment of the invention, by performing autofrettage with a maximum value of the internal pressure of 800 MPa or more, designating the inside diameter of the taper (D1) by "1, the shape dimensions of the sealing finger is an outer diameter (D2) of the circumference (26) of the sealing finger of about 1.08, an inner diameter (d) of slot of about 0.7, and a slot depth ( Hl) of about 0.4 In a fourth preferred embodiment of the invention, the seal finger material has a Young's modulus of 210 Gpa or more and a yield strength of 1500 MPa or more. a second aspect, the invention comprises a tubing to be used for the injection of high pressure fuel which holds a sealing finger (20) in a sleeve (21), screws the sleeve (21) on an orifice (23) of the tubing to be used for the injection of high pressure fuel, and, by performing autofrettage at a value m a maximum of 800 MPa or more internal pressure, seals the orifice (23) of the tubing through the sealing finger (20). Similar effects of the invention can thus be obtained according to the first aspect. Note that the reference numerals indicated above are examples showing the correspondence with embodiments described below.

BREVE DESCRIPTION DES DESSINS Ces objets et caractéristiques ainsi que d'autres objets et caractéristiques de la présente invention vont clairement 30 ressortir de la description suivante des modes de réalisation préférés donnés en référence aux dessins en annexe, dans lesquels : La figure 1 est une vue en perspective globale de l'art comparatif formant la base de la présente invention, 35 La figure 2 est une vue en coupe de parties principales de l'art comparatif de la figure 1; La figure 3 est une vue explicative montrant de manière schématique l'art comparatif de la figure 1, La figure 4 est une vue explicative montrant de manière schématique un mode de réalisation de la présente invention, La figure 5 est une vue agrandie montrant des parties principales d'un mode de réalisation de la présente invention ; et La figure 6 est une vue agrandie montrant la partie A de la figure 5. BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS These and other objects and features of the present invention will become apparent from the following description of the preferred embodiments given with reference to the accompanying drawings, in which: FIG. In general perspective of the comparative art forming the basis of the present invention, Fig. 2 is a sectional view of main parts of the comparative art of Fig. 1; Fig. 3 is an explanatory view schematically showing the comparative art of Fig. 1; Fig. 4 is an explanatory view schematically showing an embodiment of the present invention; Fig. 5 is an enlarged view showing parts; main features of an embodiment of the present invention; and Fig. 6 is an enlarged view showing part A of Fig. 5.

MODES DE REALISATION DE L'INVENTION Ci-dessous, des modes de réalisation de la présente invention seront expliqués en référence aux dessins. Dans les modes de réalisation, des parties ayant les mêmes constitutions sont désignées par les mêmes numéros de référence, et leur explication ne sera pas abordée. Des parties des modes de réalisation de la présente invention ayant les mêmes constitutions que l'art comparatif formant la base de la présente invention sont également désignées par les mêmes numéros de référence et leurs explication ne sera pas abordée. La figure 1 est une vue en perspective globale de l'art comparatif formant la base de la présente invention. La figure 2 est une vue en coupe de parties principale de l'art comparatif de la figure 1. La figure 3 est une vue explicative montrant une vue d'ensemble de l'art comparatif de la figure 1. EMBODIMENTS OF THE INVENTION Below, embodiments of the present invention will be explained with reference to the drawings. In the embodiments, parties having the same constitutions are designated by the same reference numbers, and their explanation will not be discussed. Portions of the embodiments of the present invention having the same constitutions as the comparative art forming the basis of the present invention are also designated by the same reference numbers and their explanation will not be discussed. Figure 1 is an overall perspective view of the comparative art forming the basis of the present invention. Fig. 2 is a main sectional view of the comparative art of Fig. 1. Fig. 3 is an explanatory view showing an overview of the comparative art of Fig. 1.

Avant d'expliquer les modes de réalisation de la présente invention, en se rapportant aux figures 1 à 3, on va expliquer l'art comparatif formant la base de la présente invention. Dans la figure 2, une pièce de travail 1 destinée à l'autofrettage est placée sur une plateforme 10. On insère dans des orifices 23 de tubulure de la pièce de travail 1, des pointes d'étanchéité 5' de forme frustoconique des doigts d'étanchéité 5. Les autres extrémités des doigts d'étanchéité 5 ont des parties pressées. Des parties de pression 8 pressées par des cylindres hydrauliques etc., peuvent s'appuyer contre les doigts d'étanchéité 5 avec une pression P. les doigts d'étanchéité 5 sont dotés de brides 7. Au préalable, des ressorts 9 maintiennent les doigts d'étanchéité 5 vers les orifices 23 de la tubulure de la pièce de travail 1. Comme montré schématiquement par la figure 3, la pièce de travail 1 est scellée en l'état et soumise à une pression interne p (par exemple, pression maximale de 800 Mpa ou plus) afin de laisser une contrainte résiduelle dans la microstructure du matériau de la pièce de travail 1 et accroître ainsi la résistance, c'est-à-dire, pour l'autofrettage. Si on utilise un tel système d'étanchéité, la régulation de la pression du cylindre hydraulique dans un souci d'équilibrage avec la pression interne devient compliquée. Une pompe hydraulique, une soupape de commande de réponse à action rapide, et divers autres accessoires sont alors nécessaires et le coût devient important. En utilisant un tel système pour l'automatisation, étant donné que la pièce de travail est transportée par le système de plateforme, les coûts des équipements de plateformes deviennent importants. De plus, le type des pièces de travail transportées par les plateformes ne sera pas toujours le même. Dans un tel cas, les positions des ouvertures des pièces de travail sur la plateforme ne seront pas toujours constantes. Pour cette raison, en automatisant l'opération, le raccordement entre les ouvertures des pièces de travail et les pointes d'étanchéité pour les rendre étanches devient extrêmement difficile et on rencontre des problèmes de réglage lors des changements de types. Before explaining the embodiments of the present invention, with reference to Figures 1 to 3, the comparative art forming the basis of the present invention will be explained. In FIG. 2, a workpiece 1 intended for autofrettage is placed on a platform 10. In ports 23 of tubing of workpiece 1, sealing spikes 5 'of frustoconical shape are inserted into The other ends of the sealing fingers 5 have pressed portions. Pressure portions 8 pressed by hydraulic cylinders, etc., can bear against the sealing fingers 5 with a pressure P. the sealing fingers 5 are provided with flanges 7. Prior to this, the springs 9 hold the fingers 5 as shown schematically in FIG. 3, the workpiece 1 is sealed in the state and subjected to an internal pressure p (for example, maximum pressure 800 MPa or more) in order to leave a residual stress in the microstructure of the workpiece 1 material and thereby increase the strength, i.e., for autofrettage. If such a sealing system is used, the regulation of the pressure of the hydraulic cylinder in order to balance with the internal pressure becomes complicated. A hydraulic pump, a quick acting response control valve, and various other accessories are then required and the cost becomes important. By using such a system for automation, since the work piece is transported by the platform system, the costs of the platform equipment become important. In addition, the type of workpieces transported by the platforms will not always be the same. In such a case, the positions of the openings of the workpieces on the platform will not always be constant. For this reason, by automating the operation, the connection between the openings of the workpieces and the sealing tips to make them tight becomes extremely difficult and there are problems of adjustment during type changes.

A l'inverse, un mode de réalisation de la présente invention se décline comme suit : La figure 4 est une vue explicative montrant de manière schématique un mode de réalisation de la présente invention. La figure 5 est une vue agrandie montrant des pièces principales d'un mode de réalisation de la présente invention. La figure 6 est une vue agrandie montrant la partie A de la figure 5. In contrast, an embodiment of the present invention is as follows: Fig. 4 is an explanatory view schematically showing an embodiment of the present invention. Fig. 5 is an enlarged view showing main parts of an embodiment of the present invention. Fig. 6 is an enlarged view showing part A of Fig. 5.

Comme le montrent les figures 4 et 5, la pièce de travail 1 pour l'autofrettage sous une pression super-élevée est dotée d'orifices 23 de tubulures. Les circonférences des orifices 23 de tubulures sont filetées et disposent de manchons 21 qui leurs sont raccordés par vissage. Comme le montre la figure 5, à l'intérieur des manchons 21, des trous 32 sont prévus dans lesquels des doigts d'étanchéité 20 sont insérés. Les numéros de référence 30 et 31 sont des trous de drainage. Chaque doigt d'étanchéité 20 possède une circonférence comprenant une circonférence 26 de doigt d'étanchéité et une circonférence d'extrémité 25 du doigt d'étanchéité. Une partie de la circonférence d'extrémité 25 du doigt d'étanchéité est en contact avec une conicité 23' à l'intérieur d'un orifice 23 de tubulure. De préférence, la circonférence d'extrémité 25 du doigt d'étanchéité a une forme arquée en coupe transversale avec un rayon R1. La forme de la circonférence d'extrémité 25 du doigt d'étanchéité n'est pas limitée à la forme en arc ou à la forme arquée ci-dessus mais peut également avoir une surface incurvée quelconque y compris une surface conique. De plus, au niveau d'un centre axial de l'extrémité du doigt d'étanchéité insérée dans l'orifice 23 de tubulure, une fente 22 ayant un fond 22' est prévue. Au niveau des parties de bord du fond 22' de la fente 22, des parties R sont prévues. Le fond 22' peut également avoir une surface sphérique. As shown in Figures 4 and 5, the workpiece 1 for autofrettage under super-high pressure is provided with orifices 23 of tubings. The circumferences of the orifices 23 of tubings are threaded and have sleeves 21 which are connected to them by screwing. As shown in Figure 5, inside the sleeves 21, holes 32 are provided in which sealing fingers 20 are inserted. Reference numerals 30 and 31 are drainage holes. Each sealing finger 20 has a circumference including a circumference 26 of sealing finger and an end circumference 25 of the sealing finger. Part of the end circumference of the sealing finger is in contact with a taper 23 'within a tubing port 23. Preferably, the end circumference of the sealing finger has an arcuate shape in cross-section with a radius R1. The shape of the end circumference of the sealing finger is not limited to the arcuate form or arcuate form above but may also have any curved surface including a conical surface. In addition, at an axial center of the end of the sealing finger inserted into the orifice 23 of the tubing, a slot 22 having a bottom 22 'is provided. At the bottom edge portions 22 'of the slot 22, portions R are provided. The bottom 22 'may also have a spherical surface.

La circonférence de chaque orifice 23 de tubulure est ajustée de sorte qu'en tournant le manchon 21, une partie de la circonférence d'extrémité 25 du doigt d'étanchéité rentre en contact avec la conicité 23' à l'intérieur de l'orifice 23 de tubulure avec une pression prédéterminée. The circumference of each tubing port 23 is adjusted so that by rotating the sleeve 21, a portion of the end circumference 25 of the sealing finger comes into contact with the taper 23 'within the port 23 of tubing with a predetermined pressure.

Comme montré schématiquement par la figure 4, les manchons 21 sont placés sur la pièce de travail en vue d'en assurer l'étanchéité dans un état fermé, ensuite, une pression interne p (par exemple une pression maximale de 800 Mpa ou plus) est appliquée pour laisser une contrainte résiduelle dans la microstructure du matériau de la pièce de travail 1 et accroître ainsi la résistance, c'est-à-dire, pour l'autofrettage. A ce stade, l'intensité de la pression interne p provenant de la source de pression hydraulique est utilisée pour amener une force à agir afin de déformer les doigts d'étanchéité 20 au niveau des faces latérales 22" des fentes 22, c'est-à-dire, dans les directions de la circonférence d'extrémité 25 des doigts d'étanchéité, et en les amenant ainsi à se déformer en gonflant dans la direction radiale. Les fentes 22 prévues au niveau des centres axiaux des extrémités de doigts d'étanchéité sont soumises à la pression interne, de sorte que des parties des circonférences d'extrémité 25 des doigts d'étanchéité se déforment dans la région élastique par la pression interne super-élevée et sont amenées à se mettre intimement en contact avec les conicités 23' avec une forte résistance de pression d'étanchéité. De ce fait, un scellement apte à supporter une pression super-élevée devient possible. Ici, "pression super-élevée" indique la pression utilisée pour une rampe d'injection sous pression utilisée pour un moteur diesel. A titre d'exemple, elle indique une pression d'environ plusieurs centaines de Mpa. La forme d'un doigt d'étanchéité, lorsque la circonférence d'extrémité 25 du doigt d'étanchéité subit une déformation dans la région élastique en raison de la pression interne super-élevée dont la valeur maximale est de 800 Mpa ou plus et rentre en contact avec la conicité 23', sera décrite à titre d'exemple. Les valeurs dimensionnelles ont été déterminées par des expériences et analyses, mais l'invention n'y est pas limitée. Comme le montre la figure 6, en désignant le diamètre interne Dl (Dl se trouvant entre 3 et 5 mm) de la conicité 23' par "1" en réalisant l'autofrettage avec une valeur maximale de la pression interne de 800 Mpa ou plus, les rapports des dimensions de forme de chaque doigt d'étanchéité sont un diamètre externe D2 de la circonférence du doigt d'étanchéité d'environ 1,08, un diamètre interne d de la fente d'environ 0,7, et une profondeur H1 de la fente d'environ 0,4. Le rayon Ri de la circonférence d'extrémité 25 du doigt d'étanchéité peut être, par exemple, d'environ 1/2 du diamètre externe D2. Ici, "environ" signifie dans les 10 % des valeurs numériques respectives. As shown schematically in FIG. 4, the sleeves 21 are placed on the workpiece with a view to sealing them in a closed state, then an internal pressure p (for example a maximum pressure of 800 MPa or more) is applied to leave a residual stress in the microstructure of the workpiece 1 material and thus increase the strength, i.e., for autofrettage. At this stage, the intensity of the internal pressure p from the hydraulic pressure source is used to cause a force to act in order to deform the sealing fingers 20 at the side faces 22 "of the slots 22, it is that is, in the directions of the end circumference 25 of the sealing fingers, and thereby causing them to deform by swelling in the radial direction The slots 22 provided at the axial centers of the fingertips sealing are subjected to the internal pressure, so that portions of the end circumferences 25 of the sealing fingers are deformed in the elastic region by the super-high internal pressure and are brought into close contact with the conicities 23 'with a high sealing pressure resistance, thus a seal capable of withstanding a super-high pressure becomes possible, here "super-high pressure" indicates the pressure used for a pressure injection rail used for a diesel engine. By way of example, it indicates a pressure of approximately several hundred MPa. The shape of a sealing finger, when the end circumference 25 of the sealing finger undergoes deformation in the elastic region due to the super-high internal pressure whose maximum value is 800 MPa or more and returns in contact with the conicity 23 ', will be described by way of example. The dimensional values have been determined by experiments and analyzes, but the invention is not limited thereto. As shown in FIG. 6, designating the internal diameter D1 (D1 lying between 3 and 5 mm) of the taper 23 'by "1" by performing autofrettage with a maximum value of the internal pressure of 800 MPa or more , the aspect ratio of each sealing finger is an outer diameter D2 of the circumference of the sealing finger of about 1.08, an inside diameter d of the slot of about 0.7, and a depth of H1 of the slot about 0.4. The radius R 1 of the end circumference 25 of the sealing finger may be, for example, about 1/2 of the outer diameter D 2. Here, "about" means in the 10% of the respective numerical values.

Dans ce cas, le diamètre externe de chaque doigt d'étanchéité a été réglé sur environ 10% du trou du diamètre intérieur Dl de la conicité 23' (trou à l'intérieur de l'orifice 23 de tubulure) pour permettre un contact fiable avec la conicité 23', mais le diamètre extérieur D2 de la circonférence de doigt d'étanchéité n'est pas limité à environ 1,08 et peut être réglé de façon à permettre un contact fiable avec la conicité 23'. Peuvent également être adéquatement réglés, d'autres rapports correspondants au diamètre externe D2 de la circonférence de doigt d'étanchéité de manière à permettre un contact et une déformation dans la région élastique en raison de la pression interne super-élevée. A titre d'exemple, dans le mode de réalisation ci-dessus, en réalisant l'autofrettage à une valeur maximale de la pression interne 9 de 800 Mpa ou plus, en désignant le diamètre interne de la conicité Dl par "1", les dimensions de forme du doigt d'étanchéité 20 sont une circonférence D2 du doigt d'étanchéité d'une première valeur numérique de 1,08 ou dans les 10% de la première valeur numérique, un diamètre interne de fente (d) d'une deuxième valeur numérique de 0,7 ou dans les 10% de la deuxième valeur numérique, et une profondeur de fente (H1) d'une troisième valeur numérique de 0,4 ou dans les 10% environ de la troisième valeur numérique. L'invention n'est pas limitée aux valeurs numériques de cet exemple. Il suffit de régler de manière adéquate le diamètre externe D2 de la circonférence du doigt d'étanchéité et d'autres rapports de sorte que la circonférence d'extrémité 25 du doigt d'étanchéité subisse une déformation dans la région élastique et puisse rentrer en contact de manière fiable avec la conicité 23' en raison de la pression interne super-élevée. Le matériau du doigt d'étanchéité doit avoir un module d'Young de 210 Gpa ou plus et une limite élastique de 1500 Mpa ou plus. On peut mentionner à titre d'exemple, SKH51 (Norme Industrielle Japonaise) etc., mais il est important que le matériau puisse se déformer dans la région élastique pour établir un contact et ne pas avoir de fuites. Comme le montre la figure 5, il est préférable que le doigt d'étanchéité 20 subisse une déformation dans la région élastique et rentre en contact avec la conicité 23' à l'intérieur de l'orifice 23 de tubulure de sorte qu'une partie de la circonférence d'extrémité 25 du doigt d'étanchéité soit continue avec celle-ci pour adhérer et se lier fermement. De plus, on peut réaliser le contact au niveau des parties de bord de la circonférence la plus à l'intérieur de la conicité 23'. Dans ce cas, la forme de la circonférence d'extrémité 25 du doigt d'étanchéité peut être conique avec un angle de conicité d'environ 60 degrés. In this case, the outer diameter of each sealing finger has been set to about 10% of the inner diameter hole D1 of the taper 23 '(hole inside the tubing port 23) to allow reliable contact. with the taper 23 ', but the outer diameter D2 of the sealing finger circumference is not limited to about 1.08 and can be adjusted to allow reliable contact with the taper 23'. Also suitable may be other ratios corresponding to the outer diameter D2 of the sealing finger circumference so as to allow contact and deformation in the elastic region due to the super-high internal pressure. By way of example, in the above embodiment, by performing autofrettage at a maximum value of the internal pressure 9 of 800 MPa or more, designating the internal diameter of the conicity D1 as "1", the Sealing finger shape dimensions 20 are a circumference D2 of the sealing finger of a first numerical value of 1.08 or in the 10% of the first numerical value, a slot internal diameter (d) of a second numerical value of 0.7 or in the 10% of the second numerical value, and a slot depth (H1) of a third numerical value of 0.4 or in the approximately 10% of the third numerical value. The invention is not limited to the numerical values of this example. It is sufficient to adjust adequately the outer diameter D2 of the circumference of the sealing finger and other ratios so that the end circumference 25 of the sealing finger undergoes deformation in the elastic region and can come into contact. reliably with the taper 23 'due to the super-high internal pressure. The seal finger material must have a Young's modulus of 210 Gpa or more and a yield strength of 1500 MPa or more. As an example SKH51 (Japanese Industrial Standard) etc., it is important that the material can deform in the elastic region to make contact and not leak. As shown in FIG. 5, it is preferable for the sealing finger 20 to undergo deformation in the elastic region and to come into contact with the taper 23 'inside the tubing orifice 23 so that a portion the end circumference of the sealing finger is continuous therewith to adhere and bind firmly. In addition, contact can be made at the edge portions of the innermost circumference of the taper 23 '. In this case, the shape of the end circumference of the sealing finger can be tapered with a taper angle of about 60 degrees.

Le raisonnement derrière les onditions de scellement à pression super-élevée avec une valeur maximale de la pression interne de 800 Mpa ou plus se décline comme suit. 1. Assurer une pression superficielle sans fuites au niveau des parties de contact (assurer une force de 15 scellement). 2. Garder la contrainte générée à un niveau bas et satisfaire la capacité en termes de pression d'un matériau sans rupture par fatigue (région élastique même avec déformation).The reasoning behind the super-high pressure sealing conditions with a maximum value of the internal pressure of 800 MPa or more is as follows. 1. Provide a superficial pressure without leakage at the contact parts (ensure a sealing force). 2. Keep the stress generated at a low level and satisfy the pressure capacity of a material without fatigue failure (elastic region even with deformation).

20 Pour un orifice de tubulure formé avec une embouchure évasée sous forme conique, en ce qui concerne le point 1 ci-dessus, la partie de contact de la circonférence d'extrémité 25 du doigt d'étanchéité est sous forme arquée. En ce qui concerne le point 2 ci-dessus, un coin R (arrondi) est donné 25 au fond 22' de la fente 22. Au titre d'effet du coin R du fond 22' de la fente 22, on peut citer le fait d'éviter une concentration de contraintes et d'assurer une paroi épaisse offrant une plus grande résistance. La procédure (procédé) pour l'autofrettage utilisant les 30 doigts d'étanchéité 20 de la présente invention sera expliquée ci-dessous. Une pièce de travail 1 est fixée à la plateforme 10. Préalablement à l'autofrettage, on réalise une étape dans laquelle les manchons 22 sont fixés aux orifices de tubulure par le biais d'une machine de vissage. Ensuite, on réalise 35 l'autofrettage. Il en résulte que la pièce de travail 1 est soumise à une pression élevée dans un état scellé et une contrainte résiduelle demeure au niveau de la microstructure du matériau élevant ainsi la résistance. Par la suite, dans une étape subséquente, la machine de vissage est utilisée pour retirer les manchons 20 des orifices 23 de tubulure. A noter qu'il n'est pas particulièrement utile de limiter le moyen de transport de la pièce de travail à la plateforme 10. Il doit simplement assurer le positionnement et le transport. Bien que l'invention ait été décrite en se rapportant à des modes de réalisation spécifiques choisis à titre d'illustration, on doit garder à l'esprit que diverses modifications peuvent être apportées par l'homme du métier sans s'écarter du concept de base et de l'étendue de l'invention. For a tubing port formed with a conically flared mouth, with respect to point 1 above, the contact portion of the end circumference of the sealing finger is in an arcuate form. With regard to point 2 above, a corner R (rounded) is given at the bottom 22 'of the slot 22. As an effect of the corner R of the bottom 22' of the slot 22, mention may be made of the avoiding a concentration of stress and ensuring a thick wall offering greater strength. The procedure (method) for autofretting using the sealing fingers 20 of the present invention will be explained below. A workpiece 1 is fixed to the platform 10. Before autofrettage, a step is performed in which the sleeves 22 are fixed to the tubing orifices by means of a screwing machine. Then, autofrettage is performed. As a result, the workpiece 1 is subjected to high pressure in a sealed state and a residual stress remains at the microstructure of the material thereby raising the strength. Subsequently, in a subsequent step, the screwing machine is used to remove the sleeves 20 from the tubing ports 23. Note that it is not particularly useful to limit the means of transport of the workpiece to the platform 10. It must simply provide positioning and transport. Although the invention has been described with reference to specific embodiments chosen by way of illustration, it should be borne in mind that various modifications may be made by those skilled in the art without departing from the concept of basis and scope of the invention.

Claims

REVENDICATIONS1. Sealing finger (20) for sealing a port (23) of a tubing for use in the injection of high pressure fuel for autofrettage of the tubing for use in the injection of high pressure fuel under a super-high pressure, wherein the sealing finger (20) is provided with a slot (22) which is provided at an axial center of one end of the sealing finger inserted in said orifice ( 23) and which has a bottom (22 ') and an end circumference (25) of the sealing finger which comes into contact with a taper (23') within said orifice (23) of the tubing, wherein said end circumference (25) of the sealing finger is deformed in the elastic region through a super high pressure internal pressure and comes into contact with said taper (23 ').

The sealing finger as claimed in claim 1, wherein the cross-section of said end circumference (25) of the sealing finger has an arcuate shape.

3. The sealing finger as claimed in claim 1, wherein the edge portions of said bottom (22 ') of said slot (22) are provided with a rounded or said bottom (22) is spherical.

A sealing finger as claimed in claim 1, wherein by performing autofrettage with a maximum value of said internal pressure of 800 MPa or more, designating said inner diameter (D1) of the taper by , the shape dimensions of said sealing finger are an external diameter (D2) of the circumference (26) of the sealing finger of the order of 1.08, an internal diameter (d) of the slit of the order 0.7, and a depth (H1) of the slot of the order of 0.4.

The sealing finger as claimed in claim 1, wherein the material of said sealing finger has a Young's modulus of 210 Gpa or more and an elastic limit of 1500 MPa or more.

A manifold for use in high pressure fuel injection which holds a sealing finger (20) of the inventions of claims 1 to 5 in a sleeve (21), screws the sleeve (21) onto an orifice (23) of the tubing to be used for the injection of high-pressure fuel, and, by performing autofrettage at a maximum value in terms of internal pressure of 800 MPa or more, seals said orifice (23) of the tubing with said sealing finger ( 20) .10