REFROIDISSEUR D'AIR DE SURALIMENTATION [0001] L'invention porte sur le domaine de l'admission de l'air dans les moteurs suralimentés présentant un échangeur à l'admission, ou refroidisseur d'air de suralimentation, qu'il s'agisse de moteurs Diesel ou à allumage commandé. Elle porte sur l'atténuation des bruits générés à l'admission du moteur, et plus particulièrement des bruits de bouche d'admission sur ce type de moteur. [0002] Les moteurs à combustion suralimentés sont souvent pourvus d'un échangeur thermique à l'admission, également appelé refroidisseur d'air de suralimentation ou RAS, permettant de refroidir l'air destiné à être admis dans le moteur qui a été échauffé lors de sa compression. Ce dispositif permet notamment d'améliorer les performances du moteur en améliorant le remplissage en air du moteur. Dans le cadre d'une application automobile, il est généralement disposé dans le sous-capot moteur, par exemple fixé sur le moteur ou disposé en façade. [0003] Par ailleurs, l'entrée de l'air dans le circuit d'admission du moteur, ainsi que le fonctionnement des soupapes du moteur ou encore le compresseur d'un moteur suralimenté, génèrent un bruit, dit bruit de bouche. Ce phénomène peut entrainer un inconfort acoustique pour l'utilisateur du moteur ou du véhicule équipé d'un tel moteur. Le bruit de bouche est en effet une source importante du bruit émis par le moteur, qui participe au bruit extérieur et au bruit intérieur d'un véhicule automobile. Ce bruit doit être atténué, tant pour le confort acoustique de l'utilisateur que pour satisfaire aux normes de bruit en vigueur. [0004] On distingue dans le circuit d'admission d'un moteur suralimenté la partie située en amont du compresseur (ou des compresseurs), dite ligne en dépression, de la partie située en aval, dite ligne en pression. Généralement, dans le but d'atténuer le bruit de bouche, il est connu d'optimiser l'architecture de la ligne en dépression en jouant sur le volume et/ou la position du filtre à air, la longueur et diamètre du col d'entrée d'air, et la géométrie interne du filtre à air par ajout de plongeants et/ou de résonateurs d'Helmholtz et quart d'onde sur le col d'entrée d'air ou dans le filtre à air. [0005] Or, la demanderesse a constaté un impact important de la ligne en pression et notamment de la géométrie du refroidisseur d'air de suralimentation sur le bruit de bouche. On connait dans l'art antérieur la demande DE19615917, qui propose le positionnement d'un silencieux sur la ligne en pression de l'admission d'un moteur. Ce dispositif, en plus d'être coûteux, est encombrant et donc contraignant pour ce qui est de son implantation dans un véhicule automobile. [0006] On connait également au travers du brevet US7389852 un échangeur présentant un dispositif de silencieux interne, comportant des résonateurs parallèles. Cet échangeur est cependant peu adapté à un usage en tant que refroidisseur d'air de suralimentation, en ce sa géométrie ne lui permet pas d'être arrosé par un large flux d'air. En effet, pour que l'efficacité d'échanges thermiques soit optimale, on place le refroidisseur d'air de suralimentation perpendiculaire aux flux d'air : l'air de suralimentation chaud provenant du turbo est ainsi refroidi par l'air frais qui arrose une façade du refroidisseur d'air de suralimentation. [0007] En outre, son efficacité acoustique est limitée, car il présente pour seuls dispositifs acoustiques des résonateurs parallèles. [0008] On connait par ailleurs la demande japonaise JP200310124 qui présente un refroidisseur d'air de suralimentation ayant des propriétés acoustiques, par ajout de tubes plongeants poreux dans les volumes en amont et en aval des faisceaux de refroidissement, ces volumes jouant naturellement le rôle de résonateurs d'Helmoltz. L'atténuation acoustique ainsi obtenue est cependant modérée, et est totalement dépendante des volumes présents en amont et en aval des faisceaux de refroidissement. Ainsi, le refroidisseur ainsi constitué ne peut être optimisée que dans une très faible mesure pour une application en particulier. [0009] Dans l'invention, on propose donc d'optimiser le refroidisseur d'air de suralimentation dans le but de limiter les bruits de bouche du moteur, d'une manière optimisée tant pour ce qui est des performances thermiques de l'échangeur que de ses performances en termes acoustiques. [0010] Pour cela, l'invention un refroidisseur d'air de suralimentation d'un moteur à combustion dans lequel circule un flux d'air de suralimentation entre un boîtier d'entrée et un boîtier de sortie, et comportant, selon le sens d'écoulement de l'air dans le refroidisseur, au moins deux zones présentant des moyens d'échanges thermiques séparées par au moins une zone formant silencieux dépourvue de moyen d'échanges thermiques. On crée ainsi, à l'interface de chaque zone présentant des moyens d'échanges thermiques avec une zone dépourvue de moyen d'échanges thermiques, une rupture d'impédance liée au changement de milieu, offrant une atténuation acoustique. [0011] De préférence, les moyens d'échanges thermiques comportent des conduits, disposés en faisceaux, sensiblement parallèles entre eux et dans lesquels circule l'air de suralimentation. Ainsi, à l'interface avec les zones dépourvues de moyen d'échanges thermiques, les conduits disposés en faisceau forment une sorte de grille qui améliore l'atténuation acoustique. [0012] Dans une variante de l'invention, les conduits sont reliés entre eux par des ailettes augmentant les échanges thermiques avec l'air ambiant. C'est une constitution classique pour un échangeur air/air, qui permet une mise en oeuvre aisée de l'invention sans dégrader l'efficacité refroidisseur d'air de suralimentation. [0013] Dans une autre variante de l'invention, les moyens d'échanges thermiques comportent des faisceaux de conduits sensiblement parallèles dans lesquels circule l'air de suralimentation, pouvant échanger thermiquement avec un liquide de refroidissement d'un circuit de refroidissement. L'invention est ainsi compatible d'un échangeur liquide, parfois appelé « refroidisseur d'air de suralimentation à eau ». [0014] De préférence, le refroidisseur d'air de suralimentation comporte au moins une portion de tube plongeant disposée dans au moins une zone formant silencieux dépourvue de moyen d'échanges thermiques. Un plongeant est un dispositif acoustique permettant l'atténuation de bandes de fréquences précises. [0015] Dans une variante de l'invention, le refroidisseur comporte au moins une portion de tube plongeant, dans le boîtier d'entrée. [0016] Dans une variante de l'invention, le refroidisseur comporte au moins une portion de tube plongeant, dans le boîtier de sortie. Le positionnement de plongeants dans les boîtiers d'entrée et/ou de sortie permet de baisser la fréquence d'atténuation du raccord du refroidisseur d'air de suralimentation, et ainsi d'atténuer des bandes de fréquences précises, notamment au niveau d'éventuels pics d'émissions constatés lors du fonctionnement d'un moteur. [0017] Dans une variante de l'invention, le refroidisseur comporte en outre au moins un dispositif d'atténuation du type quart d'onde en communication avec au moins une zone dépourvue de moyen d'échanges, entre deux zones présentant des moyens d'échanges thermiques. Un dispositif présentant un effet quart d'onde est un moyen classique d'atténuer efficacement une bande de fréquence déterminée. [0018] Dans une variante de l'invention, le refroidisseur comporte au moins un résonateur en communication via un col avec au moins une zone dépourvue de moyen d'échanges. Un résonateur est un dispositif classique pour atténuer efficacement une bande de fréquence déterminée [0019] De préférence, la communication entre zone dépourvue de moyen d'échanges et le résonateur est réalisée par une plaque présentant des fentes ou des perforations. On crée ainsi le col du résonateur, de manière optimale selon l'effet acoustique recherché. Le col peut également être constitué d'une portion de tube de faible diamètre, assimilable à une perforation unique. [0020] Dans une variante de l'invention, le refroidisseur d'air de suralimentation est sensiblement en forme de L, de sorte que le coude du L est une zone formant silencieux dépourvue de moyen d'échanges thermiques. Il se crée dans le coude, en plus des rupture d'impédances liées au changement de milieu de propagation des ondes sonores, un ou plusieurs effets quart d'onde qui améliorent encore l'atténuation acoustique obtenue. [0021] L'invention est décrite plus en détail ci-après et en référence aux figures représentant schématiquement le système dans son mode de réalisation préférentiel. [0022] La figure 1 présente schématiquement l'architecture d'un refroidisseur d'air de suralimentation et une segmentation du volume de ce refroidisseur selon l'une des variantes de l'invention. [0023] La figure 2 présente schématiquement l'architecture d'un refroidisseur d'air de suralimentation dont le volume est segmenté en 3 parties, et dont la partie centrale présente un aménagement selon une première variante de l'invention. [0024] La figure 3 présente schématiquement l'architecture d'un refroidisseur d'air de suralimentation dont le volume est segmenté en 3 parties, et dont la partie centrale présente un aménagement selon une deuxième variante de l'invention. [0025] La figure 4 présente schématiquement l'architecture d'un refroidisseur d'air de suralimentation dont le volume est segmenté en 3 parties, et dont la partie centrale présente un aménagement selon une troisième variante de l'invention. [0026] La figure 5 présente schématiquement l'interface entre une zone d'un refroidisseur présentant des moyens d'échanges thermiques et une zone de vide ménagée dans ce refroidisseur selon une variante de l'invention. [0027] La figure 6 présente schématiquement la disposition intérieure des éléments d'un refroidisseur d'air de suralimentation selon une première variante de l'invention. [0028] La figure 7 présente schématiquement la disposition intérieure des éléments d'un refroidisseur d'air de suralimentation selon une deuxième variante de l'invention. [0029] La figure 8 présente schématiquement la disposition intérieure des éléments d'un refroidisseur d'air de suralimentation selon une troisième variante de l'invention. [0030] La figure 9 présente schématiquement la disposition intérieure des éléments d'un refroidisseur d'air de suralimentation selon une quatrième variante de l'invention. [0031] La figure 10 présente schématiquement la disposition intérieure des éléments d'un refroidisseur d'air de suralimentation selon une cinquième variante de l'invention. [0032] La figure 1 présente schématiquement l'architecture d'un refroidisseur d'air de suralimentation selon l'une des variantes de l'invention. L'architecture ici présentée s'appuie sur un refroidisseur dit « en I », c'est-à-dire d'un refroidisseur se présentant globalement sous la forme d'un parallélépipède rectangle. La vue ici représentée correspond à un écorché permettant de voir l'architecture intérieure du refroidisseur. [0033] Le refroidisseur d'air de suralimentation présenté en figure 1 comporte un boîtier d'entrée 1 et un boîtier de sortie 2 permettant la répartition de l'air de suralimentation dans le refroidisseur. Dans la variante de l'invention ici représentée, la partie centrale du refroidisseur comporte une première zone comportant des moyens d'échanges thermiques 3 accolée à au boîtier d'entrée 1, une seconde zone comportant des moyens d'échanges thermiques 4, accolée au boîtier de sortie 2, et une zone dépourvue de moyen d'échanges 5 et faisant silencieux ménagée entre les deux zones comportant des moyens d'échanges thermiques. On peut également parler de zone « de vide », en ce qu'elle ne comporte pas de moyen d'échange, mais constitue un simple volume d'air faisant silencieux. [0034] La zone de vide 5 agit comme un silencieux, et est dimensionnée de sorte à atténuer les fréquences de bruit de bouche à l'admission à éliminer. La position des différentes zones dans le refroidisseur, et les distances les séparant peuvent être choisies pour atténuer les bandes de fréquences souhaitées. [0035] Typiquement, pour un moteur diesel, on cherche à atténuer le bruit sur l'ensemble de la plage de régime de 1000 à 4500 tours par minute. Pour un moteur quatre cylindres cela correspond à des bandes de fréquences de 33 à 540 Hz. De manière générale, le régime moteur et la fréquence sont liés par la relation : f, _ Régime(tr / mn) .H 60 Où f est la fréquence, Régime est le régime du moteur en tours par minutes, et H le numéro de l'harmonique considérée. On obtient alors typiquement, dans le cas de notre exemple d'un moteur à 4 cylindres fonctionnant de 1000 à 4500 tr/min : • Pour H2 une bande de fréquences de 33 Hz à 150 Hz • Pour H4 une bande de fréquences de 66 Hz à 300 Hz • Pour H6 une bande de fréquences de 100 Hz à 540 Hz [0036] Chaque volume vide apporte une atténuation sur une large bande de fréquences. Dans un refroidisseur d'air de suralimentation, un volume de 1 litre peut apporter une atténuation atteignant 3 dBB. [0037] A chaque interface entre la zone de vide 5 et les zones contenant des moyens d'échanges thermiques, une rupture d'impédance, liée au changement de milieu de propagation du son, améliore l'atténuation acoustique du refroidisseur d'air de suralimentation. En effet, dans les variantes de l'invention ici représentées, les moyens d'échanges thermiques sont constitués par des échangeurs air/air, présentant des conduits parallèles dans lesquels circule l'air de suralimentation à refroidir, et entre lesquels sont disposés des ailettes pour favoriser les échanges thermiques avec l'air extérieur traversant l'échangeur. L'interface des moyen d'échanges avec un zone de vide dépourvue de moyen d'échanges thermiques (ou avec les boîtiers d'entrée 1 et de sortie 2) est schématiquement représentée en figure 5. Les conduits 8 dans lesquels circule l'air de suralimentation constituent donc, au niveau de l'interface avec une zone de vide ou le boîtier d'entrée 1 ou de sortie 2 une sorte de grille, qui améliore l'atténuation acoustique. [0038] On notera en outre que les boîtiers d'entrée et de sortie (1, 2) constituent des volumes qui jouent en eux même le rôle de silencieux, et dont la géométrie peut être adaptée de sorte à optimiser à la fois la répartition du flux d'air de suralimentation dans le refroidisseur que l'effet acoustique recherché. [0039] Chaque silencieux ainsi constitué apportant une atténuation sonore, on peut améliorer l'atténuation en disposant plusieurs zones dépourvues de moyens d'échanges thermiques dans un même refroidisseur d'air de suralimentation. [0040] Par ailleurs, selon l'application considérée, il peut être important d'atténuer certaines fréquences spécifiques. Le cas échéant on utilise des dispositifs acoustiques appelés quarts d'onde (sous forme de tubes ou de plongeants), ou encore des résonateurs de Helmholtz (sous forme de des volumes en dérivation du flux principal). [0041] Par exemple, la figure 2 présente une variante de l'invention dans laquelle une portion de tube 6 est ménagée dans la zone de vide 5. Cette portion de tube forme un dispositif appelé « plongeant », qui améliore l'atténuation de fréquences sonores déterminées, et donc la performance globale d'atténuation sonore du refroidisseur. Un tube de longueur L avec les 2 extrémités ouvertes apporte une atténuation centrée sur les fréquences f telles que : c f _ ùn2L où c est la vitesse du son et n un nombre entier et L la longueur du tube. [0042] Tel que représenté en figures 3 et 4, par ajout de tubes 7 ou de plongeants, on peut créer des quarts d'onde supplémentaires pour atténuer des bandes de fréquences spécifiques plus fines. Des exemples du positionnement de ces tubes et plongeants sont représentés sur ces figures. [0043] Selon diverses variantes de l'invention, les plongeants peuvent être placés dans les zones dépourvues de moyens d'échanges thermiques 5, et/ou dans le boîtier d'entrée 1 et/ou dans le boîtier de sortie 2. [0044] Par exemple, un plongeant placé dans le boîtier d'entrée 1 ou dans le boîtier de sortie 2 peut prolonger les raccords d'entrée ou de sortie du refroidisseur d'air de suralimentation. Cela permet de baisser la fréquence d'atténuation du raccord du refroidisseur d'air de suralimentation. Par exemple, si le raccord d'entrée du refroidisseur d'air de suralimentation mesure 1,2 m et qu'on cherche à atténuer une émergence du bruit de bouche d'admission à 133 Hz, en prolongeant le raccord d'entrée du RAS de 85 mm à 1,285 m en ajoutant un plongeant de 85 mm en entrée de RAS on décale la fréquence d'atténuation de ce raccord de 142 HZ à 133 Hz. [0045] Un plongeant placé dans une zone de vide entre deux moyens d'échanges thermiques d'un refroidisseur selon l'invention tend quant à lui plutôt à l'atténuation de fréquences supérieures à 200Hz. Typiquement, ces plongeants peuvent donc être utilisés pour atténuer des bruits tels que le bruit de pompage d'un turbocompresseur. [0046] Les figures 6 à 9 présentent schématiquement diverses architectures intérieures de refroidisseurs en I, hors boîtiers d'entrée et de sortie, conformes à diverses variantes de l'invention. [0047] La figure 6 présente l'architecture intérieure d'un refroidisseur d'air de suralimentation selon une variante de l'invention, comportant une première zone comportant des moyens d'échanges thermiques 61, accolée à au boîtier d'entrée, une deuxième zone comportant des moyens d'échanges thermiques 62, une troisième zone comportant des moyens d'échanges thermiques 63 accolée au boîtier de sortie du refroidisseur. La première zone d'échange 61 est séparée de la deuxième zone d'échange 62 par une première zone de vide 64, et la deuxième zone d'échange 62 est séparée de la troisième zone d'échange 63 par une seconde zone de vide 65. [0048] Les zones de vide 64,65 agissent comme des silencieux, et sont dimensionnées et positionnées de sorte à atténuer les fréquences de bruit de bouche à l'admission que l'on cherche à atténuer. A chaque interface entre les zones de vide 64,65 et les zones contenant des moyens d'échanges thermiques 61, 62, 63, une rupture d'impédance améliore l'atténuation acoustique du refroidisseur d'air de suralimentation [0049] La figure 7 présente l'architecture intérieure d'un refroidisseur d'air de suralimentation selon une variante de l'invention comportant une première zone comportant des moyens d'échanges thermiques 71, accolée à au boîtier d'entrée, une deuxième zone comportant des moyens d'échanges thermiques 72, une troisième zone comportant des moyens d'échanges thermiques 73 accolée au boîtier de sortie, et comportant en outre un tube (plongeant) interposé entre la deuxième zone comportant des moyens d'échanges thermiques 72 et la troisième zone comportant des moyens d'échanges thermiques 73, positionné et dimensionné pour atténuer une plage de fréquence déterminée. [0050] La figure 8 présente l'architecture intérieure d'un refroidisseur d'air de suralimentation selon une variante de l'invention comportant une première zone comportant des moyens d'échanges thermiques 81 accolée à au boîtier d'entrée, une deuxième zone comportant des moyens d'échanges thermiques 82 accolée à au boîtier de sortie, une zone vide 83 séparant les deux zones présentant des moyens d'échanges thermiques 81 et 82. Selon cette variante de l'invention, on ménage un dispositif d'atténuation acoustique 84 disposé longitudinalement dans le « I » formé par le refroidisseur. Ce dispositif permet de créer un double effet quart d'onde. The invention relates to the field of admission of air in supercharged engines having a heat exchanger to the intake, or charge air cooler, whether it be diesel or spark ignition engines. It relates to the attenuation of the noise generated at the intake of the engine, and more particularly the intake mouth noise on this type of engine. Supercharged combustion engines are often provided with a heat exchanger at the inlet, also called charge air cooler or RAS, for cooling the air to be admitted into the engine that was heated during of his compression. This device makes it possible in particular to improve the engine performance by improving the air filling of the engine. In the context of an automotive application, it is generally arranged in the engine undercap, for example attached to the engine or disposed in front. Moreover, the entry of air into the engine intake circuit, and the operation of the engine valves or the compressor of a supercharged engine, generate a noise, said noise of mouth. This phenomenon can cause acoustic discomfort for the user of the engine or the vehicle equipped with such an engine. The noise of mouth is indeed an important source of the noise emitted by the engine, which participates in the external noise and the interior noise of a motor vehicle. This noise must be attenuated, both for the acoustic comfort of the user and to meet the noise standards in force. In the intake circuit of a supercharged engine is distinguished the portion located upstream of the compressor (or compressors), said line in depression, the downstream portion, said line in pressure. Generally, in order to reduce the noise of the mouth, it is known to optimize the architecture of the line in depression by varying the volume and / or the position of the air filter, the length and diameter of the neck. air intake, and the internal geometry of the air filter by adding plungers and / or Helmholtz and quarter-wave resonators on the air inlet neck or in the air filter. However, the Applicant has found a significant impact of the line pressure and in particular the geometry of the charge air cooler on the noise of mouth. We know in the prior art the application DE19615917, which proposes the positioning of a silencer on the pressure line of the intake of an engine. This device, in addition to being expensive, is cumbersome and therefore constraining in terms of its location in a motor vehicle. Also known through patent US7389852 an exchanger having an internal silencer device, having parallel resonators. This exchanger is however not suitable for use as a charge air cooler, in that its geometry does not allow it to be watered by a large air flow. Indeed, for the efficiency of heat exchange is optimal, the charge air cooler is placed perpendicular to the air flow: the hot air supercharging from the turbo is thus cooled by the fresh air that sprinkles a front of the charge air cooler. In addition, its acoustic efficiency is limited because it has only acoustic devices parallel resonators. Also known Japanese application JP200310124 which has a charge air cooler having acoustic properties, by adding porous plunging tubes in the volumes upstream and downstream of the cooling beams, these volumes naturally playing the role. of Helmoltz resonators. The acoustic attenuation thus obtained is however moderate, and is totally dependent on the volumes present upstream and downstream of the cooling beams. Thus, the chiller thus formed can be optimized only to a very small extent for a particular application. In the invention, it is therefore proposed to optimize the charge air cooler in order to limit engine noise, in an optimized manner both in terms of thermal performance of the exchanger than its performances in acoustic terms. For this, the invention a charge air cooler of a combustion engine in which circulates a supercharging air flow between an input box and an output box, and having, depending on the direction flow of air into the cooler, at least two zones having thermal exchange means separated by at least one silencer area devoid of heat exchange means. Thus, at the interface of each zone having heat exchange means with a zone devoid of heat exchange means, there is created an impedance break associated with the change of medium, providing an acoustic attenuation. Preferably, the heat exchange means comprise conduits arranged in bundles substantially parallel to each other and in which the charge air circulates. Thus, at the interface with the zones devoid of means of heat exchange, the conduits arranged in a beam form a sort of grid that improves the acoustic attenuation. In a variant of the invention, the ducts are interconnected by fins increasing the heat exchange with the ambient air. This is a conventional constitution for an air / air exchanger, which allows an easy implementation of the invention without degrading the charge air cooler efficiency. In another variant of the invention, the heat exchange means comprise substantially parallel bundles of ducts in which the charge air circulates, which can heat exchange with a cooling liquid of a cooling circuit. The invention is thus compatible with a liquid exchanger, sometimes referred to as a "water supercharging air cooler". Preferably, the charge air cooler comprises at least one plunger tube portion disposed in at least one silencer area devoid of heat exchange means. A dive is an acoustic device allowing the attenuation of precise frequency bands. In a variant of the invention, the cooler comprises at least a portion of dip tube in the input housing. In a variant of the invention, the cooler comprises at least a portion of dip tube in the output housing. The positioning of plungers in the inlet and / or outlet boxes makes it possible to lower the attenuation frequency of the charge air cooler connection, and thus to attenuate precise frequency bands, in particular at the level of potential emission peaks observed during the operation of an engine. In a variant of the invention, the cooler further comprises at least one quarter-wave type attenuation device in communication with at least one zone devoid of means of exchange, between two zones having thermal exchanges. A device having a quarter-wave effect is a conventional means of effectively attenuating a determined frequency band. In a variant of the invention, the cooler comprises at least one resonator in communication via a neck with at least one zone devoid of exchange means. A resonator is a conventional device for effectively attenuating a determined frequency band. Preferably, the communication between zone free of exchange means and the resonator is performed by a plate having slots or perforations. This creates the neck of the resonator, optimally according to the desired acoustic effect. The neck may also consist of a portion of small diameter tube, similar to a single perforation. In a variant of the invention, the charge air cooler is substantially L-shaped, so that the elbow of the L is a silent zone devoid of heat exchange means. It creates in the elbow, in addition to the impedance breaks related to the change of sound wave propagation medium, one or more quarter wave effects that further improve the acoustic attenuation obtained. The invention is described in more detail below and with reference to the figures schematically showing the system in its preferred embodiment. Figure 1 schematically shows the architecture of a charge air cooler and a volume segmentation of the cooler according to one of the variants of the invention. Figure 2 schematically shows the architecture of a charge air cooler whose volume is segmented into 3 parts, and whose central portion has an arrangement according to a first embodiment of the invention. Figure 3 schematically shows the architecture of a charge air cooler whose volume is segmented into 3 parts, and whose central portion has an arrangement according to a second embodiment of the invention. Figure 4 schematically shows the architecture of a charge air cooler whose volume is segmented into 3 parts, and whose central portion has an arrangement according to a third embodiment of the invention. Figure 5 shows schematically the interface between a zone of a cooler having heat exchange means and a vacuum zone formed in this cooler according to a variant of the invention. Figure 6 schematically shows the internal arrangement of the elements of a charge air cooler according to a first embodiment of the invention. Figure 7 schematically shows the internal arrangement of the elements of a charge air cooler according to a second embodiment of the invention. Figure 8 schematically shows the internal arrangement of the elements of a charge air cooler according to a third embodiment of the invention. Figure 9 schematically shows the internal arrangement of the elements of a charge air cooler according to a fourth embodiment of the invention. Figure 10 schematically shows the internal arrangement of the elements of a charge air cooler according to a fifth embodiment of the invention. Figure 1 schematically shows the architecture of a charge air cooler according to one of the variants of the invention. The architecture presented here is based on a cooler called "I", that is to say, a cooler is generally in the form of a rectangular parallelepiped. The view shown here corresponds to a skinned to see the interior architecture of the cooler. The charge air cooler shown in Figure 1 comprises an inlet housing 1 and an outlet housing 2 for distributing the charge air in the cooler. In the variant of the invention shown here, the central part of the cooler comprises a first zone comprising heat exchange means 3 contiguous to the inlet housing 1, a second zone comprising heat exchange means 4, contiguous to the outlet housing 2, and a zone devoid of exchange means 5 and silencing arranged between the two zones comprising heat exchange means. We can also speak of a "vacuum" zone, in that it does not include a means of exchange, but is a simple volume of air silencing. The vacuum zone 5 acts as a silencer, and is dimensioned so as to attenuate the frequencies of mouth noise on admission to eliminate. The position of the different zones in the chiller, and the distances between them can be chosen to attenuate the desired frequency bands. Typically, for a diesel engine, it seeks to attenuate the noise over the entire speed range of 1000 to 4500 revolutions per minute. For a four-cylinder engine this corresponds to frequency bands of 33 to 540 Hz. In general, the engine speed and the frequency are linked by the relation: f, _ RPM (RPM) .H 60 Where f is the Frequency, Speed is the engine speed in revolutions per minute, and H is the number of the harmonic considered. We then typically obtain, in the case of our example, a 4-cylinder engine operating from 1000 to 4500 rpm: • For H2 a frequency band from 33 Hz to 150 Hz • For H4 a frequency band of 66 Hz at 300 Hz • For H6 a frequency band of 100 Hz to 540 Hz [0036] Each empty volume provides attenuation over a wide frequency band. In a charge air cooler, a volume of 1 liter can provide attenuation up to 3 dBB. At each interface between the vacuum zone 5 and the zones containing thermal exchange means, an impedance break, related to the change in sound propagation medium, improves the acoustic attenuation of the air cooler. overeating. Indeed, in the variants of the invention shown here, the heat exchange means are constituted by air / air exchangers, having parallel ducts in which the supercharging air circulates to be cooled, and between which are arranged fins to promote heat exchange with the outside air passing through the exchanger. The interface of the exchange means with a vacuum zone devoid of heat exchange means (or with the inlet 1 and outlet 2 boxes) is schematically represented in FIG. 5. The ducts 8 in which the air circulates Thus, at the level of the interface with a vacuum zone or the input box 1 or output box 2, a supercharger forms a sort of gate, which improves the acoustic attenuation. Note further that the input and output boxes (1, 2) are volumes that play in themselves the role of silencer, and whose geometry can be adapted to optimize both the distribution of the charge air flow in the cooler as the desired acoustic effect. Each silencer thus formed provides a sound attenuation, the attenuation can be improved by providing several areas devoid of heat exchange means in a same charge air cooler. Moreover, depending on the application considered, it may be important to attenuate certain specific frequencies. If necessary we use acoustic devices called quarter waves (in the form of tubes or plungers), or Helmholtz resonators (in the form of volumes bypass of the main flow). For example, Figure 2 shows a variant of the invention in which a tube portion 6 is formed in the vacuum zone 5. This tube portion forms a device called "plunging", which improves the attenuation of determined sound frequencies, and therefore the overall sound attenuation performance of the chiller. A tube of length L with the two open ends provides an attenuation centered on the frequencies f such that: c f _ ùn2L where c is the speed of sound and n is an integer and L is the length of the tube. As shown in FIGS. 3 and 4, by adding tubes 7 or plungers, it is possible to create additional wavelengths to attenuate more specific specific frequency bands. Examples of the positioning of these tubes and plungers are shown in these figures. According to various variants of the invention, the plungers may be placed in the zones devoid of heat exchange means 5, and / or in the input box 1 and / or in the output box 2. [0044] For example, a plunger placed in the inlet box 1 or in the outlet box 2 may extend the inlet or outlet connections of the charge air cooler. This lowers the attenuation frequency of the charge air cooler connection. For example, if the charge air cooler inlet fitting is 1.2 m, and the emergence of 133 Hz intake mouth noise is to be mitigated by extending the RAS inlet fitting from 85 mm to 1.285 m by adding a plunge of 85 mm at the inlet of RAS, the attenuation frequency of this connection is shifted from 142 HZ to 133 Hz. A plunger placed in a zone of vacuum between two means of Heat exchange of a cooler according to the invention tends towards the attenuation of frequencies above 200Hz. Typically, these plungers can therefore be used to reduce noise such as the pumping noise of a turbocharger. Figures 6 to 9 schematically show various internal architectures of I coolers, excluding input and output boxes, according to various variants of the invention. FIG. 6 shows the interior architecture of a charge air cooler according to a variant of the invention, comprising a first zone comprising heat exchange means 61, contiguous to the input box, a second zone comprising heat exchange means 62, a third zone comprising heat exchange means 63 contiguous to the outlet housing of the cooler. The first exchange zone 61 is separated from the second exchange zone 62 by a first vacuum zone 64, and the second exchange zone 62 is separated from the third exchange zone 63 by a second vacuum zone 65 Vacuum zones 64, 65 act as silencers, and are dimensioned and positioned to attenuate the intake noise frequencies that are to be attenuated. At each interface between the vacuum zones 64, 65 and the zones containing heat exchange means 61, 62, 63, an impedance break improves the acoustic attenuation of the charge air cooler. presents the interior architecture of a charge air cooler according to a variant of the invention comprising a first zone comprising heat exchange means 71, contiguous to the input box, a second zone comprising means for heat exchange 72, a third zone comprising heat exchange means 73 contiguous to the outlet housing, and further comprising a tube (plunging) interposed between the second zone comprising thermal exchange means 72 and the third zone comprising means heat exchange 73, positioned and dimensioned to attenuate a determined frequency range. Figure 8 shows the interior architecture of a charge air cooler according to a variant of the invention comprising a first zone comprising heat exchange means 81 contiguous to the input housing, a second zone comprising heat exchange means 82 contiguous to the outlet housing, an empty zone 83 separating the two zones having heat exchange means 81 and 82. According to this variant of the invention, an acoustic attenuation device is provided. 84 disposed longitudinally in the "I" formed by the cooler. This device makes it possible to create a double quarter wave effect.
Un quart d'onde (tube ayant une extrémité ouverte et l'autre fermée) atténue les fréquences telles que : c f _ ùn4L [0051] Par exemple si L1=50 cm et L2=20 cm, ces quarts d'onde atténuent respectivement les fréquences de f =172Hz et f2 = 429Hz et leurs multiples. [0052] La figure 9 présente l'architecture intérieure d'un refroidisseur d'air de suralimentation selon une variante de l'invention comportant une première zone comportant des moyens d'échanges thermiques 91, accolée à au boîtier d'entrée, une deuxième zone comportant des moyens d'échanges thermiques 92, une troisième zone comportant des moyens d'échanges thermiques 93 accolée au boîtier de sortie. La première zone comportant des moyens d'échanges thermiques 91, est séparée de la deuxième zone comportant des moyens d'échanges thermiques 92 par une première zone de vide 94, et la deuxième zone comportant des moyens d'échanges thermiques 92 est séparée de la troisième zone comportant des moyens d'échanges thermiques 93 par une seconde zone de vide 95. Cette variante de l'invention présente en outre un résonateur parallèle 96. La première zone de vide 94 est en communication avec le résonateur parallèle 96 via une plaque perforée 97 qui constitue le col du résonateur 96. [0053] La plaque perforée mise en jeu à la figure 9 forme le col du résonateur. Les perforations employées peuvent être diverses : trous sensiblement circulaires, fentes, etc. selon l'effet acoustique recherché. Le col peut également être constitué d'une portion de tube de faible diamètre. Le dimensionnement de ces éléments permet l'atténuation de bandes de fréquences précises. Typiquement, un résonateur de Helmholtz atténue la fréquence f telle que : L+ 2,T où S est la surface équivalente du col du résonateur, L l'épaisseur du col du résonateur et 30 V le volume du résonateur. [0054] Par exemple, un résonateur présentant un volume de 1 litre, disposé en parallèle et qui communique avec le flux principal par un col de diamètre 1cm et d'épaisseur L=5 mm atténue une fréquence de 433 HZ et ses multiples. [0055] Afin d'optimiser encore l'efficacité de l'atténuation acoustique d'un refroidisseur d'air de suralimentation conforme à l'invention, on peut jouer sur sa géométrie générale. La figure 10 présente par exemple l'architecture intérieure d'un refroidisseur d'air de suralimentation conforme à l'invention et présentant une architecture en L. Le refroidisseur représenté en figure 10 comporte une première zone comportant des moyens d'échanges thermiques 101, accolée à au boîtier d'entrée, une seconde zone comportant des moyens d'échanges thermiques 102, accolée à au boîtier de sortie, et une zone de vide 103 séparant la première zone comportant des moyens d'échanges thermiques 101 et la seconde zone comportant des moyens d'échanges thermiques 102. Cette géométrie provoque des effets quart d'onde créés par les chemins d'onde. Ces effets se révèlent efficaces dans la réduction des bruits de bouche à l'admission, et notamment pour l'atténuation du bruit de pompage du turbocompresseur, situé dans la plage des 500 à 3000 Hz. [0056] L'invention permet ainsi l'atténuation des bruits de bouche à l'admission d'un moteur suralimenté, par la mise en place dans le refroidisseur d'air de suralimentation de volumes intermédiaires (silencieux), résonateurs d'Helmholtz, tubes (plongeants) ou quart d'onde. [0057] L'invention impacte peu structurellement le refroidisseur d'air de suralimentation. Ne le transformant que peu, il demeure notamment possible de le positionner perpendiculairement aux flux d'air ambiant, pour que l'efficacité d'échanges thermiques soit maximum (ou que le refroidissement soit optimal). L'air de suralimentation chaud provenant du turbocompresseur est ainsi refroidi par l'air frais qui arrose la façade. [0058] Enfin, selon la variante de l'invention adoptée, l'invention est adaptable avec tout type de refroidisseur d'air de suralimentation, notamment en I et en U ainsi que pour les refroidisseurs liquides (dits refroidisseurs d'air de suralimentation à eau). A quarter wave (tube having an open end and the other closed) attenuates the frequencies such that: cf _iu4L [0051] For example if L1 = 50 cm and L2 = 20 cm, these wavelengths respectively attenuate the frequencies of f = 172Hz and f2 = 429Hz and their multiples. FIG. 9 shows the interior architecture of a charge air cooler according to a variant of the invention comprising a first zone comprising thermal exchange means 91, contiguous to the input box, a second zone comprising thermal exchange means 92, a third zone comprising heat exchange means 93 contiguous to the outlet housing. The first zone comprising heat exchange means 91 is separated from the second zone comprising heat exchange means 92 by a first vacuum zone 94, and the second zone comprising heat exchange means 92 is separated from the second zone. third zone comprising heat exchange means 93 by a second vacuum zone 95. This variant of the invention also has a parallel resonator 96. The first vacuum zone 94 is in communication with the parallel resonator 96 via a perforated plate 97 which constitutes the neck of the resonator 96. The perforated plate involved in FIG. 9 forms the neck of the resonator. The perforations used may be various: substantially circular holes, slots, etc. according to the desired acoustic effect. The neck may also consist of a portion of small diameter tube. The sizing of these elements allows the attenuation of precise frequency bands. Typically, a Helmholtz resonator attenuates the frequency f such that: L + 2, T where S is the equivalent surface of the resonator neck, L is the throat thickness of the resonator and 30 V the volume of the resonator. For example, a resonator having a volume of 1 liter, arranged in parallel and which communicates with the main flow by a 1cm diameter neck and thickness L = 5 mm attenuates a frequency of 433 HZ and its multiples. To further optimize the effectiveness of the acoustic attenuation of a charge air cooler according to the invention, we can play on its general geometry. FIG. 10 shows, for example, the interior architecture of a charge air cooler according to the invention and having an L architecture. The cooler represented in FIG. 10 comprises a first zone comprising thermal exchange means 101. contiguous to the input box, a second zone comprising heat exchange means 102, contiguous to the output box, and a vacuum zone 103 separating the first zone comprising heat exchange means 101 and the second zone comprising thermal exchange means 102. This geometry causes quarter-wave effects created by the wave paths. These effects are effective in reducing the intake noise, and in particular for the attenuation of the pumping noise of the turbocharger, located in the range of 500 to 3000 Hz. [0056] The invention thus makes it possible to attenuation of mouth noises at the intake of a supercharged engine, by placing intermediate volumes (mufflers), Helmholtz resonators, (plunging) tubes or quarter-wave tubes in the charge air cooler. The invention has little structural impact on the charge air cooler. Since it transforms it only slightly, it remains possible to position it perpendicularly to the ambient air flows, so that the efficiency of heat exchange is maximum (or that the cooling is optimal). The hot charge air from the turbocharger is cooled by the fresh air flowing through the facade. Finally, according to the variant of the invention adopted, the invention is adaptable with any type of charge air cooler, especially I and U and for liquid coolers (so-called charge air coolers) water).