FR2948380A1

FR2948380A1 - Treating charge comprising hydrocarbon comprises treating second charge comprising unsaturated benzene compound and partially or directly injecting benzene compound into hydrogenation reaction zone external to distillation zone

Info

Publication number: FR2948380A1
Application number: FR0903586A
Authority: FR
Inventors: Jean Luc Nocca; Quentin Debuisschert
Original assignee: IFP Energies Nouvelles IFPEN
Current assignee: IFP Energies Nouvelles IFPEN
Priority date: 2009-07-21
Filing date: 2009-07-21
Publication date: 2011-01-28
Anticipated expiration: 2029-07-21
Also published as: FR2948380B1

Abstract

Process for treating charge comprising hydrocarbon containing at least 4C per molecule and at least one unsaturated benzene compound, comprises treating at least a second charge comprising unsaturated benzene compound, and partially or directly injecting the benzene compound into the hydrogenation reaction zone external to the distillation zone, where: the treatment is carried out in a distillation zone, a depletion zone and a rectification zone associated with a hydrogenation reaction zone, which is partially external to the distillation zone and comprises at least one catalyst bed. Process for treating charge comprising hydrocarbon containing at least 4C per molecule and at least one unsaturated benzene compound, comprises treating at least a second charge comprising unsaturated benzene compound, and partially or directly injecting the benzene compound into the hydrogenation reaction zone external to the distillation zone, where: the treatment is carried out in a distillation zone, a depletion zone and a rectification zone associated with a hydrogenation reaction zone, which is partially external to the distillation zone and comprises at least one catalyst bed, in which the hydrogenation is carried out by at least a part of the unsaturated compounds contained in the charge in presence of a hydrogenation catalyst and a gas stream comprising hydrogen; the charge of the reaction zone is sampled at a height of at least one level of sampling in the distillation zone; and the effluent of the reaction zone is at least partially reintroduced in the distillation zone at a height of at least a level of reintroduction to ensure the continuity of the distillation and exiting in the head of the distillation zone by laterally removing an effluent depleted in unsaturated compounds in the distillation zone or at the bottom of the distillation zone.

Description

La présente invention concerne un procédé de réduction de la teneur en composés insaturés d'une coupe d'hydrocarbures, et plus particulièrement un procédé de réduction sélective de la teneur en composés insaturés et notamment le benzène, d'au moins une coupe hydrocarbure. The present invention relates to a process for reducing the content of unsaturated compounds in a hydrocarbon fraction, and more particularly to a process for selectively reducing the content of unsaturated compounds, and in particular benzene, of at least one hydrocarbon fraction.

Compte tenu de la nocivité reconnue du benzène et à un degré moindre des oléfines, composés insaturés, et des aromatiques plus lourds que le benzène, la tendance générale est de réduire la teneur de ces constituants dans les essences. Le benzène a des propriétés cancérigènes et il est par conséquent exigé de limiter au maximum toute possibilité de polluer l'air ambiant, notamment en l'excluant pratiquement des carburants automobiles. Aux États-Unis les carburants reformulés ne doivent pas contenir plus de 0,62% de benzène; en Europe, même si les spécifications ne sont pas encore aussi sévères, il est préconisé de tendre progressivement vers cette valeur. Les oléfines ont été reconnues comme étant parmi les hydrocarbures les plus réactifs dans le cycle de réactions photochimiques avec les oxydes d'azote, qui se produit dans l'atmosphère et qui conduit à la formation d'ozone. Une élévation de la concentration d'ozone dans l'air peut être source de troubles respiratoires. La diminution de la teneur en oléfines des essences, et plus particulièrement des oléfines les plus légères qui ont le plus tendance à se volatiliser lors des manipulations du carburant, est par conséquent souhaitable. Les aromatiques plus lourds que le benzène présentent aussi mais à un degré moindre des propriétés cancérigènes et voient leurs teneurs dans les pools essence progressivement réduites. La teneur en benzène d'une essence est très largement dépendante de celle 25 des différentes coupes la composant. Ces différentes coupes sont notamment: - le reformat résultant d'un traitement catalytique de naphta destiné à produire des hydrocarbures aromatiques, comprenant principalement de 4 à 12 atomes de carbone dans leur molécule et dont l'indice d'octane très élevé confère à l'essence ses propriétés antidétonantes. Ces coupes issues de reformage catalytique ont été 30 les seules traitées jusqu'à présent pour atteindre des spécifications en benzène dans les pools essence de 1 % volume. Pour descendre plus bas en terme de spécification et par exemple à 0,62 % volume, il est nécessaire que d'autres coupes soient traitées, et notamment les coupes détaillées ci-après. - les coupes C5/C6 telles que : - le naphta léger de distillation straight-run (Light Straight Run), - le naphta produit par unité d'hydrocraquage, - d'autres coupes enrichies en benzène et aromatiques plus lourds par distillation et hydrotraitement et issues d'une unité de craquage catalytique ou FCC (Fluid Catalytic Cracking selon la terminologie anglo-saxonne) et les essences légères d'unité de cokéfaction (coker selon la terminologie anglo-saxonne), retardée, fluid ou flexicoker ou de viscoréduction (visbreaking selon la terminologie anglo-saxonne). - les coupes enrichies en benzène et aromatiques plus lourds obtenues après séparation et hydrotraitement d'essences issues de craquage d'oléfines (craquage 15 d'oléfines C4 à Cao en éthylène et propylène sur catalyseur acide), - les coupes riches en benzène et aromatiques plus lourds issues d'unité de production d'oléfines type vapocraqueur (Pyrolysis gasoline selon la terminologie anglo-saxonne) ou de fours à coke (Coke Oven Light Oil selon la terminologie anglo-saxonne) après distillation et hydrotraitement. 20 Pour les raisons de nocivité décrites ci-dessus, il est donc nécessaire de réduire au maximum la teneur en benzène et aromatiques plus lourds de ces différentes coupes. Plusieurs voies sont envisageables. Une première voie consiste à limiter, dans le naphta constituant la charge d'une unité de reformage catalytique, la teneur en précurseurs du benzène, tels que 25 le cyclohexane et le méthylcyclopentane. Cette solution permet effectivement de réduire sensiblement la teneur en benzène de l'effluent de l'unité de réformage mais ne peut pas toujours suffire à elle seule lorsqu'il s'agit de descendre à des teneurs aussi basses que 0,62 %. Given the recognized harmfulness of benzene and to a lesser degree of olefins, unsaturated compounds, and aromatics heavier than benzene, the general tendency is to reduce the content of these constituents in gasolines. Benzene has carcinogenic properties and it is therefore required to minimize any possibility of polluting the surrounding air, including practically excluding car fuels. In the United States reformulated fuels must not contain more than 0.62% benzene; in Europe, even if the specifications are not yet so severe, it is recommended to gradually move towards this value. Olefins have been recognized as one of the most reactive hydrocarbons in the photochemical reaction cycle with nitrogen oxides, which occurs in the atmosphere and leads to the formation of ozone. An increase in the concentration of ozone in the air can cause respiratory problems. Decreasing the olefin content of the gasolines, and more particularly the lighter olefins which are most likely to volatilize during handling of the fuel, is therefore desirable. Aromatic heavier than benzene also have, but to a lesser degree, carcinogenic properties and have their contents in the gasoline pools progressively reduced. The benzene content of a gasoline is very largely dependent on that of the various sections composing it. These different cuts are in particular: the reformate resulting from a catalytic treatment of naphtha intended to produce aromatic hydrocarbons, comprising mainly from 4 to 12 carbon atoms in their molecule and whose very high octane number confers on the essence its anti-knock properties. These catalytic reformed cuts have been the only ones hitherto treated to achieve benzene specifications in the 1% volume gasoline pools. To go lower in terms of specification and for example to 0.62% volume, it is necessary that other cuts are treated, including the sections detailed below. - C5 / C6 cuts such as: - light-run straight-run naphtha (Light Straight Run), - naphtha produced per unit of hydrocracking, - other cuts enriched in benzene and heavier aromatics by distillation and hydrotreatment and from a catalytic cracking unit or FCC (Fluid Catalytic Cracking) and light species of coking unit (coker according to the English terminology), retarded, fluid or flexicoker or visbreaking ( visbreaking according to the English terminology). the enriched benzene and heavier aromatic fractions obtained after separation and hydrotreatment of gasolines resulting from cracking of olefins (cracking of C4-C8 olefins with ethylene and propylene over acid catalyst), the benzene-rich and aromatic cuts; heavier output of olefins production unit steam cracker type (Pyrolysis gasoline according to the English terminology) or coke ovens (Coke Oven Light Oil according to the English terminology) after distillation and hydrotreating. For the reasons of harmfulness described above, it is therefore necessary to reduce as much as possible the content of benzene and heavier aromatics of these different cuts. Several ways are possible. A first way is to limit, in the naphtha constituting the feedstock of a catalytic reforming unit, the content of benzene precursors, such as cyclohexane and methylcyclopentane. This solution effectively reduces the benzene content of the effluent of the reforming unit but can not always be sufficient alone when it comes down to levels as low as 0.62%.

Une seconde voie consiste à éliminer, par distillation, une fraction légère du réformat contenant le benzène. Cette solution conduit à une perte de l'ordre de 15 à 20% d'hydrocarbures qui seraient valorisables dans les essences. Une troisième voie consiste à extraire le benzène présent dans l'effluent de l'unité de réformage. Plusieurs techniques connues sont en principe applicables : extraction par solvant, distillation extractive, adsorption. Ces technologies présentent un coût élevé et requièrent un débouché pour la coupe benzène extraite. Une quatrième voie consiste à transformer chimiquement le benzène pour le convertir en un constituant non visé par les limitations légales. L'alkylation par l'éthylène par exemple transforme le benzène principalement en éthylbenzène. Cette opération est cependant onéreuse du fait de l'intervention de réactions secondaires qui nécessitent des séparations coûteuses en énergie. Le benzène d'un reformat peut également être hydrogéné en cyclohexane. Étant donné qu'il est impossible d'hydrogéner sélectivement le benzène d'un mélange d'hydrocarbures contenant également du toluène et des xylènes, il est donc nécessaire, si l'on ne souhaite convertir que le benzène, de fractionner préalablement ce mélange de manière à isoler une coupe ne contenant que le benzène, qui peut alors être hydrogéné. Une solution pour réduire de façon sélective le benzène dans une coupe hydrocarbure est décrite dans le brevet EP 0 781 830. Ce brevet concerne un procédé de traitement d'une charge, constituée en majeure partie par des hydrocarbures comportant au moins 5 atomes de carbone par molécule et comprenant au moins un composé insaturé comportant au plus six atomes de carbone par molécule dont du benzène, dans lequel on traite ladite charge dans une zone de distillation, comportant une zone d'épuisement et une zone de rectification, associée à une zone réactionnelle d'hydrogénation, au moins en partie externe à la zone de distillation, comprenant au moins un lit catalytique. La charge de la zone réactionnelle est prélevée à la hauteur d'un niveau de prélèvement, l'effluent de la zone réactionnelle étant au moins en partie réintroduit dans la zone de distillation à la hauteur d'au moins un niveau de réintroduction, de manière à assurer la continuité de la distillation, et de façon à sortir finalement en tête de la zone de distillation un effluent très appauvri en composés insaturés comprenant au plus six atomes de carbone par molécule et en fond de zone de distillation un effluent appauvri en composés insaturés comprenant au plus six atomes de carbone par molécule. Un inconvénient de cette technique est qu'elle ne prévoie de traiter que le réformat résultant d'un traitement catalytique de naphta, or il est également nécessaire de diminuer la quantité de composés insaturés légers, et notamment du benzène de l'ensemble des coupes susceptibles d'être incorporées au pool essence sans augmenter les coûts liés à l'étape de distillation. La présente invention a donc pour objet de palier un ou plusieurs des inconvénients de l'art antérieur en proposant un procédé permettant de produire à moindre coût, à partir de différentes coupes d'hydrocarbures, un produit appauvri en composés insaturés et notamment en benzène ou, si nécessaire, totalement épuré de composés insaturés et notamment de benzène, sans perte significative de rendement, et avec très peu de perte d'indice d'octane. Pour cela la présente invention propose un procédé de traitement d'une charge, constituée en majeure partie par des hydrocarbures comportant au moins 4 atomes de carbone par molécule et comprenant au moins un composé insaturé dont du benzène, tel que l'on traite ladite charge dans une zone de distillation, une zone d'épuisement et une zone de rectification, associée à une zone réactionnelle d'hydrogénation, au moins en partie externe à la zone de distillation, comprenant au moins un lit catalytique, dans laquelle on réalise l'hydrogénation d'au moins une partie des composés insaturés contenus dans la charge, en présence d'un catalyseur d'hydrogénation et d'un flux gazeux comprenant de l'hydrogène, la charge de la zone réactionnelle étant prélevée à la hauteur d'au moins un niveau de prélèvement dans la zone de distillation, l'effluent de la zone réactionnelle étant au moins en partie réintroduit dans la zone de distillation à la hauteur d'au moins un niveau de réintroduction, pour assurer la continuité de la distillation, et sortir en tête de la zone de distillation, en soutirage latéral situé au dessus de la ligne de retour de la zone réactionnelle dans la zone de distillation, et en fond de zone de distillation un effluent appauvri en composés insaturés, ledit procédé étant caractérisé en ce qu'il comprend le traitement d'au moins une seconde charge, comprenant au moins un composé insaturé dont du benzène, au moins partiellement directement injectée dans la zone réactionnelle d'hydrogénation externe à la zone de distillation. Selon un autre mode de réalisation du procédé, la seconde charge est injectée avec le complément injecté dans la zone interne d'hydrogénation de la colonne de distillation. Selon un mode de réalisation du procédé, la seconde charge est constituée au moins par des hydrocarbures comportant au moins 4 atomes de carbone par molécule. Selon un mode de réalisation du procédé, la seconde charge est constituée par une coupe C5/C6 de type naphta léger de distillation straight-run et/ou de type naphta produit par unité d'hydrocraquage, et/ou par des coupes enrichies en benzène et/ou toluène et appauvries en soufre et azote issues de craquage catalytique et/ou par des coupes essences constituées de coupes enrichies en benzène et/ou toluène appauvries en soufre et azote issues d'unité de cokéfaction ou de viscoréduction, et/ou par des coupes enrichies en benzène et/ou toluène, appauvries en soufre et azote et obtenues après craquage d'oléfines ou oligocraquage, et/ou par des coupes riches en benzène et/ou toluène, appauvries en soufre et azote et issues d'unité de production d'oléfines par vapocraquage. Selon un autre mode de réalisation du procédé, la seconde charge est 20 constituée d'au moins une charge choisie parmi : des hydrocarbures comportant au moins 4 atomes de carbone par molécule, une coupe C5/C6 de type naphta léger de distillation straight-run, une coupe C5/C6 de type naphta produit par unité d'hydrocraquage. 25 une coupe d'essence de coeur de craquage catalytique enrichie en benzène par rapport à l'essence totale de craquage catalytique, une coupe d'essences légères d'unité de cokéfaction enrichie en benzène par rapport à l'essence totale de cokéfaction, une coupe enrichie en benzène obtenue après séparation et hydrotraitement d'essences issues de craquage d'oléfines ou oligocraquage, une coupe riche en benzène issue d'unité de production d'oléfines par vapocraquage. Selon un mode de réalisation du procédé, la distillation est réalisée sous une pression comprise entre 0,2 et 2 MPa, avec un taux de reflux compris entre 0.5 et 10, la température de tête de zone de distillation étant comprise entre 40 et 180 °C et la température de fond de zone de distillation étant comprise entre 120 et 280 °C. A second way is to remove, by distillation, a light fraction of the reformate containing benzene. This solution leads to a loss of about 15 to 20% of hydrocarbons that would be recoverable in gasolines. A third way is to extract the benzene present in the effluent of the reforming unit. Several known techniques are in principle applicable: solvent extraction, extractive distillation, adsorption. These technologies are expensive and require an outlet for the extracted benzene cut. A fourth way is to chemically transform benzene to convert it into a constituent not covered by the legal limitations. For example, alkylation with ethylene converts benzene mainly to ethylbenzene. This operation is however expensive because of the intervention of side reactions which require expensive separations in energy. The benzene of a reformate can also be hydrogenated to cyclohexane. Since it is impossible to selectively hydrogenate benzene from a mixture of hydrocarbons also containing toluene and xylenes, it is therefore necessary, if it is desired to convert only benzene, to previously fractionate this mixture of to isolate a cup containing only benzene, which can then be hydrogenated. A solution for selectively reducing benzene in a hydrocarbon cut is described in patent EP 0 781 830. This patent relates to a process for the treatment of a feedstock, consisting for the most part of hydrocarbons comprising at least 5 carbon atoms per molecule and comprising at least one unsaturated compound having not more than six carbon atoms per molecule including benzene, in which said charge is treated in a distillation zone, comprising a depletion zone and a rectification zone, associated with a reaction zone hydrogenation process, at least partly external to the distillation zone, comprising at least one catalytic bed. The charge of the reaction zone is taken at the level of a sampling level, the effluent of the reaction zone being at least partially reintroduced into the distillation zone at the height of at least one reintroduction level, so that to ensure the continuity of the distillation, and finally to leave at the head of the distillation zone an effluent highly depleted of unsaturated compounds comprising at most six carbon atoms per molecule and at the bottom of the distillation zone an effluent depleted of unsaturated compounds comprising not more than six carbon atoms per molecule. A disadvantage of this technique is that it only plans to treat the reformate resulting from a catalytic treatment of naphtha, but it is also necessary to reduce the amount of light unsaturated compounds, and in particular benzene of all the cuts likely to be incorporated into the gasoline pool without increasing the costs associated with the distillation stage. The object of the present invention is therefore to overcome one or more of the disadvantages of the prior art by proposing a method making it possible to produce, at a lower cost, from different hydrocarbon cuts, a product depleted in unsaturated compounds and in particular benzene or , if necessary, completely purified of unsaturated compounds and in particular benzene, without significant loss of yield, and with very little loss of octane number. For this purpose, the present invention proposes a process for the treatment of a feedstock, consisting for the most part of hydrocarbons comprising at least 4 carbon atoms per molecule and comprising at least one unsaturated compound including benzene, as said feedstock is treated. in a distillation zone, a depletion zone and a rectification zone, associated with a hydrogenation reaction zone, at least partly outside the distillation zone, comprising at least one catalytic bed, in which the reaction zone is produced; hydrogenation of at least a part of the unsaturated compounds contained in the feed, in the presence of a hydrogenation catalyst and a gaseous flow comprising hydrogen, the charge of the reaction zone being taken from the minus a sampling level in the distillation zone, the effluent of the reaction zone being at least partly reintroduced into the distillation zone at the level of at least one level. reintroduction water, to ensure the continuity of the distillation, and to leave at the head of the distillation zone, at the side withdrawal located above the return line of the reaction zone in the distillation zone, and at the bottom of the distillation zone an effluent depleted of unsaturated compounds, said process being characterized in that it comprises the treatment of at least a second charge, comprising at least one unsaturated compound including benzene, at least partially directly injected into the external hydrogenation reaction zone to the distillation zone. According to another embodiment of the process, the second charge is injected with the complement injected into the internal hydrogenation zone of the distillation column. According to one embodiment of the method, the second charge is constituted at least by hydrocarbons having at least 4 carbon atoms per molecule. According to one embodiment of the process, the second charge is constituted by a C5 / C6 cut of the straight-run distillation naphtha type and / or of the naphtha type produced per hydrocracking unit, and / or by benzene-enriched cuts. and / or toluene and depleted in sulfur and nitrogen from catalytic cracking and / or by gasoline cuts consisting of cuts enriched in benzene and / or toluene depleted of sulfur and nitrogen from coker or visbreaking unit, and / or by sections enriched in benzene and / or toluene, depleted of sulfur and nitrogen and obtained after cracking of olefins or oligocracking, and / or by cuts rich in benzene and / or toluene, depleted in sulfur and nitrogen and from units of production of olefins by steam cracking. According to another embodiment of the process, the second charge consists of at least one filler chosen from: hydrocarbons comprising at least 4 carbon atoms per molecule, a C5 / C6 cut of the straight-run distillation light naphtha type a C5 / C6 cut of the naphtha type produced per hydrocracking unit. A benzene-enriched catalytic cracked core gasoline fraction with respect to the total catalytic cracked gasoline, a benzene-enriched coking unit light gasoline fraction with respect to the total coking gasoline, a a benzene-enriched fraction obtained after separation and hydrotreatment of gasolines resulting from olefin cracking or oligocracking, a benzene-rich fraction obtained from an olefins production unit by steam-cracking. According to one embodiment of the process, the distillation is carried out under a pressure of between 0.2 and 2 MPa, with a reflux ratio of between 0.5 and 10, the distillation zone head temperature being between 40 and 180 °. C and the bottom temperature of the distillation zone being between 120 and 280 ° C.

Selon un mode de réalisation du procédé, la zone réactionnelle d'hydrogénation est en totalité externe à la zone de distillation. Selon un mode de réalisation du procédé, une partie de l'effluent du réacteur d'hydrogénation est recyclée à l'entrée du réacteur Selon un mode de réalisation du procédé, la zone réactionnelle d'hydrogénation est à la fois partiellement incorporée dans la zone de rectification de la zone de distillation et partiellement externe à la zone de distillation. Selon un mode de réalisation du procédé, la réaction réactionnelle d'hydrogénation, effectuée dans la partie de la zone d'hydrogénation interne à la zone de distillation, est conduite à une température comprise entre 100 et 200 °C, à une pression comprise entre 0,2 et 2 MPa, une vitesse spatiale au sein de la zone réactionnelle d'hydrogénation interne, calculée par rapport au catalyseur, comprise entre 1 et 50 h-1 et le débit de l'hydrogène alimentant la zone réactionnelle d'hydrogénation est compris entre 0.5 et 10 fois le débit correspondant à la stoechiométrie des réactions d'hydrogénation en jeu. According to one embodiment of the process, the hydrogenation reaction zone is wholly external to the distillation zone. According to one embodiment of the method, part of the effluent of the hydrogenation reactor is recycled to the inlet of the reactor According to one embodiment of the method, the hydrogenation reaction zone is both partially incorporated in the zone. of rectification of the distillation zone and partially external to the distillation zone. According to one embodiment of the process, the hydrogenation reaction reaction carried out in the part of the internal hydrogenation zone at the distillation zone is carried out at a temperature of between 100 and 200 ° C. at a pressure of between 0.2 and 2 MPa, a space velocity within the internal hydrogenation reaction zone, calculated with respect to the catalyst, of between 1 and 50 h -1 and the flow rate of the hydrogen supplying the hydrogenation reaction zone is between 0.5 and 10 times the flow rate corresponding to the stoichiometry of the hydrogenation reactions involved.

Selon un autre mode de réalisation du procédé, la réaction d'hydrogénation effectuée dans la partie externe de la zone de distillation est réalisée à une pression comprise entre 0,1 et 6 MPa, une température comprise entre 100 et 400 °C, une vitesse spatiale au sein de la zone réactionnelle d'hydrogénation, calculée par rapport au catalyseur, généralement comprise entre 1 et 50 h"1, et un débit d'hydrogène correspondant à la stoechiométrie des réactions d'hydrogénation en jeu est compris entre 0,5 et 10 fois ladite stoechiométrie. According to another embodiment of the process, the hydrogenation reaction carried out in the external part of the distillation zone is carried out at a pressure of between 0.1 and 6 MPa, a temperature of between 100 and 400 ° C., a speed of within the hydrogenation reaction zone, calculated with respect to the catalyst, generally between 1 and 50 h -1, and a flow rate of hydrogen corresponding to the stoichiometry of the hydrogenation reactions involved is between 0.5 and 10 times said stoichiometry.

Selon un mode de réalisation du procédé, le catalyseur d'hydrogénation est en contact avec une phase liquide descendante et avec une phase vapeur ascendante, pour tout lit catalytique de la partie interne de la zone réactionnelle d'hydrogénation. Selon un mode de réalisation du procédé, le flux gazeux comprenant de l'hydrogène nécessaire à la zone réactionnelle d'hydrogénation est joint à la phase vapeur, sensiblement à l'entrée d'au moins un lit catalytique de la zone réactionnelle d'hydrogénation. Selon un mode de réalisation du procédé, l'écoulement du liquide à hydrogéner est co-courant à l'écoulement du flux gazeux comprenant de l'hydrogène, pour tout lit catalytique de la partie interne de la zone réactionnelle d'hydrogénation. Selon un mode de réalisation du procédé, l'écoulement du liquide à hydrogéner est co-courant à l'écoulement du flux gazeux comprenant de l'hydrogène et tel que la vapeur de distillation n'est pratiquement pas en contact avec le catalyseur, pour tout lit catalytique de la partie interne de la zone réactionnelle d'hydrogénation. Selon un mode de réalisation du procédé, quel le catalyseur utilisé dans la zone réactionnelle d'hydrogénation comprend au moins un métal choisi dans le groupe formé par le nickel et le platine. L'invention concerne également l'utilisation du précédé pour la préparation 20 d'une charge d'isomérisation de paraffines de meilleure qualité D'autres caractéristiques et avantages de l'invention seront mieux compris et apparaîtront plus clairement à la lecture de la description faite, ci-après, en se référant aux figures annexées et données à titre d'exemple: 25 la figure 1 est une représentation schématique du procédé selon l'invention de réduction de la teneur en composés insaturés légers, d'une coupe d'hydrocarbures, la figure 2 est une représentation schématique d'une variante du procédé selon l'invention de réduction de la teneur en composés insaturés légers, 30 d'une coupe d'hydrocarbures. According to one embodiment of the process, the hydrogenation catalyst is in contact with a descending liquid phase and with an ascending vapor phase, for any catalytic bed of the internal part of the hydrogenation reaction zone. According to one embodiment of the process, the gaseous flow comprising hydrogen necessary for the hydrogenation reaction zone is joined to the vapor phase, substantially at the inlet of at least one catalytic bed of the hydrogenation reaction zone. . According to one embodiment of the method, the flow of the liquid to be hydrogenated is co-current to the flow of the gas stream comprising hydrogen, for any catalytic bed of the internal part of the hydrogenation reaction zone. According to one embodiment of the method, the flow of the liquid to be hydrogenated is co-current with the flow of the gas stream comprising hydrogen and such that the distillation vapor is practically not in contact with the catalyst, for any catalytic bed of the internal part of the hydrogenation reaction zone. According to one embodiment of the process, the catalyst used in the hydrogenation reaction zone comprises at least one metal selected from the group consisting of nickel and platinum. The invention also relates to the use of the foregoing for the preparation of a higher quality paraffin isomerization filler. Other characteristics and advantages of the invention will be better understood and will become more clearly apparent from the description given. BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS FIG. 1 is a diagrammatic representation of the process according to the invention for reducing the content of light unsaturated compounds, of a hydrocarbon fraction. FIG. 2 is a diagrammatic representation of a variant of the process according to the invention for reducing the content of light unsaturated compounds, of a hydrocarbon fraction.

Le procédé selon l'invention, illustré sur les figures 1 et 2, consiste à réduire la teneur en composés insaturés légers de 6 à 12 atomes de carbone, dont le benzène, de différentes coupes d'hydrocarbures. Le procédé permet ainsi de produire un carburant, et plus particulièrement une essence, dont la teneur en benzène est réduite de façon à respecter les normes en vigueur. Le procédé de réduction de la teneur en composé insaturés légers selon l'invention comprend une opération de distillation et une opération d'hydrogénation agencées et opérées de manière à minimiser le coût d'investissement du procédé, à maximiser la conversion des produits insaturés tout en minimisant la consommation d'hydrogène et en maximisant le rendement en distillat et en résidu issus de la colonne, avec une teneur en benzène en composés insaturés légers, dont le benzène, adéquate. Le procédé selon l'invention est un procédé de traitement d'au moins une charge, constituée en majeure partie par des hydrocarbures comportant au moins 4, de préférence entre 5 et 12 atomes de carbone par molécule, et comprenant au moins un composé insaturé léger et notamment du benzène. Les charges traitées sont par exemple : - le reformat résultant d'un traitement catalytique de naphta destiné à produire des hydrocarbures aromatiques, comprenant principalement de 4 à 12 atomes de carbone dans leur molécule et dont l'indice d'octane très élevé confère à l'essence ses propriétés antidétonantes, - les coupes C5/C6 telles que : > le naphta léger de distillation straight-run (Light Straight Run), - le naphta produit par unité d'hydrocraquage. The process according to the invention, illustrated in FIGS. 1 and 2, consists in reducing the content of light unsaturated compounds of 6 to 12 carbon atoms, including benzene, of different hydrocarbon cuts. The method thus makes it possible to produce a fuel, and more particularly a gasoline, the benzene content of which is reduced so as to comply with the standards in force. The process for reducing the content of light unsaturated compounds according to the invention comprises a distillation operation and a hydrogenation operation arranged and operated so as to minimize the investment cost of the process, to maximize the conversion of the unsaturated products while minimizing the consumption of hydrogen and maximizing the yield of distillate and residue from the column, with a benzene content of light unsaturated compounds, including benzene, adequate. The process according to the invention is a process for treating at least one filler, consisting for the most part of hydrocarbons comprising at least 4, preferably between 5 and 12 carbon atoms per molecule, and comprising at least one light unsaturated compound. and in particular benzene. The treated fillers are, for example: the reformate resulting from a catalytic treatment of naphtha intended to produce aromatic hydrocarbons, comprising mainly from 4 to 12 carbon atoms in their molecule and whose very high octane number gives the 'gasoline its antiknocking properties, - C5 / C6 cuts such as:> light straight run naphtha (Light Straight Run), - naphtha produced per unit of hydrocracking.

Les teneurs moyennes en benzène de telles coupes sont de l'ordre de 2 à 10 vol. 0/0 selon le brut traité et les points de coupe. Ces coupes ne contiennent pas ou peu d'oléfines et leur co-traitement dans une unité de d'hydrogénation du benzène n'amène pas d'augmentation significative de perte en octane ou de consommation d'hydrogène en dehors de celles liées à l'hydrogénation du benzène. - d'autres coupes issues de craquage catalytique ou FCC (Fluid Catalytic Cracking selon la terminologie anglo-saxonne) et les essences légères d'unité de cokéfaction (coker selon la terminologie anglo-saxonne) retardée, fluid ou flexicoker, ou de viscoréduction (Visbreaking selon la terminologie anglo-saxonne). Ces coupes sont toujours oléfiniques et souvent riches en hétéro-atomes (soufre, azote, chlore) qui sont nocifs pour les catalyseurs d'hydrogénation de benzène. Elles requièrent souvent un prétraitement avant envoi à l'unité d'hydrogénation du benzène. Là encore, les teneurs dépendent des points de coupe ainsi que des qualités de charge de l'unité de conversion primaire (FCC ou coker ou visbreaker). Ces teneurs sont typiquement de l'ordre de 2 à 10 vol%, voire plus si l'on considère une coupe étroite. - les coupes enrichies en benzène ou autres composés insaturés légers obtenues après séparation et hydrotraitement d'essences issues de craquage d'oléfines (craquage d'oléfines C4 à Cao en éthylène et propylène sur catalyseur acide), - les coupes riches en benzène issues d'unité de production d'oléfines type vapocraqueur (Pyrolysis gasoline selon la terminologie anglo-saxonne) ou de fours à 20 coke (Coke Oven Light Oil selon la terminologie anglo-saxonne). Une première réalisation du procédé est représentée sur la figure 1. La charge formée par le réformat brut, contenant généralement de faibles quantités d'hydrocarbures C4_, est envoyé dans une colonne (2) de distillation par la ligne (1). La colonne (2) de distillation comporte une zone d'épuisement et une zone de 25 rectification, associée à une zone réactionnelle d'hydrogénation. La zone de distillation comprend donc généralement au moins une colonne munie d'au moins un interne de distillation choisi dans le groupe formé par les plateaux, les garnissages en vrac et les garnissages structurés (représentés en partie par des traits pointillés sur la figure 1), ainsi qu'il est connu de l'homme du métier, tel que l'efficacité globale 30 totale est au moins égale à cinq étages théoriques. The average benzene contents of such cuts are of the order of 2 to 10 vol. 0/0 depending on the treated raw material and the cutting points. These cuts contain little or no olefins and their co-treatment in a hydrogenation unit of benzene does not bring about a significant increase in octane loss or hydrogen consumption apart from those related to hydrogenation of benzene. other cuts resulting from catalytic cracking or FCC (Fluid Catalytic Cracking according to the English terminology) and the light species of coking unit (coker according to the terminology Anglo-Saxon) retarded, fluid or flexicoker, or visbreaking ( Visbreaking according to the Anglo-Saxon terminology). These cuts are always olefinic and often rich in hetero atoms (sulfur, nitrogen, chlorine) which are harmful for the catalysts of hydrogenation of benzene. They often require pre-treatment before shipment to the hydrogenation unit of benzene. Here again, the contents depend on the cutting points as well as the load qualities of the primary conversion unit (FCC or coker or visbreaker). These contents are typically of the order of 2 to 10 vol%, or more if we consider a narrow section. sections enriched in benzene or other light unsaturated compounds obtained after separation and hydrotreatment of gasolines resulting from cracking of olefins (cracking of C4 to C20 olefins with ethylene and propylene over an acid catalyst), the benzene-rich cuts from Olefins production unit type steam cracker (Pyrolysis gasoline according to the English terminology) or coke ovens (Coke Oven Light Oil according to the English terminology). A first embodiment of the process is shown in Figure 1. The charge formed by the crude reformate, generally containing small amounts of C4_ hydrocarbons, is sent to a distillation column (2) by the line (1). The distillation column (2) has a depletion zone and a rectification zone associated with a hydrogenation reaction zone. The distillation zone therefore generally comprises at least one column provided with at least one distillation intern chosen from the group formed by trays, bulk packings and structured packings (represented in part by dotted lines in FIG. 1). as is known to those skilled in the art, such that the overall overall efficiency is at least equal to five theoretical stages.

Dans ce mode de réalisation la zone réactionnelle d'hydrogénation est en totalité externe à la zone de distillation. La charge qui alimente cette zone de distillation est introduite dans ladite zone de distillation généralement à au moins un niveau de ladite zone, de préférence principalement à un seul niveau de ladite zone. En pied de colonne (2), la fraction la moins volatile de la charge, constituée principalement par les hydrocarbures à 7 atomes de carbone et plus (coupe C7+) est récupérée par la ligne (5), rebouillie dans l'échangeur (ou four) (6) et évacuée par la ligne (7). Le produit de rebouillage est réintroduit dans la colonne par la ligne (8). En tête de colonne, le distillat léger c'est-à-dire comprenant principalement 4 à 7 atomes de carbone par molécule (coupe C7-) et de manière préférée principalement 4 à 6 atomes de carbone par molécule (coupe C6-), est envoyé par la ligne (9) dans un condenseur (10) puis dans un ballon séparateur (11) où intervient une séparation entre une phase liquide et une phase vapeur constituée principalement par l'hydrogène éventuellement en excès. La phase vapeur est évacuée du ballon par la ligne (14). La phase liquide du ballon (11) est renvoyée pour partie, par la ligne (12), en tête de colonne pour en assurer le reflux tandis que l'autre partie constitue le distillat liquide qui est évacué par la ligne (13). In this embodiment, the hydrogenation reaction zone is wholly external to the distillation zone. The charge which supplies this distillation zone is introduced into said distillation zone generally at at least one level of said zone, preferably mainly at a single level of said zone. At the bottom of the column (2), the least volatile fraction of the feed, consisting mainly of hydrocarbons with 7 or more carbon atoms (C7 + cut), is recovered via line (5), reboiled in the exchanger (or furnace). ) (6) and evacuated by the line (7). The reboil product is reintroduced into the column via line (8). At the top of the column, the light distillate, that is to say mainly comprising 4 to 7 carbon atoms per molecule (C7- cut) and preferably mainly 4 to 6 carbon atoms per molecule (C6- cut), is sent via the line (9) in a condenser (10) and then in a separator flask (11) where there is a separation between a liquid phase and a vapor phase consisting mainly of hydrogen possibly in excess. The vapor phase is removed from the balloon by the line (14). The liquid phase of the flask (11) is partially returned by the line (12) at the top of the column to ensure reflux while the other part is the liquid distillate which is discharged through the line (13).

Le distillat léger peut être aussi collecté directement en soutirage latéral liquide (non illustré) de la colonne, sans passer ensuite dans un ballon séparateur, afin d'en éliminer la majorité des composés légers C4_ et d'assurer une tension de vapeur satisfaisante. Au moyen d'un plateau de soutirage disposé dans la zone de rectification ou optionnellement d'épuisement de la colonne, on soutire par la ligne (15a) un liquide que l'on envoie dans un réacteur d'hydrogénation 3a soit par la haut conformément à la figure 1 soit par le bas, après adjonction d'hydrogène par les lignes (4) puis (4a) ou directement dans le réacteur. L'effluent du réacteur d'hydrogénation est recyclé à la colonne par la ligne (16a), qui est ici optionnellement représentée au dessus la ligne 15a de prélèvement. The light distillate can also be collected directly by liquid lateral withdrawal (not shown) of the column, without then going into a separator tank, in order to eliminate most of the light compounds C4_ and to ensure a satisfactory vapor pressure. By means of a draw-off plate disposed in the rectification zone or, optionally, the column being exhausted, a liquid is withdrawn via line (15a) which is sent to a hydrogenation reactor 3a either from the top in accordance with in Figure 1 either from below, after addition of hydrogen via lines (4) and then (4a) or directly into the reactor. The effluent of the hydrogenation reactor is recycled to the column by the line (16a), which is here optionally represented above the sampling line 15a.

Dans le mode de réalisation représenté sur la figure 1, le dispositif comporte un deuxième réacteur d'hydrogénation externe. On soutire par la ligne (15b) un liquide que l'on envoie dans le réacteur d'hydrogénation (3b), après adjonction d'hydrogène par les lignes (4) et (4b) ou directement dans le réacteur, et l'on recycle à la colonne par la ligne (16b) (optionnellement représentée au dessus la ligne (15b) de prélèvement) l'effluent du réacteur d'hydrogénation. Dans ce cas, l'étape d'hydrogénation est réalisée dans deux zones réactionnelles d'hydrogénation externe. Pour chaque réacteur, un soutirage de l'effluent (non illustré) peut être envisagé afin par exemple d'alimenter une autre section réactionnelle telle qu'une section d'isomérisation de paraffines. Selon un autre mode de réalisation non illustrée, le procédé comporte une étape d'hydrogénation réalisée dans une seule zone réactionnelle d'hydrogénation externe. In the embodiment shown in FIG. 1, the device comprises a second external hydrogenation reactor. Is withdrawn through the line (15b) a liquid that is sent into the hydrogenation reactor (3b), after addition of hydrogen via lines (4) and (4b) or directly into the reactor, and one recycled to the column by the line (16b) (optionally shown above the line (15b) for sampling) the effluent of the hydrogenation reactor. In this case, the hydrogenation step is carried out in two reaction zones of external hydrogenation. For each reactor, a withdrawal of the effluent (not shown) may be considered in order, for example, to supply another reaction section such as a paraffin isomerization section. According to another embodiment not illustrated, the method comprises a hydrogenation step carried out in a single external hydrogenation reaction zone.

Le flux gaz récupéré en distillat vapeur de la colonne de distillation contenant éventuellement de l'hydrogène en excès peut être renvoyé après recompression vers le réacteur afin de minimiser la consommation en hydrogène du système (non illustré). Selon un autre mode de réalisation du procédé, représenté sur la figure 2, la charge formée par le réformat brut (C4+), contenant généralement de faibles quantités d'hydrocarbures (C4_), est envoyé par la ligne (1) dans une colonne de distillation (2), munie d'internes de distillation qui sont par exemple dans le cas de la figure 2 des plateaux de distillation, ainsi que d'un interne catalytique (3) contenant un catalyseur d'hydrogénation et alimenté par de l'hydrogène par la ligne (4). The gas stream recovered in vapor distillate from the distillation column possibly containing excess hydrogen can be returned after recompression to the reactor in order to minimize the hydrogen consumption of the system (not shown). According to another embodiment of the process, represented in FIG. 2, the charge formed by the crude reformate (C4 +), generally containing small quantities of hydrocarbons (C4_), is sent via line (1) in a column of distillation (2), provided with internal distillation which are for example in the case of Figure 2 distillation trays, and a catalytic internal (3) containing a hydrogenation catalyst and fed with hydrogen by the line (4).

Dans ce mode de réalisation, la zone réactionnelle d'hydrogénation est au moins en partie externe à la zone de distillation. De la même façon que pour le mode de réalisation précèdent, la zone de distillation peut être scindée en deux colonnes. En pratique, lorsque la zone réactionnelle d'hydrogénation est au moins en partie interne à la zone de distillation, la zone de rectification ou la zone d'épuisement, et de préférence la zone d'épuisement, peut généralement se trouver dans au moins une colonne différente de la colonne comprenant la partie interne de la zone réactionnelle d'hydrogénation. La zone réactionnelle d'hydrogénation peut également être partiellement incorporée dans la zone de rectification de la zone de distillation et partiellement externe à la zone de distillation. Les effluents de tête et de fond de la colonne sont traités comme décrit ci-dessus pour la première réalisation du procédé. D'un plateau de soutirage disposé dans la zone de rectification de la colonne, on prélève par la ligne (15c) un liquide qui, après adjonction d'hydrogène par la ligne (4c), est introduit dans le réacteur d'hydrogénation (3c). L'effluent du réacteur d'hydrogénation est recyclé à la colonne de distillation par la ligne (16c), à un niveau représenté optionnellement au dessus du niveau de soutirage du liquide. C'est dans cette zone réactionnelle d'hydrogénation (3c) qu'est réalisée l'hydrogénation d'au moins une partie des composés insaturés comprenant au plus six atomes de carbone par molécule, c'est- à-dire comprenant jusqu'à six (inclus) atomes de carbone par molécule, et contenus dans la charge. Généralement, le procédé comprend de 1 à 6, de préférence de 1 à 4 niveau(x) de prélèvement qui alimente(nt) la partie externe de la zone d'hydrogénation. Une partie de la partie externe de la zone d'hydrogénation comprend généralement au moins un réacteur. Si la partie externe comprend au moins deux lits catalytiques répartis dans au moins deux réacteurs, lesdits réacteurs sont disposés en série ou en parallèle et chacun desdits réacteurs est de préférence alimenté par un niveau de prélèvement distinct du niveau de prélèvement qui alimente l'(es) autre(s) réacteur(s). In this embodiment, the hydrogenation reaction zone is at least partly external to the distillation zone. In the same way as for the previous embodiment, the distillation zone can be split into two columns. In practice, when the hydrogenation reaction zone is at least partly internal to the distillation zone, the rectification zone or the zone of exhaustion, and preferably the zone of exhaustion, can generally be found in at least one zone. column different from the column comprising the inner part of the hydrogenation reaction zone. The hydrogenation reaction zone may also be partially incorporated into the rectification zone of the distillation zone and partially external to the distillation zone. The effluents from the top and bottom of the column are treated as described above for the first embodiment of the process. From a draw-off plate disposed in the rectification zone of the column, a liquid is withdrawn via line (15c) which, after the addition of hydrogen via line (4c), is introduced into the hydrogenation reactor (3c). ). The effluent of the hydrogenation reactor is recycled to the distillation column via the line (16c), at a level optionally represented above the level of withdrawal of the liquid. It is in this hydrogenation reaction zone (3c) that the hydrogenation of at least a portion of the unsaturated compounds comprising at most six carbon atoms per molecule, that is to say up to six (inclusive) carbon atoms per molecule, and contained in the charge. Generally, the process comprises from 1 to 6, preferably from 1 to 4 sampling level (x) which feeds (s) the outer portion of the hydrogenation zone. Part of the outer portion of the hydrogenation zone generally comprises at least one reactor. If the external part comprises at least two catalytic beds distributed in at least two reactors, the said reactors are arranged in series or in parallel and each of the said reactors is preferably supplied with a sampling level distinct from the level of sampling which supplies the cells. ) other reactor (s).

La zone réactionnelle d'hydrogénation comprend généralement au moins un lit catalytique d'hydrogénation, de préférence de 2 à 4 lit(s) catalytique(s). La zone réactionnelle d'hydrogénation réalise au moins partiellement l'hydrogénation du benzène présent dans la charge, généralement de telle façon que la teneur en benzène de l'effluent de tête soit au maximum égale à une certaine teneur, et ladite zone réactionnelle d'hydrogénation réalise au moins en partie, de préférence en majeure partie, l'hydrogénation de tout composé insaturé comprenant au plus six atomes de carbone par molécule et différent du benzène, éventuellement présent dans la charge. Lorsque la zone réactionnelle d'hydrogénation est à la fois partiellement incorporée dans la zone de distillation, c'est-à-dire interne à la zone de distillation, et partiellement externe à la zone de distillation, la zone réactionnelle d'hydrogénation comprend au moins deux, de préférence au moins trois lits catalytiques, au moins un lit catalytique étant interne à la zone de distillation, et au moins un lit catalytique étant externe à la zone de distillation. Dans le cas où la partie externe de la zone d'hydrogénation comporte au moins deux lits catalytiques, chaque lit catalytique est alimenté par un seul niveau de prélèvement, de préférence associé à un seul niveau de réintroduction, ledit niveau de prélèvement étant distinct du niveau de prélèvement qui alimente l'(es) autre(s) lit(s) catalytique(s). Généralement, le liquide à hydrogéner, soit partiellement, soit totalement, circule d'abord dans la partie externe de la zone d'hydrogénation puis dans la partie interne de ladite zone d'hydrogénation. Pour la partie de la zone réactionnelle d'hydrogénation interne à la zone de distillation, le prélèvement de liquide est fait naturellement par écoulement dans la partie de la zone réactionnelle interne à la zone de distillation, et la réintroduction de liquide en zone de distillation se fait aussi naturellement par écoulement du liquide à partir de la zone réactionnelle d'hydrogénation interne à la zone de distillation. De plus, le procédé est de préférence tel que l'écoulement du liquide à hydrogéner est co-courant ou contre courant, de préférence co-courant, à l'écoulement du flux gazeux comprenant de l'hydrogène, pour tout lit catalytique de la partie interne de la zone d'hydrogénation, et de façon encore plus préférée tel que l'écoulement du liquide à hydrogéner est co-courant à l'écoulement du flux gazeux comprenant de l'hydrogène et tel que la vapeur est séparée dudit liquide, pour tout lit catalytique de la partie interne de la zone d'hydrogénation. L'invention réside dans le fait que la zone réactionnelle d'hydrogénation est alimentée par deux charges à hydrogéner distinctes. The hydrogenation reaction zone generally comprises at least one catalytic hydrogenation bed, preferably from 2 to 4 catalytic bed (s). The hydrogenation reaction zone at least partially performs the hydrogenation of the benzene present in the feed, generally such that the benzene content of the overhead effluent is at most equal to a certain content, and said reaction zone of hydrogenation at least partly, preferably for the most part, hydrogenation of any unsaturated compound comprising at most six carbon atoms per molecule and different from benzene, possibly present in the feed. When the hydrogenation reaction zone is both partially incorporated in the distillation zone, that is to say inside the distillation zone, and partially external to the distillation zone, the hydrogenation reaction zone comprises minus two, preferably at least three catalytic beds, at least one catalytic bed being internal to the distillation zone, and at least one catalytic bed being external to the distillation zone. In the case where the external part of the hydrogenation zone comprises at least two catalytic beds, each catalytic bed is fed by a single sampling level, preferably associated with a single level of reintroduction, said sampling level being distinct from the level sample which feeds the other catalytic bed (s). Generally, the liquid to be hydrogenated, either partially or completely, flows first into the outer part of the hydrogenation zone and then into the internal part of the hydrogenation zone. For the part of the hydrogenation reaction zone internal to the distillation zone, the liquid sample is taken naturally from the part of the reaction zone internal to the distillation zone, and the reintroduction of liquid into the distillation zone takes place. also naturally occurs by flowing the liquid from the internal hydrogenation reaction zone to the distillation zone. In addition, the process is preferably such that the flow of the liquid to be hydrogenated is co-current or against current, preferably co-current, to the flow of the gas stream comprising hydrogen, for any catalytic bed of the internal part of the hydrogenation zone, and even more preferably such that the flow of the liquid to be hydrogenated is co-current to the flow of the gas stream comprising hydrogen and such that the vapor is separated from said liquid, for any catalytic bed of the internal part of the hydrogenation zone. The invention lies in the fact that the hydrogenation reaction zone is fed with two separate hydrogenation feedstocks.

Une première charge à hydrogéner, comme déjà décrit dans le brevet EP 0 781 830, est formée par celle prélevée dans la colonne (2) de distillation. Cette première charge à hydrogéner est prélevée via la ligne (15a, b ou c) à la hauteur d'un niveau de prélèvement et représente au moins une partie, de préférence la majeure partie, du liquide coulant dans la zone de distillation, de préférence coulant dans la zone de rectification et de façon encore plus préférée coulant à un niveau intermédiaire de la zone de rectification. De manière préférée coulant à un niveau d'au moins 2 plateaux, et de manière très préférée d'au moins 10 plateaux de la tête et du fond de colonne. Une deuxième charge à hydrogéner est injectée directement dans la partie externe de la zone de distillation en amont de la zone réactionnelle d'hydrogénation via la ligne (17c) ou dans la partie interne via la ligne (17d) ou directement dans la zone réactionnelle d'hydrogénation lorsque celle-ci est totalement externe à la colonne de distillation via la ligne (17a, b), et plus particulièrement dans le réacteur d'hydrogénation. Cette deuxième charge peut injectée au moins partiellement ou en totalité dans la zone réactionnelle d'hydrogénation externe à la colonne de distillation. Dans le cas où elle est injectée au moins partiellement, l'injection peut se faire avec le complément injecté dans la partie interne de la zone réactionnelle d'hydrogénation. La deuxième charge peut être injectée via les lignes (17a, b, cou d) après un mélange préalable avec la première charge prélevée via la ligne (15a, b ou c) et adjonction d'hydrogène via la ligne (4a, b, c), comme illustré sur les figures 1 et 2. Selon une autre variante de l'invention la deuxième charge peut être injectée seule après adjonction d'hydrogène, c'est à dire sans être préalablement mélangée avec la première charge (non illustré). A first charge to be hydrogenated, as already described in patent EP 0 781 830, is formed by that taken from the distillation column (2). This first charge to be hydrogenated is taken via the line (15a, b or c) at the level of a sampling level and represents at least a part, preferably most of the liquid flowing in the distillation zone, preferably flowing in the rectification zone and even more preferably flowing at an intermediate level of the rectification zone. Preferably flowing at a level of at least 2 trays, and very preferably at least 10 trays of the head and the bottom of the column. A second charge to be hydrogenated is injected directly into the outer part of the distillation zone upstream of the hydrogenation reaction zone via the line (17c) or into the inner part via the line (17d) or directly into the reaction zone of the hydrogenation reaction zone. hydrogenation when it is completely external to the distillation column via the line (17a, b), and more particularly in the hydrogenation reactor. This second charge can be injected at least partially or completely into the external hydrogenation reaction zone at the distillation column. In the case where it is injected at least partially, the injection can be done with the complement injected into the internal part of the hydrogenation reaction zone. The second charge can be injected via the lines (17a, b, neck d) after premixing with the first charge taken via the line (15a, b or c) and addition of hydrogen via the line (4a, b, c). ), as illustrated in Figures 1 and 2. According to another embodiment of the invention the second charge can be injected alone after addition of hydrogen, that is to say without being previously mixed with the first charge (not shown).

Cette deuxième charge peut être caractérisée par l'absence ou la faible teneur en composés insaturés lourds que l'on désire préserver. Elle peut être formée par toutes les coupes suivantes enrichies en benzène et/ou en aromatiques plus lourds que le benzène par rapport aux coupes essences brutes issues des procédés en question et appauvries en soufre, azote et chlore par hydrotraitement: - le réformat léger résultant d'un traitement catalytique de naphta destiné à produire des hydrocarbures aromatiques, comprenant principalement de 4 à 7 atomes de carbone dans leur molécule (coupe C7-, C6-) et dont l'indice d'octane très élevé confère à l'essence ses propriétés antidétonantes, - les coupes C5/C6 telles que : > le naphta léger de distillation straight-run (Light Straight Run), > le naphta produit par unité d'hydrocraquage. Les teneurs moyennes en benzène de telles coupes sont de l'ordre de 2 à 10 vol. % selon la nature du pétrole brut dont elles sont issues et les points de coupe. - d'autres coupes enrichies en benzène par distillation et hydrotraitement et issues de craquage catalytique ou FCC (Fluid Catalytic Cracking selon la terminologie anglo-saxonne) et les essences légères d'unité de cokéfaction (coker selon la terminologie anglo-saxonne) (retardée, fluid ou flexicoker) ou de viscoréduction (Visbreaking selon la terminologie anglo-saxonne). - les coupes enrichies en benzène obtenues après séparation et hydrotraitement d'essences issues de craquage d'oléfines (craquage d'oléfines C4 à Cl0 en éthylène et propylène sur catalyseur acide), - les coupes riches en benzène issues d'unité de production d'oléfines type vapocraqueur (Pyrolysis gasoline selon la terminologie anglo-saxonne) ou de fours à coke (Coke Oven Light Oil selon la terminologie anglo-saxonne) après distillation et hydrotraitement. L'avantage d'un tel mode de réalisation provient du fait que le procédé permet ainsi de traiter une plus grande quantité de charges de différentes natures sans investissement matériel particulier, ni coût supplémentaire notoire. En effet la ou les deuxièmes charges à hydrogéner sont directement introduites dans le réacteur d'hydrogénation sans passer au préalable par la colonne de distillation ou introduits dans la zone de distillation dans un endroit préférentiel au vu de leurs points d'ébullition. II n'y a donc pas ou peu de consommations d'énergie supplémentaire du au travail de la colonne, du rebouilleur et du condenseur. This second charge may be characterized by the absence or low content of heavy unsaturated compounds that it is desired to preserve. It can be formed by all subsequent cuts enriched in benzene and / or aromatics heavier than benzene compared to the raw gasoline cuts resulting from the processes in question and depleted of sulfur, nitrogen and chlorine by hydrotreating: the light reformate resulting from a catalytic treatment of naphtha intended to produce aromatic hydrocarbons, comprising mainly from 4 to 7 carbon atoms in their molecule (C7-, C6- cut) and whose very high octane number gives the gasoline its properties anti-knock agents, - C5 / C6 cuts such as:> Light Straight Run light naphtha,> Naphtha produced per unit of hydrocracking. The average benzene contents of such cuts are of the order of 2 to 10 vol. % depending on the nature of the crude oil from which they come and the cutting points. - Other cuts enriched in benzene by distillation and hydrotreating and from catalytic cracking or FCC (Fluid Catalytic Cracking in English terminology) and the light species of coker unit (coker according to the English terminology) (delayed fluid or flexicoker) or visbreaking (Visbreaking according to the English terminology). the enriched benzene cuts obtained after separation and hydrotreatment of gasolines resulting from cracking of olefins (cracking of C4 to C10 olefins with ethylene and propylene over an acid catalyst), the benzene-rich cuts from the production unit of olefins steam cracker type (Pyrolysis gasoline according to the English terminology) or coke ovens (Coke Oven Light Oil according to the English terminology) after distillation and hydrotreating. The advantage of such an embodiment stems from the fact that the process thus makes it possible to process a larger quantity of charges of different types without any particular material investment or any known additional cost. Indeed the second or the hydrogenated feedstock are directly introduced into the hydrogenation reactor without first passing through the distillation column or introduced into the distillation zone in a preferred location in view of their boiling points. There is therefore no or little additional energy consumption from the work of the column, the reboiler and the condenser.

Un autre avantage provient du fait qu'étant donné que l'hydrogénation du benzène conduit à une perte d'octane, il est souvent intéressant d'envoyer le distillat hydrogéné vers une unité d'isomérisation des paraffines. Avec une distillation conventionnelle, il n'est pas possible de récupérer dans le distillat l'essentiel du benzène sans entraîner plusieurs % de C7 (typiquement 3% et plus) dans le distillat. Les composés C7 ainsi que le cyclohexane produit par hydrogénation du benzène sont des inhibiteurs du catalyseur d'isomérisation, augmentent la consommation d'hydrogène et diminuent le rendement volumique de l'isomérisation suite à des réactions d'hydrocracking. Dans le procédé selon l'invention l'hydrogénation du benzène dans le réacteur latéral ou interne à la colonne permet de casser l'azéotrope entre composés C7 et benzène et de récupérer une partie du cyclohexane en fond de colonne ce qui permet d'obtenir une charge de meilleure qualité à l'unité d'isomérisation. Le procédé, concerne ainsi des réactions produisant un (ou plusieurs) produits ayant des points d'ébullition inférieurs et/ou presque identiques au point d'ébullition des réactifs, plus particulièrement le cas de l'hydrogénation des oléfines ayant au plus six atomes de carbone dans leur molécule et le benzène dans la fraction légère du réformat (voir tableau 1 ci-dessous). Dans cette coupe, les oléfines sont généralement de nature ramifiée et les alcanes correspondant sont plus légers que les dites oléfines. Le benzène, un autre réactif dans cette coupe, diffère de très peu en température d'ébullition du produit principal de sa réaction d'hydrogénation, le cyclohexane (différence de température d'ébullition de 0,6 °C). Donc, sous des conditions nécessaires pour assurer que les produits plus lourds restent au fond de colonne, le cyclohexane est généralement partagé entre les effluents en tête et au fond de colonne. Un autre produit issu de la réaction d'hydrogénation du benzène est le méthylcyclopentane. Ce produit est particulièrement favorisé par des catalyseurs d'hydrogénation ayant des fortes acidités. Un des catalyseurs particulièrement préféré, selon l'invention, est le platine sur alumine chloré et/ou fluoré Ce type de catalyseur présente une acidité relativement importante et donc favorise la réaction d'hydrogénation avec isomérisation du benzène en méthylcyclopentane, qui est caractérisé par un point d'ébullition largement inférieur à celui du benzène. Another advantage stems from the fact that, since the hydrogenation of benzene leads to octane loss, it is often advantageous to send the hydrogenated distillate to a paraffin isomerization unit. With conventional distillation, it is not possible to recover most of the benzene in the distillate without causing several% C7 (typically 3% and more) in the distillate. The C7 compounds as well as the cyclohexane produced by hydrogenation of benzene are inhibitors of the isomerization catalyst, increase the consumption of hydrogen and reduce the volume efficiency of the isomerization following hydrocracking reactions. In the process according to the invention, the hydrogenation of benzene in the lateral or internal reactor in the column makes it possible to break the azeotrope between C7 compounds and benzene and to recover a part of the cyclohexane at the bottom of the column, which makes it possible to obtain a higher quality feed to the isomerization unit. The method thus relates to reactions producing one (or more) products having boiling points lower and / or almost identical to the boiling point of the reactants, more particularly the case of the hydrogenation of olefins having at most six carbon atoms. carbon in their molecule and benzene in the light reformate fraction (see Table 1 below). In this section, the olefins are generally branched and the corresponding alkanes are lighter than the olefins. Benzene, another reagent in this section, differs very little in boiling temperature from the main product of its hydrogenation reaction, cyclohexane (difference in boiling point of 0.6 ° C). Thus, under conditions necessary to ensure that the heavier products remain at the bottom of the column, cyclohexane is generally shared between the effluents at the top and at the bottom of the column. Another product resulting from the hydrogenation reaction of benzene is methylcyclopentane. This product is particularly favored by hydrogenation catalysts having high acidities. One of the particularly preferred catalysts according to the invention is platinum on chlorinated and / or fluorinated alumina. This type of catalyst has a relatively high acidity and thus favors the hydrogenation reaction with isomerization of benzene to methylcyclopentane, which is characterized by a boiling point much lower than that of benzene.

Tableau 1 Composés à hydrogéner et Température Selon l'invention les produits d'ébullition (°C) composés distillent 2-méthyl butène-1 (réactif) 31,2 en tête 3-méthyl butène-2 (réactif) 38,6 en tête 2-méthylbutane (produit) 27,8 en tête benzène (réactif) 80,1 en tête cyclohexane (produit) 80,7 en tête/au fond méthylcyclopentane (produit) 71,8 en tête Le procédé selon l'invention permet ainsi d'hydrogéner une grande partie du (ou des) composé(s) à hydrogéner à l'extérieur de la zone de distillation éventuellement sous des conditions de pression et/ou de température différente à celle utilisé dans la colonne. La réaction d'hydrogénation est une réaction exothermique. Dans certains cas, la quantité de réactif à hydrogéner est importante. Pour limiter la vaporisation des effluents de cette réaction, on peut avantageusement effectuer la réaction d'hydrogénation dans la zone située à l'extérieur de la colonne à une pression plus élevée que celle utilisée à l'intérieur de la zone de distillation. Cette augmentation de pression permet aussi une dissolution accrue du flux gazeux contenant de l'hydrogène dans la phase liquide contenant le (ou les) composé(s) à hydrogéner. Selon une autre variante de l'invention, une partie de l'effluent du réacteur peut être éventuellement recyclé directement à l'entrée du réacteur d'hydrogénation sans repasser par la colonne, et après élimination optionnelle d'une fraction gazeuse (non illustré). Le procédé est tel que l'écoulement du liquide à hydrogéner est généralement à co-courant à l'écoulement du flux gazeux comprenant de l'hydrogène, pour tout lit 20 catalytique de la partie externe de la zone d'hydrogénation. Table 1 Compounds to be hydrogenated and Temperature According to the invention the boiling products (° C) compounds distill 2-methyl-butene-1 (reagent) 31.2 head 3-methyl-2-butene (reagent) 38.6 at the top 2-methylbutane (product) 27.8 at the head benzene (reagent) 80.1 at the top cyclohexane (product) 80.7 at the top / at the bottom methylcyclopentane (product) 71.8 at the top The process according to the invention thus makes it possible to hydrogenating a large part of the compound (s) to be hydrogenated outside the distillation zone, possibly under pressure and / or temperature conditions different from that used in the column. The hydrogenation reaction is an exothermic reaction. In some cases, the amount of reagent to be hydrogenated is important. To limit the vaporization of the effluents of this reaction, the hydrogenation reaction can advantageously be carried out in the zone situated outside the column at a higher pressure than that used inside the distillation zone. This increase in pressure also allows an increased dissolution of the gas stream containing hydrogen in the liquid phase containing the compound (s) to be hydrogenated. According to another variant of the invention, part of the reactor effluent may optionally be recycled directly to the inlet of the hydrogenation reactor without passing through the column, and after optional removal of a gaseous fraction (not shown) . The process is such that the flow of the liquid to be hydrogenated is generally co-current to the flow of the gas stream comprising hydrogen, for any catalytic bed of the outer portion of the hydrogenation zone.

Pour la réalisation de l'hydrogénation, le rapport molaire théorique d'hydrogène nécessaire pour la conversion désirée du benzène est de 3. La quantité d'hydrogène distribuée avant ou dans la zone d'hydrogénation est éventuellement en excès par rapport à cette stoechiométrie, et ce d'autant plus que l'on doit hydrogéner, en plus du benzène présent dans la charge, au moins partiellement tout composé insaturé comprenant au plus neuf atomes de carbone par molécule et de manière préférée au plus 7 atomes de carbone et de manière encore préférée au plus 6 atomes de carbone et présent dans ladite charge. L'hydrogène en excès, s'il en existe, peut être avantageusement récupéré par exemple selon l'une des techniques décrites ci-après. Selon une première technique, l'hydrogène en excès qui sort de la zone réactionnelle d'hydrogénation est récupéré après séparation de la fraction liquide issue du réacteur, puis comprimé et réutilisé dans ladite zone réactionnelle. Selon une seconde technique, l'hydrogène en excès qui sort de la zone réactionnelle est récupéré, puis injecté en amont des étapes de compression associées à une unité de réformage catalytique, en mélange avec de l'hydrogène provenant de ladite unité, ladite unité opérant de préférence à basse pression, c'est-à-dire généralement une pression inférieure à 8 bar (1 bar = 105 Pa). Selon une troisième technique, l'hydrogène en excès de la section réactionnelle est récupéré dans le distillat vapeur puis recomprimé pour être réinjecté 20 en amont ou directement dans le réacteur. L'hydrogène, compris dans le flux gazeux, utilisé dans le procédé de l'invention pour l'hydrogénation des composés insaturés peut provenir de toutes sources produisant de l'hydrogène à au moins 50 % volume de pureté, de préférence au moins 80 % volume de pureté et de façon encore plus préférée au moins 90 0/0 25 volume de pureté. Par exemple, on peut citer l'hydrogène provenant des procédés de réformage catalytique, de méthanation, de P.S.A. (adsorption par alternance de pression), de génération éléctrochimique ou de vapocraquage. Un des modes de réalisation préférés du procédé, indépendant ou non des modes de réalisation précédents, est tel que l'effluent de fond de la zone de 30 distillation est mélangé au moins en partie à l'effluent de tête de ladite zone. Le mélange ainsi obtenu peut, après stabilisation éventuelle, être utilisé comme carburant soit directement, soit par incorporation aux fractions carburants. Lorsque la zone d'hydrogénation est au moins en partie incorporée à la zone de distillation, le catalyseur d'hydrogénation peut être disposé dans la partie incorporée suivant les différentes technologies proposées pour conduire des distillations catalytiques. Elles sont essentiellement de deux types. Suivant le premier type de technologies, la réaction et la distillation procèdent simultanément dans le même espace physique, comme l'enseignent par exemple la demande de brevet WO-A-90/02.603, et par exemple les brevets US-A-4.471.154 ou US-A-4.475.005. Le catalyseur est alors généralement en contact avec une phase liquide descendante, générée par le reflux introduit au sommet de la zone de distillation, et avec une phase vapeur ascendante, générée par la vapeur de rebouillage introduite en fond de zone. Selon ce type de technologies, le flux gazeux comprenant de l'hydrogène nécessaire à la zone réactionnelle, pour la réalisation du procédé selon l'invention, pourrait être joint à la phase vapeur, sensiblement à l'entrée d'au moins un lit catalytique de la zone réactionnelle. Suivant le second type de technologies, le catalyseur est disposé de telle façon que la réaction et la distillation procèdent généralement de manière indépendante et consécutive, comme l'enseignent par exemple les brevets US-A- 4.847.430, US-A-5.130.102 et US-A-5.368.691, la vapeur de la distillation ne traversant pratiquement pas tout lit catalytique de la zone réactionnelle. Ainsi, si l'on utilise ce type de technologie, le procédé est généralement tel que l'écoulement du liquide à hydrogéner est co-courant à l'écoulement du flux gazeux comprenant de l'hydrogène et tel que la vapeur de distillation n'est pratiquement pas en contact avec le catalyseur (ce qui se traduit généralement en pratique par le fait que ladite vapeur est séparée dudit liquide à hydrogéner), pour tout lit catalytique de la partie interne de la zone d'hydrogénation. De tels systèmes comportent généralement au moins un dispositif de distribution de liquide qui peut être par exemple un répartiteur de liquide, dans tout lit catalytique de la zone réactionnelle. Néanmoins, dans la mesure où ces technologies ont été conçues pour des réactions catalytiques intervenant entre des réactifs liquides, elles ne peuvent convenir sans modification pour une réaction catalytique d'hydrogénation, pour laquelle l'un des réactifs, l'hydrogène, est à l'état gazeux. Pour tout lit catalytique de la partie interne de la zone d'hydrogénation, il est donc généralement nécessaire d'adjoindre un dispositif de distribution de flux gazeux comprenant de l'hydrogène, par exemple selon l'une des trois techniques décrites ci- après. Ainsi, la partie interne de la zone d'hydrogénation comporte au moins un dispositif de distribution de liquide et au moins un dispositif de distribution de flux gazeux comprenant de l'hydrogène dans tout lit catalytique de la zone d'hydrogénation interne à la zone de distillation. Selon une première technique, le dispositif de distribution de flux gazeux comprenant de l'hydrogène est disposé avant le dispositif de distribution de liquide, et donc avant le lit catalytique. Selon une deuxième technique, le dispositif de distribution de flux gazeux comprenant de l'hydrogène est disposé au niveau du dispositif de distribution de liquide, de telle façon que le flux gazeux comprenant de l'hydrogène soit introduit dans le liquide avant le lit catalytique. Selon une troisième technique, le dispositif de distribution de flux gazeux comprenant de l'hydrogène est disposé après le dispositif de distribution de liquide, et donc au sein du lit catalytique, de préférence non loin dudit dispositif de distribution du liquide dans ledit lit catalytique. Les termes "avant" et "après" utilisés ci-avant s'entendent par rapport au sens de circulation du liquide qui va traverser le lit catalytique. For carrying out the hydrogenation, the theoretical molar ratio of hydrogen necessary for the desired conversion of benzene is 3. The quantity of hydrogen distributed before or in the hydrogenation zone is possibly in excess with respect to this stoichiometry, and all the more so that it is necessary to hydrogenate, in addition to the benzene present in the feed, at least partially any unsaturated compound comprising not more than nine carbon atoms per molecule and preferably at most 7 carbon atoms and so still preferred at most 6 carbon atoms and present in said charge. The excess hydrogen, if any, can be advantageously recovered for example by one of the techniques described below. According to a first technique, the excess hydrogen leaving the hydrogenation reaction zone is recovered after separation of the liquid fraction from the reactor, then compressed and reused in said reaction zone. According to a second technique, the excess hydrogen leaving the reaction zone is recovered and then injected upstream of the compression stages associated with a catalytic reforming unit, mixed with hydrogen from said unit, said unit operating preferably at low pressure, that is to say generally a pressure of less than 8 bar (1 bar = 105 Pa). According to a third technique, the hydrogen in excess of the reaction section is recovered in the steam distillate and then recompressed to be reinjected upstream or directly into the reactor. Hydrogen, included in the gas stream, used in the process of the invention for the hydrogenation of unsaturated compounds may come from any source producing hydrogen at least 50% purity volume, preferably at least 80% purity volume and even more preferably at least 90% purity volume. For example, mention may be made of hydrogen originating from catalytic reforming, methanation and P.S.A. (alternating pressure adsorption), electrochemical generation or steam cracking. One of the preferred embodiments of the process, independent or not of the previous embodiments, is such that the bottom effluent of the distillation zone is mixed at least in part with the overhead of said zone. The mixture thus obtained may, after optional stabilization, be used as a fuel either directly or by incorporation into the fuel fractions. When the hydrogenation zone is at least partly incorporated in the distillation zone, the hydrogenation catalyst can be disposed in the part incorporated according to the different technologies proposed to carry out catalytic distillations. They are essentially of two types. According to the first type of technology, the reaction and the distillation proceed simultaneously in the same physical space, as taught, for example, by the patent application WO-A-90 / 02,603, and for example US-A-4,471,154 patents. or US-A-4,475,005. The catalyst is then generally in contact with a descending liquid phase, generated by the reflux introduced at the top of the distillation zone, and with an ascending vapor phase, generated by the reboiling vapor introduced at the bottom of the zone. According to this type of technology, the gaseous flow comprising hydrogen necessary for the reaction zone, for carrying out the process according to the invention, could be joined to the vapor phase, substantially at the inlet of at least one catalytic bed. of the reaction zone. According to the second type of technology, the catalyst is arranged such that reaction and distillation generally proceed independently and consecutively, as taught, for example, in US-A-4,847,430, US-A-5,130. 102 and US-A-5,368,691, the distillation vapor not substantially passing through any catalytic bed of the reaction zone. Thus, if this type of technology is used, the process is generally such that the flow of the liquid to be hydrogenated is co-current with the flow of the gaseous flow comprising hydrogen and such that the distillation vapor does not occur. is substantially not in contact with the catalyst (which generally results in practice in that said vapor is separated from said liquid to be hydrogenated), for any catalytic bed of the inner part of the hydrogenation zone. Such systems generally comprise at least one liquid distribution device which can be for example a liquid distributor, in any catalytic bed of the reaction zone. Nevertheless, insofar as these technologies have been designed for catalytic reactions occurring between liquid reagents, they can not be adapted without modification for a catalytic hydrogenation reaction, for which one of the reagents, hydrogen, is at the same time. gaseous state. For any catalytic bed of the internal part of the hydrogenation zone, it is therefore generally necessary to add a gas flow distribution device comprising hydrogen, for example according to one of the three techniques described below. Thus, the internal part of the hydrogenation zone comprises at least one liquid distribution device and at least one gas flow distribution device comprising hydrogen in any catalytic bed of the hydrogenation zone internal to the zone of hydrogenation. distillation. According to a first technique, the gas flow distribution device comprising hydrogen is disposed before the liquid dispensing device, and therefore before the catalytic bed. According to a second technique, the gas flow distribution device comprising hydrogen is disposed at the level of the liquid distribution device, such that the gaseous flow comprising hydrogen is introduced into the liquid before the catalytic bed. According to a third technique, the gas flow distribution device comprising hydrogen is disposed after the liquid distribution device, and therefore within the catalytic bed, preferably not far from said liquid distribution device in said catalytic bed. The terms "before" and "after" used above refer to the direction of flow of the liquid that will pass through the catalytic bed.

Une des réalisations du procédé est telle que le catalyseur de la partie interne de la zone d'hydrogénation est disposé dans la zone réactionnelle suivant le dispositif de base décrit dans le brevet US-A-5.368.691, aménagé de manière que tout lit catalytique de la partie interne de la zone d'hydrogénation soit alimenté par un flux gazeux comprenant de l'hydrogène, régulièrement distribué à sa base, par exemple selon l'une des trois techniques décrites ci-avant. Lorsque la zone d'hydrogénation est au moins en partie interne à la zone de distillation, les conditions opératoires de la partie de la zone d'hydrogénation interne à la zone de distillation sont liées aux conditions opératoires de la distillation. La distillation peut être par exemple conduite de manière que son produit de fond contienne la majeure partie du cyclohexane et des isoparaffines à 7 atomes de carbone de la charge, ainsi que du cyclohexane formé par hydrogénation du benzène. Elle est réalisée sous une pression généralement comprise entre 0,2 et 2 MPa, de préférence entre 0,4 et 1 MPa, avec un taux de reflux compris entre 1 et 10, et de préférence compris entre 3 et 6. La température de tête de zone est comprise généralement entre 40 et 180 °C et la température de fond de zone est comprise généralement entre 120 et 280 °C. La réaction d'hydrogénation est conduite dans des conditions qui sont le plus généralement intermédiaires entre celles établies en tête et en fond de zone de distillation, à une température comprise entre 100 et 250 °C, et de préférence comprise entre 120 et 220 °C, et à une pression comprise entre 0,2 et 2 MPa, de préférence entre 0,4 et 1 MPa. La vitesse spatiale au sein de ladite zone d'hydrogénation, calculée par rapport au catalyseur, est généralement comprise entre 1 et 50 h"1 et plus particulièrement entre 1 et 30 h-1 (volume de charge par volume de catalyseur et par heure). Le débit d'hydrogène correspondant à la stoechiométrie des réactions d'hydrogénation en jeu est compris entre 0,5 et 10 fois ladite stoechiométrie, de préférence entre 1 et 6 fois ladite stoechiométrie et de façon encore plus préférée entre 1 et 3 fois ladite stoechiométrie. Le liquide soumis à l'hydrogénation est alimenté par un flux gazeux comprenant de l'hydrogène dont le débit dépend de la concentration en benzène dans ledit liquide et, plus généralement, des composés insaturés comportant au plus six atomes de carbone par molécule de la charge de la zone de distillation. Il est généralement au moins égal au débit correspondant à la stoechiométrie des réactions d'hydrogénation en jeu (hydrogénation du benzène et des autres composés insaturés comportant au plus six atomes de carbone par molécule, compris dans la charge d'hydrogénation) et au plus égal au débit correspondant à 10 fois la stoechiométrie, de préférence compris entre 1 et 6 fois la stoechiométrie, de manière encore plus préférée compris entre 1 et à 3 fois la stoechiométrie. Dans la partie externe de la zone d'hydrogénation, le catalyseur est disposé dans tout lit catalytique suivant toute technologie connue de l'homme de métier dans des conditions opératoires (température, pression...) indépendantes ou non, de préférence indépendantes, des conditions opératoires de la zone de distillation. One of the embodiments of the process is such that the catalyst of the internal part of the hydrogenation zone is arranged in the reaction zone according to the basic device described in patent US Pat. No. 5,368,691, arranged in such a way that any catalytic bed the internal part of the hydrogenation zone is fed with a gaseous flow comprising hydrogen, regularly distributed at its base, for example according to one of the three techniques described above. When the hydrogenation zone is at least partly internal to the distillation zone, the operating conditions of the portion of the hydrogenation zone internal to the distillation zone are related to the operating conditions of the distillation. The distillation may for example be carried out so that its bottom product contains most of the cyclohexane and 7-carbon isoparaffins of the feed, as well as cyclohexane formed by hydrogenation of benzene. It is carried out under a pressure generally of between 0.2 and 2 MPa, preferably between 0.4 and 1 MPa, with a reflux ratio of between 1 and 10, and preferably between 3 and 6. The head temperature zone is generally between 40 and 180 ° C and the zone background temperature is generally between 120 and 280 ° C. The hydrogenation reaction is carried out under conditions which are most generally intermediate between those established at the top and bottom of the distillation zone, at a temperature of between 100 and 250 ° C., and preferably between 120 and 220 ° C. and at a pressure of between 0.2 and 2 MPa, preferably between 0.4 and 1 MPa. The space velocity within said hydrogenation zone, calculated relative to the catalyst, is generally between 1 and 50 h -1 and more particularly between 1 and 30 h -1 (volume of charge per volume of catalyst per hour). The hydrogen flow rate corresponding to the stoichiometry of the hydrogenation reactions involved is between 0.5 and 10 times said stoichiometry, preferably between 1 and 6 times said stoichiometry and even more preferably between 1 and 3 times said stoichiometry The liquid subjected to the hydrogenation is fed with a gaseous flow comprising hydrogen whose flow rate depends on the concentration of benzene in said liquid and, more generally, unsaturated compounds having not more than six carbon atoms per molecule of the charge of the distillation zone It is generally at least equal to the flow rate corresponding to the stoichiometry of the hydrogenation reactions involved (hydrogenation of the benzene ene and other unsaturated compounds having not more than six carbon atoms per molecule, included in the hydrogenation charge) and at most equal to the flow rate corresponding to 10 times the stoichiometry, preferably between 1 and 6 times the stoichiometry, so even more preferred between 1 and 3 times the stoichiometry. In the outer part of the hydrogenation zone, the catalyst is disposed in any catalytic bed according to any technology known to those skilled in the art under operating conditions (temperature, pressure, etc.), independent or otherwise, preferably independent, of operating conditions of the distillation zone.

Dans la partie de la zone d'hydrogénation externe à la zone de distillation, les conditions opératoires sont généralement les suivantes. La pression requise pour cette étape d'hydrogénation est généralement comprise entre 0,1 et 6 MPa, de préférence entre 0,2 et 5 MPa et de façon encore plus préférée entre 0,5 et 3,5 MPa. La température opératoire de la zone d'hydrogénation est généralement comprise entre 100 et 400 °C, de préférence entre 110 et 350 °C et de façon préférée entre 120 et 320 °C. La vitesse spatiale au sein de ladite zone d'hydrogénation, calculée par rapport au catalyseur, est généralement comprise entre 1 et 50 et plus particulièrement entre 1 et 30 h"1 (volume de charge par volume de catalyseur et par heure). Le débit d'hydrogène correspondant à la stoechiométrie des réactions d'hydrogénation en jeu est compris entre 0,5 et 10 fois ladite stoechiométrie, de préférence entre 1 et 6 fois ladite stoechiométrie et de façon encore plus préférée entre 1 et 3 fois ladite stoechiométrie. Mais les conditions de température et de pression peuvent aussi, dans le cadre du procédé de la présente invention, être comprises entre celles qui sont établies en tête et en fond de zone de distillation. De façon plus générale, quelle que soit la position de la zone d'hydrogénation par rapport à la zone de distillation, le catalyseur utilisé dans la zone d'hydrogénation selon le procédé de la présente invention comprend généralement au moins un métal choisi dans le groupe formé par le nickel et le platine, utilisé tel quel ou de préférence déposé sur un support. Le métal doit généralement se trouver sous forme réduite au moins pour 50 % en poids de sa totalité. Mais tout autre catalyseur d'hydrogénation connu de l'homme du métier peut également être choisi. Lors de l'utilisation du platine, le catalyseur peut contenir avantageusement au moins un halogène dans une proportion en poids par rapport au catalyseur comprise entre 0,2 et 2 %. De manière préférée, on utilise le chlore ou le fluor ou la combinaison des deux dans une proportion par rapport au poids total de catalyseur comprise entre 0,2 et 1,5 %. Dans le cas de l'utilisation d'un catalyseur contenant du platine, on utilise généralement un catalyseur tel que la taille moyenne des cristallites de platine est inférieure à 60.10"10 m, de préférence inférieure à 20.10-10 m, de façon encore plus préférée inférieure à 10.1010 m. De plus, la proportion totale de platine par rapport au poids total de catalyseur est généralement comprise entre 0,1 et 1 % et de façon préférée entre 0,1 et 0,6 %. Dans le cas de l'utilisation du nickel, la proportion de nickel par rapport au poids total de catalyseur est comprise entre 5 et 70 %, plus particulièrement entre 10 et 70 % et de façon préférée entre 15 et 65 %. De plus, on utilise généralement un catalyseur tel que la taille moyenne des cristallites de nickel est inférieure à 100.10"10 m, de préférence inférieure à 80.10-10 m, de façon encore plus préférée inférieure à 60.10-10 m. Le support est généralement choisi dans le groupe formé par l'alumine, les silice-alumines, la silice, les zéolithes, le charbon actif, les argiles, les ciments alumineux, les oxydes de terres rares et les oxydes alcalino-terreux, seuls ou en mélange. On utilise de préférence un support à base d'alumine ou de silice, de surface spécifique comprise entre 30 et 300 m2/g, de préférence entre 90 et 260 m2/g. In the part of the hydrogenation zone external to the distillation zone, the operating conditions are generally as follows. The pressure required for this hydrogenation step is generally between 0.1 and 6 MPa, preferably between 0.2 and 5 MPa and even more preferably between 0.5 and 3.5 MPa. The operating temperature of the hydrogenation zone is generally between 100 and 400 ° C, preferably between 110 and 350 ° C and preferably between 120 and 320 ° C. The space velocity within said hydrogenation zone, calculated with respect to the catalyst, is generally between 1 and 50 and more particularly between 1 and 30 h -1 (volume of charge per volume of catalyst and per hour). of hydrogen corresponding to the stoichiometry of the hydrogenation reactions involved is between 0.5 and 10 times said stoichiometry, preferably between 1 and 6 times said stoichiometry and even more preferably between 1 and 3 times said stoichiometry. the conditions of temperature and pressure can also, in the context of the process of the present invention, be between those which are established at the head and at the bottom of the distillation zone, more generally, whatever the position of the zone of hydrogenation with respect to the distillation zone, the catalyst used in the hydrogenation zone according to the process of the present invention generally comprises at least a metal selected from the group consisting of nickel and platinum, used as such or preferably deposited on a support. The metal should generally be in reduced form at least for 50% by weight of its totality. But any other hydrogenation catalyst known to those skilled in the art may also be chosen. When using platinum, the catalyst may advantageously contain at least one halogen in a proportion by weight relative to the catalyst of between 0.2 and 2%. Preferably, chlorine or fluorine or a combination of both is used in a proportion relative to the total catalyst weight of between 0.2 and 1.5%. In the case of using a platinum-containing catalyst, a catalyst is generally used such that the average size of the platinum crystallites is less than 60 × 10 -10 m, preferably less than 20 × 10 -10 m, and even more so. In addition, the total proportion of platinum relative to the total weight of catalyst is generally between 0.1 and 1% and preferably between 0.1 and 0.6%. the use of nickel, the proportion of nickel relative to the total weight of catalyst is between 5 and 70%, more particularly between 10 and 70% and preferably between 15 and 65%. that the average size of the nickel crystallites is less than 100 × 10 -10 m, preferably less than 80 × 10 -10 m, even more preferably less than 60 × 10 -10 m. The support is generally chosen from the group formed by alumina, silica-aluminas, silica, zeolites, activated carbon, clays, aluminous cements, rare earth oxides and alkaline earth oxides, alone or in mixture. A support based on alumina or silica, with a specific surface area of between 30 and 300 m 2 / g, preferably between 90 and 260 m 2 / g, is preferably used.

Claims

1) A process for treating a charge, consisting for the most part of hydrocarbons comprising at least 4 carbon atoms per molecule and comprising at least one unsaturated compound including benzene, such that said charge is treated in a distillation zone , a depletion zone and a rectification zone, associated with a hydrogenation reaction zone, at least partly external to the distillation zone, comprising at least one catalytic bed, in which the hydrogenation of at least one a part of the unsaturated compounds contained in the feed, in the presence of a hydrogenation catalyst and a gaseous flow comprising hydrogen, the feed of the reaction zone being taken at the level of at least one sampling level in the distillation zone, the effluent of the reaction zone being at least partially reintroduced into the distillation zone at the height of at least one reintroduction level, for to ensure the continuity of the distillation, and to leave at the top of the distillation zone, at the side withdrawal located above the return line of the reaction zone in the distillation zone, and at the bottom of the distillation zone an effluent depleted in unsaturated compounds, said process being characterized in that it comprises the treatment of at least a second charge, comprising at least one unsaturated compound including benzene, at least partially directly injected into the reaction zone of hydrogenation external to the zone of distillation.

2) Process according to claim 1 wherein the second charge is injected with the complement injected into the internal hydrogenation zone of the distillation column.

3) Process according to claim 1 or 2 wherein the second charge is constituted at least by hydrocarbons having at least 4 carbon atoms per molecule.

4) Process according to one of claims 1 to 3 wherein the second charge is constituted by a C5 / C6 cut light naphtha type of straight-run distillation and / or naphtha produced by hydrocracking unit, and / or by sections enriched in benzene and / or toluene and depleted of sulfur and nitrogen from catalytic cracking and / or by gasoline cuts consisting of enriched cuts of benzene and / or toluene depleted of sulfur and nitrogen from coker or visbreaking unit, and / or by enriched cuts of benzene and / or toluene, depleted of sulfur and nitrogen and obtained after cracking of olefins or oligocracking, and / or by cuts rich in benzene and / or toluene, depleted in sulfur and nitrogen, and of olefins production unit by steam cracking.

5) Method according to one of claims 1 or 2 wherein the second charge consists of at least one charge selected from: hydrocarbons having at least 4 carbon atoms per molecule, a C5 / C6 light naphtha type straight distillation -run, a C5 / C6 cut of the naphtha type produced per hydrocracking unit. a benzene-enriched catalytic cracked core gasoline fraction compared to the total catalytic cracked gasoline, a benzene-enriched coking unit light gasoline fraction compared to the total coker gasoline, a cross-section enriched in benzene obtained after separation and hydrotreatment of gasolines resulting from olefin cracking or oligocracking, a benzene-rich fraction obtained from an olefins production unit by steam-cracking.

6) Method according to one of claims 1 to 5 wherein the distillation is carried out at a pressure between 0.2 and 2 MPa, with a reflux ratio of between 0.5 and 10, the distillation zone head temperature being between 40 and 180 ° C and the bottom temperature of the distillation zone being between 120 and 280 ° C. 20 25

7) Method according to one of claims 1 to 6 wherein the hydrogenation reaction zone is entirely external to the distillation zone.

8) Method according to one of claims 1 to 7 wherein a portion of the effluent of the hydrogenation reactor is recycled to the reactor inlet

9) Method according to one of claims 1 to 6 wherein the hydrogenation reaction zone is both partially incorporated in the rectification zone of the distillation zone and partially external to the distillation zone. 10

10) The method of claim 9 wherein the hydrogenation reaction reaction, carried out in the portion of the internal hydrogenation zone to the distillation zone, is conducted at a temperature between 100 and 200 ° C, at a pressure included between 0.2 and 2 MPa, a space velocity within the internal hydrogenation reaction zone, calculated with respect to the catalyst, between 1 and 50 h -1 and the flow rate of the hydrogen supplying the reaction zone of hydrogenation is between 0.5 and 10 times the flow rate corresponding to the stoichiometry of the hydrogenation reactions involved.

11) Method according to one of claims 1 to 9 wherein the hydrogenation reaction carried out in the outer part of the distillation zone is carried out at a pressure of between 0.1 and 6 MPa, a temperature of between 100 and 400 ° C., a space velocity within the hydrogenation reaction zone, calculated relative to the catalyst, generally between 1 and 50 h -1, and a hydrogen flow rate corresponding to the stoichiometry of the hydrogenation reactions in the hydrogenation reaction zone. play is between 0.5 and 10 times said stoichiometry.

12) Process according to one of claims 10 or 11 wherein the hydrogenation catalyst is in contact with a descending liquid phase and with an ascending vapor phase, for any catalytic bed of the internal part of the hydrogenation reaction zone. .5

13) The method of claim 12 such that the gaseous flow comprising hydrogen necessary for the hydrogenation reaction zone is joined to the vapor phase, substantially at the inlet of at least one catalytic bed of the reaction zone of hydrogenation.

14) Method according to one of claims 9 or 10 wherein the flow of the liquid to be hydrogenated is co-current to the flow of the gas stream comprising hydrogen, for any catalytic bed of the inner part of the reaction zone hydrogenation. 10

15) Method according to one of claims 9 or 10 wherein the flow of the liquid to be hydrogenated is co-current to the flow of the gas stream comprising hydrogen and such that the distillation steam is substantially not in contact with the catalyst, for any catalytic bed of the internal part of the hydrogenation reaction zone.

16) Method according to one of claims 1 to 15 wherein the catalyst used in the hydrogenation reaction zone comprises at least one metal selected from the group consisting of nickel and platinum.

17) Use of the preceded according to one of claims 1 to 16 for the preparation of a isomerization load of paraffins of better quality. 20