La présente invention concerne un procédé de d'échange de matière et de chaleur, en particulier de distillation d'air, utilisant un module de garnissage ondulé-croisé, une installation pour mise en oeuvre de ce procédé et une colonne. The present invention relates to a method of exchanging material and heat, in particular air distillation, using a cross-corrugated packing module, an installation for carrying out this method and a column.
On entend par garnissage un dispositif destiné au mélange d'une phase et/ou à la mise en contact de plusieurs phases circulant à co-courant ou à contre-courant. Dans le garnissage peut en particulier se produire un échange de chaleur et/ou de matière et/ou une réaction chimique. Une application particulière de l'invention réside dans les colonnes séparant des mélanges gazeux, notamment les colonnes de distillation d'air. On connaît dans l'état de la technique des installations de distillation d'air comprenant des modules, également appelés packs , de garnissage ondulé-croisé. Les modules comprennent des tôles ondulées disposées verticalement, tôles dont les ondulations sont obliques par rapport à une direction générale de circulation de fluide dans l'installation, et inclinées alternativement, généralement croisées de 90°, d'une tôle à l'autre. Les modules de garnissage sont enfilés dans la colonne de distillation de façon à ce que les tôles d'un module soient décalées angulairement par rapport aux tôles d'un module adjacent autour de l'axe de la colonne, généralement de 90° d'un module à l'autre. Afin d'améliorer l'échange entre un liquide et un gaz qui s'écoulent dans le module de garnissage, on a proposé dans l'état de la technique des ouvertures qui sont ménagées dans les tôles ondulées. Ces ouvertures conduisent à un changement de l'écoulement du gaz d'un côté à l'autre de la tôle du garnissage et améliorent l'échange avec le liquide. Une telle bande est par exemple connue des documents WO-A-20050119148, WO-A-20080132311, US-A-4710326, US-A-4670196, EP-A-1754009 et EP-A-1029588 et comprend des ondulations formant des crêtes et des vallées reliées par des jambes d'onde délimitant des canaux. Cette bande 3o comporte des parties inversées qui s'étendent dans chaque canal et qui forment les ouvertures. Il est également connu de EP-A-1461148 et EP-A-0858366 de modifier les zones de bord inférieur et supérieur d'un module de garnissage, en rendant le sens des ondulations de bande plus vertical uniquement dans ces zones afin de réduire la perte de charge du gaz rentrant dans le module. Selon un objet de l'invention, il est prévu un procédé de distillation d'un fluide utilisant au moins un module de garnissage ondulé-croisé comprenant un empilement de bandes en feuille, avec leurs orientations d'ondulation inversées d'une bande à la suivante, au moins deux des bandes (2) sont appliquées l'une contre l'autre, et en ce que l'une des bandes est tournée de 180° par rapport à l'autre autour d'une ligne médiane s'étendant à mi-distance entre les bords de bande, les au moins deux bandes comportant des ondulations qui forment alternativement des premières crêtes principales dirigées dans un premier sens et dans une partie centrale (c) des secondes crêtes principales dirigées dans le sens opposé, les ondulations délimitant des canaux dont chacun s'étend entre deux premières ou secondes crêtes principales adjacentes, les canaux ayant dans une partie centrale une orientation générale inclinée par rapport à une direction générale de circulation d'un liquide dans le module, la bande comprenant en outre deux bords de bande s'étendant sensiblement perpendiculairement à la direction générale de circulation et au moins une première et une deuxième rangées adjacentes de parties inversées, ces rangées s'étendant sensiblement parallèlement aux bords de bande et comprenant respectivement des premières et des deuxièmes parties inversées qui s'étendent dans la section transversale d'un canal, caractérisé en ce que la perte de charge linéique du gaz circulant dans la partie centrale est inférieure ou égale à la perte de charge linéique du gaz circulant dans au moins une des zones de bord et en ce que les au moins deux bandes comportent en outre au moins une zone de bord adjacente à la partie centrale dont la direction des lignes de crête/de vallée se rapproche de, de préférence suit, la direction générale de circulation dudit fluide. De préférence : - la hauteur de la partie centrale dans la direction générale de circulation du fluide est supérieure à celle d'au moins une des zones de bord, de préférence au moins 5 fois supérieure à celles des zones de bord ; - une région de transition progressive relie une zone de bord à la partie centrale ; - le ou les zones de bord ne contiennent pas de parties inversées ; - le ou les zones de bord contiennent de parties inversées ; - la perte de charge linéique du gaz circulant dans le module est moins que 2,5 mbar/m, voire moins que 2 mbar/m, de préférence inférieure à 1,6 mbar/m ; - la perte de charge linéique du gaz circulant dans la partie centrale est inférieure ou égale à la perte de charge linéique du gaz circulant dans la zone de bord inférieure ; - la perte de charge linéique du gaz circulant dans la partie centrale est inférieure à la perte de charge linéique du gaz circulant dans la zone de bord 1 o supérieure. Selon un autre aspect de l'invention, il est prévu une installation de distillation, notamment d'air, fonctionnant comme décrit ci-dessus. Selon un autre aspect de l'invention, il est prévu une colonne de distillation comprenant un module de garnissage ondulé-croisé comprenant un 15 empilement de bandes en feuille , avec leurs orientations d'ondulation inversées d'une bande à la suivante, au moins deux des bandes sont appliquées l'une contre l'autre, et l'une des bandes étant tournée de 180° par rapport à l'autre autour d'une ligne médiane s'étendant à mi-distance entre les bords de bande, les au moins deux bandes comportant des ondulations qui 20 forment alternativement des premières crêtes principales dirigées dans un premier sens et dans une partie centrale (c) des secondes crêtes principales dirigées dans le sens opposé, les ondulations délimitant des canaux dont chacun s'étend entre deux premières ou secondes crêtes principales adjacentes, les canaux ayant dans une partie centrale une orientation générale 25 inclinée par rapport à une direction générale de circulation d'un liquide dans le module, quand la colonne est en fonctionnement, la bande comprenant en outre deux bords de bande s'étendant sensiblement perpendiculairement à la direction générale de circulation et au moins une première et une deuxième rangées adjacentes de parties inversées , ces rangées s'étendant sensiblement 30 parallèlement aux bords de bande et comprenant respectivement des premières et des deuxièmes parties inversées qui s'étendent dans la section transversale d'un canal, caractérisée en ce que les au moins deux bandes comportent en outre au moins une zone de bord adjacente à la partie centrale dont la direction des lignes de crête /de vallée se rapproche de, de préférence suit, la direction générale de circulation d'un liquide et/ou une direction perpendiculaire aux bords des bandes. De préférence au moins une des zones de bords ne comprend aucune partie inversée. Packing means a device for mixing a phase and / or bringing into contact several co-current or counter-current flowing phases. In the packing can in particular occur heat exchange and / or material and / or a chemical reaction. A particular application of the invention resides in the columns separating gaseous mixtures, in particular the air distillation columns. Air distillation plants comprising modules, also called packs, of cross-corrugated packing are known in the state of the art. The modules comprise corrugated sheets arranged vertically, sheets whose corrugations are oblique with respect to a general direction of fluid circulation in the installation, and inclined alternately, generally crossed by 90 °, from one sheet to another. The packing modules are threaded into the distillation column so that the plates of a module are angularly offset from the sheets of an adjacent module around the axis of the column, generally 90 ° of a module to another. In order to improve the exchange between a liquid and a gas flowing in the packing module, it has been proposed in the state of the art openings which are formed in the corrugated sheets. These openings lead to a change in the gas flow from one side to the other of the lining sheet and improve the exchange with the liquid. Such a strip is for example known from WO-A-20050119148, WO-A-20080132311, US-A-4710326, US-A-4670196, EP-A-1754009 and EP-A-1029588 and comprises corrugations forming ridges and valleys connected by wave legs delineating channels. This band 3o has inverted parts which extend in each channel and which form the openings. It is also known from EP-A-1461148 and EP-A-0858366 to modify the lower and upper edge areas of a packing module, making the direction of the strip undulations more vertical only in these areas in order to reduce the loss of charge of the gas entering the module. According to an object of the invention, there is provided a process for the distillation of a fluid using at least one corrugated-crisscross packing module comprising a stack of sheet strips, with their inverted corrugation orientations of a strip at the next, at least two of the strips (2) are applied against each other, and in that one of the strips is rotated 180 ° relative to the other around a center line extending to mid-distance between the band edges, the at least two strips comprising undulations which alternately form first main ridges directed in a first direction and in a central part (c) second main ridges directed in the opposite direction, the undulations delimiting channels each extending between two adjacent first or second main peaks, the channels having in a central part a general inclined orientation with respect to a general direction of circulation of a liquid in the module, the strip further comprising two strip edges extending substantially perpendicular to the general direction of flow and at least first and second adjacent rows of inverted portions, these rows extending substantially parallel to the strip edges and respectively comprising first and second inverted parts which extend in the cross section of a channel, characterized in that the linear pressure loss of the gas flowing in the central portion is less than or equal to the linear pressure loss of the gas flowing in at least one of the edge areas and in that the at least two strips further comprise at least one edge zone adjacent to the central portion, the direction of the crest / valley lines approximating, preferably following , the general direction of circulation of said fluid. Preferably: the height of the central part in the general direction of circulation of the fluid is greater than that of at least one of the edge zones, preferably at least 5 times greater than those of the edge zones; a progressive transition region connects an edge zone to the central portion; the edge zone or zones do not contain inverted parts; the edge zone or zones contain inverted parts; - The linear pressure loss of the gas flowing in the module is less than 2.5 mbar / m, or less than 2 mbar / m, preferably less than 1.6 mbar / m; the linear pressure drop of the gas flowing in the central portion is less than or equal to the linear pressure drop of the gas flowing in the lower edge zone; - The linear pressure loss of the gas flowing in the central portion is less than the linear pressure loss of the gas flowing in the upper edge zone 1 o. According to another aspect of the invention, there is provided a distillation installation, especially air, operating as described above. According to another aspect of the invention, there is provided a distillation column comprising a cross-corrugated packing module comprising a stack of webs, with their inverted corrugation orientations from one band to the next, at least two of the strips are applied against each other, and one of the strips being rotated 180 ° relative to the other about a center line extending halfway between the band edges, the at least two strips comprising corrugations which alternately form first main ridges directed in a first direction and in a central part (c) second main peaks directed in the opposite direction, the undulations delimiting channels, each of which extends between two first or second adjacent main peaks, the channels having in a central part a general inclined orientation with respect to a general direction of circulation of a liquid in the module, when the column is in operation, the strip further comprising two band edges extending substantially perpendicular to the general direction of flow and at least first and second adjacent rows of inverted parts, these rows extending substantially parallel to the band edges and respectively comprising first and second inverted parts which extend in the cross section of a channel, characterized in that the at least two strips further comprise at least one edge zone adjacent to the portion central whose direction of the ridge / valley lines approaches, preferably follows, the general direction of circulation of a liquid and / or a direction perpendicular to the edges of the strips. Preferably at least one of the edge areas does not include any inverted part.
Selon l'invention, le procédé de rectification utilisant un garnissage structuré à interface modifiée a une perte de charge linéique pour le gaz dans la zone centrale qui est inférieure ou égale à celle de la zone basse ou de la zone haute. Les résultats expérimentaux mesurés ont montré, de manière 1 o surprenante, que pour une méthode de rectification équivalente, c'est à dire une efficacité équivalente en échange de matière (mesurée en HTU, unité mm) pour des conditions opératoires identiques, un module de colonne en garnissage structuré selon l'invention présentait une perte de charge linéique, unité = mbar /m) plus faible que celle d'une section de colonne en garnissage structuré à 15 interface modifié tel qu'illustré selon EP-A-1461148. A efficacité équivalente, ce garnissage selon EP-A-1461148 avait déjà une perte de charge gaz plus basse que celle d'un garnissage ondulé croisé classique sans modifications ni de bord inférieur ni de bord supérieur. Les différences fondamentales de géométrie entre ces trois 20 garnissages sont schématisées dans la Figure 1. La Figure 1 a) montre le garnissage classique pour lequel les ondulations traversent le garnissage de part et d'autre sans modification de sens tel que décrit dans US-A-4670196, la Figure 1 b) montre le garnissage tel que décrit dans EP-A- 1561148 et la Figure 1c) montre très schématiquement 25 le garnissage selon l'invention où le sens des ondulations est modifié pour devenir vertical dans une zone inférieure B et dans une zone supérieure H alors que dans la partie centrale C les ondulations s'étendent à environ 45° à la verticale. On remarquera que les zones B et H sont sans ouverture alors que la partie centrale C. Il est évidemment possible que les zones B et H présentent 30 des ouvertures et qu'elles aient un taux de perforation inférieur, supérieur ou égal à celui de la partie centrale C. Pour les conditions réellement comparables car opérables, soit en général à des charges inférieures ou égales au design de l'AL, la baisse de perte de charge entre le garnissage de la Figure 1 b) et celui de la Figure 1c) (traduite en perte de charge linéique gaz) est passée de 2,15 à 1,6 mbar/m. Cette différence est supérieure à celle mesurée entre la Figure la) et la Figure 1 b) (passage de 2,65 à 2,15 mbar/m). Dans ces conditions, la perte de charge linéique gaz dans la partie centrale C est donc inférieure à la perte de charge linéique dans les zones hautes et basses H,B car : - en modifiant les zones hautes et basses H,B la perte de charge linéique a diminué d'une valeur globale X (en l'occurrence 0,5 mbar/m) ; - la diminution globale X de perte de charge linéique observée entre les garnissages de la Figure la) et b) ne se produit pas uniquement dans les zones hautes et basses H,B mais également dans la zone de transition entre H et C et entre B et C et également dans la zone cylindrique entre le module et la virole de la colonne ; - en modifiant uniquement la partie centrale C par rapport à la Figure 1 b), la perte de charge linéique a été diminuée d'une valeur globale Y supérieure à X. Ce garnissage mis en oeuvre dans une colonne selon l'invention permet donc d'utiliser une méthode de rectification plus performante : pour une même efficacité de transfert de matière, la perte de charge linéique est plus faible et donc la dépense d'énergie moins importante. La Figure 2 permet de comparer les performances des garnissages de la Figure 1, montrant sur les ordonnés la perte de charge linéique en mbar/m et en abscisses le pourcentage d'engorgement. Par ailleurs, l'invention a pour objet une installation de distillation, notamment d'air, caractérisée en ce qu'elle comprend au moins un module de garnissage ondulé-croisé muni d'au moins une bande telle que définie ci-dessus. L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d'exemple et faite en se référant aux dessins 3o annexés, sur lesquels : - la Figure 3 est une vue schématique en coupe longitudinale d'une colonne d'échange de matière et/ou de chaleur comprenant des modules de garnissage selon l'invention pour opérer un procédé selon l'invention ; - la Figure 4 est une vue en plan d'une bande de garnissage de la Figure 1c) adapté à être installée dans une colonne selon l'invention pour opérer un procédé selon l'invention ; - les Figures 5A à 5C sont des vues en coupe de la bande de garnissage selon la ligne III-III de la Figure 4, à plus grande échelle et indiquant des positions différentes d'une bande adjacente ; - la Figure 6 est une vue en perspective de la partie centrale d'une bande de garnissage adapté à être installée dans une colonne selon l'invention et la Figure 7 est une vue schématique en plan d'un ensemble de deux bandes 1 o de garnissage adapté à être installée dans une colonne selon l'invention pour opérer un procédé selon l'invention. Sur la Figure 3, on a représenté une colonne d'échange de matière et/ou de chaleur CE selon l'invention à axe général vertical X-X. La colonne CE est par exemple une colonne de distillation cryogénique, notamment une 15 colonne de distillation d'air. La colonne CE définit une direction générale de circulation de fluide Df, qui s'étend verticalement pendant l'utilisation. La colonne CE comprend, à son extrémité supérieure ES, une entrée de liquide EL, débouchant dans un distributeur DL qui distribue le liquide sur la section transversale de la colonne CE, ainsi qu'une sortie de vapeur SV. A son 20 extrémité inférieure El, elle comprend une entrée de vapeur EV et une sortie de liquide SL. La colonne CE comprend en outre une virole cylindrique V. Un module de garnissage MG1 qui favorise l'étalement du liquide transversalement à l'axe X-X est disposé dans la virole V directement au-dessous du distributeur DL. Un tel module PM1 est connu en soi, et est par 25 exemple un module de garnissage comprenant un garnissage ondulé-croisé à perforations ou à stries. Une pluralité de modules de garnissage PM2 selon l'invention est disposée dans la virole V au-dessous du module PM1. Un support inférieur SI maintient les modules de garnissage PM1, PM2. 30 Chaque module de garnissage PM2 comprend une multitude de bandes ondulées de garnissage 2. Les bandes 2 comprennent un plan moyen P (voir Figure 3A) s'étendant parallèlement à la direction générale Df. Les bandes 2 d'un module PM2 sont disposées les unes contre les autres, et de telle sorte que les plans P s'étendent parallèlement les uns des autres. Les plans P des bandes de garnissage de deux modules adjacents PM2 sont décalés angulairement autour de l'axe X-X, de préférence de sensiblement 90°. Tout d'abord la structure et les proportions géométriques de la bande de garnissage 2 seront décrites, puis un ensemble de deux bandes de garnissage 2 et 40 selon l'invention ainsi que les avantages qui découlent de la structure de la bande. Sur la Figure 2 est représentée une vue en plan de la bande de garnissage 2 selon l'invention. La bande 2 comporte deux bords parallèles supérieur 4 et inférieur 6 1 o s'étendant perpendiculairement à la direction Df. La bande 2 définit une ligne médiane M-M, s'étendant parallèlement aux bords 4, 6 et à distance égale m de ceux-ci. Cette ligne M-M sépare la bande 2 en deux semi-bandes S1, S2. La bande 2 comporte des ondulations 8 qui forment alternativement des premières crêtes principales 10, dirigées dans un sens par rapport au plan P 15 (voir Figure 3A), et des deuxièmes crêtes principales 12 dirigées dans le sens opposé par rapport au plan P. Dans l'orientation à plat de la Figure 3A, les deuxièmes crêtes 12 forment des vallées. Les ondulations 8 forment des canaux 14 identiques et alternativement inversés dont chacun s'étend entre deux premières 10 ou deux deuxièmes 12 20 crêtes principales de bord reliées par une deuxième 12 ou une première 10 crête principale qui forme une crête principale de fond du canal 14 considéré. Les canaux 14 ont des sections transversales identiques et deux canaux 14 adjacents sont ouverts dans des sens opposés. Deux crêtes principales 10, 12 adjacentes sont reliées par une jambe de canal 16 de section rectiligne. Les 25 canaux 14, et en conséquence les crêtes 10, 12, s'étendent suivant une direction de canal Dc qui est inclinée d'un angle 8 par rapport aux bords 4, 6 (voir Figure 2). L'angle 8 est compris entre 45° et 60°. La bande 2 comprend en outre une multitude de parties inversées 22 (serrations), qui sont agencées en rangées R s'étendant parallèlement aux 30 bords 4, 6. La bande 2 comprend six rangées R de parties inversées 22, dont trois sont disposées sur chaque semi-bande S1 et S2. Les zones supérieure H avoisinant le bord 4 et inférieure B avoisinant le bord 6 ne comprennent pas de parties inversées 22. Par contre dans ces zones, l'angle b s'approche de 90°. According to the invention, the grinding method using a modified interface structured packing has a linear pressure drop for the gas in the central zone which is less than or equal to that of the low zone or the high zone. The experimental results measured showed, surprisingly, that for an equivalent rectification method, ie an equivalent efficiency in terms of material exchange (measured in HTU, unit mm) for identical operating conditions, a modulus of Structured packing column according to the invention had a linear pressure drop, unit = mbar / m) lower than that of a modified interface structured packing column section as illustrated in EP-A-1461148. At equivalent efficiency, this packing according to EP-A-1461148 already had a lower pressure drop gas than that of conventional cross corrugated packing with no changes in the lower edge or upper edge. The fundamental differences in geometry between these three packings are shown schematically in FIG. 1. FIG. 1 a) shows the conventional packing for which the corrugations pass through the packing on either side without modification of direction as described in US-A. -4670196, Figure 1 b) shows the packing as described in EP-A-1561148 and Figure 1c) very schematically shows the packing according to the invention where the direction of the corrugations is changed to become vertical in a lower area B and in an upper zone H whereas in the central part C the undulations extend at approximately 45 ° vertically. It will be noted that the zones B and H are without opening while the central portion C. It is obviously possible for the zones B and H to have openings and to have a lower perforation rate, greater than or equal to that of the central part C. For truly comparable conditions that are operable, or generally at loads less than or equal to the design of the LA, the drop in pressure drop between the lining of Figure 1 b) and that of Figure 1c) (translated into linear pressure loss gas) increased from 2.15 to 1.6 mbar / m. This difference is greater than that measured between Figure la) and Figure 1 b) (from 2.65 to 2.15 mbar / m). Under these conditions, the linear pressure loss gas in the central portion C is therefore less than the linear pressure drop in the high and low areas H, B because: - by modifying the high and low areas H, B the pressure drop linear decreased by an overall value X (in this case 0.5 mbar / m); the overall reduction X of linear pressure loss observed between the packings of Figure la) and b) does not occur only in the high and low zones H, B but also in the transition zone between H and C and between B and C and also in the cylindrical zone between the module and the ferrule of the column; by modifying only the central portion C with respect to FIG. 1 b), the linear pressure drop has been reduced by an overall value Y greater than X. This lining implemented in a column according to the invention thus makes it possible to to use a more efficient grinding method: for the same material transfer efficiency, the linear pressure loss is lower and therefore the energy expenditure is lower. FIG. 2 compares the performance of the packings of FIG. 1, showing on the ordinates the linear pressure loss in mbar / m and on the abscissa the percentage of congestion. Furthermore, the subject of the invention is a distillation installation, in particular of air, characterized in that it comprises at least one corrugated-crossed packing module provided with at least one band as defined above. The invention will be better understood on reading the description which follows, given solely by way of example and with reference to the appended drawings, in which: FIG. 3 is a diagrammatic view in longitudinal section of a material and / or heat exchange column comprising packing modules according to the invention for operating a method according to the invention; - Figure 4 is a plan view of a packing strip of Figure 1c) adapted to be installed in a column according to the invention to operate a method according to the invention; FIGS. 5A to 5C are cross-sectional views of the packing strip along line III-III of FIG. 4, on a larger scale and indicating different positions of an adjacent band; FIG. 6 is a perspective view of the central part of a packing strip adapted to be installed in a column according to the invention and FIG. 7 is a schematic plan view of a set of two strips 1 o of packing adapted to be installed in a column according to the invention to operate a method according to the invention. In Figure 3, there is shown a heat exchange column material and / or CE according to the invention with a general vertical axis X-X. The column CE is for example a cryogenic distillation column, in particular an air distillation column. The column CE defines a general direction of fluid circulation Df, which extends vertically during use. The column CE comprises, at its upper end ES, a liquid inlet EL, opening into a distributor DL which distributes the liquid on the cross section of the column CE, and a steam outlet SV. At its lower end E1, it comprises a steam inlet EV and a liquid outlet SL. The column CE further comprises a cylindrical shell V. A packing module MG1 which promotes the spreading of the liquid transversely to the axis X-X is arranged in the shell V directly below the distributor DL. Such a module PM1 is known per se, and is for example a packing module comprising perforated-corrugated packing with perforations or striations. A plurality of packing modules PM2 according to the invention is disposed in the shell V below the PM1 module. A lower support SI maintains the packing modules PM1, PM2. Each packing module PM2 comprises a plurality of corrugated packing strips 2. The strips 2 comprise an average plane P (see FIG. 3A) extending parallel to the general direction Df. The strips 2 of a PM2 module are arranged against each other, and so that the planes P extend parallel to each other. The planes P of the packing strips of two adjacent modules PM2 are angularly offset around the axis X-X, preferably substantially 90 °. First of all, the structure and the geometric proportions of the lining strip 2 will be described, then a set of two lining strips 2 and 40 according to the invention as well as the advantages that derive from the structure of the strip. In Figure 2 is shown a plan view of the packing strip 2 according to the invention. The strip 2 has two parallel upper edges 4 and lower 6 1 o extending perpendicular to the direction Df. The band 2 defines a median line M-M, extending parallel to the edges 4, 6 and at an equal distance m thereof. This line M-M separates the band 2 into two semi-bands S1, S2. The band 2 comprises undulations 8 which alternately form first main peaks 10, directed in one direction with respect to the plane P 15 (see FIG. 3A), and second main peaks 12 directed in the opposite direction with respect to the plane P. In the flat orientation of Figure 3A, the second peaks 12 form valleys. The corrugations 8 form identical and alternately inverted channels 14 each extending between two first 10 or two second 12 main edge crests 10 connected by a second 12 or a first main ridge which forms a main bottom ridge of the channel 14 considered. The channels 14 have identical cross-sections and two adjacent channels 14 are open in opposite directions. Two main peaks 10, 12 adjacent are connected by a channel leg 16 of straight section. The channels 14, and accordingly the ridges 10, 12, extend in a channel direction Dc which is inclined at an angle 8 with respect to the edges 4, 6 (see Figure 2). The angle 8 is between 45 ° and 60 °. The band 2 further comprises a multitude of inverted parts 22 (serrations), which are arranged in rows R extending parallel to the edges 4, 6. The band 2 comprises six rows R of inverted parts 22, three of which are arranged on each semi-band S1 and S2. The upper areas H bordering the edge 4 and lower B bordering the edge 6 do not comprise inverted portions 22. In these areas, however, the angle b approaches 90 °.
Les zones H et B sont séparées par la partie centrale C et on constate que les pertes de charge linéiques pour le gaz sont inférieure dans la partie centrale à celles observées dans les zones H et B. La Figure 5A montre une de ces parties inversées 22 de la partie centrale C. La partie inversée 22 s'étend entièrement dans la section transversale du canal 14. La partie inversée 22 relie les deux jambes 16 du canal 14 et est reliée à celles-ci à deux emplacements de jonction 24. Elle forme une première crête intermédiaire 26 dirigée dans le sens opposé à la crête 10 du fond du canal, ainsi que deux deuxième 28 et troisième 30 crêtes 1 o intermédiaires orientées dans le sens de la crête principale de fond 10 et s'étendant de part et d'autre de la crête intermédiaire 26. La longueur développée de la partie inversée 22 est identique à la longueur développée de l'ondulation 8 entre les deux emplacements de jonction 24. Ainsi, la matière de la bande 2 n'est pas ou n'est que peu étirée lors du 15 pliage. Les rayons de courbure de la bande 2 aux emplacements des crêtes principales 10, 12 et des crêtes intermédiaires 26, 28, 30 sont de préférence d'au moins 1 mm et en particulier d'au moins 2 mm, ce qui facilite la formation de la partie inversée 22 sans rupture de matière. 20 Comme représenté sur la Figure 7, chaque partie inversée 22 et l'ondulation 8 associée délimitent des bords 32 formant deux ouvertures 34. Ces ouvertures 34 coïncident sur les Figures 5A à 5C. Les bords 32 s'étendent en tout point sensiblement suivant la ligne d'écoulement naturel de liquide à l'état monté dans la colonne CL. Ainsi, la bande de garnissage 2 forme peu de 25 zones sèches lors de son utilisation. En se référant de nouveau à la Figure 5A, on voit que le canal 14 a une hauteur h qui est mesurée entre la crête principale de fond 10 du canal et un plan Q défini par les deux crêtes principaux adjacentes de bord 12. La distance dl entre la crête principale de fond 10 et la première crête intermédiaire 26 est 30 inférieure à 0,8 fois la hauteur h et est en l'occurrence sensiblement 2/3 de la hauteur h. Ainsi, la première crête intermédiaire 26 se trouve sensiblement à l'emplacement de la concentration de matière ou de la température maximale ou minimale d'un gaz circulant dans le canal 14. En conséquence, le gradient de concentration et/ou de température entre le gaz et le liquide est important, ce qui conduit à un échange de chaleur et /ou de matière important. Le partie inversée 22 définit une profondeur p qui est mesurée entre la crête principales 10,12 et un plan défini par les crêtes intermédiaires 26, 28, 30 de la bande 2. En se référant à la Figure 4, la bande 2 définit des longueurs de crête LC s'étendant entre deux rangées R adjacentes disposées sur la même semibande S1 ou S2 et sur la même ondulation 8, ainsi que des longueurs de partie inversée LPI. Chacune de ces deux longueurs LC et LPI est mesurée selon la 1 o direction générale de circulation Df. Toutes les longueurs de crête LC, et toutes les longueurs de partie inversée LPI sont identiques. La longueur de crête LC est mesurée entre les deux points de crête CRI, CR2 adjacents aux parties inversées 22 des rangées R adjacentes et respectivement considérées. La longueur de partie inversée LPI est mesurée 15 entre les deux points P11, PI2 de la partie inversée 22 considérée adjacents à la crête principale 10, 12 associée. Sur la Figure 4, les points P11 et CR2 ainsi que les points PI2 et CRI se chevauchent (voir également Figure 7). Selon l'invention, les longueurs LC et LPI sont différentes l'une de l'autre. De préférence, le rapport des deux longueurs LC et LPI est supérieur à 20 1,2, notamment supérieur à 1,5, et en particulier supérieur à 2,0. En outre, la longueur de crête LC est supérieure à 1,2 fois la longueur de partie inversée LPI, de telle sorte que la longueur de partie inversée LPI est inférieure à la longueur de crête LC. La bande 2 définit une période de crête PC, mesurée entre deux 25 premières 10 ou deux deuxièmes 12 crêtes principales adjacentes, suivant la direction générale de circulation Df. La somme de la longueur de partie inversée LPI et de la longueur de crête LC est différente de la période de crête PC. De préférence, la somme de la longueur de partie inversée LPI et de la longueur de crête LC est inférieure à 0,66 fois la période de crête PC. 30 En outre, la somme de la longueur de partie inversée LPI et de la longueur de crête LC est différente de PC/n, avec n = 1, 2, 3, 4.... La rangée R de la semi-bande S1 qui est la plus proche de la ligne médiane M-M, est disposée à une distance D1 de la ligne médiane M-M, tandis que la rangée R de la semi-bande S2 qui est la plus proche de la ligne médiane M-M, est disposée à une distance D2 de la ligne médiane M-M. Les distances Dl et D2 sont mesurées de manière analogue aux longueurs LC, c'est-à-dire, entre le point de la crête principale 10, 12 adjacent à la partie inversée 22 de la rangée R considérée et la ligne médiane M-M, ainsi que suivant la direction Df. The zones H and B are separated by the central portion C and it is found that the linear pressure losses for the gas are lower in the central part than those observed in the zones H and B. FIG. 5A shows one of these inverted parts. of the central portion C. The inverted portion 22 extends entirely in the cross section of the channel 14. The inverted portion 22 connects the two legs 16 of the channel 14 and is connected thereto at two junction locations 24. It forms a first intermediate ridge 26 directed in the opposite direction to the crest 10 of the bottom of the channel, as well as two second 28 and third 30 intermediate ridges 1 o oriented in the direction of the main bottom ridge 10 and extending from side and Another of the intermediate peak 26. The developed length of the inverted part 22 is identical to the developed length of the corrugation 8 between the two junction locations 24. Thus, the material of the strip 2 is It is not or only slightly stretched during folding. The radii of curvature of the strip 2 at the locations of the main ridges 10, 12 and intermediate ridges 26, 28, 30 are preferably at least 1 mm and in particular at least 2 mm, which facilitates the formation of the inverted part 22 without breaking material. As shown in FIG. 7, each inverted portion 22 and the associated corrugation 8 delimit edges 32 forming two openings 34. These apertures 34 coincide in FIGS. 5A-5C. The edges 32 extend at any point substantially along the natural liquid flow line in the state mounted in the column CL. Thus, the packing strip 2 forms few dry areas during use. Referring again to FIG. 5A, it will be seen that the channel 14 has a height h which is measured between the main bottom ridge 10 of the channel and a plane Q defined by the two adjacent main edge rims 12. The distance d1 between the main bottom ridge 10 and the first intermediate ridge 26 is less than 0.8 times the height h and in this case is substantially 2/3 of the height h. Thus, the first intermediate peak 26 is located substantially at the location of the material concentration or the maximum or minimum temperature of a gas flowing in the channel 14. As a result, the concentration and / or temperature gradient between the gas and liquid is important, which leads to heat exchange and / or important material. The inverted part 22 defines a depth p which is measured between the main peak 10, 12 and a plane defined by the intermediate peaks 26, 28, 30 of the band 2. Referring to FIG. 4, the band 2 defines lengths LC peak extending between two adjacent rows R arranged on the same semiconductor S1 or S2 and on the same ripple 8, and lengths of inverted LPI part. Each of these two lengths LC and LPI is measured according to the 1 o general direction of circulation Df. All LC peak lengths, and all LPI inverted lengths are the same. The peak length LC is measured between the two peak points CRI, CR2 adjacent to the inverted portions 22 of adjacent rows R and respectively considered. The inverted portion length LPI is measured between the two points P11, PI2 of the inverted part 22 considered adjacent to the associated main peak 10, 12. In Figure 4, the points P11 and CR2 as well as the points PI2 and CRI overlap (see also Figure 7). According to the invention, the lengths LC and LPI are different from each other. Preferably, the ratio of the two lengths LC and LPI is greater than 1.2, in particular greater than 1.5, and in particular greater than 2.0. In addition, the peak length LC is greater than 1.2 times the length of the inverted portion LPI, so that the length of the inverted portion LPI is smaller than the peak length LC. Band 2 defines a peak period PC, measured between two first 10 or two second 12 adjacent main peaks, along the general direction of flow Df. The sum of the inverted LPI length length and the LC peak length is different from the PC peak period. Preferably, the sum of the inverted LPI length length and the LC peak length is less than 0.66 times the PC peak period. In addition, the sum of the LPI inverted portion length and the LC peak length is different from PC / n, with n = 1, 2, 3, 4 .... The R-row of the S1 semiconductor which is closest to the median line MM, is arranged at a distance D1 from the median line MM, while the row R of the semitape S2 which is closest to the median line MM, is arranged at a distance D2 of the median line MM. The distances D1 and D2 are measured analogously to the lengths LC, that is to say, between the point of the main peak 10, 12 adjacent to the inverted part 22 of the row R considered and the center line MM, and only following the direction Df.
Ainsi, la distance entre chaque rangée R située d'un côté de la ligne médiane M-M et la ligne médiane M-M est différente de la distance entre la ligne médiane M-M et chaque rangée R située de l'autre côté de la ligne médiane. La Figure 6 montre les crêtes 10,12 et les crêtes intermédiaires 26, 28, 30. Sur la Figure 7 est représenté schématiquement un ensemble de deux bandes 2 et 40 selon l'invention, telles qu'elles sont disposées dans le module de garnissage PM2. Le module de garnissage PM2 a une section transversale qui n'est pas en forme de rectangle ou de carré, par exemple circulaire. En conséquence, les deux bandes 2, 40 ont des longueurs L1, L2 différentes, mesurées suivant les bords 4, 6. La bande 2, montrée en traits continus, est la bande 2 de la Figure 4. La bande 40, dans la représentation de la Figure 7, est disposée devant la bande 2 et est montrée en traits interrompus. Les deux bandes 2, 40 sont appliquées l'une contre l'autre, de telle sorte que les canaux 14 des deux bandes 2, 40 s'étendent suivant des directions Dc inversées d'une bande à l'autre. La bande de garnissage 40 est inversée de 180° autour de la ligne médiane M-M par rapport à la bande de garnissage 2, de telle sorte que la semi-bande S1 de la bande 2 s'applique contre la semi-bande S2 de la bande 40 et vice-versa. Aux emplacements de croisement d'une crête principale 10 de la bande 2 et d'une crête principale 12 de la bande 40, les deux bandes 2, 40 définissent des points de contact Cl entre elles. Comme représenté à la Figure 3A, à ces emplacements, les deux bandes 2, 40 ne peuvent pas s'enchevêtrer. Aux emplacements de croisement d'une crête principale 10 et d'une partie inversée 22, les deux bandes 2, 40 définissent deux points de semi-contact C2. A ces emplacements C2, les deux bandes 2, 40 peuvent s'enchevêtrer l'une dans l'autre d'une distance qui est égale à la profondeur p de la partie inversée (voir Figure 3B). Aux emplacements de croisement de deux parties inversées 22, les bandes 2, 40 définissent des points d'enchevêtrement C3. A ces emplacements, les deux bandes 2, 40 peuvent s'enchevêtrer l'une dans l'autre d'une distance égale à la somme des profondeurs p des deux parties inversées 22 (voir Figure 3C). Le fait que les longueurs de crête LC sont différentes des longueurs de parties inversées LPI, et notamment le fait que les longueurs LPI sont inférieures aux longueurs LC, conduit à un grand nombre de points de contact Cl. 1 o Le fait que les rangées R correspondantes des semi-bandes S1, S2 sont décalées de la ligne médiane M-M de distances différentes conduit à un décalage des parties inversées 22 des deux bandes 2, 40 suivant la direction Df. Ainsi, l'ensemble de bandes 2, 40 présente un nombre faible de points C3. La bande de garnissage 2 selon l'invention conduit à un nombre 15 important de points de contact Cl ou au moins de points de semi-contact C2 pour une surface donnée, ce qui confère une bonne stabilité au module de garnissage PM2. En conséquence, le module PM2 a une perte de charge faible et des bonnes performances d'échange de chaleur et/ou de matière. Un module de garnissage PM2 selon l'invention est fabriqué de la 20 manière suivante. Tout d'abord, une bande continue est fabriquée. Cette bande continue comporte les ondulations 8 et les parties inversées 22. La bande continue est par exemple fabriquée à partir d'une tôle plate par découpe et par pliage. Ensuite, des tronçons de bande successifs et adjacents sont coupés à 25 la longueur L1 et L2 souhaitée, ainsi formant les bandes de garnissage 2, 40 adjacentes du module MG2. Puis chaque seconde bande est tournée de 180°, en particulier autour de l'axe M-M, et les bandes 2, 40 sont appliquées les unes contre les autres. Lors de la fabrication du module de garnissage à partir d'une bande de 30 garnissage selon l'invention, il n'est pas nécessaire de couper entre deux tronçons de bande continue un ruban d'une longueur prédéterminée, mesurée suivant les bords 4, 6, afin de régler la position relative des parties inversées 22 de deux bandes 2 adjacentes en vue d'éviter un enchevêtrement. Cet avantage est obtenu grâce aux caractéristiques géométriques précitées de la bande selon l'invention, telle que la différence de la longueur de partie inversée LPI de la longueur de crête LC. En d'autres termes, le nombre de points de contact Cl ou des points de semi-contact C2 entre deux bandes adjacentes est dans une large mesure indépendant de la position relative des deux bandes 2, 40 et des parties inversées 22 dans la direction des bords 4, 6. L'invention a en outre pour objet une installation de distillation cryogénique en particulier une installation de distillation d'air, comprenant une bande telle que décrite. Thus, the distance between each row R situated on one side of the median line M-M and the median line M-M is different from the distance between the median line M-M and each row R situated on the other side of the median line. FIG. 6 shows the ridges 10, 12 and the intermediate ridges 26, 28, 30. In FIG. 7 is schematically represented a set of two strips 2 and 40 according to the invention, as they are arranged in the packing module. PM2. The PM2 packing module has a cross section that is not shaped rectangle or square, for example circular. Consequently, the two strips 2, 40 have different lengths L1, L2, measured along the edges 4, 6. The strip 2, shown in continuous lines, is the strip 2 of FIG. 4. The strip 40, in the representation of Figure 7, is disposed in front of the band 2 and is shown in phantom. The two strips 2, 40 are applied against each other, so that the channels 14 of the two strips 2, 40 extend in directions Dc reversed from one band to another. The packing strip 40 is inverted by 180 ° around the center line MM with respect to the packing strip 2, so that the semi-strip S1 of the strip 2 is applied against the semi-strip S2 of the strip 40 and vice versa. At the crossing locations of a main peak 10 of the band 2 and a main peak 12 of the band 40, the two bands 2, 40 define points of contact Cl between them. As shown in Figure 3A, at these locations, the two strips 2, 40 can not get entangled. At the intersecting locations of a main peak 10 and an inverted portion 22, the two bands 2, 40 define two semicontact points C2. At these locations C2, the two strips 2, 40 may become entangled within one another by a distance which is equal to the depth p of the inverted part (see Figure 3B). At the crossing locations of two inverted parts 22, the bands 2, 40 define entanglement points C3. At these locations, the two strips 2, 40 can become intertwined by a distance equal to the sum of the depths p of the two inverted parts 22 (see FIG. 3C). The fact that the LC peak lengths are different from the lengths of the LPI inverted parts, and in particular the fact that the LPI lengths are smaller than the LC lengths, leads to a large number of C1 contact points. corresponding semi-strips S1, S2 are shifted from the center line MM of different distances leads to an offset of the inverted portions 22 of the two strips 2, 40 in the direction Df. Thus, the set of strips 2, 40 has a small number of C3 points. The packing strip 2 according to the invention leads to a large number of contact points C1 or at least semi-contact points C2 for a given surface, which gives a good stability to the packing module PM2. As a result, the PM2 module has a low pressure drop and good heat exchange performance and / or material. A packing module PM2 according to the invention is manufactured in the following manner. First, a continuous band is manufactured. This continuous strip comprises the undulations 8 and the inverted parts 22. The continuous strip is for example manufactured from a flat sheet by cutting and by folding. Then, successive and adjacent strip sections are cut to the desired length L1 and L2, thereby forming the adjacent packing strips 2, 40 of the MG2 module. Then each second band is turned 180 °, especially around the axis M-M, and the strips 2, 40 are applied against each other. During the manufacture of the packing module from a packing strip according to the invention, it is not necessary to cut between two sections of continuous strip a tape of a predetermined length, measured along the edges 4, 6, to adjust the relative position of the inverted portions 22 of two adjacent strips 2 to prevent entanglement. This advantage is obtained by virtue of the aforementioned geometric characteristics of the strip according to the invention, such as the difference in the length of the inverted portion LPI of the length of peak LC. In other words, the number of C1 contact points or semi-contact points C2 between two adjacent bands is to a large extent independent of the relative position of the two bands 2, 40 and the inverted parts 22 in the direction of the edges 4, 6. The invention further relates to a cryogenic distillation plant, in particular an air distillation plant, comprising a band as described.