FR2938019A1

FR2938019A1 - Procede de controle de combustion d'un moteur a allumage commande au moyen d'un controle du phasage de la combustion

Info

Publication number: FR2938019A1
Application number: FR0806058A
Authority: FR
Inventors: Mathieu Hillion; Jonathan Chauvin
Original assignee: IFP Energies Nouvelles IFPEN
Current assignee: IFP Energies Nouvelles IFPEN
Priority date: 2008-10-31
Filing date: 2008-10-31
Publication date: 2010-05-07
Anticipated expiration: 2028-10-31
Also published as: JP5394196B2; EP2182196B1; JP2010116917A; US20100108033A1; EP2182196A1; US8516993B2; FR2938019B1

Abstract

Procédé de contrôle de combustion d'un moteur à allumage commandé. Un système de contrôle moteur pilote des actionneurs de façon à ce que des valeurs de paramètres physiques, liés à la combustion d'un mélange de gaz et de carburant dans une chambre de combustion, soient égales à leurs valeurs de consigne déterminées de façon à optimiser la combustion. On détermine une valeur de consigne d'un angle vilebrequin d'allumage du mélange carburé. Puis, on corrige cette valeur de consigne avant que les paramètres physiques n'atteignent leurs valeurs de consigne. Pour ce faire, on calcule une correction à appliquer à cette valeur de consigne d'angle d'allumage, de façon à ce que l'angle vilebrequin CA soit égal à sa valeur de consigne. Enfin, le système de contrôle moteur pilote l'allumage du mélange dans la chambre de combustion lorsque l'angle vilebrequin est égal à la valeur de consigne corrigée, afin de conserver la combustion optimale. Application au contrôle de combustion de moteur essence.

Description

10 La présente invention concerne le domaine du contrôle moteur et plus particulièrement le contrôle de combustion des moteurs à allumage commandé. Le fonctionnement du moteur à allumage commandé (type essence) est basé sur la combustion d'un mélange d'air, de gaz brûlés et de carburant. Le cycle du moteur se 15 décompose en quatre phases (figure 1) : - Phase d'admission (ADM) : la soupape d'admission laisse entrer dans la chambre CHB le mélange d'air et de gaz brûlés. L'air est prélevé dans l'environnement extérieur du moteur. Les gaz brûlés sont prélevés dans la tubulure d'échappement ECH et ramené vers la tubulure d'admission (re-circulation de gaz brûlés EGR) et/ou ré aspiré par la soupape 20 d'échappement (re-circulation interne de gaz brûlés iEGR). Le carburant est injecté pendant l'admission. Le dispositif de Variable Valve Timing (VTT) permet de décaler dans le temps les profils de levée des soupapes d'admission (VVTa) et d'échappement (VVTe). Ceci joue directement sur la composition des gaz ainsi que sur la turbulence dans la chambre de combustion. 25 - Phase de compression : Après que la soupape d'admission se ferme (IVC : intake valve closing), le piston PIS comprime les gaz. - Phase de combustion : La bougie d'allumage BOUG produit une étincelle qui initie la combustion du mélange air, gaz brûlés, carburant, qui s'enflamme en libérant l'énergie chimique disponible dans le carburant, créant ainsi une surpression qui repousse le piston. 30 - Phase de détente : Une fois le piston redescendu, la soupape d'échappement s'ouvre, le mélange gazeux est alors évacué par la tubulure d'échappement. 1 Le but du contrôle moteur est de garantir au conducteur le couple qu'il demande tout en minimisant le bruit et les émissions de polluants. Il faut donc régler aussi finement que possible le pilotage des quantités des différents gaz et du carburant. État de la technique Pour réaliser un contrôle de combustion d'un moteur à allumage commandé, on connaît des méthodes permettant de déterminer le milieu de combustion à l'aide de capteurs montés sur le moteur. On connaît des méthodes se basant sur des mesures directes dans la 10 chambre de combustion tels que celles fournies par : - des capteurs de pression cylindre : Paljoo Yoon et al., "Closed-loop Control of Spark Advance and Air-fuel Ratio in SI Engines Using Cylinder Pressure", Society of Automotive Engineering World Congress, 2000-01-0933. - des capteurs de courants d'ions dans la chambre de combustion : Lars Eriksen et al., 15 "Closed loop Ignition Control by lonization Current Interpretation", SAE 1997 Transactions, Journal of Engines, Vol. 106, Section 3, pp. 1216-1223, 1997. Cependant l'utilisation de tels capteurs sur des véhicules de série est rendue difficile du fait de leur coût très important. De plus, ces capteurs sont généralement sujets à des dérives relativement rapides. 20 On connaît également des méthodes dans lesquelles les quantités et les phasages sont optimisés sur chaque point de fonctionnement statique (régime et couple) de manière à dégager une stratégie idéale à chaque point. On utilise donc un calibrage sur banc moteur pour dégager les valeurs optimales des trois jeux de données principaux : Boucle d'air : 25 - les masses d'air Mau. et de gaz brûlés Mgb nécessaires dans la chambre de combustion. La pression et la température de ces gaz dans la chambre de combustion. La position des dispositifs de levée variable des soupapes (VVT) et notamment l'angle de fermeture de la soupape d'admission notée evc.. 30 on représentera par Xa;,. ces variables thermodynamiques et physiques Xnir = (Mair,Mbg, P, T,Bn,c) .5 Boucle de carburant : La masse de carburant M /. injectée dans la chambre de combustion (injection directement dans la chambre ou indirectement dans la pipe d'admission). Xfi,el = (M1 ) Boucle d'allumaqe : L'angle vilebrequin Bali auquel apparaît l'étincelle (via la bougie), qu'on représentera parXaii =(eau)• Cependant ces stratégies se révèlent insuffisantes dans les phases transitoires. En effet, lors des phases de transition d'un point de fonctionnement à un autre (changement de vitesse du véhicule ou du profil de la route), le contrôle moteur supervise les différents actionneurs présents dans le moteur pour garantir le couple désiré tout en minimisant le bruit, les émissions de polluants et la consommation. Cela se traduit donc par le passage des valeurs des paramètres du point initial aux valeurs des paramètres du point final initial final (a) X air Xair nitial final ( ) X X /iiel fiel (C) X initial X final ail all Or, il existe dans le moteur deux échelles de temps. La plus rapide (50 Hz) correspond à l'ensemble du phénomène de combustion (1 cycle moteur). A cette échelle, on est capable de changer la stratégie de l'injection (Xfi1el) et de l'allumage (Xaä) pour piloter la combustion. La plus lente (1 Hz) correspond à la dynamique des gaz dans les tubulures du moteur (admission, échappement, re-circulation de gaz brûlés) et les inerties des actionneurs (turbo 20 compresseur TC). On ne peut changer plus vite la stratégie de cette boucle d'air ( )(air )• Avec les méthodes actuelles, les variables pilotées (Xair, X fiel, Xall) n'arrivent donc pas en même temps à leurs valeurs de consigne à cause de cette différence de dynamique. Les objectifs en production de couple, consommation, polluants, bruit sont donc respectés dans les phases statiques (les boucles dynamiques sont stabilisées à leurs valeurs de 25 référence), en revanche, si on ne prend pas de précaution dans les phases transitoires, une partie des paramètres atteignant presque instantanément la valeur de consigne finale alors que l'autre partie est encore aux valeurs de consigne initiale, le moteur produit alors plus de polluants ou de bruit, et peut même dans certain cas s'éteindre.

De plus, sans capteurs de pressions cylindre, les méthodes connues ne permettent pas de contrôler le phasage de la combustion pendant les phases transitoires. Or comme l'illustre les figures 2 et 3, ceci est insuffisant pour assurer le fonctionnement du moteur en transitoire.

L'objet de l'invention concerne un procédé pour assurer le contrôle de la combustion d'un moteur à allumage commandé, notamment en phase transitoire, tout en s'affranchissant des problèmes de l'art antérieur. Le procédé y parvient, d'une part en contrôlant les trois boucles dynamiques de manière séparée, et d'autre part en corrigeant la valeur de référence de l'angle d'allumage via un contrôle de l'angle CA50. Le procédé selon l'invention Ainsi, l'invention concerne un procédé de contrôle de combustion d'un moteur à allumage commandé, dans lequel : - on détermine des valeurs de consigne de paramètres physiques liés à la combustion d'un mélange de gaz et de carburant dans une chambre de combustion, ainsi qu'une valeur de consigne (9nä )ret d'un angle vilebrequin d'allumage dudit mélange, lesdites valeurs de consigne étant déterminées de façon à optimiser la combustion, - un système de contrôle moteur pilote des actionneurs de façon à ce que les valeurs desdits paramètres physiques soient égales auxdites valeurs de consigne.

Le procédé comporte les étapes suivantes : - on corrige la valeur de consigne (9aä),.ef avant que lesdits paramètres physiques n'atteignent leurs valeurs de consigne, en calculant une correction denä à appliquer à ladite valeur de consigne (Oaji )rer , de façon à ce qu'un angle vilebrequin CA,, , auquel y pour cent du carburant est consommé lors de la combustion, soit égale à une valeur de consigne de 25 cet angle pour une combustion optimisée ; - ledit système de contrôle moteur pilote l'allumage dudit mélange dans la chambre de combustion lorsque l'angle vilebrequin est égal à ladite valeur de consigne (eaä )reg corrigée afin de conserver la combustion optimale. 30 Selon l'invention, on peut déterminer la correction dis,ä en tenant compte de différences dp entre des valeurs réelles p desdits paramètres physiques et lesdites valeurs de consignes pYef desdits paramètres physiques. Pour ce faire, on peut utiliser un modèle de combustion défini par une équation différentielle permettant de modéliser une évolution au cours du temps d'une masse de carburant consommée, et en Iinéarisant ce modèle de combustion en p autour des valeurs de consignes pYef puis en calculant une solution au premier ordre de la correction à apporter, de façon à ce que la correction den11 soit proportionnelle aux différences dp. Selon un mode de réalisation, on peut ainsi déterminer la correction deall en appliquant les étapes suivantes : - on détermine lesdites valeurs réelles desdits paramètres physiques ; - on calcule lesdites différences dp entre lesdites valeurs réelles et lesdites valeurs de consignes ; - on détermine ladite valeur de consigne (CAY)Yef de l'angle vilebrequin CAy, au moyen d'une intégration numérique dudit modèle de combustion en affectant à chaque paramètre du modèle sa valeur de consignes ; - on calcule la matrice de linérarisation A du modèle de combustion en linéarisant le modèle de combustion en p autour des valeurs de consignes pref ; - on calcule la correction dBall au moyen de la formule suivante : dea11 ((CAS, )Yer û (Ball )Yei jA.dp

Selon un mode de réalisation préférentiel, l'angle vilebrequin CA est l'angle vilebrequin auquel cinquante pour cent du carburant est consommé lors de la combustion. Selon l'invention, les paramètres physiques peuvent être choisis parmi au moins les paramètres suivants au moment de la fermeture soupape : pression dans la chambre de combustion (P11,c ), température dans la chambre de combustion (T11,c ), rapport ( X11, ) entre une masse de gaz brûlés et une masse de gaz totale dans la chambre de combustion, masse (M11,c) d'air dans le cylindre, et angle de fermeture d'une soupape d'admission (BY~ ). Enfin, on peut adapter également une masse de carburant injectée dans la chambre de combustion, avant que les paramètres physiques n'atteignent leurs valeurs de consigne, au moyen d'un contrôle de la richesse de combustion.30 D'autres caractéristiques et avantages du procédé selon l'invention, apparaîtront à la lecture de la description ci-après d'exemples non limitatifs de réalisations, en se référant aux figures annexées et décrites ci-après.

Présentation succincte des figures - la figure 1 illustre les différentes phases d'un cycle de combustion d'un moteur à allumage commandé. - la figure 2 illustre une chronologie de combustion, en fonction de l'angle vilebrequin selon trois situations de contrôle de combustion : contrôle optimal (réalisé en phase stabilisée), contrôle actuel en phase transitoire sans contrôle du CA50 et contrôle souhaité en phase transitoire avec contrôle du CA50. - la figure 3 illustre les trois courbes de dégagement d'énergie Q en fonction de l'angle vilebrequin 0 pour les trois situations décrites en figure 2. la figure 4 illustre un schéma de calcul de la correction dOnä de l'angle d'allumage. Description détaillée du procédé Le procédé selon l'invention permet de contrôler le déroulement de la combustion d'un moteur à allumage commandé, en phase statique comme en phase transitoire. Il comporte un contrôle séparé et indépendant de la boucle d'air (boucle lente) et des boucles de fuel et 20 d'allumage (boucles rapides), par une adaptation de la dynamique des boucles rapides de manière à être cohérent avec la boucle d'air. Le procédé permet ainsi une adaptation de Xfuel et Xaä pour conserver les caractéristiques de la combustion demandée (à travers la demande de couple du conducteur). On limite ainsi l'impact sur les émissions de polluants et de bruit tout en garantissant au conducteur le couple demandé. 25 Selon ce procédé, le contrôle de la combustion d'un moteur à allumage commandé s'effectue en cinq étapes : 1- Détermination de valeurs de consiqne pour différents paramètres physiques. Lors des phases de transition d'un point de fonctionnement à un autre (changement de vitesse du véhicule ou du profil de la route), le contrôle moteur supervise les différents 30 actionneurs présents dans le moteur pour garantir le couple désiré tout en minimisant le bruit, les émissions de polluants et la consommation. Cela se traduit donc par le passage des valeurs des paramètres Xair , Xfuel et )(ail d'un point initial aux valeurs des paramètres d'un point final :15 I X ini(inl X Jinal air air x initial final fuel - X fuel X initial x! inal ail l Les valeurs finales sont définies de façon à optimiser la combustion, c'est-à-dire à brûler le maximum de carburant de façon à minimiser les émissions de polluants et la consommation tout en minimisant le bruit. Ces valeurs finales optimisant la combustion sont appelées valeurs de consigne. Le contrôle moteur est chargé de faire respecter ses valeurs consignes. Les paramètres physiques importants, régulés par la boucle d'air, sont la pression, la température, la composition chimique des gaz dans la chambre et l'angle de fermeture de la soupape d'admission. Idéalement, ces paramètres atteignent instantanément leur valeur consigne. En réalité, la lenteur de la boucle d'air fait qu'il existe une erreur sur ces paramètres Xair , entre leur valeur de consigne et leur valeur réelle, pendant toute la phase de transition. En conséquence, les paramètres thermodynamiques (masse, pression, température et taux de gaz brûlés) de la charge gazeuse aspirée dans le cylindre sont différents de leur valeur de consigne. On adapte le contrôle des boucles de fuel et d'allumage aux erreurs des paramètres suivants : - P La pression dans la chambre de combustion. Elle est fonction de l'angle vilebrequin B . T La température dans la chambre de combustion. Elle est fonction de l'angle vilebrequin 0 .

X Le rapport entre la masse de gaz brûlés et la masse de gaz totale dans la chambre de combustion (paramètre entre 0 et 1). Il est fonction de l'angle vilebrequin 0 . - Mair : La masse d'air enfermée dans le cylindre. On distingue la valeur de ces paramètres au moment de la fermeture soupape (IVC) : La pression dans la chambre de combustion au moment de la fermeture soupape. - T,lc La température dans la chambre de combustion au moment de la fermeture soupape. - X ivc ù Mrvc Le rapport entre la masse de gaz brûlé et la masse de gaz totale dans la chambre de combustion au moment de la fermeture soupape. La masse d'air dans le cylindre au moment de la fermeture soupape. - B,i,c : L'angle de fermeture de la soupape d'admission ; il influence directement la turbulence dans la chambre de combustion. Les valeurs de ces cinq paramètres sont déterminées en continue. Pour ce faire, on suppose que la composition Vive) et la pression (P,vc) dans le cylindre au moment de la fermeture soupape sont les mêmes que celles dans le collecteur d'admission où l'on dispose de mesures (par des capteurs ou des estimateurs). Nous estimons T,vc par la loi des gaz parfait T , = P"'cV"c , où R est la constante des gaz parfait (R=287) et Mivc est la masse P RM,vc aspirée par le cylindre qui est mesurée par un débitmètre. Pour ces cinq paramètres physiques, liés à l'admission de comburant gazeux dans la chambre de combustion du moteur, les valeurs de consigne sont respectivement notées : Prer,Trer Xref Mref . et (B1vc)ref Ces valeurs de consignes sont obtenues à partir d'une cartographie de consigne établie sur banc moteur : les valeurs de consigne de ces paramètres sont données par le point optimal cartographié au banc moteur (valeur que ces paramètres doivent atteindre). Ces valeurs de consigne sont déterminées de façon à optimiser la combustion. Ces paramètres sont liés par la relation des gaz parfait (PV=MRT) mais pour des raisons de simplicité, on n'explicite pas directement cette relation. Cela n'affecte en rien la méthode proposée. Selon l'invention, le paramètre qu'on s'autorise à contrôler est l'angle d'allumage du mélange : . On note (Bali )ref sa valeur référence (donnée par le point optimal cartographié au banc moteur). Le paramètre que l'on cherche à maintenir constant est l'angle vilebrequin CAR , c'est-à-dire l'angle auquel y pour cent du carburant est consommé lors de la combustion. On cherche à maintenir cet angle à une valeur de consigne (CA,,) er de cet angle pour une combustion optimale. Selon un mode préférentiel, on utilise le l'angle de moitié de combustion : C40 . Il s'agit de l'angle vilebrequin auquel 50% du carburant a été consommé pendant la combustion optimisée (combustion obtenue avec les valeurs de consigne). - Contrôle de la boucle d'air (boucle lente).

Une fois déterminées les valeurs de consigne Pref,Trej , 'Cr,/ , Mrer, et (Oivc)re/ un système de contrôle moteur pilote des actionneurs de façon à ce que les valeurs des paramètres physiques Pivc, Tivc , Xivc, Mn/,c et O1Ve soient égales à leurs valeurs de

consigne Pre%'T ef X rej , Mre% , et (eivc)re/ 3- Adaptation de la boucle de fuel (boucle rapide). L'adaptation du pilotage de la masse de carburant injectée à la dynamique de la boucle d'air est classiquement effectuée par le contrôle de la richesse de combustion : en effet, la dépollution des gaz d'échappement des moteurs essence peut être réalisée par un catalyseur trois voies. II permet de traiter efficacement les CO, HC et NO), produit par la combustion à condition que les gaz d'échappement ne soient globalement ni oxydant ni réducteur. On définit la richesse de combustion (À.), comme étant l'excédant de la masse d'air Mair par rapport à la masse de carburant Mf ramené au même rapport dans le cas de la combustion stoechiométrique (ce rapport stoechiométrique est noté PCO). On a donc = M' 1 . La dépollution est donc efficace quand la richesse est proche de 1. La Meir PCO stratégie de contrôle de la masse de carburant injectée est donc réduite à l'estimation de la masse d'air aspirée dans le cylindre à partir des paramètres de la boucle d'air. L'estimation de la masse d'air Mair permet alors d'appliquer la commande M/ = PCO Mair 4- Adaptation de la boucle d'allumaqe a. Calcul de la correction de la valeur de consigne de l'angle d'allumage (O /,)ret. La stratégie classique de contrôle de l'angle d'allumage Oa/, est un pré positionnement dépendant du régime moteur, et de l'estimation de la masse d'air aspirée dans le cylindre (via une cartographie). Contrairement au contrôle de la masse de carburant, cette stratégie n'est pas optimale. En effet, si la masse de carburant injectée fournit un potentiel de couple, c'est le phasage de l'allumage qui garantit la bonne exploitation de ce potentiel. 9 si l'allumage est trop précoce, la combustion est elle aussi précoce, provoquant une augmentation de pression pendant la phase de compression ce qui va à l'encontre de la production de couple. - si l'allumage est trop tardif la combustion sera trop tardive et c'est toute la phase d'expansion qui se fera à une moindre pression. Le couple produit est alors plus faible. Le CA50 (angle vilebrequin auquel 50% du carburant a brûlé) est l'angle vilebrequin qui permet de rendre compte de ce phasage de combustion. II est classiquement admis que chaque moteur possède un angle vilebrequin référence (CA50)rer fixé, dépendant des caractéristiques techniques du moteur. La stratégie d'allumage est alors optimale si le CA50 est régulé sur sa valeur référence (CA50).et.. II est donc nécessaire de prendre en compte tous les paramètres thermodynamiques et physiques influençant la combustion pour piloter au mieux l'angle d'allumage. Le pré-positionnement classique de l'angle d'allumage, en fonction du régime moteur et de la masse d'air aspirée, est donc un début d'adaptation de la boucle d'allumage aux paramètres lents de la boucle d'air, mais il n'est pas complet. En effet, d'autres paramètres de la boucle d'air influencent la combustion : - La pression dans la chambre de combustion La température dans la chambre de combustion. - Le taux de gaz brûlés dans la chambre de combustion. - La turbulence dans la chambre de combustion (via 9,,, ).

Si le contrôle de la boucle d'air était parfait, les cinq paramètres , M,,.c , X,,,c et BVe atteindraient leurs valeurs références Pef, Tret. , MrreJ , Xref et (e;vc )rer instantanément. En réalité, en phase transitoire, les paramètres P,,,c,Ti,,c M,,,c X,,,c et 8,,, sont différents de leur valeur référence. Le contenu du cylindre au moment de la fermeture soupape est donc différent du contenu référence pour lequel a été cartographié la stratégie d'allumage. II faut donc prendre en compte les erreurs de ces paramètres au moment de la fermeture soupape pour modifier l'angle d'allumage, de manière à conserver une combustion aussi proche que la combustion référence (combustion optimisée). On note :30 - p le vecteur (Pivc ; T,vc ; Mwc ; Xivc; O, ) ; - pref le vecteur (Pref Tref ; Mref Xref; \e;vc )re/ ) dp le vecteur p-pref = (dP ; dT ; dM ; dX ; d ev, ), avec : dP=Pwc -Pref, dT=T1- Tref, dM=M-vc-Mref , dX=X,vc - Xref et de = ù (Brrc )re,. Pour cela, on cherche un nouvel angle d'allumage corrigé (eafl)ref +dea,f pour que l'angle CA50 soit à sa valeur de référence (dCA50 = CA50 û (CA50 )ref. = 0 ). On cherche donc dOaf, tel que (voir figures 2 et 3 pour les trois situations) : - si il n'y a pas d'erreur, c'est-à-dire si tous les paramètres ont atteint leur valeur de référence (dp = 0), on est exactement dans la situation du point de fonctionnement référence, on a donc deaä = 0 (situation OO ). - si les paramètres n'ont pas atteint leur valeur de référence (dp ≠ 0), la vitesse de la combustion n'est pas identique à celle de la combustion référence. On a donc un déphasage de la combustion et le CA50 n'est pas atteint à sa valeur référence (situation CO). - pour contre balancer les erreurs dp ≠ 0, on introduit donc une correction angulaire d9eff # 0 sur l'angle d'allumage pour avoir le même phasage CA50 (situation OO ). La figure 2 illustre une chronologie de combustion selon trois situations. Pour chaque situation l'axe horizontal représente l'angle vilebrequin B. Sur ces axes sont repérés : la valeur de consigne (9aff)ref. de l'angle d'allumage, l'angle d'allumage Oe,,, et le terme correctif dBa,,. La figure 3 illustre les trois courbes de dégagement d'énergie Q en fonction de l'angle vilebrequin O pour les trois situations décrites précédemment (figure 2).

Pour déterminer la correction doaä , on réalise une modélisation du système de combustion. Selon un exemple particulier de réalisation, on peut utiliser un modèle de combustion défini par une équation différentielle permettant de modéliser l'évolution au cours du temps de la masse de carburant consommée par la combustion. Un tel modèle de combustion peut donc s'écrire sous la forme compacte suivante (l'annexe 1 illustre un exemple d'un tel modèle de combustion) : dx de - =.f(x,y,P,e) de - =g(x,y,P,e)

x(0e)=0 Y(eau)=h(p) 6E[0a,,,CA50] fraction massique de carburant brûlé (x est de dimension 1 x 1 ) autres variables dont la dynamique est nécessaire pour le modèle de combustion (pression, température...). y est de dimension 1 x n avec nets . paramètres de la boucle d'air à compenser durant les transitoires. 10 p est de dimension 1 x n avec n E N* eau angle d'allumage du mélange f, g et h sont des fonctions entièrement connues (voir annexe 1 par exemple). On note que la méthode de contrôle de l'angle d'allumage selon l'invention est 15 applicable à tout modèle de combustion sous forme d'équation différentielle. Estimation de la correction de la valeur de consiqne de l'angle d'allumage (Bnä )ret Le calcul de la correction se fait en linéarisant le modèle de combustion en p autour des valeurs références pfef en introduisant les écarts dp. 20 Au vu de la forme complexe du modèle de combustion, il est difficile de trouver une expression analytique de la correction denä . En conséquence, on cherche une solution au premier ordre de la correction à apporter. De cette manière, la correction est proportionnelle à l'erreur de boucle d'air dp. (1) P Pour obtenir la correction, on procède comme suit : on réalise une analyse de sensibilité de l'équation différentielle (1) par rapport aux deux variables p et eau . On obtient ainsi la variation au premier ordre des états de l'équation différentielle (dx , dy) consécutifs à des variations quelconques de p et eall autour de leurs valeurs de référence. On traduit le fait qu'en présence de l'erreur dp et de la correction deall le CA50 ne doit pas être affecté (dCA50 = 0) par une condition sur la sensibilité de l'état x : dx(O ll) = 0. On obtient donc une équation dans laquelle apparaissent dp et deall. Par inversion de cette équation, on obtient une expression de deall en fonction de dp et de toutes les variables présentes dans le modèle.

La correction obtenue s'écrit : d eall = ((CA50 ref ù (eall rej )A.dp avec 15 A=~C.450 )rrr ~(e)T 9~u )ref (0 de+F((ea0)re/)T dg (pre/) \ dp , CA50)rg r(e)T Bau),f (e)\ \B22 (e)/ d9 B11(19) _ ~f (xref,yref , prej ,e) p B12(e) _ f(xref,yref,pref, o)+ (O_(CA5O)ref)f_(Xref , y ref , p ref , 0) F(9) = exp = v (xref , yref , pref B21(9) ,9) ap B22(e) = g(xref, yref, p,ef 9)+ / / a (xref , y ref pref , 9) cA. , L( 501Pf aax af (refyrfpref , 8) (8_(CA5O)ref)fl(Xref a , yref, preJ,9) a \ \ x (refyrefpref 9) 1\ de ag ( x ,y 1p , ref ref ref e) \O/ ay / b. Adaptation de la boucle d'allumage (boucle rapide) Le système de contrôle moteur pilote le système d'allumage du carburant dans la chambre de combustion lorsque l'angle vilebrequin est égal à la valeur corrigée de consigne Pau )ref +d9Rä afin de conserver la combustion optimale.

Un intérêt de la méthode est de relier directement les erreurs de la boucle d'air avec la correction à appliquer sur la commande de l'allumage via la matrice A . Celle-ci est entièrement calculable : elle ne dépend que du modèle de combustion, des valeurs de références Pref,T f,Xref et Adret. et d'un certain nombre de constantes connues. En appliquant la correction précédente sur l'angle d'allumage, on assure (au premier ordre) que l'angle CA50 est à sa valeur de référence. Petit à petit, la boucle d'air amène les erreurs dP,dT,dX et dM vers zéro, la correction disparaît donc dans les phases statiques stabilisées. La stratégie de contrôle est schématisée sur la figure 4. Cette figure illustre un schéma du calcul de la correction dBaä de l'angle d'allumage. Après avoir estimé ou mesuré (EST-ACT) les valeurs réelles des paramètres p, déterminé (DET-CONS) les valeurs de consignes pfe` de ces paramètres et (e(tä )ref. , on calcule la matrice de linérarisation (CAL- MAT) du modèle de combustion. Ensuite, on calcule le coefficient suivant : ((CA50 )ref. û (Ban )ref )A. Pour cela on a donc besoin de la valeur de (CA50) ref. (valeur de l'angle de milieu de combustion de la combustion de référence). On utilise donc le système différentiel (1) (modèle de combustion) avec les valeurs de référence pre' et (Bnä )ref. pour conditions initiales. On obtient le système suivant: dxref û f(xre1reiref,e) dB dyref =g(xrefyref,pref ,B) )ref)=0 )ref) = 7_ (p ref ) Par intégration numérique de ce système, on détermine la valeur de l'angle B lorsque x ref = 0.5 . Cet angle correspond à la valeur de (CA50 )ref . dB x((eall Y((Bnll B [(6nll )ref ,(CA5025 Enfin, on calcule la correction (CAL-COR) dOarr d8a11 CA50 )re( ù (Gall )ref A.dp Ainsi le procédé selon l'invention permet d'assurer le contrôle de la combustion d'un moteur à allumage commandé, en contrôlant les trois boucles dynamiques de manière séparée, et en corrigeant la valeur de référence de l'angle d'allumage. Cette correction est déterminée de façon à ce que l'angle CASÔ soit à sa valeur de référence. En appliquant cette correction à l'angle d'allumage, on maintient donc l'angle CA50 à sa valeur de référence, et par conséquent, on obtient le même dégagement d'énergie que pour la combustion de référence (optimisée).

ANNEXE 1 Modèle de combustion Un exemple de modèle de combustion défini par une équation différentielle est présenté dans le document suivant : F.-A. Lafossas, et al., "Application of a new 1d combustion mode/ to gasoline transient engine opration, " in Proc. SAE World Congress, no. 2005-01-2107, 2005. Ce modèle représente le volume du cylindre en deux zones (la zone brûlée et la zone non-brûlée) séparée par le front de flamme (modélisé comme une couche infiniment fine). Pendant toute la combustion, la flamme se propage de la zone brûlée vers la zone non- brûlée. Les équations du modèle sont les suivantes : dx 1 Ci-1)2 ,ç+1/y C2pll/y/k(B,p3) 1/y 1 (3Vf1) 1/3 dB Ne V(t)Ky+l.y { V(t) ?! tanh ro 47r Vfl = max(f, ol, v(0 )0. ù (1 ù x) pl/yyù1/y)) 3 367r.Vf12/3 if Vfl < (v)(10 3 Sgeo(Vfl, B) = 2V27r1 f1V4B) + 37r2(VÂ))4 if Vfi > 6 (vie) 3 %B k(0.p3) = C3p4 ù J ('(2,p3)ek(zùPs)dz +C5 e --k (8ùP3) P3 (p3 ûB 2 ~(B,p3) = yr(e)2 TDC. jl û BTDc B<BTDc dy = QLHVMf(7 ù 1)V(B)"yù1 dx de de X(Ball) = o y(Ball) = Pl ù 1 Sgeo(Vft,t) avec : Svmb. Quantity Unit Régime moteur angle vilebrequin angle vilebrequin de Pive angle vilebrequin de la position haute du piston angle vilebrequin de l'allumage du mélange Volume du cylindre Volume du cylindre l'ive pression clans le cylindre Pa pression dans le cylindre à l'ire Pa température dans le mélange K température dans le mélange à l'ive K température de la zone non-brûlée K richesse à la. stoechiométrie Masse de carburant injectée kg illair Masse d'air admise kg tub, taux de gaz brûlé dans la chambre de combustion kg ~nf nasse de carburant brûlée pendant la combustion (<a de 0 à. M f kg pä densité dans la zon non brûlée kg/In3 (pä)wäc densité dans la zone non-brûlée à rive kg/m3 fraction massique de carburant. dans la zone non-brûlée I` vitesse de flamme laminaire m/s plissement due à la turbulence } Indice adiabatique - PA-Il Pression moyenne indiquée bar QLHV Energie massique disponible dans le carburant. J/kg A Surface du piston m2 Sf, Surface de la flamme m2 %,D Surface de flamme géométrique (sans le plissement) nie ft,01 Volume de flamme minimal (initiation du volume de flamme) nia x fraction massique de carburant brûlée - y P.t%I' (variable représentant la pression dans la chambre) Pa nr3Y G Givc GT DC Gall V(0) P(0) Pive T(0) Tu (0 ) AFRe min, rpm [deg] [deg] [deg] [deg] rn 3 II13 Les paramètres de la boucle d'air à compenser sont tous regroupés dans les trois paramètres suivants : PI = Pvcl;' \a1-2.1 mbg ù Tivc mbg + m,,;, P2 -

~Pc~~ P3 = eiv, Enfin, les paramètres du modèle sont : C1,C2,C3,C4,a . Un exemple de valeur numérique (unités du système international SI) pour ces paramètres est donné dans le tableau suivant : Paramètre C, C2 C3 C4 a Valeur 2.92 e- 2.11 5.34 e' 1,67 e- 2.12 5 2 Au final, le modèle peut donc s'écrire sous la forme condensée suivante : dx = f(x, y, p, 0) dB ae = g(x, y, p, e) X(eall) = 0 ,y(ee) = rP OE[0n1l,Ce0]

avec p = (p,, p2, p;)r , C = (1,0,0)r et f et g définies par l'équation du modèle de combustion en début d'annexe. Dans ces équations le terme CA50 peut facilement être substitué par tout angle CAy. p~.c Vvc

Claims

REVENDICATIONS1. Procédé de contrôle de combustion d'un moteur à allumage commandé, dans lequel : - on détermine des valeurs de consigne de paramètres physiques liés à la combustion 5 d'un mélange de gaz et de carburant dans une chambre de combustion, ainsi qu'une valeur de consigne (Baä).e, d'un angle vilebrequin d'allumage dudit mélange, lesdites valeurs de consigne étant déterminées de façon à optimiser la combustion, - un système de contrôle moteur pilote des actionneurs de façon à ce que les valeurs desdits paramètres physiques soient égales auxdites valeurs de consigne, caractérisé 10 en ce que le procédé comporte les étapes suivantes : - on corrige la valeur de consigne (9aä )Yen. avant que lesdits paramètres physiques n'atteignent leurs valeurs de consigne, en calculant une correction dOaä à appliquer à la dite valeur de consigne (9a11)Yet. , de façon à ce qu'un angle vilebrequin CA , auquel y pour cent du carburant est consommé lors de la combustion, soit égal à 15 une valeur de consigne de cet angle pour une combustion optimisée ; ledit système de contrôle moteur pilote l'allumage dudit mélange dans la chambre de combustion lorsque l'angle vilebrequin est égal à ladite valeur de consigne (9~ä )Yen corrigée afin de conserver la combustion optimale.
2. Procédé selon la revendication 1, dans lequel on détermine ladite correction d9aä en 20 tenant compte de différences dp entre des valeurs réelles p desdits paramètres physiques et lesdites valeurs de consignes pYef desdits paramètres physiques.
3. Procédé selon la revendication 2, dans lequel on détermine ladite correction dBaä au moyen d'un modèle de combustion défini par une équation différentielle permettant de modéliser une évolution au cours du temps d'une masse de carburant consommée, et 25 en linéarisant ledit modèle de combustion en p autour des valeurs de consignes pYef, puis en calculant une solution au premier ordre de la correction à apporter, de façon à ce que la correction dOnä soit proportionnelle auxdites différences dp.
4. Procédé selon la revendication 3, dans lequel on détermine ladite correction dOaä en appliquant les étapes suivantes : 30 - on détermine lesdites valeurs réelles desdits paramètres physiques ; on calcule lesdites différences dp entre lesdites valeurs réelles et lesdites valeurs de consignes ; - on détermine ladite valeur de consigne (CA)ref de l'angle vilebrequin CAy, au moyen d'une intégration numérique dudit modèle de combustion en affectant à chaque paramètre du modèle sa valeur de consignes ; on calcule la matrice de linérarisation A du modèle de combustion en linéarisant le modèle de combustion en p autour des valeurs de consignes pYef; - on calcule la correction d8aä au moyen de la formule suivante : d eau = ((CAiref û (Bau)ref )A.dp
5. Procédé selon l'une des revendications précédentes, dans lequel l'angle vilebrequin CA,. est l'angle vilebrequin auquel cinquante pour cent du carburant est consommé lors de la combustion.
6. Procédé selon l'une des revendications précédentes, dans lequel lesdits paramètres physiques sont choisis parmi au moins les paramètres suivants au moment de la fermeture soupape : pression dans la chambre de combustion (Ploc ), température dans la chambre de combustion (T,,,c ), rapport (X,,,c) entre une masse de gaz brûlés et une masse de gaz totale dans la chambre de combustion, masse (M,,r ) d'air dans le cylindre, et angle de fermeture d'une soupape d'admission (B ).
7. Procédé selon l'une des revendications précédentes, dans lequel on adapte également une masse de carburant injectée dans la chambre de combustion, avant que lesdits paramètres physiques n'atteignent leurs valeurs de consigne, au moyen d'un contrôle de la richesse de combustion.