FR2924983A3 - Dispositif de surveillance d'un parametre physique d'etat d'un pneu, a reponse impulsionnelle. - Google Patents

Abstract

L'invention concerne un dispositif de surveillance de l'état d'un pneu (920) équipant un véhicule (9), ce dispositif comprenant des moyens de scrutation (2) liés au châssis (91) du véhicule (9) et un circuit résonant (1) associé au pneu (920), présentant une caractéristique électrique dépendant de l'état du pneu, et communiquant avec les moyens de scrutation (2) par influence magnétique.Selon l'invention, les moyens de scrutation (2) excitent le circuit résonant (1) par des séquences d'impulsions à chacune desquelles le circuit résonant répond par un signal oscillant amorti, et les moyens de scrutation (2) sont conçus pour déterminer la valeur de la caractéristique électrique à partir de chacun des signaux oscillants amortis.

Description

DISPOSITIF DE SURVEILLANCE D'UN PARAMETRE PHYSIQUE D'ETAT D'UN PNEU, A REPONSE IMPULSIONNELLE.

L'invention concerne, de façon générale, la surveillance d'un état de fonctionnement, dans le domaine automobile.

Plus précisément, l'invention concerne un dispositif de surveillance d'un paramètre physique d'état d'un pneu équipant un véhicule doté d'un châssis et de roues, ce dispositif comprenant un sous-ensemble passif lié au pneu et un sous-ensemble actif lié au châssis, le sous-ensemble actif comprenant des moyens d'excitation magnétique et des moyens de détection, et le sous- ensemble passif comprenant un circuit électrique résonant incluant une bobine d'induction magnétique et présentant au moins une caractéristique électrique évoluant en fonction dudit paramètre physique, ce sous-ensemble passif étant propre à produire sélectivement, en réponse à une excitation émanant du sous-ensemble actif, un signal oscillant dépendant de ladite caractéristique électrique.

Un tel dispositif est par exemple décrit dans le brevet 25 US 5 260 683.

Dans la solution que préconise ce brevet, le sous-ensemble passif est monté de manière fixe dans la cavité du pneu et par exemple rendu solidaire de la jante de la 30 roue équipée de ce pneu.

Le sous-ensemble actif excite le circuit résonant du sous-ensemble passif à une fréquence variable dans une bande de fréquence incluant la fréquence de résonance de 35 ce circuit résonant, dont la valeur est liée à la pression interne du pneu.

Cependant, une telle solution ne peut facilement être mise en oeuvre que si les sous-ensembles passif et actif sont en permanence en situation d'influence magnétique réciproque, cette condition n'étant en revanche pas satisfaite dans le cas où le sous-ensemble passif est placé n'importe où dans le pneu ou monté librement mobile dans ce dernier.

Dans ce contexte, la présente invention a pour but de proposer un dispositif de surveillance du type précité, qui soit aisément utilisable même dans le cas où le sous-ensemble passif n'est pas disposé en un endroit spécifique du pneu.

A cette fin, le dispositif de l'invention, par ailleurs conforme à la définition générique qu'en donne le préambule ci-dessus, est essentiellement caractérisé en ce que les moyens d'excitation sont conçus pour transmettre au sous-ensemble passif, en fonctionnement et dans une zone limitée d'influence réciproque des sous-ensembles passif et actif, un signal d'excitation magnétique formé de séquences successives dont chacune comprend au moins une impulsion, et en ce que les moyens de détection sont conçus pour déterminer ladite caractéristique électrique à partir d'un signal oscillant amorti produit sélectivement par le sous-ensemble passif en réponse à chaque séquence du signal d'excitation.

De préférence, le circuit résonant présente, dans une gamme de valeurs du paramètre physique à mesurer, une fréquence de résonance très supérieure à la fréquence de rotation qu'adopte le pneu à la vitesse maximale du véhicule, par exemple supérieure à mille fois cette fréquence et par exemple comprise entre 50 kHz et 150kHz.

Chaque impulsion du signal d'excitation peut être monopolaire et présenter une durée inférieure à 0.75 fois la période de résonance du circuit résonant, et supérieure à 0,25 fois cette période.

Néanmoins, chaque impulsion du signal d'excitation peut aussi être bipolaire et présenter une durée inférieure à 1.5 fois la période de résonance du circuit résonant, et supérieure à 0,5 fois cette période.

Par ailleurs, les impulsions du signal d'excitation peuvent présenter une même durée commune constante, et les séquences d'impulsions peuvent se succéder à une fréquence de répétition fixe. 15 Il est par ailleurs judicieux de prévoir que la fréquence de répétition des séquences d'impulsions du signal d'excitation soit suffisamment basse de manière que le signal oscillant amorti soit suffisamment atténué entre 20 deux apparitions du signal d'excitation, et que ce signal oscillant amorti présente par exemple, juste avant l'apparition d'une nouvelle séquence du signal d'excitation, un niveau résiduel tout au plus égal à 5 du niveau qu'il atteignait à la fin de la séquence 25 précédente du signal d'excitation.

Les impulsions du signal d'excitation sont par exemple constituées d'impulsions de tension délivrées à la bobine d'excitation dont sont dotés les moyens d'excitation, 30 mais peuvent néanmoins être constituées d'impulsions de courant.

Les moyens de détection comprennent typiquement une bobine magnétique de détection recueillant: le signal 35 oscillant amorti, et un circuit électronique relié à la 10 25 bobine magnétique de détection et propre, par exemple, déterminer la fréquence du signal oscillant amorti.

Dans ce cas, le circuit électronique peut judicieusement être conçu pour mesurer l'un ou plusieurs des intervalles de temps, en principe égaux, dont chacun sépare deux passages successifs par zéro du signal oscillant, la mesure de plusieurs intervalles de temps de ce type permettant de diminuer l'incertitude de mesure sur la valeur théorique commune de chacun de ces intervalles.

Les bobines d'excitation et de détection présentent de préférence des axes respectifs orientés parallèlement l'un à l'autre.

Ces bobines peuvent en outre se recouvrir partiellement de manière que le flux total émis par la bobine d'excitation et traversant la bobine de détection soit inférieur au flux représentant le signal oscillant amorti.

La caractéristique électrique modifiée par le paramètre surveillé peut notamment être constituée par la capacité du circuit résonant. De préférence, ce circuit résonant présente un facteur de surtension au moins égal à 10.

Par ailleurs, il peut être judicieux de prévoir que 30 chaque séquence d'impulsions du signal d'excitation comprenne des impulsions en nombre N supérieur à 1, produites à une fréquence d'excitation Fe liée à la fréquence de résonance propre F1 du circuit résonant par la relation : 35 0,8.F1 t Fe _t 1,2.F1

Dans un mode de réalisation possible de l'invention, le circuit électrique résonant comprend un capteur sensible audit paramètre physique, participant au moins à définir la caractéristique électrique du circuit résonant, et conçu pour faire évoluer cette caractéristique électrique de façon continue en fonction dudit paramètre physique.

Dans ce cas, le paramètre physique auquel le capteur est sensible peut être constitué par la pression interne du pneu, et le circuit résonant peut être placé librement mobile dans la cavité du pneu.

Dans un autre mode de réalisation de l'invention, il est possible de prévoir que le circuit électrique résonant comprenne, dans un état initial, au moins deux bobines d'induction magnétiques montées en parallèle l'une sur l'autre et / ou au moins deux condensateurs montés en parallèle l'un sur l'autre et des liaisons électriques entre bobines d'induction et / ou condensateurs, que ce circuit électrique résonant adopte à tout instant un état représentatif du paramètre physique et appartenant à un ensemble discret de plusieurs états incluant ledit état initial, et que chaque état du circuit électrique résonant corresponde à une fréquence de résonance spécifique et se distingue de chaque autre état de l'ensemble discret par l'existence ou l'absence d'au moins une bobine d'induction, d'au moins un condensateur et / ou d'au moins une liaison électrique.

Le sous-ensemble passif peut alors être disposé de manière fixe dans la bande de roulement du pneu, ce dispositif surveillant l'état d'usure de ce pneu.

Dans ce cas, le circuit résonant peut éventuellement présenter une taille réduite, et le nombre d'impulsions 30 de chaque séquence est de préférence au moins égal à la moitié du facteur de surtension du circuit résonant.

D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront clairement de la description qui en est faite ci-après, à titre indicatif et nullement limitatif, en référence aux dessins annexés, dans lesquels :

- la figure 1 est une vue en coupe partielle schématique 10 d'un véhicule équipé d'un dispositif conforme à l'invention;

- la figure 2 est une demie-vue en coupe d'un pneu en cours de roulement, dans lequel est inséré le sous- 15 ensemble passif d'un dispositif conforme à un premier mode de réalisation de l'invention;

- la figure 3 est un schéma électrique illustrant un circuit résonant utilisable dans le dispositif conforme 20 au premier mode de réalisation de l'invention;

- la figure 4 est une vue schématique en perspective écorchée, à échelle agrandie, d'un sous-ensemble passif utilisable dans le dispositif conforme au premier mode de 25 réalisation de l'invention;

- la figure 5 est une vue schématique en perspective d'un sous-ensemble actif utilisable dans un dispositif conforme à l'invention; - la figure 6 est une vue schématique de face des bobines d'excitation et de détection illustrées à la figure 5; - la figure 7 est un chronogramme représentant des 35 impulsions d'un signal d'excitation utilisable dans un dispositif conforme à l'invention; - la figure 8 est un chronogramme représentant un signal oscillant amorti observable dans un dispositif conforme à l'invention; - la figure 9 est un schéma représentant un circuit de formatage utilisable dans un dispositif conforme à l'invention;

10 - la figure 10 est une vue de dessus fortement agrandie d'un circuit résonant utilisable dans un dispositif conforme à un deuxième mode de réalisation de l'invention;

15 - la figure 11 est une vue en coupe fortement agrandie du circuit résonant de la figure 10, noyé dans une pastille de gomme susceptible d'être insérée dans =_a bande de roulement d'un pneumatique; et

20 - les figures 12A à 12E sont des schémas de circuit résonant utilisables dans un dispositif conforme au deuxième mode de réalisation de l'invention.

Comme annoncé précédemment, l'invention concerne un 25 dispositif permettant de surveiller en fonctionnement un paramètre physique, tel que la pression ou l'usure, représentatif de l'état d'un pneu 920 équipant un véhicule 9 doté d'un châssis 91 et de roues 92.

30 Ce dispositif comprend un sous-ensemble passif 1 associé au pneu 920, et par exemple disposé à l'intérieur de ce pneu ou fixé à sa bande de roulement, et un sous-ensemble actif 2 lié au châssis 91 du véhicule.

35 Le sous-ensemble passif 1 comprend lui-même un circuit électrique résonant 11 incluant au moins une cu plusieurs5 bobines d'induction magnétiques telles que 110, 110a ou 110b, un ou plusieurs condensateurs tels que 111, 1lla ou lllb, une résistance électrique 112 éventuellement réduite à la résistance intrinsèque des composants du circuit résonant 11, et des conducteurs électriques 114 reliant ces composants les uns aux autres.

De son côté, et comme le montre la figure 1 de façon symbolique, le sous-ensemble actif 2 comprend des moyens 21 d'excitation magnétique et des moyens 22 de détection, qui permettent à ce sous-ensemble actif de communiquer avec le sous-ensemble passif 1 par influence magnétique réciproque, comme décrit par exemple dans le brevet US 5 260 683 précité.

Pour ce faire, les moyens d'excitation 21 comprennent essentiellement (figure 5) une bobine magnétique d'excitation 210 reliée à un circuit électronique 211 dont elle reçoit un signal d'excitation S2.

D'autre part, les moyens de détection 22 comprennent une bobine magnétique de détection 220, ainsi qu'un circuit électronique 221 relié à cette bobine 220 et propre à recueillir, en provenance du circuit résonant 11, un signal de reponse oscillant S1 dépendant d'une caractéristique électrique du circuit résonant, tel que sa capacité C, son inductance L ou sa résistance R.

En d'autres termes, le circuit 221 est conçu pour détecter, sous forme d'une tension ou d'un courant induit dans la bobine 220, le champ magnétique que le circuit résonant 11 réémet sur sa fréquence de résonance propre, pour autant qu'il soit en état de réémettre.

En rendant une ou plusieurs caractéristiques électriques du circuit résonant 11 dépendantes du paramètre physique à évaluer, il devient ainsi possible de déterminer ce paramètre à partir de la réponse de ce circuit résonant 11.

De préférence, le sous-ensemble passif 1 est totalement passif et n'est donc alimenté en énergie que par le signal d'excitation S2.

Selon l'invention, le signal d'excitation magnétique S2 est formé de séquences successives dont chacune comprend au moins une impulsion telle que celles qu'illustre par exemple la figure 7.

De leur côté, les moyens de détection 22 sont conçus pour déterminer la valeur de la caractéristique électrique variable en fonction du paramètre physique surveillé, ou si possible directement la valeur de ce paramètre, à partir du signal oscillant S1 que le circuit résonant 11 produit, s'il est en état de le faire, en réponse à chaque séquence du signal d'excitation S2.

En pratique, tant qu'il existe une zone d'influence réciproque entre les sous-ensembles actif et passif, et tant que le circuit résonant 11 est en état de fonctionnement, le sous-ensemble passif 1 répond à chacune de ces séquences d'impulsions en produisant, en tant que signal oscillant, un signal sinusoïdal amorti S1 tel qu'illustré à la figure 8.

Bien que, comme le comprendra aisément l'homme du métier, le signal induit dans le circuit résonant 11 par chacune des séquences d'impulsions constituant le signal d'excitation S2 et le signal effectivement recueilli sur la bobine de détection 220 constituent évidemment deux signaux physiquement distincts, le second de ces deux signaux est en fait l'image du premier, de sorte que l'un et l'autre de ces signaux seront, par commodité, assimilés au signal oscillant amorti S1 constituant la réponse du circuit résonant 11.

Ainsi, bien que les sous-ensembles 1 et 2 présentent une zone d'influence réciproque limitée, par construction, au volume qui les inclut au moment où ils se trouvent sensiblement l'un en face de l'autre, et bien que ces sous-ensembles 1 et 2 ne soient simultanément présents dans cette zone d'influence réciproque que dans une fenêtre temporelle d'autant plus brève que la vitesse du véhicule est élevée, le choix d'un signal d'excitation impulsionnel permet à ces sous-ensembles de communiquer de façon très efficace dans ces conditions relativement difficiles.

Dans la gamme de valeurs du paramètre physique à mesurer, le circuit résonant 11 présente de préférence une fréquence de résonance Fl très supérieure à la fréquence de rotation qu'adopte le pneu 920 à la vitesse maximale du véhicule 9, et par exemple supérieure à mille fois cette fréquence ou au moins égale à 50 kHz.

Néanmoins, comme il est par ailleurs judicieux de faire en sorte que cette fréquence de résonance Fl se situe en deçà des bandes électromagnétiques des émissions radio, elle peut par exemple être de l'ordre de 150 kHz ou moins.

Le signal d'excitation S2 peut être soit monspolaire, et par exemple constitué d'impulsions positives, soit bipolaire et par exemple constitué d'impulsions positives puis négatives.

Dans le premier cas, il est souhaitable que la durée At de chaque impulsion ne dépasse pas 0.75 fois la période de résonance du circuit résonant 11, c'est-à-dire ne dépasse pas la durée 0.75/Fl, chaque impulsion pouvant typiquement être choisie deux fois plus longue dans le cas d'un signal d'excitation bipolaire.

Il est également souhaitable que la durée At de chaque impulsion soit au moins égal 0.25 fois la période de résonance du circuit résonant 11, chaque impulsion pouvant typiquement être choisie deux fois plus longue 10 dans le cas d'un signal d'excitation bipolaire.

En revanche, il est possible, dans tous Les cas, de prévoir que la durée At de chaque impulsion du signal d'excitation S2 soit constante. 15 Les impulsions du signal d'excitation S2 sont par exemple produites par le circuit 211 sous forme d'impulsions de tension délivrées à la bobine d'excitation 210, et de manière telle que les séquences d'impulsions se succèdent 20 à une fréquence de répétition F2 fixe.

En pratique, il est avantageux de prévoir que la fréquence_ de répétition F2 des séquences d'impulsions soit telle que le niveau résiduel que présente le signal 25 oscillant amorti S1 au début d'une nouvelle séquence d'impulsions soit au plus égal à 5 % du niveau présenté par ce signal oscillant à la fin de la séquence d'impulsions précédente.

30 Comme le sait l'homme du métier, un circuit résonant Il tel que celui de la figure 3 présente une fréquence de résonance fr égale à : 1 1 2.1r -L.0 et un facteur de qualité Q, encore appelé facteur de surtension, égal à : 1 G Q_ R C où L est l'inductance totale que présentent la ou les bobines d'induction 110, 110a, et / ou 110b,

où C est la capacité totale que présentent le ou les 10 condensateurs 111, 111a, lllb, et / ou 113, et

où R est la valeur de la résistance 112.

La mesure de la fréquence de résonance fr donne donc 15 accès à la valeur de la capacité C si cette grandeur est variable alors que l'inductance L est fixe, et à la valeur de l'inductance L si cette grandeur est variable alors que la capacité C est fixe.

20 La mesure du facteur de qualité Q donne quant à elle accès à la valeur de la capacité C, de l'inductance L, ou de la résistance R si l'une de ces grandeurs électriques est variable alors que les deux autres grandeurs sont fixes. 25 Aussi est-il possible, en faisant évoluer l'une des grandeurs L, C et R en fonction du paramètre choisi pour surveiller l'état du pneu 920, de donner au sous-ensemble 1 de nombreuses formes de réalisation différentes. 30 Dans le premier mode de réalisation de l'invention, illustré de façon spécifique aux figures 2 à 4, le signal de réponse oscillant S1 dépend de la capacité totale C utilisée dans le circuit résonant 11, et le condensateur 35 111 est constitué par un capteur capacitif, dont la5 capacité électrique varie de façon continue et monotone avec la pression interne du pneu 920.

Un condensateur supplémentaire 113 de capacité fixe est 5 éventuellement monté en parallèle sur le capteur 111 pour ajuster la fréquence de résonance du circuit 11.

Grâce à cet agencement, la caractéristique électrique que constitue la capacité totale C du circuit résonant 11 10 varie en fonction de la pression interne du pneu 920, de sorte que la mesure de la fréquence du signal oscillant amorti S1, qui varie en fonction de la capacité C, permet de connaître la pression interne du pneu 920.

15 L'homme du métier comprendra néanmoins, à la lecture de la présente description, qu'au lieu de surveiller la pression interne du pneu, il serait possible, de la même façon, de surveiller par exemple la température ou l'hygrométrie. 20 Par ailleurs, au lieu d'utiliser un capteur capacitif, il serait envisageable de faire varier l'inductance L de la bobine 110 en fonction du paramètre à surveiller.

25 Comme évoqué précédemment, il est également possible de faire varier, en fonction du paramètre à mesurer, la résistance d'un autre composant du circuit résonant 11, par exemple la résistance d'une liaison électrique 114a ou 114b (figures 12A à 12E), comme cela sera décrit 30 ultérieurement en référence au deuxième mode de réalisation possible de l'invention.

En outre, l'ajustement de la fréquence de résonance pourrait être réalisé par une bobine supplémentaire 35 d'inductance fixe au lieu d'un condensateur de capacité fixe, ou une combinaison des deux, étant entendu que ces composants restent de toute façon optionnels.

Néanmoins, dans le cas où le circuit électronique 221 est conçu pour déterminer la fréquence Fl du signal oscillant amorti S1, ce circuit peut être réalisé de façon simple en prévoyant qu'il mesure l'intervalle de temps qui sépare deux passages successifs par zéro du signal oscillant S1 et dont la durée est égale à 1/(2.F1). IO Comme le montre la figure 9, ce circuit peut comprendre un module de mise en forme du signal S1, incluant un amplificateur suiveur 221A, un filtre de réjection 221B pour rejeter la fréquence de résonance propre de la 15 bobine d'excitation 210, un second amplificateur 221C, un filtre passe-haut 221D, et un filtre passe-bas 221E.

Ce module de mise en forme peut être suivi d'un comparateur comparant à zéro le signal mis en forme et 20 délivrant un signal d'amplitude constante, par exemple de 5 V, dont les fronts montants et/ou descendants correspondent ainsi chacun au franchissement du potentiel zéro par le signal oscillant amorti S1.

25 Le module de mise en forme peut également être suivi d'un dispositif de détection des pics constitués par les maxima et/ou les minima du signal mis en forme, et délivrant un signal d'amplitude constante, par exemple de 5 V, dont les fronts montants et/ou descendants 30 correspondent ainsi chacun au passage d'un extremum du signal oscillant amorti S1.

Chacun de ces fronts peut ensuite être transmis à un microprocesseur disposant d'une horloge haute fréquence, 35 par exemple à 20 MHz, et propre à mesurer, en nombre de coups d'horloge, l'un ou plusieurs des intervalles de temps 1/(2.Fl) dont chacun sépare deux fronts successifs du signal de sortie du comparateur, la précision s'améliorant avec le nombre de mesures effectuées.

Comme le montre la figure 5, les axes respectifs Z21 et Z22 des bobines d'excitation 210 et de détection 220 du sous-ensemble 2 sont de préférence orientés parallèlement l'un à l'autre.

De plus, comme le montre la figure 6, il est judicieux de prévoir que les bobines d'excitation 210 et de détection 220 se recouvrent partiellement.

Il est ainsi possible de faire en sorte que flux direct L1 émis par la bobine d'excitation 210 et traversant la bobine de détection 220 soit exactement égal, en valeur absolue, au flux de retour (D2 retournant à la bobine d'excitation 210 et traversant la bobine ce détection 220.

Comme cependant les flux (D1 et (D2 sont de signes opposés, cet agencement permet de faire en sorte que le flux total D1 + (D2 émis par la bobine d'excitation 210 et traversant la bobine de détection 220 soit idéalement nul, et en tout cas très inférieur au flux représentant le signal oscillant amorti S1.

Bien que les bobines aient été dessinées avec une section circulaire sensiblement de même diamètre sur les figures 5 et 6, elles pourraient présenter des dimensions et des formes différentes les unes des autres, et différentes de celle d'un disque. Par exemple les bobines peuvent être de forme allongée couvrant la largeur de La bande de roulement d'un pneumatique.35 D'autre part, la bobine de détection 220 pourrait être remplacée par une paire de bobines placées de part et d'autre de la bobine d'excitation 210.

Cette bobine de détection 220 pourrait aussi être coaxiale à la bobine d'excitation 210 et de section plus large pour récupérer une partie au moins du flux de retour (2.

Les bobines d'excitation 210 et de détection 220 pourraient encore être coaxiales et de diamètre quelconque, ou même être constituées par une seule et même bobine, pour autant que le circuit 221 soit adapté à cette configuration.

Dans le premier mode de réalisation de l'invention spécifiquement illustré aux figures 2 à 4, le circuit résonant 11 peut, contrairement à ce qu'enseigne le brevet US 5 260 683 précité, être placé librement mobile dans la cavité du pneu 920.

Pour ce faire, et comme le montre la figure 4, le sous-ensemble 1 comprend par exemple un enrobage de protection 12 de forme aplatie, dans lequel le circuit résonant 11 est directement noyé.

La plus petite dimension, ou épaisseur E2, de l'enrobage 12 s'étend dans la même direction que l'épaisseur El du circuit résonant, c'est-à-dire parallèlement à l'axe Z de la bobine 110.

Grâce à ces caractéristiques, le sous-ensemble passif 1 vient se plaquer sur la face interne du pneu par force centrifuge (figure 2) dès que le véhicule atteint une vitesse modérée, inférieure à celle pour laquelle la 15 surveillance de l'état du pneu devient souhaitable pour des raisons de sécurité.

De préférence, l'enrobage 12 est essentiellement constitué d'un matériau élastomère poreux à cellules ouvertes, tel qu'une mousse de polyuréthane, cette caractéristique n'étant illustrée de façon symbolique que sur la partie gauche de la figure 4 pour conserver à cette dernière une lisibilité suffisante.

Cet enrobage 12 présente avantageusement une densité au plus égale à 0.5 g/cm3 et, de façon encore plus avantageuse, une densité comprise entre 0.1 g/cm3 et 0.3 g/cm3. Le sous-ensemble 1 peut ainsi présenter une masse inférieure à 10 grammes et en fait typiquement au plus égale à 6 grammes.

20 Plusieurs mesures, applicables à tous les modes de réalisation de l'invention, peuvent être prises pour réduire la masse de ce sous-ensemble.

En particulier, les composants 110 à 113 du circuit 25 résonant 11 peuvent par exemple n'être reliés mécaniquement les uns aux autres que par les conducteurs électriques 114 de ce circuit.

En outre, au lieu de comporter un noyau, la bobine 110, 30 qui est conformée en anneau plat, peut être formée de spires collées les unes aux autres, chaque spire étant réalisée par enroulement d'un fil conducteur, par exemple de cuivre, isolé en surface.

35 Dans une mise en oeuvre particulière du premier mode de réalisation de l'invention, donnée à titre d'exemple 18

purement illustratif, le circuit résonant 11 peut être réalisé de la façon suivante.

La bobine 110 comprend 500 spires de fil de cuivre de diamètre égal à 0.08 mm, et présente elle-même un diamètre intérieur de 18 mm, un diamètre extérieur de 23 mm, une épaisseur de 2 mm suivant l'axe Z, une masse de 1.6 g, et une inductance de 8 mH.

Le capteur capacitif de pression 111 prend, dans cet exemple, la forme d'une chambre remplie d'air et fermée par deux disques de laiton, ces disques présentant un diamètre extérieur de 30 mm, une épaisseur de 0.05 mm, et formant à la fois les parois frontales de la chambre et les armatures d'un condensateur variable avec la pression.

Ces disques sont soudés de façon étanche sur les faces cuivrées respectives d'une couronne découpée dans une plaque isolante en résine époxy, du type de celles utilisées pour les circuits imprimés.

Cette couronne, qui forme à la fois un séparateur axial pour les disques de laiton et une paroi latérale pour la chambre, présente par exemple une épaisseur de 0.4 mm, un diamètre extérieur de 30 mm, et un diamètre intérieur de 24 mm.

Enfin, une feuille isolante, telle qu'une feuille de papier ou de polymère de quelques centièmes ce millimètre d'épaisseur et de permittivité préférentiellement élevée, est intercalée entre les deux disques et éventuellement portée par l'un d'eux, la permittivité de cette feuille valant par exemple plusieurs fois celle de l'air.35 19

Lorsque le capteur 111 ainsi constitué est soumis à une pression à mesurer, les disques viennent en contact l'un de l'autre, à travers la feuille isolante, dans une zone d'aire variable avec cette pression, ce capteur présentant une capacité variant fortement avec la pression.

Le capteur ainsi réalisé présente une masse de 1.1 g.

Le condensateur 113, d'une capacité fixe de 150 pF, présente typiquement une masse de 0.1 g.

Dans ces conditions, et en assimilant la résistance 112 à la résistance parasite des trois composants précités, le circuit résonant 11 a une masse totale de 2.8 g, une longueur de 5.5 cm, une largeur de 3.0 cm, et une épaisseur de 0.2 cm.

Autrement dit, l'épaisseur de ce circuit 11 ne représente que le quinzième de sa largeur, alors qu'elle pourrait, sans nuire à la performance du dispositif, représenter le dixième ou même le cinquième de cette largeur..

Enfin, l'enrobage 12 présente une longueur de 6.5 cm, une largeur de 4.0 cm, une épaisseur comprise entre 0.5 cm et 1 cm, et une masse de l'ordre de 3.2 g, de sorte que le sous-ensemble 1 illustré à la figure 1 ne présente qu'une masse totale de l'ordre de 6 g et ne perturbe donc pas le fonctionnement du pneu 920 en roulage.

Un circuit 11 réalisé selon les indications fournies plus haut présente une fréquence de résonance de 126 kHz à la pression atmosphérique et de 100 kHz sous une pression supplémentaire de l'ordre de 3 bars, la fréquence de résonance fr variant donc d'environ 26 kHz pour une variation de pression de 3 bars. 20

Bien que la description ci-dessus donne déjà à l'homme du métier plus d'informations que ce dont il a besoin pour mettre en oeuvre l'invention quel qu'en soit le mode de réalisation, la mise au point de cette dernière sera rendue encore plus facile grâce aux précisions supplémentaires ci-dessous.

Chacune des séquences formant le signal d'excitation S2, et qui est par exemple constituée par une unique impulsion de tension de valeur Ve, entraîne un courant croissant dans la bobine d'excitation 210.

La variation du courant AI circulant alors dans la bobine 210 est de l'ordre de AI = (Ve.At)/Le, où At est la durée de chaque impulsion du signal S2 et où Le est l'inductance de la bobine d'excitation, dont la résistance est considérée comme négligeable.

La bobine 210, qui est supposée comprendre un nombre Ne de spires, engendre un champ magnétique He proportionnel à Ne. AI, c'est-à-dire proportionnel à (Ne.Ve.At)/Le.

Comme l'inductance de la bobine 210 est par ailleurs proportionnelle à Ne2 et environ proportionnelle à la surface Se de cette bobine, le champ magnétique produit par la bobine 210 est proportionnel à (Ve.At)/(Se.Ne).

Cette formule analytique approximative montre que, pour 30 une géométrie de bobine donnée, le champ magnétique est d'autant plus grand que le nombre de spires est faible.

Pour maximiser le champ magnétique, il convient donc de doter la bobine d'excitation 210 d'un nombre de spires 35 relativement faible, ce qui a pour effet bénéfique d'abaisser l'inductance de cette bobine, et de déplacer 5 sa propre fréquence de résonance très largement au-delà de la zone des fréquences observées, de l'ordre de 150 kHz dans le mode de réalisation particulier précédemment évoqué. Lorsque la bobine 110 du circuit résonant 11 se trouve dans le champ émis par la bobine d'excitation 210, une tension est engendrée dans la bobine 110 par couplage magnétique entre les bobines 210 et 110. 10 Le circuit 11, qui est excité dans une bande de fréquence incluant sa fréquence de résonance fr, ne répond que sur sa fréquence de résonance propre fr et réémet, sur sa bobine 110, un champ magnétique H2. 15 Un développement analytique approximatif montre que le champ H2 est environ proportionnel à Q.pO.He, où Q est le facteur de qualité du circuit résonant 11, et pO la perméabilité de l'air. Le champ est cependant d'autant 20 plus faible que la distance entre la bobine d'excitation 210 et la bobine 110 du circuit résonant est grande.

Comme le champ H2 n'est produit que dans une situation d'influence magnétique réciproque des bobines 210 et 110, 25 et comme la bobine de détection 220 est au voisinage immédiat de la bobine d'excitation 210, la bobine de détection 220 se trouve nécessairement dans le champ H2 réémis par la bobine 110 du circuit résonant lorsque ce champ est produit. 30 Par rapport au sens de rotation du pneu, il est avantageux, lorsque les bobines n'ont pas le même axe, que la bobine 110 du circuit résonant voit d'abord la bobine d'excitation 210, puis la bobine de détection 220. 35 L'émission du champ H2 provoque, dans la bobine de détection 220, une tension V3 répondant approximativement à l'équation : V3 = N3.p0.H2.S3. (2.n.fr),

où N3 est le nombre de spires de la bobine de détection 220, et S3 sa surface.

Cette tension est cependant d'autant plus faible que la distance entre la bobine 110 du circuit résonant et la bobine de détection 220 est grande.

Comme indiqué précédemment, le signal S1 illustré à la figure 8 et défini comme constituant le signa- de réponse du circuit résonant 11 à une séquence d'impulsions du signal S2 désigne indifféremment, par souci de concision et de simplification, aussi bien la tension engendrée dans la bobine 110 que la tension V3 récupérée sur la bobine 220.

La formule précédente montre que, pour une géométrie de bobine donnée, la tension V3 est d'autant plus importante que le nombre de spires N3 de la bobine 220 est élevé.

Pour obtenir, aux bornes du circuit de détection 221, un signal d'amplitude aussi importante que possible, il est donc a priori souhaitable de doter la bobine de détection 220 d'un nombre de spires aussi élevé que possible, étant entendu qu'il peut également être souhaitable de prévoir plusieurs impulsions dans chaque séquence d'impulsions.

En pratique, le nombre de spires sera néanmoins limité par la nécessité de ne pas donner à l'inductance de la bobine 220 une valeur trop importante, afin que la fréquence de résonance de cette bobine reste largement au-delà de la zone utile des fréquences, de l'ordre de 150 kHz dans le mode de réalisation particulier évoqué plus haut.

Le signal d'excitation S2 pourrait aussi être constitué de séquences d'impulsions de courant plutôt que de séquences d'impulsions de tension.

De même, au lieu de détecter la tension V3, le circuit de 10 détection 221 pourrait être conçu pour déterminer le courant 13 circulant dans la bobine de détection 220.

Comme ce courant I3 serait approximativement proportionnel à (pO.H2)/N3, il conviendrait alors de 15 veiller à ce que la bobine de détection 220 ne comporte que peu de spires, contrairement à ce qui est conseillé dans le cas de la mesure d'une tension.

Le sous-ensemble fixe 2 est positionné dans le passage de 20 roue du véhicule, à proximité de la bande de roulement du pneu surveillé, et face à celle-ci.

Lorsque le véhicule 9 roule, le sous-ensemble 1 se trouve pendant un instant (figure 1), à chaque tour de roue, en 25 position de communiquer avec le sous-ensemble 2, la communication étant possible aussi longtemps qu'il existe une zone d'influence réciproque, et que l'écartement entre la bobine 110 du circuit résonant et les bobines d'excitation 210 et de détection 220 suivant leur axe 30 n'est pas trop élevé. Par exemple, pour un véhicule de tourisme, l'écartement suivant l'axe des bobines peut atteindre environ 10 cm.

Comme la fréquence de résonance fr du circuit résonant 11 35 évolue avec le paramètre physique à surveiller, la période de résonance associée Atr = 1/fr évolue également.

Dans ces conditions, il est judicieux de choisir, en tant que durée At de chaque impulsion monopolaire du signal d'excitation S2, une valeur comprise entre Atrniäi et Atrnaxi, où Atr:niäi et Atrn,,{i correspondent respectivement aux valeurs minimale et maximale de Atr, respectivement observables pour les valeurs minimale et maximale du paramètre physique à surveiller.

La bobine d'excitation 210 est par exemple une bobine plate à air formée de 10 spires d'un fil de cuivre isolé en surface et de 0.2 mm de diamètre, cette bobine présentant un diamètre intérieur de 60 mm, une inductance Le de 16 pH, et une fréquence de résonance de 5 MHz.

La bobine de détection 220 est par exemple une bobine plate à air formée de 50 spires d'un fil de cuivre isolé en surface et de 0.2 mm de diamètre, cette bobine présentant un diamètre intérieur de 60 mm, une inductance Le de 377 pH, et une fréquence de résonance de 1 MHz.

Avec des sous-ensembles 1 et 2 réalisés suivant les indications précédentes, une unique impulsion de tension de 11 V, c'est-à-dire proche de la tension disponible sur un véhicule, et d'une durée de 4.2 ps, produit dans la bobine 210 un courant d'excitation atteignant 1.8 A.

Pour autant que les bobines 210 et 220 soient croisées (figure 6) de façon telle que la distance entre leurs centres respectifs représente environ 75 % de leur diamètre commun, en l'occurrence 4.5 cm, et pour autant que la distance entre les sous-ensembles 1 et 2 soit de l'ordre de 4 centimètres, les oscillations reçues sur la bobine de détection 220 ont une amplitude crête à crête 25

exploitable de quelques dixièmes de volts, avec amplification.

Dans le cas où chaque séquence du signal S2 ne comprend qu'une seule impulsion, la durée At de chacune de ces impulsions est par exemple fixée à 5 ps, et la fréquence de répétition F2 à 4kHz, ce qui correspond à une période de répétition de 250 ps.

Si par ailleurs le circuit résonant a une fréquence moyenne de résonance de 100 kHz, et si le pneu a une circonférence de 2 m, le pneu, pour une vitesse de 30 km/h du véhicule, parcourt 0.8 mm pendant 10 périodes de résonance (100 ps) et la scrutation du sous-ensemble 1 par le sous-ensemble 2 intervient chaque fois que le pneu parcourt 2 mm pendant toute la durée pendant laquelle ces sous-ensembles 1 et 2 sont dans une zone d'influence mutuelle.

A 130 km/h, la scrutation a lieu tous les 8.7 mm, et le pneu parcourt 3.6 mm pendant 10 périodes de résonance.

Lorsque le but est de mesurer un paramètre physique d'évolution lente, tel que la pression ou l'usure du pneu, il suffit de pouvoir communiquer de temps en temps avec le circuit résonant. Il n'est donc pas nécessaire d'effectuer une mesure à chaque tour de roue, en particulier à vitesse élevée lorsqu'il devient plus difficile de détecter le circuit résonant.

Les principes précédemment décrits peuvent aussi être mis en oeuvre, mutatis mutandis, dans un autre mode de réalisation de l'invention plus spécifiquement illustré aux figures 10 à 12E et permettant de surveiller l'état d'usure du pneu.

Dans ce type d'application, comme décrit par exemple dans la demande de brevet WO 03/064188, et comme illustré à la figure 11, le sous-ensemble passif 1 peut comprendre une pastille de gomme 120 appartenant à la bande de roulement du pneu 920 et dans laquelle est noyé le circuit résonant 11, dont des exemples schématiques non limitatifs sont illustrés aux figures 10 et 12A à 12E.

Comme le comprendra l'homme du métier, beaucoup d'autres moyens, dont certains sont décrits dans la demande de brevet WO 03/064188 précitée, peuvent être envisagés pour rendre le circuit résonant 11 solidaire de la bande de roulement du pneu 920.

Contrairement au premier mode de réalisation illustré, dans lequel le circuit électrique résonant 11 adopte un état variant de façon continue avec le paramètre physique, en l'occurrence avec la pression du pneu, le circuit résonant 11 n'est utilisé dans le deuxième mode de réalisation que pour mesurer des seuils du paramètre physique surveillé, en l'occurrence de l'usure du pneu.

Dans ces conditions, il suffit donc que le circuit électrique résonant 11 adopte à tout instant un état appartenant à un ensemble discret de plusieurs états, chaque changement d'état indiquant le franchissement d'un seuil par le paramètre physique surveillé.

Bien qu'il soit néanmoins possible, dans le cas de la surveillance de l'état d'usure d'un pneu, de prévoir par exemple que le circuit résonant 11 soit doté d'un condensateur 111 soumis à la même usure que le pneu et présentant donc une capacité continûment variable, la solution la plus facile à mettre en oeuvre consiste à prévoir que le circuit résonant 11 change d'état par destruction de l'un ou plusieurs de ses composants.

Dans la mise en oeuvre élémentaire illustrée aux figures 10 et 11, le circuit résonant 11 n'est essentiellement constitué que par une bobine d'induction 110 et une capacité 111, et présente donc une fréquence de résonance fixe et connue d'avance.

Ce circuit résonant 11 est placé dans la bande de roulement du pneu à un niveau tel qu'il est détruit dès 10 que ce pneu a atteint un seuil d'usure prédéterminé.

Ainsi, aussi longtemps que le circuit résonant 11 répond au signal d'excitation S2 par émission d'un signal oscillant amorti S1 à sa fréquence de résonance propre et 15 connue, le pneu 920 peut être considéré comme n'ayant pas encore atteint le seuil d'usure prédéterminé.

En revanche, lorsque ce seuil est atteint, le circuit résonant 11 est endommagé ou détruit, de sorte que sa 20 résistance R prend une valeur très élevée, et / ou que sa capacité C ou son inductance L prennent une valeur nulle, et que ce circuit 11 ne peut plus répondre au signal d'excitation S2 par émission d'un signal oscillant amorti S1 sur sa fréquence propre connue. 25 Cette mise en oeuvre élémentaire présente évidemment l'inconvénient que l'absence de détection du signal S1 par le sous-ensemble actif 2 peut aussi bien traduire une panne de ce sous-ensemble que le franchissement du seuil 30 d'usure prédéterminé.

Pour contourner cette difficulté, il peut être utile de prévoir (figures 12A à 12E) que le circuit électrique résonant 11 comprenne, dans un état initial, au moins 35 deux bobines d'induction magnétiques 110a, 110b montées en parallèle l'une sur l'autre et / ou au moins deux condensateurs 111a, lllb montés en parallèle l'un sur l'autre.

Chacun de ces différents composants peut être disposé dans la bande de roulement du pneu 920 de manière à être sélectivement détruit lorsque le pneu atteint un seuil d'usure prédéterminé, la destruction du composant atteint par ce seuil d'usure ayant pour effet non plus la mise hors de fonctionnement du circuit résonant 11, mais le ]0 déplacement de sa fréquence de résonance Fl d'une première valeur connue F11 vers une autre valeur connue F12.

Le même effet peut être obtenu en prévoyant que l'usure 15 du pneu provoque la destruction d'un ou plusieurs liaisons électriques telles que 114a ou 114b, dont la fonction est de relier entre eux la ou les bobines d'induction 110, 110a, 110b, et le ou les condensateurs 111, alla, lllb du circuit résonant 11. 20 Par exemple, dans le schéma de la figure 12A, la destruction de la liaison 114a a pour effet de faire disparaître fonctionnellement du circuit résonant 11 l'inductance de la bobine 110a, initialement montée en 25 parallèle sur la bobine 110b, et donc de modifier la fréquence de résonance du circuit 11.

Dans le schéma de la figure 12B, la destruction de la liaison 114a a pour effet de faire disparaître 30 fonctionnellement du circuit résonant 11 la capacité du condensateur alla, initialement monté en parallèle sur le condensateur lllb, et donc de modifier la fréquence de résonance du circuit 11.

35 Dans le schéma de la figure 12C, la destruction de la liaison 114a a pour effet de faire apparaître fonctionnellement dans le circuit résonant 11, en série avec l'inductance de la bobine 110a, l'inductance initialement inhibée de la bobine 110b, et donc de modifier la fréquence de résonance du circuit 11.

Dans le schéma de la figure 12D, la destruction de la liaison 114a a pour effet de faire apparaître fonctionnellement dans le circuit résonant 11, en série avec la capacité du condensateur 111a, la capacité initialement inhibée du condensateur ilib, et donc de modifier la fréquence de résonance du circuit 11.

Dans le schéma de la figure 12E, la destruction de la liaison 114a lors du franchissement d'un premier seuil d'usure a pour effet de faire disparaître fonctionnellement du circuit résonant 11 l'inductance de la bobine 110a, initialement montée en parallèle sur la bobine 110b, et donc de modifier une première fois la fréquence de résonance du circuit 11.

Par ailleurs, la destruction subséquente de la liaison 114a lors du franchissement d'un deuxième seuil d'usure a pour effet de faire disparaître fonctionnellement du circuit résonant 11 la capacité du condensateur lllb, initialement monté en parallèle sur le condensateur llla, et donc de modifier une deuxième fois la fréquence de résonance du circuit 11.

En fonction de l'usure du pneu 920, le circuit résonant 11 peut ainsi adopter un état donné appartenant à un ensemble discret de plusieurs états prédéterminés, et représentatif de l'état d'usure du pneu.

Chaque état du circuit électrique résonant 11 correspond à une fréquence de résonance spécifique, et se distingue de chaque autre état de l'ensemble discret par 15 30 l'existence ou l'absence d'au moins une bobine d'induction, d'au moins un condensateur et / ou d'au moins une liaison électrique.

Dans le cas de ce deuxième mode de réalisation de l'invention, les contraintes de fabrication peuvent éventuellement conduire à donner au circuit résonant 11 des dimensions très réduites, ce qui, en retour, a une incidence défavorable sur le niveau du signal recueilli par le sous-ensemble actif 2 en provenance du sous-ensemble passif 1.

Plusieurs mesures peuvent néanmoins être prises pour surmonter cette difficulté. L'une de ces mesures consiste à donner une valeur élevée, par exemple au moins égale à 10, au facteur de surtension Q que présente le circuit résonant 11 dans chacun de ses états. 20 Une deuxième mesure consiste à prévoir que chaque séquence d'impulsions du signal d'excitation S2 présente un nombre N d'impulsions au moins égal à la moitié du facteur de surtension du circuit résonant 11, c'est-à- 25 dire tel que N >-Q/2.

Au sein de chaque séquence d'impulsions du signal d'excitation S2, les impulsions sont produites à une fréquence d'excitation Fe qui, idéalement, est égale à la 30 fréquence de résonance propre F1 du circuit résonant 11 et qui, de préférence, présente par rapport à cette fréquence F1 un écart relatif au plus égal à 20%.

En d'autres termes, la fréquence Fe est choisie de façon 35 telle que : 31 ,8.F1 <_ Fe S 1,2.F1.

Claims (23)

1. REVENDICATIONS

   . 1. Dispositif de surveillance d'un paramètre physique d'état d'un pneu (920) équipant un véhicule (9) doté d'un châssis (91) et de roues (92), ce dispositif comprenant un sous-ensemble passif (1) lié au pneu (920) et un sous-ensemble actif (2) lié au châssis (91), le sous-ensemble actif (2) comprenant des moyens (21) d'excitation magnétique et des moyens (22) de détection, et le sous-ensemble passif (1) comprenant un circuit électrique résonant (11) incluant une bobine d'induction magnétique (110) et présentant au moins une caractéristique électrique (C, L) évoluant en fonction dudit paramètre physique, ce sous-ensemble passif (1) étant propre à produire sélectivement, en réponse à une excitation émanant du sous-ensemble actif (2), un signal oscillant dépendant de ladite caractéristique électrique, caractérisé en ce que les moyens d'excitation (21) sont conçus pour transmettre au sous-ensemble passif (1), en fonctionnement et dans une zone limitée d'influence réciproque des sous-ensembles passif et actif (1,
2. 2), un signal d'excitation magnétique (S2) formé de séquences successives dont chacune comprend au moins une impulsion, et en ce que les moyens de détection (22) sont conçus pour déterminer ladite caractéristique électrique à partir d'un signal oscillant amorti (Sl) produit sélectivement par le sous-ensemble passif (1) en réponse à chaque séquence du signal d'excitation. 2. Dispositif de surveillance suivant la revendication 1, caractérisé en ce que le circuit résonant (11) présente, dans une gamme de valeurs du paramètre physique à mesurer, une fréquence de résonance (Fl) au moins mille fois supérieure à la fréquence de rotation qu'adopte le pneu (920) à la vitesse maximale du véhicule (9).
3. 3. Dispositif de surveillance suivant l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le circuit résonant (11) présente une fréquence de résonance (F1) comprise entre 50 et 150 kHz.
4. 4. Dispositif de surveillance suivant l'une quelconque des revendications précédentes combinée à la revendication 2, caractérisé en ce que chaque impulsion du signal d'excitation (S2) est monopolaire et présente une durée (At) inférieure à 0.75 fois la période de résonance (1/F1) du circuit résonant (11).
5. 5. Dispositif de surveillance suivant l'une quelconque des revendications 1 à 3 combinée à la revendication 2, caractérisé en ce que chaque impulsion du signal d'excitation (S2) est bipolaire et présente une durée inférieure à 1.5 fois la période de résonance (1/F1) du circuit résonant (11).
6. 6. Dispositif de surveillance suivant l'une quelconque des revendications précédentes combinée à la revendication 2, caractérisé en ce que chaque impulsion du signal d'excitation (S2) présente une durée (At) constante.
7. 7. Dispositif de surveillance suivant l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que les séquences d'impulsions du signal d'excitation (S2) se succèdent à une fréquence de répétition (F2) fixe.
8. 8. Dispositif de surveillance suivant l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé e-1 ce que les séquences du signal d'excitation (S2) se succèdent à une fréquence de répétition (F2) telle que le niveau résiduel du signal oscillant amorti (Si) au début d'une nouvelle séquence est inférieur ou égal à 5% du niveau de ce signal oscillant à la fin de la séquence précédente.
9. 9. Dispositif de surveillance suivant l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé e-1 ce que les moyens d'excitation (21) comprennent une bobine magnétique d'excitation (210), et en ce que les impulsions du signal d'excitation (S2) sont constituées d'impulsions de tension délivrées à la bobine d'excitation (210).
10. 10. Dispositif de surveillance suivant l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que les moyens d'excitation (21) comprennent une bobine magnétique d'excitation (210), et en ce que les impulsions du signal d'excitation (S2) sont constituées d'impulsions de courant délivrées à la bobine d'excitation (210).
11. 11. Dispositif de surveillance suivant l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que les moyens de détection (22) comprennent une bobine magnétique de détection (220) recueillant le signal oscillant amorti (Si), et un circuit électronique (221) relié à la bobine magnétique de détection (220) et propre à déterminer la fréquence (F1) du signal oscillant amorti (S1) .
12. 12. Dispositif de surveillance suivant la revendication 11, caractérisé en ce que le circuit électronique (221) est conçu pour mesurer l'intervalle de temps 1/(2.F1) séparant deux passages successifs par zéro du signal oscillant (Si) .
13. 13. Dispositif de surveillance suivant la revendication 11 ou 12, caractérisé en ce que les bobines d'excitation (210) et de détection (220) présentent des axes respectifs (Z21, Z22) orientés parallèlement l'un à l'autre.
14. 14. Dispositif de surveillance suivant la revendication 13, caractérisé en ce que les bobines d'excitation (210) et de détection (220) se recouvrent partiellement de manière que le flux total ((D1 + (D2) émis par la bobine d'excitation (210) et traversant la bobine de détection (220) soit inférieur au flux représentant le signal oscillant amorti (S1).
15. 15. Dispositif de surveillance suivant l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que ladite caractéristique électrique est constituée par la capacité (C) du circuit résonant (11).
16. 16. Dispositif de surveillance suivant l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le circuit résonant présente un facteur de surtension au moins égal à 10.
17. 17. Dispositif de surveillance suivant l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que chaque séquence d'impulsions du signal d'excitation (S2) comprend des impulsions en nombre N supérieur à 1, produites à une fréquence d'excitation Fe liée à la fréquence de résonance propre F1 du circuit résonant (11) par la relation : 0,8.F1 < Fe _< 1,2.F1
18. 18. Dispositif de surveillance suivant l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le circuit électrique résonant (11) comprend un capteur (111) sensible audit paramètre physique, participant au moins à définir la caractéristique électrique (C, L) du circuit résonant (11), et conçu pour faire évoluer cette caractéristique électrique de façon continue en fonction dudit paramètre physique.
19. 19. Dispositif de surveillance suivant la revendication 18, caractérisé en ce que le paramètre physique auquel ledit capteur (111) est sensible est constitué par la pression interne du pneu (920).
20. 20. Dispositif de surveillance suivant l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le circuit résonant (11) est placé librement mobile dans la cavité du pneu (920). 15
21. 21. Dispositif de surveillance suivant l'une quelconque des revendications 1 à 17, caractérisé en ce que le circuit électrique résonant (11) comprend, dans un état initial, au moins deux bobines d'induction magnétiques 20 (110a, 110b) montées en parallèle l'une sur l'autre et / ou au moins deux condensateurs (llla, lllb) montés en parallèle l'un sur l'autre et des liaisons électriques (114, 114a, 114b) entre bobines d'induction et / ou condensateurs, en ce que ce circuit électrique résonant 25 (11) adopte à tout instant un état représentatif du paramètre physique et appartenant à un ensemble discret de plusieurs états incluant ledit état initial, et en ce que chaque état du circuit électrique résonant (11) correspond à une fréquence de résonance spécifique et se 30 distingue de chaque autre état de l'ensemble discret par l'existence ou l'absence d'au moins une bobine d'induction, d'au moins un condensateur et / ou d'au moins une liaison électrique. 35
22. 22. Dispositif de surveillance suivant l'ensemble des revendications 16 et 21, caractérisé en ce que le nombre 10 (N) d'impulsions de chaque séquence est au moins égal à la moitié du facteur de surtension (Q) du circuit résonant (11).
23. 23. Dispositif de surveillance suivant l'une quelconque des revendications 21 ou 22, caractérisé en ce que le sous-ensemble passif (1) est disposé de manière fixe dans la bande de roulement du pneu (920), ce dispositif surveillant l'état d'usure de ce pneu.10