FR2914011A1 - Electricity producing method for power house, involves heating air heater at high temperature and pressure near atmospheric pressure, compressing air using air compressor and evacuating air towards ambient medium using exhaust line - Google Patents
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Abstract
Description
CENTRALE ELECTRIQUE A PRESSION ATMOSPHERIQUE DESCRIPTION La présentePOWER PLANT WITH ATMOSPHERIC PRESSURE DESCRIPTION The present
invention concerne un procédé de centrale électrique à haut rendement équipée d'un réchauffeur d'air fonctionnant à haute température et à une pression voisine de la pression atmosphérique, particulièrement adaptée à l'utilisation de combustibles industriels résiduaires tels des gaz sidérurgiques, de combustibles contenant des impuretés et qui en conséquence ne peuvent pas être directement utilisables dans des turbines à gaz, ou de combustibles solides tels que la biomasse ou le charbon ; pour ces types de combustibles, elle permet l'obtention de rendements très élevés, largement supérieurs à ceux obtenus dans les centrales à combustion classiques. The invention relates to a high-efficiency power plant method equipped with an air heater operating at high temperature and at a pressure close to atmospheric pressure, particularly suitable for the use of industrial waste fuels such as iron and steel gases, fuels containing impurities and therefore can not be directly used in gas turbines, or solid fuels such as biomass or coal; for these types of fuels, it makes it possible to obtain very high yields, much higher than those obtained in conventional combustion plants.
Les centrales électriques classiques destinées à brûler ces types de combustibles sont en général équipées de générateurs de vapeur. Ces générateurs de vapeur sont eux-mêmes constitués de faisceaux tubulaires fonctionnant à haute pression, qui sont donc soumis à des contraintes mécaniques très importantes et, en conséquence, qui ne permettent pas de réchauffer la vapeur à des températures supérieures à 550/600 C ; pour des températures plus élevées, le métal des tubes d'échangeurs flue ou se rompt sous l'effet combiné des contraintes mécaniques et de la température du métal. Les conséquences directes de cette limitation dans la combinaison de pression et de température élevées sont des rendements électriques faibles, inférieure à 30 % en général pour les centrales électriques à biomasse par exemple, avec des coûts d'équipements particulièrement élevés lorsque l'on se rapproche de 500 à 600 C, du fait de l'usage intensif de matériaux très nobles (aciers inoxydables, incoloy,..). Conventional power plants used to burn these types of fuels are usually equipped with steam generators. These steam generators themselves consist of tubular bundles operating at high pressure, which are therefore subjected to very high mechanical stresses and, consequently, which do not allow to heat the steam at temperatures above 550/600 C; for higher temperatures, the metal of the exchanger tubes flows or breaks under the combined effect of the mechanical stresses and the temperature of the metal. The direct consequences of this limitation in the combination of high pressure and high temperature are low electrical efficiencies, generally below 30% for biomass power plants, for example, with particularly high equipment costs when approaching from 500 to 600 C, because of the intensive use of very noble materials (stainless steels, incoloy, ..).
Le procédé selon l'invention permet de remédier à ces limitations de température et à ces coûts d'installation excessifs par l'utilisation d'un réchauffeur d'air constitué d'un échangeur de chaleur ou d'un four à haute température et permettant de réchauffer de l'air de procédé à une pression voisine de la pression atmosphérique, à l'aide d'un fluide primaire, c'est-à-dire un fluide chaud ou des fumées de combustion, lui aussi à une pression voisine de là pression atmosphérique ; le réchauffeur d'air n'est donc soumis à aucune différence de pression importante et ne subit donc aucune contrainte mécanique importante; il peut donc supporter des températures particulièrement élevées, permettant d'atteindre des rendements électriques très élevés. L'air de procédé chaud à la pression atmosphérique sortant du réchauffeur d'air est détendu dans une turbine entraînant un alternateur ; il en ressort à une pression de vide partiel inférieure à la pression atmosphérique, traverse un échangeur de chaleur permettant de préchauffer l'air de procédé froid venant de l'extérieur, puis est comprimé dans un compresseur d'air froid entre la pression de vide partiel et la pression atmosphérique avant d'être rejeté à l'atmosphère. 41( 1 Ce procédé, extrêmement souple, permet de brûler pratiquement tous types de combustibles ; il permet d'optimiser à la fois le rendement électrique et le coût de l'installation. Ces caractéristiques ou avantages, non limitatifs, sont complétés par ceux de la description et des exemples présentés ci-après. The method according to the invention overcomes these temperature limitations and excessive installation costs by using an air heater consisting of a heat exchanger or a high temperature oven and allowing to reheat process air at a pressure close to atmospheric pressure, using a primary fluid, that is to say a hot fluid or combustion fumes, also at a pressure close to atmospheric pressure; the air heater is therefore not subject to any significant pressure difference and therefore does not undergo any significant mechanical stress; it can therefore withstand particularly high temperatures, making it possible to achieve very high electrical yields. The hot process air at the atmospheric pressure exiting the air heater is expanded in a turbine driving an alternator; it emerges at a partial vacuum pressure below atmospheric pressure, passes through a heat exchanger to preheat the cold process air from outside, and is compressed in a cold air compressor between the vacuum pressure partial and atmospheric pressure before being released to the atmosphere. 41 (1 This process, which is extremely flexible, burns virtually all types of fuels and optimizes both the electrical efficiency and the cost of the installation.These features or advantages, which are not exhaustive, are complemented by those of the description and examples presented below.
La présente invention a donc pour objet un procédé selon les dispositions décrites ci après. L'invention vise également les points caractéristiques et les formes de réalisations décrites en variantes. The present invention therefore relates to a method according to the arrangements described below. The invention also aims at the characteristic points and the embodiments described in variants.
VERSION 1 Procédé représenté sur la figure 1, planche 1, comportant : -Une ligne d'aspiration d'air de procédé froid à la pression atmosphérique (1) qui alimente un échangeur de chaleur (3), -Un échangeur de chaleur (3) ou l'air de procédé froid à la pression atmosphérique venant de la ligne d'aspiration (1) est préchauffé, puis canalisé vers un réchauffeur d'air (4), au moyen de gaines d'air calorifugées et à double enveloppe refroidies à l'eau si la température le nécessite, -Un réchauffeur d'air (4) ou l'air de procédé préchauffé est encore réchauffé pour atteindre une température très élevée comprise entre 400 C et 1500 C par utilisation d'un fluide de réchauffage à une pression voisine de la pression atmosphérique lui aussi, puis canalisé vers une turbine de détente (8), au moyen de gaines d'air calorifugées et à double enveloppe refroidies à l'eau si la température le nécessite, - Une turbine de détente (8) accouplée à un alternateur, ou l'air de procédé chaud est détendu à une pression comprise entre 0,7 et 0,1 bar A, puis canalisé, au moyen de gaines d'air calorifugées et à double enveloppe refroidies à l'eau si la température le nécessite, vers un échangeur de chaleur (3) afin de préchauffer l'air de procédé froid à la pression atmosphérique provenant de la ligne d'aspiration (1), puis enfin, en sortie de cet échangeur de chaleur (3), l'air de procédé détendu est canalisé vers un compresseur d'air (11), au moyen de gaines d'air. -Un compresseur d'air (11) ou l'air de procédé détendu est comprimé à une pression très légèrement supérieure à la pression atmosphérique pour être acheminé, au moyen de gaines d'air, vers une ligne d'évacuation (17), - Une ligne d'évacuation (17) qui permet l'évacuation de l'air de procédé vers le milieu ambiant. VERSION 1 The process shown in FIG. 1, plate 1, comprising: - a cold process air suction line at atmospheric pressure (1) which feeds a heat exchanger (3), - a heat exchanger (3) ) or the cold process air at atmospheric pressure from the suction line (1) is preheated, then channeled to an air heater (4), by means of jacketed and double jacketed air ducts. to the water if the temperature requires it, -An air heater (4) or the preheated process air is still heated to reach a very high temperature between 400 C and 1500 C using a heating fluid at a pressure close to the atmospheric pressure too, and then channeled to an expansion turbine (8), by means of air-jacketed and jacketed air ducts cooled with water if the temperature requires it, - An expansion turbine (8) coupled to an alternate ur, or the hot process air is expanded to a pressure between 0.7 and 0.1 bar A, and then channeled, by means of water-insulated and jacketed air jackets cooled with water if the temperature requires, to a heat exchanger (3) to preheat the cold process air to the atmospheric pressure from the suction line (1), then finally, at the outlet of this heat exchanger (3), the Relaxed process air is channeled to an air compressor (11) by means of air ducts. An air compressor (11) or the expanded process air is compressed at a pressure slightly above atmospheric pressure to be conveyed, by means of air ducts, to an evacuation line (17), - An evacuation line (17) which allows the evacuation of the process air to the ambient environment.
L'échangeur de chaleur (3) ne fonctionne pas à des températures très élevées, car la température maximale à laquelle il est soumis est celle de l'air de procédé chaud en sortie de la turbine de détente (8), c'est-à-dire de l'air dont la température a déjà baissée lorsqu'il a traversé de cette turbine ; par ailleurs, les tubes et les parois de cet échangeur de chaleur ne sont pas soumis à des différences de pression supérieures à 1 bar, et les contraintes mécaniques sont donc très faibles, cet échangeur peut donc être constitué de matériaux classiques tels que de l'acier au carbone pour les parties soumises à des températures inférieure à 450 C, et de matériaux résistant bien aux hautes températures, tels que de l'acier allié ou de l'incoloy pour les parties soumises à des températures plus élevées. Par contre le réchauffeur d'air (4) fonctionne à une température très élevée, mais à des pressions voisines de la pression atmosphérique pour les deux fluides qui le traversent ; les parties soumises à des températures supérieures à 450 C sont constitué de matériaux résistant bien aux très hautes températures, tels que de l'acier allié, du carbure de silicium, ou de la céramique, et les autres parties soumises à des températures inférieures peuvent indifféremment être construites soit dans le même matériaux soit dans tout autre matériaux adapté tel que de l'acier au carbone. Un tel procédé est applicable dans divers procédés industriels tels que la sidérurgie, ou les rejets d'air très chauds des unités d'agglomération, d'extinction du coke, ou de refroidissement des laitiers, peuvent être utilisés comme fluide de réchauffage chaud ; il permet par exemple de réaliser des installations de cogénérations en utilisant la part de chaleur à haute température du fluide de réchauffage pour produire de l'énergie électrique, puis en utilisant le reliquat de chaleur du fluide de réchauffage disponible à basse température pour réchauffer à basse température un 1 o fluide quelconque. A titre d'exemple de réalisation, une installation utilisant 40 kg/seconde d'air de procédé et recevant 27 kg/seconde d'air chaud à 950 C provenant d'une unité de refroidissement des laitiers dans une usine sidérurgique permet de générer près de 5MW électriques et 16 tonnes par heure de vapeur à 5 bar effectifs et 250 C, avec un réchauffeur d'air (4) à tubes en céramique 15 dont les dimensions ne dépassent pas 3,5m x 3,5m x 7,0m, une turbine de détente (8) fonctionnant entre 1 barA et 0,4 barA, un compresseur (11) fonctionnant entre 0,4 barA et 1 barA, et un échangeur de chaleur (3) en acier au carbone dont les dimensions seraient de 4m x 4m x 11 m. The heat exchanger (3) does not operate at very high temperatures because the maximum temperature to which it is subjected is that of the hot process air leaving the expansion turbine (8), that is, that is, the air whose temperature has already dropped when it has passed through this turbine; Moreover, the tubes and the walls of this heat exchanger are not subjected to pressure differences greater than 1 bar, and the mechanical stresses are therefore very low, this heat exchanger can therefore consist of conventional materials such as carbon steel for parts subjected to temperatures below 450 C, and materials resistant to high temperatures, such as alloy steel or incoloy for parts subject to higher temperatures. On the other hand, the air heater (4) operates at a very high temperature, but at pressures close to atmospheric pressure for the two fluids passing through it; parts subjected to temperatures higher than 450 C are made of materials resistant to very high temperatures, such as alloy steel, silicon carbide, or ceramic, and the other parts subjected to lower temperatures can indifferently be constructed of either the same materials or other suitable materials such as carbon steel. Such a process is applicable in various industrial processes such as steelmaking, or very hot air discharges of agglomeration units, coke quenching, or slag cooling, can be used as hot reheating fluid; it allows for example to achieve cogeneration installations by using the high temperature heat portion of the heating fluid to produce electrical energy, and then using the heat residue of the heating fluid available at low temperature to heat at low temperatures. temperature any fluid 1 o. As an exemplary embodiment, an installation using 40 kg / second of process air and receiving 27 kg / second of hot air at 950 C from a cooling unit of the slag in a steel plant can generate close to 5MW electrical and 16 tons per hour of steam at 5 effective bar and 250 C, with an air heater (4) with ceramic tubes 15 whose dimensions do not exceed 3.5m x 3.5m x 7.0m, an expansion turbine (8) operating between 1 barA and 0.4 barA, a compressor (11) operating between 0.4 barA and 1 barA, and a heat exchanger (3) carbon steel whose dimensions would be 4m x 4m x 11m.
20 DANS UNE VARIANTE 2 de la version 1, représentée sur la figure 2.1, le réchauffeur d'air (4) fait partie d'un four (6) détaillé sur la figure 2.2 dans lequel est brûlé un combustible et ou les fumées de combustion constituent le fluide de réchauffage, le réchauffeur d'air (4) étant lui-même constitué soit de tubes en carbure de silicium ou en céramique soit d'un empilement de briques alvéolées ou de plaques en carbure de silicium ou en céramique telles que représentées 25 sur le détail de la figure 2.2 dans lesquelles l'air de procédé et les fumées de combustion, tous deux à une pression voisine de la pression atmosphérique, circulent chacun dans des alvéoles adjacentes, des collecteurs d'entrée et de sortie permettant de regrouper les flux d'air de procédé ou de fumées de combustion aux extrémités du réchauffeur d'air (4). Indépendamment du réchauffeur d'air (4), le four (6) peut comporter d'autres faisceaux 30 échangeurs de chaleur tels qu'un réchauffeur d'air de combustion (6.1) ou des faisceaux de récupération de chaleur permettant d'améliorer le rendement thermique du four en utilisant la chaleur excédentaire des fumées; ces faisceaux peuvent indifféremment être constitués de matériaux adaptés tels que des tubes en acier ou, par mesure de facilité de fabrication, du même type d'empilement de briques ou de plaques que pour le réchauffeur d'air de procédé. 35 Le procédé selon l'invention équipé de ce type de four est particulièrement bien adapté à des centrales électriques fonctionnant avec des combustibles industriels résiduaires, des combustibles solides, de la biomasse, ou du charbon, dont les fumées contiennent des poussières ou des éléments chimiques susceptibles de nuire au fonctionnement des turbines à gaz classiques. 4o A titre d'exemple de réalisation, une installation utilisant 40 kg/seconde d'air de procédé et brûlant du bois permet de générer près de 4,1 MW électriques avec un rendement de 33,7%, à l'aide d'un four (6) comportant un réchauffeur d'air (4) en briques de céramique dont les dimensions ne dépassent pas 3,5m x 3,5m x 3,5m et un réchauffeur d'air de combustion, d'une turbine de détente (8) fonctionnant entre 1 barA et 0,4 barA,d'un compresseur (11) fonctionnant 3 entre 0,4 barA et 1 barA, et d'un échangeur de chaleur (3) en acier au carbone de dimensions 4m x4mx 11m. In a variant 2 of version 1, shown in FIG. 2.1, the air heater (4) is part of a furnace (6) detailed in FIG. 2.2 in which a fuel is burned and the combustion fumes are burned. constitute the heating fluid, the air heater (4) being itself constituted by either silicon carbide or ceramic tubes or a stack of honeycomb bricks or silicon carbide or ceramic plates as shown 25 in the detail of FIG. 2.2 in which the process air and the combustion fumes, both at a pressure close to the atmospheric pressure, circulate each in adjacent cells, inlet and outlet collectors for grouping together process air or combustion fumes at the ends of the air heater (4). Regardless of the air heater (4), the furnace (6) may have other heat exchanger bundles such as a combustion air heater (6.1) or heat recovery bundles to improve the efficiency of the heat exchanger. thermal efficiency of the furnace using the excess heat of the fumes; these beams can be indifferently made of suitable materials such as steel tubes or, for ease of manufacture, the same type of stack of bricks or plates as for the process air heater. The process according to the invention equipped with this type of furnace is particularly well suited to power plants operating with industrial waste fuels, solid fuels, biomass, or coal, the fumes of which contain dust or chemical elements. likely to affect the operation of conventional gas turbines. 4o As an exemplary embodiment, an installation using 40 kg / second of process air and burning wood can generate nearly 4.1 MW electric with a yield of 33.7%, with the help of an oven (6) having an air heater (4) of ceramic bricks whose dimensions do not exceed 3,5m x 3,5m x 3,5m and a combustion air heater, an expansion turbine (8) operating between 1 barA and 0.4 barA, a compressor (11) operating between 0.4 barA and 1 barA, and a heat exchanger (3) carbon steel dimensions 4m x4mx 11m .
DANS UNE VARIANTE 3 de la version 2, représentée sur la figure 3, l'air de procédé détendu en sortie de l'échangeur de chaleur (3) est refroidi par un échangeur de refroidissement (9) afin de diminuer la puissance mécanique consommée par le compresseur (11), l'échangeur de refroidissement (9) pouvant indifféremment utiliser comme fluide réfrigérant de l'air, de l'eau, ou tout autre fluide froid disponible. A titre d'exemple de réalisation, le rendement électrique de l'installation décrite dans l'exemple de la variante 2 passe de 33,7% à 36,7% lorsqu'un aéro-réfrigérant (9) refroidit l'air de procédé détendu en sortie de l'échangeur de chaleur (3) de 56 C à 30 C. IN A VARIANT 3 of version 2, shown in FIG. 3, the process air expanded at the outlet of the heat exchanger (3) is cooled by a cooling exchanger (9) in order to reduce the mechanical power consumed by the compressor (11), the cooling exchanger (9) can indifferently use as coolant air, water, or any other available cold fluid. As an exemplary embodiment, the electrical efficiency of the installation described in the example of variant 2 increases from 33.7% to 36.7% when an air cooler (9) cools the process air expanded at the outlet of the heat exchanger (3) from 56 ° C to 30 ° C.
DANS UNE VARIANTE 4 de la version 2, représentée sur la figure 4, de l'eau pulvérisée est injectée dans l'air de procédé détendu à l'entrée du compresseur (11) à l'aide de pulvérisateurs (10) afin refroidir l'air de procédé lors de sa compression et de diminuer ainsi la puissance mécanique consommée par le compresseur (11). A titre d'exemple de réalisation, le rendement électrique de l'installation décrite dans l'exemple de la variante 2 passe de 33,7% à 39,6% lorsque 2,1 kg/seconde d'eau sont injectés à l'entrée du compresseur (11) à l'aide des buses de pulvérisation (10). IN A VARIANT 4 of version 2, shown in Figure 4, water spray is injected into the process air expanded at the inlet of the compressor (11) using sprayers (10) to cool the air. process air during its compression and thereby reduce the mechanical power consumed by the compressor (11). By way of example of embodiment, the electrical efficiency of the installation described in the example of variant 2 increases from 33.7% to 39.6% when 2.1 kg / second of water is injected at compressor inlet (11) using the spray nozzles (10).
DANS UNE VARIANTE 5 de la version 3, représentée sur la figure 5, de l'eau pulvérisée est injectée dans l'air de procédé détendu entre la sortie de l'échangeur de refroidissement (9) et l'entrée du compresseur (11) à l'aide de pulvérisateurs (10) afin de diminuer ainsi la puissance mécanique consommée par le compresseur (11). IN VARIANT 5 of version 3, shown in FIG. 5, water spray is injected into the expanded process air between the outlet of the cooling exchanger (9) and the inlet of the compressor (11) using sprayers (10) to thereby reduce the mechanical power consumed by the compressor (11).
L'utilisation simultanée de l'échangeur de refroidissement ((9) et des pulvérisateurs (10) permet de diminuer à la fois la consommation d'eau et la puissance mécanique consommée par le compresseur (11). A titre d'exemple de réalisation, le rendement électrique de l'installation décrite dans l'exemple de la variante 2 passe de 33,7% à 40,5% lorsque qu'à la fois un aéro-réfrigérant (9) refroidit l'air de procédé détendu en sortie de l'échangeur de chaleur (3) de 56 C à 30 C, et que seulement 1,9 kg/seconde d'eau sont injectés à l'entrée du compresseur (11) à l'aide des buses de pulvérisation (10). The simultaneous use of the cooling exchanger (9) and the sprayers (10) makes it possible to reduce both the water consumption and the mechanical power consumed by the compressor (11). , the electrical efficiency of the installation described in the example of variant 2 increases from 33.7% to 40.5% when both an air cooler (9) cools the process air relaxed output of the heat exchanger (3) of 56 C to 30 C, and only 1.9 kg / second of water are injected at the inlet of the compressor (11) using the spray nozzles (10) .
DANS UNE VARIANTE 6 de la version 4, représentée sur la figure 6, un dispositif de récupération d'eau (12) est installé entre la sortie du compresseur (11) et la ligne d'évacuation (17) afin de récupérer tout ou partie de l'eau injectée par les pulvérisateurs (10) qui se retrouve sous forme de vapeur dans l'air de procédé en sortie du compresseur (11), le dispositif de récupération d'eau (12) étant constitué par un laveur d'air de procédé (13) comportant une circulation d'eau froide pulvérisée qui permet la condensation de la vapeur contenue dans l'air de procédé et sa récupération sous forme d'eau, la circulation de l'eau froide étant assurée par une pompe (15) et son refroidissement étant assuré par un échangeur de chaleur (14) alimenté par de l'eau de refroidissement. L'eau provenant de la condensation de la vapeur se retrouve en excédent dans le flux d'eau froide pulvérisée ; elle est donc extraite de ce flux, et une partie est évacuée vers une purge (16) tandis que l'excédent est utilisé dans les buses de pulvérisation (10) ; Le dispositif de 4 récupération d'eau (14), peu coûteux, permet de minimiser la consommation d'eau qui représente un coût non négligeable dans les coûts d'exploitation des centrales électriques. A titre d'exemple de réalisation, la consommation d'eau de l'installation décrite dans l'exemple de la variante 4 passe de 2,1 k/seconde à 0,2 kg/seconde lorsqu'un dispositif de récupération d'eau (12) dimensionné avec une circulation d'eau froide pulvérisée de 220 kg/seconde est installé entre la sortie du compresseur (11) et la ligne d'évacuation (17). IN A VARIANT 6 of the version 4, shown in Figure 6, a water recovery device (12) is installed between the outlet of the compressor (11) and the discharge line (17) to recover all or part water injected by the sprayers (10) which is in the form of steam in the process air at the outlet of the compressor (11), the water recovery device (12) consisting of an air washer method (13) comprising a circulation of cold water spray that allows the condensation of the vapor contained in the process air and its recovery in the form of water, the circulation of cold water being provided by a pump (15 ) and its cooling being provided by a heat exchanger (14) supplied with cooling water. The water from the condensation of the steam is found in excess in the flow of cold water sprayed; it is thus extracted from this stream, and a portion is discharged to a purge (16) while the excess is used in the spray nozzles (10); The water recovery device (14), inexpensive, minimizes water consumption which represents a significant cost in the operating costs of power plants. As an exemplary embodiment, the water consumption of the installation described in the example of variant 4 increases from 2.1 k / second to 0.2 kg / second when a water recovery device (12) dimensioned with a circulation of cold water spray of 220 kg / second is installed between the output of the compressor (11) and the discharge line (17).
DANS UNE VARIANTE 7 de la version 5, représentée sur la figure 7, le même dispositif de récupération d'eau (12) que celui de la variante (6) est installé entre la sortie du compresseur (11) et la ligne d'évacuation (17). L'utilisation cumulée de l'échangeur de refroidissement (9), des pulvérisateurs (10), et du dispositif de récupération d'eau (12), permet à la fois d'optimiser le rendement électrique de la centrale et de réduire au minimum sa consommation d'eau. A titre d'exemple de réalisation, la consommation d'eau de l'installation décrite dans l'exemple de la variante 5 passe de 1,9 k/seconde à 0,2 kg/seconde lorsqu'un dispositif de récupération d'eau (12) dimensionné avec une circulation d'eau froide pulvérisée de 200 kg/seconde est installé entre la sortie du compresseur (11) et la ligne d'évacuation (17). IN A VARIANT 7 of version 5, shown in Figure 7, the same water recovery device (12) as that of the variant (6) is installed between the outlet of the compressor (11) and the evacuation line (17). The cumulative use of the cooling exchanger (9), the sprayers (10), and the water recovery device (12), allows both to optimize the power output of the plant and to minimize its water consumption. As an exemplary embodiment, the water consumption of the installation described in the example of variant 5 increases from 1.9 k / second to 0.2 kg / second when a water recovery device (12) dimensioned with a cold water circulation of 200 kg / second is installed between the compressor outlet (11) and the discharge line (17).
APPLICATIONS INDUSTRIELLES de L'INVENTION La présente invention s'applique essentiellement aux centrales électriques à combustion destinées à brûler des combustibles solides ou des combustibles fatals pollués, et accessoirement à des centrales électriques utilisant de l'air chaud résiduaire pour fonctionner en cogénération. Il permet à la fois de baisser le coût des investissements, de baisser les coûts d'exploitation, d'accroître les rendements électriques des installations, et en conséquences de limiter les émissions de polluants ; quelques exemples non limitatifs sont cités ci-après : 1-Centrales électriques fonctionnant au charbon, 2-Centrales électriques fonctionnant à la biomasse telle que du bois ou de la bagasse, 3-Centrales électriques fonctionnant avec des combustibles industriels fatals inutilisables dans des turbines à gaz tels que les gaz sidérurgiques ou les gaz de hauts fourneaux, 4-Centrales électriques utilisant des rejets industriels très chauds tels que l'air très chaud des unités d'agglomération, d'extinction du coke, ou de refroidissement des laitiers, dans des usines sidérurgiques, et fonctionnant en cogénération pour produire simultanément de l'électricité et de l'eau chaude. 5 INDUSTRIAL APPLICATIONS OF THE INVENTION The present invention applies essentially to combustion power plants for burning solid fuels or polluted fatal fuels, and secondarily to power plants using waste hot air to operate in cogeneration. It makes it possible both to lower the cost of investments, to lower operating costs, to increase the electrical efficiency of installations, and consequently to limit pollutant emissions; Some non-limiting examples are given below: 1-Coal-fired power plants, 2-Power plants operating on biomass such as wood or bagasse, 3-Power plants operating with fatal industrial fuels unusable in turbines. gases such as iron and steel gas or blast furnace gas, 4-Power plants using very hot industrial discharges such as very hot air of the units of agglomeration, coke extinction, or slag cooling, in iron and steel plants, and operating in cogeneration to simultaneously produce electricity and hot water. 5
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2007
- 2007-03-23 FR FR0702112A patent/FR2914011A1/en active Pending
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