FR2876148A1 - Procede et dispositif de gestion d'un filtre a particules installe dans la zone des gaz d'echappement d'un moteur a combustion interne - Google Patents

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Abstract

Procédé de gestion d'un filtre à particules (34) installé dans la zone (29) des gaz d'échappement d'un moteur à combustion interne (10) selon lequel on saisit une mesure de la vitesse de combustion des particules pour influencer et/ou surveiller cette vitesse de combustion ou la température (TPF) du filtre à particules.On enrichit le flux d'air d'aspiration (mAL) du moteur à combustion interne (10) avec un flux d'oxygène (mO2) et on influence le flux d'oxygène (mO2) en fonction de la mesure saisie de la vitesse de combustion des particules.

Description

Domaine de l'invention
La présente invention concerne un procédé de gestion d'un filtre à particules installé dans la zone des gaz d'échappement d'un moteur à combustion interne selon lequel on saisit une mesure de la vitesse de combustion des particules pour influencer et/ou surveiller la vitesse de combustion des particules ou pour influencer et/ou surveiller la température du filtre à particules.
L'invention concerne également un dispositif pour la mise en oeuvre du procédé.
Etat de la technique Selon le document DE 103 33 441 Al on connaît un procédé de gestion d'un filtre à particules installé dans la zone ou dans le système des gaz d'échappement d'un moteur à interne. Ce procédé utilise comme mesure de la vitesse de combustion des particules pendant la régénération du filtre à particules, le signal lambda fourni par une sonde lambda. La mesure ainsi fournie est utilisée pour contrôler la température de combustion des particules avec pour objectif d'éviter une surchauffe du filtre à particules. On prédéfinit une valeur de consigne du signal lambda ou d'une variation du signal lambda. En cas de déviation constatée entre la valeur de consigne et la valeur réelle, il y a une intervention par exemple sur la position du volet d'étranglement, sur la pression d'alimentation du turbocompresseur de gaz d'échappement ou sur la détermination du coefficient de réintroduction des gaz d'échappement. Selon un développement, il est prévu un élé- ment de réglage dans le canal des gaz d'échappement qui assure l'alimentation de carburant ou d'agents oxydants dans la veine des gaz d'échappement.
Le document DE 44 04 681 Cl décrit un procédé per-mettant de réduire l'émission de matières nocives dans les gaz d'échappement d'un moteur à combustion interne, notamment des oxydes d'azote. Ce procédé prévoit d'éliminer très largement la composante d'oxydes d'azote de l'air aspiré par le moteur à combustion interne. L'air aspiré passe dans un dispositif de décomposition de l'air fournissant de l'air enrichi en azote à un canal de sortie et de l'air enrichi en oxygène à un autre canal de sortie. Le dispositif de décomposition d'air comporte une membrane perméable de manière préférentielle aux seules molécules d'oxygène.
Grâce à l'enrichissement en oxygène de l'air alimentant le moteur à combustion interne, on augmente la température des gaz d'échappement. Un dispositif de traitement des gaz d'échappement installé dans le canal des gaz d'échappement du moteur à combustion interne, par exemple un catalyseur, arrive très rapidement après le démarrage à froid à la température minimale de fonctionnement. En même temps cela améliore la composition du carburant dans le moteur à combustion interne, réduisant ainsi les émissions brutes de monoxyde de carbone et d'hydrocarbure.
Le procédé décrit dans le document DE 197 10 842 Al pour réduire l'émission de matières nocives dans les gaz d'échappement de moteurs à combustion interne, en particulier les oxydes d'azote, pré- voit également d'alimenter le moteur à combustion interne avec de l'air d'admission enrichi en oxygène. L'élément principal de ce procédé se situe dans le fait d'atteindre rapidement la température de fonctionne- ment minimal du catalyseur grâce à l'addition d'oxygène à l'air d'admission selon la température de fonctionnement. Le dispositif de décomposition d'air est installé dans un canal de dérivation du canal d'admission du moteur à combustion interne.
Le document DE 41 41 946 Al décrit une autre possibilité pour atteindre très rapidement la température minimale de fonctionnement d'un catalyseur. Ce procédé prévoit l'alimentation en air secondaire de la zone des gaz d'échappement du moteur à combustion interne suivant l'état de fonctionnement du moteur à combustion in-terne. La teneur en oxygène de l'air secondaire permet d'oxyder les composants réducteurs contenus dans les gaz d'échappement tels que par exemple le monoxyde de carbone, les hydrocarbures ou l'hydrogène.
La réaction d'oxydation exothermique peut se produire dans des conditions appropriées, notamment en présence d'hydrogène H2 déjà dans le coude de sortie des gaz d'échappement. Le cas échéant la réaction d'oxydation se produit dans un catalyseur d'oxydation. Les gaz d'échappement réchauffés de façon complémentaire après la combus- tion dans le moteur à combustion interne permet de chauffer un dispo- sitif de traitement des gaz d'échappement installé dans la zone des gaz d'échappement, par exemple un catalyseur ou un filtre à particules, in- directement grâce à la température élevée des gaz d'échappement. On peut prévoir le cas échéant un revêtement catalytique du dispositif de traitement des gaz d'échappement de sorte que la réaction d'oxydation se produit alors directement dans le dispositif de traitement des gaz d'échappement que l'on veut chauffer.
Le document DE 197 10 841 Al décrit un procédé per-mettant de réduire l'émission de matières polluantes dans les gaz d'échappement à l'aide d'un catalyseur reposant sur l'alimentation en air secondaire de la zone des gaz d'échappement du moteur à combustion interne. L'air secondaire est enrichi en oxygène fourni par un dis-positif de décomposition d'air fournissant les molécules d'oxygène à travers une membrane perméable, par exemple en céramique.
But de l'invention La présente invention a pour but de développer un pro-cédé et un dispositif de gestion d'un filtre à particules installé dans la zone des gaz d'échappement d'un moteur à combustion interne, per-mettant d'atteindre rapidement la température d'allumage des particules accumulées dans le filtre à particules et notamment une vitesse de combustion élevée des particules ou d'éviter une température de niveau élevé inacceptable du filtre à particules pendant la régénération. Exposé et avantages de l'invention A cet effet, l'invention concerne un procédé du type défini ci-dessus, caractérisé en ce que on enrichit le flux d'air d'aspiration du moteur à combustion interne avec un flux d'oxygène et on influence le flux d'oxygène en fonction de la mesure saisie de la vitesse de combustion des particules.
Le procédé selon l'invention consiste à saisir une mesure de la vitesse de combustion des particules pendant la régénération pour influencer et/ou surveiller la vitesse de combustion des particules ou encore pour influencer et/ou surveiller la température du filtre à parti-cules. L'invention prévoit d'enrichir le flux d'air d'admission du moteur à combustion interne avec une veine d'oxygène et d'influencer le flux d'oxygène selon la mesure saisie de la vitesse de combustion des particules.
Le procédé selon l'invention permet d'influencer de manière précise et/ou de surveiller dans les mêmes conditions la vitesse de combustion des particules du filtre à particules ou la température du filtre à particules, en influençant le flux d'oxygène mélangé au flux d'air d'admission du moteur à combustion interne. Vis-à-vis de l'influence de la teneur en oxygène de la veine des gaz d'échappement du moteur à combustion interne avec un signal d'injection de carburant et/ou un signal de volet d'étranglement, le procédé selon l'invention permet d'influencer de manière étendue la teneur en oxygène.
Il est également avantageux que l'addition de la veine d'oxygène ne se traduit pas par une diminution de la température des gaz d'échappement qui pourrait résulter de la phase de combustion du moteur à combustion interne, température qui doit notamment avoir un niveau de température minimum pour lancer la régénération. En outre, par l'addition du flux d'oxygène, on influence de manière positive le bruit de fonctionnement du moteur à combustion interne.
Selon un développement avantageux, on utilise le signal lambda fourni par une sonde lambda comme mesure de la vitesse de combustion des particules; ce signal est une mesure de la teneur résiduelle en oxygène des gaz d'échappement. En particulier une sonde lambda à bande large permet de fournir un signal lambda en cas d'excédent important d'oxygène dans les gaz d'échappement par rapport à une combustion stoechiométrique.
Un autre développement prévoit d'utiliser au moins une mesure de la température du filtre à particules pour la vitesse de combustion des particules. La température du filtre à particules peut se déterminer au moins approximativement en utilisant un modèle. Selon un développement, il est prévu un capteur de température installé par exemple en aval du filtre à particules. Un développement prévoit une correction de la mesure saisie de la température du filtre à particules en fonction du flux des gaz d'échappement dans le filtre à particules.
Un développement particulièrement avantageux prévoit de limiter la vitesse de combustion des particules ou la température du filtre à particules et/ou la variation de température du filtre à particules de la veine des gaz d'échappement du moteur à combustion interne par un enrichissement avec un flux d'azote. Ce moyen garantit notamment dans la plage des faibles charges, par exemple au ralenti, en particulier dans le cas d'un moteur à combustion interne diesel, une protection du filtre à particules vis-à-vis des vitesses de combustion trop élevées des particules ou à une température de niveau inacceptable du filtre à particules.
Le dispositif selon l'invention pour la mise en oeuvre du procédé concerne tout d'abord un appareil de commande pour la mise en oeuvre du procédé. L'appareil de commande comporte de préférence au moins une mémoire électrique dans laquelle sont enregistrées les étapes du procédé sous la forme d'un programme d'ordinateur.
Un développement prévoit un dispositif de décomposition d'air pour fournir le flux d'oxygène et le flux d'azote. Le dispositif de dé- composition d'air est en mesure de fournir à la fois le flux d'oxygène et le flux d'azote à partir d'une veine d'air d'alimentation et d'alimenter ainsi les différents canaux de sortie. Le flux d'air d'alimentation passant dans un canal d'alimentation en air du dispositif de décomposition d'air se fait de préférence dans le canal d'admission du moteur à combustion interne en aval du compresseur d'un turbocompresseur de gaz d'échappement. Cela permet d'assurer la différence de pression, requise le cas échéant pour le dispositif de décomposition d'air sans utiliser des moyens supplémentaires. Un distributeur à tiroir installé dans le canal d'admission du dispositif de décomposition d'air permet de mélanger sélectivement le flux d'azote au flux des gaz d'échappement du moteur à combustion interne en fonction d'un signal de commande pour éviter une vitesse de combustion trop élevée des particules ou une température de niveau trop élevé des particules ou une température de niveau trop élevé du filtre à particules.
Un développement du dispositif prévoit un capteur de température en aval du filtre à particules pour saisir la mesure de la température du filtre à particules. L'installation en aval du filtre à parti-cules permet un montage simple du capteur de température sans inter- venir dans le filtre à particules.
Un autre développement prévoit un capteur de pression de gaz d'échappement en amont du filtre à particules. Le signal de pression des gaz d'échappement peut être utilisé comme point de départ pour déterminer la différence de pression produite par le filtre à parti- cules et qui est une mesure de l'état d'encombrement ou de charge du filtre à particules.
Dessins La présente invention sera décrite ci-après de manière plus détaillée à l'aide d'un exemple de réalisation représenté schématiquement dans les dessins annexés dans lesquels: - la figure 1 montre l'environnement technique dans lequel s'exécute le procédé de l'invention, - la figure 2 montre un ordinogramme du procédé de l'invention. Description d'un mode de réalisation de l'invention La figure 1 montre un moteur à combustion interne 10 dont le canal d'admission 11 comporte un volet d'étranglement 12, un compresseur 13, une vanne 14 ainsi qu'un capteur de pression d'air d'alimentation 15. En amont de la vanne 14, un canal d'alimentation en air 16 rejoint un dispositif de décomposition d'air 17. En aval de la vanne 14, un premier canal d'admission 18 du dispositif de décomposition d'air 17 débouche dans le canal d'admission 11. Le canal d'alimentation en air 16 comporte une première pompe 19 et le premier canal de sortie 18 est équipé d'une seconde pompe 20.
Un second canal de sortie 25 du dispositif de décomposi- tion d'air 17 aboutit à un distributeur à tiroir 26 muni d'une sortie 27 débouchant dans l'environnement et un canal de liaison 28 débouchant dans la zone des gaz d'échappement 29 du moteur à combustion in-terne 10.
La zone des gaz d'échappement 29 comporte une turbine 30, une sonde lambda 31, un premier capteur de température 32, un capteur de pression de gaz d'échappement 33, un filtre à particules 34 et un second capteur de température 35.
Un flux d'air d'admission mAL arrive dans le canal d'admission 11; un flux d'air d'alimentation mLZ arrive dans le canal d'alimentation en air 16. Le premier canal de sortie 18 est traversé par un flux d'oxygène mO2 et le second canal de sortie 25 est traversé par un flux d'azote mN2; la zone des gaz d'échappement ou système des gaz d'échappement 29 est traversée par un flux de gaz d'échappement mEG et le filtre à particules 34 est traversé par un flux de gaz d'échappement mPF.
Un appareil de commande 40 fournit un signal de volet d'étranglement dr au volet d'étranglement 12; il fournit un premier signal de commande de pompe 41 à la première pompe 19, un signal de commande 42 à la soupape 14, un second signal de commande de pompe 43 à la seconde pompe 20 et un signal de commande de distributeur 44 au distributeur à tiroir 26.
Le capteur de pression d'air d'alimentation 15 fournit un signal de pression d'air d'alimentation pLL à la commande 40; la sonde lambda 31 fournit un signal de sonde lambda lam; le premier capteur de température 32 fournit un premier signal de température TvPF; le capteur de pression de gaz d'échappement 33 fournit un signal de pression de gaz d'échappement pvPF et le second capteur de température 35 fournit un second signal de température TnPF.
La figure 2 montre un ordinogramme commençant par un premier bloc fonctionnel 50 correspondant à une requête de régénération de filtre à particules. La première requête 51 vérifie si la température TPF du filtre à particules dépasse une température minimale Tmin. Si cela n'est pas le cas, dans un second bloc fonctionnel 52 on commande le chauffage du filtre à particules 34. Mais si cela est le cas, selon un troisième bloc fonctionnel 53, le signal de volet d'étranglement dr et/ ou le flux d'oxygène mO2 commande ou régule sur une valeur de consigne lambda lamCons ou une valeur de consigne de température de filtre à particules TPFCons.
Une seconde requête 54 détermine si la régénération du filtre à particules est terminée. Si cela est le cas, le procédé se termine. Dans le cas contraire, une troisième requête 54 détermine si la température du filtre à particules TPF a atteint une température maximale Tmax et/ou une variation de température dTPF dépasse un maximum de variation de température dTmax. Si cela est le cas, on fournit le flux d'azote mO2.
Le procédé selon l'invention fonctionne comme suit: Le filtre à particules 34 de la plage des gaz d'échappement 29 stocke les particules produites le cas échéant pendant le fonctionnement du moteur à combustion interne 10. Lorsqu'on atteint un état de charge prédéfini il faut démarrer la régénération du filtre à particules 34. L'état de charge peut se déterminer par exemple à l'aide de la différence de pression sur le filtre à particules 34. Le cas échéant le flux de gaz d'échappement mPF traversant le filtre à particules peut servir pour apprécier l'état de charge. La différence de pression sur le filtre à particules 34 peut se déterminer à l'aide du signal de pression des gaz d'échappement pvPF fourni par le capteur de pression de gaz d'échappement 34 qui représente la pression des gaz d'échappement en amont du filtre à particules 34 en liaison avec un modèle de pression qui a été déterminé approximativement suivant le système des gaz d'échappement existant après le filtre à particules 34.
Après la requête de régénération du filtre à particules dans le premier bloc fonctionnel 50, la seconde requête 51 vérifie si la température du filtre à particules TPF correspond au moins à la température minimale Tmin. La température minimale Tmin est la limite de température qu'il faut dépasser pour que la réaction d'oxydation des particules stockées dans le filtre à particules 34 se fasse automatique-ment avec l'oxygène. La température minimale Tmin est par exemple égale à 550 C. En utilisant des additifs de carburant on peut diminuer la température minimale Tmin par exemple à 450 C.
Si cela n'est pas le cas, selon le second bloc fonctionnel 52 on chauffe le filtre à particules 34. Le chauffage peut se faire égale-ment indirectement grâce à la température élevée des gaz d'échappement. La température élevée des gaz d'échappement peut être obtenue par une réaction exothermique des composants de carburant réducteurs contenus dans la veine des gaz d'échappement mEG avec l'oxygène résiduel de la veine des gaz d'échappement mEG. Les composants en carburant peuvent être introduits par exemple au moins par injection de carburant après l'opération de combustion dans le moteur à combustion interne 10, dans la zone de gaz d'échappement 29. Une autre possibilité prévoit d'introduire directement des composants réducteurs dans la zone des gaz d'échappement 29.
La réaction d'oxydation peut se faire dans un catalyseur d'oxydation non représenté de manière détaillée ou directement dans le filtre à particules 34 dans la mesure où il est prévu un revêtement catalytique approprié du filtre à particules 34. Le premier capteur de température 32 fournit avec le premier signal de température TvPF, une mesure de la température des gaz d'échappement en amont du filtre à particules 34, ce qui permet d'éviter toute élévation inutile de la température des gaz d'échappement.
Dans la mesure où dans la première requête 51 on constate que la température minimale Tmin nécessaire à la phase de régénération n'est pas atteinte, dans le troisième bloc fonctionnel 53 on régénère le filtre à particules 34. Pour maintenir la régénération on peut utiliser par exemple le signal lambda lam fourni par la sonde lambda 31 comme constituant au moins une mesure de la vitesse de combustion des particules. Un autre mesure de la vitesse de combustion des parti-cules est la température du filtre à particules TPF qui, selon un développement, est saisie indirectement par l'intermédiaire de la température des gaz d'échappement produite en aval du filtre à parti-cules 34 et que fournit le second capteur de température 35 sous la forme du second signal de température TnPF.
La température TPF du filtre à particules dépend en outre du flux des gaz d'échappement mPF du filtre à particules, car par exemple pour une concentration constante en oxygène et une température TPF constante du filtre à particules, avec une augmentation de la veine des gaz d'échappement mPF, l'alimentation en oxygène augmente, ce qui accélère la combustion. Le flux des gaz d'échappement mPF dans le filtre à particules s'obtient à partir du flux des gaz d'échappement mEG qui correspond par exemple à un signal d'air non détaillé représentant la veine d'air d'admission mAL, le cas échéant en utilisant un signal d'injection de carburant non représenté ici.
L'accélération de la vitesse de deux combustions des particules ou l'influence sur la température du filtre à particules TPF peu- vent se faire par exemple par une commande ou de préférence une régulation de la valeur de consigne du coefficient lambda lam-Cons ou de la valeur de consigne prédéfinie de la température du filtre à parti- cules TPF-Cons.
L'influence résulte par exemple d'une action précise sur la commande du moteur à combustion interne 10 modifiant la teneur en oxygène de la veine des gaz d'échappement mEG. Une mesure consiste par exemple à modifier la position du volet d'étranglement 12 par le signal de volet d'étranglement dr. Le volet d'étranglement 12 permet à la fois d'influencer la teneur en oxygène dans la veine des gaz d'échappement mEG et aussi d'influencer l'ensemble de la veine des gaz d'échappement mEG qui permet de modifier la température des gaz d'échappement.
Le volet d'étranglement 12 peut être installé en amont ou en aval du compresseur 13 représenté à la figure 1. Le compresseur 13 forme avec la turbine 30 un turbocompresseur de gaz d'échappement; la turbine 30 est reliée au compresseur 13 par le couplage représenté à la figure 1.
On peut également influencer la teneur en oxygène de la veine des gaz d'échappement mEG en modifiant la pression d'alimentation saisie par le capteur de pression d'air d'alimentation 15 fournie par le compresseur 13. La pression d'alimentation peut par exemple se régler avec un moyen de réglage non détaillé des aubes de la turbine 30.
Selon l'invention, on influence la vitesse de combustion des particules ou la température de filtrage des particules TPF en fixant la veine d'oxygène mO2. Le flux d'oxygène mO2 est fournie au premier canal de sortie 18 par le dispositif de décomposition d'air 17. Le dispositif de décomposition d'air 17 prévu dans l'état de la technique évoqué ci-dessus comporte par exemple une membrane perméable aux molé- cules d'oxygène permettant de répartir le flux d'air d'alimentation mLZ en un flux d'oxygène mO2 et un flux d'azote mN2 passant par le second canal de sortie 25.
Le dispositif de décomposition d'air 17 décrit dans l'état de la technique nécessite une différence de pression pour assurer cette fonction de séparation. Le cas échéant le canal d'alimentation d'air 16 du dispositif de décomposition d'air 17 comporte une première pompe 19 commutée par la commande 40 fournissant le premier signal de commande de pompe 41. En variante ou en plus, la seconde pompe 43 prévue dans le canal de sortie 18 et que le commande 40 commute par le second signal de pompe 43. La dérivation du canal d'alimentation en air 16 en aval du compresseur 13 a l'avantage que du fait de la pression en elle-même déjà élevée de l'air du compresseur permet de supprimer la première et/ou la seconde pompe 9, 20.
La soupape 14 installée dans le canal d'admission 11 a pour fonction d'éviter de court-circuiter le canal d'alimentation en air 16 et le second canal de sortie 18 par le canal d'admission 11 suivant la répartition des veines d'air. La soupape 14 peut être par exemple réalisée sous la forme d'un distributeur à tiroir installé entre le canal d'admission 11 et le canal d'alimentation en air 16. Dans la mesure où au moins la première ou la seconde pompe 19, 20 sont prévues dans l'installation on peut supprimer le cas échéant la soupape 14.
L'enrichissement en oxygène de l'air aspiré par le moteur à combustion interne 10 avec le flux d'oxygène mO2 permet de prédéf - nir une plus grande variation de la teneur en oxygène dans la veine des gaz d'échappement mEG. La teneur complémentaire en oxygène augmente la vitesse de combustion du carburant dans le moteur à combustion interne 10 et réduit le temps de retard d'allumage. Le moteur à combustion interne 10 fonctionne ainsi de manière moins bruyante. Grâce à la possibilité d'influence étendue de la teneur en oxygène de la veine des gaz d'échappement mEG avec le flux d'oxygène mO2 supplémentaire fournie au moteur à combustion interne 10, on évite de réduire la température des gaz d'échappement pendant la régénération du filtre à particules 34 comme cela est par exemple le cas si l'on introduit de l'air secondaire dans la zone des gaz d'échappement 29.
La seconde requête 54 détermine si la régénération du filtre à particules est terminée. Si cela est le cas, le procédé se termine sans autre action. Si cela n'est pas le cas, dans la troisième requête 55 on détermine si la température du filtre à particules TPF dépasse ou du moins risque de dépasser la température maximale Tmax.
En plus ou en variante, on peut déterminer si la variation de température dTPF du filtre à particules 34 dépasse ou risque de dé-passer le maximum prévu de variations de température dTmax. La variation de température dTPF peut être par exemple le gradient de la température en fonction du temps ou au moins un quotient différentiel de la température du filtre à particules TPF. On peut en outre déterminer en alternative si le signal lambda lam a une valeur de niveau élevé, et acceptable. Cette situation peut se produire dans la plage des faibles charges, par exemple au ralenti, en particulier dans le cas d'un moteur à combustion interne diesel 10 lorsque la concentration en oxygène de la veine des gaz d'échappement mEG atteint par exemple 16 %.
En utilisant la température du filtre à particules TPF comme mesure de la vitesse de combustion des particules, on utilise de préférence la veine des gaz d'échappement du filtre à particules mPF comme grandeur de correction ayant un effet de refroidissement sur le filtre à particules 34. En l'absence de situation dangereuse on peut revenir au troisième bloc fonctionnel 53 et poursuivre la régénération. En cas d'état de risque ou du moins de risque probable, selon le quatrième bloc fonctionnel 56 on prévoit comme contre-mesure d'introduire le flux d'azote mN2 dans la zone des gaz d'échappement 29.
La veine d'azote mN2 est fournie par le second canal de sortie 25 du dispositif de décomposition d'air. Le signal de commande du distributeur 44 fourni par la commande 40 agit sur le distributeur à tiroir 26 au cours de la régénération normale du filtre à particules 34 de façon que le distributeur à tiroir 26 relie le second canal de sortie 25 à la sortie 27 pour laisser le flux d'azote mN2 s'échapper à l'atmosphère. En cas de situation de risque, l'appareil de commande 40 commute le distributeur à tiroir 26 par le signal de commande de distributeur à tiroir 44 de façon à relier le second canal d'admission 25 au canal de liai- son 28, permettant de mélanger le flux d'azote mN2 à la veine des gaz d'échappement mEG. Suivant le mélange de la veine d'azote inerte mN2 on pourra diminuer la concentration en oxygène de façon suffisante pour ralentir considérablement les réactions d'oxydation dans le filtre à particules 34.

Claims (12)

REVENDICATIONS
1 ) Procédé de gestion d'un filtre à particules (34) installé dans la zone (29) des gaz d'échappement d'un moteur à combustion interne (10) selon lequel on saisit une mesure de la vitesse de combustion des particules pour influencer et/ou surveiller la vitesse de combustion des particules ou pour influencer et/ou surveiller la température (TPF) du filtre à particules, caractérisé en ce qu' on enrichit le flux d'air d'aspiration (mAL) du moteur à combustion in-terne (10) avec un flux d'oxygène (mO2) et on influence le flux d'oxygène (mO2) en fonction de la mesure saisie de la vitesse de combustion des particules.
2 ) Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu' on utilise le signal lambda (lam) d'une sonde lambda (31) comme me-sure de la vitesse de combustion des particules.
3 ) Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu' on utilise au moins une mesure de la température du filtre à particules (TPF) comme mesure de la vitesse de combustion des particules.
4 ) Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce qu' on saisit la température du filtre à particules (TPF) en aval du filtre à particules (34).
5 ) Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce qu' on corrige la température du filtre à particules (TPF) avec le flux des gaz d'échappement du filtre à particules (mPF) sortant du filtre à particules (34).
6 ) Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que pour limiter la vitesse de combustion des particules ou la température du filtre à particules (TPF) et/ ou une variation de la température (dTPF) du filtre à particules (34), on enrichit le flux de gaz d'échappement (mEG) sortant de la zone des gaz d'échappement (29) du moteur à combustion interne (10) avec un flux d'azote (mN2).
7 ) Dispositif pour la mise en oeuvre du procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu' il comporte au moins un appareil de commande (40) pour la mise en oeuvre du procédé.
8 ) Dispositif selon la revendication 7, caractérisé par un dispositif de décomposition d'air (17) pour fournir le flux d'oxygène et le flux d'azote (mO2, mN2).
9 ) Dispositif selon la revendication 8, caractérisé en ce qu' un canal d'alimentation en air (16) du dispositif de décomposition d'air (17) est prévu dans le canal d'admission (11) du moteur à combustion interne (10) en aval d'un compresseur (13) d'un turbocompresseur de gaz d'échappement (13, 30).
10 ) Dispositif selon la revendication 8, caractérisé par un distributeur (26) qui conduit le flux d'azote (mN2) fourni par le dis-positif de décomposition d'air (17) soit à l'environnement soit à la zone des gaz d'échappement (29) du moteur à combustion interne (10).
11 ) Dispositif selon la revendication 7, caractérisé par un capteur de température (35) installé en aval du filtre à particules (34) pour saisir la mesure de la température (TPF) du filtre à particules (34).
12 ) Dispositif selon la revendication 8, caractérisé par un capteur de pression de gaz d'échappement (33) en amont du filtre à particules (34). io
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