FR2875651A1 - Convertisseur de tension dc/dc a consigne de courant limitee - Google Patents

Abstract

Convertisseur de tension DC/DC comprenant une série de cellules (100, 200, ..., 600) comprenant chacune un interrupteur de découpage associé à une unité de commande de découpage (19, 29, ..., 69), et à un générateur de consigne (5) agencé pour transmettre une signe de courant (10) à l'unité de commande de découpage (19, 29, ..., 69), chaque cellule comprenant en outre un dispositif de mesure d'un courant circulant dans une inductance de cette cellule pour délivrer un signal de mesure (105, 205, ..., 605), à l'unité de commande de découpage (19, 29, ..., 69), le générateur de consigne (5) comprenant un limiteur agencé pour limiter la consigne de courant (10) en fonction d'un signal d'entrée du convertisseur et/ou d'un signal représentatif d'une température du convertisseur.

Description

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La présente invention concerne un convertisseur de tension continu/continu (DC/DC) régulé en courant et destiné à être disposé entre un réseau électrique à haute tension et un réseau électrique à basse tension, et trouve des applications, en particulier, dans le domaine automobile.

On sait que l'avantage principal d'un convertisseur DCIDC régulé en courant est de permettre une régulation qui est fonction de la puissance à transmettre, en particulier lorsque les équipements alimentés par le convertisseur sont des équipements à forte consommation.

On connaît, notamment du document US-A-6,144,194 un convertisseur de tension DCIDC multicellules régulé en courant. Chaque cellule comporte un convertisseur DC/DC à découpage comprenant une unité de commande de découpage adaptée pour commander l'ouverture et la fermeture d'un interrupteur de découpage en fonction d'un signal reçu d'un générateur de consigne agencé pour transmettre une même consigne de courant à l'unité de commande de découpage de chaque cellule. Chaque cellule comprend un dispositif de mesure d'un courant circulant dans une inductance de cette cellule pour délivrer un signal de mesure à l'unité de commande de découpage de la cellule. Toutefois dans ce convertisseur la consigne de courant est élaborée exclusivement à partir d'une comparaison entre une tension de référence représentative de la puissance à transmettre et de la tension de sortie du convertisseur. Dans le cas où les conditions de fonctionnement du convertisseur ne permettent pas de transmettre la puissance requise, par exemple dans le cas où la tension d'entrée est inférieure à une tension minimum de référence, la régulation assurée par l'unité de commande de découpage tend à augmenter le courant traversant l'interrupteur de découpage, ce qui amène celui-ci à fonctionner dans de mauvaises conditions de rendement, de sorte qu'au lieu d'augmenter la puissance disponible à la sortie du convertisseur, la boucle de régulation provoque au contraire une diminution de cette puissance de sortie. En outre, l'échauffement accru résultant de l'augmentation du courant risque de provoquer une mise hors service du convertisseur. De même une température anormalement élevée du convertisseur, résultant par exemple d'un mauvais refroidissement, provoque les mêmes effets.

Le but de l'invention est de proposer un convertisseur dans lequel la consigne de courant initialement déterminée à partir de la puissance requise est limitée de façon que faute de pouvoir transmettre la puissance requise, le convertisseur fonctionne au moins dans un mode dégradé pour lequel il transmet dans de bonnes conditions de rendement une puissance légèrement inférieure à la puissance initialement requise.

En vue de la réalisation de ce but, on propose, selon l'invention, un convertisseur de tension DC/DC comprenant: - une première borne positive et une première borne négative destinées à être connectées respectivement à deux bornes d'un réseau électrique à haute tension; - une seconde borne positive et une seconde borne négative destinées à être connectées respectivement à deux bornes d'un réseau électrique à basse tension; - au moins une cellule disposée entre lesdites premières bornes positive et négative d'une part et lesdites secondes bornes positive et négative d'autre part, chaque cellule comprenant un convertisseur DCIDC à découpage, ayant chacune une première branche de circuit reliant ladite première borne négative et ladite seconde borne négative, une deuxième branche de circuit comprenant une inductance et reliant ladite première borne positive et ladite seconde borne positive, des moyens de découpage comprenant au moins un interrupteur de découpage, et une unité de commande de découpage adaptée pour commander l'ouverture et la fermeture de l'interrupteur de découpage selon un rapport cyclique déterminé ; - une unité de synchronisation adaptée pour transmettre un signal de synchronisation respectif à l'unité de commande de découpage de chaque cellule; - un générateur de consigne agencé pour transmettre une même consigne de courant à l'unité de commande de découpage de chaque cellule; dans lequel chaque cellule comprenant un dispositif de mesure d'un courant circulant dans l'inductance de cette cellule, ce dispositif de mesure délivrant un signal de mesure à l'unité de commande de découpage de la cellule, et l'unité de commande de découpage étant adaptée pour ajuster le rapport cyclique de manière à asservir le courant circulant dans ladite seconde branche de circuit de cette cellule à ladite consigne de courant, dans lequel que le générateur de consigne comprend un limiteur agencé pour limiter ladite consigne de courant en fonction d'un signal d'entrée du convertisseur etlou d'un signal représentatif d'une température du convertisseur.

Ainsi, la limitation de la consigne du courant en amont de la boucle de régulation du convertisseur permet de faire fonctionner celui-ci dans des conditions optimales compte tenu des circonstances affectant le fonctionnement normal du convertisseur.

D'autres particularités et avantages de la présente invention apparaîtront dans la description ci-après d'exemples de réalisation non limitatifs, en référence aux dessins annexés, dans lesquels: - la figure 1 est un schéma électrique d'un premier mode de réalisation d'un convertisseur de tension selon l'invention; - la figure 2 représente par blocs fonctionnels l'agencement interne du générateur de consigne du convertisseur de tension illustré par la figure 1; - la figure 3 représente par blocs fonctionnels l'agencement d'un circuit de mesure du convertisseur de tension illustré par la figure 1; - la figure 4 représente par blocs fonctionnels l'agencement interne d'une unité de commande de découpage du convertisseur de tension illustré parla figure 1; - la figure 5 est un schéma électrique d'un second mode de 2875651 4 réalisation d'un convertisseur de tension selon l'invention; - la figure 6 est un schéma électrique d'un troisième mode de réalisation d'un convertisseur de tension selon l'invention.

Sur les figures 1, 5 et 6, afin de bien indiquer l'orientation des transistors utilisés, des lettres D et S désignent respectivement le drain et la source de chaque transistor utilisé, conformément à l'orientation spécifiée dans la description pour ce transistor.

Un réseau électrique à courant continu et à haute tension est connecté au convertisseur de tension DCIDC de la figure 1 par la borne positive 1 et par la borne négative 2. La tension entre les bornes 1 et 2 est par exemple située autour de 42 volts. Un réseau à courant continu et à basse tension est connecté aux bornes 3 et 4 du convertisseur de tension, la borne 3 étant positive, et la tension entre la borne 3 et la borne 4 étant par exemple située autour de 14 volts.

Dans l'exemple illustré par la figure 1, six cellules 100, 200,..., 600, correspondent chacune à un convertisseur abaisseur-élévateur de tension, ou convertisseur réversible, élémentaire. Ces convertisseurs élémentaires sont disposés en parallèle entre, d'un côté, les bornes 1 et 2, et de l'autre côté, les bornes 3 et 4.

Dans chacun de ces convertisseurs élémentaires réversibles 100, 200,..., 600, un condensateur 16, 26,..., 66, par exemple de 30 microfarads, relie les bornes 1 et 2 afin de stocker, du côté du réseau à 42 volts, les charges électriques transférées par ce convertisseur 100, 200,..., 600. De même, dans chaque convertisseur 100, 200,..., 600, un autre condensateur 17, 27,...,67, par exemple aussi de 30 microfarads, relie les bornes 3 et 4 afin de stocker, du côté du réseau à 14 volts, les charges électriques transférées par ce convertisseur 100, 200,..., 600. Chacun des deux réseaux à 42 volts et à 14 volts, lors de son fonctionnement, consomme partiellement les charges électriques des ensembles respectifs de condensateurs 16, 26,..., 66 et 17, 27,...,67.

Dans chaque convertisseur élémentaire réversible 100, 200,..., 600, les bornes négatives 2 et 4 sont directement reliées entre elles par une connexion électrique. Les bornes 1 et 3 sont reliées entre elles par une branche comprenant les composants suivants, montés en série, dans l'ordre suivant considéré de la borne 1 vers la borne 3: - un transistor abaisseur 11, 21,..., 61, par exemple MOS-FET à canal n (N-MOS), connecté par son drain à la borne 1. Un tel transistor comporte une diode de structure placée en parallèle à l'interrupteur constitué par ce transistor abaisseur 11, 21,..., 61, et orientée dans le sens passant de o la source vers le drain de ce transistor. Cette diode de structure est donc passante de la borne 3 vers la borne 1 - une inductance 14, 24,..., 64, par exemple de 12 microhenrys et de résistance 6 milliohms, reliée à la source du transistor 11, 21,..., 61 par un noeud NI, N2,..., N6; - une résistance 15, 25,..., 65, par exemple de 2 milliohms reliée à l'inductance 14, 24,..., 64 et à la borne 3.

Chaque convertisseur élémentaire réversible 100, 200,..., 600 comporte en outre: - un transistor élévateur 12, 22,..., 62. Ce transistor élévateur 12, 22,..., 62, par exemple encore MOS-FET à canal n (N-MOS), est relié par son drain au noeud NI, N2,..., N6 et par sa source à la borne 2. Ce transistor élévateur 12, 22,..., 62 comporte aussi une diode de structure disposée en parallèle à ce transistor et orientée dans le sens passant de la source vers le drain de ce transistor, et donc passante en direction du noeud NI, N2,..., N6; - un circuit de mesure 18, 28..., 68, dont deux entrées sont connectées par des liaisons 103, 203,..., 603 et 104, 204,..., 604 aux deux bornes de la résistance 15, 25,...,65 de ce convertisseur élémentaire réversible 100, 200,..., 600; - une unité de commande de découpage 19, 29,..., 69, dont une entrée est connectée par la liaison 105, 205,..., 605 au circuit de mesure 18, 28,..., 68 de ce convertisseur élémentaire 100, 200, ..., 600, et dont deux sorties sont connectées par deux liaisons 110, 210,..., 610 et 120, 220,... 620 respectivement au transistor abaisseur 11, 21,..., 61 et au transistor élévateur 12, 22,..., 62 de ce convertisseur élémentaire réversible 100, 200,..., 600. La sortie sur laquelle le signal de commande est appliquée détermine donc le fonctionnement du convertisseur en abaisseur de tension ou en élévateur de tension. Dans la suite de la description la tension d'entrée du convertisseur est donc fonction de son mode de fonctionnement. Dans le fonctionnement en abaisseur de tension la tension d'entrée est la haute tension, ici 42 volts, tandis que dans le fonctionnement en élévateur de tension la tension d'entrée est la basse tension, ici 14 volts.

Chacun des convertisseurs élémentaires réversibles 100, 200,..., 600 ainsi constitué peut transférer approximativement une puissance de 250 watts entre les deux réseaux électriques respectivement à 42 volts et à 14 volts. Une puissance maximale de l'ordre de 1500 watts peut donc être transférée par le convertisseur de tension multi-cellules entre les réseaux à haute et basse tension.

Une unité de synchronisation 6 est connecté aux circuits de mesure 18, 28, ..., 68 et aux unités de commande de découpage 19, 29,..., 69 de tous les convertisseurs élémentaires 100, 200,..., 600 par les liaisons respectives 102, 202,..., 602 pour fournir à chacun d'eux un signal de synchronisation périodique. La fréquence de ce signal de synchronisation est par exemple de 70 kilohertz.

Enfin, un générateur de consigne 5 est connecté aux unités de commande de découpage 19, 29, ..., 69 de tous les convertisseurs élémentaires réversibles 100, 200, ..., 600 par des liaisons électriques respectives 101, 201,..., 601 issues d'une même sortie 10 de ce générateur de consigne 5.

Selon la figure 2, le générateur de consigne 5 reçoit en entrée, d'un calculateur de gestion du convertisseur de tension et de l'énergie, un signal représentatif d'un niveau de puissance P de transfert de charge entre les réseaux à haute et basse tension. Pour éviter des erreurs pouvant entacher ce signal, par exemple dues à des tensions de décalage de différents composants ("off-set"), ce signal est constitué d'une suite d'impulsions porteuse de l'information correspondant au niveau de puissance P. Ce signal est alors filtré par un premier filtre passe-bas 7 disposé à l'intérieur du générateur de consigne 5 pour le transformer en une tension continue portée par la liaison 10a, dont la valeur représente la puissance P. Ce signal est représentatif de la consigne de courant qui est habituellement appliqué à la boucle de régulation du convertisseur. Ce signal de courant est donc fonction de la tension d'entrée de sorte que si la tension d'entrée est inférieure à la tension nominale la consigne de courant se trouve augmentée, ce qui peut provoquer des dysfonctionnements comme rappelé au début de la présente description. Pour éviter ces dysfonctionnements, selon l'invention le générateur de consigne 5 reçoit aussi des signaux représentatifs de la tension d'entrée, c'est-à-dire de ladite haute tension (42 volts) pour un fonctionnement en abaisseur de tension et de ladite basse tension (14 volts) pour un fonctionnement en élévateur de tension. Pour la même raison d'erreurs pouvant entacher ces signaux, ceux-ci sont transmis sous forme d'impulsions. Ils sont alors filtrés respectivement par les deuxième et troisième filtres passe-bas 8 et 9 du générateur de consigne 5, de façon à les transformer chacun en une tension continue.

Le générateur de consigne 5 reçoit enfin au moins un signal de sécurité correspondant à une température T d'un ou plusieurs composants sensibles du convertisseur multi-cellules. Cette température peut être mesurée par un capteur non représenté monté par exemple à mi-distance entre les transistors abaisseurs 11, 21..., 61 ou les transistors élévateurs 12, 22,

., 62...DTD: Un limiteur 5a limite la tension continue portée par la liaison 10e et 30 représentative de la puissance P en fonction du signal représentant la tension d'entrée, ainsi qu'en fonction du signal de la température T. Le limiteur 5a délivre à sa sortie 10 une tension continue qui constitue une consigne de courant unique transmise à tous les circuits de commande 19, 29,..., 69 par les liaisons respectives 101, 201,..., 601. Cette consigne de courant limité reflète donc les perturbations qui peuvent affecter le convertisseur et optimise donc son fonctionnement.

Le circuit de mesure 18 représenté sur la figure 3 comprend deux amplificateurs 181, 182 accouplés et fonctionnant chacun pour des valeurs positives. Ils sont chacun reliés par leurs entrées respectives aux deux o bornes de la résistance 15. Les courants délivrés par chacun d'eux traversent alors la résistance 183 montée entre la sortie des amplificateurs 181, 182 et la masse. La sortie réunie des deux amplificateurs 181, 182 est aussi connectée à un opérateur 185.

Cet opérateur 185 reçoit en outre un signal de compensation de pente de la part du compensateur 184. Ce dernier est relié au circuit de synchronisation 6 par la liaison 102. La combinaison réalisée par l'opérateur 185 entre le signal amplifié correspondant à la tension aux bornes de la résistance 15 et le signal de compensation de pente est connue de l'homme du métier pour réaliser un asservissement en mode courant basé sur des valeurs de crête. Le signal délivré par l'opérateur 185, représentatif du courant dans la résistance 15, est communiqué par la liaison 105 à l'unité de commande de découpage 19. Il possède une forme en dents de scie dont l'amplitude caractérise un courant électrique correspondant à la puissance transférée entre les circuits à haute et basse tension.

Dans le mode de réalisation considéré, le circuit de mesure 18 comporte en outre un ensemble de détection du sens du courant traversant la résistance 15. II est constitué d'un filtre 187 disposé en série avec un détecteur de signe 186. Ce dernier est relié directement à l'unité de commande de découpage 19 par la liaison 105b. Le signal porté par cette liaison 105b distingue les deux modes de fonctionnement d'abaisseur de tension et d'élévateur de tension du convertisseur élémentaire réversible 100.

Les autres convertisseurs élémentaires réversibles 200,..., 600 comportent aussi chacun un circuit de mesure 28, ..., 68 respectif identique au circuit de mesure 18.

L'unité de commande de découpage 19, selon la figure 4, comprend un comparateur 191 connecté par une entrée non-inverseuse à la liaison 101 porteuse de la consigne de courant 10 produite par le générateur de consigne 5. le comparateur 191 est aussi connecté par une entrée inverseuse à la liaison 105 porteuse du signal représentatif du courant dans la résistance 15, produit par le circuit de mesure 18. Il délivre alors une succession d'impulsions à une bascule 192 de type D, dont une entrée R est connectée en outre à la liaison 102 porteuse du signal de synchronisation commun. Deux sorties Q et Q-barre de la bascule 192, délivrant chacune une série d'impulsions mises en forme, sont reliées respectivement à deux entrées d'un commutateur 193. Une autre entrée de ce commutateur 193 est reliée à la liaison 105b porteuse d'un signal différenciant les modes de fonctionnement en abaisseur de tension et en élévateur de tension. Deux sorties de ce commutateur 193 sont reliées aux grilles des transistors abaisseur 11 et élévateur 12 par les liaisons de commande respectives 110 et 120, de façon à ajuster un rapport cyclique de ces transistors abaisseur 11 et élévateur 12.

Dans un mode de fonctionnement en abaisseur de tension, le transistor abaisseur 11 est commandé par l'unité de commande de découpage 19 pour être alternativement ouvert ou fermé. Le transistor élévateur 12 est alors commandé pour être ouvert pendant au moins les intervalles de temps durant lesquels le transistor abaisseur 11 est fermé.

Réciproquement, dans un mode de fonctionnement en élévateur de tension, le transistor élévateur 12 est commandé par l'unité de commande de découpage 19 pour être alternativement ouvert ou fermé, le transistor abaisseur 11, 21,..., 61 étant commandé pour être ouvert pendant au moins les intervalles de temps durant lesquels le transistor élévateur 11 est fermé.

Une unité de commande de découpage 29,..., 69 analogue à l'unité de commande de découpage 19 est disposée de la même façon dans chacun des cinq autres convertisseurs élémentaires réversibles 200,..., 600 pour remplir une fonction identique vis-à-vis de chacun de ces convertisseurs. Chacune d'elles est reliée aux grilles des transistors abaisseurs 11,..., 61 et élévateurs 12,..., 62 du convertisseur auquel elle est associée par les liaisons respectives 210,..., 610 et 220,..., 620.

Eventuellement, chaque unité de commande de découpage 19, 29,..., 69 de chaque convertisseur élémentaire 100, 200,..., 600 peut aussi recevoir en entrée des signaux représentatifs desdites haute et basse tension existant entre, respectivement, les bornes 1 et 2 d'une part, et les bornes 3 et 4 d'autre part. Ces signaux représentatifs desdites haute et basse tension peuvent alors participer à la commande des transistors abaisseur 11, 21,..., 61 et élévateur 12, 22,..., 62 par chaque unité de commande de découpage 19, 29,..., 69.

Deux unités de commande de découpage 19, 29,..., 69 de deux convertisseurs élémentaires différents émettent de commandes d'ouverture et de fermeture des transistors abaisseurs 11, 21,..., 61 et élévateurs 12, 22,..., 62 associés à chacune d'elle séparées par un retard déterminé pour assurer un lissage de la tension de sortie du convertisseur.

Avantageusement, les six unités de commande de découpage 19, 29,..., 69 émettent des impulsions respectives selon la même périodicité d'impulsions, par exemple de 70 kilohertz. Les six convertisseurs élémentaires sont considérés selon un ordre cyclique déterminé, de telle façon que des impulsions de convertisseurs élémentaires successifs selon ledit ordre sont séparées par un délai égal au sixième de la période des impulsions de commande de chaque convertisseur élémentaire.

Chaque convertisseur élémentaire 100, 200,..., 600 étant disposé en parallèle avec les autres convertisseurs élémentaires, l'arrêt du fonctionnement de la boucle de régulation de l'un d'entre eux n'interrompt pas le fonctionnement des autres. Un fonctionnement global du convertisseur multi-cellules est donc poursuivi au moyen des convertisseurs élémentaires encore opérationnels. Cette poursuite de fonctionnement est permise grâce à la disposition en parallèle des convertisseurs élémentaires, ainsi que par la disposition, selon la présente invention, d'un circuit de mesure 18, 28,..., 68 et d'une unité de commande de découpage 19, 29,..., 69 dans chaque convertisseur élémentaire.

Eventuellement, le mode de commande de l'ensemble des convertisseurs élémentaires 100, 200,..., 600 peut être adapté par un contrôleur superviseur non représenté relié aux six circuits de mesure et aux six unités de commande de découpage, de façon à tenir compte de l'arrêt éventuel du fonctionnement de l'un des convertisseurs élémentaires. Ceci permet, dans cette circonstance, d'optimiser le fonctionnement du convertisseur multi-cellules malgré cet arrêt de l'un des convertisseurs élémentaires.

Par exemple, lorsqu'un convertisseur élémentaire 100, 200,..., 600 n'est plus opérationnel, le contrôleur superviseur commande les unités de commande de découpage 19, 29,..., 69 des cinq autres convertisseurs élémentaires 100, 200,..., 600 encore opérationnels pour que les impulsions de commande de deux convertisseurs élémentaires successifs soient séparées par un retard égal au cinquième de la période commune des impulsions de commande de chaque convertisseur élémentaire. Le fonctionnement dégradé du convertisseur multi-cellules ainsi obtenu correspond à une réduction du débit de charge électrique maximal, ou bien de la puissance électrique maximale, pouvant être transféré entre le réseau à haute tension et le réseau à basse tension.

Les figures 5 et 6 représentent deux modes de réalisation de 30 l'invention analogues à celui décrit précédemment, constitués 2875651 12 respectivement de convertisseurs élémentaires 100, 200,..., 600 abaisseurs de tension et élévateurs de tension. Ces figures reprennent l'architecture et les composants de la figure 1, avec les mêmes références. On se reportera donc à la description détaillée de la figure 1 pour les éléments correspondants.

Un convertisseur élémentaire abaisseur de tension est obtenu à partir d'un convertisseur élémentaire réversible en remplaçant le transistor élévateur 12, 22,..., 62 par une diode 12a, 22a,..., 62a ayant sa cathode reliée au noeud N1, N2,..., N6 et son anode reliée aux bornes négatives 2 o et4.

Un convertisseur élémentaire élévateur de tension est obtenu à partir d'un convertisseur élémentaire réversible en remplaçant le transistor élévateur 11, 21,..., 61 par une diode 11a, 21a,..., 61a ayant sa cathode reliée à la borne 1 et son anode reliée au noeud N1, N2,..., N6.

Dans ces deux cas, le fonctionnement des convertisseurs abaisseurs et élévateurs de tension est connu de l'homme du métier, et similaire à celui d'un convertisseur réversible décrit plus haut. Les unités de commande de découpage 19, 29,..., 69 de chaque convertisseur élémentaire commandent alors l'unique transistor à découpage de ce convertisseur élémentaire.

Ces deux modes de réalisation bénéficient de tous les avantages de l'invention précités dans le cas de convertisseurs élémentaires réversibles.

Dans des réalisations alternatives des modes de réalisation décrits, les transistors de type N-MOS peuvent être remplacés par des transistors homologues de type P-MOS. Ils peuvent aussi être remplacés par des transistors de technologie bipolaire, sans que la fonction et le fonctionnement général du montage soient changés.

Bien que dans le mode de réalisation préféré décrit la consigne de courant soit limitée par la tension d'entrée et par un signal représentatif de la température du convertisseur, on peut également mettre en oeuvre l'invention 2875651 13 en limitant la consigne de courant seulement en fonction de la tension d'entrée ou seulement en fonction de la température du convertisseur. A l'inverse on peut également limiter la consigne de courant en fonction de la tension de sortie du convertisseur.

Bien que dans le mode de réalisation préféré l'invention s'applique à un convertisseur multicellules, l'invention peut également être mise en oeuvre avec un convertisseur comportant une seule cellule.

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Claims (3)

REVENDICATIONS

1. Convertisseur de tension DCIDC comprenant: - une première borne positive (1) et une première borne négative (2) destinées à être connectées respectivement à deux bornes d'un réseau électrique à haute tension; - une seconde borne positive (3) et une seconde borne négative (4) destinées à être connectées respectivement à deux bornes d'un réseau électrique à basse tension; - au moins une cellule (100, 200,..., 600) disposée entre lesdites 7o premières bornes positive (1) et négative (2) d'une part et lesdites secondes bornes positive (3) et négative (4) d'autre part, chaque cellule comprenant un convertisseur DCIDC à découpage, ayant chacune une première branche de circuit reliant ladite première borne négative (2) et ladite seconde borne négative (4), une deuxième branche de circuit comprenant une inductance (14, 24,..., 64) et reliant ladite première borne positive (1) et ladite seconde borne positive (3), des moyens de découpage comprenant au moins un interrupteur de découpage, et une unité de commande de découpage (19, 29,..., 69) adaptée pour commander l'ouverture et la fermeture de l'interrupteur de découpage selon un rapport cyclique déterminé ; - une unité de synchronisation (6) adaptée pour transmettre un signal de synchronisation respectif à l'unité de commande de découpage (19, 29,..., 69) de chaque cellule; - un générateur de consigne (5) agencé pour transmettre une même consigne de courant (10) à l'unité de commande de découpage (19, 29,..., 69) de chaque cellule (100, 200,..., 600) ; dans lequel chaque cellule (100, 200,..., 600) comprenant un dispositif de mesure d'un courant circulant dans l'inductance de cette cellule, ce dispositif de mesure délivrant un signal de mesure (105, 205,..., 605) à l'unité de commande de découpage (19, 29,..., 69) de la cellule, et l'unité de commande de découpage (19, 29,..., 69) étant adaptée pour ajuster le rapport cyclique de manière à asservir le courant circulant dans ladite seconde branche de circuit de cette cellule à ladite consigne de courant (10) caractérisé en ce que le générateur de consigne (5) comprend un limiteur (5a) agencé pour limiter ladite consigne de courant (10) en fonction d'un signal d'entrée du convertisseur et/ou d'un signal représentatif d'une température du convertisseur..

2. Convertisseur selon la revendication 1, dans lequel le générateur de consigne (5) est agencé pour recevoir un signal représentatif d'un niveau de puissance requis correspondant à un transfert de charge à effectuer entre o le réseau à haute tension et le réseau à basse tension, et inversement, et pour générer la consigne de courant (10) en conséquence.

3. Convertisseur selon la revendication 1, dans lequel le dispositif de mesure du courant circulant dans l'inductance de chaque cellule (100, 200,

., 600) comprend une résistance shunt (15, 25,..., 65) disposée en série dans la seconde branche de circuit de cette cellule et un circuit de mesure (18, 28,..., 68) d'une tension aux bornes de ladite résistance shunt (15, 25,..., 65), ce circuit de mesure (18, 28,..., 68) délivrant le signal de mesure (105, 205,..., 605) à l'unité de commande de découpage (19, 29,..., 69) de la cellule, le circuit de mesure (18, 28,... , 68) de chaque cellule (100, 200,..., 600) comprend un amplificateur (181, 182) agencé pour amplifier la tension aux bornes de la résistance shunt (15, 25,..., 65) de la cellule (100, 200,..., 600) et un dispositif compensateur de pente (184), le circuit de mesure (18, 28,..., 68) étant agencé pour combiner un signal délivré par ce dispositif compensateur de pente (184) à un signal issu de l'amplificateur (181, 182).