FR2856467A1 - Chambre de combustion annulaire de turbomachine - Google Patents
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Abstract
L'invention concerne une chambre de combustion annulaire (1) de turbomachine, conçue de telle sorte qu'en demi-section axiale, la valeur des angles aigus (A) formés entre une ligne sensiblement médiane de la demi-section (32) située entre une paroi axiale externe (2) et une paroi axiale interne (4), et des directions principales (34), dans cette demi-section, des perforations (26) d'une portion externe (28) d'un fond de chambre (8), évolue de façon décroissante en fonction de l'éloignement entre les perforations (26) et cette ligne sensiblement médiane (32), et la valeur des angles aigus (B) formés entre la ligne sensiblement médiane (32) et des directions principales (36), dans cette demi-section, des perforations (26) d'une portion interne (30) du fond de chambre (8), évolue de façon décroissante en fonction de l'éloignement entre les perforations (26) et cette ligne sensiblement médiane (32).
Description
Z
CHAMBRE DE COMBUSTION ANNULAIRE DE TURBOMACHINE
DESCRIPTION
DOMAINE TECHNIQUE
La présente invention se rapporte de façon 10 générale au domaine des chambres de combustion annulaires de turbomachine, et plus particulièrement à celui des moyens permettant de protéger thermiquement ces chambres de combustion.
ETAT DE LA TECHNIQUE ANTERIEURE
Typiquement, une chambre de combustion annulaire de turbomachine comprend une paroi axiale externe et une paroi axiale interne, ces parois étant disposées coaxialement et reliées entre elles par l'intermédiaire d'un fond de chambre.
Au niveau de ce fond de chambre de forme également annulaire, la chambre de combustion est pourvue d'orifices d'injection espacés angulairement, chacun d'entre-eux étant destiné à recevoir un injecteur de carburant afin d'autoriser les réactions 25 de combustion à l'intérieur de cette chambre de combustion. Il est par ailleurs noté que ces injecteurs peuvent aussi permettre d'introduire au moins une partie de l'air destiné à la combustion, celle-ci se produisant dans une zone primaire de la chambre de SP 22780 AP combustion, située en amont d'une zone secondaire dite zone de dilution.
A cet égard, il est noté que mis à part les besoins en air requis pour assurer les réactions de 5 combustion à l'intérieur de la zone primaire de la chambre de combustion, cette dernière nécessite par ailleurs de l'air de dilution généralement introduit par l'intermédiaire d'orifices de dilution pratiqués sur les parois axiales externe et interne, et également 10 de l'air de refroidissement susceptible de protéger l'ensemble des éléments constitutifs de la chambre de combustion.
Selon une réalisation connue de l'art antérieur, des déflecteurs sont agencés sur le fond de 15 chambre, dans le but de le protéger du rayonnement thermique. Chaque déflecteur, également appelé coupelle ou écran thermique, présente alors au moins un orifice d'injection destiné à recevoir un injecteur de carburant, ainsi qu'une pluralité de perforations 20 permettant de laisser passer de l'air de refroidissement à l'intérieur de la chambre de combustion.
Cependant, l'adjonction de tels déflecteurs engendre des inconvénients majeurs. En effet, parmi ces 25 inconvénients, il peut être mentionné le fait qu'il est impératif d'allouer un débit d'air de refroidissement important pour refroidir ces déflecteurs. Dans un tel cas, le débit d'air de refroidissement transitant par les perforations pratiquées est alors évacué sous la 30 forme d'un " flux sous déflecteur " également abondant, qui génère des effets de figeage auprès de la paroi et SP 22780 AP qui se traduit donc par la création d'espèces du type CO et CHx. Par conséquent, l'apparition de telles espèces à l'intérieur de la chambre de combustion provoque une diminution non-négligeable du rendement de combustion.
D'autre part, il est également indiqué que la présence de déflecteurs se traduit directement par la création d'un fort gradient thermique entre les parties froides et les parties chaudes de la chambre, 10 ainsi que par une augmentation très préjudiciable de la masse totale de cette chambre de combustion.
Pour tenter de faire face à ces inconvénients, il a été proposé un autre type de chambre de combustion, dans lequel les déflecteurs ont 15 été supprimés. Ainsi, les orifices d'injection sont directement pratiqués dans le fond de chambre, au même titre que les perforations qui sont alors destinées à permettre le passage d'un débit d'air de refroidissement apte à refroidir le fond de chambre 20 lui-même, ce débit d'air de refroidissement étant avantageusement moins important que celui requis dans le cas d'une utilisation de déflecteurs.
Néanmoins, avec une telle réalisation, il s'est avéré que les perforations présentées généraient 25 soit une perturbation des réactions de combustion en zone primaire, soit des discontinuités thermiques au niveau des jonctions entre le fond de chambre et les parois axiales externe et interne.
EXPOSE DE L'INVENTION L'invention a donc pour but de proposer une chambre de combustion annulaire de turbomachine, SP 22780 AP remédiant au moins partiellement aux inconvénients mentionnés ci-dessus relatifs aux réalisations de l'art antérieur.
Plus précisément, le but de l'invention est 5 de présenter une chambre de combustion annulaire de turbomachine, dont les moyens utilisés pour refroidir le fond de chambre ne génèrent ni de perturbation significative des réactions de combustion à l'intérieur de la chambre de combustion, ni de discontinuités 10 thermiques au niveau des jonctions entre le fond de chambre et les parois axiales externe et interne.
Pour ce faire, l'invention a pour objet une chambre de combustion annulaire de turbomachine, comprenant une paroi axiale externe, une paroi axiale 15 interne et un fond de chambre reliant les parois axiales, le fond de chambre disposant d'une pluralité d'orifices d'injection ainsi que d'une pluralité de perforations, les orifices d'injection étant destinés à permettre au moins l'injection du carburant à 20 l'intérieur de la chambre de combustion et les perforations étant destinées à autoriser le passage d'un débit d'air de refroidissement apte à refroidir le fond de chambre. Selon l'invention, le fond de chambre est muni d'une part d'une portion externe sur laquelle 25 les perforations sont pratiquées de manière à diriger une partie du débit d'air de refroidissement en direction de la paroi axiale externe, et d'autre part d'une portion interne sur laquelle les perforations sont pratiquées de manière à diriger une autre partie 30 du débit d'air de refroidissement en direction de la paroi axiale interne, et la chambre est conçue de telle SP 22780 AP sorte qu'en demi-section axiale, prise de façon quelconque entre deux orifices d'injection directement consécutifs, la valeur des angles aigus formés entre une ligne sensiblement médiane de la demi-section 5 située entre la paroi axiale externe et la paroi axiale interne, et des directions principales, dans cette demi-section, des perforations de la portion externe, évolue de façon décroissante en fonction de l'éloignement entre les perforations et cette ligne 10 sensiblement médiane, et la valeur des angles aigus formés entre la ligne sensiblement médiane et des directions principales, dans cette demi- section, des perforations de la portion interne, évolue de façon décroissante en fonction de l'éloignement entre les 15 perforations et cette ligne sensiblement médiane.
En d'autres termes, la chambre de combustion selon l'invention est telle que les perforations situées à proximité d'une jonction entre la portion externe et la portion interne du fond de 20 chambre, c'est-à-dire sensiblement en regard d'une couronne annulaire centrale de la chambre de combustion, sont plus inclinées en direction des parois axiales que ne peuvent l'être les perforations situées à proximité de ces mêmes paroi axiales, c'est-à-dire 25 sensiblement en regard de couronnes annulaires d'extrémité de cette même chambre de combustion.
Avantageusement, les perforations situées à proximité de la jonction entre la portion externe et la portion interne du fond de chambre peuvent donc être 30 fortement inclinées en direction des parois axiales, et par conséquent permettre à l'air de refroidissement SP 22780 AP provenant de ces perforations de s'écouler facilement et directement le long de la surface intérieure du fond de chambre, sensiblement radialement jusqu'aux parois axiales externe et interne. De la même façon, cette forte inclinaison possible indique que l'air de refroidissement n'est que très peu dirigé en direction du centre de la zone primaire de la chambre de combustion, de sorte qu'il ne provoque pas de perturbation significative des réactions de combustion. 10 Par ailleurs, les perforations situées à proximité des parois axiales peuvent n'être inclinées que faiblement en direction de ces parois axiales, de manière à ce que l'air de refroidissement provenant de ces perforations puisse facilement et directement 15 s'écouler le long des surfaces intérieures de ces mêmes parois axiales. Il est précisé qu'à ces niveaux du fond de chambre o l'air de refroidissement peut être éjecté à l'intérieur de la chambre de combustion selon une direction sensiblement axiale de cette dernière, c'est20 à-dire sensiblement parallèlement aux parois axiales, la zone primaire est suffisamment éloignée pour que l'air de refroidissement introduit ne provoque pas de perturbation significative des réactions de combustion.
D'autre part, il est avantageusement 25 possible d'effectuer une inclinaison progressive de ces perforations au fur et à mesure qu'elles se rapprochent des parois axiales externe et interne, de façon à obtenir un flux de refroidissement sensiblement homogène sur toute la surface intérieure du fond de 30 chambre, ainsi que sur toute la surface intérieure SP 22780 AP chaudes des parois axiales, située à proximité du fond de chambre.
La chambre de combustion selon l'invention est par conséquent parfaitement adaptée pour ne pas engendrer de perturbation significative des réactions de combustion à l'intérieur de la zone primaire, ce qui est primordial pour la stabilité et l'allumage de la chambre de combustion. De plus, la conception spécifique de cette chambre permet simultanément 10 d'assurer une continuité thermique satisfaisante au niveau des jonctions entre le fond de chambre et les parois axiales externe et interne.
De façon préférentielle, pour deux perforations quelconques directement consécutives de la 15 portion externe, les deux angles aigus formés entre les directions principales de ces perforations et la ligne sensiblement médiane disposent de valeurs différentes, et pour deux perforations quelconques directement consécutives de la portion interne, les deux angles 20 aigus formés entre les directions principales de ces perforations et la ligne sensiblement médiane disposent de valeurs différentes.
Cette configuration particulière permet d'obtenir une inclinaison très progressive des 25 perforations du fond de chambre. Bien entendu, il pourrait également être envisagé de prévoir des solutions différentes dans lesquelles plusieurs perforations quelconques directement consécutives auraient la même inclinaison dans le plan de la demi30 section axiale concerné, sans sortir du cadre de l'invention.
SP 22780 AP Préférentiellement, le fond de chambre est muni de secteurs primaires de perforations ainsi que de secteurs secondaires de perforations, les secteurs primaires se situant sensiblement entre deux orifices ri d'injections directement consécutifs, et les secteurs secondaires se situant de part et d'autre de chaque orifice d'injection, selon une direction sensiblement radiale de la chambre de combustion.
Avec un tel agencement, il est possible de 10 renforcer encore d'avantage l'homogénéité du débit d'air de refroidissement se dirigeant en direction des parois axiales externe et interne de la chambre de combustion. Cette homogénéité peut notamment être obtenue en prévoyant que les perforations des secteurs 15 secondaires sont de dimensions plus importantes que celles des perforations des secteurs primaires, du fait de leur présence en quantité peu élevée.
D'autres avantages et caractéristiques de l'invention apparaîtront dans la description détaillée 20 non limitative ci-dessous.
BREVE DESCRIPTION DES DESSINS
Cette description sera faite au regard des
dessins annexés parmi lesquels; - la figure 1 représente une vue partielle 25 en demi-coupe axiale d'une chambre de combustion annulaire de turbomachine, selon un mode de réalisation préféré de la présente invention, - la figure 2 représente une vue partielle en coupe prise le long de la ligne II-II de la figure 30 1, SP 22780 AP - la figure 3 représente une vue en section prise le long de la ligne III- III de la figure 2, et - la figure 4 représente une vue en section prise le long de la ligne IV- IV de la figure 2.
EXPOSE DETAILLE D'UN MODE DE REALISATION PRÉFEREÉ' En référence conjointement aux figures 1 et 2, il est représenté une chambre de combustion annulaire 1 d'une turbomachine, selon un mode de réalisation préféré de la présente invention.
La chambre de combustion 1 comporte une paroi axiale externe 2, ainsi qu'une paroi axiale interne 4, ces deux parois 2 et 4 étant disposées coaxialement selon un axe principal longitudinal 6 de la chambre 1, cet axe 6 correspondant également à l'axe 15 principal longitudinal de la turbomachine.
Les parois axiales 2 et 4 sont reliées entre-elles par l'intermédiaire d'un fond de chambre 8, celui-ci étant assemblé par exemple par soudage à une partie amont de chacune des parois axiales 2 et 4.
Le fond de chambre 8 prend de préférence la forme d'une couronne annulaire sensiblement plane, d'axe identique à l'axe principal longitudinal 6 de la chambre 1. Bien entendu, ce fond de chambre 8 pourrait également présenter toutes autres formes appropriées, 25 telles qu'une forme tronconique de même axe, sans sortir du cadre de l'invention.
Une pluralité d'orifices d'injection 10, préférentiellement de forme cylindrique et de section circulaire, sont répartis angulairement et de façon 30 sensiblement régulière sur le fond de chambre 8. Chacun de ces orifices d'injection 10 est conçu de manière à SP 22780 AP pouvoir coopérer avec un injecteur de carburant 12, afin d'autoriser les réactions de combustion à l'intérieur de cette chambre de combustion 1. Il est précisé que ces injecteurs 12 sont également conçus de 5 manière à permettre l'introduction d'au moins une partie de l'air destiné à la combustion, celle-ci se produisant dans une zone primaire 14 située dans une partie amont de la chambre de combustion 1. Par ailleurs, il est également indiqué que l'air destiné à 10 la combustion peut aussi être introduit à l'intérieur de la chambre 1 par l'intermédiaire d'orifices primaires 16, situés tout autour des parois axiales externe 2 et interne 4. Comme on peut le voir sur la figure 1, les orifices primaires 16 sont agencés en 15 amont d'une pluralité d'orifices de dilution 18, ces derniers étant également placés tout autour des parois axiales externe 2 et interne 4, et ayant pour fonction principale de permettre l'alimentation en air d'une zone de dilution 20 située en aval de la zone primaire 20 14.
En outre, il est précisé qu'une autre partie de l'air apporté à la chambre de combustion 1 se présente sous la forme d'un débit d'air de refroidissement D, servant principalement à refroidir 25 la surface intérieure 21 du fond de chambre 8. A ce titre, même si l'air servant à refroidir le fond de chambre 8 permet également de refroidir une portion amont des surfaces intérieures 22 et 24 des parois axiales externe 2 et interne 4, un débit d'air de 30 refroidissement supplémentaire (non représenté) est SP 22780 AP il généralement alloué pour refroidir l'intégralité de ces surfaces intérieures chaudes 22 et 24.
Plus spécifiquement en référence à la figure 2, on peut voir que le fond de chambre 8 est du type multiperforé, à savoir qu'il dispose d'une pluralité de perforations 26, de préférence cylindriques de sections circulaires, et destinées à autoriser le passage du débit d'air de refroidissement D à l'intérieur de la chambre de combustion 1.
Comme on peut le voir sur cette figure, le fond de chambre 8 est divisé en une portion externe 28 reliée à la paroi axiale externe 2, et en une portion interne 30 reliée à la paroi axiale interne 4. Bien entendu, ces portions annulaires 28 et 30 sont 15 habituellement formées d'une seule pièce, et leur séparation virtuelle peut alors consister en un cercle C de centre situé sur l'axe principal longitudinal 6, et de rayon R correspondant à un rayon moyen entre un rayon externe et un rayon interne du fond de chambre 8. 20 Sur ce fond de chambre 8, les perforations 26 situées sur la portion externe 28 sont alors pratiquées de manière à diriger une partie Dl du débit d'air de refroidissement D en direction de la paroi axiale externe 2, afin de refroidir l'ensemble de cette 25 portion externe 28, ainsi qu'une portion amont de la paroi axiale externe 2. De la même façon, les perforations 26 situées sur la portion interne 30 sont pratiquées de manière à diriger une autre partie D2 du débit d'air de refroidissement D en direction de la 30 paroi axiale interne 4, afin de refroidir l'ensemble de SP 22780 AP cette portion interne 30, ainsi qu'une portion amont de la paroi axiale interne 4.
En référence à présent à la figure 3, on peut apercevoir qu'en demisection axiale, les 5 perforations 26 de la portion externe 28 sont telles que la valeur des angles aigus A formés entre une ligne sensiblement médiane 32 de la demi-section et des directions principales 34 des perforations 26 dans cette demi-section, évolue de façon décroissante en 10 fonction de l'éloignement entre ces perforations 26 et cette ligne sensiblement médiane 32.
En d'autres termes, dans chaque demisection axiale de la chambre de combustion 1, prise entre deux orifices d'injection 10 quelconques et 15 directement consécutifs, l'inclinaison des perforations 26 par rapport à la paroi axiale externe 2 diminue progressivement au fur et à mesure que ces perforations 26 de la portion externe 28 s'éloignent de la ligne sensiblement médiane 32, cette dernière étant 20 mentionnée essentiellement à titre de référence.
En effet, par ligne sensiblement médiane 32 de la demi-section, il est naturellement à comprendre que c'est la ligne virtuelle située à environ égale distance des parties amont des parois axiales externe 2 25 et interne 4 considérées en demi-section, cette ligne 32 pouvant également être remarquée en ce sens qu'outre le fait de constituer un axe de symétrie de la demisection représentée, elle sépare virtuellement les portions externe 28 et interne 30 du fond de chambre 8. 30 Il est précisé que dans le mode de réalisation préféré décrit, cette ligne sensiblement SP 22780 AP médiane 32, passant par le cercle C, est également sensiblement perpendiculaire au fond de chambre 8, dans la mesure o lui-même est sensiblement perpendiculaire aux parois axiales 2 et 4.
D'autre part, il est également indiqué que dans la demi-section axiale représentée sur la figure 3, les directions principales 34 des perforations 26 correspondent respectivement à leurs axes principaux, dans le sens o ces perforations 26 sont toutes 10 traversées diamétralement par le plan de section.
Cependant, dans toutes autres demi-section axiale o une ou plusieurs perforations 26 peuvent être coupées autrement que diamétralement, chaque direction principale 34 peut alors être considérée comme étant 15 une ligne sensiblement parallèle aux deux segments de droites symbolisant la perforation 26 concernée.
Ainsi, les perforations 26 situées à proximité de la ligne sensiblement médiane 32 peuvent donc être fortement inclinées, par exemple de façon à 20 ce que l'angle aigu A atteigne une valeur d'environ 60 . L'air de refroidissement provenant de ces perforations 26 peut par conséquent s'écouler facilement et directement le long de la surface intérieure 21 de la portion externe 28 du fond de 25 chambre 8, sensiblement radialement jusqu'à la paroi axiale externe 2, sans perturber les réactions de combustion dans la zone primaire 14.
De plus, les perforations 26 situées à proximité de la paroi axiale externe 2 peuvent n'être 30 inclinées que faiblement en direction de cette paroi 2, par exemple de façon à ce que l'angle aigu A atteigne SP 22780 AP 1 4 une valeur d'environ 5 . L'air de refroidissement provenant de ces perforations 26 peut alors facilement et directement s'écouler le long de la surface intérieure chaude 22 de la paroi axiale externe 2, sans 5 stagner au niveau de la jonction entre le fond de chambre 8 et cette même paroi axiale 2.
En prévoyant une valeur de l'angle aigu A diminuant progressivement en se rapprochant de la paroi axiale externe 2, il est alors possible d'obtenir une 10 partie Dl du débit de refroidissement D très homogène, ne créant pas de discontinuité thermique au niveau des divers constituants de la chambre de combustion 1.
De la même façon et dans le but de se prévaloir des mêmes effets sur la portion interne 30 du 15 fond de chambre 8 ainsi que sur la paroi axiale interne 4, en demi-section axiale, les perforations 26 de la portion interne 30 sont telles que la valeur des angles aigus B formés entre la ligne sensiblement médiane 32 et des directions principales 36 des perforations 26 20 dans cette demi-section, évolue de façon décroissante en fonction de l'éloignement entre ces perforations 26 et cette ligne sensiblement médiane 32.
De façon similaire à celle rencontrée avec la portion externe 28 du fond de chambre 8, la valeur 25 des angles aigus B formés entre d'une part les directions principales 36 des perforations 26 de la portion interne 30, et d'autre part la ligne sensiblement médiane 32, peut évoluer progressivement d'environ 60 à environ 5 , en se rapprochant de la 30 paroi axiale interne 4.
SP 22780 AP En référence à nouveau à la figure 2, on peut voir que le fond de chambre 8 est muni de secteurs primaires 38 de perforations 26, ces secteurs primaires 38 se situant sensiblement entre deux orifices d'injections 10 directement consécutifs. Comme on peut l'apercevoir sur cette figure, au moins une partie des perforations 26 de chaque secteur primaire 38 (un seul d'entre-eux étant représenté) sont disposées de façon à définir des rangées prenant la forme de lignes courbes 10 centrées sur le centre de l'orifice d'injection 10 à proximité duquel ces perforations 26 se trouvent.
De plus, le fond de chambre 8 est également muni de secteurs secondaires 40 de perforations 26, ces secteurs secondaires 40 se situant chacun entre deux 15 secteurs primaires 38 consécutifs, de part et d'autre d'un orifice d'injection 10 selon une direction sensiblement radiale de la chambre de combustion 1.
En d'autres termes, dans cette même direction sensiblement radiale de la chambre de 20 combustion 1, un secteur secondaire 40 se trouve à la fois au-dessus et au-dessous de l'orifice d'injection concerné.
A cet égard, comme cela est représenté sur la figure 4 et de façon similaire à celle décrite ci25 dessus, on peut également prévoir qu'en demi-section axiale prise de manière à traverser un orifice d'injection 10, les perforations 26 de la portion externe 28 sont telles que la valeur des angles aigus C formés entre une ligne sensiblement médiane 42 de la 30 demi-section et des directions principales 44 des perforations 26 dans cette demi-section, évolue de SP 22780 AP façon décroissante en fonction de l'éloignement entre ces perforations 26 et cette ligne sensiblement médiane 42.
De la même façon, les perforations 26 de la 5 portion interne 28 sont alors telles que la valeur des angles aigus D formés entre la ligne sensiblement médiane 42 de la demi-section et des directions principales 46 des perforations 26 dans cette demisection, évolue de façon décroissante en fonction de 10 l'éloignement entre ces perforations 26 et cette ligne sensiblement médiane 42.
Enfin, il est précisé que pour avoir des parties D1 et D2 de débit les plus homogènes possible circonférentiellement, les perforations 26 des secteurs 15 secondaires 38 sont de préférence de dimensions plus importantes que celles des perforations 26 des secteurs primaires 40, en raison de leur présence en nombre inférieur.
Bien entendu, diverses modifications 20 peuvent être apportées par l'homme du métier à la chambre de combustion annulaire 1 qui vient d'être décrite, uniquement à titre d'exemple non limitatif.
SP 22780 AP
Claims (4)
1. Chambre de combustion annulaire (1) de turbomachine, ladite chambre (1) comprenant une paroi axiale externe (2), une paroi axiale interne (4) et un 5 fond de chambre (8) reliant lesdites parois axiales (2,4), le fond de chambre (8) disposant d'une pluralité d'orifices d'injection (10) ainsi que d'une pluralité de perforations (26), lesdits orifices d'injection (10) étant destinés à permettre au moins l'injection du 10 carburant à l'intérieur de la chambre de combustion (1) et lesdites perforations (26) étant destinées à autoriser le passage d'un débit d'air de refroidissement (D) apte à refroidir le fond de chambre (8), caractérisée en ce que le fond de chambre (8) est 15 muni d'une part d'une portion externe (28) sur laquelle les perforations (26) sont pratiquées de manière à diriger une partie (Dl) du débit d'air de refroidissement (D) en direction de la paroi axiale externe (2), et d'autre part d'une portion interne (30) 20 sur laquelle les perforations (26) sont pratiquées de manière à diriger une autre partie (D2) du débit d'air de refroidissement (D) en direction de la paroi axiale interne (4), et en ce que la chambre (1) est conçue de telle sorte qu'en demi-section axiale, prise de façon 25 quelconque entre deux orifices d'injection (10) directement consécutifs, la valeur des angles aigus (A) formés entre une ligne sensiblement médiane de la demisection (32) située entre la paroi axiale externe (2) et la paroi axiale interne (4), et des directions 30 principales (34), dans cette demi-section, des perforations (26) de la portion externe (28), évolue de SP 22780 AP façon décroissante en fonction de l'éloignement entre les perforations (26) et cette ligne sensiblement médiane (32), et la valeur des angles aigus (B) formés entre la ligne sensiblement médiane (32) et des 5 directions principales (36), dans cette demi-section, des perforations (26) de la portion interne (30), évolue de façon décroissante en fonction de l'éloignement entre les perforations (26) et cette ligne sensiblement médiane (32).
2. Chambre de combustion annulaire (1) selon la revendication 1, caractérisée en ce que pour deux perforations (26) quelconques directement consécutives de la portion externe (28), les deux angles aigus (A) formés entre les directions 15 principales (34) de ces perforations (26) et la ligne sensiblement médiane (32) disposent de valeurs différentes, et en ce que pour deux perforations (26) quelconques directement consécutives de la portion interne (30), les deux angles aigus (B) formés entre 20 les directions principales (36) de ces perforations (26) et la ligne sensiblement médiane (32) disposent de valeurs différentes.
3. Chambre de combustion annulaire (1) selon la revendication 1 ou la revendication 2, 25 caractérisée en ce que le fond de chambre (8) est muni de secteurs primaires (38) de perforations (26) ainsi que de secteurs secondaires (40) de perforations (26), les secteurs primaires (38) se situant sensiblement entre deux orifices d'injections (10) directement 30 consécutifs, et les secteurs secondaires (40) se situant de part et d'autre de chaque orifice SP 22780 AP d'injection (10), selon une direction sensiblement radiale de ladite chambre de combustion (1).
4. Chambre de combustion annulaire (1) selon la revendication 3, caractérisée en ce que les 5 perforations (26) des secteurs secondaires (40) sont de dimensions plus importantes que celles des perforations (26) des secteurs primaires (38).
SP 22780 AP
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