FR2835320A1 - Appareil et procede de mesure par resonance magnetique nucleaire pendant le forage d'un trou - Google Patents
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Abstract
L'invention concerne un appareil et un procédé de mesure par résonance magnétique nucléaire pendant le forage d'un trou.L'appareil comporte un manchon non rotatif (102) contenant des aimants permanents (100) et qui est bloqué contre la paroi d'un trou afin d'être découplé des vibrations de forage pendant des mesures par résonance magnétique nucléaire. Un émetteur et un récepteur comprenant une antenne (104) et des circuits électroniques (108) pour résonance magnétique nucléaire sont placés sur la partie tournante de la masse-tige portant le manchon. En variante, les aimants permanents et l'antenne du récepteur RF et/ ou le circuit électronique du récepteur sont placés sur le manchon non rotatif.Domaine d'application : forage de puits de pétrole et de gaz, etc.
Description
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L'invention concerne un outil à résonance magnétique nucléaire (RMN) pour effectuer des mesures en cours de forage ou télémesures de fond (MWD pour Measurement-WhileDrilling), et plus particulièrement un outil à résonance magnétique nucléaire ayant un manchon non rotatif destiné à contenir une partie des émetteurs, capteurs et circuits électroniques associés de résonance magnétique nucléaire, qui isole le capteur et l'émetteur RMN d'un mouvement latéral engendré par la garniture de forage au cours d'opérations de forage.
Pour l'obtention d'hydrocarbures tels que du pétrole et du gaz, un ensemble de forage, également appelé assemblage de fond (BHA pour "Bottom Hole Assembly") portant un outil de forage à son extrémité inférieure est descendu dans le puits de forage ou sondage. L'assemblage de forage est habituellement descendu dans le puits de forage par un tube enroulé ou une tige de forage. Dans le cas du tube enroulé, l'outil de forage est mis en rotation par un moteur de forage ou "moteur à boue" qui produit une force de rotation lorsqu'un fluide de forage est introduit depuis la surface par pompage dans le tube enroulé. Dans le cas de la tige de forage, elle est mise en rotation par une source de puissance (habituellement un moteur électrique) à la surface, qui fait tourner les tiges de forage et donc l'outil de forage.
Les assemblages de fond ("BHA") comprennent généralement plusieurs capteurs d'évaluation de la formation pour déterminer divers paramètres de la formation entourant l'assemblage BHA pendant le forage du puits. Ces capteurs sont habituellement appelés capteurs de télémesure de fond ("MWD"). Ces capteurs comprennent classiquement des capteurs à propagation électromagnétique destinés à mesurer la résistivité, la constante diélectrique ou la saturation en eau de la formation, des capteurs nucléaires destinés à déterminer la porosité de la formation et des capteurs acoustiques destinés à déterminer la vitesse et la porosité
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acoustiques de la formation. D'autres capteurs de fond qui ont été utilisés comprennent des capteurs destinés à déterminer la densité et la perméabilité de la formation.
Les assemblages de fond comprennent aussi des dispositifs destinés à déterminer leur inclinaison et leur azimut, des capteurs de pression, des capteurs de température, des dispositifs à rayons gamma et des dispositifs qui aident à orienter l'outil de forage dans une direction particulière et à modifier la direction de forage. Des dispositifs acoustiques et à résistivité ont été proposés pour déterminer des limites de couches autour et, dans certains cas, en avant de l'outil de forage. Plus récemment, des capteurs à résonance magnétique nucléaire (RMN) ont fait l'objet d'un intérêt extrême en tant que capteurs de télémesure de fond car de tels capteurs peuvent fournir une mesure directe de la porosité de saturation en eau et des mesures indirectes de la perméabilité et d'autres paramètres intéressants de la formation.
Les capteurs du type RMN utilisent des aimants permanents pour générer un champ magnétique statique dans la formation entourant l'outil de télémesure de fond. Une bobine à radiofréquence (RF) disposée entre les aimants ou autour des aimants induit un champ magnétique RF. Les aimants et les bobines RF sont positionnés de façon que les champs statique et RF soient perpendiculaires entre eux au moins sur une partie de la formation entourant l'outil RMN, dans laquelle la fréquence de Larmor, qui est déterminée par le champ statique, a un niveau sensiblement uniforme.
Cette région est la région à laquelle on s'intéresse ou la région d'investigation. Les mesures RMN correspondant à une telle région sont nécessaires pour déterminer les paramètres intéressants de la formation.
Les capteurs de télémesure de fond sont placés à l'intérieur ou à l'extérieur d'une masse-tige pour effectuer des mesures portant sur la formation et sa teneur en fluide. Une masse-tige classique est une structure
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métallique qui transmet le couple demandé pour l'opération de forage. La masse-tige agit à la manière d'un conduit pour le fluide ou la boue de forage qui est utilisé pour lubrifier l'outil de forage et transporter les débris de coupe jusqu'à la surface. Étant donné que les champs électromagnétiques audiofréquence et radiofréquence ne pénètrent pas dans le corps métallique de la masse-tige, des capteurs de champs électromagnétiques sont montés à l'extérieur du corps métallique de cette masse-tige. Ces capteurs sont soumis à des abrasions résultant de particules présentes dans la boue de forage et de l'impact des capteurs contre la formation terrestre. Dans certain cas, des boucliers ou des revêtements protecteurs sont utilisés sur la masse-tige pour protéger les capteurs. Il arrive souvent que des colliers d'usure soient utilisés sur la masse-tige pour établir une distance appropriée d'écartement entre les capteurs et la formation afin de réduire ou d'éliminer les chocs du capteur entrant physiquement en contact avec la formation terrestre.
Un outil de télémesure de fond est décrit dans le document EP-A-0 581 666 (Kleinberg). L'outil comporte une masse-tige tubulaire ; une tête de forage positionnée à une extrémité axiale de la masse-tige ; et un capteur à résonance magnétique nucléaire. Le capteur RMN comporte deux aimants principaux tubulaires (qui génèrent un champ magnétique statique (BO)) placés chacun dans un évidement intérieur de la masse-tige, et une antenne RF placée dans un évidement extérieur de la masse-tige entre les aimants principaux. L'évidement pour l'antenne RF est rempli facultativement d'un ferrite magnétiquement doux pour améliorer l'efficacité de l'antenne.
Un système de diagraphie de puits à résonance magnétique nucléaire est décrit dans le brevet des E.U.A. n 4 629 986 (Clow et collaborateurs). Deux aimants principaux sont séparés par un intervalle dans lequel une antenne RF à solénoïde est disposée symétriquement. Le
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solénoïde a un noyau en matière ferromagnétique à haute perméabilité (ferrite doux).
Les éléments en ferrite peuvent être espacés axialement et/ou espacés à angle droit par rapport à l'axe de l'outil. Une considération principale dans la conception d'un outil de télémesure de fond à résonance magnétique nucléaire est la réalisation de la mesure RMN d'une manière insensible à l'effet de mouvements latéraux de l'outil, tels qu'une vibration et un tournoiement. En première approximation, il est évident qu'il n'est pas possible de refocaliser le signal RMN dans la région sensible si l'outil est décalé latéralement (c'est-à-dire dans une direction parallèle au rayon) pendant la séquence d'impulsions sur une distance qui comprend une partie importante de l'épaisseur radiale de la région sensible. On en sait peu sur les mouvements précis des outils de forage en fond de trou ; cependant, la plage typique de déplacement est de 1 à 10 mm à des fréquences de quelques Hz. Les périodes de rotation sont comprises entre 1 et 3 Hz. La mesure RMN typique dure de 50 ms à 1 s et, par conséquent, ces mouvements produisent un effet nuisible notable sur la précision des mesures RMN. On a donc besoin d'une configuration d'outil RMN conçue pour réduire les effets du mouvement latéral sur un capteur RMN pendant des opérations de forage.
L'inconvénient de la technique antérieure est surmonté par l'appareil et le procédé de l'invention. L'invention isole le capteur RMN de télémesure de fond ou au moins la partie sensible au mouvement de l'outil RMN du mouvement latéral du train de tiges de forage pendant le forage d'un sondage. Selon un aspect de l'invention, il est proposé un dispositif RMN qui comprend des constituants sur une massetige ayant un manchon non rotatif contenant des aimants permanents destinés à générer un champ magnétique statique, BO pour des mesures RMN. Le manchon non rotatif est bloqué par intermittence contre une paroi du trou de forage
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pendant des mesures RMN et est donc découplé des mouvements de la masse-tige et des vibrations de forage au cours des mesures RMN. L'émetteur et le récepteur RF de résonance magnétique nucléaire sont placés sur la masse-tige en rotation. Selon un autre aspect de l'invention, les aimants permanents et l'antenne du récepteur RF et les circuits électroniques sont placés sur le manchon non rotatif qui est bloqué de façon intermittente contre la paroi du trou de forage pendant les mesures RMN et est donc découplé de la masse-tige et des vibrations de forage pendant les mesures RMN. La puissance destinée à l'antenne du récepteur peut provenir de la puissance de l'émetteur, d'un transformateur séparé ou d'un dispositif à collecteur.
L'antenne d'émission est placée sur la masse-tige en rotation. Selon un autre aspect de l'invention, au moins un stabilisateur non rotatif est prévu au-dessus ou au-dessous du capteur RMN placé sur la masse-tige. Le stabilisateur est activé de façon à stabiliser le capteur RMN en rotation se trouvant sur la masse-tige dans le trou de forage. Selon un autre aspect encore de l'invention, les aimants permanents et les antennes de réception et d'émission sont placés sur un manchon non rotatif qui est bloqué de façon intermittente contre la paroi du trou de forage pendant les mesures RMN afin de découpler les aimants permanents et les antennes de réception et d'émission des vibrations de forage pendant les mesures RMN. Les circuits électroniques de l'émetteur et d'autres circuits électroniques sont placés sur la masse-tige en rotation. Un transformateur en rotation transmet la puissance RF à l'antenne d'émission.
L'invention sera décrite plus en détails en regard des dessins annexés à titre d'exemples nullement limitatifs et sur lesquels : la figure 1 illustre un système de forage à télémesure de fond ayant un outil à résonance magnétique nucléaire selon l'invention, dans un puits de forage ;
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la figure 2 illustre en coupe partielle un outil RMN de télémesure de fond et une masse-tige comportant des aimants permanents sur un manchon non rotatif selon une forme de réalisation de l'invention ; la figure 3 illustre en coupe partielle un outil RMN de télémesure de fond et une masse-tige comportant des aimants permanents et une antenne de récepteur RF et des circuits électroniques sur un manchon non rotatif selon une autre forme de réalisation de l'invention ; la figure 4 illustre une coupe d'un outil RMN de télémesure de fond et une masse-tige comportant un stabilisateur au-dessus du capteur RMN selon une autre forme de réalisation de l'invention ; la figure 5 illustre une coupe d'un outil RMN de télémesure de fond et une masse-tige comportant des aimants permanents et des antennes de récepteurs et d'émetteurs RF et des circuits électroniques sur un manchon non rotatif selon une autre forme de réalisation de l'invention ; et la figure 6 est une coupe transversale d'un outil RMN de télémesure de fond et d'une masse-tige illustrant une forme de réalisation d'une section transparente aux radiofréquences de l'outil selon une autre forme de réalisation de l'invention.
Les mêmes symboles de référence utilisés sur les différents dessins désignent des éléments similaires ou identiques.
Les inconvénients de l'art antérieur sont surmontés par l'appareil et le procédé de l'invention qui isolent le capteur RMN et les circuits électroniques de tout mouvement latéral du train de tiges de forage au cours de mesures RMN effectuées pendant le forage d'un trou.
La figure 1 est un diagramme schématique illustrant un système de forage 10 comprenant un train de tiges 20 de forage portant un assemblage de forage 90 (également appelé assemblage de fond ou "BHA") descendu dans un "forage de puits" ou "trou de sondage" 26 pour le forage du trou. Le
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système de forage 10 comprend une tour de forage classique 11 dressée sur le sol 12 qui supporte une table de rotation 14 qui est mise en rotation par un générateur de force motrice, tel qu'un moteur électrique (non représenté), à une vitesse de rotation souhaitée. La garniture de forage 20 comprend une colonne telle que des tiges de forage 22 ou un tube enroulé descendant depuis la surface dans le trou 26. La garniture de forage 20 est poussée dans le trou 26 lorsqu'une tige de forage 22 est utilisée en tant que colonne. Pour des applications d'un tube enroulé, un injecteur de tube, tel qu'un injecteur (non représenté), est cependant utilisé pour amener le tube depuis une source de celui-ci, telle qu'une bobine (non représentée), jusqu'au trou 26 du puits. L'outil de forage 50 monté à l'extrémité de la garniture de forage traverse les formations géologiques pendant qu'il est en rotation pour forer le trou 26. Si une tige de forage 22 est utilisée, la garniture de forage 20 est reliée à un treuil de forage 30 par l'intermédiaire d'une tige d'entraînement 21, d'une tête d'injection 28 et d'un câble 29 passant par une poulie 23. Au cours d'opérations de forage, le treuil 30 est actionné pour régler le poids appliqué à l'outil, qui est un paramètre important affectant la vitesse de pénétration.
Le fonctionnement du treuil est bien connu dans la technique et n'est donc pas décrit en détail ici.
Au cours d'opérations de forage, un fluide de forage convenable 31 provenant d'un bac à boue (source) 32 est en circulation sous pression en passant par un canal dans la garniture de forage 20, sous l'action d'une pompe à boue 34. Le fluide de forage passe de la pompe à boue 34 dans la garniture de forage 20 par l'intermédiaire d'un dispositif antibélier 36, d'une conduite de fluide 38 et de la tige d'entraînement 21. Le fluide de forage 31 est déchargé au fond 51 du trou à travers une ouverture de l'outil de forage 50. Le fluide de forage 31 circule en remontant le long du trou dans l'espace annulaire 27 entre la garniture
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de forage 20 et le trou 26 et revient au bac à boue 32 en passant par une conduite de retour 35. Le fluide de forage agit de façon à lubrifier l'outil de forage 50 et à évacuer des débris de coupe du trou ou des fragments de l'outil de forage 50. Un capteur SI avantageusement placé dans la conduite 38 fournit une information concernant le débit d'écoulement du fluide. Un capteur S2 du couple de surface et un capteur S3 associé à la garniture de forage 20 fournissent respectivement des informations concernant le couple et la vitesse de rotation de la garniture de forage.
De plus, un capteur (non représenté) associé au câble 29 est utilisé pour fournir une indication de la charge au crochet de la garniture de forage 20.
Dans une forme de réalisation de l'invention, l'outil de forage 50 est mis en rotation uniquement par la rotation de la tige de forage 22. Dans une autre forme de réalisation de l'invention, un moteur 55 de fond de trou (moteur à boue) est disposé dans l'assemblage de forage 90 pour faire tourner l'outil de forage 50 et la tige de forage 22 est habituellement mise en rotation pour suppléer la puissance de rotation, si cela est nécessaire, et pour effectuer des changements de la direction du forge.
Dans la forme préférée de réalisation de la figure 1, le moteur à boue 55 est relié à l'outil de forage 50 par un arbre d'entraînement (non représenté) disposé dans un ensemble à paliers 57. Le moteur à boue fait tourner l'outil de forage 50 lorsque le fluide de forage 31 traverse sous pression ce moteur à boue 55. L'ensemble à paliers 57 supporte les forces radiales et axiales de l'outil de forage. Un stabilisateur 58 relié à l'ensemble à paliers 57 agit à la manière d'un centreur pour la partie la plus basse de l'ensemble de moteur à boue.
Dans une forme de réalisation de l'invention, un module 59 de capteurs de forage est placé à proximité de l'outil de forage 50. Le module de capteurs de forage contient des capteurs, des circuits et un logiciel et des
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algorithmes de traitement concernant les paramètres dynamiques du forage. Ces paramètres comprennent avantageusement l'oscillation de l'outil, le glissement saccadé de l'assemblage de forage, la rotation en arrière, le couple, les chocs, la pression dans le trou de forage et dans l'espace annulaire, des mesures d'accélération et d'autres mesures de l'état de l'outil de forage. Une réduction convenable 72 de télémétrie ou de communication, utilisant, par exemple, une télémétrie bidirectionnelle, est également prévue comme illustré dans l'assemblage de forage 90. Le module de capteurs de forage traite les informations des capteurs et les transmet à l' unité 40 de commande située en surface par l'intermédiaire du système de télémétrie 72.
La réduction 72 de communication, une unité de puissance 78 et un outil de télémétrie de fond 79 sont tous reliés en tandem avec la garniture de forage 20. Des réductions flexibles, par exemple, sont utilisées pour le montage de l'outil de télémétrie de fond 79 dans l'assemblage de forage 90. Ces réductions et outils forment l'assemblage 90 de forage de fond entre la garniture de forage 20 et l'outil de forage 50. L'assemblage de forage 90 réalise diverses mesures comprenant les mesures par résonance magnétique nucléaire pendant le forage du trou 26. La réduction de communication 72 reçoit les signaux et les mesures et transfert les signaux, en utilisant une télémétrie bidirectionnelle, par exemple, pour qu'ils soient traités à la surface. En variante, les signaux peuvent être traités au moyen d'un processeur de fond placé dans l'assemblage de forage 90.
L'unité ou le processeur 40 de commande en surface reçoit également des signaux provenant d'autres capteurs et dispositifs de fond et des signaux provenant des capteurs SI à S3 et d'autres capteurs utilisés dans le système 10 et il traite ces signaux conformément à des instructions programmées fournies à l'unité 40 de commande en surface.
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L'unité 40 de commande en surface affiche des paramètres de forage souhaités et d'autres informations sur un afficheur/écran 42 utilisé par un opérateur pour commander les opérations de forage. L'unité de commande 40 en surface comprend avantageusement un ordinateur ou un système de traitement à microprocesseur, une mémoire pour le stockage de programmes ou de modèles et de données, un enregistreur pour l'enregistrement de données, ainsi que d'autres périphériques. L'unité de commande 40 est avantageusement conçue pour déclencher des alarmes 44 lorsque certaines conditions de fonctionnement non sûres ou indésirables apparaissent.
Un segment 70 de la tige de forage 22, illustré plus en détail sur les figures 2 à 6, représente l'appareil et le procédé selon l'invention, comprenant un élément à manchon, tel qu'un ensemble à capteurs, relié de façon coulissante à un élément longitudinal, tel qu'une section de tige de forage, dans le cas où l'élément à manchon ne tourne pas et l'élément longitudinal peut tourner librement. L'élément à manchon peut être maintenu dans une position de non rotation par une entrée en prise de bridage avec la paroi du trou de forage. Des amortisseurs réalisent un découplage entre l'élément à manchon et la garniture de forage en rotation. L'ensemble est pourvu en outre de genouillères pour découpler l'élément à manchon vis-à-vis des moments de flexion. Un dispositif de poussée supplémentaire est prévu dans la garniture de forage entre l'élément à manchon et le moteur de fond ou l'outil de forage pour assurer un découplage supplémentaire des vibrations axiales. L'élément à manchon comprenant l'ensemble à capteurs illustré par les figures 2 à 6 qui suivent comprend un dispositif à résonance magnétique nucléaire selon l'invention. Cependant, l'appareil et le procédé selon l'invention peuvent être adaptés à tout dispositif de télémesure de fond ou à tout outil
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habituellement utilisé sur une garniture de forage en rotation.
En référence à présent à la figure 2, elle montre une représentation schématique d'une coupe partielle d'un outil RMN et d'une masse-tige comportant des aimants permanents 100 sur un manchon non rotatif 102 selon une forme de réalisation de l'invention. Comme montré sur la figure 2, le manchon non rotatif 102 renferme des aimants permanents 100 et un taquet 110 de blocage. Le taquet 110 de blocage fixe en rotation les aimants permanents 100 et le manchon non rotatif 102 par rapport à la formation lorsqu'il est poussé vers l'extérieur par un piston 105 de blocage. Le piston de blocage est activé et rétracté par un dispositif hydraulique de blocage conformément aux temps de la mesure.
La fixation des aimants 100 et du manchon non rotatif 102 par rapport au trou du puits et à la formation adjacente provoque un découplage effectif du manchon non rotatif 102 et des aimants 100 par rapport au mouvement latéral de la masse-tige 106 et oblige le capteur RMN à s'arrêter momentanément pendant les opérations de forage. Des paliers 103 et des amortisseurs tels que des blocs de caoutchouc sont mis en #uvre pour découpler efficacement le manchon non rotatif. L'antenne de réception 104 et le circuit électronique 108 de résonance magnétique nucléaire sont situés sur la masse-tige 106. Le champ RF de l'émetteur et du récepteur passe à travers la section 107 transparente aux radiofréquences du manchon non rotatif. La configuration de la figure 2 procure l'avantage de découpler les aimants permanents de la garniture de forage en rotation pendant la période de temps de mesure RMN. Ceci maintient efficacement le champ magnétique statique constant dans la formation pendant la période de mesure. Le champ radiofréquence n'est actif que pendant les impulsions RF, ce qui est un temps court de l'ensemble de la séquence de mesure RMN. La fluctuation du champ RF pendant ce temps court n'affecte pas gravement la mesure.
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L'alimentation en énergie pour les circuits électroniques du préamplificateur et d'accord, située sur le manchon du capteur non rotatif, peut être tirée des impulsions à haute puissance de l'émetteur. Par conséquent, l'alimentation en énergie de ces circuits électroniques peut affaiblir activement le circuit et peut contribuer à un rapide épuisement de l'énergie stockée dans le circuit après l'impulsion RF. Ceci est connu comme étant un aspect important de la résonance magnétique nucléaire à écho d'impulsion pour permettre la réception de l'écho aussi rapidement que possible après l'impulsion.
En référence à présent à la figure 3, celle-ci est une représentation schématique d'une coupe partielle d'une autre forme de réalisation de l'invention comportant un outil RMN et une masse-tige. L'outil RMN comporte des aimants permanents et une antenne de récepteur RF et un circuit électronique de récepteur sur un manchon non rotatif selon une autre forme de réalisation de l'invention. Comme montré sur la figure 3, un manchon non rotatif 102 loge les aimants permanents 100, une antenne 114 de réception RF et un taquet de blocage 110. Le taquet de blocage 110 fixe en rotation les aimants permanents 100, l'antenne de réception 114 et le manchon non rotatif 102 par rapport au trou du puits et à la formation adjacente.
La fixation des aimants 100 et du manchon rotatif 102 par rapport à la formation évite un mouvement relatif notable entre le capteur et la formation, et découple efficacement le manchon non rotatif 102 et les aimants permanents 100 de mouvement axiaux et latéraux de la masse-tige 106 au cours d'opérations de forage. Le manchon non rotatif est guidé par des paliers 103. Des amortisseurs adjacents sont prévus pour découpler davantage l'outil de mesure RMN des mouvements du haut forage. L'antenne 125 de l'émetteur et le circuit électronique 120 de résonance magnétique nucléaire sont sur la partie tournante de l'ensemble.
L'émetteur et le circuit électronique RMN 120 sont
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connectés à une antenne d'émission 125 par un câblage électrique 124. Un couplage 118 de récepteur situé sur la masse-tige 106 transmet de l'énergie électrique au circuit électronique du récepteur et reçoit des données du circuit électronique du récepteur 116 qui se trouvent sur le manchon non rotatif 102. Le circuit électronique 116 du récepteur contient des composants pour la préamplification et la numérisation de signaux RMN reçus, et pour la transmission de ces données au couplage rotatif 118 du récepteur et pour la fourniture d'énergie au circuit électronique 116 du récepteur. Le circuit électronique 116 du récepteur est connecté à l'antenne 114 du récepteur par l'intermédiaire d'un fil électrique 126. L'antenne du récepteur est encastrée dans une section 107 transparente aux radiofréquences du manchon non rotatif. L'antenne de l'émetteur, placée sur la partie tournante de l'ensemble, introduit par rayonnement un champ magnétique RF dans la formation à travers la section transparente aux radiofréquences du manchon non rotatif. La configuration de la figure 3 procure l'avantage d'un découplage mécanique des aimants permanents et du récepteur de signaux RMN par rapport au mouvement du train de tiges en rotation pendant la période de temps de mesure RMN. D'autres avantages sont obtenus en plaçant l'antenne du récepteur à proximité de la paroi du trou de forage afin de limiter l'affaiblissement du signal, évitant la nécessité de transmettre une puissance importante de l'émetteur au manchon non rotatif.
Étant donné que les aimants permanents et l'antenne du récepteur se trouvent sur le même module, il n'y a aucune impulsion magnétique dans l'antenne du récepteur due à un mouvement relatif de l'antenne dans le champ magnétique statique.
En référence à présent à la figure 4, celle-ci montre une représentation schématique d'une coupe partielle d'une autre forme de réalisation de l'invention, représentant un outil RMN et une masse-tige établissant un stabilisateur
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au-dessus de l'outil RMN. Le stabilisateur est monté sur un manchon non rotatif 114. Le manchon non rotatif est guidé par des paliers 103 sur la tige rotative de forage. L'outil est pourvu d'un taquet 110 de blocage qui peut être activé pour engager la formation lorsqu'il est poussé à l'extérieur par un piston 105 de blocage. Le piston de blocage est activé et rétracté par un circuit hydraulique de blocage, pendant les mesures RMN conformément aux temps de mesure. Lorsqu'il est engagé avec le trou de forage, ce stabilisateur non rotatif minimise les vibrations radiales de l'ensemble à capteurs. La variante de réalisation de la figure 4 procure l'avantage supplémentaire de ne pas nécessiter de section transparente aux radiofréquences pour la transmission du champ RF et de placer, en même temps, dans la partie tournante de l'ensemble, le circuit électronique de puissance RMN, le circuit électronique du dispositif de commande de mesure et le récepteur. Un transformateur tournant comportant des côtés primaire 117 et secondaire 119 peut être utilisé pour la transmission d'énergie électrique et de signaux à l'ensemble.
En référence à présent à la figure 5, celle-ci est une représentation schématique d'une coupe partielle d'un outil RMN et d'une masse-tige 120 comportant des aimants permanents 100, un circuit électronique RMN 115 et un stabilisateur non rotatif 114 comportant un taquet de blocage 110 activé par un circuit hydraulique de blocage 101 et un piston de blocage 105, tous deux raccordés par une conduite hydraulique 113. Comme montré sur la figure 5, des antennes 104 de récepteurs et d'émetteurs RF sont placées sur le côté extérieur d'un manchon non rotatif et sont encastrées dans une matière transparente aux radiofréquences, par exemple une résine époxy, ou sont recouvertes d'un manchon métallique fendu de recouvrement.
L'antenne 104 de réception et d'émission RF est connectée au circuit électronique RMN 108 consistant en un émetteur, un récepteur, un dispositif de commande de séquence RMN,
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une unité de traitement ayant une mémoire et une alimentation en énergie.
L'impulsion RMN est créée dans le circuit électronique RMN 120 qui se trouve sur la masse-tige 106 en rotation et est transmise à l'antenne du récepteur et de l'émetteur par une connexion câblée 124. L'écho RMN est reçu par l'antenne 104 et est transmis au circuit électronique RMN. La mesure RMN est commandée par le dispositif de commande de séquence RMN. Après l'acquisition des données RMN, les données sont traitées dans le circuit électronique de traitement et sauvegardées dans la mémoire de fond de trou.
Le manchon stabilisateur non rotatif est fixé à la paroi du trou de forage, minimisant tous les mouvements radiaux relatifs entre le capteur RMN et la formation. Le capteur RMN, qui possède un champ rotationnel ne variant pas, tourne avec la tige de forage. Des mouvements radiaux, qui pourraient influencer et détruire la mesure, sont empêchés par le manchon stabilisateur qui est bloqué contre la paroi du trou de forage pendant la mesure RMN. Ceci est exécuté en activant le piston de blocage qui repousse un ou plusieurs taquets de blocage jusqu'au contact avec la paroi du trou de forage. L'autre forme de réalisation de la figure 5 procure l'avantage supplémentaire de minimiser la quantité de composants du système et de circuits électroniques pour transmettre la puissance au capteur non rotatif et les données RMN aux circuits électroniques principaux en rotation. Le manchon est relativement court, ce qui est avantageusement dans l'application au forage.
En référence à présent à la figure 6, celle-ci est une représentation schématique d'une coupe transversale partielle d'un outil RMN et d'une masse-tige préférés, perpendiculairement à l'axe longitudinal de l'outil. La figure 6 illustre un exemple d'une zone transparente aux radiofréquences dans laquelle l'antenne RMN est encastrée.
L'antenne RMN 134 est enroulée autour de la masse-tige 136.
Une matière 138 de guidage de flux est prévue entre
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l'antenne 134 et la masse-tige conductrice 136, minimisant les courants de Foucault dans la matière conductrice et augmentant la perméabilité magnétique dans cette zone.
L'espace 132 entourant les bobinages 134 d'antenne et entre l'antenne et le tube fendu est rempli d'une matière non conductrice telle qu'un époxy ou un caoutchouc. Le champ magnétique RF pénètre à travers les fentes 140 du tube fendu, lesquelles sont remplies de matière non conductrice.
Il va de soi que de nombreuses modifications peuvent être apportées à l'appareil et au procédé décrits et représentés sans sortir du cadre de l'invention.
Claims (46)
1. Appareil de mesure par résonance magnétique nucléaire (RMN) pendant le forage d'un trou (26) dans une formation et de détermination d'un paramètre intéressant de la formation entourant le trou pendant des opérations de forage, l'appareil étant caractérisé en ce qu'il comporte: un élément longitudinal (106) destiné à faire tourner un outil de forage (50) et conçu pour être déplacé dans le trou ; et un ensemble accouplé en rotation à l'élément longitudinal et comportant en outre au moins un dispositif de blocage (110) destiné à engager le trou pour réaliser un blocage entre l'ensemble et le trou afin de fixer en rotation l'ensemble par rapport au trou, grâce à quoi le mouvement de l'ensemble par rapport à la formation est minimisé.
2. Appareil selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'ensemble comporte en outre au moins un aimant permanent (100) destiné à produire un champ magnétique statique pour l'obtention de mesures par résonance magnétique nucléaire portant sur le paramètre auquel on s'intéresse.
3. Appareil selon la revendication 2, caractérisé en ce qu'il comporte en outre une unité à émetteur et récepteur radiofréquence pour résonance magnétique nucléaire positionnée sur l'élément longitudinal.
4. Appareil selon la revendication 2, caractérisé en ce que l'ensemble comporte en outre au moins une antenne (104) de récepteur RF destinée à recevoir des signaux de résonance magnétique nucléaire provenant de la formation pour l'obtention d'informations RMN concernant la formation.
5. Appareil selon la revendication 2, caractérisé en ce que l'ensemble comporte en outre au moins une antenne (125) d'émetteur RF destinée à envoyer des signaux à la
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formation pour obtenir des informations par résonance magnétique nucléaire concernant la formation.
6. Appareil selon la revendication 5, caractérisé en ce qu'il comporte en outre un transformateur pour la transmission d'énergie électrique et de signaux de l'élément longitudinal à l'ensemble.
7. Appareil selon la revendication 6, caractérisé en ce qu'il comporte en outre un transformateur tournant pour la transmission d'énergie électrique et de signaux à l'ensemble.
8. Appareil selon la revendication 6, caractérisé en ce qu'il comporte en outre un dispositif à collecteur pour la transmission d'énergie électrique et de signaux à l'ensemble.
9. Appareil selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comporte en outre un ensemble d'accouplement coulissant accouplé de façon coulissante à l'élément longitudinal en utilisant au moins un manchon de guidage accouplé de façon coulissante à l'élément longitudinal.
10. Appareil selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'élément longitudinal est un segment (70) de tiges de forage.
11. Appareil selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'élément longitudinal est un arbre d'un ensemble de forage dirigé en fond de trou.
12. Appareil selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'élément longitudinal fait partie d'un dispositif de télémesure de fond comportant un capteur (SI - S3) à résonance magnétique nucléaire.
13. Appareil selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'ensemble est un stabilisateur non rotatif (114) qui peut être fixé contre la paroi du trou afin de minimiser tout mouvement relatif entre l'élément longitudinal et la paroi du trou.
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14. Appareil selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'élément longitudinal comporte des genouillères pour minimiser la flexion.
15. Appareil selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'ensemble comporte en outre une unité à aimants (100) destinée à produire un champ magnétique statique dans une région intéressante de la formation, et au moins un émetteur destiné à produire un champ magnétique radiofréquence pulsé (RF) orthogonal au champ statique dans la région intéressante.
16. Appareil selon la revendication 8, caractérisé en ce qu'il comporte en outre une antenne (104) de récepteur RF placée sur l'ensemble.
17. Appareil selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comporte en outre un amortisseur placé entre l'élément longitudinal et l'ensemble pour amortir des vibrations transmises à l'ensemble.
18. Appareil selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'appareil de mesure par résonance magnétique nucléaire est conçu pour être transporté sur une garniture de forage (20).
19. Appareil selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'appareil de mesure par résonance magnétique nucléaire est conçu pour être transporté sur un tube enroulé.
20. Appareil selon la revendication 1, caractérisé en ce que le ou chaque dispositif de blocage (110) comporte au moins l'un d'un dispositif de blocage à commande hydraulique, d'un dispositif de blocage à commande à ressort et d'un dispositif de blocage à commande électrique.
21. Appareil selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'ensemble comporte en outre au moins une fente (140) pour permettre le passage de l'énergie électromagnétique vers une antenne (134) et en provenance de
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celle-ci, laquelle antenne est placée sur une partie d'un élément longitudinal (136) recouvert par l'ensemble.
22. Appareil selon la revendication 21, caractérisé en ce que la ou chaque fente est remplie d'une matière transparente aux radiofréquences comprenant un caoutchouc ou un époxy.
23. Appareil selon la revendication 21, caractérisé en ce que la fente est remplie d'une matière composite transparente aux radiofréquences.
24. Procédé de mesure par résonance magnétique nucléaire (RMN) pendant le forage d'un trou dans une formation et de détermination d'un paramètre intéressant de la formation entourant le trou (26) pendant des opérations de forage, ledit procédé étant caractérisé en ce qu'il consiste à utiliser un appareil comportant un élément longitudinal (106) destiné à faire tourner un outil de forage (50) et conçu pour être déplacé dans le trou ; à accoupler en rotation un ensemble à l'élément longitudinal ; et à bloquer l'ensemble à l'aide d'au moins un dispositif de blocage (110) destiné à engager le trou pour réaliser un blocage entre l'ensemble et le trou afin de fixer en rotation l'ensemble par rapport au trou, grâce à quoi le mouvement de l'ensemble par rapport à la formation est minimisé.
25. Procédé selon la revendication 24, caractérisé en ce qu'il comprend en outre le positionnement d'au moins un aimant permanent (100) sur l'ensemble destiné à produire un champ magnétique statique pour l'obtention de mesures par résonance magnétique nucléaire portant sur le paramètre auquel on s'intéresse.
26. Procédé selon la revendication 25, caractérisé en ce qu'il comprend en outre le positionnement d'une unité à émetteur et récepteur radiofréquence pour résonance magnétique nucléaire positionnée sur l'élément longitudinal.
27. Procédé selon la revendication 25, caractérisé en ce qu'il comprend en outre le positionnement d'au moins une
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antenne (104) de récepteur RF en association avec l'aimant permanent pour recevoir des signaux de résonance magnétique nucléaire provenant de la formation pour l'obtention d'informations RMN concernant la formation.
28. Procédé selon la revendication 25, caractérisé en ce qu'il comprend en outre le positionnement d'au moins une antenne (125) d'émetteur RF destinée à envoyer des signaux à la formation pour obtenir des informations par résonance magnétique nucléaire concernant la formation.
29. Procédé selon la revendication 28, caractérisé en ce qu'il comprend en outre la transmission d'énergie électrique et de signaux de l'élément longitudinal à l'ensemble.
30. Procédé selon la revendication 29, caractérisé en ce qu'il comprend en outre la transmission d'énergie électrique et de signaux par l'intermédiaire d'un transformateur rotatif.
31. Procédé selon la revendication 29, caractérisé en ce qu'il comprend en outre la transmission d'énergie électrique et de signaux par l'intermédiaire d'un dispositif à collecteur.
32. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend en outre l'accouplement coulissant de l'ensemble à l'élément longitudinal en utilisant au moins un manchon de guidage accouplé de façon coulissante à l'élément longitudinal.
33. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'élément longitudinal comprend un segment (70) de tiges de forage.
34. Procédé selon la revendication 24, caractérisé en ce que l'élément longitudinal comprend un arbre d'un ensemble de forage dirigé en fond de trou.
35. Procédé selon la revendication 24, caractérisé en ce que l'élément longitudinal comprend une partie d'un dispositif de télémesure de fond comportant un capteur (SI - S3) à résonance magnétique nucléaire.
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36. Procédé selon la revendication 24, caractérisé en ce qu'il comprend en outre l'engagement d'un stabilisateur non rotatif (114) qui peut être fixé contre la paroi du trou afin de minimiser le mouvement relatif entre l'élément longitudinal et la paroi du trou.
37. Procédé selon la revendication 24, caractérisé en ce qu'il comprend en outre la minimisation de la flexion d'un élément longitudinal par l'utilisation de genouillères pour constituer l'élément longitudinal.
38. Procédé selon la revendication 24, caractérisé en ce qu'il comprend en outre le positionnement d'une unité à aimants (100) destinée à produire un champ magnétique statique dans une région intéressante de la formation, et le positionnement d'au moins un émetteur destiné à produire un champ magnétique radiofréquence pulsé (RF) orthogonal au champ statique dans la région intéressante.
39. Procédé selon la revendication 31, caractérisé en ce qu'il comprend en outre le positionnement d'une antenne (104) de récepteur RF sur l'ensemble.
40. Procédé selon la revendication 24, caractérisé en ce qu'il comprend en outre l'amortissement de vibrations transmises à l'ensemble en utilisant au moins un amortisseur placé entre l'élément longitudinal et l'ensemble.
41. Procédé selon la revendication 24, caractérisé en ce que l'appareil est conçu pour être transporté sur une garniture de forage (20).
42. Procédé selon la revendication 24, caractérisé en ce que l'appareil est conçu pour être transporté sur un tube enroulé.
43. Procédé selon la revendication 24, caractérisé en ce que le ou chaque dispositif de blocage (110) est choisi dans le groupe constitué d'un dispositif de blocage à commande hydraulique, d'un dispositif de blocage à commande à ressort et d'un dispositif de blocage à commande électrique.
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44. Procédé selon la revendication 24, caractérisé en ce qu'il comprend en outre la formation d'au moins une fente (140) sur l'ensemble pour permettre le passage d'énergie électromagnétique vers une antenne (134) et en provenance de celle-ci, laquelle antenne est placée sur l'élément allongé (136) recouvert par l'ensemble.
45. Procédé selon la revendication 44, caractérisé en ce que la fente est remplie d'une matière transparente aux radiofréquences comprenant un caoutchouc ou un époxy.
46. Procédé selon la revendication 44, caractérisé en ce que la fente est remplie d'une matière composite transparente aux radiofréquences.
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Families Citing this family (33)
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|---|---|---|---|---|
| US7098858B2 (en) * | 2002-09-25 | 2006-08-29 | Halliburton Energy Services, Inc. | Ruggedized multi-layer printed circuit board based downhole antenna |
| US7185715B2 (en) * | 2003-03-10 | 2007-03-06 | Baker Hughes Incorporated | Apparatus and method of controlling motion and vibration of an NMR sensor in a drilling bha |
| US7158049B2 (en) * | 2003-03-24 | 2007-01-02 | Schlumberger Technology Corporation | Wireless communication circuit |
| US6957708B2 (en) * | 2003-07-08 | 2005-10-25 | Baker Hughes Incorporated | Electrical imaging in conductive and non-conductive mud |
| CA2462987C (fr) * | 2004-04-01 | 2005-02-22 | Brent Alexander Clark | Masse-tige a amortissement de vibration |
| US20050284531A1 (en) * | 2004-06-24 | 2005-12-29 | Threadgill Travis J | Drill pipe assembly |
| CA2476787C (fr) | 2004-08-06 | 2008-09-30 | Halliburton Energy Services, Inc. | Outil de telemetrie magnetique integre |
| WO2006071591A2 (fr) * | 2004-12-23 | 2006-07-06 | Ron Henson | Systeme de detection d'impact de fond et son procede d'utilisation |
| US7413034B2 (en) * | 2006-04-07 | 2008-08-19 | Halliburton Energy Services, Inc. | Steering tool |
| WO2008094256A1 (fr) * | 2007-01-29 | 2008-08-07 | Halliburton Energy Services, Inc. | Systèmes et procédés ayant des antennes décalées radialement pour diagraphie de résistivité électromagnétique |
| EP2198118A1 (fr) | 2007-10-19 | 2010-06-23 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Espacement irrégulier de sources de chaleur pour traiter des formations contenant des hydrocarbures |
| CA2718767C (fr) | 2008-04-18 | 2016-09-06 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Utilisation de mines et de tunnels pour le traitement de formations souterraines contenant des hydrocarbures |
| US8453730B2 (en) * | 2008-05-23 | 2013-06-04 | Schlumberger Technology Corporation | System and method for improving operational characteristics |
| US8193813B2 (en) * | 2008-06-11 | 2012-06-05 | Schlumberger Technology Corporation | Measurement of formation parameters using rotating directional EM antenna |
| US20100101783A1 (en) | 2008-10-13 | 2010-04-29 | Vinegar Harold J | Using self-regulating nuclear reactors in treating a subsurface formation |
| US9388635B2 (en) * | 2008-11-04 | 2016-07-12 | Halliburton Energy Services, Inc. | Method and apparatus for controlling an orientable connection in a drilling assembly |
| GB2479685B (en) * | 2009-02-09 | 2013-04-24 | Baker Hughes Inc | Downhole apparatus with a wireless data communication device between rotating and non-rotating members |
| EP2282006A1 (fr) * | 2009-06-25 | 2011-02-09 | Örtendahl Holding AB | Dispositif de sondage géologique |
| US8922988B2 (en) * | 2012-03-07 | 2014-12-30 | Baker Hughes Incorporated | High temperature and vibration protective electronic component packaging |
| AU2012386004B2 (en) | 2012-07-26 | 2016-11-03 | Halliburton Energy Services, Inc. | Axis maintenance apparatus, systems, and methods |
| US9250350B2 (en) | 2013-06-12 | 2016-02-02 | Halliburton Energy Services, Inc. | Systems and methods for downhole magnetic field measurement |
| DE112014006333B4 (de) | 2014-04-01 | 2019-03-28 | Halliburton Energy Services, Inc. | Drehbare Sensoren zur Messung von Eigenschaften einer unterirdischen Formation |
| CA2966497C (fr) * | 2014-12-31 | 2021-03-02 | Halliburton Energy Services, Inc. | Rotation et orientation de capteurs magnetiques autour d'un forage |
| US20170198575A1 (en) * | 2015-08-18 | 2017-07-13 | Halliburton Energy Services, Inc. | Asphaltene Concentration Analysis Via NMR |
| WO2017058239A1 (fr) * | 2015-10-02 | 2017-04-06 | Halliburton Energy Services, Inc. | Outil de diagraphie pendant le forage avec instruments entrelacés |
| US10185051B2 (en) * | 2016-04-29 | 2019-01-22 | Schlumberger Technology Corporation | Variable damping control for nuclear magnetic resonance data acquisition system to enhance oilfield logging performance |
| US10215829B2 (en) * | 2016-04-29 | 2019-02-26 | Schlumberger Technology Corporation | Use of echo shapes in nuclear magnetic resonance log data acquisition and quality control |
| US10119343B2 (en) | 2016-06-06 | 2018-11-06 | Sanvean Technologies Llc | Inductive coupling |
| CA3057064C (fr) * | 2017-06-28 | 2022-07-19 | Halliburton Energy Services, Inc. | Construction de dispositifs de resonance magnetique nucleaire (rmn) basee sur des contraintes de cout et de structure |
| CN108468518B (zh) * | 2018-03-08 | 2020-06-12 | 泉州台商投资区双艺商贸有限公司 | 自排浆的高效打桩机 |
| CN108843308B (zh) * | 2018-05-25 | 2023-07-21 | 河北华元科工股份有限公司 | 一种测孔仪 |
| CN110761782B (zh) * | 2019-11-13 | 2024-02-09 | 中国石油天然气集团有限公司 | 一种用于地质导向的方位随钻核磁共振测井装置 |
| US12018538B1 (en) * | 2023-03-22 | 2024-06-25 | Halliburton Energy Services, Inc. | Compression sleeve structure for mounting magnets in downhole nuclear magnetic resonance application |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2334982A (en) * | 1997-12-18 | 1999-09-08 | Baker Hughes Inc | Measurement-while-drilling apparatus with formation engaging pad mounted sensors |
| EP1072903A1 (fr) * | 1999-07-27 | 2001-01-31 | Oxford Instruments (Uk) Limited | Appareil de mesure par résonance magnétique nucléaire pendant le forage d'un puits |
| GB2354543A (en) * | 1998-03-06 | 2001-03-28 | Baker Hughes Inc | A non-rotating sensor assembly for measurement-while-drilling |
Family Cites Families (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3497019A (en) * | 1968-02-05 | 1970-02-24 | Exxon Production Research Co | Automatic drilling system |
| DE69123260T2 (de) | 1990-12-05 | 1997-06-12 | Numar Corp., Malvern, Pa. | Anordnung zum nmr-messen eines bohrlochs während dessen bohrens |
| US5555946A (en) * | 1995-04-24 | 1996-09-17 | Klatt; Darrell | Method and tool for use in commmencing the drilling of a deviated well |
| US6179066B1 (en) * | 1997-12-18 | 2001-01-30 | Baker Hughes Incorporated | Stabilization system for measurement-while-drilling sensors |
| US6173793B1 (en) * | 1998-12-18 | 2001-01-16 | Baker Hughes Incorporated | Measurement-while-drilling devices with pad mounted sensors |
| US6179793B1 (en) | 1998-01-14 | 2001-01-30 | Revivant Corporation | Cardiac assist method using an inflatable vest |
| NO322069B1 (no) | 1998-01-15 | 2006-08-07 | Baker Hughes Inc | Fremgangsmate og anordning for stabilisering av en borestreng ved formasjonsevalueringsmaling |
| EP1057047B1 (fr) | 1998-01-16 | 2008-08-06 | Halliburton Energy Services, Inc. | Procede et appareil de mesure de fond pendant le forage par resonance magnetique nucleaire |
| US6215304B1 (en) | 1998-01-21 | 2001-04-10 | Oxford Instruments (Uk) Ltd. | NMR sensor |
| US6163151A (en) | 1998-09-09 | 2000-12-19 | Baker Hughes Incorporated | Apparatus and method for making nuclear magnetic measurements in a borehole |
| DE60012011T2 (de) | 1999-08-05 | 2005-07-28 | Baker Hughes Inc., Houston | Kontinuierliches bohrlochbohrsystem mit stationären sensormessungen |
-
2002
- 2002-01-29 US US10/059,565 patent/US6739409B2/en not_active Expired - Fee Related
-
2003
- 2003-01-27 GB GB0301862A patent/GB2385870B/en not_active Expired - Fee Related
- 2003-01-28 CA CA002417555A patent/CA2417555C/fr not_active Expired - Fee Related
- 2003-01-28 FR FR0300920A patent/FR2835320A1/fr active Pending
- 2003-01-28 DE DE10303242A patent/DE10303242B4/de not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2334982A (en) * | 1997-12-18 | 1999-09-08 | Baker Hughes Inc | Measurement-while-drilling apparatus with formation engaging pad mounted sensors |
| GB2354543A (en) * | 1998-03-06 | 2001-03-28 | Baker Hughes Inc | A non-rotating sensor assembly for measurement-while-drilling |
| EP1072903A1 (fr) * | 1999-07-27 | 2001-01-31 | Oxford Instruments (Uk) Limited | Appareil de mesure par résonance magnétique nucléaire pendant le forage d'un puits |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CA2417555C (fr) | 2007-01-09 |
| GB0301862D0 (en) | 2003-02-26 |
| US6739409B2 (en) | 2004-05-25 |
| GB2385870A (en) | 2003-09-03 |
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| DE10303242A1 (de) | 2003-08-14 |
| US20020153136A1 (en) | 2002-10-24 |
| GB2385870B (en) | 2004-05-12 |
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