FR2771552A1 - Transducteur d'emission-reception d'energie radioelectrique hyperfrequence - Google Patents
Transducteur d'emission-reception d'energie radioelectrique hyperfrequence Download PDFInfo
- Publication number
- FR2771552A1 FR2771552A1 FR9714925A FR9714925A FR2771552A1 FR 2771552 A1 FR2771552 A1 FR 2771552A1 FR 9714925 A FR9714925 A FR 9714925A FR 9714925 A FR9714925 A FR 9714925A FR 2771552 A1 FR2771552 A1 FR 2771552A1
- Authority
- FR
- France
- Prior art keywords
- transducer
- zone
- sep
- electrically conductive
- reception
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 claims description 35
- 239000003989 dielectric material Substances 0.000 claims description 14
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 13
- 239000004020 conductor Substances 0.000 claims description 6
- 238000001465 metallisation Methods 0.000 claims description 6
- 238000010586 diagram Methods 0.000 claims description 4
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 claims description 2
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 claims 1
- 229920003223 poly(pyromellitimide-1,4-diphenyl ether) Polymers 0.000 description 6
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 6
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 6
- 101100008049 Caenorhabditis elegans cut-5 gene Proteins 0.000 description 5
- 239000000463 material Substances 0.000 description 5
- 238000009529 body temperature measurement Methods 0.000 description 4
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 4
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 4
- 206010020843 Hyperthermia Diseases 0.000 description 3
- 230000006978 adaptation Effects 0.000 description 3
- 230000036031 hyperthermia Effects 0.000 description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 3
- 230000003071 parasitic effect Effects 0.000 description 3
- 230000002009 allergenic effect Effects 0.000 description 2
- 238000007710 freezing Methods 0.000 description 2
- 230000008014 freezing Effects 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 2
- 230000002457 bidirectional effect Effects 0.000 description 1
- 238000005219 brazing Methods 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 230000008878 coupling Effects 0.000 description 1
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 1
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 1
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 230000009977 dual effect Effects 0.000 description 1
- 230000005684 electric field Effects 0.000 description 1
- 230000005670 electromagnetic radiation Effects 0.000 description 1
- 239000011152 fibreglass Substances 0.000 description 1
- 239000011888 foil Substances 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 239000008188 pellet Substances 0.000 description 1
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 1
- 239000004033 plastic Substances 0.000 description 1
- 230000002028 premature Effects 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 238000001228 spectrum Methods 0.000 description 1
- 238000002560 therapeutic procedure Methods 0.000 description 1
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
- H01Q13/00—Waveguide horns or mouths; Slot antennas; Leaky-waveguide antennas; Equivalent structures causing radiation along the transmission path of a guided wave
- H01Q13/08—Radiating ends of two-conductor microwave transmission lines, e.g. of coaxial lines, of microstrip lines
- H01Q13/085—Slot-line radiating ends
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
- H01Q13/00—Waveguide horns or mouths; Slot antennas; Leaky-waveguide antennas; Equivalent structures causing radiation along the transmission path of a guided wave
- H01Q13/10—Resonant slot antennas
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
- H01Q21/00—Antenna arrays or systems
- H01Q21/06—Arrays of individually energised antenna units similarly polarised and spaced apart
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
- H01Q21/00—Antenna arrays or systems
- H01Q21/06—Arrays of individually energised antenna units similarly polarised and spaced apart
- H01Q21/061—Two dimensional planar arrays
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
- H01Q3/00—Arrangements for changing or varying the orientation or the shape of the directional pattern of the waves radiated from an antenna or antenna system
- H01Q3/02—Arrangements for changing or varying the orientation or the shape of the directional pattern of the waves radiated from an antenna or antenna system using mechanical movement of antenna or antenna system as a whole
Landscapes
- Waveguide Aerials (AREA)
Abstract
L'invention concerne un transducteur d'émission-réception d'énergie radioélectrique hyperfréquence.Il comprend une première (1) et une deuxième (2) zones électriquement conductrices reliées par une troisième zone électriquement conductrice (3) placées dans un même plan. Une ligne de transmission (4) est couplée à la première (1) et à la deuxième (2) zone électriquement conductrice.Application au traitement par hyperthermie par rayonnement et à la mesure de température d'un corps par capture de son rayonnement.
Description
Transducteur d'imission-rEcePtion
d'énergie radioélectrioue hyperfrécnrence
La présente invention est relative à un transducteur d émission-réception d 'énergie radioélectrique hyperfréquen- ce.
d'énergie radioélectrioue hyperfrécnrence
La présente invention est relative à un transducteur d émission-réception d 'énergie radioélectrique hyperfréquen- ce.
A l'heure actuelle, les éléments transducteurs utilisés pour amener de l'énergie radioélectrique hyperfréquence sur ou dans un corps, ou pour capter le rayonnement électromagnétique d'origine thermique de ce dernier, sont essentiellement du type ci-après
- guides d'ondes ouverts ou chargés par une impe- dance appropriée ;
- cornets rayonnants
- antennes filaires
- applicateurs en structure plaquée.
- guides d'ondes ouverts ou chargés par une impe- dance appropriée ;
- cornets rayonnants
- antennes filaires
- applicateurs en structure plaquée.
Les éléments transducteurs du dernier type cité présentent de nombreux avantages, ils sont faciles à mettre en oeuvre, légers, peu onéreux et peuvent facilement être associés pour former une configuration en réseau.
Les éléments transducteurs de ce type ont fait l'objet d'études spécifiques et d'une description dans les demandes de brevet français n" 2 539 035 publiée le 13 juillet 1984, n" 2 703 871 et n" 2 703 872 publiées le 14 octobre 1994.
D'une manière générale, ces éléments transducteurs présentent deux structures électriquement conductrices distinctes, l'une au moins de ces structures jouant le rôle d'élément rayonnant et l'autre celui d'un élément porté à un potentiel de référence. Le fonctionnement de tels transducteurs peut être globalement assimilé à celui d'un dipôle rayonnant.
En raison notamment du caractère distinct des deux structures électriques, et afin d'assurer, d'une part, une séparation électrique, et, d'autre part, une cohésion mécanique et géométrique suffisante de celle-ci, ainsi qu'en outre une simplification de mise en oeuvre par l'utilisation d'une technique de fabrication semblable à celle des circuits imprimés, de tels éléments sont réalisés à partir de supports diélectriques, tels que par exemple l'époxy- fibre de verre utilisé pour la réalisation de circuits imprimés de qualité permettant la transmission et le traitement de signaux hyperfréquences.
Toutefois, la présence, nécessaire, d'un tel support impose impérativement une limitation de puissance de l'utilisation de ces éléments transducteurs, en particulier lorsque ceux-ci sont utilisés comme transducteurs d'émission d'énergie hyperfréquence. Cette limitation est en fait due aux pertes d'énergie hyperfréquence dans le support électrique. Bien que faibles, ces pertes peuvent entraîner un échauffement trop important du support diélectrique, et, en définitive, la destruction de ce dernier.
En outre, lors de l'utilisation de ces éléments transducteurs en réception, dans le cadre d'applications radiométriques consistant à réaliser une capture du rayonnement d'origine thermique émis par un corps placé en vis-àvis de l'élément transducteur, la présence de ce support diélectrique, bien qu'à faibles pertes, engendre, du fait de sa température propre, un bruit thermique parasite, très difficilement quantifiable. Ce bruit s'ajoute aux signaux captés en provenance du milieu ou du corps analysé et fausse ainsi la mesure de température par radiométrie.
Une telle perturbation de la mesure de température de radiométrie est particulièrement néfaste lorsque l'opération de mesure de température par radiométrie est conduite pour un corps porté à haute température, superieure à 50"C, ou à basse température, inférieure à 5"C.
L'utilisation de systèmes de thermostatisation du support diélectrique, refroidissement ou chauffage à température constante, ne permet aucunement d'éliminer le bruit thermique dû aux pertes de ce dernier.
La présente invention a pour objet la mise en oeuvre d'un transducteur d'émission-réception d'énergie radioélec trique hyperfréquence permettant de remédier aux inconvénients des éléments transducteurs plaqués de l'art antérieur.
Un autre objet de la présente invention est en particulier la mise en oeuvre d'un transducteur d'émissionréception d'énergie radioélectrique hyperfréquence dans lequel le support diélectrique est totalement supprimé ou, le cas échéant, dont la contribution au bruit thermique est sensiblement réduite.
Un autre objet de la présente invention est enfin la mise en oeuvre de transducteurs d'émission-réception d'énergie radio-électrique hyperfréquence spécifiques, permettant la réalisation de réseaux de transducteurs adaptés à des applications diverses.
Le transducteur d'émission-réception d'énergie radioélectrique hyperfréquence, objet de la présente invention, est remarquable en ce qu'il comporte au moins une première zone, électriquement conductrice, sensiblement plane, portée à un potentiel de référence, une deuxième zone, électriquement conductrice, superposée dans un même plan à la première zone électriquement conductrice, et une troisième zone, intermédiaire, reliant partiellement la première et la deuxième zone électriquement conductrices.
Une ligne de transmission comprenant un premier et un deuxième élément électriquement conducteur est couplée aux zones électriquement conductrices, le premier élément conducteur entant interconnecté à la première zone électriquement conductrice et porté au potentiel de référence, et le deuxième élément conducteur étant électriquement couplé à la deuxième zone électriquement conductrice.
I1 sera mieux compris à la lecture de la description ci-après et à l'observation des dessins dans lesquels
- les figures la, 2a, 3a et 4a représentent un transducteur d' émission-réception d'énergie radioélectrique hyperfréquence dans divers modes de réalisation particuliers, non limitatifs
- les figures lb, 2b, 3b et 4b représentent les diagrammes d'adaptation qui permettent de juger la qualité du transfert d'énergie en émission ou en réception de chaque transducteur d' émission-réception d ' énergie radioélectrique hyperfréquence représenté en figures la, 2a, 3a et 4a respectivement
- les figures Sa à 5g représentent différentes variantes d'exécution de transducteurs d'émission-réception d'énergie radioélectrique hyperfréquence, conformes à l'objet de la présente invention
- la figure 6a représente un mode de réalisation avantageux, non limitatif, d'un réseau de transducteurs formé à partir d'une pluralite de transducteurs correspondant à un type de transducteur tel que représenté en figures la, 2a, 3a ou 4a
- la figure 6b represente une variante avantageuse d'un transducteur mis en oeuvre dans un réseau de transducteurs tel que représenté en figure 6a
- la figure 6c représente un détail d'exécution d'un transducteur mis en oeuvre dans un réseau de transducteurs représenté en figures 5a ou 5b, ou même pour tout type de transducteur représenté en figures la, 2a, 3a ou 4a
- la figure 7 représente un réseau de transducteurs conformes à l'objet de la présente invention plus particulièrement destiné à des opérations successives d'irradiation pour traitement d'un corps par hyperthermie, puis de mesure thermométrique de ce corps par radiometrie hyperfréquence
- la figure 8 représente, selon une vue en coupe selon un plan de symétrie radial, une installation de traitement d'un corps, constituant un milieu dissipatif, cette installation comportant un réseau de transducteurs tel que représenté en figure 7.
- les figures la, 2a, 3a et 4a représentent un transducteur d' émission-réception d'énergie radioélectrique hyperfréquence dans divers modes de réalisation particuliers, non limitatifs
- les figures lb, 2b, 3b et 4b représentent les diagrammes d'adaptation qui permettent de juger la qualité du transfert d'énergie en émission ou en réception de chaque transducteur d' émission-réception d ' énergie radioélectrique hyperfréquence représenté en figures la, 2a, 3a et 4a respectivement
- les figures Sa à 5g représentent différentes variantes d'exécution de transducteurs d'émission-réception d'énergie radioélectrique hyperfréquence, conformes à l'objet de la présente invention
- la figure 6a représente un mode de réalisation avantageux, non limitatif, d'un réseau de transducteurs formé à partir d'une pluralite de transducteurs correspondant à un type de transducteur tel que représenté en figures la, 2a, 3a ou 4a
- la figure 6b represente une variante avantageuse d'un transducteur mis en oeuvre dans un réseau de transducteurs tel que représenté en figure 6a
- la figure 6c représente un détail d'exécution d'un transducteur mis en oeuvre dans un réseau de transducteurs représenté en figures 5a ou 5b, ou même pour tout type de transducteur représenté en figures la, 2a, 3a ou 4a
- la figure 7 représente un réseau de transducteurs conformes à l'objet de la présente invention plus particulièrement destiné à des opérations successives d'irradiation pour traitement d'un corps par hyperthermie, puis de mesure thermométrique de ce corps par radiometrie hyperfréquence
- la figure 8 représente, selon une vue en coupe selon un plan de symétrie radial, une installation de traitement d'un corps, constituant un milieu dissipatif, cette installation comportant un réseau de transducteurs tel que représenté en figure 7.
Une description plus détaillée d'un transducteur d'émission-réception d'énergie électrique hyperfréquence, conforme à l'objet de la présente invention, sera maintenant donnée en liaison avec la figure la et la figure lb.
En référence aux figures précitées, on indique que, d'une manière générale, le transducteur d'émission-réception d'énergie radioélectrique hyperfréquence, objet de la présente invention, comprend, au moins, une première zone électriquement conductrice sensiblement plane, notée 1, laquelle est portée à un potentiel de référence tel qu'un potentiel de masse par exemple.
Le transducteur d'émission-réception, objet de la présente invention, comporte en outre une deuxième zone, notée 2, électriquement conductrice, sensiblement plane, laquelle est superposée dans un même plan à la première zone électriquement conductrice 1. La première zone 1 et la deuxième zone 2 précitées sont alors, ainsi que représenté sur la même figure, reliées par une troisième zone 3 intermédiaire. Cette troisième zone 3 relie partiellement la première 1 et la deuxième zone 2 électriquement conductrices et permet d'assurer la continuité électrique entre cette première et cette deuxième zone précitées.
On comprend ainsi, à l'observation de la figure la précitée, que la première 1, la deuxième 2 et la troisième zone 3 sont ainsi placées dans un même plan, l'ensemble des zones ainsi agencées présentant sensiblement la forme d'un
U, ainsi que représenté aux dessins.
U, ainsi que représenté aux dessins.
En outre, une ligne de transmission, notée 4, comporte un premier et un deuxième élément électriquement conducteurs, notés 41 et 42, le premier élément conducteur 41 étant interconnecté à la première zone électriquement conductrice 1 et étant de ce fait porté au potentiel de référence, alors que le deuxième élément conducteur 42 est lui-meme électriquement couplé à la deuxième zone électriquement conductrice 2.
Dans un mode de réalisation non limitatif donné à seul titre d'exemple sur la figure la, on indique que la ligne de transmission précitée 4 peut avantageusement être constituée par un câble coaxial dont le blindage métallique extérieur 41 constitue le premier élément électriquement conducteur et dont l'âme centrale 42 constitue le deuxième élément conducteur.
Dans un tel cas, tant le conducteur externe 41 que l'âme centrale 42 peuvent être brasés respectivement sur la première zone électriquement conductrice 1 et sur la deuxième zone électriquement conductrice 2.
En ce qui concerne le mode opératoire du transducteur d'émission-réception d'énergie radioélectrique hyperfréquence représenté en figure la, on indique que celui-ci, contrairement aux transducteurs actuellement connus mettant en oeuvre un processus de résonance ou au moins d'accord de la géométrie des éléments rayonnants vis-à-vis de la longueur d'onde rayonnée, c'est-à-dire émise ou reçue, le transducteur d 'émission-réception d 'énergie radioélectrique, objet de la présente invention, opère de manière différente dans la mesure où celui-ci constitue en fait un réflecteur permettant d'assurer un coefficient de réflexion sensiblement égal à 1 pour un spectre de fréquences très large, exceptée une bande de fréquences déterminée pour laquelle le coefficient de réflexion est fortement dégradé, le transducteur d'émission-réception d'energie radioélectrique hyperfréquence, objet de la présente invention, agissant donc dans cette bande de fréquences comme un élément permettant la transmission en émission, et respectivement en réception, à partir de la ligne de transmission, d'énergie radioélectrique dont la bande de fréquences correspond à la bande de fréquences non réfléchie par ce dernier.
Un diagramme représentant le coefficient de réflexion défini par 1s111 exprimé en décibels pour le trans ducteur d 'émission-réception d'énergie radioélectrique hyperfréquence, objet de la présente invention, tel que représenté en figure la, est représenté en figure lb, l'axe des abscisses étant gradué en GHz et l'axe des ordonnées étant gradué en atténuation exprimée en dB par rapport à la valeur de réflexion constituant donc le niveau zéro.
D'une première part, on indique que, tant la fré quence centrale de l'énergie radioélectrique ainsi transmise que la largeur de bande de fréquences transmises par le transducteur d'émission-réception d'énergie radioélectrique hyperfréquence représenté en figure la, sont physiquement dépendantes des dimensions géométriques de ce dernier.
Dans un mode de mise en oeuvre particulièrement avantageux du transducteur d'émission-réception d'énergie radioélectrique hyperfréquence, objet de la présente invention, on indique que la première 1, la deuxième 2 et la troisième 3 zones électriquement conductrices sont venues d'une seule et même feuille de matériau électriquement conducteur, tel qu'une feuille métallique. Cette feuille de matériau électriquement conducteur est alors pourvue d'une découpe 5 à bords sensiblement parallèles, cette découpe permettant ainsi de matérialiser la première 1, la deuxième 2 et la troisième 3 zones électriquement conductrices.
On comprend bien sûr que les caractéristiques relatives à la fréquence centrale et à la largeur de la bande de fréquences de l'énergie radioélectrique transmise, soit en émission, soit en réception, par le transducteur objet de la présente invention, dependent étroitement des dimensions géométriques constituant ce dernier.
En référence à la figure la, ces paramètres ou dimensions géométriques seront définis de la manière ci après
- a et b désignent les dimensions externes maximales du transducteur d'émission-réception d'énergie radioélectrique hyperfréquence, conforme à l'objet de la présente invention, ou, de manière plus précise, les dimensions d'un rectangle ou d'un carré dans lequel les première, deuxième et troisième zones électriquement conductrices sont inscrites. Lorsque a = b, les zones électriquement conductrices sont inscrites dans un carré
- c1 et c2 désignent la dimension maximale de la première, respectivement de la deuxième zone électriquement conductrices 1, 2, dans une direction parallèle à la dimension a
- d désigne la longueur de la fente 5 à bords parallèles dans une direction sensiblement parallèle à la dimension b
- e désigne la largeur de la fente 5 dans une direction sensiblement parallèle à la dimension a
- h désigne la dimension de la troisième zone électriquement conductrice dans une direction parallèle à la dimension b
- f désigne la distance du point de couplage du deuxième élément électriquement conducteur de la ligne de transmission à la deuxième zone électriquement conductrice 2 par rapport au bord externe du transducteur sur la fente 5
- g désigne la distance séparant ce même point d'interconnexion du bord interne de la fente 5, c'est-à-dire de la troisième zone électriquement conductrice 3.
- a et b désignent les dimensions externes maximales du transducteur d'émission-réception d'énergie radioélectrique hyperfréquence, conforme à l'objet de la présente invention, ou, de manière plus précise, les dimensions d'un rectangle ou d'un carré dans lequel les première, deuxième et troisième zones électriquement conductrices sont inscrites. Lorsque a = b, les zones électriquement conductrices sont inscrites dans un carré
- c1 et c2 désignent la dimension maximale de la première, respectivement de la deuxième zone électriquement conductrices 1, 2, dans une direction parallèle à la dimension a
- d désigne la longueur de la fente 5 à bords parallèles dans une direction sensiblement parallèle à la dimension b
- e désigne la largeur de la fente 5 dans une direction sensiblement parallèle à la dimension a
- h désigne la dimension de la troisième zone électriquement conductrice dans une direction parallèle à la dimension b
- f désigne la distance du point de couplage du deuxième élément électriquement conducteur de la ligne de transmission à la deuxième zone électriquement conductrice 2 par rapport au bord externe du transducteur sur la fente 5
- g désigne la distance séparant ce même point d'interconnexion du bord interne de la fente 5, c'est-à-dire de la troisième zone électriquement conductrice 3.
Pour des valeurs de paramètres telles que représentées en figure la, données par le tableau ci-après
<tb> <SEP> a <SEP> b <SEP> c1 <SEP> c2 <SEP> d <SEP> e <SEP> f <SEP> g <SEP> h
<tb> mm <SEP> 1015 <SEP> 4,5 <SEP> 4,5 <SEP> 11 <SEP> 1 <SEP> 9,5 <SEP> 5,5 <SEP> 4
<tb> la fréquence centrale de l'énergie radioélectrique transmise, ainsi que représenté en figure lb, avait pour valeur 9,21 GHz pour une bande passante à -10 dB, c'est-à-dire une atténuation de 10 dB par rapport au niveau zéro, égale à 1,73 GHz.
<tb> mm <SEP> 1015 <SEP> 4,5 <SEP> 4,5 <SEP> 11 <SEP> 1 <SEP> 9,5 <SEP> 5,5 <SEP> 4
<tb> la fréquence centrale de l'énergie radioélectrique transmise, ainsi que représenté en figure lb, avait pour valeur 9,21 GHz pour une bande passante à -10 dB, c'est-à-dire une atténuation de 10 dB par rapport au niveau zéro, égale à 1,73 GHz.
On comprend ainsi que le transducteur d'émissionréception d'énergie radioélectrique hyperfréquence, objet de la présente invention, est d'une mise en oeuvre particulièrement simple dans la mesure où la réalisation des première, deuxième et troisième zones à partir d'une seule et même feuille de matériau électriquement conducteur peut etre réalisée de manière particulièrement simple à partir d'un rectangle de feuille ou plaque métallique, en l'absence de tout support diélectrique, aux dimensions externes extrémales a et b déterminées, dans lequel on découpe une fente 5 présentant les dimensions d et e précédemment mentionnées.
Lorsque la ligne de transmission est formée par un câble coaxial 4, ce dernier est alors dénudé à son extrémité de connexion, de façon à dégager l'âme centrale 42. L'âme centrale 42 et l'enveloppe électriquement conductrice 41 sont ensuite connectées par brasage, par exemple, à la deuxième 2 et à la première 1 zones électriquement conductrices respectivement en déport par rapport à la troisième 3 zone de la dimension g.
Différents éléments descriptifs permettant d'illustrer la dépendance physique du paramètre d'adaptation 1s111 en transmission du transducteur, objet de la présente invention, vis-à-vis des dimensions géométriques de ce dernier, seront maintenant donnés à titre illustratif.
Pour une fente 5 sensiblement rectangulaire, le transducteur, objet de la présente invention, présente une dimension externe maximale, c'est-à-dire une dimension a,b, comprise entre h,/4 et h,/2, avec k0 = c/fo où f0 représente la fréquence centrale de la bande de fréquences transmise ou reçue par le transducteur, objet de la présente invention, et c représente la célérité de la lumière dans l'air.
L'influence des différents paramètres géométriques de la structure sur la valeur de la fréquence centrale f0 est illustrée ci-après pour un élément transducteur selon la figure 1 pris comme référence, présentant les dimensions initiales suivantes : a = 28 mm ; b = 32 mm ; cl = c2 = 12 mm, d = 28 mm ; e = 4 mm, f = 17 mm ; g = 13 mm.
En ce qui concerne la fréquence centrale f0 de la bande de fréquences transmise ou reçue, on indique que celle-ci est inversement proportionnelle à la longueur d de la découpe ou fente 5, c'est-à-dire à la dimension d de celle-ci, ainsi qu'illustré par le tableau ci-après.
Tableau variation de la fréquence f0 d'utilisation en fonction de d a = 28 mm ; c1 = c2 = 12 mm ; e = 4 mm ; g = 13 mm.
<tb> d <SEP> (en <SEP> mm) <SEP> <SEP> 20 <SEP> 28 <SEP> 40 <SEP>
<tb> b <SEP> (en <SEP> mm) <SEP> 24 <SEP> 32 <SEP> 44
<tb> f0 <SEP> (en <SEP> GHz) <SEP> 4,08 <SEP> 3,1 <SEP> 1,86
<tb>
De même, d'une manière générale, le transducteur, objet de la présente invention, présente une fréquence centrale d' émission-reception de la bande de fréquences d'énergie radioélectrique transmise ou reçue inversement proportionnelle à la distance e séparant les bords parallèles de la découpe 5, ainsi qu'illustré par le tableau ciaprès.
<tb> b <SEP> (en <SEP> mm) <SEP> 24 <SEP> 32 <SEP> 44
<tb> f0 <SEP> (en <SEP> GHz) <SEP> 4,08 <SEP> 3,1 <SEP> 1,86
<tb>
De même, d'une manière générale, le transducteur, objet de la présente invention, présente une fréquence centrale d' émission-reception de la bande de fréquences d'énergie radioélectrique transmise ou reçue inversement proportionnelle à la distance e séparant les bords parallèles de la découpe 5, ainsi qu'illustré par le tableau ciaprès.
Tableau variation de la fréquence f0 d'utilisation en fonction de e a = 28 mm ; b = 32 mm ; d = 28 mm ; g = 13 mm
<tb> e <SEP> (en <SEP> mm) <SEP> 4 <SEP> | <SEP> 6 <SEP> 8 <SEP>
<tb> <SEP> c1 <SEP> et <SEP> <SEP> C2 <SEP> (en <SEP> mm) <SEP> 12 <SEP> 11 <SEP> 10 <SEP>
<tb> <SEP> f0 <SEP> (en <SEP> GHz) <SEP> 3,1 <SEP> 2,89 <SEP> 2,7
<tb>
Dans un mode de réalisation préférentiel, la troisième zone 3 électriquement conductrice forme en fait un court-circuit entre la première 1 et la deuxième 2 zones électriquement conductrices et la découpe 5 présente, au niveau de la troisième zone électriquement conductrice 3, un bord sensiblement orthogonal aux bords parallèles de la découpe 5. Dans ce cas, la fréquence centrale f0 de la bande de fréquences d'énergie radioélectrique transmise ou reçue est proportionnelle à la distance g séparant le point de connexion en déport de la ligne coaxiale du bord orthogonal aux bords parallèles de la découpe 5 et matérialisant la troisième zone électriquement conductrice 3, ainsi qu'illustré par le tableau ci-après.
<tb> <SEP> c1 <SEP> et <SEP> <SEP> C2 <SEP> (en <SEP> mm) <SEP> 12 <SEP> 11 <SEP> 10 <SEP>
<tb> <SEP> f0 <SEP> (en <SEP> GHz) <SEP> 3,1 <SEP> 2,89 <SEP> 2,7
<tb>
Dans un mode de réalisation préférentiel, la troisième zone 3 électriquement conductrice forme en fait un court-circuit entre la première 1 et la deuxième 2 zones électriquement conductrices et la découpe 5 présente, au niveau de la troisième zone électriquement conductrice 3, un bord sensiblement orthogonal aux bords parallèles de la découpe 5. Dans ce cas, la fréquence centrale f0 de la bande de fréquences d'énergie radioélectrique transmise ou reçue est proportionnelle à la distance g séparant le point de connexion en déport de la ligne coaxiale du bord orthogonal aux bords parallèles de la découpe 5 et matérialisant la troisième zone électriquement conductrice 3, ainsi qu'illustré par le tableau ci-après.
Tableau variation de la fréquence fn d'utilisation en fonction de q a = 28 mm ; b = 32 mm ; c, = c2 = 12 mm ; e = 4 mm.
<tb> g <SEP> (en <SEP> mm) <SEP> 5 <SEP> 13 <SEP> 27
<tb> f0 <SEP> (en <SEP> GHz) <SEP> 2,29 <SEP> 3,1 <SEP> 3,6
<tb>
La fréquence centrale f0 de la bande de fréquences transmise ou reçue par le transducteur est inversement proportionnelle à la dimension externe maximale du transducteur dans la direction du câble coaxial, c'est-à-dire dans la direction de la dimension a, diminuée de la distance e séparant les bords parallèles de la découpe 5. En d'autres termes, la fréquence centrale f0 de la bande de fréquences transmise en émission ou en réception est donc inversement proportionnelle à la somme des paramètres cl et c2, ainsi qu'illustré par le tableau ci-après.
<tb> f0 <SEP> (en <SEP> GHz) <SEP> 2,29 <SEP> 3,1 <SEP> 3,6
<tb>
La fréquence centrale f0 de la bande de fréquences transmise ou reçue par le transducteur est inversement proportionnelle à la dimension externe maximale du transducteur dans la direction du câble coaxial, c'est-à-dire dans la direction de la dimension a, diminuée de la distance e séparant les bords parallèles de la découpe 5. En d'autres termes, la fréquence centrale f0 de la bande de fréquences transmise en émission ou en réception est donc inversement proportionnelle à la somme des paramètres cl et c2, ainsi qu'illustré par le tableau ci-après.
Tableau variation de la fréquence f0 d'utilisation en fonction de c1 et c2 b = 32 mm ; d = 28 mm ; e = 4 mm ; g = 13 mm
<tb> cl <SEP> et <SEP> c2 <SEP> (en <SEP> mm) <SEP> 6 <SEP> 12 <SEP> 20
<tb> <SEP> a <SEP> (en <SEP> mm) <SEP> 16 <SEP> 28 <SEP> 44
<tb> <SEP> f0 <SEP> (en <SEP> GHz) <SEP> 3,67 <SEP> 3,1 <SEP> 2,43
<tb>
Enfin, pour une fréquence centrale f0 de la bande de fréquences transmise ou reçue par le transducteur conforme à l'objet de la présente invention, la largeur de la bande de fréquences transmise ou reçue est sensiblement inversement proportionnelle à la distance séparant les bords parallèles de la découpe 5, c'est-à-dire le paramètre e, et sensiblement proportionnelle à la dimension externe maximale du transducteur dans la direction du câble coaxial, ou de la ligne de transmission, c'est-à-dire sensiblement proportionnelle à la somme des paramètres c1 et c2.
<tb> <SEP> a <SEP> (en <SEP> mm) <SEP> 16 <SEP> 28 <SEP> 44
<tb> <SEP> f0 <SEP> (en <SEP> GHz) <SEP> 3,67 <SEP> 3,1 <SEP> 2,43
<tb>
Enfin, pour une fréquence centrale f0 de la bande de fréquences transmise ou reçue par le transducteur conforme à l'objet de la présente invention, la largeur de la bande de fréquences transmise ou reçue est sensiblement inversement proportionnelle à la distance séparant les bords parallèles de la découpe 5, c'est-à-dire le paramètre e, et sensiblement proportionnelle à la dimension externe maximale du transducteur dans la direction du câble coaxial, ou de la ligne de transmission, c'est-à-dire sensiblement proportionnelle à la somme des paramètres c1 et c2.
Afin de matérialiser les lois de dépendance des paramètres radioélectriques d'adaptation en émission et en réception du transducteur, objet de la présente invention, vis-à-vis des dimensions géométriques de ce dernier, différents exemples de réalisation de transducteurs particuliers, conformes à l'objet de la présente invention, seront décrits en liaison avec les figures 2a et 2b, 3a et 3b, 4a et 4b.
Dans le cadre du mode de réalisation représenté en figure 2a, la forme générale du transducteur, c'est-à-dire de la première 1, de la deuxième 2, de la troisième 3 zones est sensiblement circulaire. D'une manière générale, la figure géométrique formée par le bord externe de la première 1, de la deuxième 2, et de la troisième 3 zones, est sensiblement polygonale ou circulaire.
En outre, l'ensemble formé par la première, 1, la deuxième 2 et la troisième 3 zone, ainsi que la découpe 5 à bords sensiblement parallèles, présente avantageusement une symétrie par rapport à l'axe longitudinal de symétrie, matérialisé par X'X sur l'ensemble des figures précitées de la découpe 5.
Dans le cadre du mode de réalisation de la figure 2a, les différents paramètres géométriques avaient les valeurs ci-après
<tb> <SEP> a <SEP> b <SEP> c1 <SEP> c2 <SEP> d <SEP> e <SEP> f <SEP> g <SEP> h
<tb> mm <SEP> 32 <SEP> 32 <SEP> 14 <SEP> 14 <SEP> 28 <SEP> 4 <SEP> 17 <SEP> 13 <SEP> 4
<tb>
Ainsi que représenté en outre sur la figure 2b, la fréquence centrale f0 est égale à 3,23 GHz et la bande passante à -10 dB est égale à 0,6 GHz.
<tb> mm <SEP> 32 <SEP> 32 <SEP> 14 <SEP> 14 <SEP> 28 <SEP> 4 <SEP> 17 <SEP> 13 <SEP> 4
<tb>
Ainsi que représenté en outre sur la figure 2b, la fréquence centrale f0 est égale à 3,23 GHz et la bande passante à -10 dB est égale à 0,6 GHz.
Dans le cas du mode de réalisation de la figure 3a, les paramètres géométriques avaient la valeur ci-après
<tb> <SEP> a <SEP> b <SEP> c1 <SEP> c2 <SEP> d <SEP> e <SEP> f <SEP> g <SEP> h
<tb> mm <SEP> 32 <SEP> 32 <SEP> 12 <SEP> 12 <SEP> 28 <SEP> 8 <SEP> 17 <SEP> 13 <SEP> 4
<tb>
Dans ce mode de réalisation, ainsi que représenté en figure 3b, la fréquence centrale f0 est égale à 3,0 GHz et la largeur de la bande passante à -10 dB de l'énergie radioélectrique transmise en émission-réception est égale à 0,43 GHz.
<tb> mm <SEP> 32 <SEP> 32 <SEP> 12 <SEP> 12 <SEP> 28 <SEP> 8 <SEP> 17 <SEP> 13 <SEP> 4
<tb>
Dans ce mode de réalisation, ainsi que représenté en figure 3b, la fréquence centrale f0 est égale à 3,0 GHz et la largeur de la bande passante à -10 dB de l'énergie radioélectrique transmise en émission-réception est égale à 0,43 GHz.
Enfin, le mode de réalisation de la figure 4a correspond à une forme polygonale particulière de l'ensemble formé par la première, la deuxième, la troisième zone électriquement conductrices précédemment citées, dans laquelle la forme générale, polygonale, est inscrite dans un rectangle de dimension a et b correspondante.
Dans le mode de réalisation représenté en figure 4a, les valeurs des paramètres géométriques sont indiquées dans le tableau ci-après
<tb> <SEP> a <SEP> b <SEP> c1 <SEP> c2 <SEP> d <SEP> e <SEP> f <SEP> g <SEP> h <SEP>
<tb> "un <SEP> 20 <SEP> 32 <SEP> 6 <SEP> 6 <SEP> 28 <SEP> 8 <SEP> 17 <SEP> 13 <SEP> 4
<tb>
Alors que la forme générale correspond à celle d'un rectangle complété par une partie circulaire constituant le bord externe commun de la première, de la deuxième et de la troisième zone opposé à l'ouverture de la fente 5, la fréquence centrale f0 dans ce mode de réalisation est égale à 3,27 GHz et la largeur de la bande passante à -10 dB de l'énergie radioélectrique transmise en émission-réception est égale à 0,278 GHz.
<tb> "un <SEP> 20 <SEP> 32 <SEP> 6 <SEP> 6 <SEP> 28 <SEP> 8 <SEP> 17 <SEP> 13 <SEP> 4
<tb>
Alors que la forme générale correspond à celle d'un rectangle complété par une partie circulaire constituant le bord externe commun de la première, de la deuxième et de la troisième zone opposé à l'ouverture de la fente 5, la fréquence centrale f0 dans ce mode de réalisation est égale à 3,27 GHz et la largeur de la bande passante à -10 dB de l'énergie radioélectrique transmise en émission-réception est égale à 0,278 GHz.
D'une manière générale, on indique que, aux première 1, deuxième 2, et troisième 3 zones interconnectées par le câble coaxial 4, peut en outre être associée une plaque métallique 6, ou, le cas échéant, un boîtier métallique placé dans un plan parallèle aux zones électriquement conductrices, ainsi que représenté en figure 5a. Le boîtier métallique ou plan métallique réflecteur 6 est alors placé sensiblement dans un plan parallèle aux zones électriquement conductrices 1, 2 et 3, côté ligne de transmission ou câble coaxial, ainsi que représenté sur la figure précitée.
La plaque métallique ou le boîtier métallique ouverts d'un côté permettent ainsi d'améliorer la directivité du transducteur. Le transducteur d'émission-réception d'énergie radioélectrique hyperfréquence, objet de la présente invention, tel que représenté en figure 5a, peut alors être facilement implanté en site industriel en l'absence de modifications importantes de l'environnement du transducteur.
On notera, ainsi que représenté précédemment dans la description en liaison avec les figures la à 5a, que le transducteur en émission-réception d'énergie radioélectri que, conforme à l'objet de la présente invention, peut aisément être mis en oeuvre en l'absence de tout support diélectrique des première, deuxième et troisième zones électriquement conductrices précédemment mentionnées. Dans un tel cas, l'absence de matériau diélectrique a pour conséquence l'utilisation possible de ce type de transducteur, tant à l'émission qu'à la réception, dans des applications de traitement par hyperthermie lorsque le transducteur est utilisé à l'émission, respectivement de mesure de la température interne d'un corps par radiométrie lorsque ce transducteur est utilisé en réception.
On comprend en particulier que ce type de transducteur est particulièrement bien adapté à une utilisation double de ce type, par commutation des voies d'émission, respectivement de réception d'un appareil approprié, non représenté aux dessins, la mesure de température interne du corps, par radiométrie, pouvant de manière particulièrement avantageuse être réalisée en l'absence de toute erreur de température introduite par le rayonnement propre d'un support diélectrique qui serait rapporté afin d'assurer la mise en oeuvre d'un tel transducteur.
Toutefois, lorsque le transducteur, objet de la présente invention, est destiné à une unique utilisation en réception pour la mesure de la température d'un corps par radiométrie en vue d'applications médicales, il peut être avantageux, ainsi que représenté en figure 5b, de réaliser l'ensemble de la première, de la deuxième et de la troisième zone électriquement conductrices à partir d'une feuille de
KAPTON métallisée sur l'une de ses faces, dans laquelle, outre la découpe permettant la matérialisation du polygone ou du cercle externe de l'ensemble, la découpe de la fente est alors réalisée. Dans ce cas, l'ensemble des zones électriquement conductrices est alors supporté par la feuille de KAPTON aux mêmes dimensions que celles de la métallisation constituant l'ensemble précité et portant la référence 7 sur la figure 5b. La feuille de KAPTON propre ment dite 7 peut être de faible épaisseur, 1 mm par exemple, voire 50 pm, afin de constituer ainsi une lame de matériau diélectrique commune aux zones électriquement conductrices précitées. Le matériau diélectrique choisi, tel que le
KAPTON, est un matériau diélectrique à faibles pertes radioélectriques.
KAPTON métallisée sur l'une de ses faces, dans laquelle, outre la découpe permettant la matérialisation du polygone ou du cercle externe de l'ensemble, la découpe de la fente est alors réalisée. Dans ce cas, l'ensemble des zones électriquement conductrices est alors supporté par la feuille de KAPTON aux mêmes dimensions que celles de la métallisation constituant l'ensemble précité et portant la référence 7 sur la figure 5b. La feuille de KAPTON propre ment dite 7 peut être de faible épaisseur, 1 mm par exemple, voire 50 pm, afin de constituer ainsi une lame de matériau diélectrique commune aux zones électriquement conductrices précitées. Le matériau diélectrique choisi, tel que le
KAPTON, est un matériau diélectrique à faibles pertes radioélectriques.
Différents modes de réalisation avantageux d'un transducteur d'émission-réception d'énergie radioélectrique hyperfréquence, conforme à l'objet de la présente invention, dans le cas où ce transducteur formé par la première, la deuxième et la troisième zone électriquement conductrices 1, 2, 3 précitées, comporte en outre une couche ou substrat de matériau diélectrique supportant l'ensemble de ces dernières, seront maintenant donnés en liaison avec les figures 5c, 5d et 5e.
La figure 5c correspond au cas où la ligne de transmission couplée à la première et à la deuxième zone électriquement conductrices est constituée par une ligne coaxiale, ainsi que représenté en figure la par exemple.
Toutefois, les première, deuxième et troisième zones électriquement conductrices précitées peuvent dans ce cas-là être réalisées à partir d'un substrat diélectrique comportant une métallisation sur une de ses faces, la découpe 5 étant ménagée par exemple sur la seule métallisation.
De la même manière, les figures 5d et 5e représentent également la mise en oeuvre d'un transducteur d'émission-réception d'énergie radioélectrique hyperfréquence, conforme à l'objet de la présente invention, dans lequel un substrat diélectrique est associé à l'ensemble des z couche de matériau diélectrique munie, sur la face opposée au plan -contenant les zones électriquement conductrices, d'une ligne de type micro-ruban remplaçant la ligne coaxiale.
Un tel mode de réalisation est représenté en figure 5d.
En outre, ainsi que représenté en figure 5e, une deuxième couche de matériau diélectrique 41 peut être prévue de façon à recouvrir la première couche 40 de matériau diélectrique et la ligne micro-ruban pour réaliser une ligne micro-ruban protégée.
Enfin, une métallisation jouant le rôle de plan réflecteur 6 peut alors être prévue, de façon à recouvrir la face opposée de la deuxième couche de matériau diélectrique recouvrant la première.
Dans le cas des modes de réalisation des figures 5d et 5e, la ligne micro-bande ou micro-ruban est alors couplée de manière connue en soi dans le cadre de la mise en oeuvre des lignes micro-bandes et micro-ruban, de façon capacitive aux zones électriquement conductrices 1, 2 et 3 précitées.
Le plan réflecteur 6 de la figure 5e joue le même rôle que dans le cas de la figure 5a.
Les figures 5f et 5g sont relatives à un mode de réalisation plus particulier du transducteur en émissionréception d'énergie radioélectrique hyperfréquence, objet de la présente invention, plus particulièrement destiné à des applications médicales ou biomédicales.
La figure 5f représente une vue de face d'un tel transducteur et la figure 5g représente une vue en coupe selon le plan de coupe Q de la figure 5f de ce même transducteur.
Dans un tel type d'application, l'ensemble des zones électriquement conductrices 1, 2 et 3, peut avantageusement être réalisé à partir d'une feuille mince de KAPTON d'épaisseur de l'ordre de 75 um, métallisée sur une de ses faces, cette feuille de KAPTON portant la référence 40 sur la figure 5g. L'ensemble constitué par le transducteur et la ligne de transmission représentée sous forme d'une ligne coaxiale par exemple dans le cas des figures 5f et 5g, peut alors avantageusement être enrobé dans un matériau souple non allergisant, portant la référence 43. L'enrobage ainsi constitué permet avantageusement de réaliser une pastille d'application sur des tissus biologiques sensibles par exemple. L'épaisseur de l'ensemble, représenté dans le plan de coupe de la figure 5g, n'excède pas alors une valeur de l'ordre de 5 mm et le diamètre de la zone circulaire constituant la pastille d'application telle que représentée en figure 5f ou 5g n'excède pas 30 mm. Une métallisation jouant le rôle de plan réflecteur 6 est réalisée sur la face externe du matériau non allergisant dans un plan parallèle aux zones électriquement conductrices 1, 2 et 3.
Bien entendu, en raison de sa structure mécanique particulièrement simple, le transducteur d'émission-réception d'énergie radioélectrique, objet de la présente invention, se prête particulièrement bien à la réalisation de transducteurs élémentaires d'émission et/ou de réception de forme complexe, lesquels peuvent alors être organisés en réseaux, ainsi qu'il sera décrit ci-après dans la description.
Ainsi que représenté en particulier sur la figure 6a, un tel réseau de transducteurs d'émission-réception d'énergie radioélectrique hyperfréquence peut comprendre une pluralité de transducteurs d 'émission-réception d'énergie radioélectrique, ainsi que décrit précédemment dans la description. Sur la figure 6a, ces transducteurs sont représentés de manière non limitative comme présentant une forme rectangulaire, l'ouverture de la fente 5 ou découpe étant orientée dans la même direction.
Ainsi qu'on l'observera sur la figure 6a précitée, la pluralité de transducteurs d'émission-réception d'énergie radioélectrique est alors arrangée dans un plan commun en une matrice bidirectionnelle, dans une direction XY selon deux directions sensiblement orthogonales. Chaque transducteur, noté T1J sur la figure 6a, peut alors être repéré par son adresse en XY ainsi que représenté sur la figure 6a. De préférence, l'arrangement de transducteurs peut être réalisé à partir d'un support diélectrique, noté SD, sensiblement rigide, dans lequel différentes fenêtres sont ménagées à l'emplacement de chacun des transducteurs Ti. Chaque fenêtre Fij est alors adaptée de façon à présenter des dimensions convenables de manière à ménager un espace communiquant avec la découpe ou fente S. Cet espace communiquant avec la fente ou découpe 5 permet d'assurer le fonctionnement de chaque transducteur T dans des conditions convenables de rayonnement en émission et en réception, indépendamment de la présence des transducteurs voisins.
De préférence, chaque transducteur T peut être muni d'un système de commande d'alimentation/réception d'énergie électrique hyperfréquence indépendant.
De préférence, et afin de simplifier la mise en oeuvre d'un réseau de transducteurs d'émission-réception d'énergie radioélectrique tel que représenté en figure 6a, on indique que chaque transducteur T,1 présente avantageusement les mêmes dimensions géométriques et, en conséquence, les mêmes paramètres de rayonnement, fréquence centrale et largeur de la bande de fréquences transmise à -10 dB. Dans de telles conditions, on indique que le système de commande d' alimentation/réception d' énergie radioélectrique hyperfréquence indépendant peut avantageusement être constitué par des câbles coaxiaux, représentés en pointillé sur la figure 6a en raison du fait que ces câbles coaxiaux sont placés par exemple derrière le plan du support diélectrique SB, ces câbles coaxiaux pouvant être reliés par des tés magiques, assurant une transmission convenable de l'énergie radioélectrique hyperfréquence en émission et en réception, ainsi que de commutateurs hyperfréquence permettant la commande de l'alimentation séparée de l'un ou l'autre des transducteurs m
Enfin, dans un mode de réalisation particulièrement avantageux, tel que représenté en figure 6b, chaque transducteur d'émission-réception T peut avantageusement être monté à rotation par rapport à un axe de rotation contenu dans le plan commun des zones électriquement conductrices 1, 2 et 3, cet axe de rotation étant symbolisé par l'axe d'un moteur portant la référence R sur la figure 6b. L'axe de rotation R et en conséquence chaque transducteur d'émissionréception Tjj est en outre couplé mécaniquement à un moyen d'entraînement en rotation, désigné par M, autour de l'axe de rotation R précité. Le moyen d'entraînement M peut être réalisé par exemple par un micro-moteur, tel qu'un micro-moteur pas-à-pas, par exemple. Ce mode de réalisation permet ainsi de modifier l'orientation en inclinaison de chaque transducteur d'émission-réception par rapport au plan commun et d'adapter ainsi le diagramme d'émission-réception résultant du réseau, pour une application considérée.
Enfin, dans un mode de réalisation particulièrement avantageux, tel que représenté en figure 6b, chaque transducteur d'émission-réception T peut avantageusement être monté à rotation par rapport à un axe de rotation contenu dans le plan commun des zones électriquement conductrices 1, 2 et 3, cet axe de rotation étant symbolisé par l'axe d'un moteur portant la référence R sur la figure 6b. L'axe de rotation R et en conséquence chaque transducteur d'émissionréception Tjj est en outre couplé mécaniquement à un moyen d'entraînement en rotation, désigné par M, autour de l'axe de rotation R précité. Le moyen d'entraînement M peut être réalisé par exemple par un micro-moteur, tel qu'un micro-moteur pas-à-pas, par exemple. Ce mode de réalisation permet ainsi de modifier l'orientation en inclinaison de chaque transducteur d'émission-réception par rapport au plan commun et d'adapter ainsi le diagramme d'émission-réception résultant du réseau, pour une application considérée.
En outre, la figure 6c représente un mode de connexion possible de chaque té magique, noté TEij sur la figure 6a aux zones électriquement conductrices constitutives de chaque transducteur TJ.
Le mode de réalisation du réseau de transducteurs d'émission-réception d'énergie radioélectrique hyperfréquence, tel que représenté en figures 6a à 6c, permet de réduire au minimum le rayonnement parasite dû au substrat diélectrique SB. En effet, contrairement aux antennes plaquées de type classique pour lesquelles le champ électrique est très important à l'intérieur du substrat diélectrique, ce champ introduisant de ce fait une contribution non négligeable dans le signal radiométrique total, la disposition de chaque transducteur T dans chaque fenetre ménagée dans le substrat diélectrique SB permet ainsi de réduire fortement le signal parasite introduit dans le signal radiométrique résultant.
Bien entendu, d'autres formes de réseaux mettant en oeuvre une pluralité de transducteurs d'émission-réception conformes à l'objet de la présente invention, peuvent être envisagées.
Un mode de réalisation particulièrement avantageux, destiné à des applications biomédicales par exemple, sera maintenant décrit en liaison avec les figures 7 et 8.
Selon la figure 7, le transducteur d'émissionréception d'énergie radioélectrique hyperfréquence comprend un ensemble de transducteurs, lesquels sont organisés par rapport à un centre de symétrie, noté C.
Ces transducteurs sont organisés selon un transducteur élémentaire d'émission, ce transducteur élémentaire d'émission étant formé par une pluralité de transducteurs, notés TE1, TE2, TE3 et TE4, les quels sont orientés à 90" les uns des autres dans le plan de la figure. Les transducteurs d'émission précités sont alimentés à partir d'une source commune d'énergie hyperfréquence, par exemple au moyen d'un câble coaxial et de tés magiques, ainsi que décrit précédemment en relation avec la figure 6a.
Le transducteur d'émission-réception d'énergie radioélectrique hyperfréquence représenté en figure 7 comporte également, organisée par rapport à ce même centre de symétrie commun C, une pluralité de transducteurs d'énergie radioélectrique hyperfréquence, notée TR1, TR2, TR3 et TR4, lesquels sont connectés à un circuit de réception commun d'énergie hyperfréquence. Les transducteurs précités peuvent être connectés par l'intermédiaire d'une ligne coaxiale et de tés magiques de la même manière que dans le cas des transducteurs d'émission. Les transducteurs TR1 à TR4 sont organisés en un transducteur élémentaire dit de réception.
Dans un mode de réalisation particulièrement avantageux, tel que représenté en figure 7, les transducteurs d ' émission-réception d'énergie radioélectrique hyperfréquence TE1 à TE4 et TR1 à TR4 sont constitués chacun par une première 1, une deuxième 2 et une troisième 3 zones électriquement conductrices, formant un secteur circulaire muni d'une découpe 5, laquelle est placée sur l'axe longitudinal de symétrie de chacun des secteurs circulaires précités. Les transducteurs TR1 à TR4 sont en outre distribués dans le plan à 904 les uns des autres, les transducteurs TE1 à TE4 et TR1 à TR4 étant en outre imbriqués et distribués en pétales par rapport au centre de symétrie C, ainsi que représenté sur la figure 7.
Sur la figure 7, on a ainsi représenté les éléments constitutifs de chacun des transducteurs précités pour les seuls transducteurs TE1 et TR1, afin de ne pas surcharger le dessin. On comprend ainsi que les transducteurs TE1 à TE4 opèrent comme applicateurs d'énergie radioélectrique, alors que les transducteurs TR1 à TR4 opèrent au contraire en capteurs radiométriques.
Sur la figure 8, on a représenté une installation complète permettant d'effectuer un traitement par hyperthermie et une mesure radiométrique de température d'un milieu dissipatif, cette installation étant munie d'un transducteur tel que représenté en figure 7. La figure 8 est représentée dans un plan de coupe correspondant au plan de coupe X'X de la figure 7. L'installation comporte à ce titre un boîtier métallique, noté BM, muni à son extrémité ouverte d'un tube périphérique en matériau plastique, noté TU, ce tube étant destiné à recevoir une circulation d'eau à température constante. Le boîtier métallique est muni à son sommet d'un capteur infrarouge centré sur le centre de symétrie C du transducteur, ce capteur infrarouge étant ainsi en vision directe de l'ouverture centrale du transducteur représenté en figure 7. Le capteur infrarouge IRC permet d'effectuer des mesures de rayonnement du milieu dissipatif, afin de contrôler l'évolution en température de l'ensemble, principalement de sa surface.
On a ainsi décrit un transducteur d'émissionréception d'énergie radioélectrique hyperfréquence particulièrement performant, dans la mesure où ce type de transducteur peut être utilisé en traitement par hyperthermie micro onde contrôlée par radiométrie micro-onde en vue de traitements médicaux. Dans un tel cas, le transducteur peut alors être conçu de façon à fonctionner à la fois en émission et en réception, de façon alternée.
Ce type de transducteur d d'émission-réception d'énergie radioélectrique hyperfréquence peut également être utilisé comme capteur de température. Un mode de réalisation particulier a permis de réaliser un capteur spécifique de faible dimension, destiné à fonctionner dans une gamme de températures comprises entre 25 et 45"C, afin de contrôler de manière non-invasive la température interne de nouveauxnés prématurés. Dans un tel cas, bien sûr, la structure du transducteur est sensiblement simplifiée et peut correspondre à celle qui est représentée en figure 5f. Un autre mode de réalisation particulier a permis de réaliser un capteur spécifique destiné à fonctionner dans une gamme de températures comprises entre -400C et +50"C, afin de contrôler de manière non invasive la température interne de matériaux de type agro-alimentaire en phase de congélation ou surgélation. Dans un tel cas, la structure du transducteur correspond à celle représentée en figure 5a.
Claims (18)
1. Transducteur d'émission-réception d'énergie radioélectrique hyperfréquence, caractérisé en ce qu'il comporte au moins
- une première zone, électriquement conductrice, sensiblement plane, portée à un potentiel de référence
- une deuxième zone, électriquement conductrice, sensiblement plane, superposée dans un même plan à la première zone électriquement conductrice
- une troisième zone, intermédiaire, reliant partiellement la première et la deuxième zone électriquement conductrices et assurant la continuité électrique entre la première et la deuxième zone électriquement conductrices
- une ligne de transmission comportant un premier et un deuxième élément électriquement conducteur, le premier élément conducteur interconnecté à ladite première zone électriquement conductrice étant porté au potentiel de référence et le deuxième élément conducteur est électriquement couplé à la deuxième zone électriquement conductrice.
2. Transducteur selon la revendication 1, caractérisé en ce que la première, la deuxième et la troisième zone sont venues d'une seule et même feuille de matériau électriquement conductcur, ladite feuille de matériau électriquement conducteur comportant une découpe, à bords sensiblement parallèles, matérialisant la première, la deuxième et la troisième zone.
3. Transducteur selon l'une des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que ladite ligne de transmission est formée par un câble coaxial dénudé à son extrémité de connexion, de façon à dégager l'âme centrale, l'âme centrale et l'enveloppe électriquement conductrice étant connectées à la deuxième respectivement la première zone électriquement conductrice en déport par rapport à ladite troisième zone.
4. Transducteur selon l'une des revendications 2 ou 3, caractérisé en ce que ladite découpe est sensiblement rectangulaire, ledit transducteur présentant une dimension externe maximale comprise entre k0/4 et Ao/2 avec 4=c/fo où f0 représente la fréquence centrale de la bande de fréquences transmise ou reçue par ledit transducteur et c représente la célérité de la lumière dans l'air.
5. Transducteur selon les revendications 2 et 4, caractérisé en ce que ledit transducteur présente une fréquence centrale f0 de la bande de fréquences transmise ou reçue inversement proportionnelle à la longueur de ladite découpe.
6. Transducteur selon les revendications 2 et 4, caractérisé en ce que ledit transducteur présente une fréquence centrale f0 de la bande de fréquences transmise ou reçue inversement proportionnelle à la distance séparant lesdits bords parallèles de la découpe.
7. Transducteur selon les revendications 2, 3 et 4, caractérisé en ce que ladite troisième zone formant un court-circuit entre la première et la deuxième zone, ladite découpe présente au niveau de ladite troisième zone un bord sensiblement orthogonal auxdits bords sensiblement parallèles, ladite fréquence centrale de la bande de fréquences transmise ou reçue étant proportionnelle à la distance séparant le point de connexion en déport de la ligne coaxiale du bord sensiblement orthogonal matérialisant ladite troisième zone.
8. Transducteur selon les revendications 2, 3 et 4, caractérisé en ce que celui-ci présente une fréquence centrale f0 de la bande de fréquences transmise ou reçue inversement proportionnelle à la dimension externe maximale du transducteur dans la direction du câble coaxial, diminuée de la distance séparant les bords parallèles de ladite découpe.
9. Transducteur selon l'une des revendications 4 à 8, caractérisé en ce que, pour une fréquence centrale f0 de la bande de fréquences transmise ou reçue par ledit transducteur, ladite bande de fréquences est sensiblement inversement proportionnelle à la distance séparant les bords parallèles de ladite découpe et sensiblement proportionnelle à la dimension externe maximale dudit transducteur dans la direction du câble coaxial, diminuée de ladite distance séparant les bords parallèles de ladite découpe.
10. Transducteur selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que, auxdites première, deuxième et troisième zones interconnectées par ledit câble coaxial, est en outre associée au moins une plaque métallique, placée dans un plan parallèle auxdites zones côté câble coaxial, ladite plaque métallique permettant d'améliorer la directivité dudit transducteur.
11. Transducteur selon l'une des revendications 2 à 9, caractérisé en ce que l'ensemble formé par la première, la deuxième, la troisième zone et la découpe à bords sensiblement parallèles présente une symétrie par rapport à l'axe longitudinal de symétrie de ladite découpe.
12. Transducteur selon la revendication 11, caractérisé en ce que la figure géométrique formée par le bord externe dudit ensemble est sensiblement polygonale ou circulaire.
13. Transducteur selon l'une des revendications 1 à 12, caractérisé en ce que lesdites première, deuxième et troisième zones sont en outre rapportées sur une lame de matériau diélectrique commune, à faibles pertes radioélectriques.
14. Transducteur selon la revendication 13, caractérisé en ce que celui-ci comporte successivement, dans des plans parallèles successifs distribués selon une direction orthogonale au plan contenant la première, la deuxième et la troisième zone
- une première couche de matériau diélectrique, munie sur la face opposée au plan contenant lesdites zones d'une ligne de type micro-ruban remplaçant la ligne coaxiale
- une deuxième couche de matériau diélectrique recouvrant la première couche de matériau diélectrique et la ligne micro-ruban
- une métallisation recouvrant cette deuxième couche de matériau diélectrique, jouant le rôle de plan réflecteur.
15. Transducteur d'émission-réception d'énergie radioélectrique hyperfréquence, caractérisé en ce qu'il comporte au moins, organisée par rapport à un centre de symétrie selon un transducteur élémentaire d'émission
- une pluralité de premiers transducteurs d'émission-réception d'énergie radioélectrique hyperfréquence selon la revendication 1, ces premiers transducteurs d' émission-réception d'énergie radioélectrique hyperfréquence étant alimentés à partir d'une source commune d'énergie hyperfréquence, et, organisée par rapport à ce meme centre de symétrie selon un transducteur élémentaire de réception,
- une pluralité de deuxièmes transducteurs d'émission-réception d'énergie radioélectrique hyperfréquence selon la revendication 1, ces deuxièmes transducteurs d 'émission-réception d'énergie radioélectrique hyperfréquence étant connectés à un circuit de réception commun d'énergie hyperfréquence, ledit transducteur comportant en outre
- des moyens de commande de l'alimentation et d'émission respectivement de réception desdits premiers et deuxièmes transducteurs d'émission - réception.
16. Transducteur selon la revendication 4, caractérisé en ce que lesdits premiers et deuxièmes transducteurs d' émission-réception d'énergie radioélectrique hyperfréquence sont constitués chacun par une première, une deuxième et une troisième zone formant un ensemble dont le bord externe présente une forme de secteur circulaire muni d'une découpe placée sur l'axe longitudinal de symétrie de chacun des secteurs circulaires, les premiers et deuxièmes transducteurs d 'émission-réception d'énergie radioélectrique hyperfréquence étant imbriqués et distribués en pétales par rapport audit centre de symétrie.
17. Réseau de transducteurs d'émission-réception d'énergie radioélectrique hyperfréquence, caractérisé en ce que celui-ci comporte une pluralité de transducteurs d'émission-réception d'énergie radioélectrique selon l'une des revendications 1 à 12, ladite pluralité de transducteurs d'émission-réception d'énergie radioélectrique étant arrangée dans un plan commun en une matrice X, Y, selon deux directions sensiblement orthogonales, chaque transducteur d'émission-réception étant muni de moyens de commande d' alimentation/réception d'énergie radioélectrique hyperfréquence indépendants.
18. Réseau de transducteurs selon la revendication 17, caractérisé en ce que chaque transducteur d'émission-réception est monté à rotation par rapport à un axe de rotation contenu dans ledit plan commun, chacun des transducteurs d'émission-réception étant couplé mécaniquement à un moyen d'entrainement en rotation autour dudit axe de rotation, ce qui permet de modifier l'orientation en inclinaison de chaque transducteur émetteur-récepteur par rapport audit plan commun et d'adapter le diagramme d'émission-réception résultant dudit réseau.
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR9714925A FR2771552B1 (fr) | 1997-11-27 | 1997-11-27 | Transducteur d'emission-reception d'energie radioelectrique hyperfrequence |
| PCT/FR1998/002523 WO1999028991A1 (fr) | 1997-11-27 | 1998-11-25 | Transducteur d'emission-reception d'energie radioelectrique hyperfrequence |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR9714925A FR2771552B1 (fr) | 1997-11-27 | 1997-11-27 | Transducteur d'emission-reception d'energie radioelectrique hyperfrequence |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| FR2771552A1 true FR2771552A1 (fr) | 1999-05-28 |
| FR2771552B1 FR2771552B1 (fr) | 2000-01-21 |
Family
ID=9513872
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| FR9714925A Expired - Fee Related FR2771552B1 (fr) | 1997-11-27 | 1997-11-27 | Transducteur d'emission-reception d'energie radioelectrique hyperfrequence |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| FR (1) | FR2771552B1 (fr) |
| WO (1) | WO1999028991A1 (fr) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2853404A1 (fr) | 2003-04-07 | 2004-10-08 | Air Liquide | Procede de determination de parametres de fonctionnement d'une installation comprenant une enceinte de refroidissement |
| EP1560291A1 (fr) * | 2003-09-09 | 2005-08-03 | Sony Corporation | Appareil de communication sans fil avec une antenne à fente |
| EP3522296B1 (fr) * | 2016-11-07 | 2021-06-02 | Samsung Electronics Co., Ltd. | Dispositif électronique comprenant une antenne |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3622959B2 (ja) | 2001-11-09 | 2005-02-23 | 日立電線株式会社 | 平板アンテナの製造方法 |
| ES2661073T3 (es) | 2011-07-15 | 2018-03-27 | Gea Food Solutions Bakel B.V. | Un dispositivo de tratamiento térmico que comprende una antena de radiometría de microondas |
Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE2314210A1 (de) * | 1973-03-22 | 1974-10-03 | Philips Patentverwaltung | Antennen-anordnung mit einzelantennenelementen |
| EP0087683A1 (fr) * | 1982-02-24 | 1983-09-07 | Fracarro Radioindustrie | Antenne à fente en particulier antenne de télévision intérieure |
| EP0494054A2 (fr) * | 1990-12-31 | 1992-07-08 | Consiglio Nazionale Delle Ricerche | Antennes émettrices compactes sur céramique à haute permittivité pour hyperthermie électromagnétique |
| EP0515192A1 (fr) * | 1991-05-24 | 1992-11-25 | Hughes Aircraft Company | Antenne imbriquée à fente en forme de gobelet pour des bandes de fréquence multiples |
| EP0540124A1 (fr) * | 1991-10-30 | 1993-05-05 | Valtion Teknillinen Tutkimuskeskus | Système d'antenne pour communication d'un satéllite |
| EP0643437A1 (fr) * | 1993-09-10 | 1995-03-15 | Ford Motor Company Limited | Antenne à fente avec un plan de masse réduite |
| EP0671779A1 (fr) * | 1994-03-09 | 1995-09-13 | Matsushita Electric Works, Ltd. | Antenne plane à diversité de polarisation à structure mince |
-
1997
- 1997-11-27 FR FR9714925A patent/FR2771552B1/fr not_active Expired - Fee Related
-
1998
- 1998-11-25 WO PCT/FR1998/002523 patent/WO1999028991A1/fr active Application Filing
Patent Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE2314210A1 (de) * | 1973-03-22 | 1974-10-03 | Philips Patentverwaltung | Antennen-anordnung mit einzelantennenelementen |
| EP0087683A1 (fr) * | 1982-02-24 | 1983-09-07 | Fracarro Radioindustrie | Antenne à fente en particulier antenne de télévision intérieure |
| EP0494054A2 (fr) * | 1990-12-31 | 1992-07-08 | Consiglio Nazionale Delle Ricerche | Antennes émettrices compactes sur céramique à haute permittivité pour hyperthermie électromagnétique |
| EP0515192A1 (fr) * | 1991-05-24 | 1992-11-25 | Hughes Aircraft Company | Antenne imbriquée à fente en forme de gobelet pour des bandes de fréquence multiples |
| EP0540124A1 (fr) * | 1991-10-30 | 1993-05-05 | Valtion Teknillinen Tutkimuskeskus | Système d'antenne pour communication d'un satéllite |
| EP0643437A1 (fr) * | 1993-09-10 | 1995-03-15 | Ford Motor Company Limited | Antenne à fente avec un plan de masse réduite |
| EP0671779A1 (fr) * | 1994-03-09 | 1995-09-13 | Matsushita Electric Works, Ltd. | Antenne plane à diversité de polarisation à structure mince |
Non-Patent Citations (3)
| Title |
|---|
| BAGLEY G: "The design of wide band notch aerials and some applications to avionics", AGARD CONFERENCE: ANTENNAS FOR AVIONICS, no. CP.139, 26 November 1973 (1973-11-26) - 30 November 1973 (1973-11-30), MUNICH, GERMANY, pages 28/1 - 28/9, XP002072883 * |
| DUBOST G ET AL: "Analysis of a slot microstrip antenna", IEEE TRANSACTIONS ON ANTENNAS AND PROPAGATION, vol. AP-34, no. 2, February 1986 (1986-02-01), NEW YORK, USA, pages 155 - 163, XP002072885 * |
| POVINELLI M J: "A planar broad-band flared microstrip slot antenna", IEEE TRANSACTIONS ON ANTENNAS AND PROPAGATION, vol. AP-35, no. 8, August 1987 (1987-08-01), NEW YORK, USA, pages 968 - 972, XP002072884 * |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2853404A1 (fr) | 2003-04-07 | 2004-10-08 | Air Liquide | Procede de determination de parametres de fonctionnement d'une installation comprenant une enceinte de refroidissement |
| WO2004092667A2 (fr) | 2003-04-07 | 2004-10-28 | L'air Liquide Societe Anonyme A Directoire Et Conseil De Surveillance Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude | Procédé de détermination de paramètres de fonctionnement d'une installation comprenant une enceinte de refroidissement |
| EP1560291A1 (fr) * | 2003-09-09 | 2005-08-03 | Sony Corporation | Appareil de communication sans fil avec une antenne à fente |
| US7161548B2 (en) | 2003-09-09 | 2007-01-09 | Sony Corporation | Wireless communication apparatus |
| EP3522296B1 (fr) * | 2016-11-07 | 2021-06-02 | Samsung Electronics Co., Ltd. | Dispositif électronique comprenant une antenne |
| US11769946B2 (en) | 2016-11-07 | 2023-09-26 | Samsung Electronics Co., Ltd. | Electronic device comprising antenna |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| FR2771552B1 (fr) | 2000-01-21 |
| WO1999028991A1 (fr) | 1999-06-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0924797B1 (fr) | Antenne multifréquence réalisée selon la technique des microrubans, et dispositif incluant cette antenne | |
| CA1291560C (fr) | Antenne de type helice et son procede de realisation | |
| EP2264832A2 (fr) | Réflecteur secondaire pour une antenne à double réflecteur | |
| WO2008071863A1 (fr) | Antenne et emetteur/recepteur terahertz integres, et procede pour leur fabrication. | |
| EP0954055A1 (fr) | Antenne bifréquence pour la radiocommunication réalisée selon la technique des microrubans | |
| EP2654126A1 (fr) | Antenne mobile directive à commutation de polarisation par déplacement de panneaux rayonnants | |
| CA2310125C (fr) | Antenne | |
| WO2001037373A1 (fr) | Antenne pourvue d'un assemblage de materiaux filtrant | |
| CA2914458C (fr) | Systeme d'imagerie medicale a emission/reception micro-ondes | |
| FR2685131A1 (fr) | Antenne de reception a reflecteur fixe pour plusieurs faisceaux de satellite. | |
| CA2460820C (fr) | Antenne a large bande ou multi-bandes | |
| FR2771552A1 (fr) | Transducteur d'emission-reception d'energie radioelectrique hyperfrequence | |
| EP0260766B1 (fr) | Tête de réception pour micro-ondes polarisées, antenne parabolique et station de réception munies d'une telle tête de réception | |
| FR2953652A1 (fr) | Systeme d'antennes multi secteurs | |
| EP0045254B1 (fr) | Source rayonnante bi-bande compacte fonctionnant dans le domaine des hyperfréquences | |
| FR2954858A1 (fr) | Antenne rayonnant un signal dans une direction de l'espace dependant de la frequence de ce signal | |
| EP0131512A1 (fr) | Antenne à couverture quasi torique à deux réflecteurs | |
| EP1191630A1 (fr) | Lentille divergente à dôme pour ondes hyperfréquences et antenne comportant une telle lentille | |
| EP0769824B1 (fr) | Lentille électromagnétique de type circuit imprimé à substrat suspendu | |
| WO2008037887A2 (fr) | Antenne a materiau bip (bande interdite photonique) systeme | |
| WO2009013248A1 (fr) | Syteme antennaire dont le diagramme de rayonnement est reconfigurable parmi des diagrammes de rayonnement sectoriels et directifs, et dispositif emetteur et/ou recepteur correspondant | |
| BE1020720A3 (fr) | Vitrage multiple muni d'un reseau d'antennes. | |
| FR3126818A1 (fr) | Système électromagnétique avec déviation angulaire du lobe principal de rayonnement d'une antenne | |
| EP0108693B1 (fr) | Joint tournant de puissance pour antenne double-bande | |
| EP0619621A1 (fr) | Applicateur à structure plane ou cylindrique à microfente(s), pour l'émission ou la réception de signaux haute fréquence |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| ST | Notification of lapse |
Effective date: 20140731 |