FR2771034A1

FR2771034A1 - Method and device for the casting of thin strip on casting roll

Info

Publication number: FR2771034A1
Application number: FR9814266A
Authority: FR
Inventors: Matthew Lawrence Malone; Nikolco S Nikolovski; Rama Ballav Mahapatra; Harold Roland Kaul
Original assignee: IHI Corp
Current assignee: IHI Corp
Priority date: 1997-11-14
Filing date: 1998-11-13
Publication date: 1999-05-21
Anticipated expiration: 2018-11-13
Also published as: JP4234827B2; AUPP040397A0; JPH11207445A; FR2771034B1

Abstract

A method for the casting of metal strip comprising the application of molten metal (30) on a surface (12a) of hard cast iron of a rotating casting roll (12), provoking the solidification of the molten metal on the surface (12a) of the casting roll and the removal of the solidified metal from the surface (12a) of the casting roll in the form of strip (19) and provoking the modification of the heat transfer conditions at the level of the interface between the surface (12a) of the casting roll and the molten metal (30) along the casting roll (12) in a selective manner that favours the heat transfer at the level of the end parts of the surface (12a) of the casting roll. The device used to put this method of casting metal strip into service is also claimed.

Description

BANDE DE METAL DE COULEE
La présente invention se rapporte à la coulée d'une bande de métal par des techniques de coulée de fine bande continue dans lesquelles du métal en fusion est amené en contact avec une surface mobile de rouleau de coulée. Une coulée de ce type peut être exécutée dans un dispositif de coulée à un seul rouleau ou, en variante, dans un dispositif de coulée à deux rouleaux.CAST METAL STRIP
The present invention relates to the casting of a metal strip by continuous thin strip casting techniques in which molten metal is brought into contact with a moving surface of the casting roll. A casting of this type can be performed in a single roller casting device or, alternatively, in a two roller casting device.

Dans un dispositif de coulée à un seul rouleau, du métal en fusion peut être appliqué à une partie supérieure d'un rouleau en fonte durcie rotatif au moyen d'un déversoir à débordement ou autre distributeur, de façon à se solidifier sur la surface du rouleau sous forme de bande qui est tirée vers un côté particulier du rouleau. Dans un dispositif de coulée à deux rouleaux, le métal enfusion est introduit entre un couple de rouleaux de coulée horizontaux tournant en sens inverse qui sont refroidis de sorte que des coquilles de métal se solidifient sur les surfaces mobiles des rouleaux et sont amenées ensemble au niveau du pincement entre eux pour produire un produit sous forme de bande solidifiée au niveau de la sortie du pincement des rouleaux. Le terme "pincement" est utilisé dans ce document pour se référer à la zone globale au niveau de laquelle les rouleaux sont les plus proches l'un de l'autre. Le métal en fusion peut être introduit dans le pincement entre les rouleaux au moyen d'un distributeur de métal et d'une buse de délivrance de métal située au-dessous du distributeur de façon à recevoir un écoulement de métal en provenance du distributeur et à le diriger dans le pincement entre les rouleaux. In a single roll casting machine, molten metal can be applied to an upper part of a hardened rotatable cast iron roll by means of an overflow weir or other distributor, so as to solidify on the surface of the roll in the form of a strip which is pulled towards a particular side of the roll. In a two-roller casting device, the molten metal is introduced between a pair of horizontal, counter-rotating casting rollers which are cooled so that metal shells solidify on the moving surfaces of the rollers and are brought together at the level pinching between them to produce a product in the form of a solidified strip at the pinch outlet of the rollers. The term "nipping" is used in this document to refer to the overall area at which the rollers are closest to each other. The molten metal can be introduced into the nip between the rollers by means of a metal distributor and a metal delivery nozzle located below the distributor so as to receive a flow of metal from the distributor and to direct it in the nip between the rollers.

Afin d'empêcher l'accumulation d'oxydes métalliques sur les surfaces des rouleaux de coulée, des dispositifs de nettoyage sont utilisés, d'une manière générale, pour nettoyer les surfaces des rouleaux à des emplacements séparés des zones au niveau desquelles ils sont en contact avec le métal en fusion. Dans un dispositif de coulée à deux rouleaux, des dispositifs de nettoyage tels que des brosses ou des courroies de nettoyage peuvent être appliqués aux faces longitudinales extérieures des rouleaux de sorte que les surfaces des rouleaux sont nettoyées de façon continue avant de se déplacer en contact avec le métal en fusion en avant du pincement. In order to prevent the accumulation of metal oxides on the surfaces of the casting rolls, cleaning devices are used, in general, to clean the surfaces of the rollers at locations separate from the areas at which they are contact with molten metal. In a two-roller casting device, cleaning devices such as brushes or cleaning belts can be applied to the outer longitudinal faces of the rollers so that the surfaces of the rollers are continuously cleaned before moving in contact with the molten metal in front of the pinch.

Des exemples de dispositifs de nettoyage incorporant des brosses sont décrits dans la Publication de Brevet
Japonais J03230849-A de Nippon Steel Corporation et
Mitsubishi Heavy Industries K K et le Brevet U.S. no 5 307 861 et la Demande de Brevet Australien 24833/95 des présents demandeurs.Examples of cleaning devices incorporating brushes are described in the Patent Publication
Japanese J03230849-A from Nippon Steel Corporation and
Mitsubishi Heavy Industries KK and U.S. Patent No. 5,307,861 and Australian Patent Application 24833/95 to the present applicants.

Des expériences poussées dans la coulée de bande d'acier dans des dispositifs de coulée à deux rouleaux ont montré que l'efficacité du nettoyage des rouleaux est absolument critique pour obtenir une bande de bonne qualité et que l'accumulation d'oxydes sur les rouleaux de coulée doit être conservée dans des limites strictes. Extensive experiments in the casting of steel strip in two-rollers have shown that the cleaning efficiency of the rollers is absolutely critical to obtain a good quality strip and that the accumulation of oxides on the rollers casting must be kept within strict limits.

Un fin dépôt d'oxyde peut être bénéfique en assurant un flux de chaleur uniforme maîtrisé pendant la solidification du métal sur les surfaces des rouleaux de coulée. Le dépôt d'oxyde fond lorsque la surface des rouleaux pénètre dans la cuvette de coulée de métal en fusion et aide à établir une fine couche d'interface liquide entre la surface de coulée et le métal en fusion de la cuvette de coulée pour favoriser un bon flux de chaleur. Cependant, s'il y a trop d'oxyde accumulé, la fusion des oxydes va produire un flux de chaleur initial très élevé mais l'oxyde va se resolidifier avec pour conséquence que le flux de chaleur va rapidement diminuer. La combinaison d'un flux de chaleur initial élevé et de la diminution rapide a pour conséquence des contraintes dans le métal en fusion en cours de solidification qui produisent des déformations localisées dans la bande, de sorte que la bande présente un défaut de surface connu sous le nom de "peau de crocodile".A fine oxide deposition can be beneficial by ensuring a uniform heat flow controlled during the solidification of the metal on the surfaces of the casting rolls. The oxide deposit melts when the surface of the rollers enters the molten metal pouring pan and helps to establish a thin layer of liquid interface between the casting surface and the molten metal of the pouring pan to promote a good heat flow. However, if there is too much oxide accumulated, the fusion of the oxides will produce a very high initial heat flux but the oxide will re-solidify with the consequence that the heat flux will rapidly decrease. The combination of a high initial heat flux and the rapid decrease results in stresses in the molten metal during solidification which produce localized deformations in the strip, so that the strip has a surface defect known as the name "crocodile skin".

Un phénomène fondamental associé à la coulée de bande continue est que les coquilles de métal se solidifiant sur la surface de rouleau de coulée tendent à être plus minces au niveau des extrémités du rouleau qu'au centre. Cela peut provoquer un report de liquide et un renflement après pincement au bord de la bande. Dans un dispositif de coulée à deux rouleaux, cela peut être contrecarré dans une certaine mesure en modifiant le profil à froid des rouleaux de façon à rendre le pincement plus étroit vers les extrémités des rouleaux. A basic phenomenon associated with continuous strip casting is that the metal shells solidifying on the casting roll surface tend to be thinner at the ends of the roll than at the center. This can cause a carryover and swelling after pinching at the edge of the strip. In a two roller casting device this can be counteracted to some extent by changing the cold profile of the rollers so as to make the nip narrower towards the ends of the rollers.

Cependant, la forme des rouleaux varie de manière significative pendant la coulée. Le profil de rouleau à froid et le~ pcofll de de rouleau dynamique pendant la coulée, qui est commandé par un chargement thermique et mécanique, sont très différents et, par conséquent, il est très difficile de maîtriser de manière précise les conditions changeantes de coulée le long du pincement seulement par le choix d'un profil de rouleau particulier. En outre, la considérable expérience des demandeurs dans la coulée de bande d'acier dans des dispositifs de coulée à deux rouleaux a produit des données indiquant qu'il peut y avoir une atténuation des coquilles au niveau des bords de la bande provenant du mouvement relatif qui se produit entre le rouleau et la coquille se solidifiant pendant la coulée à cause de modifications de dimensions de la coquille se rétrécissant et du moule ou du rouleau se dilatant. Cela provoque une augmentation de la résistance thermique d'interface ayant pour conséquence une diminution marquée du flux de chaleur et de l'épaisseur de coquille et cet effet ne peut pas être aisément évité en modifiant le profil du rouleau. La présente invention permet de parvenir à une commande plus directe en maîtrisant les conditions de transfert de chaleur au niveau de l'interface entre la surface du rouleau et les coquilles se solidifiant. De cette façon, il est possible de maintenir un flux de chaleur élevé vers les bords du rouleau pour contrecarrer la tendance de la coquille se solidifiant à devenir mince.However, the shape of the rollers varies significantly during casting. The cold roll profile and dynamic roll ~ pcofll during casting, which is controlled by thermal and mechanical loading, are very different and therefore it is very difficult to precisely control the changing casting conditions along the nip only by choosing a particular roll profile. In addition, the applicants' considerable experience in casting steel strip in two-rollers has produced data indicating that there may be attenuation of shells at the edges of the strip from relative movement. which occurs between the roll and the solidifying shell during casting due to dimensional changes in the shrinking shell and the expanding mold or roller. This causes an increase in the thermal interface resistance resulting in a marked decrease in the heat flow and the shell thickness and this effect cannot be easily avoided by modifying the profile of the roll. The present invention allows more direct control to be achieved by controlling the heat transfer conditions at the interface between the surface of the roller and the solidifying shells. In this way, it is possible to maintain a high heat flow towards the edges of the roll to counteract the tendency of the solidifying shell to become thin.

Selon l'invention, on propose un procédé de coulée de bande de métal comprenant l'application de métal en fusion à une surface en fonte durcie d'un rouleau de coulée rotatif, provoquant la solidification du métal en fusion sur la surface du rouleau de coulée, l'enlèvement du métal solidifié de la surface du rouleau de coulée, et provoquant la modification des conditions de transfert de chaleur au niveau de l'interface entre la surface de rouleau de coulée et le métal en fusion le long du rouleau de façon à favoriser de manière sélective le transfert de chaleur au niveau des parties d'extrémité de la surface du rouleau de coulée. According to the invention, a method of casting a metal strip is proposed comprising applying molten metal to a hardened cast iron surface of a rotary casting roller, causing the solidification of the molten metal on the surface of the roller. casting, the removal of the solidified metal from the surface of the casting roller, and causing the change of heat transfer conditions at the interface between the casting roller surface and the molten metal along the roller selectively promoting heat transfer at the end portions of the surface of the casting roll.

De préférence, le fait de favoriser le transfert de chaleur au niveau des parties d'extrémité de la surface du rouleau de coulée est suffisant pour rendre le flux de chaleur moyen au niveau des bords de la surface du rouleau égal à environ 90 W ou plus du flux de chaleur moyen au niveau de la partie médiane de la surface du rouleau. L'expression "flux de chaleur moyen" se réfère à la moyenne des valeurs de flux de chaleur au niveau d'un emplacement particulier le long du rouleau pendant la solidification du métal sur ce dernier. Preferably, promoting heat transfer at the end portions of the surface of the casting roll is sufficient to make the average heat flow at the edges of the surface of the roll equal to about 90 W or more. the average heat flux at the middle of the roll surface. The term "average heat flux" refers to the average of the heat flux values at a particular location along the roll during the solidification of the metal thereon.

Les conditions de transfert de chaleur au niveau de l'interface entre la surface du rouleau de coulée et le métal en fusion peuvent être modifiées en maîtrisant l'état d'oxyde le long du rouleau. The conditions of heat transfer at the interface between the surface of the casting roll and the molten metal can be modified by controlling the state of oxide along the roll.

En variante, ou de surcroît, on peut provoquer la modification de conditions de ce type en réalisant la surface de coulée avec une texture variable. As a variant, or in addition, it is possible to bring about the modification of conditions of this type by producing the casting surface with a variable texture.

Il serait également possible d'appliquer un gaz ou une autre substance aux parties d'extrémité de la surface du rouleau pour modifier les conditions de transfert de chaleur concernées. It would also be possible to apply a gas or other substance to the end portions of the roll surface to modify the affected heat transfer conditions.

Dans le cas où les conditions de transfert de chaleur au niveau de la surface du rouleau sont modifiées en maîtrisant l'état de l'oxyde le long du rouleau, le procédé de l'invention peut comprendre l'étape de nettoyage de la surface du rouleau pour retirer la matière d'oxyde métallique de ce dernier à un emplacement séparé de la zone au niveau de laquelle la surface du rouleau est en contact avec ledit métal, et en modifiant le nettoyage le long du rouleau de sorte que les parties d'extrémité de la surface du rouleau retiennent plus de matière d'oxyde sur cette dernière que la partie médiane de la surface du rouleau. In the case where the conditions of heat transfer at the surface of the roller are modified by controlling the state of the oxide along the roller, the method of the invention can comprise the step of cleaning the surface of the roller for removing the metal oxide material therefrom at a location separate from the area at which the surface of the roller is in contact with said metal, and modifying the cleaning along the roller so that the parts end of the roller surface retains more oxide material thereon than the middle portion of the roller surface.

Le métal en fusion peut être de l'acier et la matière de contamination peut comprendre des particules d'oxyde de fer. L'acier peut comprendre du silicium, du manganèse et de l'aluminium et la matière de contamination peut également comprendre des oxydes de ces métaux. The molten metal can be steel and the contaminating material can include iron oxide particles. The steel may include silicon, manganese and aluminum and the contamination material may also include oxides of these metals.

Le nettoyage de la surface du rouleau peut être effectué par brossage. Un brossage de ce type peut être exécuté par une ou plusieurs brosses allongées s'étendant le long du rouleau et efficaces pour brosser la partie médiane de la surface du rouleau de manière plus efficace que les parties d'extrémité de la surface du rouleau. Les parties d'extrémité de la surface du rouleau peuvent comprendre des marges extérieures qui ne sont soumises à aucun brossage. Cleaning the roller surface can be done by brushing. Such brushing can be performed by one or more elongated brushes extending along the roller and effective for brushing the middle portion of the surface of the roller more effectively than the end portions of the surface of the roller. The end portions of the surface of the roller may include outer margins which are not brushed.

De préférence, on modifie progressivement l'efficacité du brossage le long de la surface du rouleau depuis la partie médiane du rouleau jusqu'aux parties d'extrémité de la surface du rouleau de façon à produire une accumulation progressive de matière d'oxyde vers les parties d'extrémité de la surface du rouleau. Preferably, the effectiveness of the brushing is gradually modified along the surface of the roller from the middle part of the roller to the end portions of the surface of the roller so as to produce a progressive accumulation of oxide material towards the end portions of the roller surface.

Le flux de chaleur subi par la coquille se solidifiant sur une surface de coulée peut être affecté de manière significative par la texture de la surface de coulée. En particulier, des valeurs de flux de chaleur élevées peuvent être obtenues sur des surfaces de coulée lisses en comparaison à des surfaces de coulée ayant une texture relativement grossière, particulièrement si la surface de rouleau de coulée est recouverte par une couche de matière d'oxyde qui est sensiblement liquide au début de la solidification, comme on le décrit dans la
Demande de Brevet Australien des ~ présents demandeurs nO 45703/96 et correspondant au Brevet U.S. nO 5 720 336.The heat flux experienced by the solidifying shell on a casting surface can be significantly affected by the texture of the casting surface. In particular, high heat flux values can be obtained on smooth casting surfaces compared to casting surfaces having a relatively coarse texture, especially if the casting roll surface is covered with a layer of oxide material. which is substantially liquid at the start of solidification, as described in the
Australian Patent Application from ~ present applicants No. 45703/96 and corresponding to US Patent No. 5,720,336.

Par conséquent, le maintien de valeurs de flux de chaleur élevées au niveau des extrémités de la surface du rouleau de coulée peut être obtenu ou amélioré en réalisant la surface de coulée avec une texture variable de sorte qu'elle est plus lisse au niveau des parties d'extrémité qu'au niveau des parties médianes. Par conséquent, on préfère, selon la présente invention, que la surface du rouleau de coulée ait des parties d'extrémité qui ont une texture plus lisse que la partie médiane. Une texture variable de ce type peut être obtenue en usinant des rainures circonférentielles à différentes profondeurs dans les parties respectives de la surface du rouleau.Therefore, maintaining high heat flux values at the ends of the surface of the casting roll can be obtained or improved by providing the casting surface with varying texture so that it is smoother at the parts. end than at the middle parts. Therefore, it is preferred, according to the present invention, that the surface of the casting roll have end portions which have a smoother texture than the middle portion. A variable texture of this type can be obtained by machining circumferential grooves at different depths in the respective parts of the surface of the roller.

En variante, ou de surcroît, il serait possible de modifier les conditions de transfert de chaleur au niveau des parties d'extrémité d'un rouleau texturé en appliquant des jets de gaz hélium à ces parties de la surface du rouleau, de sorte que le gaz en devenant entraîné dans la texture améliore le flux de chaleur. Alternatively, or in addition, it would be possible to modify the heat transfer conditions at the end portions of a textured roller by applying jets of helium gas to these portions of the surface of the roller, so that the gas by becoming entrained in the texture improves the heat flow.

Le rouleau de coulée peut être l'un d'un couple de rouleaux cylindriques parallèles d'un dispositif de coulée de bande à deux rouleaux dans lequel le métal en fusion est appliqué aux surfaces en fonte durcie des rouleaux en provenance d'une cuvette de coulée de métal chaud supportée au-dessus d'un pincement entre les rouleaux. Dans ce cas, les conditions de transfert de chaleur au niveau des deux surfaces de rouleau peuvent être modifiées selon l'invention. The casting roll can be one of a pair of parallel cylindrical rollers of a two-roll tape casting device in which molten metal is applied to the hardened cast iron surfaces of the rolls from a bowl. hot metal casting supported above a nip between the rollers. In this case, the heat transfer conditions at the two roller surfaces can be modified according to the invention.

L'invention propose également un dispositif de coulée de bande pour couler une bande de métal comprenant un rouleau de coulée, des moyens de délivrance de métal pour délivrer du métal en fusion sur une surface de coulée du rouleau de coulée, et des moyens pour provoquer la modification des conditions de transfert de chaleur au niveau de l'interface entre la surface de rouleau de coulée et le métal en fusion le long du rouleau de façon à favoriser de manière sélective le transfert de chaleur au niveau des parties d'extrémité de la surface du rouleau. The invention also provides a tape casting device for casting a metal strip comprising a casting roller, metal delivery means for delivering molten metal onto a casting surface of the casting roller, and means for causing modifying the heat transfer conditions at the interface between the casting roll surface and the molten metal along the roll so as to selectively promote heat transfer at the end portions of the roller surface.

Lesdits moyens pour provoquer la modification des conditions de transfert de chaleur peuvent comprendre un dispositif de nettoyage de rouleau pour nettoyer la surface du rouleau en enlevant la matière d'oxyde au niveau d'un emplacement séparé de la zone au niveau de laquelle la surface du rouleau est en contact avec ledit métal, dans lesquels le dispositif de nettoyage de rouleau est efficace pour nettoyer la surface du rouleau de sorte que les parties d'extrémité de la surface du rouleau retiennent plus de matière d'oxyde sur cette dernière que la partie médiane de la surface du rouleau. Said means for causing the change in heat transfer conditions may include a roller cleaning device for cleaning the surface of the roller by removing the oxide material at a location separate from the area at which the surface of the roller is in contact with said metal, wherein the roller cleaning device is effective in cleaning the surface of the roller so that the end portions of the surface of the roller retain more oxide material thereon than the portion median of the roll surface.

En variante, ou de surcroît, lesdits moyens peuvent comprendre une texture variable sur la surface du rouleau de coulée de sorte que les parties d'extrémité de la surface sont plus lisses que la partie médiane. Alternatively, or in addition, said means may include a variable texture on the surface of the casting roll so that the end portions of the surface are smoother than the middle portion.

De plus, l'invention s'étend à un dispositif de coulée à deux rouleaux comprenant un couple de rouleaux de coulée formant un pincement entre eux, une buse de délivrance de métal pour délivrer du métal en fusion au pincement entre les rouleaux de coulée pour former une cuvette de coulée de métal en fusion dans le pincement, un couple de dispositifs de nettoyage de rouleau pour nettoyer les rouleaux par enlèvement de matière d'oxyde au niveau d'emplacements séparés de manière circonférentielle par rapport aux rouleaux à partir du pincement, chaque dispositif de nettoyage étant efficace pour nettoyer la surface de rouleau respective de sorte que les parties d'extrémité de la surface du rouleau retiennent plus de matière d'oxyde sur cette dernière que La partie meZdiane de la surface du rouleau. In addition, the invention extends to a two-roller casting device comprising a pair of casting rollers forming a pinch therebetween, a metal delivery nozzle for delivering molten metal to the pinch between the casting rollers for forming a molten metal pouring bowl in the nip, a pair of roller cleaning devices for cleaning the rollers by removing oxide material at locations circumferentially separated from the rollers from the nip, each cleaning device being effective in cleaning the respective roll surface so that the end portions of the roll surface retain more oxide material thereon than the meZdiane portion of the roll surface.

Les dispositifs de nettoyage de rouleau peuvent comprendre des brosses allongées s'étendant le long des rouleaux et venant en contact avec les rouleaux au niveau desdits emplacements. The roller cleaners may include elongated brushes extending along the rollers and contacting the rollers at said locations.

Chaque dispositif de nettoyage peut comprendre un couple de brosses de ce type agencées pour se chevaucher de sorte que la partie médiane de la surface du rouleau est brossée par les deux brosses alors que chaque partie d'extrémité de la surface du rouleau est en contact avec seulement l'une des brosses. Each cleaning device may comprise a pair of brushes of this type arranged to overlap so that the middle part of the surface of the roller is brushed by the two brushes while each end part of the surface of the roller is in contact with only one of the brushes.

Chaque partie d'extrémité de la surface du rouleau peut comprendre une zone extérieure qui n'est pas en contact avec l'une ou l'autre des brosses. Each end portion of the surface of the roller may include an outer area which is not in contact with either of the brushes.

Dans une variante d'agencement, chaque dispositif de nettoyage peut comprendre une brosse principale s'étendant d'un bout à l'autre de la partie médiane de la surface du rouleau et un couple de brosses latérales pour venir en contact avec les parties d'extrémité de la surface du rouleau de façon à réaliser un brossage plus léger que la brosse principale. In an alternative arrangement, each cleaning device can comprise a main brush extending from one end to the other of the middle part of the surface of the roller and a pair of side brushes to come into contact with the parts end of the roller surface to achieve lighter brushing than the main brush.

Le fonctionnement du ou de chaque dispositif de nettoyage peut être commandé pendant la coulée en réponse à la mesure du profil de bande de façon à modifier le flux de chaleur au niveau des parties d'extrémité de la surface du rouleau pour contrecarrer des modifications d'épaisseur de bande. The operation of the or each cleaning device may be controlled during casting in response to the measurement of the strip profile so as to modify the heat flow at the end portions of the roll surface to counteract changes in strip thickness.

D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront plus clairement à la lecture de la description qui va suivre, prise en relation avec les dessins annexés, dans lesquels
la figure 1 représente, de manière schématique, un dispositif de coulée à deux rouleaux muni d'un système de brossage qui peut être mis en oeuvre selon la présente invention
la figure 2 représente la manière schématique, un premier système de brossage pouvant être mis en oeuvre selon la présente invention
la figure 3 représente un système de brossage modifié pouvant également être mis en oeuvre selon la présente invention
la figure 4 représente une variante de type de système de brossage pouvant également être mis en oeuvre selon la présente invention
la figure 5 trace une courbe de température de surface de rouleau classique dans un dispositif de coulée à deux rouleaux et des valeurs d'atténuation de température correspondantes
la figure 6 représente l'effet du brossage et de la texture sur des valeurs observées d'un facteur K, un paramètre indicatif de la vitesse de solidification
les figures 7 à 9 représentent les variations attendues du facteur K, du flux de chaleur et de l'épaisseur de coquille conséquence de l'effet observé tracé à la figure 6
la figure 10 représente l'effet d'enveloppement dans du gaz hélium et du gaz d'argon sur les valeurs observées du facteur K pour différentes textures de surface de rouleau
la figure 11 est un graphique en barres représentant une atténuation de température de surface de rouleau calculée sous différentes conditions
la figure 12 est un graphique en barres représentant une atténuation de facteur K calculée sous les mêmes différentes conditions
la figure 13 est un graphique en barres représentant une atténuation de température de surface de rouleau mesurée, mesurée pendant des coulées réelles dans un dispositif de coulée à deux rouleaux ; et
la figure 14 est un graphique en barres représentant une atténuation de facteur K calculée à partir des mesures affichées à la figure 13.Other characteristics and advantages of the invention will emerge more clearly on reading the description which follows, taken in conjunction with the appended drawings, in which
Figure 1 shows, schematically, a casting device with two rollers provided with a brushing system which can be implemented according to the present invention
Figure 2 shows schematically, a first brushing system can be implemented according to the present invention
FIG. 3 represents a modified brushing system which can also be implemented according to the present invention
FIG. 4 represents a variant of the type of brushing system which can also be implemented according to the present invention
Figure 5 plots a typical roller surface temperature curve in a two roller casting device and corresponding temperature attenuation values
FIG. 6 represents the effect of brushing and texture on observed values of a factor K, a parameter indicative of the speed of solidification
Figures 7 to 9 show the expected variations in the K factor, heat flux and shell thickness as a result of the observed effect plotted in Figure 6
FIG. 10 represents the effect of envelopment in helium gas and argon gas on the observed values of the factor K for different textures of surface of the roller
Fig. 11 is a bar graph showing a roll surface temperature attenuation calculated under different conditions
FIG. 12 is a bar graph representing a K factor attenuation calculated under the same different conditions
Fig. 13 is a bar graph showing a measured roll surface temperature attenuation, measured during actual castings in a two-roll casting device; and
FIG. 14 is a bar graph representing a K factor attenuation calculated from the measurements displayed in FIG. 13.

La figure 1 représente, de manière schématique, un dispositif de coulée à deux rouleaux comprenant un bâti principal de machine 11 qui supporte un couple de rouleaux de coulée parallèles 12. Du métal en fusion est délivré pendant une opération de coulée en provenance d'une poche de fonderie 13 par l'intermédiaire d'une enveloppe réfractaire formant orifice de poche de fonderie 14 vers un distributeur 15 et de là par l'intermédiaire d'une buse de délivrance de métal 16 dans le pincement 17 entre les rouleaux de coulée 12. Le métal en fusion ainsi délivré au pincement 17 forme une cuvette 30 au-dessus du pincement et cette cuvette est confinée au niveau des extrémités des rouleaux par un couple de plaques latérales de fermeture 18 qui sont maintenues contre des extrémités étagées des rouleaux par la mise en oeuvre d'un couple d'unités formant vérins hydrauliques (non représentées). La surface supérieure de la cuvette 30 (à laquelle on se réfère d'une manière générale par niveau du "ménisque") peut s'élever au-dessus de l'extrémité inférieure de la buse de délivrance de sorte que l'extrémité inférieure de la buse de délivrance est immergée à l'intérieur de cette cuvette. Figure 1 shows, schematically, a two-roller casting device comprising a main machine frame 11 which supports a pair of parallel casting rollers 12. Molten metal is delivered during a casting operation from a foundry ladle 13 via a refractory casing forming a foundry ladle orifice 14 to a distributor 15 and from there via a metal delivery nozzle 16 in the nip 17 between the casting rolls 12 The molten metal thus delivered to the pinch 17 forms a bowl 30 above the pinch and this bowl is confined at the ends of the rollers by a pair of lateral closure plates 18 which are held against the stepped ends of the rollers by the implementation of a pair of units forming hydraulic cylinders (not shown). The upper surface of the bowl 30 (which is generally referred to by "meniscus" level) can rise above the lower end of the delivery nozzle so that the lower end of the delivery nozzle is immersed inside this bowl.

Les rouleaux de coulée 12 sont refroidis par eau de sorte que les coquilles se solidifient sur les surfaces de rouleaux mobiles et sont amenées ensembles au niveau du pincement 17 entre eux pour produire un produit sous forme de bande solidifiée 19 au niveau de la sortie du rouleau. Ce produit peut être délivré à un enrouleur standard (non représenté). The casting rollers 12 are water cooled so that the shells solidify on the surfaces of movable rollers and are brought together at the nip 17 between them to produce a product in the form of a solidified strip 19 at the outlet of the roll . This product can be delivered to a standard reel (not shown).

Le dispositif de coulée à deux rouleaux représenté, ainsi décrit jusqu'à présent, est du type qui est représenté et décrit de manière détaillée dans le Brevet
Australien nO 631728 et le Brevet U.S. nO 5 184 668 des présents demandeurs, et on pourra se référer à ces brevets pour des détails structurels appropriés qui ne forment pas une partie de la présente invention.The two-roller casting device shown, thus far described, is of the type which is shown and described in detail in the Patent
Australian No. 631728 and US Patent No. 5,184,668 to the present applicants, and reference may be made to these patents for suitable structural details which do not form part of the present invention.

Le dispositif de coulée est muni d'un couple de dispositifs de nettoyage de rouleau désignés globalement par la référence numérique 21, lesquels sont disposés de part et d'autre du couple de rouleaux de coulée de sorte qu'ils peuvent être mis en oeuvre pour nettoyer les surfaces des rouleaux au niveau des extrémités extérieures des rouleaux jusqu'aux côtés opposés du pincement 17. The casting device is provided with a pair of roller cleaning devices generally designated by the reference numeral 21, which are arranged on either side of the pair of casting rollers so that they can be used to clean the roller surfaces at the outer ends of the rollers to the opposite sides of the nip 17.

Chaque dispositif de nettoyage 21 peut être construit de façon à pouvoir être mis en oeuvre pour réaliser un nettoyage variable de la surface de rouleau respective selon la présente invention. Les figures 2 à 4 représentent, de manière schématique, trois agencements possibles pour réaliser des dispositifs de nettoyage de ce type. Each cleaning device 21 can be constructed so that it can be used to carry out variable cleaning of the respective roller surface according to the present invention. Figures 2 to 4 show, schematically, three possible arrangements for producing cleaning devices of this type.

Le dispositif de nettoyage représenté à la figure 2 comprend un couple de brosses en forme de tambour cylindrique 31, 32 s'étendant de façon longitudinale par rapport au rouleau de coulée 12 à nettoyer et espacées de manière circonférentielle par rapport au rouleau 12 de sorte qu'elles se chevauchent afin que les deux brosses aillent nettoyer une partie médiane 33 du rouleau 12 alors que les parties d'extrémité 34 du rouleau sont nettoyées, chacune, seulement par une des brosses. Les brosses 31, 32 peuvent être montées sur des arbres respectifs 35, 36 et mises en rotation par des moyens d'entraînement appropriés (non représentés). The cleaning device shown in FIG. 2 comprises a pair of cylindrical drum-shaped brushes 31, 32 extending longitudinally with respect to the casting roller 12 to be cleaned and spaced apart circumferentially with respect to the roller 12 so that 'They overlap so that the two brushes go to clean a middle part 33 of the roller 12 while the end parts 34 of the roller are cleaned, each, only by one of the brushes. The brushes 31, 32 can be mounted on respective shafts 35, 36 and rotated by suitable drive means (not shown).

Avec le système de brossage représenté à la figure 2, il y a une transition relativement brusque entre la partie médiane du rouleau brossée deux fois et les parties d'extrémité qui sont seulement soumises à un seul brossage et, par conséquent, il va y avoir une augmentation brusque de l'épaisseur de la couche d'oxyde au niveau des frontières entre la partie médiane et les parties d'extrémité de la surface du rouleau. Afin de réaliser une transition plus progressive de la couche d'oxyde et d'augmenter l'efficacité du brossage, le système de brossage peut être modifié de la manière représentée à la figure 3. Dans ce système, les brosses de nettoyage 37, 38 se chevauchent sur une plus grande distance que les brosses de la figure 2 et elles sont positionnées vers l'intérieur à partir des extrémités du rouleau. Avec ce système, une large zone centrale 39 du rouleau est soumise à un brossage double, cette zone rejoint un couple de zones 40 qui sont soumises à un brossage unique et il y a deux zones formant bords extérieurs 41 qui ne reçoivent aucun brossage. Ce système réalise ainsi une transition ou accumulation progressive d'oxyde provenant de la zone centrale bien brossée jusqu'aux bords extérieurs qui ne reçoivent aucun brossage. With the brushing system shown in Figure 2, there is a relatively sudden transition between the middle part of the roller brushed twice and the end parts which are only subjected to a single brushing and therefore there will be a sudden increase in the thickness of the oxide layer at the borders between the middle part and the end parts of the surface of the roller. In order to achieve a more gradual transition of the oxide layer and to increase the efficiency of brushing, the brushing system can be modified as shown in FIG. 3. In this system, the cleaning brushes 37, 38 overlap a greater distance than the brushes in Figure 2 and are positioned inward from the ends of the roller. With this system, a large central zone 39 of the roller is subjected to a double brushing, this zone joins a pair of zones 40 which are subjected to a single brushing and there are two zones forming external edges 41 which receive no brushing. This system thus achieves a gradual transition or accumulation of oxide coming from the well brushed central zone up to the outer edges which receive no brushing.

La figure 4 représente une variante supplémentaire d'agencement dans laquelle une seule brosse cylindrique 42 s'étend sensiblement sur toute la largeur du rouleau 12 mais laisse deux parties formant bords 43 du rouleau qui sont brossées par un couple de brosses cylindriques de bord 44. L'action de brossage des brosses de bord 44 peut être modifiée en réglant l'angle d'application des brosses comme l'indiquent les flèches 45 et/ou la pression d'application de ces dernières pour commander l'épaisseur de la couche d'oxyde au niveau des deux zones d'extrémité de rouleau 42. Un ajustement de ce type pourrait être exécuté de façon continue pendant la coulée en réponse à des mesures du profil de bande, par exemple par un balayage aux rayons X, de façon à réaliser une commande asservie des brosses de bord pour maintenir un profil de bande constant. FIG. 4 represents an additional variant arrangement in which a single cylindrical brush 42 extends substantially over the entire width of the roller 12 but leaves two edge-forming parts 43 of the roller which are brushed by a pair of cylindrical edge brushes 44. The brushing action of the edge brushes 44 can be modified by adjusting the angle of application of the brushes as indicated by the arrows 45 and / or the pressure of application of the latter to control the thickness of the layer d oxide at the two roll end regions 42. Such an adjustment could be made continuously during casting in response to measurements of the strip profile, for example by X-ray scanning, so that perform a servo control of the edge brushes to maintain a constant strip profile.

La figure 5 représente une courbe de température de surface de rouleau de coulée classique subie lors de la coulée d'une bande d'acier dans un dispositif de coulée à deux rouleaux. Cette figure trace la température de surface de rouleau telle que mesurée à différentes distances depuis une extrémité particulière du rouleau telle que mesurée à une position de 270 0 à partir du pincement. Elle montre clairement la chute de température très significative vers l'extrémité du rouleau, provoquée au moins en partie par la séparation de la coquille se solidifiant du rouleau à cause de modifications dimensionnelles des coquilles se rétrécissant et du rouleau se dilatant. FIG. 5 represents a surface temperature curve of a conventional casting roller undergone during the casting of a steel strip in a two-roller casting device. This figure plots the roller surface temperature as measured at different distances from a particular end of the roller as measured at a position of 270 0 from the nip. It clearly shows the very significant temperature drop towards the end of the roller, caused at least in part by the separation of the solidifying shell from the roller due to dimensional modifications of the shrinking shells and of the expanding roller.

La figure 6 trace des valeurs mesurées du facteur K lors de la coulée d'une bande d'acier, les rouleaux étant soumis à un brossage et à l'absence de brossage, et également les surfaces de coulée ayant des textures différentes. La ligne supérieure se rapporte à des valeurs obtenues en utilisant une texture à rainures circonférentielles ayant un pas de 180 microns et une profondeur de 20 microns. La ligne inférieure rejoint des valeurs obtenues en utilisant une surface texturée formée par des rainures au même pas de 180 microns mais avec une profondeur beaucoup plus grande de 60 microns. On va voir que l'on peut obtenir un facteur K beaucoup plus élevé avec la texture plus lisse. Les figures 7, 8 et 9 représentent la manière avec laquelle ces résultats se traduisent par une modification de la courbe pour le facteur K, le flux de chaleur et l'épaisseur de coquille dans la zone d'extrémité d'un rouleau de coulée. Dans chacune de ces figures, la ligne pleine représente la courbe respective subie par un rouleau standard ayant une texture constante de rainures ayant un pas de 180 microns et une profondeur de 60 microns et avec un brossage constant tout au long de sa largeur. Les lignes en pointillés indiquent la courbe améliorée que l'on peut obtenir par l'intermédiaire de l'utilisation de la texture plus lisse (pas de 180 microns et profondeur de 20 microns) dans les zones d'extrémité du rouleau, la courbe améliorée que l'on peut obtenir en laissant les zones d'extrémité du rouleau non brossées et la courbe extrêmement améliorée que l'on peut obtenir s'il y a à la fois une variation de texture et une variation de brossage selon la présente invention. FIG. 6 plots measured values of the factor K during the casting of a steel strip, the rollers being subjected to brushing and to the absence of brushing, and also the casting surfaces having different textures. The upper line refers to values obtained using a texture with circumferential grooves having a pitch of 180 microns and a depth of 20 microns. The lower line joins values obtained using a textured surface formed by grooves at the same pitch of 180 microns but with a much greater depth of 60 microns. We will see that we can get a much higher K factor with the smoother texture. Figures 7, 8 and 9 show how these results translate into a change in the curve for the K factor, heat flux and shell thickness in the end area of a casting roll. In each of these figures, the solid line represents the respective curve undergone by a standard roller having a constant texture of grooves having a pitch of 180 microns and a depth of 60 microns and with constant brushing throughout its width. The dotted lines indicate the improved curve that can be obtained through the use of the smoother texture (180 micron pitch and 20 micron depth) in the end areas of the roller, the improved curve which can be obtained by leaving the end areas of the roller unbrushed and the extremely improved curve which can be obtained if there is both a variation in texture and a variation in brushing according to the present invention.

Comme le montre la figure 8, avec un rouleau à texture constante standard et un brossage uniforme, les valeurs de flux de chaleur moyen au niveau des bords des rouleaux chutent à environ 80 W des valeurs au niveau de la partie médiane du rouleau. En réalisant une texture de rainure de 20 microns de profondeur et 180 microns de pas au niveau des extrémités du rouleau, la valeur de flux de chaleur au niveau de l'extrémité du rouleau est environ 90 W de la valeur au niveau de la partie médiane du rouleau. En ne réalisant pas de brossage au niveau des extrémités du rouleau standard, les valeurs de flux de chaleur au niveau de l'extrémité du rouleau pourraient s'élever jusqu'à environ 93 W des valeurs au niveau de la partie médiane du rouleau. En réalisant à la fois une modification de texture et aucun brossage au niveau de l'extrémité du rouleau, les valeurs pourraient s'élever à plus de 97 W des valeurs au niveau de la partie médiane du rouleau. As shown in Figure 8, with a standard constant texture roller and uniform brushing, the average heat flux values at the edges of the rollers drop to about 80 W from the values at the middle of the roller. By producing a groove texture of 20 microns deep and 180 microns of pitch at the ends of the roll, the value of heat flux at the end of the roll is approximately 90 W of the value at the level of the middle part. of the roller. By not brushing at the ends of the standard roller, the heat flux values at the end of the roller could rise to about 93 W from the values at the middle of the roller. By performing both a texture change and no brushing at the end of the roller, the values could rise to more than 97 W from the values at the middle of the roller.

La figure 10 représente l'effet d'enveloppement de surfaces de rouleau de coulée texturées de deux textures différentes par du gaz hélium en comparaison à des essais de contrôle utilisant de l'argon comme gaz d'enveloppement. Ces résultats montrent que l'enveloppement avec du gaz hélium va augmenter le facteur K de jusqu'à 4 mm/min1/2 en moyenne sur la totalité du rouleau. L'effet est supérieur à celui que l'on peut obtenir en ne brossant pas le rouleau. Par conséquent, il est possible, en appliquant des jets de gaz hélium aux parties d'extrémité des rouleaux, de parvenir à une suppression significative de l'atténuation de température et de facteur K au niveau des bords du rouleau. FIG. 10 shows the effect of wrapping textured casting roller surfaces of two different textures with helium gas in comparison to control tests using argon as the wrapping gas. These results show that wrapping with helium gas will increase the K factor by up to 4 mm / min 1/2 on average over the entire roll. The effect is greater than that which can be obtained by not brushing the roller. Therefore, it is possible, by applying jets of helium gas to the end portions of the rollers, to achieve significant suppression of temperature and K-factor attenuation at the edges of the roll.

Les figures 11 et 12 représentent des graphiques en barres affichant les résultats de calculs effectués pour prédire l'effet du transfert de chaleur augmenté au niveau des bords du rouleau, obtenus par une texture variable et en ne brossant pas les bords. La figure 13 prédit l'effet d'une atténuation de température de surface du rouleau et la figure 14 prédit l'atténuation du facteur K, du flux de chaleur et de l'épaisseur de coquille au niveau des bords du rouleau. Figures 11 and 12 show bar graphs showing the results of calculations made to predict the effect of increased heat transfer at the edges of the roll, obtained by varying texture and not brushing the edges. Figure 13 predicts the effect of attenuating the surface temperature of the roll, and Figure 14 predicts the attenuation of the K factor, heat flow, and shell thickness at the edges of the roll.

Les figures 13 et 14 présentent les résultats de contrôle exécutés pour prouver l'efficacité de la variation de texture au niveau des extrémités du rouleau pour maîtriser l'atténuation de la température et du facteur K. Des expériences de coulée de contrôle sont exécutées avec un rouleau ayant une texture de surface standard tout au long de sa largeur. La rugosité tout au long du rouleau est Ra5. L'atténuation de température de surface de rouleau au niveau des bords du rouleau est comprise entre 20 % et 25 W. Les atténuations calculées de facteur K, de flux de chaleur et d'épaisseur de coquille sont comprises entre 25 W et 30 W. La texture de surface du rouleau dans une zone de 60 mm le plus près des bords du rouleau est modifiée pour avoir un Ra inférieur ou égal à Ral. Des expériences de coulée ont prouvé que cela réduit l'atténuation de température de surface de rouleau mesurée au niveau des bords du rouleau à 10 % (figure 13). Les atténuations calculées de facteur
K, de flux de chaleur et d'épaisseur de coquille au niveau des bords du rouleau sont réduites à 12 % (figure 14). Figures 13 and 14 show the control results performed to prove the effectiveness of the texture variation at the ends of the roll to control the attenuation of the temperature and the K factor. Control casting experiments are carried out with a roll having a standard surface texture throughout its width. The roughness throughout the roll is Ra5. The roll surface temperature attenuation at the edges of the roll is between 20% and 25 W. The calculated attenuations of factor K, heat flux and shell thickness are between 25 W and 30 W. The surface texture of the roll in a zone of 60 mm closest to the edges of the roll is modified to have a Ra less than or equal to Ral. Casting experiments have shown that this reduces the roll surface temperature attenuation measured at the edges of the roll to 10% (Figure 13). The calculated factor attenuations
K, heat flux and shell thickness at the edges of the roll are reduced to 12% (Figure 14).

L'appareil représenté et les résultats ont été proposés à titre d'exemple seulement et l'invention n'est pas limitée à ces derniers. On appréciera que d'autres systèmes de nettoyage variable de rouleau puissent être inventés. Par exemple, les brosses, comme le montrent les figures 2 et 3, pourraient être soumise à un mouvement de va-et-vient pour réaliser une accumulation davantage progressive d'oxyde entre la partie médiane du rouleau de coulée et les parties d'extrémité. En variante, une seule brosse oscillante pourrait réaliser la progression nécessaire du brossage tout au long de la totalité du rouleau. Il serait également possible de proposer une brosse cylindrique dans laquelle les poils sont mis en forme en un profil non cylindrique de façon à modifier l'efficacité du brossage tout au long du rouleau. De plus, il serait possible d'utiliser d'autres techniques de nettoyage telles qu'un soufflage avec une matière abrasive. The apparatus shown and the results have been offered by way of example only and the invention is not limited to the latter. It will be appreciated that other variable roller cleaning systems can be invented. For example, the brushes, as shown in Figures 2 and 3, could be moved back and forth to achieve a more progressive accumulation of oxide between the middle part of the casting roller and the end parts . Alternatively, a single oscillating brush could achieve the necessary progression of brushing throughout the entire roller. It would also be possible to provide a cylindrical brush in which the bristles are shaped into a non-cylindrical profile so as to modify the effectiveness of brushing throughout the roller. In addition, it would be possible to use other cleaning techniques such as blowing with an abrasive material.

Bien que l'invention ait été particulièrement montrée et décrite en se référant à un mode de réalisation préféré de celle-ci, il sera compris aisément par les personnes expérimentées dans cette technique que des modifications dans la forme et dans des détails peuvent être effectuées sans sortir de l'esprit ni du domaine de l'invention. Although the invention has been particularly shown and described with reference to a preferred embodiment thereof, it will be readily understood by those skilled in the art that modifications in form and in details can be made without go beyond the spirit or the field of the invention.

Claims

1. A method of casting a strip of metal comprising applying molten metal (30) to a hardened cast iron surface (12a) of a rotary casting roller (12), causing the molten metal to solidify on the surface of the casting roller (12a), and the removal of the solidified metal from the surface of the casting roller (12a) in the form of a strip (19), causing the modification of the heat transfer conditions at the interface between the casting roller surface (12a) and molten metal (30) along the roller (12) so as to selectively promote heat transfer at the end portions of the surface of the casting roller (12a ).

2. The method of claim 1, further characterized in that promoting heat transfer at the end portions of the surface of the casting roller (12a) is sufficient to make the heat flow medium (such as defined in this document) at the edges of the surface of the roll (12a) equal to about 90 W or more of the average heat flow at the middle of the surface of the roll (12a).

3. The method of claim 1 or claim 2, further characterized in that the heat transfer conditions at the interface between the surface of the casting roll (12a) and the molten metal (30) can be modified by controlling the oxide state along the roller (12).

The method of claim 3, further characterized by the step of cleaning the surface of the roller (12a) to remove metal oxide material therefrom at a location separate from the area at which the surface of the roller (12a) is in contact with said metal (30), and modifying the cleaning along the roller (12) so that the end portions of the surface of the roller (12a) retain more oxide material on the latter as the middle part of the surface of the roller (12a).

5. Method according to claim 4, further characterized in that the molten metal is steel and in that the metal oxide material comprises iron oxide particles.

6. The method of claim 5, further characterized in that the steel comprises silicon, manganese and aluminum and in that the metal oxide material also comprises oxides of these metals.

7. Method according to any of claims 4 to 6, further characterized in that the cleaning of the surface of the roller (12a) is carried out by brushing

8. The method of claim 7, further characterized in that brushing is performed by one or more elongated brushes (31, 32; 37, 38; or 42, 44) extending along the roller and effective for brushing the middle portion of the roll surface (12a) more efficiently than the end portions of the roll surface (12a).

9. The method of claim 8, further characterized in that the end portions of the surface of the roller (12a) include outer margins which are not brushed.

10. Method according to any one of claims 7 to 9, further characterized in that the effectiveness of the brushing is gradually modified along the surface of the roller (12a) from the middle part of the roller to the parts end of the surface of the roller (12a) so as to produce a progressive accumulation of oxide material towards the end portions of the surface of the roller (12a).

11. Method according to any one of claims 1 to 10, further characterized in that the casting surface (12a) is produced with a variable texture to cause or improve the modification of the heat transfer conditions at the level of the interface between this surface and the molten metal.

The method of claim 11, further characterized in that the casting roller surface (12a) has end portions which have a smoother texture than the middle portion.

13. The method of claim 12, further characterized in that the variable texture is obtained by machining circumferential grooves at different depths in the respective portions of the surface of the roller (12a).

14. A method according to any of claims 1 to 13, further characterized in that the surface of the casting roll (12a) is textured and the heat transfer conditions at the end portions of the roll are changed to applying jets of helium gas to these parts of the surface of the roller, so that the gas becoming entrained in the texture improves the heat flow.

15. A tape casting device for casting a metal strip comprising a casting roller (12) and metal delivery means (13, 14, 15, 16) for delivering molten metal (30) onto a surface casting (12a) of the casting roller (12), characterized by means for causing the modification of the heat transfer conditions at the interface between the casting roller surface (12a) and the molten metal (30) along the roll (12) so as to selectively promote heat transfer at the end portions of the surface of the roll (12a).

16. A tape casting device according to claim 15, further characterized in that said means for causing the change in heat transfer conditions includes a roller cleaning device (21) for cleaning the surface of the roller (12a) by removing the oxide material at a location separate from the area at which the surface of the roller (12a) is in contact with said metal (30), in which the roller cleaner (21) is effective for cleaning the surface of the roller (12a) so that the end portions of the surface of the roller (12a) retain more oxide material thereon than the middle portion of the surface of the roller (12a).

17. A tape casting device according to claim 15 or claim 16, further characterized in that the means for causing the change in the heat transfer conditions comprises a variable texture on the surface of the casting roller (12a) so that the end parts of the surface (12a) are smoother than the middle part.

18. Two-roll tape casting device comprising a pair of casting rollers (12) forming a pinch (17) therebetween, a metal delivery nozzle (16) for delivering molten metal to the pinch (17) between the casting rollers to form a molten metal pouring bowl (30) in the nip, and a couple of roller cleaning devices (21) for cleaning the rollers (12) by removing oxide material at level 'locations circumferentially separated from the rollers (12) from the nip (17), characterized in that each cleaning device (21) is effective in cleaning the respective roller surface (12a) so that the parts d the end of the surface of the roller (12a) retains more oxide material thereon than the middle part of the surface of the roller (12a).

19. Two-roll tape casting device according to claim 18, further characterized in that the roller cleaning devices (21) include elongated brushes (31, 32; 37, 38; or 42, 44) extending along the rollers (12) and coming into contact with the rollers (12) at said locations.

20. Two-roll tape casting device according to claim 19, further characterized in that each cleaning device (21) comprises a pair of brushes (31, 32; or 37, 38) arranged to overlap so that the middle part of the surface of the roller (12a) is brushed by the two brushes while the end parts (34 or 40> of the surface of the roller (12a) are in contact with only one of the brushes.

21. A two-roll tape casting device according to claim 20, further characterized in that each end portion of the surface of the roll (12a) includes an outer region (41) which is not in contact with the either of the brushes.

22. Two-roll tape casting device according to claim 19, further characterized in that each cleaning device (21) comprises a main brush (42) extending from one end to the other of the middle part of the surface of the roller (12a) and a pair of side brushes (44) to come into contact with the end portions (43) of the surface of the roller (12a) so as to carry out a lighter brushing than the main brush (42).