FR2594143A1

FR2594143A1 - Composite carbure de tungstene/cobalt a proprietes frottantes ameliorees

Info

Publication number: FR2594143A1
Application number: FR8601676A
Authority: FR
Inventors: Michel Cartier; Bertrand Loichon; Jean-Paul Farjaudon
Original assignee: Centre Stephanois de Recherches Mecaniques Hydromecanique et Frottement SA
Current assignee: Centre Stephanois de Recherches Mecaniques Hydromecanique et Frottement SA
Priority date: 1986-02-07
Filing date: 1986-02-07
Publication date: 1987-08-14
Also published as: DE3761149D1; EP0237376A1; ES2011803B3; EP0237376B1; IE870314L; IE59541B1; FR2594143B1

Abstract

La couche composite céramique métal à propriétés de frottement améliorées se compose de 30 à 50 atomes de carbone libre, de 3 à 12, de préférence de 3 à 7 atomes de cobalt, et de molécules de carbure de tungstène pour compléter à 100. Ces couches sont préparées notamment par pulvérisation dans un plasma d'arc, et le carbone provient, au moins pour la majeure partie de la décomposition du carbure de tungstène. La figure représente la résistance au grippage et à l'usure de couches composites en fonction de la teneur en cobalt. Les courbes a et b définissent la dispersion de couches composées uniquement de WC et Co, et les courbes c et d définissent la dispersion de couches contenant de 30 à 50 atomes de carbone. (CF DESSIN DANS BOPI)

Description

"Composite carbure de tungstène/cobalt à propriétés frottantes améliorées"

L'invention se rapporte à une couche composite céramique métal à propriétés de frottement améliorées

comprenant du carbure de tungstène et du cobalt.

Les céramiques et composites céramique/métal ou cermets ont des propriétés intrinsèques de dureté, tenue aux températures élevées, inertie chimique, qui les rendent souhaitables pour certains domaines mécaniques (paliers, butées, garniture d'étanchéité) et notamment lorsque les températures d'utilisation prévues (cylindres de moteur thermique par exemple) ou l'environnement (atmosphères abrasives) écartent les solutions classiques telles que l'usage de métaux résistant à la corrosion et convenablement lubrifiés. Les céramiques et cermets présentent généralement dans les conditions d'emploi prévues (frottement à sec ou sous lubrification aléatoire) des coefficients de frottement largement supérieurs à 0,1, valeur maximale acceptable pour nombre d'applications, des valeurs supérieures se traduisant par des échauffements excessifs en raison de la densité d'énergie mise en jeu, ou plus simplement par des pertes élevées, qui annulent les avantages attendus d'un travail à

température élevée par exemple.

L'étude des propriétés frottantes des cermets conduit

aux constatations suivantes.

Les mauvaises propriétés de frottement des cermets seraient dues pour la majeure part au métal qui constitue le liant, et présente en soi des propriétés tribologiques médiocres ou mauvaises. Avec une teneur en liant de 10 % on observe souvent un comportement en frottement typiquement métallique avec formations de soudures, usure de type

adhésif, transfert de matière.

Néanmoins, le liant métallique ayant pour rôle premier de réduire la fragilité propre aux matériaux céramiques, la diminution de teneur en liant améliore certes le coefficient de frottement et réduit l'usure de type adhésif, mais accroit la fragilité des couches, avec en corollaire une diminution de la résistance & l'usure mécanique. Or la Demanderesse a découvert qu'en incluant dans le matériau de la couche céramique métal du carbone libre, on pouvait supprimer pratiquement l'effet du liant métallique sur la résistance à l'usure de type adhésif, et obtenir conjointement des coefficients de frottement remarquablement

bas.

Dans la ligne de cette découverte, l'invention propose une couche composite céramique métal à propriétés de frottement améliorées, comprenant du carbure de tungstène et du cobalt, caractérisée en ce qu'elle comporte du carbone libre, sa composition relative étant de 30 à 50 atomes de carbone libre, de 3 à 12 atomes de cobalt, et des molécules

de carbure de tungstène pour compléter à cent.

De préférence la teneur en cobalt est comprise entre

3 et 7 atomes pour cent particules, atomes ou molécules.

Les caractéristiques, avantages et propriétés des couches composites de l'invention ressortiront d'ailleurs de

la description qui va suivre à titre d'exemple, en référence

aux dessins annexés dans lesquels: la figure 1 est un diagramme de la résistance au grippage et à l'usure de couches composites en fonction de leur composition; la figure 2 est un diagramme des coefficients de frottement mesurés de couches en fonction de l'effort de

pression appliqué.

On précise que les couches ont été obtenues par un processus dérivé de la préparation classique des couches de composite carbure de tungstène/cobalt par pulvérisation dans un plasma d'arc, et que le carbone présent à l'état libre dans les couches provient au moins en majeure partie d'une

décomposition thermique du carbure de tungstène.

Les essais en frottement ont été exécutés sur une machine tribomètre, o une bague tournante est appliquée sur une plaquette antagoniste sous une charge déterminée, la vitesse de rotation de la bague étant réglée pour que la

vitesse linéaire de glissement soit de 0,5 m/s.

On a reporté sur la figure 1 des essais préliminaires qui ont conduit à déterminer les compositions des couches

les plus favorables.

On a porté en abcisse la teneur en cobalt, exprimée en nombre d'atomes pour 100 particules, et en ordonnée une valeur de performances tribologiques, exprimées en unités arbitraires, proportionnelles au seuil de pression de contact frottant qui produit des dégradations irrémédiables

de la couche.

Les résultats d'essais effectués sur des couches qui ne contiennent que du'carbure de tungstène et du cobalt Co se situent entre les courbes a et D. Les résultats d'essais effectués sur des couches comportant en outre du carbone à des teneurs de 30 à 50 % correspondent à la zone comprise entre les courbes c et 4; dans cette zone il n'y a pas de corrélation- sensible entre

la dispersion des performances et les teneurs en carbone.

Pour les couches sans carbone les performances sont médiocres. Elles augmentent, pour les faibles teneurs en cobalt, avec cette teneur, pour se stabiliser au-delà. de -12 at. % de cobalt. La dispersion des résultats, représentée par l'écart entre les courbes a et k, reste faible. Les observations des échantillons après essai confirment que, en deçà de 10 atomes pour cent de Co, l'usure apparaît comme une usure mécanique (contraintes mécaniques et thermiques au point de contact); au-delà de atomes pour cent le phénomène d'usure adhésive (grippage)

devient prépondérant.

Pour les couches avec carbone 30-50 atomes pour cent, les performances sont très nettement améliorées pour des

teneurs en cobalt comprises entre 3 et 12 atomes pour cent.

Mais, de_ plus, pour des teneurs comprises entre 3 et 7 atomes de cobalt pour cent, o se situent les maximums de performance, la dispersion des résultats, représentée par l'écart entre les courbes c et À, reste très faible, de sorte que les variations de composition des couches ternaires n'affecteront que très peu les performances. La répétabilité des performances n'implique pas un contrôle

très précis de la composition autour de la valeur moyenne.

Les observations des échantillons après essais montrent que: - la présence de carbone limite, voire supprime, l'usure adhésive, jusqu'à des teneurs en cobalt atteignant 16 à 18 atomes pour cent. Cette usure adhésive réapparait

pour des teneurs en cobalt supérieures.

Les performances optimales se présentent pour une teneur en cobalt d'environ 4 à 5 atomes de cobalt pour cent, c'est-à-dire pour une teneur o, en l'absence de carbone, les couches sont nettement affectées par l'usure mécanique (due à la sensibilité aux contraintes mécaniques et thermiques). On a mis en évidence, par des essais micrographiques, que le frottement de la bague recouverte sur la plaquette antagoniste créait, à l'interface, un film superficiel, ou film de transfert, présentant une teneur élevée en carbone, qui limite l'action intrinsèque des liants métalliques. Ces films de transfert bénéficient des hautes qualités mécaniques du substrat de carbure de tungstène (dureté et module de Young) qui ne sont pas affectées par les températures élevées développées à l'interface par le frottement. Ces films de transfert présentent une excellente tenue aux contraintes mécaniques, en compression et en

cisaillement.

On notera que, après qu'un frottement de rodage ait établi le film de transfert, le cobalt présent dans la couche composite peut subir des altérations physicochimiques sans répercussions défavorables sur le fonctionnement et la longévité. Il semblerait même, au contraire, que la formation de composé du cobalt puisse être bénéfique, car en général ces composés présentent de meilleures propriétés tribologiques. Par ailleurs on a vérifié qu'à moins de 30 atomes pour cent de carbone, les films de transfert se développent insuffisamment, tandis qu'au-delà de 50 atomes pour cent de carbone, la couche composite présente une cohésion réduite. Les essais de couches composites ont ensuite porté sur la détermination du coefficient de frottement, sous

charges croissantes.

Les essais ont été exécutés sur machine tribomètre dans les conditions suivantes: - Revêtement appliqué à la bague tournante - Nature de la plaquette antagoniste Acier 35 CD4 trempé-revenu - Vitesse de glissement 0,5 m/s - Frottement à sec, sans interposition de lubrifiant étranger Charge croissant par paliers de 100 N depuis 100 N jusqu'à 1 000 N, qui correspondent à 100-340 N/mm2 en

pression hertzienne au contact.

La composition de l'échantillon de l'invention I était Co 4 atomes pour cent, C 50 atomes pour cent. On a fait des essais comparatifs avec des revêtements de

compositions situées en dehors du cadre de l'invention.

Echantillon II Co 10 at. % C 33 at. % Echantillon III Co 20 at. % C 30 at. % Les résultats sont reportés sur la figure 2, chaque

courbe portant le repère de l'échantillon correspondant.

L'échantillon I présente un coefficient de frottement d'environ 0,1 pour une charge de 100 newtons pour s'abaisser à 0,07 sous 400 N et 0,06 sous 1 000 N. En fin d'essai l'usure était négligeable. On infère de ces résultats que la pression spécifique admissible est supérieure à 340 N/mm2 (cette valeur représentant la charge

maximale de la machine utilisée).

Par comparaison l'échantillon II présente sous 100 N un coefficient de frottement de 0,15, qui croit plus que linéairement avec la charge pour atteindre 0,18 sous 500 N. L'échantillon III présente, sous 100 Nun coefficient de frottement de 0,2 qui croît très vite avec la charge, en dépassant 0,4 sous 200 N. On a conduit une troisième série d'essais, pour apprécier l'influence de la surface frottante antagoniste. La bague tournante était, dans tous les cas, de même composition que l'échantillon I. L'essai IV a porté sur une plaquette munie d'un

revêtement de même composition que la bague.

L'essai V a porté sur une plaquette en acier

recouverte d'un revêtement de nitrure de titane.

L'essai VI sur une plaquette en acier Z30 C 13.

L'essai VII sur une plaquette en alumine frittée.

Les résultats sont reportés dans le tableau suivant: Tableau Coefficients de frottement Numéro Charge P (N) d'essai 100 200 300 400 500 600 700 800 900 i 000

IV 0,10 0,10 0,08 0,07 0,06 0,06 0,06 0,06 0,06 0,06

V 0,15 0,12 0,08 0,07 0,06 0,05 0,05 0,05 0,05 0,05

VI 0,15 0,12 0,11 0,12 0,08 0,05 0,05 0,05 0,04 0,04

VII 0,16 0,12 0,10 0,09 0,08 0,08 0,08 0,07 0,07 0,07

Il ressort de ce tableau que tous les coefficients de frottement sont, en faisant abstraction de valeurs liées à la période de rodage, du même ordre de grandeur, quelle que soit la nature de la couche antagoniste du revêtement selon l'invention. On remarquera en particulier le comportement favorable des couches composites de l'invention, en

frottement sur l'alumine frittée.

On doit rappeler que les essais I et IV-VII ont été exécutés en faisant croitre la charge. On notera que si, par la suite, on fait décroitre la charge, on retrouve sensiblement les mêmes coefficients de frottement pour les mêmes charges; notamment on observe dans ce cas, o l'on fait décroître la charge, une augmentation du coefficient de frottement dans la zone 500-300 N. Bien entendu l'invention n'est pas limitée aux exemples décrits, mais en embrasse toutes les variantes

d'exécution dans le cadre des revendications.

8 2594143

Claims

REVENDICATIONS

1. Couche composite céramique métal à propriété de frotte-

ment améliorées, comprenant du carbure de tungstène et du cobalt,

caractérisée en ce qu'elle comporte du carbone libre, sa composi-

tion relative étant de 30 à 50 atomes de carbone libre, de 3 à 12 atomes de cobalt, et des molécules de carbure de tungstène pour

compléter à cent.

2. Couche composite selon la revendication 1, caractérisée en ce que la composition relative comprend de 3 à 7 atomes de cobalt. O10

3. Couche composite selon la revendication 2, caractérisée en ce que sa composition relative comprend sensiblement 50 atomes de carbone libre, 4 atomes de cobalt et 46 molécules de carbure

de tungstène.

4. Couche composite selon une quelconque des revendications

1 à 3, caractérisée en ce que le carbone libre contenu provient, au moins pour sa majeure partie, d'une décomposition de carbure

de tungstène.