FR2588919A1 - Dispositif d'injection a bol sectorise - Google Patents
Dispositif d'injection a bol sectorise Download PDFInfo
- Publication number
- FR2588919A1 FR2588919A1 FR8515925A FR8515925A FR2588919A1 FR 2588919 A1 FR2588919 A1 FR 2588919A1 FR 8515925 A FR8515925 A FR 8515925A FR 8515925 A FR8515925 A FR 8515925A FR 2588919 A1 FR2588919 A1 FR 2588919A1
- Authority
- FR
- France
- Prior art keywords
- sectors
- holes
- bowl
- air
- combustion chamber
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23R—GENERATING COMBUSTION PRODUCTS OF HIGH PRESSURE OR HIGH VELOCITY, e.g. GAS-TURBINE COMBUSTION CHAMBERS
- F23R3/00—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel
- F23R3/02—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel characterised by the air-flow or gas-flow configuration
- F23R3/26—Controlling the air flow
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
- F23C7/00—Combustion apparatus characterised by arrangements for air supply
- F23C7/008—Flow control devices
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23R—GENERATING COMBUSTION PRODUCTS OF HIGH PRESSURE OR HIGH VELOCITY, e.g. GAS-TURBINE COMBUSTION CHAMBERS
- F23R3/00—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel
- F23R3/02—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel characterised by the air-flow or gas-flow configuration
- F23R3/04—Air inlet arrangements
- F23R3/10—Air inlet arrangements for primary air
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Fuel-Injection Apparatus (AREA)
- Spray-Type Burners (AREA)
Abstract
L'INVENTION CONCERNE UN DISPOSITIF D'INJECTION D'AIR ET DE CARBURANT DANS UNE CHAMBRE DE COMBUSTION DE TURBOMACHINE. LE DISPOSITIF D'INJECTION COMPREND UN BOL D'ENTREE D'AIR POSSEDANT UNE CHAMBRE DE REFROIDISSEMENT PAR IMPACT DIVISEE EN QUATRE SECTEURS EGAUX 16A, 16B OPPOSES DEUX A DEUX ET SEPARES PAR DES CLOISONS RADIALES 21, DEUX PREMIERS SECTEURS 16A COMPRENANT DES TROUS DE BOL DE FAIBLE DIAMETRE ET DEUX SECONDS SECTEURS COMPORTANT DES TROUS DE BOLS DE GROS DIAMETRE, POUVANT ETRE DIAPHRAGMES. APPLICATION AUX TURBOREACTEURS A FAIBLE NIVEAU DE POLLUTION.
Description
DISPOSITIF D'INJECTION A BOL SECTORISE
L'invention concerne l'alimentation en carburant et en air
primaire d'une chambre de combustion notamment pour turbo-
machine. Les chambres de combustion traditionnelles comportent généralement une zone primaire à richesse élevée et une zone de dilution. Dans la zone primaire, est injectée une partie du débit d'air primaire, d'une part au moyen de vrilles de turbulences internes et externes destinées à créer un cône de pulvérisation du carburant sortant de l'injecteur, d'autre part au moyen d'orifices du fond de chambre et des parois internes et externes de la chambre de combustion. Le choix de la fraction d'air à injecter dans la zone primaire résulte d'un compromis entre les performances de la chambre de combustion au plein gaz
émission de fumées, tenue thermique des parois, réparti-
tion des températures et les performances en régime de
ralenti: rendement, stabilité.
En raison de l'accroissement des performances demandées aux chambres de combustion des moteurs modernes, le compromis entre performances au ralenti et au plein gaz est de plus en plus difficile à trouver. Pour y parvenir, une première solution a consisté à réaliser des chambres à deux modules: l'un adapté au régime de plein gaz et l'autre au régime de ralenti. Les chambres lourdes, car volumineuses, et coûteuses, car elles nécessitent le doublement des points d'injection, posent également des
problèmes de régulation aux régimes intermédiaires.
Pour éviter les problèmes rencontrés avec les chambres de combustion initiales et les chambres à deux modules dont il vient d'être question, une autre voie a été abordée qui
2 2588919
consiste & adapter de manière continue la répartition du débit d'air en fonction du régime au moyen de volets mobiles aptes à diaphragmer plus ou moins les entrées d'air de la chambre, ce qui permet une optimisation continue du fonctionnement de la chambre, donc une réduction importante du volume de combustion et ainsi de l'encombrement de la chambre. Une première approche de
cette solution est montrée dans les brevets français -
2 491 139 et 2 491 140 qui divulguent des diaphragmes adaptés à une vrille de turbulence externe radiale ou axiale d'un dispositif d'injection par ailleurs totalement traditionnel. Ces dispositifs ont pour inconvénients un mauvais guidage de l'air à l'entrée des vrilles ainsi que la génération de sillages importants à l'intérieur de la
chambre de combustion.
D'autre part, ont été développés des injecteurs aéro-
dynamiques à bol tels que ceux décrits dans les brevets antérieurs de la demanderesse: FR 2 357 738 et FR 2 391 359. Ces injecteurs sont montés sur le fond de chambre avec interposition d'une pièce intermédiaire appelée bol comportant une partie tronconique évasée vers l'aval et percée d'une multiplicité de trous de faible diamètre par lesquels de l'air à forte pression pénètre dans le cône de carburant pulvérisé. Par les turbulences qu'il crée et le mélange intime qu'il réalise, ce bol complète le rôle de l'injecteur, agit sur la composition de mélange et permet la création d'une mini zone primaire
au ralenti.
Pour améliorer ces injecteurs aérodynamiques à bol inter-
médiaire, on a doté leur vrille de turbulence externe ainsi que l'admission d'air des trous de bolide diaphragme permettant d'en moduler le débit de sortie pour adapter la richesse du mélange air-carburant en sortie de bol à toutes les conditions de fonctionnement de la chambre de combustion et ainsi adapter cette richesse à tous les
régimes intermédiaires entre le ralenti et le plein gaz.
Une telle disposition est prévue par la demande de brevet français n 84. 16536 au nom de la demanderesse déposée le
octobre 1984.
La présente invention a pour but d'améliorer ces types d'injecteurs aérodynamiques à bol intermédiaires en les conformant de telle sorte qu'ils contribuent, d'une part, à améliorer le refroidissement des parois de la chambre de combustion et, d'autre part, à améliorer le rendement au ralenti, notamment lorsqu'ils sont montés dans des chambres de combustion annulaires sur le fond desquelles ils sont régulièrement répartis, ceci en utilisant au mieux les zones de recirculation localisées existant entre
les injecteurs adjacents.
Pour ce faire, l'invention a pour objet un dispositif d'injection d'air et de carburant dans une chambre de combustion notamment de turbomachine comprenant au moins
un injecteur de carburant, une vrille de turbulence exter-
ne pour le passage d'air de pulvérisation du carburant, équipée d'un diaphragme de modulation de débit d'entrée d'air, un corps en forme de bol comportant un voile aval évasé dans le sens de l'écoulement et pourvu d'une rangée de trous de bol pour l'injection d'air dans le cône de carburant pulvérisé et une chambre de refroidissement par impact formée par le voile aval, une bague intermédiaire et une jupe externe possédant des orifices d'entrée d'air. Selon l'invention, la chambre est divisée en quatre secteurs égaux, diamétralement opposés deux à deux et séparés par des cloisons radiales, deux premiers secteurs comportant des trous de bol de faible diamètre et deux seconds secteurs comportant des trous de bol de gros diamètre. Selon une particularité de l'invention, le diamètre des
trous des premiers secteurs est calculé pour un fonction-
nement optimisé de la chambre de combustion au ralenti et
le diamètre des trous des seconds secteurs pour un ren-
dement optimisé au régime plein gaz.
Selon une autre particularité de l'invention, le dispositif d'injection comporte un diaphragme de modulation du débit d'air des trous de bol de gros
diamètre des seconds secteurs.
Dans le cas o l'invention est appliquée à une chambre de combustion annulaire comportant plusieurs injecteurs adjacents les uns aux autres, répartis en couronne sur le fond de la chambre de combustion, on oriente les bols de telle sorte que les premiers secteurs de chaque bol soient disposés côte à côte tandis que les seconds secteurs des bols possédant des trous de gros diamètre sont orientés
vers les parois interne et externe de la chambre de com-
bustion pour en améliorer le refroidissement au régime
plein gaz.
D'autres caractéristiques de l'invention seront expli-
citées en regard des planches de dessins représentant de
façon non limitative des modes de réalisation de l'inven-
tion.
La figure 1 montre, en coupe longitudinale, une chambre de combustion équipée d'un dispositif
d'injection selon l'invention.
La figure 2 montre, en demi-coupe longitudinale, un mode de réalisation de l'invention, sans le corps de
l'injecteur de carburant proprement dit.
La figure 3 montre une coupe du bol de l'invention
selon une coupe III-III de la figure 2.
La figure 4 montre une coupe IV-IV de la figure 2.
La figure 5 schématise l'orientation des dispositifs selon l'invention appliqués à une chambre de
combustion annulaire.
Sur la figure 1 est représentée en demi-coupe longi-
tudinale une chambre de combustion annulaire 1 pour turbomachine comprenant le système d'injection selon l'invention. La chambre 1 est comprise entre un carter externe 2 et une virole interne 3 qui délimitent la veine de gaz comprimés. Une fraction Fl de l'air amont provenant du compresseur (non représenté) est guidée à travers le
système d'injection 4 pour la formation du mélange car-
buré. Celui-ci passe dans la zone primaire 5 oû ont lieu les réactions de combustion, puis les gaz produits sont dilués dans la zone de dilution 6 et refroidis dans la zone secondaire aval 7 et sont distribués vers la turbine,
non représentée, qu'ils entraînent.
L'injecteur dont seul le corps 8 est figuré en pointillé à
la figure 1 est relié au fond 9 de la chambre de combus-
tion par un bol intermédiaire 10 dont la structure parti-
culière fait l'objet de l'invention. Le système d'injec-
tion comporte de façon connue une vrille de turbulence
interne (non représentée) pouvant être soit de type ra-
dial, soit de type axial centripète destinée à projeter le carburant issu de l'injecteur en formant un jet
tronconique évasé vers l'aval.
L'injecteur 8 muni de sa vrille de turbulence interne est entouré par un chapeau 11 formant la paroi amont du bol intermédiaire 10. Le chapeau 11 comporte en aval une partie lla tronconique prolongée vers l'amont par une portée cylindrique llb et enfin par une paroi radiale llc
délimitant avec la paroi radiale 12c d'une bague inter-
médiaire 12 un canal radial doté d'aubages 13 inclinés formant une vrille de turbulence externe pour le système d'injection. La bague intermédiaire 12 comporte une partie cylindrique 12b et se prolonge en se resserrant vers l'aval par une portée tronconique 12a, le chapeau 11 et la bague 12 formant un canal annulaire axialo-centripète pour
l'air provenant de la vrille de turbulence externe 13.
De façon connue, la vrille de turbulence externe 13 peut être diaphragmée par une bague cylindrique 22 mobile en rotation et comportant des orifices d'entrée d'air en nombre égal à celui des passages de la vrille 13. La mise
en rotation du diaphragme 22 s'effectue par l'intermé-
diaire d'un levier de manoeuvre 23 (schématisé à la figure 1) relié à un système de commande externe au carter 2 et non représenté. Par ce moyen, on peut obturer la vrille
externe 13 au régime de ralenti et l'ouvrir continuel-
lement jusqu'à pleine ouverture au plein gaz afin d'opti-
miser les conditions de mélange air-carburant (pourcen-
tages air-carburant, répartition volumique, pulvérisation) à tous les régimes de fonctionnement, ce qui est permis parce que la vrille externe possède une composante axiale importante aux conditions pleins gaz et faible au ralenti, ceci étant dû au fait que la vrille est diaphragmée en amont et que, la section au col du bol étant constante, la vitesse débitante, axiale à ce niveau, est directement proportionnelle au débit d'air et est donc croissante du
ralenti au plein gaz.
La bague 12 est prolongée vers l'aval par un voile aval tronconique 14 évasé vers l'aval et formant le bol propre- ment dit. Celui-ci est relié à la chambre de combustion par une jupe externe 15 cylindrique rapportée à son bord aval et comportant un filetage permettant à un écrou non représenté de venir enserrer de façon connue une coupelle
découpée dans le fond 9 de la chambre de combustion.
La bague 12, le voile aval 14 et la jupe externe 15 forment une chambre annulaire de refroidissement 16 par impact du voile 14. Pour obtenir ce refroidissement, la jupe 15 comporte des ouvertures radiales 17 régulièrement réparties sur son pourtour, permettant l'alimentation de
la chambre 16 en air amont.
Selon l'invention, la chambre 16 est divisée en quatre secteurs 16a, 16b égaux, diamétralement opposés, séparés par des cloisons radiales 21. Le voile aval 14 comporte régulièrement répartis sur sa périphérie des trous de bol permettant à l'air amont introduit dans les secteurs 16a, 16b de la chambre 16 de s'échapper de ladite chambre en remplissant une fonction de pulvérisation de la nappe conique 18 de carburant formée entre les jets d'air issus des deux vrilles de turbulence externe et interne. Selon l'invention, les deux premiers secteurs 16a de la chambre 16 comportent sur les parties du voile aval 14 qui leur sont associées des trous de bol de petit diamètre 19 tandis que les seconds secteurs 16b comportent sur les parties correspondantes du voile aval des trous de bol 20
de gros diamètre.
Les premiers secteurs 16a et les seconds secteurs 16b sont
alimentés séparément en air amont par les ouvertures ra-
diales 17, les cloisons 21 les isolant totalement les uns
des autres. Selon l'invention, les ouvertures 17, alimen-
tant les seconds secteurs à trous de bol de gros diamètre,
peuvent être diaphragmées par deux prolongements cylin-
driques ajourés 22a de la bague 22 formant le diaphragme de la vrille de turbulence externe 13, afin de moduler le
débit de sortie des trous de bol 20.
Les diaphragmes 22 et 22a ainsi solidaires sont manoeuvrés simultanément vers l'ouverture ou la fermeture et l'on voit immédiatement que, au ralenti, les trous de bol 20 à gros diamètre des seconds secteurs ne sont pas alimentés et qu'ils peuvent être alimentés jusqu'à plein débit par l'ouverture progressive du diaphragme 22a jusqu'à sa pleine ouverture au plein gaz, alors que les trous de bol 19 des deux premiers secteurs restent alimentés en air amont pendant toute la durée de fonctionnement de la
turbomachine.
La figure 5 montre la disposition et l'orientation des
bols selon l'invention appliqués à une chambre de com-
bustion annulaire. Sur cette figure, sans représenter la totalité de chaque bol, on a des bols adjacents 10 vus
selon une coupe similaire à celle de la figure 4.
La chambre de combustion 1 comporte un certain nombre d'injecteurs reliés au fond de chambre par autant de bols intermédiaires régulièrement répartis en couronne. Selon l'invention, les bols adjacents sont orientés de façon à ce que leurs premiers secteurs alimentés en permanence en air amont soient face à face tandis que les seconds secteurs diaphragmés au ralenti et débitant au plein gaz soient orientés face aux parois interne 3 et externe 2 de
la chambre de combustion afin d'en assurer le refroidis-
sement maximum au plein gaz.
Cette disposition est choisie, outre les besoins de re-
froidissement des parois au régime plein gaz, parce que
l'on s'est rendu compte par des essais d'analogie hydrau-
lique puis par des mesures de vélocimétrie laser à froid qu'il existait une zone de recirculation localisée entre les injecteurs adjacents o se localise la flamme juste
avant l'extinction et qu'il importait de garder une ali-
mentation constante en air carburé de cette zone au ralen-
ti afin d'améliorer la stabilité de flamme dans cette
configuration de fonctionnement.
La séparation du bol en secteurs alimentés en air indé-
pendamment, dont les secteurs 16a en regard sont alimentés constamment en air amont, permet d'obtenir ce résultat, d'autant mieux que le diamètre des trous de bol 19 des secteurs 16a est calculé de telle sorte que le rendement au ralenti du dispositif d'injection soit optimal avec les
diaphragmes 22, 22a fermés.
Parallèlement, le diamètre des trous de bol 20 des
secteurs 16b est calculé afin de rendre optimal, dia-
phragmes ouverts, le fonctionnement du dispositif d'injection au régime plein gaz. Ainsi, pour un bol expérimental réalisé, le rendement optimal au ralenti et
en plein gaz a été obtenu avec dix trous de deux mil-
limètres de diamètre pour chaque premier secteurde cinq trous de quatre millimètres de diamètre pour chaque second secteur.
Un autre élément de calcul pris en compte dans la déter-
mination du nombre et des dimensions des trous de chaque secteur consiste dans le pourcentage d'air admis dans la chambre de combustion, respectivement par les vrilles de turbulence interne et externe, par le bol et par les autres orifices d'admission d'air de la chambre (orifices primaires 24 et de dilution 25, dispositifs de refroidissement des parois par impact, par convection ou
par film pariétal).
Ainsi, selon l'invention, les dimensions et le nombre des
trous de bol et des vrilles sont tels que le débit d'ad-
mission d'air dans la chambre par le système d'injection (vrille interne + vrille externe + trous de bol) varie de % à 22% du débit d'air total admis dans la chambre de
combustion et plus particulièrement que les débits res-
pectifs par rapport au débit d'air total de la chambre varient depuis le ralenti jusqu'au plein gaz: - de 1% à 13% pour la vrille de turbulence externe, - de 0% a 4% pour les trous de bol 20 des seconds secteurs, tandis que les débits de la vrille interne et des trous de bol 19 des premiers secteurs sont constants pendant tout le fonctionnement de la turbomachine, respectivement de 3% et de 2% du débit total d'air admis dans la chambre de combustion. Cette disposition, combinée avec l'orientation des bols adjacents les uns par rapport aux autres et la variation
d'angle de swirl de la vrille externe obtenue par la dis-
position amont du diaphragme 22, permet de faire varier
entre le ralenti et le plein gaz la répartition volumé-
trique du mélange air-carburant dans la zone de réaction et de ce fait d'améliorer la stabilité de flamme au ralenti et le rendement de combustion au plein gaz et réalisant une modulation continue de ces paramètres tout au long de la plage de fonctionnement de la chambre de combustion. il 2588919 Ces avantages rendent l'invention particulièrement adaptée aux turboréacteurs d'aviation à faible niveau de pollution.
Claims (6)
1. Dispositif d'injection d'air et de carburant dans une
chambre de combustion notamment de turbomachine, com-
prenant au moins un injecteur de carburant, une vrille de turbulence externe pour le passage d'air de pulvéri- sation du carburant, équipée d'un diaphragme de modulation
de débit d'entrée d'air, un corps en forme de bol compor-
tant un voile aval évasé dans le sens de l'écoulement et pourvu d'une rangée de trous de bol pour l'injection d'air dans le cône de carburant pulvérisé et une chambre de refroidissement par impact (16) formée par le voile aval, une bague intermédiaire et une jupe externe possédant des orifices d'entrée d'air, caractérisé en ce que la chambre
est divisée en quatre secteurs égaux (16a, 16b), diamétra-
lement opposés deux à deux et séparés par des cloisons radiales (21), deux premiers secteurs (16a) comportant des trous de bol de faible diamètre (19) et deux seconds secteurs (16b) comportant des trous de bol de gros
diamètre (20).
2. Dispositif d'injection selon la revendication 1, caractérisé en ce que le diamètre des trous (19) des premiers secteurs (16a) est calculé pour un fonctionnement optimisé de la chambre de combustion au ralenti et le diamètre des trous (20) des seconds secteurs (16b) pour un
rendement optimisé au régime plein gaz.
3. Dispositif d'injection selon la revendication 2, caractérisé en ce qu'il comporte un diaphragme (22a) de modulation du débit d'air des trous de bol de gros
diamètre (20) de chacun des seconds secteurs (16b).
4. Dispositif d'injection selon la revendication 3, caractérisé en ce que le diaphragme (22) de la vrille de turbulence externe et celui (22a) des orifices de bol des seconds secteurs (16b) sont solidaires et manoeuvrables simultanément vers l'ouverture au régime plein gaz ou la
fermeture au ralenti.
5. Dispositif d'injection selon l'une quelconque des
revendications 1 à 3, pour chambre de combustion annulaire
comportant plusieurs injecteurs adjacents les uns aux autres, répartis en couronne sur le fond de la chambre de combustion, caractérisé en ce que les premiers secteurs (16a) des bols adjacents sont disposés face à face, les seconds secteurs (16b) des bols possédant les trous de gros diamètre (20) étant orientés vers les parois (2, 3)
de la chambre de combustion pour assurer son refroidis-
sement au régime plein gaz.
6. Dispositif d'injection selon la revendication 5, caractérisé en ce que les trous de bol (20) des seconds secteurs (16b) ont un débit global variant entre 0% au ralenti et 4% au plein gaz par rapport au débit total d'entrée d'air dans la chambre de combustion, le débit des trous de bol (19) des premiers secteurs (16a) étant de 2% constant et le débit de la vrille externe (13) variant
entre 1% au ralenti et 13% aux pleins gaz.
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR8515925A FR2588919B1 (fr) | 1985-10-18 | 1985-10-18 | Dispositif d'injection a bol sectorise |
| EP86402290A EP0224397B1 (fr) | 1985-10-18 | 1986-10-15 | Dispositif d'injection à bol sectorisé |
| DE8686402290T DE3661440D1 (en) | 1985-10-18 | 1986-10-15 | Sectoral fuel injection head |
| US06/919,126 US4696157A (en) | 1985-10-18 | 1986-10-15 | Fuel and air injection system for a turbojet engine |
| JP61247292A JPH0637977B2 (ja) | 1985-10-18 | 1986-10-17 | ターボジェットエンジンの燃料噴射装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR8515925A FR2588919B1 (fr) | 1985-10-18 | 1985-10-18 | Dispositif d'injection a bol sectorise |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| FR2588919A1 true FR2588919A1 (fr) | 1987-04-24 |
| FR2588919B1 FR2588919B1 (fr) | 1987-12-04 |
Family
ID=9324228
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| FR8515925A Expired FR2588919B1 (fr) | 1985-10-18 | 1985-10-18 | Dispositif d'injection a bol sectorise |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4696157A (fr) |
| EP (1) | EP0224397B1 (fr) |
| JP (1) | JPH0637977B2 (fr) |
| DE (1) | DE3661440D1 (fr) |
| FR (1) | FR2588919B1 (fr) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2698157A1 (fr) * | 1992-11-18 | 1994-05-20 | Snecma | Système d'injection aérodynamique de chambre de combustion. |
| FR2980554A1 (fr) * | 2011-09-27 | 2013-03-29 | Snecma | Chambre annulaire de combustion d'une turbomachine |
Families Citing this family (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2601115B1 (fr) * | 1986-07-03 | 1988-09-02 | Snecma | Chambre de combustion annulaire comportant un moyen de commande unique des diaphragmes d'injecteurs |
| US5297385A (en) * | 1988-05-31 | 1994-03-29 | United Technologies Corporation | Combustor |
| US5481867A (en) * | 1988-05-31 | 1996-01-09 | United Technologies Corporation | Combustor |
| FR2639095B1 (fr) * | 1988-11-17 | 1990-12-21 | Snecma | Chambre de combustion de turbomachine a bols de prevaporisation montes flottants |
| FR2652858B1 (fr) * | 1989-10-11 | 1993-05-07 | Snecma | Stator de turbomachine associe a des moyens de deformation. |
| FR2678715B1 (fr) * | 1991-07-03 | 1995-01-13 | Snecma | Bol de chambre de combustion pour injection aerodynamique. |
| GB2299399A (en) * | 1995-03-25 | 1996-10-02 | Rolls Royce Plc | Variable geometry air-fuel injector |
| US6898938B2 (en) * | 2003-04-24 | 2005-05-31 | General Electric Company | Differential pressure induced purging fuel injector with asymmetric cyclone |
| ITMO20030154A1 (it) * | 2003-05-23 | 2004-11-24 | Worgas Bruciatori Srl | Bruciatore modulabile |
| US7836699B2 (en) * | 2005-12-20 | 2010-11-23 | United Technologies Corporation | Combustor nozzle |
| FR2901349B1 (fr) * | 2006-05-19 | 2008-09-05 | Snecma Sa | Chambre de combustion d'une turbomachine |
| US8146365B2 (en) * | 2007-06-14 | 2012-04-03 | Pratt & Whitney Canada Corp. | Fuel nozzle providing shaped fuel spray |
| FR2950415B1 (fr) * | 2009-09-21 | 2011-10-14 | Snecma | Chambre de combustion de turbomachine aeronautique avec trous de combustion decales ou de debits differents |
| FR3141755A1 (fr) * | 2022-11-08 | 2024-05-10 | Safran Aircraft Engines | Chambre de combustion d’une turbomachine |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE386159C (de) * | 1923-12-04 | Stettin Act Ges | Luftzufuehrung bei OElfeuerungen | |
| FR950363A (fr) * | 1946-07-30 | 1949-09-26 | Westinghouse Electric Corp | Dispositif de combustion pour turbines à gaz |
| US3490230A (en) * | 1968-03-22 | 1970-01-20 | Us Navy | Combustion air control shutter |
| FR2341099A1 (fr) * | 1976-02-10 | 1977-09-09 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Bruleur, notamment pour combustibles liquides ou gazeux et foyers industriels |
| FR2391359A2 (fr) * | 1977-05-18 | 1978-12-15 | Snecma | Chambre de combustion pour turbomachines |
| GB2085147A (en) * | 1980-10-01 | 1982-04-21 | Gen Electric | Flow modifying device |
Family Cites Families (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2655787A (en) * | 1949-11-21 | 1953-10-20 | United Aircraft Corp | Gas turbine combustion chamber with variable area primary air inlet |
| US3831854A (en) * | 1973-02-23 | 1974-08-27 | Hitachi Ltd | Pressure spray type fuel injection nozzle having air discharge openings |
| US3834159A (en) * | 1973-08-03 | 1974-09-10 | Gen Electric | Combustion apparatus |
| US3901446A (en) * | 1974-05-09 | 1975-08-26 | Us Air Force | Induced vortex swirler |
| US3982392A (en) * | 1974-09-03 | 1976-09-28 | General Motors Corporation | Combustion apparatus |
| FR2357738A1 (fr) * | 1976-07-07 | 1978-02-03 | Snecma | Chambre de combustion pour turbomachines |
| GB1539136A (en) * | 1976-07-07 | 1979-01-24 | Snecma | Gas turbine combustion chambers |
| US4050240A (en) * | 1976-08-26 | 1977-09-27 | General Motors Corporation | Variable air admission device for a combustor assembly |
| GB2085146B (en) * | 1980-10-01 | 1985-06-12 | Gen Electric | Flow modifying device |
-
1985
- 1985-10-18 FR FR8515925A patent/FR2588919B1/fr not_active Expired
-
1986
- 1986-10-15 EP EP86402290A patent/EP0224397B1/fr not_active Expired
- 1986-10-15 DE DE8686402290T patent/DE3661440D1/de not_active Expired
- 1986-10-15 US US06/919,126 patent/US4696157A/en not_active Expired - Lifetime
- 1986-10-17 JP JP61247292A patent/JPH0637977B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE386159C (de) * | 1923-12-04 | Stettin Act Ges | Luftzufuehrung bei OElfeuerungen | |
| FR950363A (fr) * | 1946-07-30 | 1949-09-26 | Westinghouse Electric Corp | Dispositif de combustion pour turbines à gaz |
| US3490230A (en) * | 1968-03-22 | 1970-01-20 | Us Navy | Combustion air control shutter |
| FR2341099A1 (fr) * | 1976-02-10 | 1977-09-09 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Bruleur, notamment pour combustibles liquides ou gazeux et foyers industriels |
| FR2391359A2 (fr) * | 1977-05-18 | 1978-12-15 | Snecma | Chambre de combustion pour turbomachines |
| GB2085147A (en) * | 1980-10-01 | 1982-04-21 | Gen Electric | Flow modifying device |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2698157A1 (fr) * | 1992-11-18 | 1994-05-20 | Snecma | Système d'injection aérodynamique de chambre de combustion. |
| EP0598662A1 (fr) * | 1992-11-18 | 1994-05-25 | Societe Nationale D'etude Et De Construction De Moteurs D'aviation "Snecma" | Système d'injection aérodynamique de chambre de combustion |
| FR2980554A1 (fr) * | 2011-09-27 | 2013-03-29 | Snecma | Chambre annulaire de combustion d'une turbomachine |
| WO2013045792A3 (fr) * | 2011-09-27 | 2013-12-19 | Snecma | Chambre annulaire de combustion d'une turbomachine |
| RU2606460C2 (ru) * | 2011-09-27 | 2017-01-10 | Снекма | Кольцевая камера сгорания турбомашины |
| US9651260B2 (en) | 2011-09-27 | 2017-05-16 | Snecma | Annular combustion chamber for a turbine engine |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0637977B2 (ja) | 1994-05-18 |
| FR2588919B1 (fr) | 1987-12-04 |
| US4696157A (en) | 1987-09-29 |
| DE3661440D1 (en) | 1989-01-19 |
| EP0224397A1 (fr) | 1987-06-03 |
| JPS62106223A (ja) | 1987-05-16 |
| EP0224397B1 (fr) | 1988-12-14 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0224397B1 (fr) | Dispositif d'injection à bol sectorisé | |
| EP0214003B1 (fr) | Dispositif d'injection à bol elargi pour chambre de combustion de turbomachine | |
| EP0239462B1 (fr) | Dispositif d'injection à vrille axialo centripète | |
| EP0182687B1 (fr) | Système d'injection à géométrie variable | |
| EP3117083B1 (fr) | Procédé de contrôle de l'injection de combustible d'un moteur à combustion interne à injection directe, notamment à allumage par compression, et moteur utilisant un tel procédé | |
| CA2634615C (fr) | Chambre de combustion de turbomachine a circulation helicoidale de l'air | |
| EP3134627B1 (fr) | Moteur à combustion interne à injection directe à double angle de nappe pour réaliser un mélange carburé dans une chambre de combustion à double zone de combustion et à faible taux de compression et procédé pour utiliser un tel moteur | |
| CA2498242A1 (fr) | Procede d'amelioration des performances d'allumage de dispositif de post-combustion pour turboreacteur double flux et dispositif de post-combustion a performance d'allumage amelioree | |
| FR2975465A1 (fr) | Paroi pour chambre de combustion de turbomachine comprenant un agencement optimise d'orifices d'entree d'air | |
| FR2980554A1 (fr) | Chambre annulaire de combustion d'une turbomachine | |
| EP2462383B1 (fr) | Chambre de combustion de turbomachine comprenant des orifices d'entrée d'air améliorés | |
| EP0301950B1 (fr) | Moteur à combustion interne suralimenté équipé d'une chambrede combustion auxiliaire | |
| FR2694624A1 (fr) | Chambre de combustion à plusieurs injecteurs de carburant. | |
| CA2647159C (fr) | Chambre de combustion de turbomachine | |
| FR2602271A1 (fr) | Dispositif d'injection, pour turbomachines, a vrille de turbulence a calage variable | |
| FR2948987A1 (fr) | Chambre de combustion de turbomachine comportant des orifices d'entree d'air ameliores | |
| FR3080672A1 (fr) | Prechambre pour chambre de combustion annulaire a ecoulement giratoire pour moteur a turbine a gaz | |
| EP2771619B1 (fr) | Chambre de combustion annulaire dans une turbomachine | |
| FR2957659A1 (fr) | Systeme d'injection pour chambre de combustion de turbomachine, comprenant des moyens d'injection de carburant en sortie d'une double vrille d'admission d'air | |
| WO2016116700A1 (fr) | Systeme d'injection de carburant pour turbomachine d'aeronef, comprenant un canal de traversee d'air a section variable |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| CL | Concession to grant licences | ||
| ST | Notification of lapse |