FR2574567A1 - Procede d'assemblage d'elements en materiaux transparents aux infrarouges, et optiques infrarouges ainsi assemblees - Google Patents
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Abstract
PROCEDE PERMETTANT D'ASSEMBLER DES OPTIQUES INFRAROUGES, OU DES ELEMENTS DE TRANSMISSION DE RAYONNEMENT INFRAROUGE, TELS QUE DES HUBLOTS PAR EXEMPLE. L'ASSEMBLAGE DES ELEMENTS INFRAROUGES EST EFFECTUE AU MOYEN D'UN VERRE VA DONT LA TEMPERATURE DE TRANSITION VITREUSE EST PLUS GRANDE QUE LA LIMITE SUPERIEURE DE FONCTIONNEMENT ENVISAGEE TOUT EN RESTANT INFERIEURE A LA TEMPERATURE DE TRANSITION VITREUSE DES ELEMENTS L1, L2 A ASSEMBLER, ET QUE CE VERRE PRESENTE UN INDICE VOISIN DE CELUI DES ELEMENTS ET UN COEFFICIENT DE DILATATION EGALEMENT DU MEME ORDRE. L'INVENTION S'APPLIQUE, NOTAMMENT, A REALISER DES FORMULES OPTIQUES POUR AUTODIRECTEURS INFRAROUGES.
Description
PROCEDE D'ASSEMBLAGE D'ELEMENTS EN MATERIAUX
TRANSPARENTS AUX INFRAROUGES, ET OPTIQUES
INFRAROUGES AINSI ASSEMBLEES
L'invention concerne un procédé d'assemblage d'éléments en matériaux transparents aux infrarouges dans la bande infrarouge d'exploitation envisagée, ces éléments pouvant être de même composition, ou de composition différente. L'assemblage d'au moins deux éléments permet de réaliser généralement des optiques, ou des hublots pour des applications spécifiques telles que celles relatives à des autodirecteurs de missiles, ou encore pour des équipements sous nacelle (pod selon l'appellation anglo-saxonne).
TRANSPARENTS AUX INFRAROUGES, ET OPTIQUES
INFRAROUGES AINSI ASSEMBLEES
L'invention concerne un procédé d'assemblage d'éléments en matériaux transparents aux infrarouges dans la bande infrarouge d'exploitation envisagée, ces éléments pouvant être de même composition, ou de composition différente. L'assemblage d'au moins deux éléments permet de réaliser généralement des optiques, ou des hublots pour des applications spécifiques telles que celles relatives à des autodirecteurs de missiles, ou encore pour des équipements sous nacelle (pod selon l'appellation anglo-saxonne).
Les polymères qu'ils soient du type époxy, à base de silicone ou autre, sont couramment employés en tant qu'adhésifs organiques pour réaliser des assemblages d'éléments, notamment d'éléments optiques. Ces solutions sont bonnes pour autant que le rayonnement à transmettre se situe dans le spectre du visible ou dans le proche infrarouge jusqu'à 2,5 microns environ. Pour des longueurs d'onde plus élevées dans le spectre infrarouge, des problèmes d'absorption prennent naissance, les pertes par absorption étant de plus en plus importantes au fur et à mesure que la longueur d'onde croît, Ces pertes sont dues essentiellement aux matériaux d'assemblage tandis que les éléments eux-mêmes peuvent être constitués dans un verre ou un matériau adapté à la bande d'exploitation envisagée.
Les solutions à polymères précitées ne sont donc pas directement transposables à des applications dans le domaine infrarouge pour lequel il y a lieu de rechercher à diminuer les pertes par absorption ; ceci peut s'obtenir par une diminution de l'épaisseur de l'adhésif mais il faut alors associer d'une part, des caractéristiques physiques du matériau d'assemblage par collage, en particulier, une très faible viscosité et une tension de surface faible et d'autre part, des paramètres de mise en oeuvre sous forte pression pour effectuer le collage. Ces exigences ne sont pas toujours compatibles des maté riaux et/ou des formes présentées par les faces des éléments à assembler.
Un autre inconvénient résulte de ce que les matériaux transparents aux infrarouges présentent des indices de réfraction élevés, généralement supérieurs aux indices de réfraction des polymères d'assemblage précités, ce qui entraîne la production d'interférences pour des adhésifs de faible épaisseur et la nécessité d'un traitement préalable anti-réfléchissant appliqué sur les surfaces des éléments à assembler. A titre d'exemple, si l'on envisage une plage d'exploitation entre 8 et 10,4 microns, l'épaisseur de l'adhésif doit se situer entre 2,8 et 3,5 microns si l'on ne veut pas un taux de réflexion supérieur à 0,13.Pour la valeur 2,8 microns la courbe de variation du taux de réflexion est croissante de O à 0,11 environ avec la longueur d'onde ; inversement, pour la-valeur 3,5 microns la courbe a une allure décroissante de 0,13 à 0. Un juste compromis dans cette bande spectrale d'exploitation envisagée serait présenté par une valeur d'épaisseur moyenne de 3,13 microns qui donne une variation du taux de réflexion comprise entre 0,05 pour les valeurs extrèmes de longueur d'onde et qui s'annule aux environs de 9 microns. On se rend bien compte qu'une telle réalisation est impossible à satisfaire avec une approximation suffisante et que l'on obtiendra en fin de compte des taux de réflexion non négligeables.
Encore un autre inconvénient résulte de ce que ie coefficient de dilatation d'un polymère d'assemblage est généralement de l'ordre de quatre à cinq fois plus grand que celui des matériaux infrarouges à assembler. Sur des équipements soumis à des variations thermiques qui peuvent être importantes, par exemple - 55 C à + 1250C, il peut ainsi subvenir une rupture au niveau du polymère ou entre le polymère d'assemblage et le matériau infrarouge par suite des contraintes mécaniques résultant de coefficients de dilatation mal ajustés.
Le but de l'invention est de résoudre le problème d'assemblage de pièces en matériaux infrarouges, en utilisant un moyen d'assemblage qui remédie aux inconvénients précités et qui permet d'exploiter le domaine spectral infrarouge, notamment au-dessus de 2,5 microns.
Selon l'invention, il est proposé d'assembler deux éléments transparents aux rayonnements infrarouges en utilisant comme matériau d'assemblage un verre qui présente une température de transition vitreuse inférieure à celle des éléments à assembler mais qui est supérieure à celle maximale de fonctionnement envisagée, et dont l'indice de réfraction et le coefficient de dilatation sont voisins des valeurs correspondantes présentées par les éléments à assembler.
Les particularités et avantages de l'invention apparaîtront dans la description qui suit donnée à titre d'exemple, à l'aide des figures annexées qui représentent:
- Fig.l, un schéma simplifié d'une installation permettant de procéder à un assemblage selon l'invention;
- Fig.2, un exemple d'application à une optique réceptrice d'un équipement autodirecteur.
- Fig.l, un schéma simplifié d'une installation permettant de procéder à un assemblage selon l'invention;
- Fig.2, un exemple d'application à une optique réceptrice d'un équipement autodirecteur.
Suivant l'invention, le moyen d'assemblage par collage interposé entre deux éléments à solidariser, pour constituer un ensemble transparent aux infrarouges dans une bande d'exploitation désirée, est constitué par un verre dont les caractéristiques sont déterminées en fonction de la bande spectrale. d'exploitation.
Les différents verres d'assemblage qui sont utilisés présentent des caractéristiques communes qui sont répertoriées ci-après: - la température de transition vitreuse du verre est inférieure à celle des matériaux à assembler tout en restant supérieure à la température haute de fonctionnement envisagée; par exemple, on peut avoir à assembler des éléments optiques infrarouges dont la température de transition vitreuse pourra se situer aux alentours de
4000C et, pour le matériel, la température supérieure de fonction
ne ment pourra se situer entre 900C et l300C, la température de transition vitreuse du verre d'assemblage doit donc être entre ces deux valeurs; - la composition des verres est déterminée également en sorte que la transmission dans la bande d'exploitation infrarouge reste suffisamment élevée pour que le système optique ou autre, en question, reste très performant même pour des épaisseurs importantes de joints d'assemblage;; - l'indice de réfraction des verres d'assemblage est voisin de celui des matériaux infrarouges à assembler (les valeurs d'indice dans l'infrarouge se situent généralement entre 2,4 et 2,6) ce qui permet de supprimer les traitements anti-reflets préliminairement effectués sur les surfaces à assembler; - les coefficients de dilatation des verres d'assemblage sont voisins de ceux des matériaux infrarouges à assembler et ceci dans une gamme de variations thermiques importantes; en particulier, vers les basses températures aucune contrainte n'apparaît dans la zone d'assemblage et les risques de rupture sont négligeables.
4000C et, pour le matériel, la température supérieure de fonction
ne ment pourra se situer entre 900C et l300C, la température de transition vitreuse du verre d'assemblage doit donc être entre ces deux valeurs; - la composition des verres est déterminée également en sorte que la transmission dans la bande d'exploitation infrarouge reste suffisamment élevée pour que le système optique ou autre, en question, reste très performant même pour des épaisseurs importantes de joints d'assemblage;; - l'indice de réfraction des verres d'assemblage est voisin de celui des matériaux infrarouges à assembler (les valeurs d'indice dans l'infrarouge se situent généralement entre 2,4 et 2,6) ce qui permet de supprimer les traitements anti-reflets préliminairement effectués sur les surfaces à assembler; - les coefficients de dilatation des verres d'assemblage sont voisins de ceux des matériaux infrarouges à assembler et ceci dans une gamme de variations thermiques importantes; en particulier, vers les basses températures aucune contrainte n'apparaît dans la zone d'assemblage et les risques de rupture sont négligeables.
La technique d'exécution de l'assemblage diffère de celle utilisée à base de polymères dans le visible ou le très proche infrarouge, le collage à base de polymères pouvant s'effectuer à froid. Dans les dispositifs conformes à l'invention, l'assemblage faisant intervenir un verre, cette opération s'effectue à chaud de manière à ce que le verre d'assemblage devienne fluide et remplisse aisément l'espace situé entre deux éléments à assembler. La température est choisie inférieure à celle de transition vitreuse des matériaux infrarouges à assembler.
La figure 1 représente le schéma de principe d'une installation permettant d'obtenir un assemblage conforme à l'invention. A titre de simplification on a considéré que les éléments à assembler sont constitués par des lentilles plan-concave pour L1 et planònvexe pour L2, disposées en regard par leurs surfaces courbes à coupler optiquement. Ces éléments sont rendus solidaires respectivement par leur face plane de deux plateaux support P1 et P2 en matériau bon conducteur calorifique. Le positionnement et le maintien mé canique, notamment de l'élément L2 placé en haut et sollicité par la pesanteur, est obtenu par des moyens de serrage symbolisés par les pièces P3 et P4 qui peuvent être des colliers ou des bagues.Les résistances RI et R2 sont prévues pour chauffer l'élément L1 du bas à travers le plateau P1 à une température Tl inférieure à celle de transition du verre constituant cet élément et donc empêchant sa déformation. A cet effet, un capteur de température Cl est monté sur le plateau P1, de préférence à proximité de la pièce LI pour mesurer la température instantanée et la communiquer à un circuit thermostatique annexe CT1 qui coupe l'alimentation des éléments de chauffage R l et R2 dès que la température Tl affichée est atteinte.
La valeur T1 choisie par l'opérateur dépend du matériau constituant l'élément Ll. L'enveloppe il qui entoure le plateau P1 est en matériau isolant électrique. Le montage P2 12 de la partie supérieure est semblable; les résistances R3 et R4 permettent de chauffer ltélément L2 à une température T2 qui sera différente de Tl dans la mesure où les éléments L1 et L2 sont constitués par des verres ou matériaux transparents IR différents.Les circuits CTl et CT2 peuvent comporter comme représentés un comparateur à seuil qui compare la tension VT1 et VT2 de référence affichée par l'opérateur à celle détectée par le capteur associé, et un amplificateur de puissance qui commande des interrupteurs Il à 14 sur les circuits de chauffage correspondants.
L'ensemble représenté par les éléments L I et L2 à assembler les plateaux supports P1 Il et P2 12 et les résistances R 1 à R4 est placé dans une enceinte EV remplie d'un gaz, par exemple de l'azote ou de l'azote hydrogéné. Un dernier organe à considérer est le dispositif de commande DC de déplacement relatif des plateaux et qui permet d'exercer une pression P. Ce dispositif de commande DC est par exemple solidaire du plateau supérieur P2 qui est donc mobile tandis que le plateau inférieur P1 reste fixe. Après mise en place des éléments L1 et L2 sur les plateaux et fixation de ces éléments on ménage un espace suffisant entre les faces en regard à coupler optiquement, cet espace étant largement supérieur à l'épais seur d'adhésif à former.On introduit dans cet espace un ou plusieurs morceaux- de verre d'assemblage VA choisi pour coupler les éléments
LI et L2. Les températures T1 et T2 sont déterminées supérieures à la température de transition vitreuse T3 du matériau VA. En conséquence, le verre VA va amorcer-sa fusion et devenir visqueux dès que la température T3 sera atteinte et, en exerçant ultérieurement une pression P qui rapproche les plateaux, le verre VA remplit l'espace entre les faces courbes en regard des éléments LI et L2. On continuera d'exercer la pression tant que l'on n'aura pas atteint l'épaisseur désirée pour la couche d'assemblage. Le trop-plein de matériau VA s'écoule par la périphérie. Après refroidissement et meulage de l'excédent sur la périphérie on obtient l'optique L1 et L2 assemblée.L'axe Z correspond dans cette exemple à l'axe optique des optiques L1 et L2 et à la direction suivant laquelle s'exerce - la force pressante P.
LI et L2. Les températures T1 et T2 sont déterminées supérieures à la température de transition vitreuse T3 du matériau VA. En conséquence, le verre VA va amorcer-sa fusion et devenir visqueux dès que la température T3 sera atteinte et, en exerçant ultérieurement une pression P qui rapproche les plateaux, le verre VA remplit l'espace entre les faces courbes en regard des éléments LI et L2. On continuera d'exercer la pression tant que l'on n'aura pas atteint l'épaisseur désirée pour la couche d'assemblage. Le trop-plein de matériau VA s'écoule par la périphérie. Après refroidissement et meulage de l'excédent sur la périphérie on obtient l'optique L1 et L2 assemblée.L'axe Z correspond dans cette exemple à l'axe optique des optiques L1 et L2 et à la direction suivant laquelle s'exerce - la force pressante P.
Les surfaces des optiques L1 et L2 c8té plateaux sont en général constituées de surfaces courbes, concaves ou convexes, et il est entendu que les plateaux correspondants seront usinés pour épouser ces courbures, ou ceci sera réalisé moyennant une pièce intercalaire.
On donne ciaprès trois exemples d'assemblages permettant de couvrir différentes gammes de rayonnement infrarouge. On peut remarquer dans ces assemblages l'utilisation de verres chalcogénures. ll va de soi qu'on ne peut donner tous les exemples possibles étant donné que le nombre de combinaisons de matériaux infrarouges distincts pouvant être reunis dans une formule optique ou dans un autre dispositif, tel un hublot, s'avère assez élevé.
<tb>
<SEP> Elément <SEP> L1 <SEP> Verre <SEP> d'assemblage <SEP> VA <SEP> Elément <SEP> L2
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<tb> <SEP> As2 <SEP> S3 <SEP> - <SEP> As2 <SEP> Se5 <SEP> <SEP> Ge <SEP>
<tb>
La figure 2 représente une application à une optique Cassegrain plus particulièrement destinée à équiper un autodirecteur de missile.L'optique est placée derrière un dôme IRD transparent au rayonnement infrarouge à utiliser ; elle se compose d'un miroir principal concave Ml et d'un miroir secondaire M2. Ce dernier est constitué par un dièdre droit réflecteur tournant pour permettre une analyse de champ spatial en utilisant comme détecteur associé une simple barrette détectrice BD. Une réalisation de ce genre est décrite dans la publication de brevet français FR-A- 2 528 981, à laquelle on pourra se reporter.
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La figure 2 représente une application à une optique Cassegrain plus particulièrement destinée à équiper un autodirecteur de missile.L'optique est placée derrière un dôme IRD transparent au rayonnement infrarouge à utiliser ; elle se compose d'un miroir principal concave Ml et d'un miroir secondaire M2. Ce dernier est constitué par un dièdre droit réflecteur tournant pour permettre une analyse de champ spatial en utilisant comme détecteur associé une simple barrette détectrice BD. Une réalisation de ce genre est décrite dans la publication de brevet français FR-A- 2 528 981, à laquelle on pourra se reporter.
Une optique Ol est interposée sur le trajet optique entre les deux miroirs pour permettre de rapprocher les miroirs et accroître la compacité du montage. Le trajet des rayons est représenté pour la position du dièdre M2 où son arête AR est dans le plan de figure.
L'utilisation d'une unique lentille, par exemple en germanium, pour constituer l'optique intermédiaire Ol est avantageuse du point de vue chromatisme mais présente une grande défocalisation thermique. L'utilisation d'un doublet formé de deux lentilles séparées présente des caractéristiques inverses. La solution retenue représentée est constituée par un doublet qui est formé d'un ménisque convexe L1 et d'un ménisque concave L2, réunis par un verre d'assemblage VA conformément au procédé précité. Cette formule intermédiaire Ol permet de corriger le chromatisme sans avoir de défocalisation thermique importante. En outre, par rapport au montage de deux lentilles séparées, cette solution présente un gain en encombrement, un montage mécanique simplifié, des tolérances beaucoup moins sévères sur le surfaçage des faces à assembler et elles n'exigent pas un dépôt de couches minces anti-reflets sur les faces à assembler.
Le montage Cassegrain ainsi équipé présente un encombrement très réduit, par exemple 60mm le long de l'axe optique Z pour une focale de 130mm; on pourra utiliser un miroir principal MI de focale 50mm, avec un doublet Ol qui procure un grandissement optique de l'ordre de 2,6. Le miroir principal M1 joue un rôle analogue à celui du groupe convergent d'un téléobjectif tandis que le doublet Ol joue le rôle du groupe divergent. La formule doublet Ol retenue permet de compenser l'aberration sphérique et le coma du miroir principal sphérique MI. Le doublet pourra être réalisé au moyen de verres indiqués dans les formules optiques citées précédemment.
Claims (8)
- REVENDICATIONSl. Procédé d'assemblage d'au moins deux éléments transparents aux rayonnements infrarouges- dans une bande d'exploitation envisagée, en utilisant un matériau d'assemblage interposé entre deux faces en regard des deux éléments en sorte de coupler optiquement ces éléments par les deux faces en regard et tel que l'ensemble reste transparent aux rayonnements infrarouges dans la bande d'exploitation envisagée, le procédé étant caractérisé en ce que le matériau d'assemblage est constitué par un verre (VA) présentant une température de transition vitreuse inférieure à celle des éléments à assembler et supérieure à la température maximale de fonctionnement prévue pour l'ensemble, et dont l'indice de réfraction et le coefficient de dilatation sont voisins des valeurs correspondantes représentées par les éléments (L1 et L2) à assembler.
- 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qull comporte les étapes suivantes: - disposition en regard des faces à coupler des deux éléments (L1,L2) à assembler avec un intervalle entre les faces supérieures à celui à réaliser, - placement du verre d'assemblage (VA) dans ledit intervalle, - chauffage de l'ensemble en atmosphère inerte, chaque élément étant chauffé à une température déterminée, inférieure à sa température de transition vitreuse et supérieure à celle de transition vitreuse du verre d'assemblage, de façon à provoquer la fusion dudit verre et le rendre malléable, - production d'une pression permettant de rapprocher les faces à coupler à la distance désirée, ledit verre remplissant ledit espace entre les faces, - refroidissement et finissage par meulage des excédents de verre à la périphérie des éléments à assembler.
- 3. Procédé selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que le verre d'assemblage est un chalcogénure.
- 4. Optique infrarouge obtenue en procédant selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisée en ce que les éléments à assembler (L 1, L2) sont constitués par des éléments optiques dont les matériaux sont indiqués ci-après, ainsi que celui du verre d'assemblage interposé entre ces éléments:Gex Sb Sez / As2 Se5 i Zn S y
- 5. Optique infrarouge obtenue en procédant selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisée en ce que les éléments à assembler (LI, L2) sont constitués par des éléments optiques dont les matériaux sont indiqués ci-après, ainsi que celui du verre d'assemblage interposé entre ces éléments::Gex, Sby, Sez, / Asx,, Sby" Geai, / ZnSe
- 6. Optique infrarouge obtenue en procédant selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisée en ce que les éléments à assembler (L1, L2) sont constitués par des éléments optiques dont les matériaux sont indiqués ci-après, ainsi que celui du verre d'assemblage interposé entre ces éléments:As2 S3 i As2 Se, G e
- 7.Optique infrarouge obtenue en procédant selon la revendication 1 ou 2, du type Cassegrain comportant un miroir principal sphérique concave (M 1 > et un miroir secondaire (M2) pour focaliser le rayonnement sur un détecteur, caractérisée en ce qu'elle comporte une optique intermédiaire (oui) entre les miroirs MI et M2 permettant de rapprocher le miroir principal du miroir secondaire, ladite optique intermédiaire étant un doublet formé d'un ménisque convergent (L1) et d'un ménisque divergent (L2) couplés par deux faces courbes en regard avec un verre d'assemblage (VA) pour éviter les défauts de chromatisme et de défocalisation thermique et pour corriger l'aberration sphérique et le coma du miroir principal.
- 8. Optique selon la revendication 7 destinée à équiper un autodirecteur de missible, disposée derrière un dôme transparent aux infrarouges et dans laquelle le miroir secondaire (M2) est constitué par un dièdre droit tournant permettant de produire un balayage de champ au niveau du détecteur formé d'une simple barrette détectrice (BD).
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR8418778A FR2574567A1 (fr) | 1984-12-07 | 1984-12-07 | Procede d'assemblage d'elements en materiaux transparents aux infrarouges, et optiques infrarouges ainsi assemblees |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR8418778A FR2574567A1 (fr) | 1984-12-07 | 1984-12-07 | Procede d'assemblage d'elements en materiaux transparents aux infrarouges, et optiques infrarouges ainsi assemblees |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| FR2574567A1 true FR2574567A1 (fr) | 1986-06-13 |
Family
ID=9310386
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| FR8418778A Pending FR2574567A1 (fr) | 1984-12-07 | 1984-12-07 | Procede d'assemblage d'elements en materiaux transparents aux infrarouges, et optiques infrarouges ainsi assemblees |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| FR (1) | FR2574567A1 (fr) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US10191186B2 (en) | 2013-03-15 | 2019-01-29 | Schott Corporation | Optical bonding through the use of low-softening point optical glass for IR optical applications and products formed |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| US4413177A (en) * | 1981-11-30 | 1983-11-01 | Ford Motor Company | Optical scanning apparatus incorporating counter-rotation of primary and secondary scanning elements about a common axis by a common driving source |
| GB2136149A (en) * | 1983-03-03 | 1984-09-12 | Barr & Stroud Ltd | High Magnification Afocal Infrared Telescopes |
-
1984
- 1984-12-07 FR FR8418778A patent/FR2574567A1/fr active Pending
Patent Citations (4)
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