FR2565419A1 - Reseau a haute frequence a bornes multiples - Google Patents

Abstract

L'INVENTION CONCERNE UN RESEAU A HAUTE FREQUENCE. CE RESEAU COMPORTE PLUSIEURS COMPOSANTS IDENTIQUES 16 AVEC DES BORNES D'ENTREE ET DES BORNES DE SORTIE 18, 20 ET PLUSIEURS RESEAUX D'ATTAQUE 22, 24 A L'ENTREE ET A LA SORTIE DU RESEAU. LE COUPLAGE ENTRE LES DIFFERENTS ELEMENTS EST REALISE DE MANIERE A ASSURER UN ISOLEMENT ELECTRIQUE ELEVE ENTRE LES BORNES D'ENTREE D'UNE PART ET LES BORNES DE SORTIE D'AUTRE PART. L'INVENTION S'APPLIQUE NOTAMMENT A DES DIVISEURSCOMBINATEURS DE PUISSANCE A HAUTE FREQUENCE.

Description

La présente invention se rapporte d'une façon générale aux réseaux à haute

fréquence, et concerne plus particulièrement un réseau à haute fréquence à bornes multiples. Comme cela est bien connu dans la technique, des réseaux à haute fréquence à bornes multiples reçoivent

une large gamme d'applications. Dans une de ces applica-

tions, le réseau est utilisé comme un diviseur/combinateur de puissance pour distribuer de l'énergie à haute fréquence entre une première borne du réseau et plusieurs secondes bornes de ce réseau. Dans une application à une antenne à réseau de ce diviseur/combinateur de puissance, un réseau

d'éléments d'antenne est couplé avec les secondes bornes.

L'énergie fournie à la première borne pendant l'émission

est couplée avec le réseau des éléments d'antenne et inver-

sement, l'énergie reçue par les éléments d'antenne en réseau

est combinée à la première borne. Une telle antenne en ré-

seau est une antenne en réseau en phase, dans laquelle plusieurs déphaseurs commandés électriquement sont couplés entre les secondes bornes du diviseur/combinateur et les

éléments de l'antenne en réseau. L'énergie fournie, ou combi-

née à la première borne du diviseur-combinateur de puissance est collimatée en un faisceau, ce faisceau étant dirigé par le déphasage introduit par les déphaseurs en réponse à des signaux électroniques qui leur sont fournis. Dans une autre

antenne en réseau, une lentille à haute fréquence est utili-

sée comme diviseur/combinateur de puissance, cette lentille à haute fréquence ayant plusieurs premières bornes associées chacune avec l'un correspondant de plusieurs faisceaux

d'énergie à haute fréquence, produits simultanément et colli-

matés dans des directions différentes. Chacun de ces fais-

ceaux est formé par une ouverture commune produite par un réseau d'éléments d'antenne couplés avec plusieurs secondes bornes de la lentille. Dans l'antenne en réseau en phase ou dans l'antenne en réseau à lentille, il est généralement souhaitable qu'un isolement électrique relativement élevé soit obtenu entre les secondes bornes et, dans le cas de l'antenne en réseau à lentille, il est aussi généralement souhaitable qu'un isolement électrique relativement élevé soit assuré entre les premières bornes. Cet isolement est souhaité pour que les réflections produites dans l'une des bornes "isoléesn perturbe moins une autre de ces bornes isolées". Par exemple, dans une antenne en réseau en phase, il est souhaitable que de l'énergie réfléchie par l'un des

déphaseurs ne soit pas couplée avec un autre déphaseur.

Dans l'antenne en réseau à lentille, lorsqu'elle est confi-

gurée pour émettre un faisceau d'énergie a haute fréquence,

un amplificateur comme un amplificateur à tube à onde pro-

gressive, est généralement couplé entre chacune des secon-

des bornes et l'élément d'antenne couplé avec cette seconde borne et par conséquent, si l'un des amplificateurs

est défectueux, il est possible qu'il réfléchisse de l'éner-

gie dans la lentille bien que cette énergie soit ensuite couplée avec une seconde borne voisine, dégradant ainsi les

performances de l'antenne. En outre, si le réseau à len-

tille est configuré comme une antenne en réseau de réception, un récepteur d'énergie à haute fréquence est généralement

couplé avec l'une des premières bornes de la lentille.

L'énergie reçue par le réseau des éléments d'antenne est dirigé ou "focalisé" vers un récepteur couplé avec l'une des premières bornes en fonction de l'angle d'arrivée de

cette énergie. Mais, une certaine partie de l'énergie "foca-

lisée' sur le récepteur peut également être réfléchie par ce dernier. En l'absence d'un isolement électrique élevé entre les premières bornes, cette énergie réfléchie peut être couplée avec un autre récepteur couplé lui-même avec une première borne voisine, ce qui nuit aux performances du

système d'antenne.

Dans chacune des applications à des antennes en réseau, l'isolement électrique nécessaire a généralement été obtenu par un seul composant diviseur/combinateur de puissance ayant l'isolement voulu entre les bornes. Plus particulièrement, dans l'application-à une antenne en

réseau en phase, un type de composant diviseur de puis-

sance ayant un degré relativement élevé d'isolement élec-

trique entre les bornes de sortie est une attaque incor-

porée adaptée telle que celle décrite en regard de la Fig. 38a et des pages 11-52 à 11-53 d'un livre intitulé Radar Handbook, de Merrill I. Skolnik, éditeur en chef, publié par McGraw'Hill Book Company, New York (1970). Comme cela

est décrit, l'attaque comprend fréquemment plusieurs divi-

seurs bilatéraux adaptés dans lesquels les composantes déphasées des réflections désadaptées sont absorbées dans des charges de terminaison. Bien que ce réseau apporte l'isolement électrique voulu entre les bornes de sortie, lorsqu'il est réalisé comme une structure intégrale, les charges de terminaison sont disposées dans la structure, ce

qui augmente la complexité de fabrication, et par consé-

quent son prix. En outre, les diviseurs bilatéraux sont disposés en des rangées en cascade, le nombre des diviseurs bilatéraux dans les rangées croissant de façon binaire d'une rangée à l'autre. Si par exemple l'attaque alimente seize éléments d'antenne, quatre rangées de diviseurs sont donc nécessaires et la puissance fournie par le diviseur d'entrée à chacun des seize éléments d'antenne doit passer par quatre diviseurs en série, couplés en cascade. Etant donné que l'énergie qui passe par un diviseur subit une certaine perte, il en résulte que les pertes de puissance

à l'attaque augmentent directement avec le nombre des élé-

ments d'antenne du réseau.

L'invention concerne donc un réseau à haute fré-

quence destiné à coupler de l'énergie à haute fréquence entre au moins une première borne du réseau et au moins

une paire de secondes bornes du réseau, ce réseau compor-

tant: une paire de composants d'énergie à haute fréquence identiques, chacun comprenant au moins une première borne de composants et au moins une paire de secondes bornes de composants couplées électriquement avec ladite au moins une première borne de composants, un degré d'isolement électrique étant établi entre ladite une paire de secondes bornes de composants de chacune des paires de composants;

un premier dispositif d'attaque destiné à coupler de l'é-

nergie entre ladite au moins une première borne de réseau et ladite au moins une première borne de composants de la

paire de composants; au moins une paire de seconds disposi-

tifs d'attaque, un premier de ladite au moins une paire de seconds dispositifs d'attaque couplant de l'énergie entre des premières semblables de ladite au moins une paire de secondes bornes de composants de la paire de composants et une première de ladite au moins une paire de secondes bornes

de réseau et un second d'au moins une paire de seconds dis-

positifs d'attaque couplant de l'énergie entre certaines identiques de ladite au moins une paire de secondes bornes de composants de la paire de composants et une seconde de ladite au moins une paire de secondes bornes du réseau; et, dans lequel ledit au moins un premier dispositif d'attaque et ladite au moins une paire de seconds dispositifs d'attaque couplant l'énergie associée pour assurer à ladite au moins une paire de secondes bornes du réseau un degré d'isolement électrique supérieur au degré d'isolement électrique entre ladite au moins une paire de secondes bornes de composants

de chacune des paires de composants.

Dans un mode de réalisation de l'invention, le pre-

mier dispositif d'attaque de ladite au moins une paire de seconds dispositifs d'attaque est un dispositif à quatre bornes, une première paire de ces quatre bornes étant couplée électriquement avec une seconde paire de ces quatre bornes, un isolement électrique de degré relativement élevé étant établi entre les bornes de chaque paire. L'une de la première

paire de bornes de chaque dispositif à quatre bornes est ter-

mince par une charge adaptée etl'autre de la premièrée.paire de bornes constitue l'une correspondante des bornes du réseau. La seconde paire des quatre bornes de chacun des dispositifs à quatre bornes est couplée avec une paire de bornes semblables de la paire de composants. Le déphasage

entre une première de ladite au moins une paire de secon-

des bornes du réseau, par l'une des paires de composants, et une seconde de ladite au moins une paire de secondes

bornes du réseau diffèrent de ns (o n est un entier im-

pair) radian du déphasage entre la première de ladite au moins une paire de secondes bornes du réseau, par l'autre de la seconde paire de composants, et la seconde de ladite au moins une paire de bornes du réseau; mais le déphasage entre une première de ladite au moins une première borne du réseau, par l'une des paires de composants, et une première de ladite au moins une paire de secondes bornes du réseau

diffèrent de nu (o n est un entier pair) radian du dépha-

sage entre ladite première des premières bornes du réseau, par le premier de la paire de composants, et la première de ladite au moins une paire de secondes bornes du réseau. Avec

cette disposition, pendant que de l'énergie peut être four-

nie par réflexion. ou tout autre moyen à la première de la-

dite au moins une paire de secondes bornes du réseau, et

peut ensuite être couplée par la paire de composants, l'éner-

gie provenant de la paire de composants s'additionne "en phase" et est dissipée par la charge connectée au dispositif à quatre bornes couplé avec la seconde de ladite au moins

une paire de secondes bornes du réseau.

Dans un premier mode de réalisation de l'invention,

les deux composants consistent dans des diviseurs/combina-

teurs de puissance. Le premier et le second dispositifs d'attaque comportent une paire de premières bornes d'attaque, mutuellement isolées, couplées avec une paire de secondes

bornes d'attaque mutuellement isolées. Une des bornes d'at-

taque de la première paire est terminée dans une charge adaptée et l'autre de ces premières bornes est couplée avec l'une correspondante des bornes du réseau. Les bornes

d'attaque de la seconde paire sont couplées de façon simi-

laire avec une paire de bornes semblables des deux compo-

sants. Avec cette disposition, un degré d'isolement élec- trique (en décibels) de ladite au moins une paire de secondes bornes du réseau, est égal à la somme du degré d'isolement (en décibels) entre ladite au moins une paire de secondes bornes de composants couplées avec ladite paire

de secondes bornes du réseau et le degré d'isolement élec-

trique (en décibels) entre ladite au moins une paire de secondes bornes d'attaque du dispositif d'attaque, couplée

avec cette paire de secondes bornes de composants.

Quand cette disposition est utilisée comme réseau diviseur/combinateur de puissance, les charges adaptées utilisées pour la terminaison de chacun du premier et du second dispositifs d'attaque sont disposées à l'extérieur

des composants, ce qui facilite la fabrication du réseau.

Par ailleurs encore, les deux composants ayant plusieurs secondes bornes de composants couplées avec les secondes bornes du réseau par plusieurs seconds dispositifs d'attaque correspondants, et le couplage d'énergie entre la première borne du réseau et l'une des secondes bornes du réseau ne passe que par deux dispositifs d'attaque terminés par des charges adaptées, indépendamment des secondes bornes du

réseau, ce qui réduit la perte de puissance de ce réseau.

D'autres caractéristiques et avantages de l'in-

vention apparaitront au cours de la description qui va

suivre. Aux dessins annexes, donnés uniquement à titre d'exemples, nullement limitatifs: la Fig. 1 est un schéma simplifié d'un réseau à haute fréquence selon l'invention, la Fig. 2 est un schéma simplifié de l'un de deux composants pratiquement identiques utilisés dans le réseau de la Fig. 1, la Fig. 3 est un schéma d'un diviseur/combinateur de puissance à haute fréquence selon l'invention, les Figs. 4A et 4B représentent schématiquement le diviseur/combinateur de puissance à haute fréquence de la Fig. 3, sous forme de guides d'ondes, la Fig. 4C est un schéma du diviseur/combinateur de puissance des Figs. 4A et 4B,

la Fig. 5 est un schéma d'un combinateur de puis-

sance en hyperfréquence utilisant le diviseur/combinateur de la Fig. 3, les Figs. 6A, 6B, 6C, 6D et 6E ont pour but de faire comprendre le diviseur/combinateur de puissance à haute fréquence de la Fig. 3 en ligne de transmission à ruban; la Fig. 6A étant une coupe schématique en élévation

du diviseur/combinateur à ligne de transmission à ruban; la-

Fig. 6B étant une coupe schématique en blanc du diviseur/ combinateur à ligne de transmission à ruban; la Fig. 6C étant une coupe schématique en élévation du combinateur de la Fig. 6B; la coupe de la Fig. 6A étant prise suivant les lignes 6A-6A de la Fig. 6B, la coupe de la Fig. 6C étant faite le long de la ligne 6C-6C de la Fig. 6B et la coupe de la Fig. 6B étant faite le long de la ligne 6B-6B de la Fig. 6A; et la Fig. 6B est un schéma du diviseur/combinateur à ligne de transmission; la Fig. 6E montrant une partie d'un

autre mode de réalisation du diviseur/combinateur de puis-

sance à ligne de transmission à ruban utilisant de l'air comme diélectrique et une charge montée à l'extérieur, la Fig. 7A est un schéma simplifié d'une antenne d'émission à faisceaux multiples selon l'invention, la Fig. 7B est un schéma d'une antenne de récep- tion à faisceaux multiples selon l'invention, la Fig. 8 représente un ensemble d'émission/ réception comprenant des circulateurs a haute fréquence non réciproques agencés selon l'invention, et la Fig. 9 représente un dispositif amplificateur d'émission utilisant des circulateurs à haute fréquence

non réciproques selon l'invention.

La Fig. 1 représente donc un réseau à haute fré-

quence a bornes multiples destiné à coupler de l'énergie à haute fréquence entre plusieurs premières bornes de réseau 12a-12n et plusieurs secondes bornes de réseaux 14a-14m, les premières bornes 12a-12n étant isolées électriquement les unes des autres et les secondes bornes 14a-14m étant isolées électriquement les unes des autres. Le réseau 10

comporte deux composants à haute fréquence 161, 162, élec-

triquement indépendants, comportant chacun plusieurs pre-

mières bornes de composants 18al-18n1, 18a2-18n2, respecti-

vement et plusieurs secondes bornes de composants 20al-20m1, a2-20m2, de la manière représentée. Les composants 161, 162 sont pratiquement identiques (c'est-a-dire semblables), autrement dit, chacun de ces composants 161, 162 possède pratiquement les mêmes coefficients de diffusion concernant les ondes réfléchies et transmises aux différentes bornes; autrement dit, les coefficients de diffusion des bornes 18al-18n et 20al-20m1 du composant 161sont pratiquement les mêmes que ceux concernant les bornes 18a2-18n2 et a2-20m2 du composant 162. Ainsi, chacun des composants 161, 162 peut être caractérisé comme ayant la même matrice de diffusion S: (Sij) o comme cela est bien connu, Sii est le coefficient de réflexion pour la borne i et Sij est le coefficient de transmission de la borne j a la borne i,

toutes les autres bornes étant terminées dans des impé-

dances d'adaptation. Bien que les composants 161, 162 pré-

sentent un haut degré de couplage électrique entre les premières de composants 18al-18n1, 18a2-18n2 et les secon-

des bornes de composants 20al-20ml, 20a2-20m2 respective-

ment, et bien qu'il y ait un degré relativement faible de couplage électrique parmi les secondes bornes de composants

al-20m1 elles-mêmes (ou entre les bornes 20a2-20m2 elles-

mêmes) et bien qu'il existe un degré relativement faible de couplage électrique parmi les premières brrrs de composants 18al-18n1 (ou 18a218n2) est le même, le degré d'isolement électrique parmi les premières bornes du réseau 12a-12n est nettement supérieur au degré d'isolement électrique entre les premières bornes de composants 18al-18n1 (ou 181218n2) et le degré d'isolement électrique entre les secondes bornes

de réseau 14a-14m est nettement supérieur au degré d'isole-

ment électrique entre les secondes bornes de composants

al-20m1 (ou 20a2-20m2).

Le réseau 10 comporte en outre plusieurs premiers

réseaux d'attaque 22a-22n et plusieurs seconds réseaux d'at-

taque 24a-24m. Chacun des premiers réseaux d'attaque 22a-22n est couplé entre l'une correspondante des premières bornes de réseau 12a-12n comme représenté et une paire de premières

bornes semblables de composants 18al-18n1, 18a2-18n2 des com-

posants 161, 162 respectivement, de la manière représentée.

Chacun des seconds réseaux d'attaque 24a-24m est couplé en-

tre une paire de secondes bornes de composants semblables al-20ml, 20a220m2 des composants 161, 162 respectivement et l'une correspondante des secondes bornes de réseau 14a-14m de la manière représentée. Ainsi, la borne de réseau 12a est couplée à des bornes de composants identiques 18al, 18a2 par le réseau d'attaque 22a, la borne 12b est couplée avec les bornes semblables de composants 18b1, 18b2 par le réseau d'attaque 22b... et la borne 12n est couplée à des bornes de composants semblables 18n1, 18n2 par le réseau d'attaque 22n de la manière représentée; et des bornes de composants semblables 20a1, 20a2 sont couplées à la seconde borne de réseau 14a par le réseau d'attaque 24a, des bornes de composants semblables 20bl, 20b2 sont cou- plées avec une seconde borne de réseau 14b par le réseau d'attaque 24b,... et des bornes de composants semblables ml, 20m2 sont couplées avec une seconde borne de réseau 14m par le réseau d'attaque 24m, comme représenté. Les premiers réseaux d'attaque 22a-22n et les seconds réseaux d'attaque 24a-24m couplent l'énergie entre les bornes de réseau 12a-12n et les bornes de réseau. 14a- 14m par ces

réseaux d'attaque 22a-22n, 24a-24m et par la paire de com-

posants 161, 162 pour assurer aux premières bornes de

réseau 12a-12n un degré d'isolement électrique mutuel su-

périeur au degré d'isolement électrique entre les premières

bornes de composants 18al-18n1 (ou 18a2-18n2) et pour assu-

rer aux secondes bornes de réseau 14a-14m un degré d'iso-

lement électrique mutuel supérieur aux secondes bornes de

composants 20al-20m1 (ou 20a2-20m2).

Les réseaux d'attaque 22a-22n, 24a-24m sont des réseaux à quatre bornes; une première paire de bornes A, B de chacun de ces réseaux est couplé électriquement avec une seconde paire de bornes C, D; mais les bornes A et B de la première paire sont pratiquement isolées électriquement l'une de l'autre et les bornes C et D de la seconde paire

sont isolées électriquement l'une de l'autre et sont adap-

tées quand les bornes A, B sont terminées par une adaptation.

Autrement dit, le degré d'isolement entre les bornes A, B et entre les bornes C, D (quand l'autre paire est terminée sur une adaptation) est nettement supérieur (c'est-à-dire d'un ordre de grandeur) au degré d'isolement électrique entre les premières bornes de composants 18al 118n1 (ou 18a2-18n2) ou entre les secondes bornes de composants 20al-20m1 (ou 20a2-20m2) (quand toutes les bornes sont terminées par une

adaptation). Dans le cas présent, chacun des réseaux d'at-

taque 22a-22n, 24a-24m est un coupleur hybride en quadra-

ture. Comme cela est bien connu, avec l'une des bornes A

ou B terminée dans une charge adaptée (1) un signal appli-

qué à celle non terminée des bornes A ou B apparaît aux bornes C et D en "quadrature de phase" (le signal à la borne D étant en retard de phase de 90 par rapport au signal à la borne C si la borne B est terminée et le signal à la borne C est en retard de phase de 90 par rapport à la borne D si la borne A est terminée); (2) des signaux appliqués en "quadrature de phase" à chacune des autres bornes C et D apparaît "en phase" à la borne B et sont annulées à la borne A quand le signal à la borne D est en retard de 90 par rapport au signal à la borne C; et (3) des signaux appliqués en "quadrature de phase" à chacune des autres bornes C et D s'ajoutent "en phase" à la borne A et s'annulent à la borne B quand le signal de la borne C est en retard sur le signal de la borne D de 900. I1 faut noter que les bornes B des premiers réseaux d'attaque 22a-22n sont terminées pardes charges adaptées 21 et que

les bornes A des seconds réseaux d'attaque 24a-24n sont ter-

minées par des charges adaptées 23. I1 faut enfin noter qu'avec les réseaux d'attaque 22a-22n, 24a-24m terminés par des impédances de charges adaptées 21, 23 respectivement, les bornes de composants 18al-18n1, 18a218n2, 20al-20n1 et a2-20n2 sont terminées;pardes charges adaptées (vues dans

les réseaux d'attaque).

Si l'on considère un signal à haute fréquence E a appliqué à l'une des premières bornes de réseau 12a-12n, par exemple le réseau 12a, en réponse à ce signal, le premier réseau d'attaque 22a produit des signaux Ea//2 et -jE//2 (avec j = J7) aux bornes C et D de ce réseau 22a. Le signal à la borne C du réseau 22a est appliqué à la première borne 18a1 du composant 161 et le signal à la borne D du réseau

d'attaque 22a est appliqué à la première borne 18a2 du com-

posant 162. Les signaux appliqués aux bornes 18al, 18a2 sont distribués par les composants 161, 162 en fonction

de leurs coefficients de diffusion. Ainsi, si les coeffi-

cients de diffusion concernant les tensions aux secondes bornes de composants 20al-20m1 (et 202-20m2) pour la ten- sion appliquée à la borne 18a1 (et 18a2) sont: Saa, Sba, Sca... Sma respectivement, les tensions produites aux secondes bornes 20al-20m1 du composant 161 peuvent être représentées par (Ea//2)Saa' (Ea//)Sba'...(Ea//2)Sma respectivement et les tensions aux secondes bornes a2-20m2 du composant 162 peuvent être représentées par

(-jEa//2)Saa, (-jEa//')Sba...(-jEa//2)Sma respective-

ment. Il faut goter qu'une paire de secondes bornes sem-

blables de composants 20al-20m1, 20a2-20m2 (c'est-à-dire des paires semblables 20al, 20bl; des paires semblables

bl, 20b2;...des paires semblables 20ml, 20m2) est cou-

plée avec l'une correspondante des secondes bornes de réseau 24a-24m. Plus particulièrement, les secondes bornes de composants 20al-20m1 sont couplées avec les bornes C des seconds réseaux d'attaque 24a-24m respectivement, de la manière représentée et les secondes bornes de composants

a2-20m2 sont couplées avec les bornes D des seconds cir-

cuits d'attaque 24a-24m. Ainsi, étant donné que les ten-

sions aux bornez C et D des réseaux d'attaque 24a-24m sont de même amplitude et étant donné que la phase du signal à la borne D est en retard de 90 sur celle du signal à la borne C, les signaux résultant aux bornes de réseau 14a-14m peuvent être représentés respectivement par: (- jEa)Saa;

(-jEa)Sba;...(-jEa)Sma. Ainsi, d'une même manière, les si-

gnaux Eb à En appliqués aux premières bornes de réseau 12b

à 12n respectivement produisent aux bornes 14a-14m des si-

gnaux (-JEb)Sab, (-jEb)Sbb,...(-jEb)Smb à (-jEn)San...

(-jEn)Smn, et aucune énergie n'est appliquée aux charges 23.

Il. apparait ainsi que dans le cas général, l'énergie appli-

quée à la borne "A" des premiers réseaux d'attaque 22a-22n

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est couplée aux bornes "B" des seconds réseaux d'attaque

24a-24m en fonction des coefficients de diffusion des com-

posants 161, 162. Mais, comme cela sera maintenant expli-

qué, les bornes "A" des premiers réseaux d'attaque 22a-22n sont pratiquement isolées électriquement les unes des autres indépendamment des coefficients de diffusion des composantes 161, 162 et de même, des bornes "B" des seconds

réseaux d'attaque 24a-24m sont pratiquement isolées élec-

triquement les unes des autres indépendammant des coeffi-

cients de diffusion des coefficients 161, 162. A titre d'exemple, l'effet sera maintenant examiné du réseau 10 sur

l'isolement entre des paires des premières bornes de ré-

seau 12a-12n ou entre des paires des secondes bornes de réseau 14a-14m, à savoir par exemple l'effet de l'énergie appliquée à la seconde borne de réseau 14a sur la seconde borne de réseau 14b. Si le signal appliqué à la borne 14a est représenté par Er, les signaux produits aux bornes C et D du second réseau d'attaque 24a en réponse à Er peuvent

être représentés respectivement par (-JEr//7) et (Er/7).

Si les composants 161, 162 ont des coefficients de diffu-

sion S'ba concernant le signal apparaissant à la borne de composants 20b1 (ou 20b2) sur le signal appliqué aux bornes a1 (ou 20a2), il apparait que les signaux produits aux bornes 20bl, 20b2 en réponse au signal Er à la seconde borne de réseau 14a peuvent être représentés par: (-jEr//2)Sba ) S' ba et (Er/2)S'ba. Les signaux aux bornes 20bl, 20b2 sont, comme cela a été indiqué ci-dessus, appliqués aux bornes C et D du second réseau d'attaque 24b. Il en résulte que, étant donné que les signaux aux bornes C et D du réseau 24b sont de même amplitude avec la phase du signal à la borne C en retard de 90 sur le signal à la borne D, les signaux aux bornes C et D du réseau 24b s'additionnent en phase à

la borne A du réseau 24a et par conséquent, l'énergie résul-

tante est terminée dans la charge 23 connectée à la borne A

du réseau 24b et s'annule à la borne B du réseau 24b. Autre-

ment dit, la phase de signal qui passe depuis la borne 14a à la borne 20a1, à la borne 20b1 et à la borne 14b diffère de ns (o X est un entier impair) de la phase de signal passant depuis la borne 14a à la borne 20a2, à la borne b2 et à la borne 14b. Il en résulte que, bien qu'il y ait un degré de couplage électrique entre les bornes de composants 20a1 et 20bl, (et les bornes 20a2, 20b2) donné par le coefficient de diffusion S'ba, les secondes

bornes de réseau 14a, 14b couplées avec les bornes de com-

posants 20a1, 20a2 et 20b1, 20b2 sont pratiquement isolées

électriquement. De la même manière, si l'on considère l'iso-

lement entre deux premières bornes de réseau 12a-12n, par exemple les bornes de réseau 12a et 12b, si de l'énergie E'r est appliquée à la borne 12a, des signaux E'r//2 et -jE'r//l apparaissent respectivement aux bornes C et D du réseau d'attaque 22a. Si le coefficient de diffusion entre les premières bornes de composants 18b1 et 18a1 (ou 18b2

et 18a2) est S"ba, les signaux aux bornes 18b1 et 18b2 peu-

vent être représentés respectivement par (E'r// )S"ba et (-jE'r/r2)S"ba Les signaux aux bornes 18b1 et 18b2 sont

appliqués respectivement aux bornes C et D du réseau 22b.

Ainsi, étant donné que le signal à la borne D du réseau 22d est en retard de 90 sur le signal à la borne C du réseau

22b, la partie de l'énergie E'r à la borne 12a qui est cou- plée avec les bornes 18b1, 18b2 s'additionne "en phase" à la charge 21

connectée à la borne B du réseau 22b pour la dissipation par cette charge 21 et la borne 12a est donc isolée électriquement de la borne 12b même si les bornes de

composants 18a1, 18b1 (18a2, 18b2) sont couplées électri-

quement.

En généralisant davantage la description de la

Fig. 1, il apparaît de façon évidente que chacun des compo-

sants 161, 162 peut être considéré comme un réseau 16' à bornes multiples (Fig. 2) comportant des bornes désignées par 1 à n comme les premières bornes de composants 18al-18n (18a2-18n2) et des bornes désignées par (n + 1) à (n +m) comme les secondes bornes de composants 20al-20n1 (ou a220n2). Ainsi, la matrice de diffusion (C) pour le composant 16' peut être représentée par: Si,1 S2,1 S3,1 ' *- sn,l tS(n+l),l *.t Sn+m,l S1,2 S2, 2S3,2.. Sn,2.(nl)2Sn+m,2 S2,2 S3,2... SSn,23j[ S1,3 S2,3 53,3... Sn,3 |S(n+1),3.. Sn+m,3 Ici

10.. .... ...-.. I....

Sln 52,n 53,n @Snen IS(n+1),n * Sn+mrn

- - - - - - - - _- - - - - - - -

Sl,(n+l) 52,(n+1) S3,(n+1) *' Sn,(n+l)lS(n+l),n+1 e.. Sn+m,(n+1) . e.... I.... e . . e... I... e S1,n+m 52,n+m 53,n+m os- Sn,n+m S(n+J),n+m e Snmn+ ! L'équation peut être simplifiée: rsxxSy,xl

(CI = %X SYX (2)

Sx,y Sy,yJ ' off Sl,1 S2,1 53,1... Sn,l S1,2 s2,2 s3,2. . Sn,2 [SX,x]- Sl, 3 S2,3 S3,3.. Sn,3 (3) * * * e.. * eSl,n S2,n S3,n... Snn S(n+l),l Sn+l

À À e...

S(n+1),2 Sn+m,2 [SY,X] = S(n+1),3 s Sn+m3 (4) * À.. . +,e* e S(n+l),n... e.. Sn+mn

Sl,(n+l) S2,(n+1) S3,(n+l) ''' Sn+m,(n+l-

[Sx,yl Sls+,nn+m S<n+i<,(n+1>0 s se. Sn+m, (n+l) *(n+i),(nl) À....n+e, n+ lr e (6 [Sy,yl- À S(n+l),n+m ee...Sn+m,n+m

Ainsi, il apparaIt que l'effet des premiers ré-

seaux d'attaque 22a-22n (Fig. 1) et des seconds réseaux

d'attaque 24a-24m (Fig. 1) ayant chacun la matrice de dif-

fusion (F) peut être représenté par: [i SAA SB'AJ (7)

sA,B SB,.

o, étantdonné que SAA = SBB 1/ -"t sA, = A, s,B / etAB,A i

[F - J/-2 16 (8)

produisant un réseau 10 (Fig. 1) avec une matrice de diffu-

sion (N) qui peut être représenté par: O 0 0 e IS(n+l), Sn+ml O O . O [IS(n+1),2... Sn+m,2 O O O e... S(n+l),3 ose Sn+m,3

5. e.. le 0 e.

[N- O O o O s... s IS(n+1)n.. Sn+m,n (9) Si,(n.1) S2,(n+l1) S3,(n+1) ses Sn,(nîl)I s es O e......

10. a e....

[NI '

N] = j0 0 0. ... tS n+l)n Slngm. S2n+m 5,n (9),nm|* Snl. ..Sn(+)0

X, (0

Il apparait ainsi clairement que, étant donné que dans

la matrice de diffusion (N), S X' = Sy y = 0, l'effet des pre-

miers,étdes seconds réseaux d'attaque 22a-22n, 24a-24m et l'u-

tilisation de deux composants identiques 161, 162 consiste à obtenir un réseau 10 avec un isolement électrique entre les premières bornes de réseau 12a-12n <c'est-à-dire S., = 0) et entre les secondes bornes de réseau 14a-14m (c'est-à-dire Sy -= 0) même si les composants 161, 162 produisent eux-mêmes un certain couplage entre leurs premières bornes 16a -16n1 (ou 16a2-16n2) et un certain couplage entre leurs secondes

bornes 18a1 18m1 (ou 18a2-18m2).

Plus précisément il a été supposé que les bornes A et B (ou C et D) sont parfaitement isolées, mais

un coupleur hybride pratique présente un isolement fini, gêné-

salement de l'ordre de 20dB. Ainsi, l'isolement résultant entre des paires de premières bornes ou des paires de secondes bornes de réseau est 20dB augmenté du nombre de dB d'isolement entre des paires de premières bornes ou

des paires de secondes bornes de composant.

La fig. 3 représente un réseau à haute fréquence

' à bornes multiples, sous forme d'un diviseur/combina-

teur de puissance m:l destiné à coupler de l'énergie à haute fréquence entre une seule première borne de réseau 12' et plusieurs secondes bornes de réseau 14'a-14'm, les secondes bornes 14'a-14'm étant pratiquement isolées les unes des autres. Le réseau 10' comporte deux composants à

haute fréquence identiques 16'1, 16'2, indépendants élec-

triquement, comprenant une seule première borne 18'1, 18'21 comme représenté, et plusieurs secondes bornes 20'a!-20'm1, 20'a2-20'm2. Bien que le composant 16'1 (ou 16'2) présente un degré élevé de couplage électrique entre la première borne 18'1 (ou 18'2) et les secondes bornes 20'al-20'm1

(20'a2-20'm2) et bien qu'il y ait un faible degré de cou-

plage électrique entre les secondes bornes 20'al-20'm1 (ou 20'a2-20'm2) est le même, le degré d'isolement entre

les secondes bornes de réseau 14'a-14'm est nettement supé-

rieur au degré d'isolement entre les secondes bornes de composants 20'a120'm1 (ou 20'a2-20'm2). Un premier réseau d'attaque 22', dans le cas présent un coupleur hybride en quadrature comme celui décrit en regard de la Fig. 1, est

connecté entre la première borne de réseau 12' et les pre-

mières bornes de composant 18'a1, 18'a2 tandis que plu-

sieurs seconds réseaux d'attaque 24'a-24'm, dans le cas présent des coupleurs hybrides en quadrature comme ceux décrits en regard de la Fig. 1, sont connectés entre des paires de bornes de composant semblables 20'a1, 20'a2; 'bl, 20'b2;... 20'ml, 20'm2 et les secondes bornes de

réseau 14'a-14'm de la manière représentée. Pour des rai-

sons expliquées en regard de la Fig. 1, de l'énergie est couplée entre la borne 12' et les secondes bornes 14'a-14'm;

mais les secondes bornes de réseau 14'a-14'm sont prati-

quement isolées électriquement les unes des autres. En outre, l'énergie couplée entre les premières bornes de réseau 12' et chacune des bornes de composant 14'a-14'm ne passe que par deux coupleurs hybrides, indépendamment

du nombre des secondes bornes de réseau 14'a-14'm.

Ainsi, si l'énergie Ei est appliquée à la borne de réseau 12', l'énergie aux bornes de réseau 14'a-14'm peut être représentée par: SaaEi JSbaEi... jS Ena.i), aa ' JS a 1n,a 1 o Saa est le coefficient de diffusion entre la borne de composants 20'a1 (ou 20'a2) et la borne de composant 18'1 (ou 18'2); Sb,a est le coefficient de diffusion entre la borne de composant 20'b1 (ou 20'b2) et la borne de composant 18'1 (ou 18'2);... et Sma est le coefficient de diffusion entre la borne de composants 20'm1 ou (20'm2) et la borne de composant 18'1 (ou 18'2). En outre, si

l'on considère l'énergie Er appliquée à la borne de compo-

sant 14'a, il apparait que, bien qu'une partie de cette énergie Er, dans le cas présent la partie -jEr/IE soit appliquée à la borne 20'a1 du composant 16'1, une autre

* partie de cette énergie Er, c'est-à-dire Er//7 est appli-

quée à la borne 20'12 du composant 16'2. Si le coefficient

de diffusion entre la borne 20'b1 et la borne 20'a1 du com-

posant 16'1 est S'ba et si le coefficient de diffusion entre

la borne 20'b2 et la borne 20'a2 du composant 16'2 est éga-

lement S'ba, les signaux appliqués aux bornes C et D du réseau d'attaque 24'b peuvent être représentés par: -jErS'ba/'1 et ErS'ba//7 respectivement. Ainsi, le signal à la borne-A du réseau d'attaque 24'b est -jErS'ba et ce signal est absorbé par la charge adaptée 23' connectée à

la borne A du réseau 24'b et le signal à la borne B du ré-

seau 24'b et par conséquent à la borne de réseau 14'b est nul. Ainsi, l'effet des réseaux d'attaque 22', 24'a-24'm et de la paire de composants semblables 16'1, 16'2 est de permettreque de l'énergie passe entre la première borne 25654 t9 de réseau 12' et les secondes bornes de réseau 14'a-14'm; tandis que les secondes bornes 14'a-14'm sont isolées les unes des autres même s'il existe un certain couplage entre

les secondes bornes de composant 20'al-20'm1 (ou 20'a2-

20'm2).

Les Figs 4A et 4B représentent le réseau d'atta-

que 10' de la Fig. 3, réalisé sous la forme d'un diviseur/

combinateur en secteur 11:1. Dans ce cas, chacun des compo-

sants 16'1, 16'2 de la Fig. 3 consiste en un cornet en

secteur de type courant. Ainsi, chacun des cornets en sec-

teur 16'1, 16'2 comporte deux parois latérales larges 51a, 51b triangulaires et opposées, et deux parois étroites 52a, 52b. Au sommet de chaque cornet en secteur 16'1, 16'2 se trouve une section guide d'onde rectangulaire 54 et à la base de chaque cornet se trouvent plusieurs sections de guided'onde rectangulaire 561-5611, dans le cas présent au nombre de 11. I1 faut noter qu'entre la base de chacun des cornets en secteur 16'1i, 16'2 et les sections de guide d'onde 561, 5611 sont prévues des sections de transition

prismatique 581-58ll pour apporter un certain degré d'iso-

lement électrique entre les sections de guide d'onde 561-

5611 et également pour établir le mode de propagation d'on-

des électromagnétiques TE10 couplées entre le sommet de chaque cornet et chacune des sections de guide d'onde. Les cornets en secteur 16'1, 16'2 sont montés juxtaposés et comportent une paroi latérale commune; dans le cas présent,

la paroi latérale 51b d'un cornet 16'2 et la paroi laté-

rale 51a d'un cornet 16'1 sont connectées électriquement

et mécaniquement ensemble; mais il faut noter que les compo-

sants 16'1, 16'2 sont indépendants électriquement l'un de l'autre. Le coupleur hybride en quadrature 22' est connecté aux sections de guide d'onde 54 aux sommets de chacun des

cornets 16'1, 16'2 et il peut être considéré comme le pre-

mier réseau d'attaque 22' de la Fig. 3. Ainsi, le guide d'onde 54 du cornet 16'1 peut être considéré comme la borne 18'1 de la Fig. 3 et le guide d'onde 54 du cornet 16'2 peut être considéré comme la borne 18'2. Une charge 21 est disposée a la borne B de ce réseau d'attaque 22' et les bornes C et D sont connectées aux sections de guide d'onde 54 des cornets 16'1, 16'2 respectivement, de la manière représentée. Ainsi, la borne A constitue la borne de réseau 11' comme le montre la Fig. 3. Des coupleurs hybrides en quadrature 24'1-24'1l sont couplés avec les sections de guide d'onde 561-56il et peuvent donc être considérés comme les seconds réseaux d'attaque 24'a -24' a m de la Fig. 3 (dans le cas présent, m est égal à 11). I1 faut noter que les bornes C et D des coupleurs 24'1-24'1 sont couplées, comme cela est représenté par le schéma

simplifié de la Fig. 3, avec des paires identiques de sec-

tions de guide d'onde 561-5611. Ainsi, les sections 561-

5611 du cornet 16'1 peuvent être considérées comme les secondes bornes de composant 20'al-20'm1 de la Fig. 3 et

les sections 561-56l2 du cornet 16'2 peuvent être considé-

réescomme les secondes bornes de composant 20'a2-20'm2 du cornet 16'2 de la Fig. 3. En outre, les charges adaptées 23' aux bornes A des coupleurs hybrides 24'1-24'l sont représentées sur la Fig. 4A (et schématiquement sur la

Fig. 3). Ainsi, les bornes B des coupleurs hybrides 24'1-

24'1l forment 11 secondes bornes de réseau 14'1-14'l,

comme représenté sur la Fig. 3 par les bornes 14'a-14'm.

La Fig. 4C est un schéma du réseau d'attaque 10'. Il en résulte que, bien qu'il existe un certain degré de couplage électrique entre les guides d'onde 561-56l1 de chacun des cornets 16'1, 16'2, les secondes bornes de réseau 14'1-14'1l

sont pratiquement isolées électriquement les unes des autres.

En outre, les charges adaptées 23' sont disposées à l'exté-

rieur des cornets 16'1, 16'2. Par ailleurs encore, l'éner-

gie est fournie à la première borne 12' vers l'une quel-

conque des secondes bornes 14'1 -14'1 ne passe que par deux

coupleurs hybrides.

La Fig. 5 représente un combinateur 57 de puissance en hyperfréquence, qui comporte le diviseur de puissance 10' décrit ci-dessus en regard des Figs. 4A, 4B et 4C. La première borne 12' de ce combinateur 57 est couplée avec la borne A d'un circulateur 59 de type courant, la borne B de ce circulateur 59 étant attaquée

par un émetteur 61 de la borne C du circulateur 59 atta-

quant l'antenne 63. Les secondes bornes 14'1 à 14'1 sont couplées avec des amplificateurs 631 à 63 l à résistance négative, de la manière représentée. (Il faut noter que bien que 11 secondes bornes soient représentées à titre

d'exemple, le nombre de ces secondes bornes n'est pas né-

cessairement limité à 11). En fonctionnement, l'énergie à haute fréquence fournie à la borne B du circulateur 9 par

l'émetteur 61 est couplée avec la borne A et par consé-

quent, par le réseau 10' avec les amplificateurs 631 à 6311

à résistance négative (ou du type à réflection) pour l'am-

plification de cette énergie. Après amplification, l'éner-

gie est réfléchie vers la borne A et le circulateur 59 dirige dnnc l'énergie amplifiée vers la borne C et par

conséquent vers l'antenne 63. Il faut noter que les ampli-

ficateurs 633 à 631l sont isolés électriquement entre eux pour les raisons décrites ci-dessus en regard des Figs.

4A à 4C.

Les Figs. 6A, 6B et 6C représentent un diviseur/ combinateur de puissance 10" à 16:1, ce combinateur 10"

étant représenté schématiquement sur la Fig. 6D. Le divi-

seur/combinateur de puissance 10" comporte deux composants

diviseurs/combinateurs de puissance 161", 16"2 électrique-

ment indépendants, sous forme de lignes de transmission à

ruban identique en T fendu. Le diviseur/combinateur de puis-

sance 10' comporte donc deux circuits conducteurs à ruban 64, 74 séparés par deux conducteurs de plan de masse 62, 72 supérieur et inférieur par deux substrats diélectriques 60, 70 supérieur et inférieur. Le circuit conducteur à ruban 64

est formé sur la surface supérieure d'un substrat diélec-

trique 90 relativement mince et le circuit conducteur à ruban 74 est formé sur la surface inférieure du substrat en mettant en oeuvre des techniques conventionnelles de photogravure chimique. Le composant 16"1 comporte un circuit conducteur à ruban 74 et les parties des substrats , 70 ainsi que les parties des conducteurs de plan de

masse 62, 72 disposées au-dessus et au-dessous de ce cir-

cuit conducteur a ruban 74. Le composant 16"2 comporte le circuit conducteur à ruban 64 et la partie des substrats , 70 ainsi que les parties des conducteurs de plan de

masse 62, 72 disposées au-dessus et au-dessous de ce cir-

cuit conducteur à ruban 64. Ainsi, en se référant à la Fig. 6B, il apparaît que le composant 16"1 se trouve dans la partie supérieure de la Fig. 6B tandis que le composant

16"2 se trouve dans une région différente, sans chevauche-

ment. Plus particulièrement, le composant 16" se trouve dans la partie inférieure de la Fig. 6B. Ainsi, il faut

noter que les composants 161, 16"2 sont isolés électri-

quement l'un de l'autre et que chacun consiste en un compo-

sant à ligne de transmission à ruban en forme de T fendu à 16:1. Les composants 16"1, 16"2 comportent respectivement des premières bornes de composant 18"', 18"2 et plusieurs secondes bornes de composant 20"al20"pl, 20"a2-20"p2,

seize dans le cas présent. Les premières bornes de compo-

sant 18"1, 18"2 sont couplées avec la première borne de réseau 12" par un couple hybride directionnel en quadrature

22" et des paires de secondes bornes semblables de compo-

sant 20"ai, 20"a2 à 22"pl, 20"P2 sont couplées avec des

secondes bornes de réseau 14"a-14"p par des coupleurs hy-

brides directionnels en quadrature 24"a-24"p disposés au-

dessus. Plus particulièrement, le ruban sur le conducteur

64 est mis en forme comme un réseau en T fendu 16:1 compre-

nant 15 sections en forme de T 661-6615. La plus grande ou la première section en T 661 a donc sa branche 67 comme première borne de composant 18"2 et elle est séparée en deux bras 68, 69. Le bras 68 est couplé avec la branche du T 662 et le bras 69 est couplé avec la branche du T 663. Les bras du T 662 sont couplées avec les branches 664, 665. Les bras 664 sont couplés avec les branches 668, 669, formant ainsi les secondes bornes de composant

"a2, 20"b2, 20"c2 et 20"d2. Les bras du T 665 sont cou-

plés avec les branches 6610, 6611, formant ainsi les

secondes bornes de composant- 20"e2, 20"f2, 20"g2, 20"h2.

Les bras du T 666 sont couples avec les branches 6612,

6613 formant ainsi les secondes bornes de composant-

"i2, 20"j2, 20"k2 et 20"12. Les bras du T 667 sont cou-

plés avec les branches 6614, 6615 et forment ainsi les

secondes bornes de composant 20"m2, 20"n2, 20"o2 et 20"p2.

Ainsi, l'énergie fournie à la branche 67 du T 661 est cou-

plée à peu près également avec les secondes bornes de

composant 20"a2-20"p2 et réciproquement, l'énergie four-

nie également et en phase aux secondes bornes de compo-

sant 20"a2-20" p2 est combinée ou additionnée en phase à la branche 67, c'est-à-dire à la première borne de composant 18"2. Mais il faut noter qu'il y a un degré relativement faible d'isolement électrique parmi les secondes bornes de composants 20"a2-20"p2 elles-mêmes. Il faut remarquer que les branches des T 668-6615 s'étendent verticalement d'une longueur prédéterminée et sont courbées ensuite vers la droite d'un angle de 90 pour se terminer finalement en des régions en forme de disque des bornes 14"a-14"p (la branche gauche de 66a étant partiellement coupée pour plus de clarté). Comme le montre la Fig. 6A, ces régions en

forme de disque sont connectées électriquement à des con-

ducteurs centraux 71a-71p de connecteurs coaxiaux 73a-73p

de type courant.

En ce qui concerne maintenant le composant 16"1, il faut d'abord noter que, quant à sa partie de réseau en

T fendu, il est pratiquement identique au composant 16"2.

Ainsi, le composant 16"1 est également un diviseur/combi-

nateur de puissance à ligne a ruban et il comporte diffé-

rentes parties des substrats diélectriques 60, 70 et différentes parties des conducteurs de plan de masse 62, 72 et un circuit conducteur à ruban 74 formé sur la sur- face inférieure du substrat 90; ainsi, les composants 16"1, 16"2 sont pratiquement indépendants électriquement. Comme cela a été indiqué ci-dessus, la partie de réseau en T fendu du circuit à ruban 72 est pratiquement identique à

celle du circuit 62 et comporte donc 15 branches de T 761-

7615 (c'est-à-dire des sections en forme de T) comme cela est représenté. Ainsi, la branche 77 du T 761 constitue une première borne de composant 18"1 et l'énergie fournie à ce T 761 passe par les T 762, 763, puis par les T 764, 765, 766 767, puis par les T 768, 769, 7610, 761, 7612, 7613, 7614 et 7615. Les bras des T 768-7615 constituent

ainsi respectivement les secondes bornes de composant 20"a1-

"pj. Il faut noter que les branches des T 768-7615 s'é-

tendent verticalement vers le bas d'une longueur prédéter-

minée et sont ensuite courbées vers la gauche d'un angle de 90 en se terminant dans des surfaces conductrices

carrées 80a-80p. Des charges résistives 81a-81p (c'est-à-

dire les charges adaptées 23) sont connectées entre ces surfaces conductrices 80a-80p et le conducteur de plan de masse 72. Ces charges 81a-81p sont introduites dans des ouvertures formées ou percées dans les régions du substrat

disposées au-dessous des surfaces conductrices 80a-80b.

Il faut noter que les majeures parties des branches des T 768-7615 dirigées verticalement vers le bas sont disposées au-dessous (d'une longueur L (Fig. 6B) pratiquement égales

à À/4, o k est la longueur d'onde nominale de fonctionne-

ment du combinateur 10") et en alignement avec la partie majeure des branches des T 668-6615 dirigées verticalement vers le bas, de la manière représentée (la branche aauche de 668 étant représentée partiellement coupée pour plus de

clarté). Il faut donc remarquer que les parties se che-

vauchant des branches des T 768-7615 et 668-6615 dirigées verticalement forment avec les plans de masse 62, 72 et

les diélectriques 60, 70, 90 des coupleurs hybrides direc-

tionnels en quadrature 24"a-24"p à ligne à ruban, de type courant. En outre, une partie de la branche 77 du T 761 se trouve au-dessous d'une partie de la branche 67 du 7 661 pour former, avec les plans de masse 62, 72 et les diélectriques 60, 78, 90 un coupleur hybride directionnel

en quadrature à ligne à ruban de type courant (c'est-à-

dire le coupleur 22"). Ainsi, une section en forme de disque couplée avec le bras 77 du T 761 forme la première borne de réseau 12" et elle est couplée avec le conducteur central 95 d'un connecteur coaxial 96 de type courant. La partie verticale supérieure de la branche 67 du T 661 est

recourbée de 90 vers la gauche et se termine par une sur-

face conductrice 69. Une charge résistive 99 (Fig 6A), c'est-à-dire une charge adaptée 21, est connectée entre le conducteur de plan de masse 72 et la surface conductrice

69. Cette charge résistive est introduite dans un compar-

timent formé ou percé dans des régions du substrat diélec-

trique 70 au-dessus de la surface 69. Ainsi, les parties en chevauchement des T 661 et 761 forment une partie du

premier réseau d'attaque 22". La partie inférieure sous-

jacente de la branche 77 peut être considérée comme la borne A d'un coupleur 22"; la partie supérieure sous-jacente de la branche 77 peut être considérée comme la borne C du coupleur 22" et elle est donc connectée à une première borne de composant 18"1; la partie supérieure superposée de la branche 67 peut être considérée comme la borne D du coupleur 22" et elle est donc connectée à la première borne de composant 18"2; et la partie supérieure superposée de

la branche 67 peut être considérée comme la borne B du cou-

pleur 22" et elle est connectée à la charge 21. D'une ma-

nière similaire, si l'on considère à titre d'exemple le second réseau d'attaque, à savoir le coupleur 24", la partie supérieure sous-jacente de la branche gauche du T 768 peut être considérée comme la borne C du coupleur 24"a et la partie inférieure superposée de la branche gauche du T 668 peut être considérée comme la borne D du coupleur 24"a; la partie inférieure sous-jacente de la branche de gauche du T 768 peut être considérée comme la borne A du coupleur 24"a et elle est donc connectée à la

charge 23; et la partie supérieure superposée de la bran-

che gauche du T 668 peut être considérée comme la borne B et elle est couplée avec la borne de réseau 14'a. Avec

cette disposition, bien qu'il y ait un isolement relati-

vement faible entre les branches des T 768-7615 et entre les branches des T 668-6615, les secondes bornes de réseau 20"a-20"p sont pratiquement isolées électriquement les unes des autres. Il faut également noter que le diviseur/ combinateur de puissance 10" est un dispositif réciproque et qu'il peut en outre être facilement considéré que cette structure hautement isolée nécessite que l'éneraie passant

entre l'une quelconque des secondes bornes de réseau 14"a-

14"p et la première borne de réseau 12" ne passe que par

deux coupleurs hybrides (directionnels). Ainsi, le divi-

seur/combinateur de puissance 10" est représenté schémati-

quement sur la Fig. 6D. Il faut également noter que bien

qu'un composant à ligne a ruban soit représenté comme uti-

lisant des substrats diélectriques 60, 70, 90, il pourrait être formé en utilisant de l'air comme diélectrique 60', ', 90' comme le montre schématiquement la Fig. 6E, les plans de masse 62, 72 étant des feuilles ou des couvercles conducteurs, et les circuits cnnducteurs à ruban 64, 74

étant suspendus dans l'air entre ces couvercles en utili-

sant des chevilles, des entretoises ou des colonnettes diélectriques 91 comme le montre la Fig. 6E. Il faut r.n-ter

que les charges résistives, comme la charge 81a, sont mon-

tées extérieurement. Plus particulièrement, comme cela est représenté comme un exemple des surfaces de contact a-80p, à savoir la surface de contact 80a, un courant d'attaque passe depuis la surface conductrice a, par l'air comme diélectrique, par le plan de masse 72 vers la charge 81a; l'autre extrémité de la charge

est collectée au plan de masse 72, comme cela est repré-

senté. Bien que cela soit représenté pour la charge 81a, ce montage extérieur peut être utilisé pour les charges

81b-81p ainsi que pour la charge 99 (Fig. 6C).

La Fig. 7A représente une antenne 10"' a len-

tille d'énergie à haute fréquence, comportant deux len-

tilles à haute fréquence 16"'1, 16"m2, indépendantes électriquement, comprenant chacune plusieurs premières bornes ou bornes de faisceau 18"'a1-18'" n1, 18'"a2-18"'n2

et plusieurs secondes bornes ou bornes de réseau 20"'a1-

"m!, 20"' a2-20"' m2 respectivement, de la manière re-

présentée. Chaque paire-de premières bornes semblables ou bornes de réseau de la paire de lentilles est couplée,

par l'un correspondant de plusieurs premiers réseaux d'at-

taque 22"' a-22"'n, avec l'une de plusieurs bornes de sys-

tème d'antenne, ou de faisceau 12'"a-12"'n. Chacun des premiers réseaux d'attaque 22"'a-22"'n est un coupleur hybride en quadrature comme décrit en regard de la Fig. 1 et sa borne A est couplée avec l'une correspondante des premières bornes de système 12'"a-12"'n, sa borne B est couplée avec une charge adaptée 21 et les bornes C et D sont couplées avec la paire de premières bornes semblables des lentilles 16'"'il, 16'" 2' Chacun des seconds réseaux d'attaque 24'"a-24'"m est également un couple hybride en quadrature comme décrit en regard de la Fig. 1, et sa borne A est couplée avec une charge adaptée 23, sa borne B est

couplée avec l'un correspondant de plusieurs éléments d'an-

tenne 60a-60m dans un réseau par l'intermédiaire de l'un correspondant de plusieurs amplificateurs à tube à onde

progressive 62a-62m. Les bornes C et D de chacun des se-

conds r4seaux d'attaque sont couplées avec une paire de secondes bornes sembl bles des lentilles 16"'1, 16"' 1' 2

La longueur électrique depuis chacun des éléments d'an-

tenne 60a-60m jusqu'à la paire de secondes bornes, ou bornes de réseau, connectées à cet élément d'antenne a-60m et la forme des lentilles 16"''' 16"'2 sont telles que chacune des bornes de système 12"' a-12"'n est

associée avec l'un correspondant de n faisceaux collima-

tés d'énergie à haute fréquence, dirigés différemment,

comme cela est décrit dans le brevet des Etats-Unis d'Amé-

rique n 3 761 936. La longueur électrique depuis un point du front d'onde de l'un de ces faisceaux, par l'un des éléments d'antenne 60a-60m jusqu'à l'une des bornes de système 12"' a-12"'n associées avec ce faisceau est égale à la longueur électrique depuis un autre point sur le même

front d'onde de ce même faisceau, par un autre des élé-

ments d'antenne, jusqu'à la même borne de système associée avec ce faisceau. Ainsi, si l'on considère le front d'onde associé avec la borne de système i2"'a, la longueur électrique depuis un point du front d'onde 65 par l'élément d'antenne 60a, par les bornes 20'"a1, 20"' a2 des lentilles 16"' 1' 16"' 2 jusqu'à la borne de système 12"' a est égale à la longueur électrique depuis un autre point du front d' onde 65 par l'élément d'antenne 60m, par les bornes 20'"'ml,

20"' m2 jusqu'à la borne de système 12"'a. Mais il faut no- ter que des réflections d'énergie (Er) passant par la borne B du réseau

d'attaque 24"'a depuis l'amplificateur 62a apparaissent sous la forme jEr//2 à la borne C du réseau

24"' a et sous la forme Er//2 à la borne du réseau 24"' a.

L'énergie aux bornes C et D est couplée avec les bornes de

composant 20"' b1 et 20"' b2. Cette énergie, si elle est cou-

plée dans les lentilles 16"' ', 16"'2 avec des bornes de réseau voisines, sort par les bornes 20"' b1, 20"' b2 sous

la forme -jKE//2 et KE//2 respectivement, o K est le coef-

ficient de diffusion entre les bornes 20"' a1 et 20"' b1 (ou 20"'a2 et 20"'b2). L'énergie aux bornes 20"'bl, 20"'b2 est fournie aux bornes C et D du réseau d'attaque 20"'b et s'annule à la borne B mais s'additionne à la borne A. Par conséquent, l'énergie réfléchie est absorbée par la charge adaptée 23 couplée avec la borne A de ce réseau d'attaque

24"'b et ne pénètre donc pas dans l'amplificateur 62b.

Il faut noter que le réseau de la Fig. 7A, bien que représenté comme une antenne d'émission, pourrait être configuré comme une antenne de réception, comme dans le cas de la Fig. 7B. Dans ce cas, les amplificateurs 60a-60m de la Fig. 7A sont supprimés mais des récepteurs 66a-66n

sont couplés avec les premières bornes de système 12"' a-

12"'n dela manière représentée. Une partie réfléchie de l'énergie reçue à l'un des récepteurs 66a-66n, par exemple le récepteur 66a, s'annule aux autres premières bornes de système 12'b-12'n et elle est absorbée par les charges adaptées 21 couplées avec les bornes B du réseau d'attaque

22'b-22' n.

Le Fig. 8 représente un réseau à haute fréquence 10"" destiné à coupler de l'énergie provenant d'un émetteur avec un élément d'antenne 102 dans un mode d'émission, et à diriger l'énergie reçue par l'élément d'antenne 102 vers un récepteur 104 dans un mode de réception. Dans ce cas, les deux éléments électriquement indépendants 16'

16" 2 sont des circulateurs conventionnels à trois bornes.

Ainsi, chaque circulateur: couple l'énergie à la borne 1 de façon non réciproque avec la borne 2; couple l'énergie à la borne 2 de façon non réciproque avec la borne 3; et couple l'énergie à la borne 3 de façon non réciproque avec la borne 1. Ainsi, la matrice de diffusion de chacun des circulateurs 16 1', 16" 2 peut être représentée de la manière suivante: Sll - 0 S2,1 - 1 S3,1 w 0

S1,2 = 0 S2,2 = 0 S3,2 1

lS1,3 - 1 S2,3 = 0 S3,3 OJ Les bornes 1 des circulateurs 16'"'1, 16""2 sont couplées avec un premier réseau d'attaque 22"", dans le

cas présent un couple hybride en quadrature convention-

nelle comme le coupleur 22a de la Fig. 1. Ainsi, les bornes C et D du coupleur hybride 22"" sont couplées avec la paire de bornes 1 de la paire de circulateurs 16""à1 16"" respectivement; la borne B du coupleur hybride 22"" est couplée avec une charge adaptée 21; et la borne A est couplée avec l'élément d'antenne 102, comme représenté à la borne 12"". Une paire de seconds réseaux d'attaque 24""a, 24""b, dans le cas présent des coupleurs hybrides

en quadrature conventionnelle sont prévus. L'un des ré-

seaux de la paire, dans le cas présent le réseau 24""a comporte des bornes C et D couplées avec les bornes 2 des deux circulateurs 16""'1, 16""2 respectivement, et l'autre des deux réseaux, à savoir le réseau 24""b, comporte des bornes C et D couplées avec les bornes 3 des circulateurs 16""l, 16""2. La borne A du réseau d'attaque 24""a est

couplée avec la charge adaptée 23 et la borne B est cou-

plée avec le récepteur 104. La borne B du réseau d'attaque 24""b est couplée avec l'émetteur 100 et la borne A est

couplée avec la charge adaptée 23.

En fonctionnement, pendant l'émission, l'énergie ET provenant de l'émetteur 100 est fournie à la borne B du réseau d'attaque 24""b et elle apparaît aux bornes C et D

de ce réseau sous la forme -jET//I2 et ET//E respectivement.

L'énergie passe ensuite par les bornes 3 des circulateurs 16""1, 16""2 vers leurs bornes 1. Ainsi, les signaux aux

bornes C et D du réseau d'attaque 22"" peuvent être repré-

sentés respectivement par -jET//2, ET//I. Il en résulte que le signal à la borne A du réseau d'attaque 22"" et par conséquent le signal fourni à l'élément d'antenne 102 peut

être représenté par -jET. Dans le mode de réception, l'é-

nergie reçue par l'élément d'antenne 102 peut être repré-

sentée par Er. Ainsi, les signaux aux bornes C et D du

25654-19

réseau d'attaque 22"" peuvent être représentés respecti-

vement par Er//l et -jEr/l,2 Etant donné que l'énergie aux bornes 1 des circulateurs 16"", 16""2 est couplée avec les bornes 2 de ces circulateurs, il en résulte que les signaux aux bornes C et D du réseau d'attaque 24f""a peuvent être représentés respectivement par Er//2 et jEr//2. Par conséquent, le signal à la borne B du réseau d!attaque 24'"a est -jEr et cette énergie est couplée avec

le récepteur 104. Mais il faut noter que l'énergie réflé-

chie par le récepteur 104, c'est-a-dire l'énergie E ' appa-

r rait aux bornes C et D du réseau d'attaque 24' a et peut être repréntée respectivement par -jE r'//2 et Er'/I. Ces signaux sont appliqués aux bornes 2 des deux circulateurs 16""1, 16""2 et sont donc couplés par les bornes 3 de ces circulateurs. Il en résulte que les signaux aux bornes C et D du réseau d'attaque 24""b peuvent être représentés respectivement par -jE '// et Er'//I. Ainsi, ces signaux r r s'additionnent "en phase" à la borne A du réseau d'attaque 24""b sous la forme -jEr'//r2, et l'énergie de ce signal est absorbée par la charge 23 couplée avec la borne A de ce réseau d'attaque 24""b. Par conséquent, bien que l'énergie provenant dela borne 2 des deux circulateurs soit couplée avec les bornes 3 de ces circulateurs, l'énergie réfléchie

par le récepteur 104 à la borne de réseau 14' a (c'est-à-

dire à la borne B du réseau 24""a) est isolée de l'émetteur à la borne de réseau 14'"b (c'est-à-dire à la borne B du réseau 24""b). La matrice de diffusion du réseau 10"" peut donc être représentée sous la forme: =S la0 S 2,1 - 1 Si3,1 0 [N ''] = j S 1,2 0 S'2,2 = 0 S'3,2

S 1,3 - 1 S 2,3 - 0 S'3,3 0

o: S'1,1 = coeff. diffusion a borne 12"" de borne 12"" s 3,1 = " "" " 141"" " e 121"' s 1,2 = les " " 12"" il" 14 ""a s2,2 = n 14"n'a "e.l 14"" a 3,2 = N I l 14 inb I " 14""a S 1,3 = " " Il12"" " " 14"" a S 2,3 = " e l 14""a" " 14""b S 3 = " " "e 14"" b " " 14"" b 3,3

Ainsi, S32 des circulateurs a été en fait amené égal à 0.

Il faut en outre noter que, bien que la borne 1 soit cou-

plée avec la borne 2 et la borne 3 (bien que de façon non

réciproque car l'énergie reçue de l'antenne 102 est appli-

quée au récepteur 104 et l'énergie provenant de l'émetteur 100 est appliquée à l'élément d'antenne 102), les bornes

14""a et 14""b sont isolées l'une de l'autre même si l'é-

nergie aux bornes de deux des circulateurs 16'""J 16""2 est couplée avec la borne 3. Il faut en outre noter que

dans le mode d'émission, le récepteur 104 est isolé élec-

triquement de l'émetteur 100 par l'effet du circulateur, amélioré par les réseaux d'attaque 24""a, 24""b et leur couplage avec les circulateurs 16"", 16""2, de la manière décrite. Selon la Fig. 9, le récepteur 104 de la Fig. 8 a été remplacé par un élément d'antenne 102' et l'élément

d'antenne 102 de la Fig. 8 a été remplacé par un amplifi-

cateur/combinateur de puissance 108 du type à injection/ réflection. Ainsi, de l'énergie émise à bas niveau passe de

l'émetteur 100 à l'amplificateur à injection des combina-

teurs 108 pour y être amplifiée et l'énergie amplifiée est ensuite émise par l'élément d'antenne 102'. I1 faut donc noter que, bien que l'amplificateur et combinateur 108 soit couplé avec l'élément d'antenne 102' après amplification et, bien que l'amplificateur/combinateur 108 soit couplé

avec l'émetteur 100 avant l'amplification, l'énergie réflé-

chie par l'élément d'antenne 102' est isolée de l'émet-

teur 100 même si l'énergie aux bornes des circulateurs

16u"", 16'"2 est couplée avec les bornes 3 de ces circu-

lateurs. En outre, l'amplificateur 108 est isolé électri-

quement des réflections ou de l'entrée de puissance prove-

nant de l'antenne 102'.

Bien entendu, diverses modifications peuvent

être apportées aux modes de réalisation qui ont été dé-

crits etillustrés sans sortir du cadre ni de l'esprit de

l'invention.

Claims (19)

REVENDICATIONS

1. Réseau destiné à coupler de l'énergie fournie à une première partie de plusieurs bornes de réseau (12), au nombre de n avec une seconde partie desdites bornes de réseau (14), caractérisé en ce qu'il comporte plusieurs composants identiques (16) comportant chacun plusieurs

bornes (18, 20), au nombre de n, le degré de couplage par-

mi les bornes de chaque composant étant représenté par des coefficients de diffusion prédéterminés, plusieurs réseaux d'attaque (22, 24) au nombre de n, comprenant chacun une première borne A correspondant à l'une des n bornes de

réseau et plusieurs secondes bornes (C, D) couplées cha-

cune avec l'une correspondante des plusieurs bornes de chacun des plusieurs composants, le degré de couplage entre

la première borne et les plusieurs secondes bornes de cha-

cun des réseaux d'attaque étant représenté par une matrice prédéterminée de coefficients de diffusion, et dans lequel

lesdits plusieurs réseaux d'attaque (22, 24) et leur cou-

plage avec les composants représentant le réseau avec une matrice de coefficients de diffusion concernant le couplage parmi les n bornes de réseau différentes de la matrice des

coefficients de diffusion qui représentent chacun des com-

posants (16).

2. Réseau selon la revendication 1, caractérisé en ce que les réseaux d'attaque (22, 24) et leur couplage avec les composants assurent à une paire de bornes de réseau un degré de couplage inférieur au degré de couplage entre les deux bornes de composant couplés avec lesdites deux bornes

de réseau.

3. Réseau à haute fréquence, comprenant une première

borne de réseau (12') et plusieurs secondes bornes de ré-

seau (14'), caractérisé en ce qu'il comporte deux compo-

sants Ahaute fréquence (16') pratiquement identiques, com-

prenant une première borne de composant (18') couplée avec la première borne de réseau et plusieurs secondes bornes

de composant (20'), ces secondes bornes de composant pré-

sentant entre elles un degré d'isolement électrique, un réseau d'attaque (24') couplé entre les secondes bornes

de composant des deux composants et les plusieurs secon-

des bornes de réseau, pour assurer un degré d'isolement électrique entre les secondes bornes de réseau supérieur au degré d'isolement électrique entre les secondes bornes

de composant.

4. Réseau selon la revendication 3, caractérisé en

ce que le réseau d'attaque (24') est un coupleur en qua-

drature.

5. Réseau selon la revendication 4, caractérisé en ce qu'il comporte un coupleur en quadrature (22') couplé entre la première borne de réseau et la première borne de

composant des deux composants.

6. Réseau selon la revendication 5, caractérisé en ce que le déphasage entre une première des deux secondes bornes de réseau et une seconde des deux secondes bornes de réseau, par l'un des deux composants diffère de ns, o

n est un nombre entier impair, du déphasage entre la pre-

mitre des deux secondes bornes de réseau et la seconde des

deux secondes bornes de réseau, par l'autre des deux com-

posants, et dans lequel le déphasage entre la première borne de réseau et une première des deux secondes bornes par l'un des deux composants diffère de mu, o m est un nombre entier pair, du déphasage entre cette première borne de réseau et ladite première des deux secondes bornes de

réseau par le second des deux composants.

7. Réseau selon la revendiation 6, caractérisé en ce que l'un des composants (16') est un diviseur/combinateur

de puissance.

8. Réseau à haute fréquence destiné à coupler de l'énergie à haute fréquence entre une première borne de

réseau (l2"") et deux secondes bornes de réseau 14""), carac-

térisé en ce qu'il comporte deux composants à haute fré-

quence (16"") pratiquement identiques, chacun de ces compo-

sants comprenant une première borne de composant (1) et

deux secondes bornes de composant (2, 3) couplés élec-

triquement avec la première borne de composant, les deux

secondes bornes de composant de chacun des deux compo-

sants présentant entre elles un degré d'isolement élec- trique, un premier dispositif d'attaque (22"") destiné coupler de l'énergie entre la première borne de réseau et la première borne de composant des deux composants, deux seconds dispotifs d'attaque (24"") dont un premier couple l'énergie entre des premières semblables des deux secondes bornes de composant des deux composants et une première des deux secondes bornes de réseau, et un second

des deux seconds dispositifs d'attaque couplant de l'éner-

gie entre des secondes identiques des deux secondes bornes de composant des deux composants et une seconde des deux

secondes bornes de réseau, et dans lequel le premier dis-

positif d'attaque et les deux seconds dispositifs d'atta-

que couplent l'énergie associée avec eux pour assurer aux

deux secondes bornes de réseau un degré d'isolement élec-

trique entre eux supérieur au degré d'isolement électrique

entre les deux bornes de composant de chacun des deux com-

posants.

9. Réseau selon la revendication 8, caractérisé en ce que le déphasage entre une première des secondes bornes

de réseau et une seconde des deux secondes bornes de ré-

seau par l'un des deux composants diffère de ns, o n est un nombre entier impair, du déphasage entre la première des

deux secondes bornes de réseau et la seconde des deux se-

condes bornes de réseau par l'autre des deux composants.

10. Réseau selon la revendication 9, caractérisé en ce que le déphasage entre la première borne de réseau et une première des deux secondes bornes par l'un des deux composants diffère de mr, o m est un nombre entier pair

du déphasage entre cette première borne de réseau et la-

dite première des deux secondes bornes de réseau par le

second des deux composants.

11. Réseau selon la revendication 9 ou 10, carac-

térisé en ce que chacun des seconds dispositifs d'attaque (24") consiste en un dispositif à quatre bornes (A, B, C, D) une première paire de ces quatre bornes étant cou- plée électriquement avec une seconde paire de ces quatre bornes, les bornes dans chaque paire présentant entre elles un degré d'isolement électrique relativement élevé,

une première (A) de la première paire de bornes de ce dis-

positif étant terminée par une charge (23) et l'autre de

la première paire de bornes constituant l'une correspon-

dante des bornes de réseau, la seconde paire des quatre bornes de chacun des dispositifs étant couplée avec une

paire de bornes identiques des deux composants.

12. Réseau selon la revendication 11, caractérisé en

ce que chacun des dispositifs à quatre bornes est un cou-

pleur en quadrature.

13. Réseau à haute fréquence destiné à coupler de l'énergie à haute fréquence entre au moins une première borne deréseau (12') et au moins une paire de secondes bornes de réseau (14-), réseau caractérisé en ce qu'il

comporte une paire de composants identiques (16"") à éner-

gie à haute fréquence, comprenant chacun au moins une pre-

mière borne de composant (1) et au moins une paire de secondes bornes de composant (2, 3) couplées électriquement

avec ladite au moins une première borne de composant, la-

dite au moins une paire de secondes bornes de composant de chacun des composants de la paire présentant entre elles un degré d'isolement électrique, un premier dispositif

d'attaque (22"") destiné à coupler de l'énergie entre la-

dite au moins une première borne de réseau et ladite au

moins une première borne de composant de la paire de com-

posants, au moins une paire de seconds dispositifs d'atta-

que (24-), un premier de ladite au moins une paire de seconds dispositifs d'attaque couplant de l'énergie entre

2S65 4 9

des premières semblables de ladite au moins une paire de secondes bornes de composant de la paire de composants et une première de ladite au moins une paire de secondes bornes de composant et un second de la dite au moins une paire de seconds dispositifs d'attaque couplant de l'é- nergie entre des secondes semblables de ladite au moins une paire de secondes bornes de composant de la paire de composants et une seconde de ladite au moins une paire de secondes bornes de réseau, et dans lequel ledit au moins un premier dispositif d'attaque et ladite au moins une paire de seconds dispositifs d'attaque couple l'énergie qui leur est associée pour assurer à ladite au moins une paire de secondes bornes d'attaque un degré d'isolement électrique entre elles supérieur au degré d'isolement électrique entre ladite au moins une paire de secondes

bornes de composant de chacune des paires de composants.

14. Réseau selon la revendication 13, caractérisé en ce que ledéphasage entre une première de ladite au

moins une paire de secondes bornes de réseau et une se-

conde de ladite au moins une paire de secondes bornes de réseau par l'un de la paire de composants diffère de ns radians, o n est un nombre entier impair, du déphasage entre la première de ladite au moins une paire de secondes bornes de réseau et la seconde ladite au moins une seconde

borne de réseau par l'autre de la paire de composants.

15. Réseau selon la revendication 14, caractérisé en ce que le déphasage entre une première de ladite au moins une première borne de réseau et une première de ladite au moins une paire de secondes bornes de réseau par l'un de la paire de composants diffère de ns radians, o n est un

nombre entier pair, du déphasage entre la première des pre-

mières bornes de réseau et la première de ladite au moins une paire de secondes bornes de réseau par le second de la

paire de composants.

16. Réseau selon la revendication 15, caractérisé en ce que le premier dispositif d'attaque 22'm et ladite au moins une paire de seconds dispositifs d'attaque 24"" consistent chacun en un dispositif à quatre bornes (A, B,

C, D), une première paire de ces quatre bornes étant cou-

plée électriquement avec une seconde paire de ces quatre bornes, les bornes de chaque paire représentant un degré relativement élevé d'isolement électrique entre elles,

l'une (A) des bornes de la première paire de chaque dis-

positif à quatre bornes étant terminée par une charge

(23) et l'autre (B) de la première paire de bornes cons-

tituant l'une correspondante des bornes de réseau (14"")

la seconde paire des quatre bornes de chacun desdits dis-

positifs à quatre bornes étant couplée avec une paire de

bornes semblables de la paire de composants.

17. Réseau de couplage, caractérisé en ce qu'il com-

porte une paire de composants identiques à haute fréquence (16"") indépendants électriquement dont chacun comporte une première borne (1) et une paire de secondes bornes (2, 3), cette paire de secondes bornes et ladite première borne étant couplées électriquement, un premier, un second et un troisième coupleurs (22"", 24""), comportant chacun une

paire de secondes bornes (C, D) mutuellement isolées élec-

triquement et une paire de premières bornes (A, B) isolées électriquement, couplées électriquement avec la paire de secondes bornes, chacun de ces coupleurs étant agencé pour

produire une paire de signaux à la paire de secondes bor-

nes avec un déphasage entre eux de r/2 radians en réponse à un signal fourni à une première de la paire de premières bornes de ce coupleur, le signal produit à ladite première de la paire de secondes bornes étant en avance de phase sur le signal produit à la seconde de la paire de secondes bornes, et combinant en phase à la première de la paire de

bornes du coupleur, une paire de signaux appliqués aux se-

condes bornes quand le signal à la première de la paire de

bornes de signaux est en avance de 'î/2 radians sur le si-

gnal à la seconde de la paire de secondes bornes, et com-

binant en phase à la seconde la paire de premières bor-

nes de ce coupleur, une paire de signaux appliqués aux secondes bornes quand le signal à la seconde de la paire de secondes bornes est en avance de r/2 radians sur le signal a la première de la paire de secondes bornes, et un dispositif de couplage de la première de la paire de secondes bornes du premier coupleur avec la première borne d'un premier de la paire de composants, la seconde de la

paire de secondes bornes du premier coupleur avec la pre-

mitre borne du second de la paire de composants, une pre-

mière de la paire de secondes bornes du premier de la

paire de composants avec la première de la paire de secon-

des bornes du second coupleur, la première des secondes bornes du second de la paire de composants avec la seconde

de la paire de secondes bornes du second coupleur, la se-

conde de la paire de secondes bornes du premier de la paire

de composants avec la première de la paire de secondes bor-

nes du troisième coupleur et la seconde de la paire de se-

condes bornes du second de la paire de composants avec la

seconde de la paire de secondes bornes du troisième cou-

pleur.

18. Réseau selon la revendication 17, caractérisé en ce qu'il comporte une charge (23) couplée avec la seconde borne de la première paire de bornes du premier coupleur,

la première borne de la paire de premières bornes du troi-

sième coupleur et la première borne de la paire de premiè-

res bornes du troisième coupleur.

19. Réseau de couplage, caractérisé en ce qu'il com-

porte une paire de composants à haute fréquence (16) prati-

quement identiques, comportant chacun trois bornes couplées électriquement, un premier réseau d'attaque (22) comprenant une première borne et une paire de secondes bornes couplées électriquement avec la première borne, une première de la paire de secondes bornes du premier réseau d'attaque étant couplée avec une première des bornes d'un premier de la

paire de composants et une seconde de la paire de secon-

des bornes du premier réseau d'attaque étant couplée_ avec une première des bornes d'un second de la paire de composants, un second réseau d'attaque (24) comprenant une première borne et une paire de secondes bornes cou- plées électriquement avec la première borne, une première de la paire de secondes bornes du second réseau d'attaque étant couplée avec une seconde des bornes d'un premier de la paire de composants et une seconde de la paire de secondes bornes du second réseau d'attaque étant couplée

avec une seconde des bornes du second de la paire de com-

posants, un troisième réseau d'attaque (24) comprenant

une première borne et une paire de secondes bornes cou-

plées électriquement avec la première borne, une première

de la paire de secondes bornes du troisième réseau d'atta-

que étant couplée avec une troisième des bornes d'un pre-

mier dela paire de composants et une seconde de la paire de secondes bornes du troisième réseau d'attaque étant couplée avec une troisième des bornes du second de la paire de composants, réseau dans lequel le déphasage entre

la première borne du premier réseau d'attaque et la pre-

mière borne du second réseau d'attaque par le premier de la paire de composants diffère de nr, o n est un nombre entier pair du déphasage entre la première borne du premier réseau d'attaque et la première borne du second réseau

d'attaque par le second de la paire de composants, le dé-

phasage entre la première borne du premier réseau d'atta-

que et la première borne du troisième réseau d'attaque par le premier de la paire de composants diffère de ns, o n est un nombre entier impair, du déphasage entre la première borne du premier réseau d'attaque et la première borne du troisième réseau d'attaque par le second de la paire de composants, et le déphasage entre la première borne du second réseau d'attaque et la première borne du troisième réseau d'attaque par le premier de la paire de composants différent de mu, o m est un nombre entier impair, du

déphasage entre la première borne du premier réseau d'at-

taque et la première borne du troisième réseau d'attaque

par le second de la paire de composants.