FR2520355A2 - Pure ethylene prepn. - by cooling two carbon hydrocarbon-enriched fractions, phase sepn. and fractionation in low- and high-pressure columns - Google Patents

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Abstract

Purified C2H4 is prepd. by cooling a 2C hydrocarbon-enriched hydrocarbon condensate, to condense at least a pr. thereof. The hydrocarbons are charged to a phase-separator (5) and the sepd. phases are introduced into a C2H4-recovery unit. Novelty consists in introducing these sepd. phases into a 1st. so-called low-pressure fractionating column (1). A 2nd. so-called high-pressure fractionating column (2) is fed with at least a pt. (L) of the liq. intermediate fraction lying between the head- and the bottom fraction of the 1st. fractionating column (1). The head fraction of the 2nd. fractionating column (2) is condensed, at least partly, by heat-exchange with at least a pt. of the flowing reflux medium of the 1st. column, circulating in the boiling vessel assigned to the 1st. column. An appts. is claimed contg. at least one separator joined to a C2H4-fractionating unit. Highly pure C2H4 can be prepd. with min. energy consumption.

Description

La présente addition a essentiellement pour objet un procédé perfectionné de production d'éthylène purifié à partir d'un condensat d'hydrocarbures enrichi en hydrocarbures à deux atomes de carbone (C2) provenant du craquage de naphta et/ou de gazole. The present addition essentially relates to an improved process for producing purified ethylene from a hydrocarbon condensate enriched in two-carbon hydrocarbons (C2) from the cracking of naphtha and / or gas oil.

Elle vise également une installation de production d'éthylène purifié pour la mise en oeuvre de ce procédé. It also relates to a purified ethylene production facility for the implementation of this method.

On a décrit au brevet principal un procédé et une installation perfectionnés de production d'éthylène purifié consistant à fractionner un condensat d'hydrocarbures enrichi en hydrocarbures à deux atomes de carbone (C2) dans une unité de récupération d'éthylène comprehant urepremière colonne de fractionnement dite à basse pression alimentée avec ledit condensat dthydrocarbures et une seconde colonne de fractionnement dite à haute pression alimentée avec au moins une partie d'une fraction liquide intermédiaire entre la fraction de tête et la fraction de fond de ladite première colonne de fractionnement.Pour diminuer la consommation d'énergie de cette installation, on condense au moins partiellement la fraction de tete de la seconde colonne de fractionnement par un échange de chaleur avec au moins une partie du flux de rebouillage de la première colonne. The main patent has disclosed an improved process and plant for the production of purified ethylene comprising the fractionation of a hydrocarbon condensate enriched in two-carbon hydrocarbons (C2) in an ethylene recovery unit comprising a first fractionation column. said low-pressure fuel fed with said hydrocarbon condensate and a second high-pressure fractionation column fed with at least a portion of an intermediate liquid fraction between the head fraction and the bottom fraction of said first fractionation column. the energy consumption of this plant, at least partially condensing the head fraction of the second fractionation column by heat exchange with at least a portion of the reboil flow of the first column.

Il est également précisé dans le brevet principal le domaine des températures et pressions de fonctionnement des première et seconde colonnes de fractionnement, ainsi que les valeurs de la concentration éthylène et le débit dufhdded1alimentation L de la seconde colonne de fractionnement. It is also specified in the main patent the range of operating temperatures and pressures of the first and second fractionation columns, as well as the values of the ethylene concentration and the flow rate of the feedstock L of the second fractionation column.

Ces différentes valeurs correspondent au fonctionnement de l'unité de production d'éthylène alimentée avec un condensat d'hydrocarbures enrichi en hydrocarbures à deux atomes de carbone obtenu à partir du craquage d'éthane. De ce fait, la teneur en éthylène de l'alimentation D est d'environ 60 % en poids.  These different values correspond to the operation of the ethylene production unit supplied with a hydrocarbon condensate enriched in two-carbon hydrocarbons obtained from the cracking of ethane. As a result, the ethylene content of feed D is about 60% by weight.

Toutefois, on s'est aperçu qutil était possible de réduire encore la consommation d'énergie d'une unité de production d'éthylène si la concentration pondérale enéthylène dans le condensat d'hydrocarbures constituant l'alimentation D de l'unité de production d'éthylène est plus élevée, et notamment égale à environ 82 ,' dans le cas où le condensat d'hydrocarbures est obtenu à partir du craquage c# denaphta ei/cu de gazole. En effet, la quantité d'éthane à traiter est diminuée de moitié pour une tonne d'éthylène produit. However, it has been found that it is possible to further reduce the energy consumption of an ethylene production unit if the weight concentration of ethylene in the hydrocarbon condensate constituting the feed D of the production unit of ethylene is higher, and in particular equal to about 82, in the case where the hydrocarbon condensate is obtained from the cracking of the naphthalene and / or gas oil. Indeed, the amount of ethane to be treated is reduced by half for a ton of ethylene produced.

La présente addition a pour but de procurer un perfectionnement au procédé et à l'installation du brevet principal pour produire de l'éthylène à partir d'un mélange d'hydrocarbures à teneur élevée en éthylène, c'est-à-dire quand la quantité d'éthane associée à l'éthylène est faible, et notamment lors dela production d'éthylène à partir d'un condensat d'hydrocarbures provenant par exemple du craquage de naphta et/ou de gazole. The purpose of this addition is to provide an improvement to the process and installation of the main patent to produce ethylene from a high ethylene content hydrocarbon mixture, i.e. the amount of ethane associated with ethylene is low, and in particular during the production of ethylene from a hydrocarbon condensate originating, for example, from cracking of naphtha and / or of gas oil.

A cet effet, la présente addition a pour objet un procédé de fabrication d'éthylène du type décrit au brevet principal et consistant à alimenter avec un condensat d'hydrocarbures enrichi en hydrocarbures à deux atomes de carbone (C2) par exemple obtenu à partir du craquage de naphta et/ou de gazole, une première colonne de fractionnement dite "à basse pression", après avoir refroidi ledit condensat, à alimenter une seconde colonne de fractionnement dite "à haute pression" avec au moins une partie d'une fraction liquide intermédiaire entre la fraction de tête et la fraction de fond de la première colonne, et à condenser au moins partiellement la fraction de tête de ladite seconde colonne par échange de chaleur avec au moins une partie du flux de rebouillage de ladite première colonne, caractérisé en ce que ladite fraction liquide intermédiaire d'alimenr tation de la seconde colonne de fractionnement est soutirée au niveau du premier plateau de fond de ladite première colonne de fractionnement. For this purpose, the subject of the present addition is a process for the manufacture of ethylene of the type described in the main patent and consisting of feeding with a condensate of hydrocarbons enriched in hydrocarbons having two carbon atoms (C2), for example obtained from cracking of naphtha and / or of diesel fuel, a first "low pressure" fractionation column, after having cooled said condensate, to supply a second "high pressure" fractionation column with at least a portion of a liquid fraction intermediate between the head fraction and the bottom fraction of the first column, and at least partially condensing the top fraction of said second column by heat exchange with at least a portion of the reboil flow of said first column, characterized in that said intermediate liquid feed fraction of the second fractionation column is drawn off at the level of the first bottom plate of said second fractionation column. first fractionation column.

En effet, comme la quantité d'éthane associée à l'éthylène est suffisamment faible, il n'est plus nécessaire de produire de l'éthane pur au fond de la première colonne de fractionnement, la totalité de l'éthane étant alors produit par la deuxième colonne de fractionnement. Selon une autre caractéristique de l'addition, on soutire la fraction de fond précitée de la première colonne de fractionnement uniquement au démarrage de l'installation et pour diminuer la concentration en produits à point d'ébullition plus élevé que ceux de l'éthylèneet de ltéthane drs le fonddela première colonne de fractionnement. Indeed, as the amount of ethane associated with ethylene is sufficiently low, it is no longer necessary to produce pure ethane at the bottom of the first fractionation column, the entire ethane being then produced by the second fractionation column. According to another characteristic of the addition, the abovementioned bottom fraction of the first fractionation column is withdrawn only at the start of the installation and to reduce the concentration of products with a boiling point higher than those of ethylene and ethane to the bottom of the first fractionation column.

Dans ces conditions, on a un mélange d'éthylène et d'éthane au fond de la première colonne de fractionnement et donc la température de fond de cette colonne est plus basse.Ainsi la pression effective de fonctionnement de la seconde colonne de fraction nement est plus basé de basse#m#e que sa température en tête.  Under these conditions, there is a mixture of ethylene and ethane at the bottom of the first fractionation column and therefore the bottom temperature of this column is lower.Thus the effective operating pressure of the second fraction column is more bass based than its temperature at the head.

En conséquence, la séparation de l'éthylène et de l'éthane dans la seconde colonne de fractionnement est plus facile ce qui permet de diminuer l'investissement lié à cette seconde colonne de fractionnement. As a result, the separation of ethylene and ethane in the second fractionation column is easier, which makes it possible to reduce the investment linked to this second fractionation column.

On précisera ici que dans une installation conforme à l'addition, la pression effective et la température de fonctionnement du fond de la première colonne de fractionnement dite "basse pression" sont respectivement comprises entre environ 15 x 105 Pa et 25 x 105 Pa et entre environ - 300C et + 30C tandis que la pression effective et la température de fonctionnement à la tête de la seconde colonne de fractionnement dite "haute pression" sont respectivement comprises entre environ 20 x 105 Pa et 45 x 105 Pa et entre environ - 280C et + 50C.It will be specified here that in an installation according to the addition, the effective pressure and the operating temperature of the bottom of the first fractionation column called "low pressure" are respectively between about 15 x 105 Pa and 25 x 105 Pa and between approximately - 300C and + 30C while the effective pressure and the operating temperature at the head of the second "high pressure" fractionation column are respectively between approximately 20 x 105 Pa and 45 x 105 Pa and between approximately - 280C and + 50C.

Par ailleurs, le débit d'alimentation de la seconde colonne de fractionnement est compris entre environ 25 %et75 96 du débit total d'alimentation du condensat enrichi en hydrocarbures à deux atomes de carbone dans la section de fractionnement, et de préférence compris entre environ 40 et 50 %, tandis que la teneur en éthylène du débit d'alimentation de la seconde colonne à haute pression est comprise entre environ 85 % et 30 % en poids, et avantageusement entre environ 70 et 35 0A en poids. Moreover, the feed rate of the second fractionation column is between about 25% and 75% of the total flow rate of the condensate enriched in two-carbon hydrocarbons in the fractionation section, and preferably between about 40 and 50%, while the ethylene content of the feed rate of the second column at high pressure is between about 85% and 30% by weight, and preferably between about 70 and 35 0A by weight.

Des valeurs préférentielles de température, de débit d'alimentation de la seconde colonne de fractionnement seront données dans la description détaillée qui suit et dans laquelle on décrira d'autres caractéristiques et avantages de l'addition en se référant à la figure unique annexée, donnée uniquement à titre d'exemple, et illustrant schématiquement une unité de production d'éthylène conforme à l'addition. Preferred temperature values, feed rate of the second fractionation column will be given in the detailed description which follows and in which will be described other features and advantages of the addition with reference to the single figure attached, given only by way of example, and schematically illustrating an ethylene production unit according to the addition.

Selon un exemple de réalisation, et en se reportant à cette figure, dans laquelle les parties communes de l'installation de l'addition et du brevet principal sont désignées par les mêmes repères, une installation de production d'éthylène purifié du type concerné par l'addition comprend essentiellement une première colonne de fractionnement1 dite "à basse pression" et une seconde colonne de fractionnement 2 dite "à haute pression", traitant chacune une partie d'un condensat d'hydrocarbures contenant essentiellement des hydrocarbures à deux atomes de carbone (C2) et des impuretés àpointd'ébullition plus bas que l'éthylène ou plus élevé que l'éthane. According to an exemplary embodiment, and referring to this figure, in which the common parts of the installation of the addition and the main patent are designated by the same references, a purified ethylene production plant of the type concerned by the addition essentially comprises a first fractionation column1 called "low pressure" and a second fractionation column 2 called "high pressure", each treating a portion of a hydrocarbon condensate containing mainly hydrocarbons with two carbon atoms (C2) and boiling point impurities lower than ethylene or higher than ethane.

Le condensat d'hydrocarbures enrichi en hydrocarbures à deux carbone (C2) est obtenu par exemple à prUrducraqege de naphta et/ou de gazole et comprend une faible quantité d'éthane par rapport à l'éthylène. The hydrocarbon condensate enriched with two-carbon hydrocarbons (C2) is obtained, for example, for the pretreatment of naphtha and / or gas oil and comprises a small amount of ethane relative to ethylene.

La teneur pondérale en éthylène dans ce condensat est avantageusement de l'ordre de 82 % environ. Ce condensat peut également-eontenir des impuretés légères et/ou lourdes à point d'ébullition respectivement plus bas et plus élevé que ceux de l'éthylène ou de l'éthane, tei que par exemple de l'hydrogène, de l'oxyde carbone, du méthane, du propylène.The weight content of ethylene in this condensate is advantageously of the order of about 82%. This condensate may also contain light and / or heavy impurities boiling respectively lower and higher than those of ethylene or ethane, such as for example hydrogen, carbon oxide , methane, propylene.

C'est ce mélange D d'hydrocarbures qu'on alimente dans la première colonne de fractionnement 1 de l'unité de production d'éthylène de l'addition après une condensation partielle de ce mélange dans une installation comprenant principalement un condenseur 4 et un séparateur de phase 5 dont la structure a déjà été décrite dans le brevet principal. It is this mixture D of hydrocarbons that is fed into the first fractionation column 1 of the ethylene production unit of the addition after a partial condensation of this mixture in a plant mainly comprising a condenser 4 and a condenser. phase separator 5 whose structure has already been described in the main patent.

La première colonne de fractionnement 1 dite "a basse pression" dont la pression effective de fonctionnement du fond de la colonne est par exemple de 17x 105 Pa,permet de produire de l'éthylène Ez à un degré de pureté élevé et en fond un mélange éthylène/ éthane EW Ea. La section de tête de cette colonne 1 située au-dessus d'une conduite 15 de soutirage d'éthylène à haute pureté a déjà été décrite au brevet principa~6permet de concentrer les hydrocarbures légers et de les éliminer du ballon séparateur 11. The first fractionation column 1 called "low pressure" whose effective operating pressure of the bottom of the column is for example 17x105 Pa, can produce ethylene Ez at a high degree of purity and in the background a mixture ethylene / ethane EW Ea. The top section of this column 1 located above a high purity ethylene withdrawal line has already been described in the main patent 6 to concentrate the light hydrocarbons and remove them from the separator tank 11.

En outre, les dispositions relatives au circuit de récupération de l'éthylène Ey à haute pureté dans le ballon séparateur d'éthylène 18 ont également été décrites dans le brevet principal. In addition, the arrangements for the high purity ethylene eye recovery circuit in the ethylene separator flask 18 have also been described in the parent patent.

L'unité de production d'éthylène comprend également une seconde colonne de fractionnement 2 comportant des circuits de rebouillage, de reflux et d'alimentation identiques à ceux déjà décrits au brevet principal. The ethylene production unit also comprises a second fractionation column 2 comprising reboiling, reflux and feed circuits identical to those already described in the main patent.

C'est ainsi, que la fraction de tête constituée par de l'éthylène Ey est condensée au moins partiellement par échange de chaleur avec le flux de rebouillage de la première colonne de fractionnement 1 dans l'échangeur de chaleur 21. La fraction de fond
de cette seconde colonne de fractionnement 2 est
constituée par de éthane Ea à la spécification
requise, cet éthane étant récupéré dans les conduites
33, 34, 35 et récupère,dans un mode de réalisation
préféré de l'invention, les frigories en excès disponibles du liquide L d'alimentation de la colonne 2
à haute pression et de l'éthylène à haute pureté
produit par la colonne 1 respectivement dans les
échangeurs de chaleur 25 et 17.Cette production totale
d'éthane est alors disponible dans le conduit 35 et
peut être recyclé comme charge partielle dans l'unité
d'éthylène. Dans ce cas, l'éthane Ea récupéré en fond
de la seconde colonne de fractionnement par la conduite
33 est avantageusement mélangé avec le mélange
éthylène/éthane ##/Ea soutiré en fond de la première
colonne de fractionnement par la conduite 19a, comme
cela a déjà été décrit dans le brevet principal.Thus, the ethylene head fraction Ey is condensed at least partially by heat exchange with the reboil flow of the first fractionation column 1 in the heat exchanger 21. The bottom fraction
of this second fractionation column 2 is
consisting of ethane Ea to the specification
required, this ethane being recovered from
33, 34, 35 and recovers, in one embodiment
preferred embodiment of the invention, the excess frigories available from the feed liquid L of column 2
high pressure and high purity ethylene
produced by column 1 respectively in the
heat exchangers 25 and 17.This total production
ethane is then available in line 35 and
can be recycled as part load in the unit
ethylene. In this case, ethane Ea recovered in the background
of the second fractionation column by the pipe
33 is advantageously mixed with the mixture
ethylene / ethane ## / Ea taken from the bottom of the first
fractionation column by the pipe 19a, as
this has already been described in the main patent.

La conduite d'alimentation 26 de la seconde
colonne de fractionnement 2 est reliée à travers un
échangeur de chaleur 25 et une pompe de circulation 24
à une conduite de soutirage 23 de la première colonne de
fractionnement 1.The feed pipe 26 of the second
fractionation column 2 is connected through a
heat exchanger 25 and a circulation pump 24
to a withdrawal line 23 of the first column of
fractionation 1.

Une caractéristique importante de l'addition
est que le point de soutirage 23a du mélange d'hydre
carbures L ne contenant plus d'impuretés légères telles que
l'hydrogène , l'oxyde de carbone ou le méthane, est
situé au niveau du premier plateau de fond de la
colonne de fractionnement 1.An important feature of the addition
is that the point of withdrawal 23a of the mixture of hydra
carbides L no longer containing slight impurities such as
hydrogen, carbon monoxide or methane, is
located at the level of the first bottom shelf of the
fractionation column 1.

Une autre caractéristique importante de l'addition
est que, comme la quantité d'éthane associée à
l'éthylène dans le condensat d'-hydrocarbures D est
suffisamment faible, la totalité du flux de rebouillage
de la colonne de fractionnement 1 est recyclé,en 8 Elaucun
fluide n'étant soutiré par la conduite 19a,en fonction
nement normal de l'installation. En conséquence, on
a un mélange éthylène/éthane dans le fond de la colonne 1 ce qui entrain une température de fond de la colonne 1 plus basse et donc une température de tête de la colonne 2 également plus basse ainsi que la pression de cette colonne.Another important feature of the addition
is that like the amount of ethane associated with
ethylene in the hydrocarbon condensate D is
low enough, the entire rewetting flow
of the fractionation column 1 is recycled, in 8 Elaucun
fluid being withdrawn by the pipe 19a, depending
normal installation. As a result,
has an ethylene / ethane mixture in the bottom of the column 1 which causes a bottom temperature of the column 1 lower and therefore a lower head temperature of column 2 and the pressure of this column.

Par exemple, les gaz Ey provenant de la tête de la colonne 2 sont à une température d'environ 23a C, ils cèdent de la chaleur au liquide du circuit de rebouillage 20 qui se trouve à une température de l'ordre de -260C. Ainsi, les gaz de tête de la colonne 2 sont condensés totalement à une température de -230C environ avant d'être introduits dans le ballon de recette d'éthylène 18. For example, the Ey gases from the top of the column 2 are at a temperature of about 23 ° C, they give heat to the liquid of the reboiling circuit 20 which is at a temperature of the order of -260C. Thus, the overhead gases of column 2 are completely condensed at a temperature of -2 ° C. approximately before being introduced into the ethylene recipe flask 18.

Comme au brevet principalJle lefonctionnement et le dimensionnement de la seconde colonne de fractionnement 2 dite "à haute pression" sont choisis de sorte que le produit obtenu en tête de cette colonne soit de l'éthylène à haute pureté ayant les mêmes spécifications que l'éthylène à haute pureté soutiré dans le conduit 15 de la première colonnel et envoyé dans le même ballon séparateur 18 par la pompe 16, et de plus pour avoir une condensation de préférence sensiblement totale de ces produits de tête dans le rebouilleur 21 associé à la première colonne 1. As in the main patent, the operation and dimensioning of the second fractionation column 2 called "high pressure" are chosen so that the product obtained at the top of this column is high purity ethylene having the same specifications as ethylene. at high purity withdrawn into the conduit 15 of the first column and sent into the same separator tank 18 by the pump 16, and moreover to have a condensation preferably substantially total of these top products in the reboiler 21 associated with the first column 1.

il est ainsi possible avec le procédé et l'installation de l'addition de produire la totalité de l'éthane au fond de la seconde colonne de fractionnement et d'abaisser la température et la pression de fonctionnement de cette seconde colonne 2 de fractionnement ce qui permet une séparation plus facile de l'éthylène et de l'éthane et donc de diminuer l'investissement lié à cette colonne 2. it is thus possible with the process and the installation of the addition to produce all of the ethane at the bottom of the second fractionation column and to lower the temperature and operating pressure of this second fractionation column 2. which allows an easier separation of ethylene and ethane and thus to reduce the investment related to this column 2.

Toutefois, il peut être nécessaire de soutirer une partie du produit de fond de la colonne de fractionnement 1 par la conduite 19a, notamment pendant le démarrage de l'installation, et par intermittence pendant le fonctionnement normal de l'installation pour diminuer la concentration en produit à point d'ébullition plus élevé que ceux de l'éthylène et de l'éthane dans le fond de la première colonne. However, it may be necessary to withdraw a portion of the bottom product of the fractionation column 1 through line 19a, especially during the start of the installation, and intermittently during normal operation of the installation to reduce the concentration of higher boiling point product than ethylene and ethane in the bottom of the first column.

Le procédé et l'installation de production de l'éthylène de l'addition permet donc une réduction notable et importante de la consommation d'énergie d'une unité de production d'éthylène, comme cela apparait clairement dans le tableau 1 qui indique de manière comparative les différentes énergies consommées par les éléments d'une unité de production d'éthylène conventionnelle à une seule colonne et d'une unité de production d'éthylène conforme à l'addition. The ethylene production method and plant of the addition thus allows a significant and significant reduction in the energy consumption of an ethylene production unit, as is evident from Table 1 which indicates in a comparative manner the different energies consumed by the elements of a conventional single-column ethylene production unit and an additive ethylene production unit.

Dans cet exemple, le condensat D a une-teneur de 62% en poids d'éthylène,le débit d'alimentation encosinsat D ardue2622 kmoles/h. Le débit du liquide d'alimentation
L de la seconde colonne est de 1 309 kmoles/h. (50% de D) avec une teneur en éthylène de 64,8 % en poids, le débit d'éthylène recueilli est de 2 159 kmoles/h. Les températures et pressions de fonctionnement des colonnes sont égales à celles indiquées précédemment. In this example, the condensate D has a content of 62% by weight of ethylene, the feed rate encosinsat D arduous2622 kmol / h. Feed liquid flow
L of the second column is 1,309 kmol / h. (50% D) with an ethylene content of 64.8% by weight, the ethylene flow rate collected is 2 159 kmol / h. The operating temperatures and pressures of the columns are equal to those indicated above.

TABLEAU I
Valeurs comparatives d'énergie pour obtenir une tonne d'éthylène à la pureté requise.

Figure img00090001
TABLE I
Comparative energy values to obtain one ton of ethylene at the required purity.
Figure img00090001

<tb> <SEP> système <SEP> système <SEP> conventionnel
<tb> <SEP> selon <SEP> à <SEP> une <SEP> seule <SEP> colonne
<tb> <SEP> l'invention <SEP>
<tb> Charge <SEP> thermique <SEP> du
<tb> Condenseur <SEP> 10 <SEP> 0,84 <SEP> GJ <SEP> 1,52 <SEP> GJ
<tb> Puissance <SEP> frigo
<tb> rifique <SEP> équivalente <SEP> 145 <SEP> kWh <SEP> 255 <SEP> kWh
<tb> du <SEP> Condenseur <SEP> 10
<tb> Puissance <SEP> frigo
<tb> rifique <SEP> de
<tb> l'ensemble <SEP> du <SEP> 123 <SEP> kWh <SEP> 170 <SEP> kWh
<tb> système <SEP> (pompage
<tb> inclus
<tb> Volume <SEP> à
<tb> l'aspiration <SEP> du <SEP> 8701193 <SEP> <SEP> 1460 <SEP> 3 <SEP>
<tb> compresseur
<tb> frigorifique
<tb>
En outre, l'addition procure un procédé et une installation de production d'éthylène permettant de réduire la consommation d'énergie et le dimensionnement de la seconde colonne de fractionnement 2 par rapport au procédé et à l'installation du brevet principal dans le cas où la quantité d'éthane associé à l'éthylène dans le condensat D d'hydrocarbures enrichi en hydrocarbures à deux atomes de carbone (C2) est relativement faible.<tb><SEP> System <SEP> Conventional <SEP> System
<tb><SEP> according to <SEP> to <SEP> a <SEP> only <SEP> column
<tb><SEP> the invention <SEP>
<tb> Charge <SEP> thermal <SEP> of
<tb> Condenser <SEP> 10 <SEP> 0.84 <SEP> GJ <SEP> 1.52 <SEP> GJ
<tb> Power <SEP> fridge
<tb> equivalent <SEP> equivalent <SEP> 145 <SEP> kWh <SEP> 255 <SEP> kWh
<tb><SEP> Condenser <SEP> 10
<tb> Power <SEP> fridge
<tb> rific <SEP> of
<tb> the <SEP> set of <SEP> 123 <SEP> kWh <SEP> 170 <SEP> kWh
<tb> system <SEP> (pumping
<tb> included
<tb> Volume <SEP> to
<tb> aspiration <SEP> of <SEP> 8701193 <SEP><SEP> 1460 <SEP> 3 <SEP>
<tb> compressor
<tb> refrigerating
<Tb>
In addition, the addition provides a method and an ethylene production facility for reducing energy consumption and dimensioning of the second fractionation column 2 with respect to the method and installation of the main patent in the case of where the amount of ethylene-associated ethane in hydrocarbon-enriched hydrocarbon condensate D with two carbon atoms (C2) is relatively low.

Bien entendu, le procédé et l'installation de l'addition présentent également tous les avantages du procédé et de l'installation de production d'éthylène déjà décrits au brevet principal.  Of course, the method and the installation of the addition also have all the advantages of the ethylene production process and plant already described in the main patent.

Claims (6)

Revendicationsclaims 1. Procédé de fabrication d'éthylène purifié, selon l'une des revendications 1 à 4 du brevet principal, consistant à alimenter avec un condensat dthydrocarbures enrichi en hydrocarbures à deux atomes de carbone obtenu par exemple à partir ducracyagedena > flaet/mce gazole, une première colonne de fractionnement dite "à basse pression, après un refroidissement dudit condensat, à alimenter une seconde colonne de fractionnement dite "à haute pression" avec au moins une partie d'une fraction liquide intermédiaire entre la fraction de tête et la fraction de fond de la première colonne, et à condenser au moins partiellement la fraction de tête de ladite seconde colonne par échange de chaleur avec au moins une partie du flux de rebouillage de ladite première colonne, caractérisé en ce que ladite fraction (L) liquide intermédiaire d'alimentation de la seconde colonne de fractionnement(2)est soutirée au niveau du premier plateau de fond de ladite première colonne de fractionnement (i). Process for the production of purified ethylene according to one of claims 1 to 4 of the main patent, consisting in feeding with a condensate of hydrocarbons enriched in two-carbon hydrocarbons obtained, for example, from carbon monoxide / fluke, a first "low pressure" fractionation column, after a cooling of said condensate, to supply a second "high pressure" fractionation column with at least a portion of a liquid fraction intermediate between the head fraction and the fraction of bottom of the first column, and at least partially condensing the top fraction of said second column by heat exchange with at least a portion of the reboil flow of said first column, characterized in that said intermediate liquid fraction (L) of supply of the second fractionation column (2) is withdrawn at the level of the first bottom plate of said first column of fr actuation (i). 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le débit de la fraction liquide (4) dthydro- carbures introduite dans la deuxième colonne de fractionnement précitée est égal à environ 25% à 75% du débit du condensat (D) d'hydrocarbures introduit dans la première colonne de fractionnement précitée, avantageusement d'environ 40 à 50 %, et la concentra tion pondérale en éthylène de ladite fraction liquide (L) est comprise entre environ 85 à 30 %, avantageusement entre 70 et 35 %. 2. Method according to claim 1, characterized in that the flow rate of the liquid fraction (4) of hydrocarbons introduced into the second fractionation column above is equal to about 25% to 75% of the condensate flow (D) of hydrocarbon introduced into the aforementioned first fractionation column, advantageously from about 40 to 50%, and the weight concentration of ethylene said liquid fraction (L) is between about 85 to 30%, preferably between 70 and 35%. 3. Procédé selon l'une des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que la pression effective et la température de fonctionnement de fond de la première colonne de fractionnement précitée sont respectivement comprises entre environ 15 x 105 Pa et 25 x 105 Pa et entre environ -300C et + 30C, et en ce que la pression effective et la température de fonctionnement de la tête de la seconde colonne de fractionnement précitée sont respectivement comprises entre environ 20 x 105 Pa et 45 x 105 Pa et entre environ -280C et +50C.  3. Method according to one of claims 1 or 2, characterized in that the effective pressure and the bottom operating temperature of the aforementioned first fractionation column are respectively between about 15 x 105 Pa and 25 x 105 Pa and between about -300C and + 30C, and that the effective pressure and the operating temperature of the head of said second fractionating column are respectively between about 20 x 105 Pa and 45 x 105 Pa and between about -280C and + 50C. 4. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'on soutire au moins une partie de la fraction de fond de la première colonne de fractionnement (1) uniquement pendant la phase de démarrage de l'installation et par intermittence, pendant le fonctionnement normal de l'installation pour diminuer la concentration en produits à point d'ébullition plus élevé que celui de l'éthylène et de l'éthane dans le fond de ladite première colonne de fractionnement (1). 4. Method according to one of the preceding claims, characterized in that at least a portion of the bottom fraction of the first fractionation column (1) is withdrawn only during the start-up phase of the installation and intermittently, during the normal operation of the plant to reduce the concentration of products with a boiling point higher than that of ethylene and ethane in the bottom of said first fractionation column (1). 5. Installation selon l'une des revendications 8 à 11 du brevet principal pour la mise en oeuvre du procédé selon l'une des revendications précédentes, du type comprenant une première colonne de fractionnement dite "à basse pression" comportant un système de rebouillage associé constitué d'un circuit de fluide chauffant et d'un circuit de fluide de rebouillage de ladite colonne de fractionnement, et une deuxième colonne de fractionnement dite "à haute pression", la tête de ladite seconde colonnne de fractionnement étant reliée audit circuit chauffant du système de rebouillage associé à la première colonne de fractionnement, et l'alimentation de ladite seconde colonne de fractionnement étant reliée à un soutirage de ladite première colonne de fractionnement, caractérisé en ce que ledit soutirage (23a) est situé au niveau du premier plateau de fond de ladite première colonne de fractionnement(1).  5. Installation according to one of claims 8 to 11 of the main patent for carrying out the method according to one of the preceding claims, of the type comprising a first fractional column called "low pressure" comprising an associated reboiling system consisting of a heating fluid circuit and a reboiling fluid circuit of said fractionating column, and a second "high pressure" fractionating column, the head of said second fractionating column being connected to said heating circuit of said fractionating column; reboiling system associated with the first fractionation column, and feeding said second fractionation column being connected to a withdrawal of said first fractionation column, characterized in that said withdrawal (23a) is located at the first stage of bottom of said first fractionation column (1). 6. installation selon la revendication 5, caractérisé en ce que la pression effective et la température de fonctionnement de fond de la première colonne de fractionnement (1) précitées sont respectivement comprises entre environ 15 x 105 Pa et 25 x 105 Pa, et entre environ -300C et +3 OC, et en ce que la pression effective et la température de fonctionnement de la tête de la seconde colonne de fractionnement précitée (2) sont respectivement comprises entre environ 20x 105 Pa et 45 x 105 Pa et entre environ -280C et +5 C, tandis que le débit de la fraction liquide (L) d'alimentation de la seconde colonne de fractionnement (2) précitée est égal à environ 25% à 75% de préférence à environ 40 à 50 % du débit du condensat (D) d'alimentation de la première colonne de fractionnement(1)Âa concentration pondérale en éthylène de ladite fraction liquide (L) étant comprise entre environ 85 % et 30 %, de préférence entre environ 70 % et 35 %.  6. Installation according to claim 5, characterized in that the effective pressure and the bottom operating temperature of the first fractionation column (1) above are respectively between about 15 x 105 Pa and 25 x 105 Pa, and between about -300C and +3 OC, and in that the effective pressure and the operating temperature of the head of the aforementioned second fractionation column (2) are respectively between approximately 20x105 Pa and 45 x 105 Pa and between approximately -280C and +5 ° C., while the flow rate of the liquid fraction (L) for feeding the second fractionation column (2) above is equal to about 25% to 75%, preferably about 40 to 50% of the condensate flow rate. (D) feeding the first fractionation column (1) A weighted ethylene concentration of said liquid fraction (L) being between about 85% and 30%, preferably between about 70% and 35%.
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* Cited by examiner, † Cited by third party
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US2577701A (en) * 1946-05-20 1951-12-04 Shell Dev Fractionation process
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