FR2491546A1

FR2491546A1 - IMPROVEMENTS ON TURBINES, ESPECIALLY STEAM

Info

Publication number: FR2491546A1
Application number: FR8118769A
Authority: FR
Inventors: Kazuso Katayama; Shigeru Yamamoto
Original assignee: Mitsubishi Heavy Industries Ltd
Current assignee: Mitsubishi Heavy Industries Ltd
Priority date: 1980-10-06
Filing date: 1981-10-06
Publication date: 1982-04-09
Also published as: DE3140035A1; MX154066A; JPS5765802A; CH656183A5

Abstract

In a flow turbine of high reliability, the moving blades produce flow paths of fixed width, which are located on the downstream side of the nozzles in an acceleration zone for the flow medium used - for example steam or water. The lengths (S) of the flow paths are more than twice the inclination of the nozzles (Pn), so that the trailing effects generated behind the rear edges of the nozzles do not adversely affect the moving blades.

Description

Perfectionnements aux turbines, notamment à vapeur.Improvements to turbines, especially steam.

La présente invention concerne une turbine exempte des effets de remous ou de sillages se formant sur le côté aval des bords arrière des tuyères. The present invention relates to a turbine free from the effects of eddies or wakes forming on the downstream side of the rear edges of the nozzles.

En tant que moyen de conversion de l'énergie thermique de la vapeur en énergie mécanique, les turbines à vapeur utilisent des tuyères qui provoquent une expansion et une accélération de la vapeur à haute pression et à haute température et imposent à la vapeur de circuler le long d'aubes mobiles montées sur un arbre rotatif, tout en agissant sur ces dernières, de sorte que la puissance de sortie est délivrée. Il est connu que de telles turbines, dénommées turbines axiales, possédant des tuyères et des aubes mobiles, disposées radialement le long d'une circonférence, se répartissent en deux groupes, à savoir les turbines à action et les turbines à réaction. As a means of converting thermal energy from steam to mechanical energy, steam turbines use nozzles which cause steam to expand and accelerate at high pressure and high temperature and force the steam to circulate. along moving vanes mounted on a rotating shaft, while acting on them, so that the output power is delivered. It is known that such turbines, called axial turbines, having nozzles and movable blades, arranged radially along a circumference, fall into two groups, namely the action turbines and the reaction turbines.

Dans le cas d'une turbine à action on sait que, comme cela est représenté sur les figures la et lb annexées à la présente demande, les vitesses d'écoulement de vapeur provenant des tuyères ne sont localement pas constantes par suite de l'influence des remous ou sillages formés sur le côté aval des bords arrière 2' des tuyères 2, et que des régions, dans lesquelles les vitesses d'écoulement sont faibles par suite de la présence de remous, sont formées en aval des bords arrière 2'. In the case of an action turbine, it is known that, as shown in FIGS. 1a and 1b annexed to the present application, the flow rates of steam coming from the nozzles are not locally constant due to the influence eddies or wakes formed on the downstream side of the rear edges 2 'of the nozzles 2, and that regions, in which the flow velocities are low due to the presence of eddies, are formed downstream of the rear edges 2'.

D'autre part, les aubes mobiles t montées sur un arbre tournant 3 traversent des régions dans lesquelles il existe des vitesses d'écoulement élevées et faibles, étant donné qu'elles reçoivent les jets de vapeur tout en se déplaçant à la vitesse périphérique. C'est pourquoi on sait que chaque aube mobile 1 est soumise à des charges fluctuantes à une fréquence égale à
nombre de tuyères vitesse de fois par seconde
x fols par seconde
sur la circonférence x rotation (tr/mn)
60
On sait également que, lorsqu'elle coincide avec la fréquence de vibration des aubes dans le mode normal, cette fréquence provoque la mise en vibrations de l'aube, ce qui à son tour peut endommager cette dernière. On the other hand, the movable blades t mounted on a rotating shaft 3 pass through regions in which there are high and low flow speeds, since they receive the jets of vapor while moving at the peripheral speed. This is why it is known that each moving blade 1 is subjected to fluctuating loads at a frequency equal to
number of nozzles speed of times per second
x fols per second
on the circumference x rotation (rpm)
60
It is also known that, when it coincides with the frequency of vibration of the blades in the normal mode, this frequency causes the vibration of the blade, which in turn can damage the latter.

Afin d'éviter un tel phénomèné de résonance, il était usuel de régler la fréquence vibratoire caractéristique et de limiter la gamme des vitesses de fonctionnement des aubes mobiles ou bien d'utiliser des dispositifs d'atténuation des vibrations possédant une constitution complexe, ou bien de ;hoi- sir un matériau spécial pour réaliser les aubes. In order to avoid such a resonance phenomenon, it was customary to adjust the characteristic vibrational frequency and to limit the range of operating speeds of the moving blades or else to use vibration attenuation devices having a complex constitution, or else de; choose a special material to make the blades.

Cependant ces contre-mesures nécessitent un travail et un coût élevé et encore les effets sont souvent incertains. On obtient comme résultats une fiabilité faible et un coût élevé des aubes mobiles existantes des turbines à vapeur. However these countermeasures require labor and high cost and still the effects are often uncertain. As a result, low reliability and high cost of the existing moving blades of steam turbines are obtained.

La présente invention a pour objet d'éliminer les inconvénients indiqués précédemment et de fournir une turbine à vapeur extrêmement fiable et d'un cout réduit. The object of the present invention is to eliminate the drawbacks indicated above and to provide an extremely reliable and inexpensive steam turbine.

La présente invention est basée sur des recherches relatives au principe selon lequel des forces fluctuantes sont exercées sur les aubes mobiles par les remous formés en aval du bord arrière des tuyères, comme cela a été mentionné ci-dessus. Conformément à l'invention, la corrélation entre la taille des aubes mobiles et celle des tuyères est choisie dans une certaine gamme de manière à réduire au minimum l'amplitude de variation des forces fluctuantes qui s'exercent sur les aubes mobiles. The present invention is based on research relating to the principle according to which fluctuating forces are exerted on the movable blades by the eddies formed downstream of the rear edge of the nozzles, as was mentioned above. According to the invention, the correlation between the size of the moving blades and that of the nozzles is chosen within a certain range so as to minimize the amplitude of variation of the fluctuating forces which are exerted on the moving blades.

Cet objet est atteint conformément à- la pré :3S z e inveri;i--n dans une turbine dans 'laquelle les tubes mobr.1e. This object is achieved in accordance with the pre: 3S z e inveri; i - n in a turbine in 'which the tubes mobr.1e.

comportant des voies de circulation du fluide d'une largeur prescrite sont disposées sur le côté aval des tuyères dans la zone d'accélération du fluide, la longueur des voies de circulation du fluide étant réglée à une valeur supérieure au double du pas des tuyères de manière à éliminer les actions nuisibles exercées sur les aubes mobiles par les remous devant être formés en arrière des bords arrière des tuyères.having fluid circulation paths of a prescribed width are arranged on the downstream side of the nozzles in the fluid acceleration zone, the length of the fluid circulation paths being adjusted to a value greater than twice the pitch of the so as to eliminate the harmful actions exerted on the movable blades by the eddies to be formed behind the rear edges of the nozzles.

La présente invention a une gamme étendue d'applications. Bien que la présente invention soit décrite ciaprès comme s'appliquant à une turbine à vapeur, on comprendra qu'elle est également applieable à des turbines axiales à gaz et à des turbines axiales hydrauliques, pourvu qu'il s'agisse de turbines développant de l'énergie qui associent des tuyères d'accélération du fluide et des ailettes ou des aubes mobiles. The present invention has a wide range of applications. Although the present invention is described below as applying to a steam turbine, it will be understood that it is also applicable to axial gas turbines and to axial hydraulic turbines, provided that they are turbines developing the energy which associates fluid acceleration nozzles and vanes or moving vanes.

Ci-après, on va décrire de façon détaillée des formes de réalisation préférées de l'invention, après une discussion portant sur le principe de développement d'une force fluctuante, en référence aux dessins annexés. Hereinafter, preferred embodiments of the invention will be described in detail, after a discussion on the principle of development of a fluctuating force, with reference to the accompanying drawings.

D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront de la description qui va suivre à titre d'exemple non limitatif et en regard des dessins annexés, sur lesquels
- La.Fig. la est une vue de la moitié supérieure d'une coupe radiale d'une turbine à vapeur ordinaire.Other characteristics and advantages of the invention will emerge from the description which follows by way of nonlimiting example and with reference to the appended drawings, in which
- La.Fig. la is a view of the upper half of a radial section of an ordinary steam turbine.

- La Fig. lb est une vue en coupe prise suivant la ligne A-A de la Fig. la. - Fig. lb is a sectional view taken along line A-A of FIG. the.

- La Fig. 2 est une vue illustrant la distribution typique des vitesses d'écoulement à travers les tuyères. - Fig. 2 is a view illustrating the typical distribution of flow velocities through the nozzles.

- Les Fig. 3a et 3b sont des diagrammes vectoriels représentant les triangles des vitesses. - Figs. 3a and 3b are vector diagrams representing the triangles of the velocities.

- Les Fig. 4a et 4b sont des vues en coupe des aubes mobiles. - Figs. 4a and 4b are sectional views of the movable blades.

- La Fig. 5a est une vue en coupe des aubes mobiles et des tuyères, sur laquelle le pas-Pn des tuyères est nettement supérieur à la longueur S de la voie de circulation entre les aubes. - Fig. 5a is a sectional view of the movable blades and of the nozzles, in which the pitch-Pn of the nozzles is clearly greater than the length S of the path of travel between the blades.

- La Fig. 5b est un graphique montrant des variations de la poussée dans le sens de rotation du dispositif de la Fig. 5a, en fonction du temps. - Fig. 5b is a graph showing variations in the thrust in the direction of rotation of the device in FIG. 5a, as a function of time.

- La Fig. 6a est une vue en coupe des aubes mobiles et des tuyères, sur laquelle le pas Pn des tuyères est approximativement égal à la longueur S de la voie de circulation entre les aubes. - Fig. 6a is a sectional view of the movable blades and of the nozzles, in which the pitch Pn of the nozzles is approximately equal to the length S of the circulation path between the blades.

- La Fig. 6b est un graphique montrant les variations de la poussée dans le sens de rotation et les variations du couple de torsion du dispositif de la Fig. 6a) en fonction du temps. - Fig. 6b is a graph showing the variations in the thrust in the direction of rotation and the variations in the torque of the device in FIG. 6a) as a function of time.

- La Fig. 7a est une vue en coupe des aubes mobiles et des tuyères, dans laquelle les valeurs de 2Pn et S sont sensiblement égales. - Fig. 7a is a sectional view of the movable blades and of the nozzles, in which the values of 2Pn and S are substantially equal.

- La Fig. 7b est un graphique montrant les variations de la poussée dans le sens de rotation et les variations du couple de torsion du dispositif de la Fig. 7a, en fonction du temps. - Fig. 7b is a graph showing the variations in the thrust in the direction of rotation and the variations in the torque of the device in FIG. 7a, as a function of time.

- La Fig. 8 est une vue en coupe des aubes mobiles et des tuyères dans une forme de réalisation de la turbine selon l'invention. - Fig. 8 is a sectional view of the movable blades and of the nozzles in an embodiment of the turbine according to the invention.

On va maintenant décrire le mécanisme selon lequel la charge fluctuante est produite par la non-uniformité des remous ou sillages mentionnés ci-dessus et provenant des tuyères. We will now describe the mechanism by which the fluctuating load is produced by the non-uniformity of the swirls or wakes mentioned above and coming from the nozzles.

En se référant à la Fig. 2, qui montre une distribution typique des vitesses d'écoulement à travers les tuyères, on y remarque une différence. considérable visible entre la vitesse d'écoulement C A de la vapeur, qui s'écoule au centre de chaque voie de circulation entre les tuyères 2, et la vitesse d'écoulement C B de la vapeur qui circule devant les bords arrière 2' des tuyères.Par conséquent, lorsque les aubes traversent les remous provenant de la rangée de tuyères, comme représenté par les diagrammes de vitesses des Fig. 3a et 3b, les vitesses relatives d'entrée Wav Wb et l'angle d'arrivée de la vapeur sur les aubes mobiles varient largement selon que la vapeur circule au centre de a voie de circulation entre les tuyères 2 (Fig. 3a) ou devant les bords arrière 2' des tuyères (Fig. 3b). Sur les deux diagrammes, la lettre u désigne la vitesse périphérique des aubes mobiles Habituellement les aubes mobiles sont conçues de manière à présenter un contour en coupe transversale qui forme une voie de circulation correspondant à la vitesse d'entrée relative et à l'angle selon lequel la vapeur, qui est passée au centre de la voie de circulation entre les tuyères, pénètre dans la rangée d'aubes mobiles. Cela signifie que la vapeur circulant devant le bord arrière de chaque tuyère ne se conforme pas à la voie de circulation des aubes mobiles et par conséquent se trouve gênée pour s'écouler de façon uniforme dans la voie de circulation du fluide entre les aubes.Par conséquent, il se forme des jets intermittents de vapeur dans les voies de circulation entre les aubes mobiles, comme cela est représente de façon typique sur les Fig. a et 4b. La référence A désigne une partie de la vapeur qui est passée au centre de la voie de circulation entre les tuyères et s'écoule normalement dans la voie de circulation entre les aubes, tandis que le symbole B désigne une partie de la vapeur qui est passée le long du bord arrière 2' de chaque tuyère et ne s'engage pas de façon uniforme dans la voie de circulation entre les aubes. La pression de cette partie de la vapeur est inférieure à celle régnant dans la partie de vapeur A.Habituellement, l'angle OC sur la Fig. 3a est faible et le rapport CA/u est choisi égal approximativement à 2 et par conséquent la vitesse d'entrée relative de ltécoulement ordinaire dans la rangée d'aubes mobiles est essentiellement égale à la vitesse périphérique. Il s'ensuit que, avant que la partie de la vapeur B traverse complètement et quitte la voie de circulation entre les aubes mobiles, les aubes s'avancent sur une distance équivalant à la longueur S de la voie de circulation. Referring to FIG. 2, which shows a typical distribution of flow velocities through the nozzles, there is a difference. considerable visible between the flow speed CA of the steam, which flows in the center of each circulation path between the nozzles 2, and the flow speed CB of the steam which circulates in front of the rear edges 2 'of the nozzles. Consequently, when the blades pass through the eddies coming from the row of nozzles, as shown by the speed diagrams of Figs. 3a and 3b, the relative speeds of entry Wav Wb and the angle of arrival of the steam on the movable blades vary widely depending on whether the steam circulates in the center of the circulation path between the nozzles 2 (FIG. 3a) or in front of the rear edges 2 'of the nozzles (Fig. 3b). In the two diagrams, the letter u denotes the peripheral speed of the moving blades. Usually the moving blades are designed so as to present a contour in transverse section which forms a circulation path corresponding to the relative input speed and to the angle according to which steam, which is passed through the center of the circulation path between the nozzles, enters the row of movable blades. This means that the steam circulating in front of the rear edge of each nozzle does not conform to the path of movement of the vanes and therefore is hampered to flow uniformly in the path of circulation of the fluid between the blades. As a result, intermittent jets of vapor are formed in the flow paths between the vanes, as is typically shown in Figs. a and 4b. The reference A designates a part of the vapor which has passed through the center of the circulation path between the nozzles and normally flows in the circulation path between the vanes, while the symbol B denotes a part of the vapor which has passed along the rear edge 2 'of each nozzle and does not uniformly engage in the path of travel between the blades. The pressure of this part of the vapor is lower than that prevailing in the part of vapor A. Usually, the angle OC in FIG. 3a is low and the CA / u ratio is chosen to be approximately 2 and therefore the relative speed of entry of the ordinary flow into the row of movable blades is essentially equal to the peripheral speed. It follows that, before the part of the vapor B crosses completely and leaves the circulation path between the movable blades, the blades advance over a distance equivalent to the length S of the circulation path.

Comme cela est largément utilisé dans la pratique de conception, on suppose que l'on donne au pas Fn des tuyères une valeur nettement importante par rapport à la longueur S de la voie de circulation. Alors, comme cela est représenté sur la Fig. 4a, le couple des aubes mobiles voisines, entre lesquelles il existe une partie de vapeur B, ne vient pas dans la position dans laquelle elles reçoivent un jet de vapeur de la part du bord arrière de la tuyère suivante, avant que la partie de vapeur B ait entièrement pénétré dans la voie de circulation entre les aubes, et il se passe un certain. As this is widely used in design practice, it is assumed that the pitch Fn of the nozzles is given a significantly large value with respect to the length S of the circulation path. Then, as shown in FIG. 4a, the pair of neighboring movable blades, between which there is a part of steam B, does not come into the position in which they receive a jet of steam from the rear edge of the next nozzle, before the part of steam B has fully entered the path of travel between the vanes, and there is some happening.

temps avant qu'un écoulement ordinaire parfait soit formé dans la voie de circulation entre les aubes. Ainsi on peut suivre, comme indiqué sur les Fig. 5a et 5b, la variation dans le temps du déplacement de la région à basse pression dans la partie B pendant le déplacement des aubes mobiles. Ca poussée, qui se développe dans les aubes mobiles à cet instant; est la résultante des forces présentes pour la dépression existant dans les parties de vapeur B introduites entre les surfaces de pression et d'aspiration des aubes, sur la base des forces produites par suite des variations dans le temps des moments des jets de vapeur qui se présentent habituellement dans la turbine à action. Cette force résultante est représentée sur la
Fig. 5b en fonction de la position des aubes mobiles.La force fluctuante, qui se-développe sur l'aube mobile 1 chaque fois que cette dernière passe devant une tuyère, est reponsable du phénomène mentionné ci-dessus.time before a perfect ordinary flow is formed in the path of travel between the vanes. So we can follow, as shown in Figs. 5a and 5b, the variation over time of the displacement of the region at low pressure in part B during the displacement of the movable blades. It pushes, which develops in the moving blades at this moment; is the result of the forces present for the depression existing in the steam parts B introduced between the pressure and suction surfaces of the blades, on the basis of the forces produced as a result of variations over time in the moments of the steam jets which occur usually present in the action turbine. This resulting force is shown on the
Fig. 5b depending on the position of the moving blades. The fluctuating force, which develops on the moving blade 1 each time the latter passes in front of a nozzle, is responsible for the phenomenon mentioned above.

Ce problème d'une charge fluctuante peut être résolu conformément à la présente invention en utilisant une construction que l'on va maintenant expliciter. This problem of fluctuating load can be solved in accordance with the present invention by using a construction which will now be explained.

En supposant qu'une disposition tuyèresaubes est telle que le pas Pn des tuyères et la longueur S des voies de circulation sont sensiblement, mais non exactement, identiques, on voit, à la différence du cas décrit précédemment et comme illustré sur les Fig. 6a et 6b, qu'il existera toujours une ou plusieurs régions B en dépression dans chaque voie de circulation entre les aubes. Ici; de la même manière que dans le cas considéré ci-dessus, on peut suivre les variations des forces fluctuantes qui résultent du déplacement des aubes. Assuming that a nozzle-blade arrangement is such that the pitch Pn of the nozzles and the length S of the traffic lanes are substantially, but not exactly, identical, we see, unlike the case described above and as illustrated in FIGS. 6a and 6b, that there will always be one or more regions B in depression in each path of travel between the blades. Here; in the same way as in the case considered above, one can follow the variations of the fluctuating forces which result from the displacement of the blades.

Il apparait alors clairement que les régions en dépression existent toujours à l'avant et à l'arrière de chaque aube mobile et qu'elles se neutralisent en permanence réciproquement, avec pour résultat que les charges fluctuantes dans la direction de poussée des aubes mobiles sont équilibrées. Cependant, les regions de dépression B, formées entre les surfaces de pression et d'aspiration des lames, subissent des modifications de positions relatives, comme cela est représenté, ce qui produit dans les aubes, des couples de torsion comme indiqué par les flèches.It then becomes clear that the regions in depression always exist at the front and at the rear of each movable vane and that they permanently neutralize each other, with the result that the fluctuating loads in the direction of thrust of the movable vanes are balanced. However, the depression regions B, formed between the pressure and suction surfaces of the blades, undergo modifications of relative positions, as shown, which produces in the blades, torques as indicated by the arrows.

Les couples, qui agissent à la manière de forces d'excitation, ne sont pas souhaitables en particulier lorsqu'ils agissent en résonance avec les vibrations de torsion des aubes mobiles.Torques, which act as excitation forces, are not particularly desirable when they act in resonance with the torsional vibrations of the vanes.

Maintenant on va considérer un autre dispositif, dans lequel les valeurs 2Pn et S sont d peu près.égales. Now we will consider another device, in which the values 2Pn and S are almost equal.

Dans ce cas, comme cela est représenté sur les Fig. 7a et 7b, deux ou plusieurs régions en dépression B sont présentes à tout instant dans chaque voie de circulation entre les aubes mobiles. Si l'on suit les variations des forces fluctuantes, qui sont produites par le déplacement des aubes, de la même manière que pour le dispositif précédent, il apparait à l'évi- dence qu'il existe toujours deux ou plusieurs régions en dépression entre les surfaces de pression et d'aspiration des aubes mobiles et que ces régions se neutralisent réciproqueMent
D'après les figures, on peut également comprendre que, contrairement au cas déjà mentionné dans lequel P n est approximativement égal à S, les couples de torsion produits par les aubes mobiles se décalent réciproquement.In this case, as shown in Figs. 7a and 7b, two or more regions in depression B are present at all times in each path of travel between the movable blades. If one follows the variations of the fluctuating forces, which are produced by the displacement of the blades, in the same way as for the preceding device, it appears clearly that there are always two or more regions in depression between the pressure and suction surfaces of the moving blades and that these regions mutually neutralize each other
From the figures, it can also be understood that, unlike the case already mentioned in which P n is approximately equal to S, the torques produced by the movable vanes offset each other.

Lorsque la valeur 2Pn ne colncide pas exactement avec S, les positions relatives des régions en dépression situées entre les surfaces de pression et d'aspiration des aubes ne peuvent pas se neutraliser réciproquement complètement. When the value 2Pn does not exactly coincide with S, the relative positions of the regions in depression situated between the pressure and suction surfaces of the blades cannot mutually neutralize each other completely.

Cependant, le rapport des forces fluctuantes aux poussées permanentes, qui résultent des variations des moments dues à l'écou- lement ordinaire, diminuera matériellement.However, the ratio of fluctuating forces to permanent thrusts, which result from variations in moments due to ordinary flow, will materially decrease.

Il devrait apparaître clairement aux spécialistes de la technique que, à titre d'extension de ce principe, la dimension S peut être accrue à. trois, quatre ou un plus grand nombre de fois Pn de manière à accroître de façon correspondante l'effet décrit ci-dessus et que si S est suffisamment important par rapport à Pn, c'est à peine si des forces fluctuantes se développeront. It should be clear to those skilled in the art that, as an extension of this principle, the dimension S can be increased to. three, four or more times Pn so as to correspondingly increase the effect described above and that if S is large enough with respect to Pn, hardly any fluctuating forces will develop.

Dans le dispositif, qui est représenté schématiquement sur la Fig. 8 et qui conserve les rapports considérés précédemment entre les dimensions, le pas Pn entre les tuyères est le plus faible possible. Habituellement la largeur des aubes mobiles I ne peut pas être aussi importante, étant donné qu'on la limite de manière à réduire la taille d'ensemble de la machine et à minimiser les forces centrifuges devant être produites par la rotation. De même, un petit pas Pn signifie que les tuyères 2 possèdent un contour en coupe transversale trop petit et par conséquent présentent une rigidité insuffisante pour supporter la différence de pression existant entre le côté avant et le côté arrière des tuyères. On résout ces difficultés en donnant aux entrées de vapeur une très grande longueur par rapport au pas Pn des tuyères. Comme le montre la Fig. 8, les tuyères possèdent un contour en-coupe similaire à celui de l'art antérieur, mais, dans le cas de la construction représentée, la vitesse d'écoulement au niveau des entrées des tuyères est plus faible et le rendement des tuyères n'est pas altéré par l'allongement des entrées. En outre, ceci confère aux tuyères une résistance adéquate vis-à-vis de la différence de pression. In the device, which is shown diagrammatically in FIG. 8 and which retains the ratios considered above between the dimensions, the pitch Pn between the nozzles is as low as possible. Usually the width of the moving vanes I cannot be as large, since it is limited so as to reduce the overall size of the machine and to minimize the centrifugal forces to be produced by rotation. Likewise, a small pitch Pn signifies that the nozzles 2 have too small a cross-sectional outline and consequently have insufficient rigidity to withstand the pressure difference existing between the front side and the rear side of the nozzles. These difficulties are resolved by giving the steam inlets a very long length relative to the pitch Pn of the nozzles. As shown in Fig. 8, the nozzles have a cross-sectional contour similar to that of the prior art, but, in the case of the construction shown, the flow speed at the nozzle inlets is lower and the efficiency of the nozzles does not is not affected by the lengthening of the inputs. In addition, this gives the nozzles adequate resistance to the pressure difference.

Bien que la présente invention ait été décrite comme étant appliquée à une turbine à action, il appa raîtra évident au spécialiste de la technique que la présente invention peut être également appliquée à une turbine à réaction en vue d'obtenir des fonctions et des effets avantageux similaires. Although the present invention has been described as being applied to an action turbine, it will be apparent to those skilled in the art that the present invention can also be applied to a reaction turbine in order to obtain advantageous functions and effects. similar.

On comprendra également que la présente invention n'est pas limitée aux formes de réalisation spécifiques qui sont représentées et décrites, mais que toute modification ou variante, pouvant y être apportée par un spécialiste de la technique, entre dans le cadre de la présente invention. It will also be understood that the present invention is not limited to the specific embodiments which are shown and described, but that any modification or variant, which may be made by a person skilled in the art, falls within the scope of the present invention.

Claims

10) - Turbine, characterized in that it comprises nozzles (2) located in a fluid acceleration section and mobile vanes (1) providing fluid circulation paths having a fixed width and arranged on the downstream side said nozzles (2), said fluid circulation paths between the blades (1) being produced so as to have a length (S) equal to at least twice the pitch (Pn) of said nozzles.

20) - Turbine according to claim 1, characterized in that the nozzles (2) are made with, fluid inlets, the length of which is extended to a large dimension relative to the pitch (Pn)) of these nozzles.