FR2468491A1

FR2468491A1 - Braking corrector for car - has inertia operated sliding differential piston with valve closing on exceeding deceleration rate

Info

Publication number: FR2468491A1
Application number: FR7926891A
Authority: FR
Inventors: Jean-Jacques Carre
Original assignee: DBA SA
Current assignee: DBA SA
Priority date: 1979-10-30
Filing date: 1979-10-30
Publication date: 1981-05-08
Also published as: JPS5682651A; FR2468491B1

Abstract

The braking corrector has a case with an inlet connected to the pressure side of a master cylinder and an outlet to the rear brake mechanism. Inside the case are two chambers connecting with the inlet and outlet. A differential piston slides projecting into both chambers. A flexible part pushes it towards the second chamber and a passage connects the two chambers with a valve controlling fluid flow. This closes the valve when deceleration passes a given value, using an inertia sensor.

Description

L'invention se rapporte aux correcteurs de freinage pour véhicules automobiles et vise plus particulièrement un correcteur asservi à la décélération. The invention relates to braking correctors for motor vehicles and more particularly relates to a corrector controlled by deceleration.

On connaît de tels correcteurs dans lesquels tout d'abord la pression de freinage est transmise directement aux freins arrière du véhicule grâce à un passage et, ensuite, lorsque la décélération dépasse une valeur prédéterminée, ledit passage est obturé et la pression de freinage ne subit plus qu'un accroissement limité ou nul. Dans les appareils connus, l'obturation du passage est obtenue par déplacement d'un élément sensible a la décélération, soit le long d'une pente, soit à l'encontre d'un ressort, cet élément venant lui-même obturer le passage. Such correctors are known in which first the braking pressure is transmitted directly to the rear brakes of the vehicle by means of a passage and, then, when the deceleration exceeds a predetermined value, said passage is closed and the braking pressure is not subjected to more than a limited or zero increase. In known devices, the closure of the passage is obtained by displacement of an element sensitive to deceleration, either along a slope, or against a spring, this element itself closing the passage .

Ces appareils présentent l'inconvénient d'être particulièrement sensibles aux chocs et aux vibrations qui sont susceptibles de déplacer intempestivement l'élément sensible à la décélération et de provoquer la réouverture du passage précité. Dans ce cas la pression de freinage est brutalement appliquée en totalité aux freins dont peut résulter le blocage des roues. These devices have the disadvantage of being particularly sensitive to shocks and vibrations which are liable to inadvertently displace the element sensitive to deceleration and cause the reopening of the aforementioned passage. In this case the braking pressure is suddenly applied in full to the brakes which may result in the locking of the wheels.

L'invention se propose de remédier à cet inconvénient grâce à un correcteur de freinage asservi à la décélération, pour véhicule aut mobile, comprenant : un boitier muni d'un orifice d'entrée destiné à être relié à la chambre de pression d'un maitre cylindre et d'un orifice de sortie destiné à être relié aux moteurs de freins arrière du véhicule, ledit boîtier comprenant une première chambre communiquant avec ledit orifice d'entrée et une seconde chambre communiquant avec ledit orifice de sortie, un piston différentiel monté en coulissement étanche dans ledit boîtier et comprenant une première partie s'étendant dans ladite première chambre et une seconde partie s'étendant dans ladite seconde chambre, ladite première partie ayant une section efficace soumise à la pression du fluide dans ladite première chambre inférieure à la section efficace de ladite seconde partie, un élément élastique sollicitant ledit piston différentiel vers ladite seconde chambre, un passage reliant lesdites première et seconde chambres, une soupape commandant l'écoulement de fluide au travers dudit passage, ladite soupape comprenant un siège défini dans ledit passage et un élément de fermeture, et un senseur à inertie mobile associé audit élément de fermeture pour provoquer la fermeture dudit passage lorsque la décélération du véhicule dépasse une valeur prédéterminée, caractérisé en ce que ledit senseur à inertie comporte des moyens de verrouillage maintenant ledit élément de fermeture en éloignement dudit siège, le déplacement dudit senseur à inertie provoqué lorsque la décélération du véhicule dépasse ladite valeur prédéterminée entraînant la libération desdits moyens de verrouillage dont résulte la libération dudit élément de fermeture et la fermeture dudit passage, des moyens de réarmement permettant, en l'absence de toute pression de freinage, de déplacer ledit élément de fermeture en éloignement dudit siège et en engagement avec lesdits moyens de verrouillage. The invention proposes to remedy this drawback by means of a braking corrector controlled by deceleration, for a mobile vehicle, comprising: a housing provided with an inlet orifice intended to be connected to the pressure chamber of a master cylinder and an outlet port intended to be connected to the rear brake motors of the vehicle, said housing comprising a first chamber communicating with said inlet port and a second chamber communicating with said outlet port, a differential piston mounted in sealed sliding in said housing and comprising a first part extending in said first chamber and a second part extending in said second chamber, said first part having an effective section subjected to the pressure of the fluid in said first chamber lower than the section effective of said second part, an elastic element urging said differential piston towards said second chamber, a passage connecting said prem first and second chambers, a valve controlling the flow of fluid through said passage, said valve comprising a seat defined in said passage and a closure element, and a movable inertia sensor associated with said closure element to cause closure of said passage when the deceleration of the vehicle exceeds a predetermined value, characterized in that said inertia sensor comprises locking means keeping said closing element away from said seat, the displacement of said inertia sensor caused when the deceleration of the vehicle exceeds said predetermined value causing the release of said locking means which results in the release of said closure element and the closure of said passage, resetting means allowing, in the absence of any braking pressure, to move said closure element away from said seat and in engagement with said locking means.

On conçoit que grâce à une telle disposition dans laquelle le senseur à inertie et l'élément de fermeture du passage sont deux éléments séparés, le second ayant une très faible inertie, les chocs et les vibrations qui peuvent déplacer le senseur à inertie ne peuvent provoquer la réouverture du passage. It is understood that thanks to such an arrangement in which the inertia sensor and the passage closing element are two separate elements, the second having a very low inertia, the shocks and vibrations which can move the inertia sensor cannot cause reopening the passage.

L'invention sera maintenant décrite en se référant aux dessins annexés dans lesquels
La Figure 1 est une vue en coupe longitudinale d'un correcteur de freinage selon l'invention.The invention will now be described with reference to the accompanying drawings in which
Figure 1 is a longitudinal sectional view of a brake corrector according to the invention.

La Figure 2 est un diagramme illustrant les relations entre les pressions à l'entrée et à la sortie du correcteur de la Figure 1 dans divers cas de fonctionnement ainsi que les relations entre la décélération et ces mêmes pressions. Figure 2 is a diagram illustrating the relationships between the pressures at the inlet and the outlet of the corrector of Figure 1 in various operating cases as well as the relationships between the deceleration and these same pressures.

La Figure 3 est une vue en coupe transversale du correcteur de la Figure 1 prise suivant la ligne III-III. Figure 3 is a cross-sectional view of the corrector in Figure 1 taken along line III-III.

La Figure 4 est une vue en coupe longitudinale d'un autre mode de réalisation du correcteur selon l'invention, et
La Figure 5 est une vue en coupe transversale du correcteur représenté à la Figure 4, prise suivant la ligne V-V.FIG. 4 is a view in longitudinal section of another embodiment of the corrector according to the invention, and
Figure 5 is a cross-sectional view of the corrector shown in Figure 4, taken along line VV.

Si l'on considère les Figures 1 et 3, un compensateur de freinage asservi à la décélération, désigné par la référence générale 10, comprend un boîtier 12 percé d'un premier alésage 14 et d'un second alésage borgne 16, de diamètre inférieur et coaxial au premier alésage 14, séparés par un épaulement 18. If we consider Figures 1 and 3, a brake compensator controlled by deceleration, designated by the general reference 10, comprises a housing 12 pierced with a first bore 14 and a second blind bore 16, of smaller diameter and coaxial with the first bore 14, separated by a shoulder 18.

L'extrémité droite, si l'on considère la Figure 1, de l'alésage 14 reçoit un bouchon étanche 20 percé d'un premier alésage axial partiellement taraudé 22, et d'un second alésage axial 24, à gauche,de diamètre inférieur au diamètre de l'alésage 16 pour des raisons expliquées plus loin. The right end, if we consider Figure 1, of the bore 14 receives a sealed plug 20 pierced with a first axial bore partially threaded 22, and a second axial bore 24, on the left, of smaller diameter to the diameter of bore 16 for reasons explained below.

Un piston différentiel 26 comprend une partie de grand diamètre 28 montée en coulissement étanche dans l'alésage 16 et une partie de petit diamètre 30, montée en coulissement étanche dans l'alésage 24. A differential piston 26 comprises a large diameter part 28 mounted in sealed sliding in the bore 16 and a small diameter part 30 mounted in sealed sliding in the bore 24.

Le boîtier 12 comporte un orifice d'entrée 32, destiné à être relié à la chambre de travail d'un maître cylindre (non représenté), qui débouche dans le fond de l'alésage 14, et un orifice de sortie 34, destiné à être relié aux moteurs de freins arrière du véhicule (également non représentés), qui débouche au fond de l'alésage 16. The housing 12 includes an inlet port 32, intended to be connected to the working chamber of a master cylinder (not shown), which opens into the bottom of the bore 14, and an outlet port 34, intended to be connected to the rear brake motors of the vehicle (also not shown), which opens at the bottom of bore 16.

L'alésage 14, l'épaulement 18, le bouchon 20 et le piston 26 délimitent une première chambre 36, tandis que l'alésage 16 et le piston 26 délimitent une seconde chambre 38. The bore 14, the shoulder 18, the plug 20 and the piston 26 delimit a first chamber 36, while the bore 16 and the piston 26 delimit a second chamber 38.

L'extrémité droite 40 du piston 26 se projette dans une troisième chambre 42, délimitée à l'intérieur du bouchon 20 et refermée par un second bouchon 44 vissé dans l'alésage 22 du bouchon 20. Un élément élastique ou ressort 46 prend appui à droite, si l'on considère la
Figure 1, sur le bouchon 44 et à gauche sur une coupelle 48 en appui sur l'extrémité droite 40 du piston 26. La troisième chambre 42 est mise à l'atmosphère par un orifice approprié (non représenté).The right end 40 of the piston 26 projects into a third chamber 42, delimited inside the plug 20 and closed by a second plug 44 screwed into the bore 22 of the plug 20. An elastic element or spring 46 bears on right if we consider the
Figure 1, on the plug 44 and on the left on a cup 48 bearing on the right end 40 of the piston 26. The third chamber 42 is vented through a suitable orifice (not shown).

La partie 28 du piston 26 comporte un perçage axial 50 d'autre part, une saignée radiale 52 (Figure 3), est ménagée le long de la partie centrale du piston 26 et débouche dans le perçage 50. L'ensemble perçage 50-saignée 52 constitue un passage reliant la première chambre 36 et la seconde chambre 38.Dans le perçage 50 est montée une soupape 53 constituée comme suit : une douille cylindrique creuse 54 est fixée, par exemple par sertissage, à l'intérieur de l'extrémité gauche du perçage 50, l'extrémité droite 56 de la douille 54 constituant un siège de soupape ; un noyau cylindrique 58 est monté coulissant dans le perçage 50, à droite de la douille 54, et comporte sur sa face gauche un joint d'étanchéité 60 situé en regard de l'extrémité droite 56 de la douille, l'ensemble noyau 58-joint 60 constituant un élément de fermeture de soupape ; enfin, un ressort 62, interposé entre le fond du perçage 50 et la face droite du noyau 58 sollicite élastiquement ce dernier en direction de la douille 54. The part 28 of the piston 26 has an axial bore 50 on the other hand, a radial groove 52 (Figure 3), is formed along the central part of the piston 26 and opens into the bore 50. The drilling assembly 50-groove 52 constitutes a passage connecting the first chamber 36 and the second chamber 38. In the bore 50 is mounted a valve 53 constituted as follows: a hollow cylindrical sleeve 54 is fixed, for example by crimping, inside the left end of the bore 50, the right end 56 of the sleeve 54 constituting a valve seat; a cylindrical core 58 is slidably mounted in the bore 50, to the right of the sleeve 54, and has on its left face a seal 60 located opposite the right end 56 of the sleeve, the core assembly 58- seal 60 constituting a valve closing element; finally, a spring 62, interposed between the bottom of the bore 50 and the straight face of the core 58 resiliently biases the latter in the direction of the socket 54.

Dans la première chambre 36 est placée une masse 64, de forme annulaire, coaxiale piston 26 et à l'alésage 14. Elle coulisse dans ce dernier ai moyen de roulements longitudinaux 66 décalés de 1200, ce qui lui permet de se déplacer axialement à la fois par rapport à l'alésage 14 et par rapport au piston 26. Un ressort de rappel 68, interposé entre la face gauche, si l'on considère la Figure 1, du bouchon 20 et la face droite de la masse 64, sollicite cette dernière en direction de l'épaulement 18 et oppose une résistance aux déplacements de la masse 64 lorsque celle-ci est soumise à des forces d'inertie, comme il sera étudié plus loin.On notera que la masse 64 divise sensiblement la chambre d'entrée 36 en deux sous chambres 36G et 36D situées respectivement à gauche et à droite de la masse 64, I'écoulement du fluide de l'une vers l'autre s'effectuant soit dans l'intervalle séparant la masse 64 de l'alésage 14, soit au travers de conduits axiaux 70 prévus dans la masse 64. In the first chamber 36 is placed a mass 64, of annular shape, coaxial piston 26 and with the bore 14. It slides in the latter by means of longitudinal bearings 66 offset by 1200, which allows it to move axially at the times in relation to the bore 14 and in relation to the piston 26. A return spring 68, interposed between the left face, if we consider Figure 1, of the plug 20 and the right face of the mass 64, urges this last in the direction of the shoulder 18 and opposes a displacement of the mass 64 when the latter is subjected to inertial forces, as will be studied later. It will be noted that the mass 64 substantially divides the chamber inlet 36 into two sub-chambers 36G and 36D situated respectively to the left and to the right of the mass 64, the flow of the fluid from one to the other taking place either in the interval separating the mass 64 from the bore 14, or through axial conduits 70 provided in the mass 64.

Au repos, que le véhicule soit en mouvement ou non, lorsqu'il règne une pression nulle à l'orifice d'entrée 32, les éléments qui viennent d'être décrits occupent les positions dans lesquelles ils sont représentés à la Figure 1, la masse 64 en butée contre l'épaulement 18 sous l'action du ressort de rappel 68 et le piston 26 en butée contre le fond 17 de l'alésage 16 sous l'action de l'élément élastique 46. Une tige 72, positionnée à l'intérieur de la douille 54, repousse le noyau 58 en éloignement par rapport à cette dernière, la tige 72 peut être une goupille cannelée ou fendue pour permettre le libre passage du fluide. At rest, whether the vehicle is in motion or not, when there is zero pressure at the inlet orifice 32, the elements which have just been described occupy the positions in which they are shown in FIG. 1, the mass 64 in abutment against the shoulder 18 under the action of the return spring 68 and the piston 26 in abutment against the bottom 17 of the bore 16 under the action of the elastic element 46. A rod 72, positioned at inside the sleeve 54, pushes the core 58 away from the latter, the rod 72 can be a splined or split pin to allow the free passage of the fluid.

Enfin, des moyens de verrouillage ou gâchette 74 sont associés à la masse 64, au piston 26 et au noyau 58 de la manière suivante la gâchette 74 est un élément sensiblement plan monté pivotant par rapport au piston 26 par l'intermédiaire d'un pivot perpendiculaire à la saignée 52 et au plan de la gâchette 74. Cette dernière est donc susceptible de se déplacer dans la saignée 52 et dans une saignée correspondante 78 ménagée suivant un plan radial dans la masse 64 (Figure 3). La gâchette comporte un bras 80 qui s'étend sensiblement radialement dans la saignée 78 et se termine par une échancrure radiale 82 dans laquelle vient s'engager une goupille 84, fixée à la masse 64 perpendiculairement à la saignée 78. Finally, locking means or trigger 74 are associated with the mass 64, with the piston 26 and with the core 58 in the following way the trigger 74 is a substantially planar element mounted to pivot relative to the piston 26 by means of a pivot perpendicular to the groove 52 and the plane of the trigger 74. The latter is therefore capable of moving in the groove 52 and in a corresponding groove 78 formed in a radial plane in the mass 64 (Figure 3). The trigger comprises an arm 80 which extends substantially radially in the groove 78 and ends in a radial notch 82 in which a pin 84 is engaged, fixed to the mass 64 perpendicular to the groove 78.

Un mouvement de la masse 64 vers la droite, par rapport au piston 26, entraîne un pivotement de la gâchette 74 dans le sens horaire et, inversement, un mouvement de la masse 64 vers la gauche par rapport au piston ?6 entrain un pivotement de la gâchette 74 dans le sens horaire inverse. A movement of the mass 64 to the right, relative to the piston 26, causes the trigger 74 to pivot clockwise and, conversely, a movement of the mass 64 to the left with respect to the piston? 6 causes a pivoting of trigger 74 clockwise.

La gâchette 74 comporte un ergot 86 dirigé radialement vers l'intérieur, en direction du noyau 58. Ce dernier comporte une gorge annulaire périphérique 88 dans laquelle l'ergot 86 de la gâchette 74 peut venir en engagement lorsque celle-ci est pivotée vers la gauche et que le noyau 58 est repoussé vers la droite par rapport au piston 26, c'est-à-dire lorsque tous les éléments du système occupent leurs positions de repos. The trigger 74 comprises a lug 86 directed radially inwards, in the direction of the core 58. The latter has a peripheral annular groove 88 in which the lug 86 of the trigger 74 can come into engagement when the latter is pivoted towards the left and that the core 58 is pushed to the right with respect to the piston 26, that is to say when all the elements of the system occupy their rest positions.

Le correcteur qui vient d'être décrit est fixé sur le châssis du véhicule de sorte que l'axe du piston 26 soit sensiblement horizontal et parallèle à l'axe de déplacement du véhicule (symbolisé par la flèche 90 à la Figure 1), le bouchon 20 situé vers l'avant. Il fonctionne de la manière suivante
Si l'on suppose le véhicule immobile, aucune pression de freinage n'étant appliquée, les éléments du correcteur occupent les positions dans lesquelles ils sont représentés à la Figure 1 : le piston 26 en butée contre le fond 17 de l'alésage 16, le noyau 58 éloigné de la douille 54 par la tige 72, la masse 64 en butée contre l'épaulement 18 et l'ergot de gâchette 86 en engagement dans la gorge 88 du noyau 58.The corrector which has just been described is fixed to the chassis of the vehicle so that the axis of the piston 26 is substantially horizontal and parallel to the axis of movement of the vehicle (symbolized by the arrow 90 in FIG. 1), the plug 20 located towards the front. It works in the following way
If the stationary vehicle is assumed, no braking pressure being applied, the elements of the corrector occupy the positions in which they are shown in FIG. 1: the piston 26 abuts against the bottom 17 of the bore 16, the core 58 distant from the socket 54 by the rod 72, the mass 64 in abutment against the shoulder 18 and the trigger lug 86 in engagement in the groove 88 of the core 58.

Le véhicule étant toujours immobile, on effectue une application de freinage. La pression créée dans le maître cylindre ou pression d'entrée est transmise à la première chambre 36 par l'orifice 32. Le noyau 58 étant éloigné-de son siège, cette pression est également transmise à la seconde chambre 38 et aux moteurs de freins par l'orifice 34. Since the vehicle is still stationary, a braking application is carried out. The pressure created in the master cylinder or inlet pressure is transmitted to the first chamber 36 through the orifice 32. The core 58 being distant from its seat, this pressure is also transmitted to the second chamber 38 and to the brake motors through port 34.

On constate que la pression de sortie régnant dans la seconde chambre 38 est égale à la pression d'entrée. Cette dernière exerce de plus une force sur la partie 30 du piston 26. Tant que cette force est inférieure à la force de tarage du ressort 46, le piston 26 reste immobile (voir Figure 2 segment OA). Lorsque cette force devient supérieure à la force de tarage du ressort 46, le piston 26 se déplace vers la droite si l'on considère la Figure.It can be seen that the outlet pressure prevailing in the second chamber 38 is equal to the inlet pressure. The latter also exerts a force on the part 30 of the piston 26. As long as this force is less than the setting force of the spring 46, the piston 26 remains stationary (see Figure 2 segment OA). When this force becomes greater than the setting force of the spring 46, the piston 26 moves to the right if we consider the Figure.

On remarque que la masse 64 accompagne le piston 26 dans son déplacement. En effet : d'une part, le piston 26 entraîne le pivot 76 vers la droite et d'autre part, le ressort 68 exerce sur la masse 64 une force de rappel dirigée vers la gauche, qui est transmise au bras 80 de la gâchette 74 par la goupille 84 ; la gâchette est donc soumise à un couple de pivotement dans le sens horaire inverse, mais l'ergot 86 venant en butée au fond de la gorge 88 empêche ce pivotement de la gâchette. Il'en résulte que le déplacement du piston 26 vers la droite entraîne également un déplacement de même amplitude de la masse 64 vers la droite. Note that the mass 64 accompanies the piston 26 in its movement. Indeed: on the one hand, the piston 26 drives the pivot 76 to the right and on the other hand, the spring 68 exerts on the mass 64 a restoring force directed to the left, which is transmitted to the arm 80 of the trigger 74 by pin 84; the trigger is therefore subjected to a pivoting torque in the opposite clockwise direction, but the lug 86 abutting at the bottom of the groove 88 prevents this pivoting of the trigger. As a result, the displacement of the piston 26 to the right also results in a displacement of the same amplitude of the mass 64 to the right.

La gâchette constitue à cet égard des moyens d'entraînement unidirectionnels de la masse 64. En toute rigueur, il y aurait lieu de tenir compte de l'influence du ressort 68 sur le mouvement du piston, mais la force de ce ressort est négligeable devant celle du ressort 46.In this respect, the trigger constitutes unidirectional means of driving the mass 64. In all rigor, account should be taken of the influence of the spring 68 on the movement of the piston, but the force of this spring is negligible in front of that of the spring 46.

On remarque que l'ergot 86 étant toujours en engagement dans la gorge 88, le noyau 58 est toujours éloigné du siège 56 et la pression de sortie est toujours égale à la pression d'entrée (voir Figure 2, droite OAB). Note that the lug 86 is still in engagement in the groove 88, the core 58 is always distant from the seat 56 and the outlet pressure is always equal to the inlet pressure (see Figure 2, right OAB).

Si, lorsque la pression d'entrée atteint une pression donnée P1, on provoque un déplacement supplémentaire de la masse 64 vers la droite, à l'encontre du ressort 68, la gâchette 74 est pivotée dans le sens horaire, la goupille 84 repoussant le bras 80 vers la droite. I1 en résulte que l'ergot 86 est déplacé hors de la gorge 88 et que le noyau 58 est repoussé par le ressort 62 en direction de la douille 54, la tige 72 ne pouvant plus empêcher leur venue en contact puisque le piston 26 a été déplacé vers la droite. If, when the inlet pressure reaches a given pressure P1, an additional displacement of the mass 64 is caused to the right, against the spring 68, the trigger 74 is pivoted clockwise, the pin 84 pushing the arm 80 to the right. I1 follows that the lug 86 is moved out of the groove 88 and that the core 58 is pushed back by the spring 62 in the direction of the sleeve 54, the rod 72 can no longer prevent their coming into contact since the piston 26 has been moved to the right.

Le passage de fluide depuis la première chambre 36 vers la seconde chambre 38 est par conséquent interrompu et l'évolution des pressions s'étudie comme suit :
Le piston 26 est sollicité, en plus des deux forces déjà mentionnées, agissant sur la partie 30 du piston 26, par deux forces antagonistes agissant sur la partie 28 du piston 26 : une force dirigée vers la gauche résultant de l'action de la pression d'entrée et une force dirigée vers la droite résultat de l'action de la pression de sortie.The passage of fluid from the first chamber 36 to the second chamber 38 is therefore interrupted and the evolution of the pressures is studied as follows:
The piston 26 is stressed, in addition to the two forces already mentioned, acting on the part 30 of the piston 26, by two opposing forces acting on the part 28 of the piston 26: a force directed to the left resulting from the action of pressure inlet and a force directed to the right result of the action of the outlet pressure.

La pression de sortie croît alors moins vite que la pression d'entrée puisque la section de la partie 28 du piston 26 est inférieure à la section de la partie 30 de ce même piston. La relation entre la pression de sortie et la pression d'entrée est illustrée à la Figure 2 par le tracé OCD. La pression donnée P1 à partir de laquelle la pression de sortie devient inférieure à la pression d'entrée, par suite de la fermeture de la soupape 53, est appelée pression de coupure. The outlet pressure then increases more slowly than the inlet pressure since the section of the part 28 of the piston 26 is less than the section of the part 30 of this same piston. The relationship between the outlet pressure and the inlet pressure is illustrated in Figure 2 by the OCD plot. The given pressure P1 from which the outlet pressure becomes lower than the inlet pressure, as a result of the closing of the valve 53, is called the cut-off pressure.

Le râle de la masse 64 est de provoquer la fermeture de la soupape 53 et, comme on vient de le voir, de permettre la limitation de l'accroissement de la pression de sortie, au delà d'une pression de coupure variable, comme expliqué ci-après
Le véhicule est maintenant supposé se déplacer dans le sens de la flèche 90 (Figure 1). Selon sa charge, la décélération Y qui serait obtenue en appliquant la pression d'entrée aux freins est pratiquement proportionnelle à cette pression et cette relation est illustrée schématiquement à la Figure 2 par les droites OF (véhicule vide), OG (véhicule chargé au maximum) et OH(véhicule moyennement chargé).The rattle of the mass 64 is to cause the closing of the valve 53 and, as we have just seen, to allow the limitation of the increase in the outlet pressure, beyond a variable cutting pressure, as explained below
The vehicle is now assumed to be moving in the direction of arrow 90 (Figure 1). Depending on its load, the deceleration Y which would be obtained by applying the input pressure to the brakes is practically proportional to this pressure and this relationship is illustrated schematically in Figure 2 by the lines OF (empty vehicle), OG (vehicle fully loaded ) and OH (medium loaded vehicle).

Lors de l'application d'une pression de freinage, la masse 64, de masse M, est sollicitée vers la droite par une force d'inertie
Comme il a été vu précédemment, le déplacement du piston 26 vers la droite provoque un déplacement d'amplitude égale de la masse 64. I1 en résulte une compression du ressort 68 dont la force de rappel initiale est augmentée d'une valeur proportionnelle au déplacement de la masse 64 et à la raideur dudit ressort.When braking pressure is applied, mass 64, of mass M, is biased to the right by a force of inertia
As has been seen previously, the displacement of the piston 26 to the right causes a displacement of equal amplitude of the mass 64. This results in compression of the spring 68 whose initial restoring force is increased by a value proportional to the displacement mass 64 and the stiffness of said spring.

On note alors que tant que M Y reste inférieur à la force de rappel totale du ressort 68, la masse 64 accompagne simplement le déplacement du piston 26, l'ergot 86 de la gâchette 74 restant en engagement dans la gorge 88 du noyau 58 et la pression de sortie restant égale à la pression d'entrée. Pour chaque valeur de la pression d'entrée, il existe une décélération dite de coupure à partir de laquelle M devient supérieure à la force de rappel totale du ressort 68 ; la masse 64 se déplace alors indépendemment du piston 26 à l'encontre du ressort 68, provoquant le pivotement de la gâchette 74 dans le sens horaire et la libération du noyau 58 ; il én résulte la fermeture de la soupape 53 et la limitation de l'accroissement de la pression de sortie comme étudié plus haut. It is then noted that as long as MY remains below the total return force of the spring 68, the mass 64 simply accompanies the displacement of the piston 26, the lug 86 of the trigger 74 remaining in engagement in the groove 88 of the core 58 and the outlet pressure remaining equal to inlet pressure. For each value of the input pressure, there is a so-called cut-off deceleration from which M becomes greater than the total return force of the spring 68; the mass 64 then moves independently of the piston 26 against the spring 68, causing the trigger 74 to pivot clockwise and the release of the core 58; this results in the closing of the valve 53 and the limitation of the increase in the outlet pressure as studied above.

Tant que la force exercée par la pression d'entrée sur la partie 30 du piston 26 est inférieure à la force de tarage du ressort 46, le produit Mec est égal à la force initiale du ressort 68 ; mais comme le piston 26 ne se déplace pas à l'encontre du ressort 46, le noyau 58 reste décollé de la douille 54, sous l'action de la tige 72 même si le déplacement vers la droite de la masse 64 provoque la libération du noyau 58. La pression de sortie est donc égale à la pression d'entrée. As long as the force exerted by the input pressure on the part 30 of the piston 26 is less than the setting force of the spring 46, the product Mec is equal to the initial force of the spring 68; but since the piston 26 does not move against the spring 46, the core 58 remains detached from the sleeve 54, under the action of the rod 72 even if the movement to the right of the mass 64 causes the release of the core 58. The outlet pressure is therefore equal to the inlet pressure.

Par contre, dès que la force exercée par la pression d'entrée sur la partie 30 du piston 26 devient supérieure à la force de tarage du ressort 46, le piston se déplace vers la droite, comme il a été vu précedemment, en entraînant la masse 64, et la force de rappel du ressort 68 augmente proportionnellement à l'accroissement de la pression d'entrée ; il en résulte que la décélération de coupure Y c augmente proportionnellement à l'accroissement de la pression d'entrée. On the other hand, as soon as the force exerted by the input pressure on the part 30 of the piston 26 becomes greater than the setting force of the spring 46, the piston moves to the right, as has been seen previously, causing the mass 64, and the return force of the spring 68 increases in proportion to the increase in the inlet pressure; as a result, the cut-off deceleration Y c increases in proportion to the increase in the inlet pressure.

Ces relations entre oc et la pression d'entrée sont représentées à la Figure 2 par le segment JK et la droite KL. Par conséquent, pour chaque état de charge du véhicule, il existe une pression de coupure
P1F (ou P1G ou P1H) définie par le point d'intersection F' (ou G' ou H') de la droite OF (ou OG ou OH) avec la ligne JKL et l'on remarque que la décélération du véhicule correspondant à cette pression de coupure est d'autant plus importante que le véhicule est plus chargé et par conséquent que son adhérence est meilleure. These relationships between oc and the inlet pressure are represented in Figure 2 by the segment JK and the line KL. Consequently, for each state of charge of the vehicle, there is a cut-off pressure
P1F (or P1G or P1H) defined by the point of intersection F '(or G' or H ') of the line OF (or OG or OH) with the line JKL and we notice that the deceleration of the vehicle corresponding to this cut-off pressure is all the more important the more the vehicle is loaded and consequently that its grip is better.

Lorsque l'effort de freinage est relâché, la décélération décroît, et la masse 64 provoque le pivotement de la gâchette 74 dans le sens horaire inverse. Néanmoins, le noyau 58 ayant été libéré, l'argot 86 vient buter sur la surface périphérique de ce dernier. Ce n'est que lorsque la force exercée par la pression de freinage sur la partie 30 du piston 26 sera devenue inférieure à la force de tarage du ressort 46 et que le piston 26 sera de nouveau en butée contre le fond 17 de l'alésage 16 que la tige 72 repoussant le noyau 58, permettra à l'ergot 86 de venir de nouveau en engagement dans la gorge 88. La tige 72 constitue,à cet égard, des moyens de réarmement pour l'ensemble gâchette 74-noyau58. When the braking force is released, the deceleration decreases, and the mass 64 causes the trigger 74 to pivot in the opposite clockwise direction. However, the core 58 having been released, the slang 86 abuts on the peripheral surface of the latter. It is only when the force exerted by the braking pressure on the part 30 of the piston 26 has become less than the setting force of the spring 46 and that the piston 26 will again be in abutment against the bottom 17 of the bore. 16 that the rod 72 pushing the core 58, will allow the lug 86 to come again into engagement in the groove 88. The rod 72 constitutes, in this regard, resetting means for the trigger assembly 74-core58.

De la description qui précède, on retiendra un des aspects particuliers de l'invention, selon laquelle la masse sensible à la décélération et l'élément de fermeture de soupape sont deux éléments séparés, ce qui permet d'éviter le risque de réouverture de la soupape sous l'effet des chocs ou des vibrations. En effet, dans les systèmes antérieurement connus, où la masse sensible à la décélération est également l'élément de fermeture de soupape, il y a un risque important de réouverture de la soupape provoquée par des chocs ou des vibrations. From the foregoing description, one will retain one of the particular aspects of the invention, according to which the mass sensitive to deceleration and the valve closing element are two separate elements, which avoids the risk of reopening of the valve under the effect of shocks or vibrations. In fact, in previously known systems, where the mass sensitive to deceleration is also the valve closing element, there is a significant risk of reopening of the valve caused by shocks or vibrations.

Aux Figures 4 et 5 on a représenté un autre mode de réalisation du correcteur selon l'invention, qui sera préféré pour les raisons évoquées ci-après. Figures 4 and 5 show another embodiment of the corrector according to the invention, which will be preferred for the reasons mentioned below.

Le correcteur est désigné par la référence générale 110 et tous ses éléments qui sont semblables à ceux du correcteur 10 représenté aux Figures 1 et.3 porteront les mêmes numéros de référence, augmentés de 100. La masse 164 est montée concentrique au piston 126, mais au lieu de coulisser dans l'alésage 114, elle coulisse dans une cage 192, qui comporte une partie annulaire 194 et un disque radial 196 fixé au piston 126, par exemple par sertissage, de sorte que la partie annulaire 194 soit concentrique au piston 126 et à la masse 164. Cette dernière coulisse le long de la surface intérieure 198 de la partie annulaire 194.La surface extérieure 200 de la partie annulaire 194 est éloignée de l'alésage 114 d'une distance permettant le passage du ressort 168 qui prend appui contre le bouchon 120 à l'une de ses extrémités et contre des projections 202, en saillie radiale par rapport à la masse 164, à l'autre extrémité. The corrector is designated by the general reference 110 and all its elements which are similar to those of the corrector 10 represented in FIGS. 1 and 3 will bear the same reference numbers, increased by 100. The mass 164 is mounted concentric with the piston 126, but instead of sliding in the bore 114, it slides in a cage 192, which has an annular part 194 and a radial disc 196 fixed to the piston 126, for example by crimping, so that the annular part 194 is concentric with the piston 126 and to earth 164. The latter slides along the inner surface 198 of the annular part 194. The outer surface 200 of the annular part 194 is distant from the bore 114 by a distance allowing the passage of the spring 168 which takes pressing against the plug 120 at one of its ends and against projections 202, projecting radially with respect to the mass 164, at the other end.

De plus, un passage de dérivation 204 traverse le piston 126 pour mettre en communication les sous chambres 136D et 136G de la chambre d'entrée 136 situées respectivement à droite et à gauche de l'ensemble cage 192 et masse 164. On notera que ces mêmes sous chambres communiquent également par le pourtour de la cage 192. In addition, a bypass passage 204 crosses the piston 126 in order to put the sub-chambers 136D and 136G of the inlet chamber 136 in communication, situated respectively to the right and to the left of the cage 192 and mass 164. assembly. It will be noted that these the same under chambers also communicate by the periphery of the cage 192.

Le fonctionnement du correcteur 110 est pratiquement identique au fonctionnement du correcteur 10 déjà expliqué, il présente néanmoins la différence suivante : il a été vu que dans la première phase d'une application de freinage, c'est-à-dire la phase qui précède l'obtention de la décélération de coupure Yc, la masse 64 (ou 164) est entraînée vers la droite par le piston 26 (ou 126). Dans le cas du correcteur 10 ce déplacement de la masse 64 entraîne un écoulement de liquide de la chambre 36D vers la chambre 36G qui s'effectue grâce aux conduits axiaux 70 ménagés dans la masse 64 et au jeu radial qui la sépare du boîtier, mais il en résulte l'apparition d'une force hydrodynamique, dirigée vers la gauche, qui s'oppose au déplacement de la masse 64. The operation of the corrector 110 is practically identical to the operation of the corrector 10 already explained, it nevertheless has the following difference: it has been seen that in the first phase of a braking application, that is to say the phase which precedes obtaining the cut-off deceleration Yc, the mass 64 (or 164) is driven to the right by the piston 26 (or 126). In the case of the corrector 10, this displacement of the mass 64 causes a flow of liquid from the chamber 36D to the chamber 36G which takes place thanks to the axial conduits 70 formed in the mass 64 and to the radial clearance which separates it from the housing, but this results in the appearance of a hydrodynamic force, directed to the left, which opposes the displacement of the mass 64.

I1 faudra donc atteindre une décélération plus forte que prévue pour provoquer le déplacement de la masse 64 par rapport au piston 26 et déclencher le fonctionnement du correcteur. Par contre, dans le cas du correcteur 110, cet écoulement s'effectue par le pourtour de la cage 192 et par le passage de dérivation 204 et non plus par les conduits axiaux 170. La masse 164 n'est donc pas soumise à une force hydrodynamique de retenue et peut se déplacer par rapport au piston 126, à l'encontre de la force exercée par le ressort 168 et déclencher le fonctionnement du correcteur, dès que la décélération de coupure oc est obtenue. I1 will therefore have to reach a stronger deceleration than expected to cause the mass 64 to move relative to the piston 26 and trigger the operation of the corrector. On the other hand, in the case of the corrector 110, this flow takes place by the periphery of the cage 192 and by the bypass passage 204 and no longer by the axial conduits 170. The mass 164 is therefore not subjected to a force hydrodynamic retention and can move relative to the piston 126, against the force exerted by the spring 168 and trigger the operation of the corrector, as soon as the cut-off deceleration oc is obtained.

Ce déplacement est de faible amplitude et provoque un faible écoulement de liquide depuis la chambre 206, délimitée par la masse 164 et le fond de la cage 192, vers la chambre 136G au travers des conduits 170, mais sans que la force de réaction hydrodynamique qui en résulte soit susceptible de retenir notablement la masse 164.This movement is of small amplitude and causes a weak flow of liquid from the chamber 206, delimited by the mass 164 and the bottom of the cage 192, towards the chamber 136G through the conduits 170, but without the hydrodynamic reaction force which the result is likely to retain mass significantly 164.

Une autre particularité de ce mode de réalisation réside dans le fait que le déplacement relatif de la masse 164 par rapport au piston 126 est limité par venue en butée de la masse 164 contre le disque 196 de la cage 192. En effet, dans le cas du correcteur 10, si la masse 64 se déplace d'une trop grande distance par rapport au piston 26, la gâchette 74 risque d'échapper à la goupille 84. Cet inconvénient est évité dans le correcteur 110. Another particular feature of this embodiment lies in the fact that the relative displacement of the mass 164 relative to the piston 126 is limited by abutment of the mass 164 against the disc 196 of the cage 192. Indeed, in the case of the corrector 10, if the mass 64 moves too far away from the piston 26, the trigger 74 risks escaping from the pin 84. This drawback is avoided in the corrector 110.

Claims

1. A braking corrector controlled by deceleration, for a motor vehicle, comprising: a box provided with an inlet port intended to be connected to the pressure chamber of a master cylinder and an outlet port intended to be connected to the rear brake motors of the vehicle, said housing comprising a first chamber communicating with said inlet orifice and a second chamber communicating with said outlet orifice, a differential piston which is slidably sealed in said housing and comprising a first part extending in said first chamber and a second part extending in said second chamber, said first part having an effective section subjected to the pressure of the fluid in said first chamber less than the effective section of said second part, an elastic element acting on said piston differential to said second chamber, a passage connecting said first and second chambers, a valve controlling the flow of e fluid through said passage, said valve comprising a seat defined in said passage and a closing element, and a movable inertia sensor associated with said closing element to cause the closing of said passage when the deceleration of the vehicle exceeds a predetermined value, characterized in that said inertia sensor comprises locking means keeping said closing element away from said seat, the displacement of said inertia sensor caused when the deceleration of the vehicle exceeds said predetermined value causing the release of said locking means resulting in the release of said closing element and closing said passage, resetting means allowing, in the absence of any braking pressure, to move said closing element away from said seat and in engagement with said locking means.

2.Brake corrector according to claim 1, characterized in that said differential piston comprises a first part of large diameter mounted in sealed sliding in a first bore provided in the housing between said first and second chambers, and a second part of small diameter mounted in sealed sliding in a second random aqe provided in the housing between said first chamber and a third chamber in which atmospheric pressure prevails, said elastic element being interposed between a wall of said third chamber and the end of the piston which extends in this room.

3. Brake corrector according to either of claims 1 and 2, characterized in that said passage is formed in said piston.

4. Brake corrector according to claim 3, characterized in that said passage is composed of an axial bore in the end of the piston which extends in said second chamber and of a radial groove bringing said axial bore into communication and said first chamber, the closing element of said valve consisting of a cylindrical core sliding in said bore and provided with a seal on its face oriented towards the end of said bore opening into said second chamber, a cylindrical sleeve being fixed inside said bore, the end of said sleeve facing said seal of said core constituting said valve seat, said cylindrical core being resiliently biased towards said sleeve.

5. Brake corrector according to claim 4, characterized in that said resetting means comprise a rod positioned in said socket and allowing a substantially free passage of the fluid through said passage, said rod bearing against a wall of said second chamber for pushing said cylindrical core away from said sleeve when said piston is pushed into abutment against said wall under the action of the aforesaid elastic element in the absence of any fluid pressure.

6. Brake corrector according to any one of claims 1 to 5, characterized in that said inertia sensor comprises an annular mass, received in said first chamber, surrounding said piston and axially movable relative to the latter.

7. Brake corrector according to claim 6, characterized in that said inertia sensor comprises a compression spring interposed between a wall of said first chamber and said annular mass to resist movements of the latter in the direction of movement vehicle forward

8. Brake corrector according to either of claims 6 and 7, characterized in that it comprises unidirectional drive means interposed between said annular mass and said piston to prevent any movement of said mass relative to the latter in the opposite direction to the direction of movement of the vehicle in forward gear.

9. Brake corrector according to any one of claims 6 to 8 characterized in that said locking means comprise: a trigger of substantially planar shape, mounted on a pivot integral with the piston and whose axis is perpendicular to the axis of the latter, said trigger comprising a lug designed to engage in a groove formed at the periphery of the closing element of said valve when the latter is located away from said seat and an arm extending substantially radially in a groove formed along a radial plane in the annular mass, said arm having a radial notch crossed by a pin secured to said mass, so that any relative movement of the mass with respect to the piston, in the direction of movement of the vehicle in forward gear, causes the trigger to pivot relative to the piston and, consequently, the release of the lug out of said groove.

10. Brake corrector according to any one of claims 6 to 9, characterized in that said first chamber has a cylindrical wall coaxial with said piston and that said annular mass is slidably mounted along said wall by means of longitudinal bearings regularly spaced around the periphery of said annular mass.

11. Brake corrector according to any one of claims 6 to 9, characterized in that it comprises a cage fixed to said piston, said cage being composed of a disc substantially perpendicular to the axis of the piston and of a part annular surrounding said annular mass, said cage limiting the stroke of said mass relative to the piston in the direction of movement of the vehicle in forward motion and limiting the hydrodynamic forces exerted on said mass as a result of transfers of liquid from one face to the other of said mass during movements of the latter in said first chamber.

12. Brake corrector according to claim 11, characterized in that said annular mass is slidably mounted along said annular part of the cage by means of longitudinal bearings regularly spaced around the periphery of said annular mass.