FI94443B - Method for regulating the sulphide balance of a sulphate cellulose factory - Google Patents
Method for regulating the sulphide balance of a sulphate cellulose factory Download PDFInfo
- Publication number
- FI94443B FI94443B FI921444A FI921444A FI94443B FI 94443 B FI94443 B FI 94443B FI 921444 A FI921444 A FI 921444A FI 921444 A FI921444 A FI 921444A FI 94443 B FI94443 B FI 94443B
- Authority
- FI
- Finland
- Prior art keywords
- sulfur
- temperature
- liquor
- heat treatment
- black liquor
- Prior art date
Links
Landscapes
- Paper (AREA)
- Polysaccharides And Polysaccharide Derivatives (AREA)
Description
9444394443
Menetelmä sulfaattisellutehtaan rikkitaseen säätämiseksiMethod for adjusting the sulfur balance of a sulphate pulp mill
Keksinnön kohteena on menetelmä sulfaattisellutehtaan rikkitaseen säätämiseksi, jossa menetelmässä mustali-5 peästä poistetaan rikkiä rikkiyhdisteitä sisältävän kaasun muodossa lämpökäsittelemällä sitä keittolämpötilaa korkeammassa lämpötilassa ja lämpökäsittelyn lämpötilaa ja/ tai viiveaikaa säätämällä.The invention relates to a method for adjusting the sulfur balance of a sulphate pulp mill, in which sulfur is removed from the black liquor in the form of a gas containing sulfur compounds by heat treatment at a temperature higher than the cooking temperature and by adjusting the heat treatment temperature and / or delay time.
Valmistettaessa selluloosaa sulfaattikeittomenetel-10 mällä, käsitellään puuaines natriumhydroksidia ja natrium-sulfidia sisältävällä keittoliuoksella. Tällöin puussa oleva ligniini erottuu varsinaisesta selluloosakuidusta. Keitossa saatu keittolipeän ja selluloosamassan seos pestään, jolloin kuidut johdetaan edelleen valkaisuun ja/tai 15 muuhun jälkikäsittelyyn ja jäljelle jäänyt jäteliemi eli mustalipeä johdetaan jatkokäsittelyyn. Mustalipeä sisältää runsaasti kemikaaleja, joita uudelleen käsittelemällä voidaan palauttaa takaisin keittoprosessiin ja siten säästää uusien syötettävien kemikaalien määrää. Samoin mustalipeä 20 sisältää runsaasti orgaanista ainetta, josta saadaan polttamalla hyödynnettävää energiaa. Mustalipeä tavallisesti väkevöidään käyttämällä hyväksi prosessin eri vaiheessa syntyvää höyryä ja sen sisältämää lämpöenergiaa, jonka *| avulla mustalipeästä haihdutetaan vettä pois. Tämän jäi- ··· •j 25 keen väkevöity mustalipeä syötetään soodakattilaan, jossa * · · •ϊ se poltetaan ja soodakattilan alaosaan muodostuvasta su- lasta muodostetaan veden tai laihan valkolipeän avulla vi- » · .’·· herlipeää, joka edelleen kalkin avulla kaustisoimalla muu- : tetaan valkolipeäksi eli keittolipeäksi.When preparing cellulose by the sulfate cooking method, the wood is treated with a cooking solution containing sodium hydroxide and sodium sulfide. In this case, the lignin in the wood separates from the actual cellulose fiber. The mixture of cooking liquor and cellulose pulp obtained in the cooking is washed, whereby the fibers are further passed to bleaching and / or other post-treatment and the remaining waste broth, i.e. black liquor, is passed to further processing. Black liquor is rich in chemicals that can be reprocessed to return to the cooking process, thus saving the amount of new chemicals fed. Likewise, the black liquor 20 is rich in organic matter, which is obtained by burning energy. Black liquor is usually concentrated by exploiting the steam generated at different stages of the process and the thermal energy it contains, which * | evaporates the water from the black liquor. The concentrated black liquor of this ice is fed to a recovery boiler, where it is incinerated and the melt formed in the lower part of the recovery boiler is used to form water or lean white liquor to remove the liquor, which is further reduced by lime. by causticization it is converted into white liquor, i.e. cooking liquor.
30 Rikkiä tulee prosessiin pääasiassa valkaisukemikaa- lien valmistukseen sekä mäntyöljykeittämöllä mäntyöljyn • · » ··.·. palstoitukseen tarvittavan rikkihapon muodossa, jolloin ’•m rikkiä eri muodoissaan joutuu keittoprosessiin. Osa rikis- : .* tä poistuu erilaisina hajukaasuina sellun keitossa, musta- • · * :..J5 lipeää väkevöitäessä haihduttamossa ja tietenkin soodakat- m * * · • · · * % · » · 2 94443 tilassa mustalipeän palaessa. Koska kaasumaisia rikkipääs-töjä pidetään ympäristölle haitallisina, on ne pyrittävä pitämään mahdollisimman vähäisinä sekä rikkilaskeuman että hajuhaittojen vuoksi. Mikäli sellutehtaan rikkipäästöjä 5 vähennetään, mikä saadaan aikaan esim. nostamalla lipeän kuiva-ainepitoisuutta ja keräämällä tehtaan hajukaasut yhteen polttamalla hävitettäväksi, on seurauksena rikin kumuloituminen lipeäkiertoon. Tämän vuoksi rikkiä pitäisi pystyä poistamaan kierrosta haluttu määrä, jotta lipeä-10 kierrossa oleva rikkipitoisuus voitaisiin säilyttää haluttuna. On tunnettua muun muassa FI-kuulutusjulkaisusta 85515 poistaa mustalipeästä rikkiä kaasumaisessa muodossa niin, että mustalipeä ennen viimeistä väkevöintivaihetta kuumennetaan keittolämpötilaa korkeampaan lämpötilaan ja 15 pidetään siinä vähintään 20 minuuttia, jonka jälkeen mustalipeän annetaan paisua, jolloin kaasumaisia rikkiyhdisteitä sisältävää höyryä vapautuu mustalipeästä. Julkaisun mukaan erotettu rikki johdetaan polttoon tai muuhun hävityslaitokseen ja mustalipeä johdetaan edelleen loppuväke-20 vointiin, jossa siitä vielä poistetaan vettä haihduttamalla. Kyseisen julkaisun esittämä ratkaisu, vaikkakin ilmeisesti on toimiva, on erittäin suurikokoinen ja kallis ja . sen energiatalous on erittäin huono.30 Sulfur enters the process mainly for the production of bleaching chemicals and for the production of tall oil by tall oil digestion. in the form of sulfuric acid required for columning, in which case • • m sulfur in its various forms enters the cooking process. Some of the sulfur is removed as various odorous gases in pulp cooking, black • · *: .. J5 lye is concentrated in the evaporator and, of course, soda ash * * · • · · *% · »· 2 94443 in the combustion of black liquor. As gaseous sulfur emissions are considered to be harmful to the environment, efforts must be made to keep them to a minimum due to both sulfur deposition and odor nuisance. If the sulfur emissions 5 of the pulp mill are reduced, which is achieved e.g. by raising the dry matter content of the lye and collecting the odorous gases of the mill together for incineration for disposal, the result is the accumulation of sulfur in the lye cycle. Therefore, it should be possible to remove the desired amount of sulfur from the cycle in order to maintain the desired sulfur content in the lye-10 cycle. It is known, inter alia, from FI publication 85515 to remove sulfur from black liquor in gaseous form by heating the black liquor above the cooking temperature and maintaining it for at least 20 minutes before the last concentration step, after which the black liquor is allowed to swell, releasing vapor containing gaseous sulfur compounds. According to the publication, the separated sulfur is passed to an incineration or other disposal plant and the black liquor is further passed to a final concentrate, where it is further removed by evaporation of water. The solution proposed by that publication, although apparently workable, is very large and expensive and. its energy economy is very poor.
«M«M
••j US-patentista 2,711,430 puolestaan on sinänsä tun- .1:25 nettua, octä kuumentamalla mustalipeää keittolämpötilaa ΙΓ korkeampaan lämpötilaan ja antamalla sen olla siinä riit- !1’1 tävä aika, siitä saadaan paisutettaessa erottunaan rikkiä ’·.: kaasumaisina yhdisteinä vesihöyryn mukana. Erottuva rikin määrä riippuu sekä lämpötilasta että erityisesti viive-30 ajasta, jolloin sitä voidaan halutulla tavalla säätää näi-tä muuttamalla.U.S. Pat. No. 2,711,430, on the other hand, is known per se, i.e. by heating the black liquor to a temperature ΙΓ above the cooking temperature olla and allowing it to remain there for a sufficient time, it is obtained by expanding sulfur as gaseous compounds. with water vapor. The amount of sulfur that differs depends on both the temperature and, in particular, the delay time, in which case it can be adjusted as desired by changing these.
• · ·♦·’ Tämän keksinnön tarkoituksena on saada aikaan sei- • · lainen menetelmä, jolla vältetään tunnetuissa ratkaisuissa • 1 V olevia haittoja ja jolla sellutehtaan rikkitase voidaan ·· ..-35 säätää halutulla tavalla mahdollisimman edullisesti ja 9 9 *··· • · ♦ . · · • · • · 3 94443 tehokkaasti. Keksinnön mukaiselle menetelmälle on ominaista, että lämpökäsittely tehdään viimeisen väkevöintivai-heen yhteydessä tai välittömästi sen jälkeen.It is an object of the present invention to provide a method which avoids the disadvantages of the known solutions and which allows the sulfur balance of a pulp mill to be adjusted as desired as cost-effectively as possible and by 9 9 * ·· · • · ♦. · · • · • · 3 94443 effectively. The process according to the invention is characterized in that the heat treatment is carried out in connection with or immediately after the last concentration step.
Keksinnön olennainen ajatus on, että rikkiä poiste-5 taan haluttu määrä mustalipeästä vasta viimeisen väkevöin-tivaiheen jälkeen tai sen yhteydessä, jolloin koko toiminta voidaan toteuttaa jo valmiina olevassa laitteistossa tai hyvin pienin muutoksin. Yllättäen on nimittäin todettu, että väkevöitäessä lipeä jopa yli 80 % kuiva-ainepi-10 toisuuteen, voidaan lipeän viiveaikaa ja lämpötilaa säätää niin, että rikki voidaan poistaa viimeisen väkevöintivai-heen jälkeisessä paisutussäiliössä, jolloin viimeinen vä-kevöintireaktori toimii samalla viivesäiliönä lämpökäsittelyä varten. Keksintö on erityisen hyvin sovellettavissa 15 FI-patentin 73474 mukaisessa ratkaisussa, jossa lipeä lop-puväkevöidään paineen alaisesti ilmakehän painetta korkeammassa paineessa ja vastaavasti lipeän ilmakehän paineen kiehumispistettä korkeammassa lämpötilassa. Tässä ratkaisussa voidaan rikin erottaminen lipeästä saada hel-20 posti ja yksinkertaisesti aikaan pelkästään lisäämällä väkevöintireaktorin ja paisuntasäiliön väliin erillinen viivesäiliö, jossa lipeää voidaan tarvittaessa lämmittää . esimerkiksi kuumalla höyryllä. Tällöin menetelmän toteutu- ·*· ··; minen on investointina varsin halpa ja helposti sovellet- ··* ··· 25 tavissa. Keksintö on myös sovellettavissa FI-hakemuksen ·· · .ϊ 894049 mukaiseen ratkaisuun, jossa korkean kuiva-ainepi- toisuuden saamiseksi on sovellettu ratkaisua, jossa musta- • · /·· lipeään syötetään tuhkaa vasta viimeisen väkevöintireakto- rin ja sen jälkeisen paisuntasäiliön ja kattilan väliin 30 sijoitetussa erillisessä tuhkansekoitussäiliössä. Koska : tätä ratkaisua sovelletaan jo mahdollisimman korkean kui- ··· · .·;·. va-ainepitoisuuden saamiseksi mustalipeälle, voidaan ri- • * · |· kinpoisto toteuttaa em. tavalla tai käyttää viimeisen vä- • · # : .* kevöintivaiheen jälkeistä paisuntasäiliötä lämpökäsittely- ja viivesäiliönä ja erottaa rikkipitoiset kaasut ja höyry ♦ » · • · • · · • ·· • ♦ _______________ —— ————— ..... va 94443 4 vasta viimeisessä tuhkansekoitussäiliössä, jossa mustali-peää myös paisutetaan.The essential idea of the invention is that the desired amount of sulfur is removed from the black liquor only after or in connection with the last concentration step, in which case the entire operation can be carried out in the already existing equipment or with very small changes. Surprisingly, it has been found that when concentrating the lye to more than 80% dry matter, the residence time and temperature of the liquor can be adjusted so that sulfur can be removed in the expansion tank after the last concentration step, with the last concentrator reactor operating at the same time. The invention is particularly well suited for the solution according to FI patent 73474, in which the lye is finally concentrated under pressure at a pressure higher than atmospheric pressure and at a temperature higher than the boiling point of the atmospheric pressure of the liquor, respectively. In this solution, the separation of sulfur from the liquor can be achieved easily and simply by simply adding a separate delay tank between the concentration reactor and the expansion tank, where the liquor can be heated if necessary. for example with hot steam. In this case, the implementation of the method · * · ··; investment is quite cheap and easy to apply. The invention is also applicable to the solution according to FI application ·· · .ϊ 894049, in which a solution has been applied in order to obtain a high dry matter content, in which ash is fed to the black liquor only after the last concentration reactor and the subsequent expansion tank and boiler. in 30 separate ash mixing tanks placed between them. Whereas: this solution is already applied at the highest possible level of ··· ·. ·; ·. In order to obtain the concentration of the substance in the black liquor, the decontamination can be carried out in the above-mentioned manner or the expansion tank after the final concentration can be used as a heat treatment and delay tank and the sulfur-containing gases and steam can be separated ♦ »· • · • · · • ·· • ♦ _______________ —— ————— ..... va 94443 4 only in the last ash mixing tank, where the black-head is also expanded.
Keksinnön mukaisen ratkaisun etuna on, että se voidaan myös toteuttaa jo olemassa olevilla laitteistoilla 5 ilman merkittäviä lisäinvestointeja samalla, kun energia-hyötysuhde säilyy korkeana. Samalla koko sellunkeittopro-sessin rikkitasapaino voidaan helposti ja yksinkertaisesti säätää ja talteensaatu rikki voidaan sopivasti käsittelemällä palauttaa rikkihappona valkaisuprosessiin tai män-10 työljyn palstoitukseen korvaamaan ulkopuolelta tuotua rikkihappoa, mikä edelleen tekee koko prosessin taloudellisesti kannattavammaksi.The advantage of the solution according to the invention is that it can also be implemented with already existing equipment 5 without significant additional investments, while the energy efficiency remains high. At the same time, the sulfur balance of the entire pulp cooking process can be easily and simply adjusted, and the recovered sulfur can be suitably treated to be returned as sulfuric acid to the bleaching process or pine-10 oil column to replace externally imported sulfuric acid, further making the whole process more economically viable.
Keksintöä selostetaan lähemmin oheisissa piirustuksissa, joissa 15 kuvio 1 esittää kaavamaisesti erästä laitteistoa, jossa keksinnön mukainen menetelmä edullisesti voidaan toteuttaa, kuvio 2 esittää kaavamaisesti kuvion 1 mukaisen laitteiston toista sovellutusmuotoa ja 20 kuvio 3 esittää kaavamaisesti erästä laitteiston toista laitteistoa keksinnön mukaisen menetelmän toisen sovellutusmuodon toteuttamiseksi.The invention is described in more detail in the accompanying drawings, in which Fig. 1 schematically shows an apparatus in which the method according to the invention can be advantageously implemented, Fig. 2 schematically shows a second embodiment of the apparatus according to Fig. 1 and Fig. 3 schematically shows another apparatus for implementing a second embodiment of the method.
, Kuviossa 1 esitetyssä ratkaisussa mustalipeä syöte- f· ; tään kanavaa 1 pitkin sekoitussäiliöön 2, josta se edel- ϊ 25 leen kanavaa 3 pitkin syötetään väkevöintireaktoriin 4.In the solution shown in Figure 1, the black liquor feed f ·; is fed along channel 1 to the mixing tank 2, from where it is further fed to channel 3 via channel 3.
ϊ* Sekoitussäiliöön 2 syötetään edelleen tuhkaa ja mahdolli- • ’* sesti make-up-kemikaaleja kanavaa 5 pitkin. Väkevöinti- reaktorissa 4 lipeän väkevöinti tapahtuu joko suoralla tai epäsuoralla kuumennuksella syöttämällä höyryä kanavasta 6, 30 jolloin muodostunut lauhde poistetaan kanavan 7 kautta ja .·. lipeästä erottuvaa hönkää voidaan haluttaessa poistaa vä- ··* kevöintireaktorin yläosasta kanavaa 8 pitkin venttiilin 32 * 9 . avulla. Väkevöitynyt mustalipeä syötetään kanavan 9 kautta 9 V pumpulla 10 eteenpäin, jolloin venttiilillä 11 ohjataan • · ..35 esim. osa väkevöitetystä lipeästä eteenpäin viivesäiliöön ··* 9 • · • 9 5 94443 12 ja osa palautetaan väkevöintireaktoriin 4. Mustalipeän lämpötila väkevöintireaktorissa 4 on tyypillisesti noin 150° - 170°C ja paine sitä vastaava, jolloin lipeän viskositeetti laskee niin, että se on 80% kuiva-ainepitoisuu-5 desta huolimatta pumpattavissa eteenpäin. Viiveaika, esim.ϊ * Ash and possibly make-up chemicals are further fed into the mixing tank 2 via channel 5. In the concentration reactor 4, the liquor is concentrated by either direct or indirect heating by supplying steam from the channel 6, 30, whereby the condensate formed is removed through the channel 7 and. if desired, the effluent separating from the lye can be removed from the top of the lightening reactor via the channel 8 along the valve 32 * 9. through. The concentrated black liquor is fed through the channel 9 forward by a 9 V pump 10, whereby the valve 11 directs • · ..35 e.g. part of the concentrated liquor forward to the delay tank ·· * 9 • · • 9 5 94443 12 and part is returned to the concentration reactor 4. The black liquor temperature in the concentration reactor 4 is typically about 150 ° to 170 ° C and a pressure equivalent thereto, whereby the viscosity of the lye decreases so that it can be pumped forward despite a dry matter content of 80%. Delay time, e.g.
20 - 60 min. viivesäiliössä 12 säädetään sellaiseksi, että rikki alkaa erottua lipeästä muun muassa dimetyylisulfidi-na ja muina kaasumaisina yhdisteinä. Viivesäiliössä lämpötila laskee hieman väkevöintireaktorin lämpötilaan nähden 10 paineen laskiessa, mutta sitä voidaan lämmittää esimerkiksi kanavan 13 ja venttiilin 33 kautta syötetyllä kuumalla höyryllä, joka voidaan ottaa sopivasta kohdasta sellupro-sessia, esim. soodakattilan nuohoushöyrystä. Lipeän lämpötila pidetään kuitenkin korkeammalla kuin keittolämpötila 15 ja paine viivesäiliössä on tällöin sitä vastaava.20 - 60 min. in the delay tank 12, it is adjusted so that the sulfur begins to separate from the lye, inter alia, as dimethyl sulfide and other gaseous compounds. In the delay tank, the temperature drops slightly relative to the concentration reactor temperature 10 as the pressure drops, but can be heated, for example, by hot steam fed through duct 13 and valve 33, which can be taken from a suitable point in the pulp process, e.g. However, the temperature of the liquor is kept higher than the cooking temperature 15 and the pressure in the delay tank is then corresponding.
Viivesäiliöstä 12 lipeä johdetaan edelleen kanavaa 14 pitkin venttiilin 15 kautta paisuntasäiliöön 16, jossa lipeä pääsee paisumaan ja siitä erottuu rikkipitoisia kaasuja ja höyryä, jotka johdetaan ulos säiliön yläosasta 20 venttiilin 17 kautta kanavaan 18. Kaasujen ja höyryn poistoa säädetään yksinkertaisesti painesäätimellä 19, joka ohjaa venttiiliä 17. Paisuntasäiliöstä 16 lipeä johdetaan kanavaa 20 pitkin pumpun 21 avulla venttiilin 22 kautta ·” ruiskutettavaksi soodakattilaan 23, jossa se tunnetulla ·· · '·· 25 tavalla poltetaan. Osa lipeästä voidaan tarvittaessa pa-• · « •ϊ lauttaa paisuntasäiliöön 16 venttiilin 24 kautta.From the delay tank 12, the liquor is further led along the channel 14 through the valve 15 to the expansion tank 16, where the liquor is allowed to expand and separates sulfur-containing gases and vapors which are discharged from the tank top 20 through the valve 17 to the duct 18. The discharge of gases and steam is controlled by a pressure regulator 19. 17. From the expansion tank 16, the liquor is led along the channel 20 by means of a pump 21 through a valve 22 to be injected into a recovery boiler 23, where it is burned in a known manner. If necessary, some of the liquor can be • • «• ϊ returned to the expansion tank 16 via the valve 24.
9 Väkevöintireaktorin 4 yläosasta kanavaa 8 pitkin f · ',*·· mahdollisesti poistettava höyry voidaan käyttää aikaisem- missä väkevöinti- ja haihdutusasteissa lämmittämään lipe-30 ää. Samoin kanavaan 18 kautta poistuva höyry rikkipitoisi-: .·. ne kaasuineen voidaan käyttää sopivalla tavalla, johtamal- • 99 · la jälleenkäsittelyyn esimerkiksi polttolaitokseen tai ka-talyyttilaitokseen rikin saamiseksi mahdollisimman hyvin ϊ ·' hyödynnettävään muotoon esim. rikkihapoksi. Kuvan 1 mukai- 9 9 9 }.,j5 nen menetelmä on myös mahdollista toteuttaa ilman viiveas-« • »9 The steam which may be removed from the upper part of the concentrating reactor 4 along the channel 8 f · ', * ·· can be used in previous stages of concentration and evaporation to heat Lipe-30. Likewise, the steam leaving through the duct 18 would contain sulfur. they and their gases can be used in a suitable manner, leading to • 99 · la reprocessing, for example in an incineration plant or a catalyst plant, in order to obtain the best possible form of sulfur, e.g. sulfuric acid. The method according to Fig. 1 can also be carried out without delay.
AA
* · i 6 94443 tiaa 12 siten, että lipeän viiveaikaa väkevöintireaktoris-sa 4 pidennetään 20 - 60 minuuttiin, jolloin rikkiyhdisteet erkanevat lipeästä. Tällöin erillistä viivesäiliötä 12 ei tarvita, vaan lipeä johdetaan suoraan paisuntasäili-5 öön 16, jossa rikkiyhdisteet vapautuvat ja voidaan poistaa kaasumaisina yhdisteinä. Tämä sovellutusmuoto on esitetty kuviossa 2, joka muuten vastaa kuviota 1 myös numeroinniltaan, mutta siitä puuttuu viivesäiliö 12 siihen liittyvine osineen, koska lipeä syötetään väkevöintireaktorissa 4 ta-10 pahtuneen viiveen jälkeen suoraan paisuntasäiliöön 16 kanavaa 15 pitkin. Tällöin seurauksena on, että väkevöinti-reaktorin 4 koko jonkin verran kasvaa, mutta se ei ole merkittävä.* · I 6 94443 tiaa 12 so that the residence time of the liquor in the concentration reactor 4 is extended to 20 to 60 minutes, whereby the sulfur compounds separate from the lye. In this case, a separate delay tank 12 is not required, but the liquor is led directly to the expansion tank 16, where the sulfur compounds are released and can be removed as gaseous compounds. This embodiment is shown in Figure 2, which by the way also corresponds to Figure 1 in its numbering, but lacks a delay tank 12 with its associated parts, because the liquor is fed directly to the expansion tank 16 via the channel 15 after a delay in the concentration reactor 4 ta-10. In this case, the result is that the size of the concentration reactor 4 increases somewhat, but it is not significant.
Kuviossa 3 on esitetty eräs keksinnön mukaisen me-15 netelmän toisen sovellutusmuodon toteuttamiseen soveltuva laitteisto, jossa on käytetty kuvion 1 mukaisen laitteiston osia vastaavista osista myös vastaavia numeroita. Tässä toteutusmuodossa lipeä johdetaan suoraan kanavaa 3 pitkin väkevöintireaktoriin 4. Kuvion 3 esittämässä laitteis-20 tossa voidaan keksinnön mukainen menetelmä toteuttaa käyttämällä kaksivaiheista paisutusta siten, että lipeä kuumennetaan väkevöintireaktorissa 4 tarpeeksi korkeaan lämpötilaan esimerkiksi noin 190°C, jolloin tietysti reaktorissa on lämpötilaa vastaava paine. Kun lipeän kuiva-aine-25 pitoisuus on sopiva, lipeä johdetaan paisuntasäiliöön 16, jossa lipeän lämpötila laskee paineen laskiessa saunalla. Lipeä viipyy paisuntasäiliössä 16 sopivan ajan, eli 20 -60 minuuttia, jolloin rikki kaasumaisina yhdisteinä erottuu lipeästä. Osa kaasumaisista rikkiyhdisteistä voidaan 30 haluttaessa poistaa kanavaa 18 pitkin höyryn mukana, mutta loput kulkeutuvat lipeän mukana tuhkansekoitussäiliöön 25, jossa lipeä paisutetaan matalampaan paineeseen. Paisutuk-sen yhteydessä pääosa rikkipitoisista kaasuista eroaa lipeästä höyryn mukana ja poistetaan venttiilin 26 kautta 35 kanavaan 27. Paineensäätö tuhkansekoitussäiliössä 25 ta- * *Fig. 3 shows an apparatus suitable for implementing a second embodiment of the method according to the invention, in which numbers corresponding to the parts corresponding to the parts of the apparatus according to Fig. 1 are also used. In this embodiment, the liquor is fed directly via channel 3 to the concentrating reactor 4. In the apparatus shown in Fig. 3, the process according to the invention can be carried out using two-stage expansion by heating the liquor in the concentrating reactor 4 to a sufficiently high temperature, for example about 190 ° C. When the dry matter-25 content of the lye is suitable, the lye is led to an expansion tank 16, where the temperature of the lye decreases as the pressure decreases in the sauna. The lye remains in the expansion tank for 16 suitable times, i.e. 20-60 minutes, during which the sulfur as gaseous compounds separates from the lye. Some of the gaseous sulfur compounds 30 may be removed along the passage 18 with the steam, if desired, but the remainder is transported with the lye to the ash mixing tank 25 where the lye is expanded to a lower pressure. In connection with the expansion, most of the sulfur-containing gases separate from the liquor with the steam and are discharged through the valve 26 into the duct 27. The pressure control in the ash mixing tank 25 t- * *
VV
7 94443 pahtuu säätimellä 28, joka ohjaa venttiiliä 26. Tuhkanse-koitussäiliössä lipeään sekoitetaan kanavaa 5 pitkin tulevaa tuhkaa ja/tai make-up kemikaaleja, jotka sekoitetaan mahdollisimman tehokkaasti säiliön alaosassa olevalla se-5 koittimella 29. Tuhkansekoitussäiliöstä 25 lipeä johdetaan edelleen soodakattilaan 23 kanavaa 30 pitkin venttiilin 31 kautta tavanomaisesti poltettavaksi. Paisutus voidaan tehdä tietenkin myös useampivaiheisena kuin kaksivaiheisena, jolloin paisuntasäiliötä lisätään tarpeen mukaan.7 94443 is effected by a controller 28 which controls the valve 26. In the ash mixing tank, the lye is mixed with ash from the channel 5 and / or make-up chemicals, which are mixed as efficiently as possible with the se-5 mixer 29 at the bottom of the tank. The lye 23 is further fed from the ash mixing tank 30 through the valve 31 for conventional combustion. Of course, the expansion can also be done in several stages than in two stages, in which case the expansion tank is added as required.
10 Edellä selityksessä ja piirustuksissa on keksintöä esitetty vain esimerkinomaisesti eikä sitä ole millään tavoin rajoitettu siihen. Sopiva lämpökäsittelylämpötila ja viiveaika riippuvat käytettävästä laitteistosta ja tarvittavasta rikinerotuskyvystä, mutta olennaisinta asiassa 15 on, että jo olemassa olevaa väkevöintireaktorilaitteistoa paisutussäiliöineen voidaan lähes sellaisenaan käyttää lipeän lämpökäsittelyn toteuttamiseksi keksinnön mukaista menetelmää käyttäen eikä ylimääräisiä lämmitys- ja/tai viivesäiliöitä ja paisuntasäiliöitä tarvitse erikseen ra-20 kentaa.In the foregoing description and drawings, the invention has been shown by way of example only and is in no way limited thereto. The appropriate heat treatment temperature and delay time depend on the equipment used and the sulfur dissipation required, but most importantly, the already existing concentrator reactor equipment with expansion tanks can be used almost as such .
» » m «»» M «
Claims (5)
Priority Applications (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FI921444A FI94443B (en) | 1992-04-01 | 1992-04-01 | Method for regulating the sulphide balance of a sulphate cellulose factory |
US08/399,987 US5662774A (en) | 1992-04-01 | 1995-03-06 | Adjusting the sulphur balance of a sulphate cellulose plant by heat treating black liquor in a last evaporation stage |
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FI921444 | 1992-04-01 | ||
FI921444A FI94443B (en) | 1992-04-01 | 1992-04-01 | Method for regulating the sulphide balance of a sulphate cellulose factory |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
FI921444A0 FI921444A0 (en) | 1992-04-01 |
FI921444A FI921444A (en) | 1993-10-02 |
FI94443B true FI94443B (en) | 1995-05-31 |
Family
ID=8535023
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
FI921444A FI94443B (en) | 1992-04-01 | 1992-04-01 | Method for regulating the sulphide balance of a sulphate cellulose factory |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
FI (1) | FI94443B (en) |
-
1992
- 1992-04-01 FI FI921444A patent/FI94443B/en not_active IP Right Cessation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
FI921444A0 (en) | 1992-04-01 |
FI921444A (en) | 1993-10-02 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
SU1443810A3 (en) | Method of producing chemical substances from waste alkali of sulfate production of cellulose | |
FI126371B (en) | Method for separating ammonium salt and methanol from liquid obtained from impure condensates in a pulp mill | |
CA1082403A (en) | Removal of volatile organic components from spent sulfite effluent | |
FI104335B (en) | Process for the recovery of alkali and energy from silicate-black liquor | |
FI85515C (en) | Process for controlling the sulphidity of a sulphate cellulose plant | |
FI105215B (en) | A method for treating odor gases in a pulp mill | |
FI83437C (en) | Sulfite cooking process for preparing cellulose from lignocellulosic materials | |
CA1090958A (en) | Method for the recovery of sulphur compounds, volatile alcohols, turpentine and the like produced in connection with pulping | |
US6797125B2 (en) | Method of treating condensates | |
FI95723B (en) | Method for acidifying a salt with a large overdose of NaHSO3 solution | |
FI94443B (en) | Method for regulating the sulphide balance of a sulphate cellulose factory | |
FI81138B (en) | Method for the manufacture of partially oxidized, concentrated cellulose spent liquor | |
US4208245A (en) | Pyrolysis of spent pulping liquors | |
US5759345A (en) | Process for treating sulphur-containing spent liquor using multi-stage carbonization | |
FI80086C (en) | Chemical recovery from pulp landfills | |
US5480512A (en) | Method of controlling sulfidity of a sulfate pulp mill | |
US3650889A (en) | Pollution controlled polysulfide recovery process | |
US5662774A (en) | Adjusting the sulphur balance of a sulphate cellulose plant by heat treating black liquor in a last evaporation stage | |
RU1834940C (en) | Way to regenerate heat and chemicals from spent lye | |
CA2707024C (en) | Use of chemical pulp mill steam stripper off gases condensate as reducing agent in chlorine dioxide production | |
CA2322429C (en) | Method of reducing nox compounds in flue gases of recovery boiler | |
US1779535A (en) | Process of treating black liquors | |
FI78935B (en) | SAETT OCH ANORDNING FOER MINSKNING AV LOCK OCH REDUCERING AV PROCESSVAVELUTSLAEPP FRAON SULFATMASSAPROCESSER. | |
US2564028A (en) | Wood pulp digestion | |
FI96119C (en) | Process for acidifying soap with a NaHSO3 solution |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
BB | Publication of examined application | ||
FCK | Appeal rejected |
Free format text: PATENT IN FORCE |
|
FG | Patent granted |
Ref document number: 94443 Country of ref document: FI Effective date: 20050713 |
|
MA | Patent expired |