FI79155B - A process for the manufacture of a roller coating - Google Patents
A process for the manufacture of a roller coating Download PDFInfo
- Publication number
- FI79155B FI79155B FI880971A FI880971A FI79155B FI 79155 B FI79155 B FI 79155B FI 880971 A FI880971 A FI 880971A FI 880971 A FI880971 A FI 880971A FI 79155 B FI79155 B FI 79155B
- Authority
- FI
- Finland
- Prior art keywords
- coating
- welding
- stress
- roll
- strip tension
- Prior art date
Links
Landscapes
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
- Rolls And Other Rotary Bodies (AREA)
Abstract
Description
79155 Ί Menetellä telapinnoitteen valmistamiseksi Förfarande för framställning av en valsbeläggning 5 Keksinnön kohteena on menetelmä paperikoneen puristintelan metallipinnoit-teen valmistamiseksi, jota pinnoitetta vasten puristettava paperiraina välittömästi tulee ja joka pinnoite valmistetaan runsaasti seostetusta metallista niin, että pinnoitteelle saadaan riittävä sekä kulutus- että korroosiokestävyys ja paperin sopivat irtoamisominaisuudet, jolloin me-10 netelmässä telan metallisen runkovaipan päälle tehdään päällehitsaamalla metallipinnoite niin, että hitsausmateriaalissa tuodaan tarvittavat seos-tusaineet pinnoitteeseen, ja pinnoituksen jälkeen pinnoitteen annetaan jäähtyä, minkä johdosta pinnoite kutistuu ja siihen pyrkii syntymään veto-j ännitystä.The present invention relates to a method for producing a metal coating for a press roll of a paper machine, against which coating the paper web to be pressed immediately comes and which coating is made of suitable release properties, wherein in the method, a metal coating is applied to the metal body of the roll by welding over it so that the necessary dopants are introduced into the coating in the welding material, and after coating the coating is allowed to cool, causing the coating to shrink and tension.
1515
Keksintö liittyy metallipintaisiin teloihin, joilta edellytetään pinnan runsasta seostusta ja sen kautta korroosion kestävyyttä, kulutuskestävyyttä ja sopivia ominaisuuksia paperin irtoamisen suhteen. Esimerkiksi metallipintaiset telat paperikoneen puristimessa voivat olla tällaisia.The invention relates to rolls with a metal surface, which require a high alloying of the surface and thus corrosion resistance, abrasion resistance and suitable properties with regard to paper release. For example, metal-faced rolls in a paper machine press may be such.
20 Tämänkaltaisen pinnan valmistaminen suurikokoisiin teloihin, joiden halkaisija on noin 1600 cm ja paino noin 40 t, on ollut vaikeaa tai jopa mahdotonta muilla kuin päällehitsausmenetelmin. Lisäksi tällä menetelmällä päällystyksen paksuus tulee riittäväksi uudelleen hiontaa ajatellen.20 The production of such a surface for large rolls with a diameter of about 1600 cm and a weight of about 40 t has been difficult or even impossible by non-welding methods. In addition, with this method, the thickness of the coating becomes sufficient for re-grinding.
25 Paksun runsaasti seostetun kerroksen päällehitsaus tuo kuitenkin mukanaan väsymismurtumavaaran, ensinnäkin koska hitsauksessa syntyy normaalisti erittäin epäedullinen jännitysjakautuma, jonka seurauksesta pintaan syntyy voimakas vetojännitys, toiseksi hauraaseen pinnoitukseen syntyy helposti virheitä ja kolmanneksi kriittinen eli sallittu virhekoko 30 on hyvin pieni suuresta kuorman vaihtojen määrästä johtuen ja sitä on vaikeata tai lähes mahdotonta kontrolloida. Tällaisen paksun runsaasti seostetun kerroksen päällehitsaus tuo myös mukanaan muodonmuutosongelman pinnoitetta määrävälein huoltohiottaessa, koska laukeava pinnoitteen vetojännitys muuttaa telan halkaisijaa suuremmaksi ja johtaa ongelmiin päätyliitok-35 sissa. Sovite käy tällöin väljäksi ja liitos pettää.25 However, over-welding of a thick high-alloy layer carries the risk of fatigue fracture, firstly because welding normally produces a very unfavorable stress distribution, which results in strong tensile stress on the surface, secondly is difficult or almost impossible to control. Welding of such a thick high-alloy layer also brings with it a deformation problem when the coating is ground at regular intervals, because the triggered tensile stress of the coating increases the diameter of the roll and leads to problems in the end joints. The adapter then becomes loose and the joint fails.
: 79155 1 Keksinnön päämääränä on aikaansaada pinnoitettu tela, jonka jäännösjännitys jakautuma on edullinen siltä kannalta, että kriittinen särökoko kasvaa suureksi, jolloin väsymisriski on helppo hallita ja että huoltohion-tojen yhteydessä ei tapahtuisi haitallisia mittamuutoksia.The object of the invention is to provide a coated roll with a residual stress distribution which is advantageous in that the critical crack size increases, whereby the risk of fatigue is easy to control and that no harmful dimensional changes occur during maintenance grinding.
55
Keksinnön mukainen menetelmä on näin ollen pääasiassa tunnettu siitä, että mainittua vetojännitvstä synnyttämään pyrkivää pinnoitteen jäähtymisen aikana tapahtuvaa kutistumista kompensoidaan joko jäähtymisen jälkeen tai edullisesti jäähtymisen aikana martensiittireaktiolla tai muulla taval-10 la aikaansaatavalla pinnoitteen tilavuuden kasvulla, joka on pinnoitemate-riaalin seostuksen valinnalla mitoitettu sellaiseksi, että pinnoitteen jäännösvetojännitykset eliminoituvat tai pinnoitteeseen jäännösjännityksenä jää edullinen puristusjännitys, ja mahdollisen lämpökäsittelyn jälkeen mainittu pinnoite työstetään ja sopivimmin hiotaan tarvittavaan mit-15 taan ja pintasileyteen.The method according to the invention is thus mainly characterized in that said shrinkage during cooling of the coating, which tends to generate tensile stress, is compensated either after cooling or preferably during cooling by a martensite reaction or other conventional increase in coating volume, selected by the choice of coating material. that the residual tensile stresses in the coating are eliminated or the preferred compressive stress remains in the coating as a residual stress, and after any heat treatment, said coating is machined and preferably ground to the required dimension and surface smoothness.
Keksintö koskee siis telaa, jossa on hitsattu päällyste ja jossa hitsin jäähtymisen aikana tai sen jälkeen on tapahtunut pinnoitemateriaalin tilavuuden kasvu, joka on aiheuttanut päällysteeseen puristusjännityksen.The invention thus relates to a roll having a welded coating and in which an increase in the volume of the coating material has taken place during or after the cooling of the weld, which has caused a compressive stress in the coating.
20 Puristusjännitys on edullinen ajatellen telan väsymislujuutta ja kriittisiä sallittuja vikakokoja, sillä puristusjännitys kompensoi haitallisia vetojännityksiä. Koska keksinnöllä aikaansaatava puristusjännitys on suuruudeltaan kohtuullinen (pienempi kuin vetojännitys), niin telan mitta-muutokset ovat myös pienempiä ja sen suuntaisia, että halkaisija pyrkii 25 pienenemään, jolloin päätyliitosten väljenemistä ei tapahdu, vaan päinvastoin puristusjännitysten ansiosta päätyliitos tiukkenee. Lisäksi, kun jännitys on puristusjännitystä, niin telaa hiottaessa mitat pyrkivät pienenemään. Vetojännityksen johdosta taas mitat kasvavat hiottaessa, missä tapauksessa hionta on vaikea suorittaa.Tilavuuden kasvu jäähtymisen ai-30 kana saadaan edullisesti aikaan martensiittireaktiolla.The compressive stress is advantageous in terms of the fatigue strength of the roll and the critical allowable defect sizes, as the compressive stress compensates for the harmful tensile stresses. Since the compressive stress provided by the invention is reasonable (less than the tensile stress), the dimensional changes of the roll are also smaller and in the direction that the diameter tends to decrease, so that the end joints do not loosen but the end joint tightens due to the compressive stresses. In addition, when the stress is compressive stress, the dimensions tend to decrease as the roller is ground. Due to the tensile stress, on the other hand, the dimensions increase during grinding, in which case grinding is difficult to perform. The increase in volume of the chiller during cooling is preferably achieved by a martensite reaction.
Teräksen ominaisuuksien kuvailemiseksi käytetään rauta-hiili-olotiladia-grammeja. Hiili ja rauta muodostavat erityyppisiä seoksia toistensa kanssa hiilipitoisuudesta ja lämpötilasta riippuen. Raudan kiderakenne on 35 myös erilainen eri lämpötiloissa. Alemmissa lämpötiloissa ja hiilipitoisuuksissa saadaan yleensä raudan ja hiilen seos, jossa on seoskiteitä, joka materiaali on pehmeä ja helposti työstettävä. Tätä materiaalia kut- 3 79155 1 sutaan ferriitiksi. Hieman ylemmissä noin 900°C- 1400°C:een lämpötiloissa hiilipitoisuuden ollessa alle 2 % on alue, jota kutsutaan austeniitiksi.Iron-carbon state diagrams are used to describe the properties of steel. Carbon and iron form different types of mixtures with each other depending on the carbon content and temperature. The crystal structure of iron is also 35 different at different temperatures. At lower temperatures and carbon concentrations, a mixture of iron and carbon with alloy crystals is usually obtained, a material that is soft and easy to machine. This material is called ferrite. At slightly higher temperatures of about 900 ° C to 1400 ° C with a carbon content of less than 2%, there is an area called austenite.
Jos austeniittialueelle kuumennettu hiiliteräs, jonka hiilipitoisuus on 5 esim. 0,5 %, saa jäähtyä hitaasti, muodostuu ferriittiä. Mutta jos jäähdytys on nopeaa (teräs sammutetaan) saadaan sen sijasta hiilellä ylikyl-lästetty ferriitti, jota kutsutaan martensiitiksi. Alue, jossa martensiit-tireaktio tapahtuu on riippuvainen sekä lämpötilasta että teräksen hiili-pitoisuudesta. Martensiittikiteet ovat linssin tai neulan muotoisia ja 10 ne muodostuvat samanaikaisen tilavuuden lisääntymisen aikana, joka aiheuttaa jännityksiä teräkseen. Martensiittinen teräs, jossa on korkea hiili-pitoisuus, on hyvin kovaa ja sillä on hyvät lujuusominaisuudet, mm. paremmat myötä- ja murtorajat. Esim. karkaisussa tavoitellaan martensiittista rakennetta. Karkaisussa teräs kuumennetaan ja muutetaan ensiksi austeniit-15 tiseksi ja sen jälkeen teräs jäähdytetään nopeasti. Martensiittireaktio alkaa välittömästi kun oikea lämpötila on saavutettu ja kiteet muodostuvat nopeasti samanaikaisen tilavuuden kasvun tapahtuessa, joka ilmenee karkaisuj ännityksenä.If carbon steel heated to the austenitic region with a carbon content of 5 e.g. 0.5% is allowed to cool slowly, ferrite is formed. But if the cooling is rapid (the steel is turned off), a carbon-supersaturated ferrite called martensite is obtained instead. The range in which the martensite reaction takes place depends on both the temperature and the carbon content of the steel. The martensite crystals are in the shape of a lens or needle and are formed during a simultaneous increase in volume which causes stresses in the steel. Martensitic steel with a high carbon content is very hard and has good strength properties, e.g. better yield and fracture limits. For example, martensitic structure is sought in hardening. In hardening, the steel is first heated and converted to austenite-15 and then the steel is rapidly cooled. The martensite reaction begins immediately when the correct temperature is reached and the crystals form rapidly as a simultaneous increase in volume occurs, which manifests itself as a quenching stress.
20 Karkaisun jälkeen teräs on usein haurasta ja siinä on liiaksi jännityksiä, jotta sitä voitaisiin käyttää sellaisenaan. Sitkeyttä voidaan lisätä myöstämisellä: Teräs kuumennetaan vähintään yhden tunnin ajan, tavallisesti noin 200°C lämpötilaan tai joka tapauksessa alle 450°C, jonka jälkeen se saa jäähtyä ilmassa. Kiteiden hiiliylikylläisyys pienentyy hieman 25 ja osa martensiitista hajoaa. Sitkeys lisääntyy ilman että kovuus pienentyy. Kromia käytetään teräksessä karkenevuuden ja lujuuden lisäämiseksi. Suuret kromipitoisuudet tekevät teräksen ruostumattomaksi. Kromi antaa teräkselle myös hyvän myöstökestävyyden ja sitä käytetään lämpökestä-vissä teräksissä.20 After hardening, the steel is often brittle and has too much stress to be used as is. Toughness can be increased by yielding: The steel is heated for at least one hour, usually to a temperature of about 200 ° C or in any case below 450 ° C, after which it is allowed to cool in air. The carbon supersaturation of the crystals decreases slightly by 25 and some of the martensite decomposes. Toughness increases without decreasing hardness. Chromium is used in steel to increase hardness and strength. High chromium contents make the steel stainless. Chromium also gives the steel good yield strength and is used in heat-resistant steels.
30 Tässä keksinnössä telan päällystemateriaalina käytetään edullisesti kromi-pistoista terästä, jolla on esimerkiksi seuraavanlainen kokoonpano: 0,19 1 C; 0,55 % Si; 0,17 % Mn; 0,01 % S; 0,035 1 P; 13,15% Cr; 0,15 % Ni; 0,01 % Mo. Tässä seoksessa martensiittireaktio tapahtuu austeniittisesta 35 f.c.c. (face-centred-cubic)-faasista, josta jäähtyessä tulee martensiittinen b.c.t.- (base-centred-tetragonal)-faasi. Tilavuuden kasvu on noin 1 Z, johon liittyy myös lujuuden ja kovuuden kasvu. Hiilipitoisuus vai- 4 79155 1 kuttaa voimakkaasti sekä kovuuteen että tilavuuden muutokseen (eli puristusjännityksen suuruuteen). Sopiva hiilipitoisuus tämän keksinnön seoksessa on noin 0,1-0,4 Muita sopivia teknisiä arvoja keksinnön mukaiselle seokselle ovat: 5 Kovuus HV riippuen lämpökäsittelystä on 480-580 (Vickers), myötölujuus 2 2 R on 1000-1150 N/rrm , murtolujuus R on 1150-1600 N/mm , pintaener-e m gia Y on 38-42 mN/m, jossaY^ poolisuuskomponentti on 6,3-7,1 mN/m, pinnan sileys R =1,0 ,um (0,7-1,6).In the present invention, chromium-plated steel having, for example, the following configuration is preferably used as the coating material of the roll: 0.19 ° C; 0.55% Si; 0.17% Mn; 0.01% S; 0.035 1 P; 13.15% Cr; 0.15% Ni; 0.01% Mo. In this mixture, the martensite reaction occurs from an austenitic 35 f.c.c. (face-centred-Cubic) phase, which upon cooling becomes a martensitic b.c.t. (base-centred-tetragonal) phase. The increase in volume is about 1 Z, which is also associated with an increase in strength and hardness. The carbon content has a strong effect on both the hardness and the change in volume (i.e. the magnitude of the compressive stress). A suitable carbon content in the composition of the present invention is about 0.1-0.4. Other suitable technical values for the composition of the invention are: 5 Hardness HV depending on the heat treatment is 480-580 (Vickers), yield strength 2 2 R is 1000-1150 N / rrm, tensile strength R is 1150-1600 N / mm, the surface energy γ gia is 38-42 mN / m, where the Y 1 polarity component is 6.3-7.1 mN / m, the surface smoothness R = 1.0 μm (0.7 -1.6).
3 / 10 Keksintöä selostetaan edelleen seuraavien kuvioiden avulla, joiden yksityiskohtiin keksintöä ei rajoiteta.The invention is further described by means of the following figures, to the details of which the invention is not limited.
Kuvio 1 esittää päällystemateriaalin kriittistä särökokoa jäännösvetojännityksen funktiona.Figure 1 shows the critical crack size of the coating material as a function of residual tensile stress.
1515
Kuvio 2 esittää metallitelan jäännösjännityksiä päällysteen valmistusprosessin eri vaiheissa.Figure 2 shows the residual stresses in the metal roll at different stages of the coating manufacturing process.
Kuvio 3 esittää keksinnössä käytettävää hitsauspinnoitusmenetelmää.Figure 3 shows a welding coating method used in the invention.
2020
Kuvio 4 esittää keksinnössä käytettävää pinnoitusmenetelmää, jossa kuviossa myös näkyy telan lämmitys.Figure 4 shows a coating method used in the invention, in which the heating of the roll is also shown.
Materiaalin kriittinen särökoko riippuu jäännösjännitysjakaumasta. Ku-25 viossa 1 on esitetty eräs esimerkki telan sellaisen hitsatun telapäällys-teen kriittisestä särökoosta materiaalin a vetojännityksen ^ funkti-The critical crack size of a material depends on the residual stress distribution. Fig. 1 shows an example of the critical crack size of a welded roll cover of a roll as a function of the tensile stress of the material a.
CT ACT A
ona, iohon ei ole suoritettu martensiittitransformaatiota. a = kriit-tinen särökoko tai särön syvyys. Särön pituus on tällöin noin neljä kertaa syvyys. Nähdään, että kriittinen särökoko alkaa kasvaa vasta, kun 30 päällysteen vetojännitys laskee alle 400 MPa:n. Tämä merkitsee sitä, että päällystemateriaalin myötölujuuden tulee olla hyvin alhainen, jolloin myös kovuus on pieni. Ts. tällainen materiaali ei tule kysymykseen sovellutuksessa, jossa materiaalille vaaditaan kovuutta.ona, to which no martensite transformation has been performed. a = critical crack size or crack depth. The length of the crack is then about four times the depth. It is seen that the critical crack size only begins to increase when the tensile stress of the coating 30 drops below 400 MPa. This means that the yield strength of the coating material must be very low, so that the hardness is also low. Ts. such a material is out of the question in an application where hardness is required for the material.
35 Koska materiaalin täytyy olla riittävän kovaa, esimerkiksi myötölujuuden on oltava riittävän suuri, on keksinnön kohteena saada aikaan puristus-jännitys päällysteeseen, joka saadaan aikaan keksinnön mukaisella mene- 5 79155 1 telmällä. On edullista, että keksinnön mukaan päällyste on puristusjännityksen alainen (0-300 MPa), sillä se suuren lujuutensa ansiosta kykenee vastustamaan särönkasvua. Päällysteen alle syntyy vetojännitys, mikä ei ole yhtä haitallista kuin päällysteeseen syntyvä vetojännitys, koska tämä 5 vetojännitys jää pieneksi runkomateriaalin matalasta myötölujuudesta johtuen ja koska särö yleensä alkaa ulkopinnalta. Lisäksi tämä vetojännitys tasapainottuu syvemmällä olevalla puristusjännityksellä.Since the material must be sufficiently hard, for example the yield strength must be sufficiently high, it is an object of the invention to provide a compressive stress in the coating which is obtained by the method according to the invention. According to the invention, it is preferred that the coating is subjected to compressive stress (0-300 MPa), since due to its high strength it is able to resist crack growth. A tensile stress is generated under the coating, which is not as detrimental as the tensile stress generated in the coating, because this tensile stress remains small due to the low yield strength of the body material and because the crack usually starts from the outer surface. In addition, this tensile stress is balanced by a deeper compressive stress.
Kuviossa 2 on esitetty telan jäännösjännitysjakauma keksinnön mukaisen 10 menetelmän eri vaiheissa. Ensimmäinen vaihe kuvaa tilannetta juuri päällys-tyshitsauksen jälkeen ennen martensiittista muutosta. Telan runko on ylittänyt puristuksen myötörajan. Syvyydessä D = 75-100 mm on voimakkaasti kuumentunut vyöhyke, jossa Tmax > 300°C + esilämmitys, yhteensä noin 450°C. Vaihe 2 kuvaa martensiittista muutosta, johon liittyvä tilavuu- 2 15 den kasvu aiheuttaa venymän 0,76 %, mikä vastaa noin 1500 N/mm :n puristusjännitystä. Vaihe 3 kuvaa tilannetta kun tela on jäähtynyt. Vaihe 4 kuvaa jännnösjännitysjakauman tilannetta myöstön jälkeen. Vaihe 5 kuvaa tilannetta koneistuksen jälkeen.Figure 2 shows the residual stress distribution of the roll at different stages of the method 10 according to the invention. The first step describes the situation just after coating welding before the martensitic change. The roll body has exceeded the compression yield point. At a depth of D = 75-100 mm there is a strongly heated zone with Tmax> 300 ° C + preheating, a total of about 450 ° C. Step 2 describes a martensitic change in which the increase in volume causes an elongation of 0.76%, which corresponds to a compressive stress of about 1500 N / mm. Step 3 describes the situation when the roll has cooled. Step 4 describes the situation of the stress stress distribution after the yield. Step 5 describes the situation after machining.
20 Koska pinnoitettaessa tilavuus on tyypillisesti suuri (paksuus x pinta- 2 3 ala = 10 mm x 45 m = 450 dm ) on valittava mahdollisimman suuritehoinen pinnoitusmenetelmä. Tällainen on parhaiten nauhahitsausmenetelmä, jossa sulatetaan esimerkiksi 30-90 mm leveää lisäainenauhaa jauhekaaressa. Hitsausvirta 60 mm levyisellä nauhalla on tavallisesti noin 450 - 1200 A.20 Since the volume is typically large during coating (thickness x surface area 2 3 area = 10 mm x 45 m = 450 dm), the highest possible coating method must be chosen. This is best a strip welding method in which, for example, a 30-90 mm wide filler strip is melted in a powder arc. The welding current with a 60 mm wide strip is usually about 450 to 1200 A.
25 Kuviossa 3 nauhakelaa on merkitty viitenumerolla I, jauheen syöttöä viitenumerolla 2, nauhan syöttöä viitenumerolla 3 ja virran syöttöä viitenumerolla 4. Hitsauslaitteistoon liittyy säätöelin 5, jolla nauhan ja virran syöttöä voidaan säätää. Virtalähdettä on merkitty viitenumerolla 5, josta lisäksi lähtee maadoitusjohdin 7. Lisäksi kuviossa 3 näkyy pääl-30 lystettävä telarunko 8, hitsauspäällyste 9 ja sen päällä oleva kuonaker-ros 10. Tela pyörii esimerkiksi rullien varassa.In Fig. 3, the strip spool is denoted by reference numeral I, the powder feed by reference numeral 2, the strip feed by reference numeral 3 and the current supply by reference numeral 4. The welding apparatus is associated with a control member 5 by which the strip and current feed can be adjusted. The power supply is denoted by reference numeral 5, from which the earth conductor 7 also exists. In addition, Fig. 3 shows the roll body 8 to be coated, the welding coating 9 and the slag layer 10 on it. The roll rotates on rollers, for example.
Hitsaus suoritetaan parhaiten päällystettävän telan pyöriessä vakionopeudella ja hitsauspään siirtyessä nauhan leveyttä vastaavalla nousulla aksi-35 aalisesti telan päästä päähän. Käyttämällä riittävän isoja nauhakeloja voidaan minimoida jatkoskohdat. Työn nopeuttamiseksi voidaan käyttää useampaa hitsauspäätä samanaikaisesti.Welding is best performed with the roll to be coated rotating at a constant speed and the welding head moving axially from the end of the roll with an increase corresponding to the width of the strip. By using sufficiently large tape reels, splice points can be minimized. To speed up the work, several welding heads can be used at the same time.
6 79155 1 Sulan hallinnan takia on valittava hitsauskohta kehällä sopivasti hieman viistoon telan yläkuolokohtaan nähden (tyypillisesti hitsaamattomalle puolelle n. 25 mm). Muut tyypilliset parametrit ovat 60 mm:n nauhalla 750-1200 A:n hitsausvirta, 25-30 V:n hitsausjännite ja 100-200 mm/min:n 5 telan kehänopeus. Tasaisemman kovuuden saamiseksi, halkeiluvaaran pienentämiseksi ja tasaisemman hitsipinnan saamiseksi on hitsaus syytä tehdä telan rungon 8 ollessa esikuumennettuna. Parhaiten lämpötila on n. 250°C, jolloin martensiittireaktio esikuumennetussa tilassa estyy ja reaktio saadaan tapahtumaan koko pinnalla samanaikaisesti. Tämä vähentää 10 palkokerrosten väliin tulevaa kovuusvaihtelua, mikä tapahtuu hitsattavan palon kuumentaessa sivulla ja alla olevaa palkoa.6 79155 1 In order to control the melt, the welding point on the circumference must be selected appropriately slightly oblique to the top dead center of the roll (typically about 25 mm on the non-welded side). Other typical parameters are a welding current of 750-1200 A with a 60 mm strip, a welding voltage of 25-30 V and a circumferential speed of 5 rolls of 100-200 mm / min. In order to obtain a more uniform hardness, to reduce the risk of cracking and to obtain a more even welding surface, it is advisable to weld when the roll body 8 is preheated. The temperature is preferably about 250 ° C, whereby the martensite reaction in the preheated state is prevented and the reaction is made to take place on the entire surface simultaneously. This reduces the hardness variation between the 10 beam layers that occurs when the fire to be welded heats the beam on the side and below.
Käyristymisen ja soikeuden välttämiseksi tela pyörii koko kuumennuksen ja hitsauksen ajan.To avoid warping and ovality, the roller rotates throughout heating and welding.
1515
Kuumennus toteutetaan parhaiten kuvion 4 mukaisesti sisäpuolisilla kuu-mentimilla 11, joka on esim. sähkövastus, IR-kuumennin tai kaasupoltin tms. ja ulkopuolisella huuvalla 12, jossa hitsauskohdalle 13 on järjestetty siirtyvä aukko 14 tai irrotettava luukku. Lämmityselementtejä tue-20 taan tuella 15. Kuviossa 4 näkyy myös pyörivä, päällystettävänä oleva telavaippa 8, tuki- ja pyöritysrullat 16 j?. hitsauspää 17.The heating is best carried out according to Fig. 4 with internal heaters 11, which are e.g. an electric heater, an IR heater or a gas burner, etc., and an external hood 12, in which a welding opening 14 or a removable hatch is arranged at the welding point 13. The heating elements are supported by a support 15. Figure 4 also shows a rotating roll shell 8 to be coated, support and rotation rollers 16. welding head 17.
Hitsauspään jäähdytystä tehostetaan esim. ilmanpuhalluksella tai vesi-jäähdytyksellä.The cooling of the welding head is enhanced, for example, by blowing air or water cooling.
2525
Hitsauksen jälkeen suoritetaan telalle myöstö hitsausjännitysten ja kovuuden edelleen tasaamiseksi. Myöstö tapahtuu parhaiten n. 400°C lämpötilassa (em. aineella).After welding, the roll is also subjected to further equalization of welding stresses and hardness. The release takes place best at a temperature of about 400 ° C (with the above substance).
30 Telapäällysteen kerrospaksuus vaihtelee 5-15 mm välillä parametrien ja palkokerrosten lukumäärän (1-3) mukaan. Kovuus hitsauksen ja myöstön (400°C) jälkeen on tyypillisesti 450-500 HV. Tyypilliset halkaisijamuu-tokset eri vaiheissa ovat (0 1600-1700 seinämä 100-120 mm): hitsauksen jälkeen halkaisija pienentyy 2...3 mm, lämpökäsittelyssä halkaisijan 35 pienentyminen on 0...0,2 mm ja pinnoitetta pois koneistettaessa halkaisijan pienentyminen on 0...0,2 mm.30 The layer thickness of the roll coating varies between 5 and 15 mm depending on the parameters and the number of ply layers (1-3). The hardness after welding and machining (400 ° C) is typically 450-500 HV. Typical diameter changes at different stages are (0 1600-1700 wall 100-120 mm): after welding the diameter decreases by 2 ... 3 mm, in heat treatment the diameter 35 decreases by 0 ... 0.2 mm and when machining off the coating the diameter reduction is 0 ... 0.2 mm.
7 79155 1 Seuraavaksi esitetään patenttivaatimukset, joiden määrittelemän keksinnöllisen ajatuksen puitteissa keksinnön yksityiskohdat voivat vaihdella.7 79155 1 The following are claims which, within the scope of the inventive idea defined by it, the details of the invention may vary.
5 10 15 20 25 30 355 10 15 20 25 30 35
Claims (4)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FI880971A FI79155C (en) | 1988-03-02 | 1988-03-02 | Process for making a roll coating. |
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FI880971A FI79155C (en) | 1988-03-02 | 1988-03-02 | Process for making a roll coating. |
| FI880971 | 1988-03-02 |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| FI880971A0 FI880971A0 (en) | 1988-03-02 |
| FI79155B true FI79155B (en) | 1989-07-31 |
| FI79155C FI79155C (en) | 1989-11-10 |
Family
ID=8526008
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| FI880971A FI79155C (en) | 1988-03-02 | 1988-03-02 | Process for making a roll coating. |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| FI (1) | FI79155C (en) |
-
1988
- 1988-03-02 FI FI880971A patent/FI79155C/en not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| FI880971A0 (en) | 1988-03-02 |
| FI79155C (en) | 1989-11-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2499654C2 (en) | Roller to support and transfer hot material with built-up filler welded thereto and welding wire for buildup welding | |
| EP0202208B1 (en) | Heat treated high strength bimetallic cylinder | |
| US7814772B2 (en) | Method for manufacturing a coiler drum and a coiler drum | |
| JP4327907B2 (en) | Continuous caster roll stainless steel surface cladding | |
| US4452647A (en) | Hard-surfaced cast iron articles and method and apparatus for manufacturing the same | |
| US5678753A (en) | Welding for spheroidal graphic cast iron material | |
| US20100022371A1 (en) | Method for producing a roller body and roller body | |
| FI79155B (en) | A process for the manufacture of a roller coating | |
| US6600130B1 (en) | Method and device for providing a layer to a piston ring | |
| US3549410A (en) | Process of rebuilding steel structures | |
| RU2352444C2 (en) | Method of recovering worn-out surfaces of machine parts | |
| JPH02104421A (en) | Warm spinning methods for metastable austenitic stainless steel | |
| JP3782960B2 (en) | Roll body | |
| KR970007202B1 (en) | Making method of built-up welding roll having excellent anti- beading | |
| JPS6218269B2 (en) | ||
| KR100245471B1 (en) | Complex roll and its manufacturing method for metal rolling | |
| RU2060861C1 (en) | Roll of zone of secondary cooling of continuous casting machines | |
| Bjelajac et al. | Weld Cladding of s355 Steel with Rectangular Electrode Covered Rutile 2000 s Coating | |
| JP2688143B2 (en) | Martensitic cast steel welding method and work piece | |
| JPH0394909A (en) | Manufacture of hard build-up welding roll or roller | |
| SU775151A1 (en) | Method of thermal treatment of carbon and alloyed steel parts with high-carbon chrome alloy build up | |
| RU2105650C1 (en) | Method of reconditioning of worn-out mounting surfaces of shafts for plain bearings | |
| SU715632A1 (en) | Method of processing spiral seam bilayer tubes | |
| Rütti et al. | Investigation of failed actuator piston rods | |
| Rütti et al. | Investigation of failed actuator piston rods |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM | Patent lapsed | ||
| MM | Patent lapsed |
Owner name: VALMET PAPER MACHINERY INC |