FI74301B - FOERFARANDE FOER UTVINNING AV METALLER FRAON EN UPPSLAMNING INNEHAOLLANDE DESSA I LOEST FORM. - Google Patents
FOERFARANDE FOER UTVINNING AV METALLER FRAON EN UPPSLAMNING INNEHAOLLANDE DESSA I LOEST FORM. Download PDFInfo
- Publication number
- FI74301B FI74301B FI834399A FI834399A FI74301B FI 74301 B FI74301 B FI 74301B FI 834399 A FI834399 A FI 834399A FI 834399 A FI834399 A FI 834399A FI 74301 B FI74301 B FI 74301B
- Authority
- FI
- Finland
- Prior art keywords
- column
- particles
- slurry
- bed
- outlet end
- Prior art date
Links
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 47
- 239000002002 slurry Substances 0.000 claims description 42
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 40
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 39
- PCHJSUWPFVWCPO-UHFFFAOYSA-N gold Chemical compound [Au] PCHJSUWPFVWCPO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 24
- 229910052737 gold Inorganic materials 0.000 claims description 24
- 239000010931 gold Substances 0.000 claims description 24
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 19
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 19
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims description 16
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 claims description 15
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 8
- 239000010802 sludge Substances 0.000 claims description 8
- 229910052709 silver Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000004332 silver Substances 0.000 claims description 5
- 239000003456 ion exchange resin Substances 0.000 claims description 4
- 229920003303 ion-exchange polymer Polymers 0.000 claims description 4
- NWUYHJFMYQTDRP-UHFFFAOYSA-N 1,2-bis(ethenyl)benzene;1-ethenyl-2-ethylbenzene;styrene Chemical compound C=CC1=CC=CC=C1.CCC1=CC=CC=C1C=C.C=CC1=CC=CC=C1C=C NWUYHJFMYQTDRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 229920001429 chelating resin Polymers 0.000 claims description 2
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 16
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 10
- 239000010970 precious metal Substances 0.000 description 9
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 6
- 241000196324 Embryophyta Species 0.000 description 4
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 4
- 238000005065 mining Methods 0.000 description 3
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 3
- 238000001179 sorption measurement Methods 0.000 description 3
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 3
- XFXPMWWXUTWYJX-UHFFFAOYSA-N Cyanide Chemical compound N#[C-] XFXPMWWXUTWYJX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229920002522 Wood fibre Polymers 0.000 description 2
- 239000003153 chemical reaction reagent Substances 0.000 description 2
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 2
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 2
- 238000012216 screening Methods 0.000 description 2
- 239000002025 wood fiber Substances 0.000 description 2
- 235000013162 Cocos nucifera Nutrition 0.000 description 1
- 244000060011 Cocos nucifera Species 0.000 description 1
- 239000002250 absorbent Substances 0.000 description 1
- 230000002745 absorbent Effects 0.000 description 1
- 239000003463 adsorbent Substances 0.000 description 1
- 230000001174 ascending effect Effects 0.000 description 1
- 150000001721 carbon Chemical class 0.000 description 1
- 238000005119 centrifugation Methods 0.000 description 1
- 238000009388 chemical precipitation Methods 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 238000010908 decantation Methods 0.000 description 1
- 230000001627 detrimental effect Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000005868 electrolysis reaction Methods 0.000 description 1
- 238000010828 elution Methods 0.000 description 1
- 238000001914 filtration Methods 0.000 description 1
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 description 1
- MNWBNISUBARLIT-UHFFFAOYSA-N sodium cyanide Chemical compound [Na+].N#[C-] MNWBNISUBARLIT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002904 solvent Substances 0.000 description 1
- 230000008719 thickening Effects 0.000 description 1
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B3/00—Extraction of metal compounds from ores or concentrates by wet processes
- C22B3/04—Extraction of metal compounds from ores or concentrates by wet processes by leaching
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B11/00—Obtaining noble metals
- C22B11/04—Obtaining noble metals by wet processes
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Geology (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Treatment Of Liquids With Adsorbents In General (AREA)
- Water Treatment By Sorption (AREA)
Description
1 743011 74301
Menetelmä metallien talteenottamiseksi lietteestä, joka sisältää näitä liuenneessa muodossa Tämä keksintö koskee metallien talteenottamista liet-5 teestä, joka sisältää tällaisia metalleja liuenneessa muodossa.The present invention relates to the recovery of metals from a slurry containing such metals in dissolved form.
Vuoriteollisuudessa louhittu malmi tavallisesti murskataan ja jauhetaan ja tämän jälkeen uutetaan sopivan kemiallisen reagenssin avulla malmissa olevien kiinnostavien 10 arvokkaiden metallien liuottamiseksi, jolloin saatua tuotetta kutsutaan lietteeksi. Tällainen liete voi sisältää noin 1-60 painoprosenttiin kiintoainetta, mutta tyypillisesti sisältää 30-50 painoprosenttia kiintoainetta. Tällaiset lietteet tavallisesti alistetaan neste-kiintoaine-ero-15 tusvaiheeseen ennen arvokkaiden metallien talteenottoa selkeytetystä tai osittain selkeytetystä liuoksesta. Tyypillisesti tällainen neste-kiintoaine-erotusvaihe voi muodostua sakeutuksesta, jota seuraa suodatus. Syklonointia, sentri-fugointia ja vastavirtadekantointia voidaan myös käyttää 20 tällaisessa neste-kiintoaine-erotusvaiheessa.In the mining industry, the ore mined is usually crushed and ground and then extracted with a suitable chemical reagent to dissolve the valuable metals of interest in the ore, the resulting product being called a slurry. Such a slurry may contain about 1 to 60 weight percent solids, but typically contains 30 to 50 weight percent solids. Such sludges are usually subjected to a liquid-solid separation step before recovering valuable metals from the clarified or partially clarified solution. Typically, such a liquid-solid separation step may consist of a thickening followed by filtration. Cycloning, centrifugation and countercurrent decantation can also be used in such liquid-solid separation steps.
Aikaisemmat metallurgiset tavat käsitellä tätä selkeytettyä tai osittain selkeytettyä liuosta, joka on tuloksena neste-kiintoaine-erotusvaiheesta, kuten edellä on kuvattu, ovat mitä moninaisimpia. Esimerkiksi ioninvaihtohart-25 sien ja liuotinten, absorbenttien, kuten esimerkiksi aktiivihiilen, käyttö yhdessä metallien kemiallisen saostamisen ja elektrolyysin avulla suoritetun erottamisen kanssa, ovat tavanomaisia tekniikkoja, jotka tunnetaan metallien talteenotossa.Previous metallurgical methods for treating this clarified or partially clarified solution resulting from the liquid-solid separation step, as described above, are as diverse as possible. For example, the use of ion exchange resins and solvents, absorbents such as activated carbon, in conjunction with chemical precipitation of metals and separation by electrolysis, are conventional techniques known in metal recovery.
30 Lietettä voidaan myös käsitellä ioninvaihtohartseilla tai adsorbenteilla, kuten aktiivihiilellä esimerkiksi niin-sanotussa "in-pulp"-prosesseissa, joissa valmistelevaa nes-te-kiintoaine-erotusta ei toteuteta. Yksi menestyksellisim-mistä menetelmistä, joita tällä hetkellä käytetään, on 35 carbon-in-pulp-prosessi kullan ja hopean talteenottamiseksi. Tämä menetelmä käsittää lietteen yhdistämisen rakeisen 2 74301 aktiivihiilen kanssa. Kulta ja muut arvometallit adsorboituvat aktiivihiilen pinnalle, josta ne voidaan saada talteen monilla tunnetuilla menettelytavoilla. Tämä menetelmä toteutetaan yleensä saattamalla uutettu liete yhteyteen 5 aktiivihiilen kanssa vastavirtaperiaatteella, joka käsittää sarjan kosketusvaiheita. Jokaisessa vaiheessa aktiivihiiltä sekoitetaan uutetussa lietteessä sopivassa astiassa. Keskimääräiset lietteen viipymisajat prosessissa ovat yleensä alueella neljästä kahdeksan tuntiin kun taas keskimäärälle) set hiilen viipymisajat voivat olla kymmenestä kolmeenkymmeneen päivään. Prosessissa on tavallista hiilen vaiheiden välinen korkeasekoittumisen aste johtuen menetelmästä, joita käytetään hiilen kuljettamisessa vaiheesta toiseen.The slurry can also be treated with ion exchange resins or adsorbents, such as activated carbon, for example in so-called "in-pulp" processes, in which the preparative liquid-solid separation is not carried out. One of the most successful methods currently in use is the 35 carbon-in-pulp process for recovering gold and silver. This method involves combining the slurry with granular 2 74301 activated carbon. Gold and other precious metals are adsorbed on the surface of activated carbon, from which they can be recovered by many known procedures. This method is generally carried out by contacting the extracted slurry with activated carbon by a countercurrent principle comprising a series of contacting steps. At each stage, the activated carbon is mixed in the extracted slurry in a suitable vessel. The average residence times of the sludge in the process are generally in the range of four to eight hours, while the average residence times of the coal can be from ten to thirty days. The process has a high degree of mixing between the stages of carbon due to the method used to transport the coal from one stage to another.
Tällä hiilen sekoittumisella on haitallinen vaikutus pro-15 sessin metallurgiseen tehokkuuteen.This carbon mixing has a detrimental effect on the metallurgical efficiency of the process.
Vaikka "carbon-in-pulp"-menetelmässä saadaan erinomaisia kullan ja hopean saantoja, tarvitaan suuria kontak-tiastioita ja paljon energiaa. Suuria kontaktiastioita tarvitaan, koska alhaisia hiilen pitoisuuksia, jotta minimoi-20 täisiin mekaaniset ongelmat, esimerkiksi hiilen vaiheiden välinen seulonta ja rikkoutuminen. Koska hiilen pitoisuus vaikuttaa kriittisesti kullan ja hopean adsorptioon, suhteellisen alhaiset hiilen ja lietteen liikkumisnopeudet ovat tavallisia prosessille. Tällaiset alhaiset liikkumis-25 nopeudet johtavat alhaisiin kultakuormituksiin sen hiilen pinnalla, joka menee edelleen eluointipiiriin, sekä arvo-metallin korkea sulkeutumisaste adsorptiopiirissä. Tämä arvokkaiden metallien sulkeutuminen carbon-in-pulp-piirissä voi muodostaa pääasiallisen välillisen käyttökustannuksen 30 johtuen sisältyvien metallien arvosta. Vaiheiden välinen hiilen seulominen prosessin jokaisessa kontaktivaiheessa voi myös olla pääasiallinen mekaaninen ongelma erityisesti suurissa laitoksissa, joissa suhteelliset seula-alat ovat rajoitettuja johtuen kontaktiastioiden suuresta koosta.Although the "carbon-in-pulp" process gives excellent yields of gold and silver, large contact vessels and a lot of energy are required. Large contact vessels are needed because of the low carbon concentrations to minimize mechanical problems, such as screening and rupture between carbon phases. Because the carbon concentration critically affects the adsorption of gold and silver, relatively low velocities of carbon and sludge movement are common to the process. Such low velocities of movement result in low gold loads on the surface of the carbon still entering the elution circuit, as well as a high degree of entrapment of the precious metal in the adsorption circuit. This entrapment of valuable metals in the carbon-in-pulp circuit can constitute the main indirect operating cost due to the value of the metals involved. Inter-stage carbon screening at each contact stage of the process can also be a major mechanical problem, especially in large plants where relative screen areas are limited due to the large size of the contact vessels.
35 Tämän keksinnön ansiosta on saatu aikaan menetelmä arvokkaiden metallien talteenottamiseski lietteestä, joka 3 74301 sisältää tällaisia arvokkaita metalleja liuenneessa muodossa. Keksinnölle on tunnusomaista, että se käsittää seuraa-vat vaiheet: a) muodostetaan kerros, joka käsittää satunnaisen 5 massan sellaissen materiaalin osasia, joka pystyy poistamaan metallit kolonnissa, jossa on syöttöpää ja poistopää; b) lietevirtaus johdetaan kolonnin lävitse syöttöpääs-tä poistopäähän siten, että osaset kerroksessa ovat suspen-dotuneena oleellisesti stationaarisessa, ei-fluidisoitunees- 10 sa tilassa kolonnin syöttöpään ja poistopään välillä; c) lietevirtaus kolonnin lävitse pysäytetään jaksottaisesti, jolloin kerroksen osaset kulkeutuvat kolonnin syöttöpäätä kohden samalla kun ne pysyvät oleellisesti stationaarisessa, ei-fluidisoituneessa tilassa; ja 15 d) osasia poistetaan jaksottaisesti kolonnista ker roksen tietystä vyöhykkeestä.The present invention provides a method for recovering precious metals from a slurry containing 3,743,013 of such precious metals in dissolved form. The invention is characterized in that it comprises the following steps: a) forming a layer comprising particles of a random mass of material capable of removing metals in a column having a feed end and an outlet end; b) passing the slurry stream through the column from the feed end to the outlet end such that the particles in the bed are suspended in a substantially stationary, non-fluidized state between the column feed end and the outlet end; c) the flow of sludge through the column is stopped intermittently, causing the bed particles to travel towards the feed end of the column while remaining in a substantially stationary, non-fluidized state; and d) the particles are periodically removed from the column from a particular zone of the bed.
Keksinnön mukaista menetelmää kuvataan nyt yksityiskohtaisemmin .The method according to the invention will now be described in more detail.
Alussa kerroksen osaset ovat levossa. Heti kun liete-20 virta alkaa olla kulkenut patjan läpi, osaset liikkuvat kohti kolonnin poistopäätä ja tulevat suspendoiduiksi oleellisesti stationaariseen ei-fluidisoituun tilaan kolonnin syöttöpään ja poistopään välissä. Kun lietevirta kulkee kerroksen läpi, osaset sieppaavat lietteessä olevat arvok-25 kaat metallit, ja kerrokseen syntyy pitoisuus- tai kuormi-tusgradientti, syöttöpäätä lähinnä olevien osasten arvome-tallikuormien ollessa korkeampia kuin poistopään lähellä olevien osasten. On tärkeää ylläpitää kerroksessa tätä pi-toisuusgradienttia niin, että jaksoittaisesti voidaan pois-30 taa kerroksesta ne osaset, joilla on korkeimmat arvometal-likuormat, ja korvata tuoreilla osasilla. Tämä saavutetaan varmistamalla, että osaset joilla on korkeimmat arvometalli-kuormat, ja korvata tuoreilla osasilla. Tämä saavutetaan varmistamalla, että osaset suspendoidaan oleellisen statio-35 naariseen ei-fluidisoituun tilaan niin, että osaset eivät sekoitu kerroksessa.At the beginning of the layer the particles are at rest. As soon as the stream of slurry-20 begins to pass through the mattress, the particles move toward the outlet end of the column and become suspended in a substantially stationary non-fluidized state between the inlet end of the column and the outlet end. As the slurry stream passes through the bed, the particles trap valuable metals in the slurry, and a concentration or load gradient is created in the bed, with the metal loads of the particles closest to the feed end being higher than those of the particles near the discharge end. It is important to maintain this concentration gradient in the bed so that those particles with the highest precious metal loads can be periodically removed from the bed and replaced with fresh particles. This is achieved by ensuring that the particles with the highest precious metal loads are replaced and replaced with fresh particles. This is achieved by ensuring that the particles are suspended in a substantially stationary non-fluidized state so that the particles do not mix in the bed.
4 74301 44 74301 4
Keksinnön mukaisessa menetelmässä käytettävä kolonni on edullisesti ylöspäin kalteva, syöttöpään ollessa poisto-pään alapuolella, ja edullisemmin, kolonni on oleellisesti pystysuora. Tässä tapauksessa lietevirta lasketaan kerrok-5 sen läpi nousuvirtaperiaatteella. Osasten muodostama kerros voidaan sulkea kolonnin sisälle sopivien seulojen avulla, jotka sallivat lietteen virtauksen niiden läpi, mutta jotka estävät osasten kulun niiden läpi. Kun liete virtaa patjan läpi ylöspäin, lietteen virtausnopeus ja viskosi-10 teetti ovat tavallisesti riittävät nostamaan ja suspendoi-maan kerroksen osaset oleellisen stationaariseen ei-flui-disoituun tilaan.The column used in the method according to the invention is preferably inclined upwards, the feed end being below the discharge end, and more preferably, the column is substantially vertical. In this case, the sludge flow is calculated through the bed 5 on the principle of the rising current. The layer of particles can be enclosed inside the column by means of suitable screens which allow the slurry to flow through them but which prevent the particles from passing through them. As the slurry flows upward through the mattress, the slurry flow rate and viscosity are usually sufficient to lift and suspend the bed particles to a substantially stationary non-fluidized state.
Kerroksesta jaksottaisesti poistetut osaset korvataan samanlaisella tilavuudella tuoreita osasia, jotka tuodaan 15 kolonniin poistopäästä.Particles that are periodically removed from the bed are replaced with a similar volume of fresh particles that are introduced into 15 columns at the removal end.
Keksinnön mukaista menetelmää voidaan useihin kerroksiin, joista jokainen kerros on erillinen, tai jossa kerrokset muodostavat osan jatkuvaa kerrosta. Tavallisessa toiminnassa lietteen kulku systeemin läpi tapahtuu vasta-20 virtaan kerroksen muodostavan materiaalin osasten liikkeeseen nähden, metallurgisen tehokkuuden maksimoimiseksi. Kerroksen osasten liike tällaisessa toiminnassa voidaan toteuttaa joko jatkuvasti tai jaksoittaisesti.The method according to the invention can be applied to several layers, each layer being separate, or in which the layers form part of a continuous layer. In normal operation, the passage of sludge through the system occurs upstream of the flow of particles forming the layer-forming material to maximize metallurgical efficiency. The movement of the layer particles in such an operation can be carried out either continuously or intermittently.
Materiaali, joka pystyy poistamaan arvokkaat metal-25 lit lietteestä, voi olla sopiva ioninvaihtohartsi, sopiva kelaatinmuodostushartsi, tai adsobentti kuten aktiivihiili.The material capable of removing valuable metal from the 25-liter slurry may be a suitable ion exchange resin, a suitable chelating resin, or an adsobent such as activated carbon.
Arvokkaiden metallien adsorptionopeuden liuoksesta täytyy olla sellainen, että osasten kokonaismäärä ja arvokkaiden metallien muodostama kuorma osasten pinnalla ovat 30 hyväksyttävissä rajoissa. Tavallisesti tämä merkitsee suhteellisen pienten osasten käyttöä, joilla on suhteellisen suuri pinta-ala yksikkötilavuutta kohti.The rate of adsorption of precious metals from solution must be such that the total number of particles and the load of precious metals on the surface of the particles are within acceptable limits. Usually, this means the use of relatively small particles with a relatively large surface area per unit volume.
Lisäksi materiaalin osasten täytyy olla kooltaan ja muodoltaan sellaisia, että ne sallivat lietteen kulun osas-35 ten muodostaman kerroksen läpi. Osaset voivat olla muodoltaan pitkänomaisia ja voivat olla kompakteja tai niissä voi 5 74301 olla pitkänomainen reikä, joka ulottuu osittain tai kokonaan niiden läpi. Esimerkiksi, kun materiaali on aktiivi-hiiltä, osaset voivat käsittää suulakepuristamalla valmistettuja sauvoja, joilla on oleellisen pyöreä poikkileik-5 kaus halkaisijan ollessa 2-5 mm. Kuitenkin osasten muut muodot ja koot ovat myös sopivia keksinnön mukaisessa menetelmässä, esimerkiksi epäsäännöllisen muotoiset kappaleet, joiden maksimidimensio on 2-20 mm.In addition, the particles of material must be sized and shaped to allow the slurry to pass through the layer of particles. The particles may be elongate in shape and may be compact or may have an elongate hole extending partially or completely therethrough. For example, when the material is activated carbon, the particles may comprise extruded rods having a substantially circular cross-section with a diameter of 2-5 mm. However, other shapes and sizes of particles are also suitable in the method according to the invention, for example irregularly shaped bodies with a maximum dimension of 2-20 mm.
Oleellista keksinnön mukaiselle menetelmälle on, että 10 arvokkaat metallit otetaan talteen lietteestä eikä selkeytetystä liuoksesta. Lietteellä, joka voidaan muodostaa uuttamalla murskattua ja jauhettua malmia sopivalla kemiallisella reagenssilla, on tavallisesti kiintoainepitoisuus 10-60 painoprosenttia, tyypillisemmin 30-50 painoprosenttia. Tällai-15 sissa lietteissä olevat kiintoaineet ovat tavallisesti hie-norakeisessa muodossa, esimerkiksi siten, että tyypillinen raekoko on vähemmän kuin 300 yum.It is essential for the process according to the invention that the valuable metals are recovered from the slurry and not from the clarified solution. The slurry, which can be formed by extracting crushed and ground ore with a suitable chemical reagent, usually has a solids content of 10 to 60% by weight, more typically 30 to 50% by weight. The solids in such slurries are usually in a fine-grained form, for example, with a typical grain size of less than 300 microns.
Keksinnön mukaisella menetelmällä on erityistä käyttöä kullan ja hopean talteenotossa lietteestä, joka sisäl-20 tää tällaisia arvokkaita metalleja liuenneessa muodossa.The process according to the invention has a particular use in the recovery of gold and silver from a slurry containing such valuable metals in dissolved form.
Tässä tapauksessa on edullista käyttää kerroksessa aktiivi-hiilen osasia.In this case, it is preferable to use activated carbon particles in the bed.
Seuraavat esimerkit valaisevat keksinnön mukaista menetelmää.The following examples illustrate the method of the invention.
25 Esimerkki 1 Tämä esimerkki valaisee President Steyn Gold Mine'in kultalaitoksesta saadun jätelietteen käsittelyä keksinnön mukaisesti.Example 1 This example illustrates the treatment of waste sludge from the President Steyn Gold Mine gold plant in accordance with the invention.
Liete, joka oli tuloksena tavanomaisesta kullanuutto-30 operaatiosta, sisälsi noin 48 painoprosenttia kiintoainetta. Noin 80 prosenttia kiintoaineesta oli raekooltaan vähemmän kuin 74 ;um. Koska lietteessä oli läsnä huomattava määrä puun kuitua, tämä seulottiin pois käyttämällä 425 pi täry-seulaa ennen käyttöä. Liete pantiin sopivalla sekoittajalla 35 varustettuun 200 litran astiaan, josta se kierrätettiin pystysuoraan kolonnin läpi. Kolonni oli 2 metriä pitkä ja 6 74301 sen sisäläpimitta oli 200 nun. Kiilamainen lankasihti, jossa oli 2 mm:n rakoaukko, asetettiin kolonnin yläpäähän kerroksen sulkemiseksi kolonniin. Noin 30 kg poltetusta kookospähkinän kuoresta saatua aktiivihiiltä, joak oli etu-5 käteen seulottu kokoon 3-15 mm, laitettiin kolonniin, jättämällä noin 15 mm:n vapaalaitasyvyys. Liete kierrätettiin kolonnin läpi virtausnopeudella 15-20 litraa minuutissa. Manometripaineen aleneminen kolonnin poikki tämän operaation aikana oli 80-90 kPa. Viisi tuntia kestäneen jatkuvan 10 toiminnan jälkeen kolonni ei ollut tukkeutunut karkealla kiintoaineella.The slurry resulting from the conventional gold extraction operation contained about 48% solids by weight. About 80 percent of the solids had a grain size of less than 74. Because a significant amount of wood fiber was present in the slurry, this was screened out using a 425 μm vibrating screen before use. The slurry was placed in a 200 liter vessel equipped with a suitable stirrer 35, from where it was recycled vertically through the column. The column was 2 meters long and 6,743,01 had an inside diameter of 200 nun. A wedge-shaped wire screen with a 2 mm gap was placed at the top of the column to enclose the layer in the column. About 30 kg of activated carbon from the burnt coconut shell, which had been screened to a size of 3-15 mm in the front-5 hand, was placed on the column, leaving a freewheel depth of about 15 mm. The slurry was recycled through the column at a flow rate of 15-20 liters per minute. The pressure drop across the column during this operation was 80-90 kPa. After 5 hours of continuous operation, the column was not clogged with coarse solids.
Esimerkki 2 Tämä esimerkki valaisee sellaisen kultalaitoksen jä-telietteen käsittelyä, keksinnön mukaisesti joka oli saman-15 lainen kuin esimerkissä 1 käytetty.Example 2 This example illustrates the treatment of waste sludge from a gold plant according to the invention which was similar to that used in Example 1.
Samaa kolonnia, jota oli käytetty esimerkissä 1, käytettiin uudelleen, mutta kolonni sisälsi noin 30 kg suu-lakepuristettua aktiivihiiltä. Suulakepursitettu aktiivihiili oli muodoltaan putkimaista ja sen halkaisija oli 3 mm 20 raekokojen vaihdellessa 5:stä 15:een mm. Uutettu liete pantiin sopivalla sekoittimella varustettuun 200 litraan astiaan, josta se kierrätettiin kolonnin läpi virtausnopeudella 30 litraa minuutissa. Manometripaineen aleneminen kolonnin poikki tämän operaation aikana oli 80 kPa. Kolonni 25 ei tukkeutunut karkealla kiintoaineella useita päiviä kestäneen jatkuvan toiminnan jälkeen.The same column used in Example 1 was reused, but the column contained about 30 kg of extruded activated carbon. The extruded activated carbon was tubular in shape and had a diameter of 3 mm with grain sizes ranging from 5 to 15 mm. The extracted slurry was placed in a 200 liter vessel equipped with a suitable stirrer, from where it was circulated through the column at a flow rate of 30 liters per minute. The pressure drop across the column during this operation was 80 kPa. Column 25 was not clogged with coarse solids after several days of continuous operation.
Esimerkki 3 Tämä esimerkki valaisee kullan saantoa, joka on saavutettavissa käyttämällä keksinnön mukaista menetelmää.Example 3 This example illustrates the gold yield that can be achieved using the method of the invention.
30 Uutettu liete, joka sisälsi kultaa liuoksessa 6-11 mg per litra, otettiin Vaal Reefs Esploration and Mining Company'n (South Dividion) olemassa olevasta kultalaitoksen piiristä ja pumpattiin nousuvirtaperiaatteella kolonniin, joka sisälsi aktiivihiiltä. Liete, joka oli tuloksena tavan-35 omaisesta kullan uuttamisesta syanidia käyttäen, sisälsi noin 40-50 painoprosenttia kiintoainetta keskimääräisen 7 74301 raekokoanalyysin ollessa seuraavanlainen: 2,5 % + 150 ^im; 26,4 % + 74 /ura ja 71,1 % - 74 μια. Uutettu liete sisälsi myös noin 200 mg per litra syanidia NaCN:na, ja sen pH oli alueella 10-11,5. Lietteessä oli läsnä myös huomattava mää-5 rä puun kuitua ja tämä seulottiin pois käyttämällä 425 yum täryseulaa ennen käyttöä. Kolonni oli 10 m pitkä ja sen sisäläpimitta oli 185 mm. Kiilamainen lankasihti, jossa oli 2 mm:n rakoaukko, asetettiin kolonnin yläpäähän aktiivihiilen sulkemiseksi kolonniin. Noin 150 kg suulakepuristettua 10 tai muovattua aktiivihiiltä, joka oli halkaisijaltaan 3 mm, pantiin kolonniin jättäen noin 300 mm:n suuruinen vapaa laitasyvyys. Liete pumpattiin kolonniin virtausnopeudella 15 litraa minuutissa, mikä vastaisi suuruudeltaan 0,56 m per minuutti olevaa pinnan virtausnopeutta kolonnissa. Hii-15 Ien vastavirtaliike kolonnissa toteutettiin kahdeksan tunnin työvuoron pohjalta. Kuormitettu hiili poistettiin kolonnin pohjasta samalla kun samanlainen tilavuus puhdasta hiiltä lisättiin kolonnin yläpäähän. Normaalin kolonniope-raation aikana viivapaine kolonniin oli keskimäärin 300-500 20 kPa (manometripaine). Hiilen vastavirtaliikkeellä, kuten edellä on kuvattu, oli erittäin hyödyllinen vaikutus vähennettäessä viivapainetta kolonniin.30 The extracted slurry containing 6-11 mg of gold per liter of solution was taken from the existing circuit of the Vaal Reefs Esploration and Mining Company (South Dividion) and pumped on an ascending principle to a column containing activated carbon. The slurry resulting from conventional gold extraction using cyanide contained about 40-50% by weight solids with an average grain size analysis of 7,74301 as follows: 2.5% + 150 μm; 26.4% + 74 / ura and 71.1% - 74 μια. The extracted slurry also contained about 200 mg per liter of cyanide as NaCN and had a pH in the range of 10-11.5. A significant amount of wood fiber was also present in the slurry and this was screened out using a 425 μm vibrating screen before use. The column was 10 m long and had an inside diameter of 185 mm. A wedge-shaped wire screen with a 2 mm gap was placed at the top of the column to enclose the activated carbon in the column. Approximately 150 kg of extruded 10 or molded activated carbon, 3 mm in diameter, was applied to the column, leaving a free edge depth of about 300 mm. The slurry was pumped onto the column at a flow rate of 15 liters per minute, which would correspond to a surface flow rate of 0.56 m per minute in the column. The countercurrent movement of the Hii-15 I in the column was carried out on the basis of an eight-hour shift. The loaded carbon was removed from the bottom of the column while a similar volume of pure carbon was added to the top of the column. During normal column operation, the line pressure to the column averaged 300-500 20 kPa (gauge pressure). The countercurrent movement of the carbon, as described above, had a very useful effect in reducing the line pressure on the column.
Kolonnia käytettiin kuvatulla tavalla 32 päivän pituisen jakson, joka käsitti ajan, jossa hiilen liike alkoi 25 olla 97 %. Tämän ajan kuluessa oli lietteessä olevan liukenevan kullan saanto keskimäärin 99 % kolonniin tulevan liukenevan syötön sisältäessä kultaa keskimäärin 9,6 mg per litra. Kun hiiltä liikutettiin nopeudella, joka vastasi tilavuudeltaan 1/3 m kerrossyvyyttä per 8 tunnin työvuoro, 30 kolonnista peräisin oleva kuormitettu hiili sisälsi 10-11 kg kultaa per tonni hiiltä. Kun hiiltä liikutettiin kaksinkertaisella nopeudella, kuormitettu hiili sisälsi noin 5 kg kultaa per tonnin hiiltä.The column was operated as described for a period of 32 days, during which time the carbon movement began to be 97%. During this time, the average yield of soluble gold in the slurry was 99%, with the soluble feed entering the column containing an average of 9.6 mg per liter of gold. When the coal was moved at a speed corresponding to a bed depth of 1/3 m per 8-hour shift, the loaded coal from the 30 columns contained 10-11 kg of gold per ton of carbon. When the coal was moved at twice the speed, the loaded coal contained about 5 kg of gold per tonne of coal.
Esimerkki 4 35 Jäteliete, joka sisälsi kultaa liuoksessa 0,1-0,4 mg per litra otettiin Vaal Reefs Exploration and Mining Cornpa- 8 74301 ny'n (South Division) olemassa olevasta kultalaitoksen piiristä ja pumpattiin kolonniin kuten esimerkissä 3 on kuvattu.Example 4 35 A waste slurry containing 0.1-0.4 mg of gold per liter of solution was taken from an existing gold plant circuit at Vaal Reefs Exploration and Mining Cornpa- 8 74301 ny (South Division) and pumped onto the column as described in Example 3.
Ensimmäisessä kokeessa, joka kesti 9 päivää ja jossa 5 käytettiin 10 m pitkää kolonnia, liuoksessa oleva kulta väheni arvoon 0,001 mg per litra. Toisessa kokeessa, joka kesti 15 päivää ja jossa kolonni lyhennettiin 5 metriin, liuoksessa oleva kulta väheni arvoon 0,005 mg per litra. Vastaavat kullan saannot olivat 99 % ja 95 %. Lietteen olo-10 suhteet näissä molemmissa kokeissa olivat samanlaiset kuin esimerkissä 3 kuvatut. Normaalin toiminnan aikana 5 metrin kolonnissa viivapaine kolonniin oli keskimäärin 100-200 kPa (manometripaine). Molemmissa kokeissa hiilen liikeno-peus pidettiin arvossa 1/3 m peri 8 tunnin työvuoro. Pois-15 tettu hiili oli kuormitettu 150-200 grammalla kultaa per tonni hiiltä. Hiilen liikenopeuden vähentäminen johtaisi korkeampiin kultakuormiin hiilen pinnalla.In the first experiment, which lasted 9 days and used a 10 m long column, the gold in solution was reduced to 0.001 mg per liter. In another experiment, which lasted 15 days and in which the column was shortened to 5 m, the gold in solution was reduced to 0.005 mg per liter. The corresponding gold yields were 99% and 95%. The condition-10 ratios of the slurry in both experiments were similar to those described in Example 3. During normal operation in a 5 m column, the line pressure to the column averaged 100-200 kPa (gauge pressure). In both experiments, the carbon velocity was maintained at 1/3 m for an 8-hour shift. The removed carbon was loaded with 150-200 grams of gold per tonne of coal. Reducing the velocity of coal would lead to higher gold loads on the surface of the coal.
Keksinnön mukaisella menetelmällä on useita etuja. Ensiksi, käyttämällä keksinnön mukaista menetelmää ovat 20 paljon alemmat lietteen viipymäajat kolonnissa saavutettavissa verrattuna carbon-in-pulp-menetelmään. Esimerkiksi, keksinnön mukaisessa menetelmässä lietteen viipymäajat ovat minuuttien luokkaa verrattuna useamman tunnin viipymäaikoi-hin tavanomaisessa carbon-pulp-menetelmässä. Toiseksi, on 25 mahdollista saavuttaa korkeampia arvometallikuormia metallia sieppaavien osasten pinnalla.The method according to the invention has several advantages. First, using the method of the invention, much lower residence times of the slurry in the column are achievable compared to the carbon-in-pulp method. For example, in the process of the invention, the residence times of the slurry are in the order of minutes compared to the residence times of several hours in the conventional carbon pulp process. Second, it is possible to achieve higher precious metal loads on the surface of the metal trapping particles.
Claims (11)
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| ZA8208866 | 1982-12-02 | ||
| ZA828866 | 1982-12-02 |
Publications (4)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| FI834399A0 FI834399A0 (en) | 1983-12-01 |
| FI834399A FI834399A (en) | 1984-06-03 |
| FI74301B true FI74301B (en) | 1987-09-30 |
| FI74301C FI74301C (en) | 1988-01-11 |
Family
ID=25576409
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| FI834399A FI74301C (en) | 1982-12-02 | 1983-12-01 | Process for the recovery of metals from a slurry containing them in a dissolved form. |
Country Status (9)
| Country | Link |
|---|---|
| AU (1) | AU557581B2 (en) |
| BR (1) | BR8306618A (en) |
| CA (1) | CA1214943A (en) |
| ES (1) | ES527716A0 (en) |
| FI (1) | FI74301C (en) |
| NZ (1) | NZ206461A (en) |
| PH (1) | PH19865A (en) |
| SE (1) | SE8306607L (en) |
| ZM (1) | ZM8483A1 (en) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1987006271A1 (en) * | 1986-04-07 | 1987-10-22 | Adrian Pope | Leaching and adsorption of a precious metal |
| UY32794A (en) * | 2009-07-21 | 2011-01-31 | Anglo Operations Ltd | LIXIVIATION PROCESS FOR THE RECOVERY OF PRECIOUS METALS |
-
1983
- 1983-11-23 ZM ZM84/83A patent/ZM8483A1/en unknown
- 1983-11-24 AU AU21645/83A patent/AU557581B2/en not_active Ceased
- 1983-11-30 SE SE8306607A patent/SE8306607L/en not_active Application Discontinuation
- 1983-12-01 NZ NZ206461A patent/NZ206461A/en unknown
- 1983-12-01 CA CA000442399A patent/CA1214943A/en not_active Expired
- 1983-12-01 FI FI834399A patent/FI74301C/en not_active IP Right Cessation
- 1983-12-01 BR BR8306618A patent/BR8306618A/en unknown
- 1983-12-01 ES ES527716A patent/ES527716A0/en active Granted
- 1983-12-02 PH PH29913A patent/PH19865A/en unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| AU557581B2 (en) | 1986-12-24 |
| CA1214943A (en) | 1986-12-09 |
| FI74301C (en) | 1988-01-11 |
| NZ206461A (en) | 1985-09-13 |
| ES8504954A1 (en) | 1985-04-16 |
| ES527716A0 (en) | 1985-04-16 |
| BR8306618A (en) | 1984-07-10 |
| PH19865A (en) | 1986-08-13 |
| ZM8483A1 (en) | 1984-06-21 |
| AU2164583A (en) | 1984-06-07 |
| SE8306607L (en) | 1984-06-06 |
| FI834399A0 (en) | 1983-12-01 |
| SE8306607D0 (en) | 1983-11-30 |
| FI834399A (en) | 1984-06-03 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4284511A (en) | Process for using magnetically ballasted sorbents | |
| AU2013360015B2 (en) | A process, method and plant for recovering scandium | |
| US4816234A (en) | Utilization of oxygen in leaching and/or recovery procedures employing carbon | |
| RU2103398C1 (en) | Method of recycling cyanides in precious metal recovery circuit | |
| US6334956B1 (en) | Adsorption or desorption of dissolved constituents in liquids and apparatus therefor | |
| US8551330B2 (en) | Carbon retention screen with variable discharge head | |
| US4754953A (en) | Utilization of oxygen in leaching and/or recovery procedures employing carbon | |
| FI74301B (en) | FOERFARANDE FOER UTVINNING AV METALLER FRAON EN UPPSLAMNING INNEHAOLLANDE DESSA I LOEST FORM. | |
| US5229085A (en) | Utilization of oxygen in leaching and/or recovery procedures employing carbon | |
| US1139825A (en) | Method of treating mixtures of liquids and solids. | |
| US2476420A (en) | Method of recovery of precious metals | |
| US4328094A (en) | Apparatus and process for the beneficiation, washing, elutriation and cleaning of particulate solids and recovery of chemical values | |
| ES420582A1 (en) | Hydrometallurgical leaching | |
| US4981598A (en) | Metal sorption method using interstage screening | |
| US4043760A (en) | Counter current decantation apparatus | |
| US5902376A (en) | Recovery of mercury from caustic sludges using a hydraulic mineral separator | |
| US4933078A (en) | Sorption vessel with internal interstage screening vessel | |
| US4992097A (en) | Metal recovery process | |
| RU2095447C1 (en) | Method for processing the tailings of cyanidation of crystalline fraction of gold-containing pulp | |
| Hill | The carbon-in-pulp process | |
| RU2176280C2 (en) | Method of extraction of uranium from ores | |
| EP0646934A1 (en) | A method of treating water containing radioactive constituents | |
| AU674325B2 (en) | Methods for purifying aqueous phases in hydrometallurgical extractions | |
| CA2000991C (en) | Method for sorbing metal values from a slurry containing the same | |
| US3062738A (en) | Granular ion exchange process for pulp treatment |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM | Patent lapsed |
Owner name: ANGLO AMERICAN CORP OF SOUTH AFRICA LTD |