FI68592C

FI68592C - FRAMEWORK FOR CONSTRUCTION OF CONSTRUCTION OF CONCRETE PLANTS

Info

Publication number: FI68592C
Application number: FI822983A
Authority: FI
Inventors: Olavi Leino
Original assignee: Flowcon Oy
Priority date: 1982-08-27
Filing date: 1982-08-27
Publication date: 1985-10-10
Also published as: FI822983L; SE8304647D0; SE446262B; FI68592B; SE8304647L; FI822983A0

Description

6859268592

Menetelmä ja laitteisto varsinkin betonimassan valmistukseen käytettävän kiviaineksen lämmittämiseksi 5 Tämän keksinnön kohteena on patenttivaatimuksen 1 johdannon mukainen menetelmä kiviaineksen lämmittämiseksi.The present invention relates to a method for heating aggregate according to the preamble of claim 1.

Keksinnön kohteena on myös menetelmän soveltamiseen käytettävä laitteisto.The invention also relates to an apparatus for applying the method.

10 Betonimassa koostuu tavanomaisesti kivistä, hiekasta, sementistä, vedestä ja mahdollisista lisäaineista. Sementin tehtävänä on tunnetulla tavalla sitoa kiviaines, kivet ja hiekka yhteen jatkuvaksi massaksi. Vettä tarvitaan kahdesta syystä: sementin 15 hydrataatioon sekä työstettävän betonin aikaansaamiseksi. Työstettävyyden vuoksi on betonimassaan tavanomaisesti syytä sekoittaa huomattavasti enemmän vettä kuin mitä itse hydrataatio tarvitsee. Koska sementin hydrataation nopeus riippuu tunnetulla 20 tavalla lämpötilasta, kiihtyen voimakkaasti lämpötilan kohotessa, pyritään betonivalut kylmässä ympäristössä suorittamaan lämpimällä betonimassalla betonin kovettumisen nopeuttamiseksi ja samalla betonivalun jäätymisen estämiseksi, milloin ympäristön lämpötila 25 on riittävän alhainen.10 A concrete mass usually consists of stones, sand, cement, water and any additives. The function of cement is to bind aggregate, stones and sand together in a known manner into a continuous mass. Water is needed for two reasons: to hydrate the cement 15 and to provide the concrete to be worked. Due to the workability, it is usually advisable to mix considerably more water into the concrete mass than the hydration itself needs. Since the rate of hydration of the cement depends on the temperature in a known manner, accelerating strongly with increasing temperature, the aim is to cast concrete in a cold environment with a warm concrete mass to accelerate the hardening of the concrete and prevent the casting from freezing when the ambient temperature is low enough.

Koska betonimassan valmistuksessa pyritään vesi/sementtisuhteen vakioarvoon tai sen hallitsemiseen, samalla kun pyritään valmistamaan lämmintä betonimassaa, voidaan nämä seikat edullisesti yhdistää 30 käyttämällä sopivaa höyrylämmitystä.Since the aim is to keep the water / cement ratio constant or to control it in the production of the concrete mass, while at the same time aiming to produce a warm concrete mass, these factors can advantageously be combined by using suitable steam heating.

Jo valmiissa muodossa olevaa betonimassaa sinänsä on totuttu lämmittämään itse s&oittimessa höyryllä, mikä on tavanomaista tekniikkaa. Lämpimän betonimassan valmistamiseksi on esitetty useita menetelmiä, joissa 35 käytettävä kiviaines lämmitetään tiettyyn lämpötilaan tavallisimmin kuumalla ilmalla tai kuumilla savukaasuilla.The concrete mass, which is already in its finished form, is used to be heated by steam in the player itself, which is a conventional technique. To produce a warm concrete mass, several methods have been proposed in which the aggregate used is heated to a certain temperature, usually with hot air or hot flue gases.

2 68592 Tällaisissa menetelmissä kuumaa ilmaa tai savukaasuja puhalletaan tavallisimmin alhaalta ylöspäin kiviaines-siilossa tai erilaisista ilmanjakokouruista siilon eri osiin. Tällainen konstruktio selviää mm. FI-patentti-5 julkaisuista 47864 ja 558l8. Kummassakin ratkaisussa ilmaa tai kuumia savukaasuja puhalletaan alaspäin suunnatuista kouruista kiviaineksen sekaan ja otetaan toisaalta pois ylempänä sijaitsevasta samanlaisesta kourusta.2,68592 In such methods, hot air or flue gases are usually blown from the bottom up in a aggregate silo or from different air distribution chutes to different parts of the silo. Such a construction survives e.g. FI Patent-5 publications 47864 and 55818. In both solutions, air or hot flue gases are blown from the downwardly directed troughs into the aggregate and, on the other hand, removed from a similar trough above.

10 Edelleen tunnetun tekniikan mukaisesti betoni- massaan tarvittavaa kiviainesta voidaan lämmittää joko hihnalla tai pyörivässä rummussa ohitse virtaavalla kuumalla ilmalla, savukaasulla tai höyryllä. Höyrylämmityksen haitaksi on joissain yhteyksissä 15 mainittu, että se tuo ei-toivottua vettä kiviaineksen sekaan. Aiemmin esitetyissä menetelmissä, joissa kiviainesta on lämmitetty esim. kuumalla ilmalla tai savukaasulla, mainitaan, että vain tiettyä raekokoa, esim.According to a further known technique, the aggregate required for the concrete mass can be heated either by a belt or by hot air, flue gas or steam flowing past in a rotating drum. The disadvantage of steam heating is mentioned in some contexts 15 that it introduces undesired water into the aggregate. In the previously described methods, in which the aggregate is heated, e.g. with hot air or flue gas, it is mentioned that only a certain grain size, e.g.

8-l6 mm tai 16-32 mm, olevaa kiviainesta voidaan lämmit-20 tää, koska tarvittavan ilman tai savukaasun puhalluksen vaatima painehäviö käy hienommilla kiviaineksilla erittäin suureksi. Suuri painehäviö osaltaanjohtuu siitä, että tarvitaan suuria ilmamääriä näiden alhaisen lämpösisällön vuoksi, ja toisaalta suuria ilman nopeuk-25 siä riittävän korkeiden lämmönsiirtokerrointen takia.8-16 mm or 16-32 mm, the aggregate can be heated, because the pressure drop required for blowing the required air or flue gas becomes very large with finer aggregates. The high pressure drop is partly due to the need for large volumes of air due to their low heat content and, on the other hand, to high air velocities due to sufficiently high heat transfer coefficients.

Mutta suurpaineisellakaan puhaltimella ei hienoimpaan kiviainekseen saada ilmalle sellaista nopeutta, että sen lämmittäminen voitaisiin kuuman kaasun tai ilman avulla riittävän nopeasti ja kohtuudella suorittaa.But even with a high-pressure blower, the finest aggregate does not have such a speed in the air that it can be heated with hot gas or air quickly and reasonably enough.

30 Kun ilmalla lämmitetään kiviainesta, joka nor maalisti on vaihtelevaa kosteudeltaan (tavallisimmin 2-5 %, hienolla hiekalla jopa 11 %), joudutaan tahtomattakin tämä kosteus haihduttamaan pois. Jos suoritetaan yksinkertainen laskelma, jonka mukaan tietyn kiviaines-35 virran lämmittäminen vaatii esim. 1,0 MW:n lämpötehon. vaatii siinä olevan 4 %:n kosteuden samanaikainen 3 68592 haihduttaminen erikseen 1,60 MW:n lämpötehon.30 When a rock is heated with air, which normally varies in humidity (usually 2-5%, on fine sand up to 11%), this moisture has to be involuntarily evaporated. If a simple calculation is made, according to which the heating of a certain stream of aggregate-35 requires, for example, a thermal power of 1.0 MW. requires the simultaneous evaporation of 3 68592 of the 4% moisture in it with a thermal output of 1.60 MW.

Tyypillisessä kuumailmalämmityksessä on riittävän lämmönsiirtokertoimen ja samalla riittävän lämpiämis-nopeuden saavuttamiseksi käytettävä kaasuille nopeutta 5 esim. 0,5 m/s. Tällöin muodostuu esim. 0-8 mm:n kiviaineksella painehäviötä 20 kPa/m kiviainesta, joten tavanomaisia puhaltimia käytettäessä ei korkeita kiviaineskerroksia voida lämmittää, tai toisaalta kaasunjakoelimiä pitää asettaa useisiin eri kerroksiin 10 varastosiiloihin, jotta toivottu lämmittäminen voidaan suorittaa matalapainepuhaltimilla tyydyttävän nopeasti.In a typical hot air heating, a speed of 5, e.g. 0.5 m / s, must be used for the gases in order to achieve a sufficient heat transfer coefficient and at the same time a sufficient heating rate. In this case, for example, 0-8 mm of aggregate creates a pressure drop of 20 kPa / m of aggregate, so when using conventional fans high layers of aggregate cannot be heated, or on the other hand gas distribution members must be placed in several different layers 10

On yleisesti tunnettua, että lauhtuvan höyryn ja muun kuin kaasumaisen väliaineen välinen lämmönsiirto-kerroin on 500-1000, jopa 5000, kertaa suurempi kuin 15 vastaava lämmönsiirtokerroin kuumasta lauhtumattomasta kaasusta mainittuun lämmitettävään ei-kaasumaiseen materiaaliin. Näin on kuitenkin vain sillä ehdolla, että sanottu höyry tai lämmitettävän kappaleen ympäristö ei sisällä merkittäviä määriä lauhtumattomia kaasuja 20 kuten ilmaa. Edelleen tunnetaan, että kukin tietyllä tavalla määritelty kiviaines tietyssä lämpötilassa ja vakiovetovoimakentässä pidättää itseensä pintajännitys-voimien johdosta tietyn määrän vettä, ylimäärän valuessa pois. Toisin sanoen, jos kiviaineksen raekoko ja 25 lämpötila on tunnettu, tiedetään hyvinkin tarkoin montako prosenttia siinä on vettä.It is generally known that the heat transfer coefficient between condensable steam and a non-gaseous medium is 500-1000, up to 5000, times the corresponding heat transfer coefficient from a hot non-condensable gas to said non-gaseous material to be heated. However, this is only on the condition that said steam or the environment of the body to be heated does not contain significant amounts of non-condensable gases 20 such as air. It is further known that each rock material defined in a certain way at a certain temperature and constant tensile field retains a certain amount of water due to surface tension forces, with the excess draining away. In other words, if the grain size and temperature of the aggregate are known, the percentage of water in it is known very precisely.

Jos haluttu kiviaineksen lämmittäminen suoritetaan puhaltamalla höyryä alhaalta ylöspäin tavanomaiseen luonnolliseen suuntaan, aiheutuu siitä seuraavat haitat: 30 ilma sekoittuu höyryyn, jonka lauhtumispiste alenee, ja samalla alenee myös lauhtumisen lämmönsiirtokerroin 10 % jokaista höyryn sisältämää ilma-5£:a kohden; samalla ylöspäin suuntautuva höyry patoaa edelleen ylhäältä alas valuvaa vettä, ja höyry kanavoituu sinne, missä 35 materiaali on harvempaa. Kun ajatellaan veden valumista kosteasta, melko hienorakeisesta kiviaineksesta, 11 68592 tiedetään kokemuksesta, että valuminen on sitä hitaampaa, mitä hiemompaa on kiviaines. Toisaalta tällaisissa olosuhteissa ollaan jälleen siinä tilanteessa, että · kiviaineksen kosteutta ei tunneta, koska ei tunneta 5 uutta tekijää, valumisaikaa.If the desired heating of the aggregate is carried out by blowing steam from the bottom upwards in the normal natural direction, it has the following disadvantages: 30 air mixes with steam with a lower condensing point and at the same time a 10% reduction in the heat transfer coefficient of each condensate; at the same time, the upward steam still dams the water flowing from top to bottom, and the steam is channeled to where 35 material is less frequent. When we think of the runoff of water from a moist, rather fine-grained aggregate, 11,68592 is known from experience that the runoff is slower the finer the aggregate. On the other hand, in such conditions we are again in a situation where · the moisture of the aggregate is not known because 5 new factors, the run-off time, are not known.

Tämän keksinnön tarkoituksena on poistaa yllä mainitut haitat ja saada aikaan uusi ja entistä tehokkaampi menetelmä ja laitteisto kiviaineksen lämmittämiseksi .The object of the present invention is to eliminate the above-mentioned disadvantages and to provide a new and more efficient method and apparatus for heating aggregate.

10 Keksintö perustuu siihen ajatukseen, että höyry puhalletaan ylhäältä alaspäin ja samalla imetään vastaavalla nopeudella ilmaa alhaalta pois, jolloin lämmitettävä siilo lämpiää lämmitysvaiheessa vyöhykemäisesti.The invention is based on the idea that the steam is blown from top to bottom and at the same time air is sucked out from below at a corresponding speed, whereby the silo to be heated is heated in a zone-like manner during the heating phase.

Täsmällisemmin sanottuna keksinnön mukaiselle 15 menetelmälle on pääasiallisesti tunnusomaista se, mikä on esitetty patenttivaatimuksen 1 tunnusmerkkiosassa.More specifically, the method 15 according to the invention is mainly characterized by what is set forth in the characterizing part of claim 1.

Keksinnön mukaiselle laitteistolle on puolestaan ominaista se, mikä on esitetty patenttivaatimuksen 6 tunnusmerkkiosassa.The apparatus according to the invention, in turn, is characterized by what is set forth in the characterizing part of claim 6.

20 Keksinnön avulla on voitu kehittää betoniin tarvittavan kiviaineksen lämmittämis- ja kosteuden-vakioimismenetelmä, josta puuttuvat monet aikaisempien menetelmien haittatekijät ja jolla saadaan aikaan massan notkeuden ja samanaikaisesti tasalaatuisuuden suhteen 25 toivottuja tuloksia.The invention has made it possible to develop a method for heating and humidifying the aggregate required for concrete, which lacks many of the disadvantages of the previous methods and which provides the desired results in terms of mass flexibility and, at the same time, uniformity.

Kun lämmitetään keksinnön mukaisesti höyryllä kiviainesta, jonka raekoko on 8-16, 16-32 tai jopa 0-8 mm (kaikkia yhtäaikaa tai erikseen), kostutetaan kondensoituvalla höyryllä samalla kukin materiaali tiettyyn 30 toivottuun kosteuteen.When heated according to the invention with steam from a aggregate having a grain size of 8-16, 16-32 or even 0-8 mm (all simultaneously or separately), each material is simultaneously moistened with condensable steam to a certain desired humidity.

Koska ilma ja lämmityshöyry eivät tässä menetelmässä sekoa toisiinsa, ei höyryn lauhtumislämpötila laske, sikä samalla laske myöskään lauhtumisen lämmönsiirtokerroin. Kun höyryä puhalletaan ylhäältä alaspäin, saadaan terävä 35 erottava vyöhyke ilman ja laskeutuvan höyryn välille, koska ilman tiheys on suurempi kuin kuuman höyryn, ja 5 68592 koska samaan aikaan lämmitettävän kiviaineskerroksen läpi imetään ilmaa edeltä pois. Tässä yhteydessä ei esiinny lauhtuneen veden patoutumista, vaan samalla kun ilma imetään pois kiviaineksesta, imetään ylimääräi-5 nen vesikin alas ja annetaan sen poistua niin, ettei se joudu betonin sekoittimeen kiviaineksen kanssa.Since air and heating steam are not mixed in this method, the condensing temperature of the steam does not decrease, and at the same time the heat transfer coefficient of condensation also decreases. When steam is blown from top to bottom, a sharp separating zone 35 is obtained between the air and the descending steam, because the density of the air is higher than that of the hot steam, and at the same time air is sucked out through the bed of aggregate to be heated. In this connection, there is no condensation of the condensed water, but at the same time the air is sucked out of the aggregate, the excess water is sucked down and allowed to drain so that it does not get into the concrete mixer with the aggregate.

Keksintöä ryhdytään seuraavassa lähemmin tarkastelemaan oheisten piirustusten mukaisten suoritus-esimerkkien avulla.The invention will now be examined in more detail by means of exemplary embodiments according to the accompanying drawings.

10 Kuvio 1 esittää sivuleikkauskuvantona yhtä keksinnön mukaista laitteistoa siiloon sovellettuna.Figure 1 shows a side sectional view of one apparatus according to the invention applied to a silo.

Kuvio 2 esittää sivuleikkauskuvantona toista keksinnön mukaista laitteistoa punnituslaitteeseen sovellettuna.Figure 2 shows a side sectional view of another apparatus according to the invention applied to a weighing device.

15 Kuvio 3 esittää kuvion 2 kourun poikkileikkausta A-A.Fig. 3 shows a cross-section A-A of the chute of Fig. 2.

Kuvion 1 mukainen laitteisto käsittää siilon 8, joka on täytetty kiviaineksella 17. Siilon 8 ylempi osa C on ns. kylmävyöhyke ja sen alaosa H ns. kiiuma-20 vyöhyke. Siilon 8 alapäässä on tyhjennys- ja annostelu-laite 10. Höyrynsyöttölaite käsittää höyryputken 1, siinä olevan magneettiventtiilin 2 sekä kylmä- ja kuumavyöhykkeiden raja-alueelle sovitetun, neliösil-mukaksi muotoillun koururakenteen 3, jonka poikkileikkaus 25 on olennaisesti ylösalaisin olevan V:n muotoinen.The apparatus according to Figure 1 comprises a silo 8 filled with aggregate 17. The upper part C of the silo 8 is a so-called cold zone and its lower part H so-called. kiiuma-20 zone. At the lower end of the silo 8 there is a draining and dosing device 10. The steam supply device comprises a steam pipe 1, a solenoid valve 2 therein and a square-meshed gutter structure 3 arranged in the boundary of cold and hot zones, the cross-section 25 of which is substantially inverted.

Ilmanpoistolaite käsittää lähelle siilon pohjaa sovitetun suoran kourumaisen rakenteen 4, jonka poikkileikkaus on samoin likimain ylösalaisin käännetyn V:n muotoinen. Rakenteesta 4 johtaa vaakasuora ulospuhallus-30 putki 9, jonka päässä on imuri 6 ilman ulospuhallusta varten. Putkessa 9 on lämpöanturi 5, jonka antaman toimivirikkeen perusteella säätöelin 7 voi sulkea ja avata venttiilin 2.The deaeration device comprises a straight trough-shaped structure 4 arranged close to the bottom of the silo, the cross-section of which is likewise approximately in the shape of an inverted V. A horizontal blow-out-30 pipe 9 leads from the structure 4, at the end of which there is a vacuum cleaner 6 for blowing out air. The pipe 9 has a heat sensor 5, based on which the control member 7 can close and open the valve 2.

Kuvioiden 2 ja 3 mukaisessa rakenteessa höyryn-35 syöttö- ja ilmanpoistolaite on sovitettu punnitussäiliön 14 yhteyteen siten, että ilma pääsee poistumaan pysty- . ·?* . . ·· * . .·· ..In the structure according to Figures 2 and 3, the steam-35 supply and deaeration device is arranged in connection with the weighing tank 14 so that the air can escape vertically. ·? *. . ·· *. .·· ..

6 68592 suoran putken 12 ja imurin 6 kautta. Putki 12 toimii samalla korkeussuunnassa aseteltavan höyrynsyöttöelimen 3 johteena, jolloin höyrynsyöttöelimen 3 lieriömäinen yläosa 13 teleskooppimaisesti voi 5 liukua pystysuoran putken 12 ulkopintaa myöten korkeuden-säätölaitteen 15, 16 vaikutuksesta. Höyry syötetään höyrynsyöttöelimen 3 lieriömäiseen osaan 13 joustavan letkun 11 kautta.6 68592 via straight pipe 12 and vacuum cleaner 6. At the same time, the tubes 12 act as a guide for the height-adjustable steam supply member 3, whereby the cylindrical upper part 13 of the steam supply member 3 can telescopically slide along the outer surface of the vertical tube 12 under the action of the height adjustment device 15, 16. The steam is fed to the cylindrical part 13 of the steam supply member 3 via a flexible hose 11.

Kun edellä mainittu terävä lämpötilavyöhyke 10 ilman ja höyryn välillä saavuttaa lämmitettävän kiviaineskerroksen 17 alarajen, nousee siinä ulostulevan pois imettävän kaasun lämpötila lähes yhtäkkisesti, koska ilma vaihtuu höyryyn, joka ei ole lauhtunut.When the above-mentioned sharp temperature zone 10 between air and steam reaches the lower limit of the layer of aggregate 17 to be heated, the temperature of the suction gas leaving it rises almost suddenly as the air changes to steam which has not condensed.

Edellä kuvatulla menetelmällä voidaan yksinkertaista 15 termoelementtiä 5 käyttämällä pysäyttää tarvittaessa sekä höyryn puhallus että ilman imu. Jos halutaan, voidaan tarvittavan lämmityksen jälkeen, kun höyryä enää hitaasti lauhtuu ja termoelementti 5 on hälyttänyt kuuman höyry-rintaman saapumisesta, vielä puhaltaa lyhyt hetki höyryä 20 kiviaineskerroksen 17 läpi, jolloin kaikki ylimääräinen vesi nopeasti valuu höyryn edellä alas.By the method described above, both the blowing of steam and the suction of air can be stopped, if necessary, by using a simple thermocouple 15. If desired, after the necessary heating, when the steam no longer condenses slowly and the thermocouple 5 has alerted the arrival of a hot steam front, a short moment of steam 20 can be blown through the aggregate layer 17, whereby any excess water quickly drains above the steam.

On huomattava, että kun ilmaa imetään lämmitys-höyryn alta pois, tarvitaan minimaalinen puhallusteho verrattuna ilmalämmitykseen. Edelleen, kuten yllä 25 kuvattiin, saadaan aikaan yksinkertainen lämmityksen automaatio ja samaan aikaan kiviaineksen kosteuden vakioiminen. Menetelmän etuna voidaan edelleen katsoa olevan sen, että siinä ei jouduta haihduttamaan vettä pois ja uudelleen tuomaan vettä samaan kiviainekseen, 30 vaan että kiviainekseen tuodaan vakiomäärä jo valmiiksi lämmintä tai kuumaa vettä.It should be noted that when air is sucked out from under the heating steam, minimal blowing power is required compared to air heating. Further, as described above, simple heating automation is achieved while at the same time stabilizing the moisture content of the aggregate. A further advantage of the method can be considered to be that it does not have to evaporate the water off and re-introduce the water into the same aggregate, but that a constant amount of hot or hot water is already introduced into the aggregate.

Tyypillinen lämpötila sellaiselle betonimassalle, jossa käytetään Portlandsementtiä tyypillisesti viileässä ilmanalassa, kuten Skandinaviassa tai Pohjois-Amerikassa 35 ja talvella Pohjois-Euroopassa, on luokkaa 70°C.The typical temperature for a concrete mass that uses Portland cement in a typically cool atmosphere, such as Scandinavia or North America 35 and in winter in Northern Europe, is in the order of 70 ° C.

7 685927 68592

ESIMERKKIEXAMPLE

Kokeessa, jossa 2 m paksua kiviaineskerrosta, raekooltaan 8-16 mm, lämmitettiin ylhäältä alaspäin syötetyllä höyryllä ja imettiin ilma alhaalta pois 5 pölynimurilla virtausta kuristamalla, saatiin 2 minuutin 30 sekunnin kuluttua kiviainekseen tasainen 86 °C:n lämpötila. Lämpötilaa voitiin hieman alentaa tai korottaa säätämällä imettävän ilman nopeutta. Kun tämä kiviaineksen lämpötila otetaan huomioon valmistettaessa tavanomais-10 ta betonimassaa, jossa käytetään 350 kg sementtiä/m^ betonia, saadaan normaalilla vesi/sementtisuhteella 0,32 aikaan juuri haluttu 70 °C:n lämpötila.In an experiment in which a 2 m thick layer of aggregate, with a grain size of 8-16 mm, was heated with steam supplied from top to bottom and air was sucked out from below with 5 vacuum cleaners by throttling, a uniform temperature of 86 ° C was obtained after 2 minutes 30 seconds. The temperature could be slightly lowered or increased by adjusting the speed of the suckling air. When this temperature of the aggregate is taken into account in the production of a conventional concrete mass using 350 kg of cement / m 2 of concrete, a normal desired water / cement ratio of 0.32 gives the desired temperature of 70 ° C.

Lopullista lämpötilaa voidaan yksinkertaisemmin säätää sekoitusveden lämpötilaa säätämällä.The final temperature can be more simply adjusted by adjusting the temperature of the mixing water.

Claims

1. A method for heating stone assemblies (17) or the like, used for the manufacture in particular of concrete pulp, in a silo (8) or similar equipment (14) by passing meadow into the aggregate (17) and by extracting air from the assembly (17) to the outside of the silo (8) from a first site (4) located in the bottom portion of the silo (8), characterized in that the meadow is led into the assembly (17) from a second location (3). located higher than said first location (4), so that the meadow flows through the aggregate (17) at least substantially substantially from the top down.

2. A method according to claim 1, characterized in that the air is extracted from the silo (8) at a rate corresponding to the rate of heating of the unit (17).

3. A method according to claim 1, characterized in that the meadow is supplied periodically in such a way that the meadow supply is always interrupted when the meadow front moving downwards has reached a predetermined level below said second location (3).

Method according to claim 3, characterized in that the meadow supply is interrupted on the basis of an increase in temperature caused by the meadow by means of a detector measuring the temperature.

5. A process according to claim 3, characterized in that at the final stage of a heating period, meadow is blown momentarily with great force through the aggregate layer (17) to be heated, such that excess water remaining in the aggregate (17 ) is removed and even the moisture of the assembly (17) is equalized.

Apparatus for performing the method according to claim 1 for heating stone assemblies (17), wherein the equipment comprises a silo (8, 14) or the like for the aggregate (17), a meadow supply device (1, 3) for supplying meadow into the assembly (17) of the silo (8, 14), and - an air delivery device (4, 6, 9, 12) arranged near the bottom end of the silo to remove excess air from the assembly (17) out of the silo (8), characterized whereby - the air delivery device (4, 6, 9, 12) consists of the ethereal tone of a downwardly open air outflow member (4), and - the meadow supply device (1, 3) consists of a meadow supply means (3) located in the silo (8). at a distance from the air outflow device (4) over it, whereby no discharge from the air supply device (3) must flow through the assembly (17) at least substantially from the top down.

7. Equipment according to claim 6, characterized in that the air outflow device is constituted by at least one inert device (4) which is open down-sealed.

8. Equipment according to claim 6, characterized in that the input supply device (3) is vertically adjustable to change the vertical distance between it and the air outlet device (4) (Figure 2).

9. Equipment according to claims G and 7, characterized in that the wooden-like devices 25 (3 and 4) have cross sections mainly in the form of an inverted V.

10. Equipment according to claim 6, characterized in that the sluggish device (3) is shaped as a closed loop, e.g. a square shaped loop.

11. Equipment according to claim 6, characterized by - a temperature detector (5) arranged in connection with the air delivery device (4, 6, 9, 12), 35. a valve (2) arranged in connection with the air supply device (1, 3), and a control unit (7) which is arranged to close and open the valve (2) on the basis of an actuation signal received from the temperature detector (5).