FI59977C - SAETT OCH APPARAT VID FRAMSTAELLNING AV GLASFIBRER - Google Patents
SAETT OCH APPARAT VID FRAMSTAELLNING AV GLASFIBRER Download PDFInfo
- Publication number
- FI59977C FI59977C FI761293A FI761293A FI59977C FI 59977 C FI59977 C FI 59977C FI 761293 A FI761293 A FI 761293A FI 761293 A FI761293 A FI 761293A FI 59977 C FI59977 C FI 59977C
- Authority
- FI
- Finland
- Prior art keywords
- fibers
- fiber
- curtain
- compressed gas
- pulses
- Prior art date
Links
Classifications
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D04—BRAIDING; LACE-MAKING; KNITTING; TRIMMINGS; NON-WOVEN FABRICS
- D04H—MAKING TEXTILE FABRICS, e.g. FROM FIBRES OR FILAMENTARY MATERIAL; FABRICS MADE BY SUCH PROCESSES OR APPARATUS, e.g. FELTS, NON-WOVEN FABRICS; COTTON-WOOL; WADDING ; NON-WOVEN FABRICS FROM STAPLE FIBRES, FILAMENTS OR YARNS, BONDED WITH AT LEAST ONE WEB-LIKE MATERIAL DURING THEIR CONSOLIDATION
- D04H3/00—Non-woven fabrics formed wholly or mainly of yarns or like filamentary material of substantial length
- D04H3/02—Non-woven fabrics formed wholly or mainly of yarns or like filamentary material of substantial length characterised by the method of forming fleeces or layers, e.g. reorientation of yarns or filaments
- D04H3/03—Non-woven fabrics formed wholly or mainly of yarns or like filamentary material of substantial length characterised by the method of forming fleeces or layers, e.g. reorientation of yarns or filaments at random
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Textile Engineering (AREA)
- Manufacture, Treatment Of Glass Fibers (AREA)
- Spinning Methods And Devices For Manufacturing Artificial Fibers (AREA)
- Nonwoven Fabrics (AREA)
Description
ΓΓ5?7 ΓβΙ ^KUULUTUSjULKA.SU CQQ77 IBJ V11) UTL.AGG N I NOSSKKI FT ' ^ ^ (51) Kv.ik?/int.a.3 C 03 B 37/04 SUOM I — FI N LAN D (21) Ptt«*ttllMk«imi· — PttwttMidknlnf 761293 (22) Hak«ml*plivi — Aitt6knln|tdtg 07.03*76 (23) Alkupllvt—GMtlfhttsdai 07.05.76 (41) Tulkit |ulkls«ktl — Bllvlt affentllf 10.11.76ΓΓ5? 7 ΓβΙ ^ ANNOUNCEMENT PUBLIC.SU CQQ77 IBJ V11) UTL.AGG NI NOSSKKI FT '^ ^ (51) Kv.ik? /Int.a.3 C 03 B 37/04 ENGLISH I - FI N LAN D (21) Ptt «* ttllMk« imi · - PttwttMidknlnf 761293 (22) Hak «ml * plivi - Aitt6knln | tdtg 07.03 * 76 (23) Alkupllvt — GMtlfhttsdai 07.05.76 (41) Translators | ulkls« ktl - Bllvlt affentllf 10.11.76
Patentti-ja rekiiterihallitu· ................ . . ., .Patent and Registration Office · ................. . .,.
' (44) Nthtivllolpuon jt kuuLJulkalaun pvm. —'(44) Date of first issue. -
Patent-och registentyrelien Araekan utlajd och utl.*krtft*n publkwad 31.07.81 (32)(33)(31) «tuoikeu·—B«|ird pr»ont*t 09. o5.75Patent-och registrantyrelien Araekan utlajd och utl. * Krtft * n publkwad 31.07.81 (32) (33) (31) «Tuoikeu · —B« | ird pr »ont * t 09. o5.75
30.05.75 USA(US) 575870, 582U6U30.05.75 USA (US) 575870, 582U6U
(Tl) Owens-Coming Fiberglas Corporation, Fiberglas Tower, Toledo,(Tl) Owens-Coming Fiberglas Corporation, Fiberglas Tower, Toledo,
Ohio U3659, USA(US) (72) James Walter Scott, Newark, Ohio, Robert Lawrence Rising, Newark,Ohio U3659, USA (72) James Walter Scott, Newark, Ohio, Robert Lawrence Rising, Newark,
Ohio, Carl Fredrick Rimmel, Newark, Ohio, USA(US) (7M Öy Kolster Ab (51*) Menetelmä ja laitteisto lasikuidun valmistamiseksi - Sätt och apparat vid framställning av glasfibrer Tämän keksinnön kohteena on menetelmä ja laite kuitujen valmistamiseksi, jossa sulaa lasia sentrifugoidaan virroiksi, virrat ohennetaan hienoiksi kuiduiksi suuntaamalla renkaanmuotoinen kaasusuihku suurella nopeudella virtoja vastaan, kuidut puretaan sentrifugointilaitteesta sylinterimäisenä verhona, joka on suunnattu talteenottopintaa kohti, ainakin yksi tasomainen kaasusuihku suunnataan suurella nopeudella poikkisuunnassa verhoa vastaan siinä mukana olevien kuitujen virtaussuunnan muuttamiseksi jaksottain ja näin ohjatut kuidut kerätään talteen-ottopinnalle sen yläpuolen» tapahtuvan levityksen aikana.The present invention relates to a method and apparatus for the production of fibers in which molten glass is centrifuged. (7M) Method and apparatus for the production of glass fibers - Sätt och apparat vid framställning av glasfibrer streams, the streams are thinned into fine fibers by directing an annular gas jet at high velocity against the streams, the fibers are discharged from the centrifuge as a cylindrical curtain directed toward the recovery surface, at least one planar gas jet is directed at high velocity to the application surface during »application above it.
Kuitumaisten villamattojen valmistuksessa, erityisesti sellaisten, joita käytetään rakennuseristykseen, syötetään lämmössä pehemenevää materiaalia kuten sulaa lasia sentrifugointilaitteeseen, jossa keskipakoisvoimat saavat sulan, lämmössä pehmenevän materiaalin virrat poistumaan useista rei'istä, jotka on sijoitettu pitkin sentrifugin ulkokehää. Näihin suliin virtoihin vaikutetaan sitten ohennus-laitteella, joka on sijoitettu sentrifugilaitteen ulkokehän ympärille. Tämän ohen-nuslaitteen voi muodostaa poltin, suurtehopuhallin tai näiden yhdistelmä. Sulat lasivirrat ohennetaan täten ohuiksi kuiduiksi, jotka voidaan kerätä massaksi, jolla on villamainen kudos.In the manufacture of fibrous wool mats, especially those used for building insulation, a thermoplastic material such as molten glass is fed to a centrifuge where centrifugal forces cause the streams of molten thermoplastic material to escape from a plurality of holes located along the outer periphery of the centrifuge. These molten streams are then affected by a thinning device placed around the outer circumference of the centrifuge. This dilution device may be a burner, a high power fan or a combination thereof. The molten glass streams are thus thinned into thin fibers that can be collected into a pulp having a wool-like fabric.
Paitsi että ohennuslaite ohentaa sulat virrat villakuiduiAsi se saa sitäpaitsi aikaan sylinterimuotoisen, erittäin nopeiden kaasujen virtauksen muodostu- 59977 2 misen, jotka virtaavat aksiaalisesta poispäin sentrifugointilaitteesta ja päin talteenottopintaa. Tämä kaasuverho sisältää ohennetut kuidut. Tästä seuraa, että kaasuverho muodostaa kuljetuslaitteen ohennettujen kuitujen jakamiseksi sopivalle talteenottopinnalle.Not only does the thinner dilute the molten streams to the wool fiber, it also causes the formation of a cylindrical, very fast flow of gases flowing axially away from the centrifuge and towards the recovery surface. This gas curtain contains thinned fibers. It follows that the gas curtain forms a conveying device for distributing the thinned fibers to a suitable recovery surface.
Yleensä muodostaa sen talteenottopinnan, jolle kuitumainen villa kerätään, liikkeessä oleva hihna, jolla on pinta-ala, jolle villa on levitettävä, joka on suurempi kuin sen sylinterimäisen verhon pinta-ala, joka poistuu kuidutuslaittees-ta. Tämän vuoksi käy välttämättömäksi käsitellä verhoa mukana seuraavien kuitujen levittämiseksi tasaisesti talteenottopinnan toivotulle alalle.Generally, the recovery surface on which the fibrous wool is collected is a moving belt having a surface area to which the wool is to be applied that is larger than the surface area of the cylindrical curtain exiting the defibering device. Therefore, it becomes necessary to treat the curtain to distribute the accompanying fibers evenly over the desired area of the recovery surface.
Aiemmin tunnettuja menetelmiä ja laitteita on esitetty useissa eri julkaisuissa.Previously known methods and devices have been described in various publications.
SE-patenttijulkaisussa 181566 on esitetty menetelmä, jossa käytetään suutti-mia kuituvirtauksen poikkeuttamiseen, jolloin suuttimiin tulevan painekaasun syöttämistä säädetään venttiilin avulla. Julkaisun mukaisessa menetelmässä ei kuitenkaan em. venttiilien avulla saada aikaan suihkua, joka sykkii moduloidulla nousevalla ja laskevalla paineaaltomuodolla, SE-patenttijulkaisussa 226lU2 esitetyssä laitteessa on samoin käytetty suuttimia kuituvirtauksen poikkeuttamiseksi, mutta tällä laitteella ei myöskään saada aikaan em. sykkivää suihkua.SE patent publication 181566 discloses a method in which nozzles are used to deflect the flow of fibers, in which case the supply of pressurized gas entering the nozzles is controlled by means of a valve. However, in the method according to the publication, the above-mentioned valves do not provide a jet pulsating with a modulated rising and falling pressure waveform, the device disclosed in SE patent 226112 likewise uses nozzles to deflect the fiber flow, but this device also does not provide the above pulsating jet.
US-patenttijulkaisussa 3020585 esitetyssä menetelmässä saadaan kuituvirtauksen poikkeaminen suunnastaan vastaavasti kaasusuihkujen avulla, jotka synnytetään suuttimien avulla. Julkaisusta selviää, että on toivottavaa saada aikaan suihkujen paineenohjaus esim.venttiilien avulla, jolloin säätö voi tapahtua siten, että suihkujen painetta muutetaan yksittäin tai suhteessa toisiinsa. Tässäkään menetelmässä ei käytetä moduloidulla nousevalla ja laskevalla paineaaltomuodolla sykkivää sui hkua.In the method disclosed in U.S. Pat. No. 3,020,585, the deviation of the fiber flow from its direction is obtained, respectively, by means of gas jets generated by means of nozzles. It is clear from the publication that it is desirable to provide pressure control of the jets by means of e.g. valves, in which case the adjustment can take place in such a way that the pressure of the jets is changed individually or in relation to each other. Again, this method does not use a pulsating jet with a modulated rising and falling pressure waveform.
US-patenttijulkaisussa 289707*+ on esitetty menetelmä ja laite, jossa suuttimien kautta virtaavia painekaasuvirtoja ohjataan kaksitieventtiilin avulla, mutta myöskään tässä menetelmässä ei käytetä em. tavalla sykkivää suihkua.U.S. Pat. No. 2,897,707 * + discloses a method and apparatus in which the pressurized gas flows flowing through the nozzles are controlled by a two-way valve, but this method also does not use a pulsating jet in the above-mentioned manner.
US-patenttijulkaisussa 32959*+3 on esitetty menetelmä ja laite, joka eroaa periaatteeltaan ym. tunnetuista menetelmistä ja laitteista. Tässä julkaisussa on esitetty menetelmä, jossa ilmavirtaus aikaansaadaan kuituvirtauksen toiselle tai toiselle puolelle esim. säädettävän kehän avulla, jolloin em. ilmavirtaus suunnataan pääasiallisesti kuituvirtauksen pituussuuntaisesti, kun sitävastoin tässä keksinnössä ja em. muissa julkaisuissa kaasuvirtaus on suunnattu poikittaisesti kuituvirtaukseen nähden.U.S. Pat. No. 3,2959 * + 3 discloses a method and apparatus which differs in principle from other known methods and apparatus. This publication discloses a method in which the air flow is provided to one or the other side of the fiber flow, e.g. by means of an adjustable circumference, whereby said air flow is directed mainly in the longitudinal direction of the fiber flow, whereas in the present invention and other publications the gas flow is directed transversely to the fiber flow.
US-patenttijulkaisussa 35998U8 on puolestaan esitetty menetelmä ja laite lankojen ohjaamiseksi, joka siis poikkeaa käyttötarkoitukseltaan huomattavasti tämän keksinnön ja aiemmin mainittujen keksintöken käyttöalasta.U.S. Pat. No. 3,599,8U8, on the other hand, discloses a method and apparatus for guiding wires, which thus differs considerably from the scope of the present invention and the aforementioned inventions.
Aiemmin tunnetussa kuitujen valmistukseen liittyvissä menetelmissä on suurimpana epäkohtana ollut se, että suihkut, joilla on yhtäkkinen tai jyrkkä paine- 3 59977 aaltorintama ja jotka suunnataan poikittaisesti kuituverhoon nähden, pyrkivät rikkomaan verhon ja saamaan aikaan kuitujen epäjatkuvan purkautumisen.The main drawback of the previously known methods of manufacturing the fibers has been that the jets having a sudden or steep pressure front of 3,59977 and directed transversely to the fiber curtain tend to break the curtain and cause discontinuous discharge of the fibers.
Tämän keksinnön tarkoituksena on aikaansaada sellainen menetelmä ja laite kuitujen valmistamiseksi, jossa ei ole em. epäkohtaa.The object of the present invention is to provide a method and an apparatus for producing fibers which do not have the above-mentioned drawback.
Keksinnön mukaiselle menetelmälle on pääasiallisesti tunnusomaista, että suurella nopeudella liikkuvan kaasun tasomainen suihku saatetaan sykkimään moduloidulla nousevalla ja laskevalla paineaaltomuodolla.The method according to the invention is mainly characterized in that the planar jet of gas moving at high speed is caused to pulsate by a modulated rising and falling pressure waveform.
Menetelmän soveltamiseksi keksitylle laitteelle puolestaan on pääasiallisesti tunnusomaista, että siinä on säätölaite päälle/ pois-tyyppiä painekaasu-virran puissittamiseksi syöttölaitteesta suukappalelaitteeseen ja akkumulaattori-laite, joka on sijoitettu päälle/pois-tyyppisen säätölaitteen ja suukappalelait-teen välille sen paineaaltomuodon moduloimiseksi, joka syötetään suukappalelaitteeseen ja puretaan siitä.In order to apply the method, the device according to the invention is in turn mainly characterized in that it has an on / off control device for spraying a compressed gas flow from the supply device to the mouthpiece device and an accumulator device placed between the on / off type control device and the mouthpiece device. and unloaded from it.
Keksinnön etuna tunnettuihin menetelmiin ja laitteisiin verrattuna on se, että saadaan aikaan kuitujen tasainen jakaantuminen talteenottovyöhykkeiden rajojen välillä, jolloin kerroksen epäjatkuvuuden syntyminen näiden vyöhykkeiden välillä estetään.An advantage of the invention over known methods and devices is that a uniform distribution of fibers between the boundaries of the recovery zones is achieved, thereby preventing the formation of a layer discontinuity between these zones.
Kuitupainon jakautumista talteenottopinnalle voidaan säätää seuraavilla parametreillä: hyötysuhteella (sysäysajan ja kokonaisjaksoajan välinen suhde), kaasutasojen epäsymmetrisellä suuntaamisella sylinterimäisen verhon ympärillä ja kaasun, esimerkiksi ilman tai höyryn suunnattujen tasojen eli ns."ilmaveitsien" kallistuksella vaakatason ylä- tai alapuolella.The distribution of fiber weight on the recovery surface can be adjusted by the following parameters: efficiency (ratio between impulse time and total cycle time), asymmetrical orientation of gas levels around the cylindrical curtain and inclination of gas, e.g. air or steam,
Liitteenä olevissa piirroksissa kuvio 1 esittää laitetoteutusmuotoa, jota voidaan käyttää tämän keksinnön toteuttamiseen, kun taas kuvio 2 on kolmiulotteinen kaavamainen kuva, joka esittää rajoitettujen ilmaveitsien ja sylinterimäisen verhon välistä suhdetta, kuvio 3 on vaakaleikkauskuvanto, joka on otettu putkin kuvion 1 viivaa 3-3 ja joka esittää yleisesti kuituvirran "jalanjälkiä" talteenottopinnalla, kuvio 4 esittää moduloidun paineaaltomuodon vertailua neliskulmaisen päälle/pois-aaltomuodon kanssa, kuvio 5 on kaavamainen kuva, joka esittää tämän keksinnön toteuttamista useilla kuidutuslaitteilla, kuviot 6-8 ovat toisiaan muistuttavia kaavakuvia, jotka esittävät erilaisia tämän keksinnön mukaisia laitetoteutusmuotoja, kuviot 9-11 ovat toisiaan muistuttavia kaavakuvia, jotka esittävät välineitä painojakautuman säätämiseksi talteenottopinnalle, kuvio 12 on katkaistu kaavamainen tasokuvanto kahdesta kuidutusyksiköstä, niiden molempien suukappalejärjestelyistä ja silla olevasta talteenottopinnasta, ja U 59977 kuvio 13 on sähköinen kytkentäkaavio nestesuihkuja varten tarkoitetun säätölaitteen toteutusmuodosta, jotka nestesuihkut lähtevät suukappaleista neljässä kuidutuslaitteen kohdassa, joissa on käytetty hyväksi tämän keksinnön mukaisia periaatteita.In the accompanying drawings, Fig. 1 shows an apparatus embodiment that can be used to practice the present invention, while Fig. 2 is a three-dimensional schematic view showing the relationship between restricted air knives and a cylindrical curtain, Fig. 3 is a horizontal sectional view taken along line 3-3 of Fig. 1 and Fig. 4 shows a comparison of a modulated pressure waveform with a square on / off waveform, Fig. 5 is a schematic view showing the implementation of the present invention with several defibering devices, Figs. 6-8 are similar schematic diagrams showing different embodiments of this method. embodiments of the device according to the invention, Figs. 9-11 are similar schematic views showing means for adjusting the weight distribution on the recovery surface, Fig. 12 is a cut-away schematic plan view of two defibering units, their mouthpiece arrangements and the recovery thereon; and U 59977 Fig. 13 is an electrical circuit diagram of an embodiment of a control device for liquid jets exiting the mouthpieces at four points of the defibering device utilizing the principles of the present invention.
Piirrosten kuvio 1 esittää sentrifugointiroottoria 10, jota pyöritetään pystyakselia tai putkiakselia 11 käyttäen. Roottori 10 ottaa vastaan sulan materiaalin 12, kuten lasin virtauksen, joka sillä aikaansaatavilla keskipakoisvoimilla saatetaan virtaamaan ulospäin ja ylös pitkin roottorin vaipan 13 sisäpuolelta. Sen hydrostaattisen paineen ansioeta, joka vaikuttaa sulaan lasiin, se saatetaan virtaamaan useiden reikien 16 läpi, jotka on porattu roottorin vaippaan 13· Saatuihin sulan lasin virtoihin 14 vaikuttaa korkeassa lämpötilassa olevien polttokaasujen suihku, joka puhalletaan poltinaukon 13 läpi ja suunnataan alaspäin sulan lasin virtoja vasten. Tämän lisäksi puhalletaan kaasun tai höyryn suihku korkeassa paineessa puhaltimen 20 läpi. Poltinaukosta 13 tulevien, korkeassa lämpötilassa ja korkeassa paineessa olevien kaasujen ja puhaltimesta 20 tulevan, korkeassa paineessa oleva kaasun yhdistelmä vaikuttaa sulan lasin virtoihin 14 Ja ohentaa nämä virrat kuiduiksi 21 ja suuntaa ja kiihdyttää kuidut kaasun sylinterinmuotoiseen verhoon 40, joka on korkeassa lämpötilassa, johon pitkät kuidut on otettu mukaan.Figure 1 of the drawings shows a centrifugal rotor 10 rotated using a vertical shaft or a tubular shaft 11. The rotor 10 receives a flow of molten material 12, such as glass, which is caused to flow outwards and upwards from inside the rotor jacket 13 by the centrifugal forces it provides. Due to the hydrostatic pressure acting on the molten glass, it is caused to flow through a plurality of holes 16 drilled in the rotor housing 13. The resulting molten glass streams 14 are affected by a high temperature flue gas jet blown through the burner orifice 13 and directed downwards against the molten glass streams. In addition, a jet of gas or steam is blown at high pressure through the fan 20. The combination of the high temperature and high pressure gases from the burner orifice 13 and the high pressure gas from the blower 20 affects the molten glass streams 14 and dilutes these streams into fibers 21 and directs and accelerates the fibers to a cylindrical gas curtain 40 which has long fibers. has been included.
Kun kuituverho 40 virtaa akslaalisesti pois kuidutuslaltteesta, siihen voi vaikuttaa sideaineen suihku 23. Alavirtaan suihkusta 23 on kaksi pitkänomaista purkaussuukappaletta 58, joiden läpi vastakkaisiin suuntiin suunnatut ilma- tai höyryveitset 25 suunnataan kuituverhoa 40 vastaan. Ilmaveitsien 25 yhteisvaikutuksella kuituverhoon 30 verho suunnataan uudelleen ja jaetaan kahteen erilliseen rajoitettuun kuituvArtaan 40 L ja 40 R.As the fiber curtain 40 flows axially away from the fiberizing bed, it may be affected by a binder jet 23. Downstream of the jet 23 are two elongate discharge mouthpieces 58 through which air or steam knives 25 directed in opposite directions are directed against the fiber curtain 40. By the combined action of the air knives 25 on the fiber curtain 30, the curtain is redirected and divided into two separate restricted fiber arcs 40 L and 40 R.
Antamalla ilmaveitsien 25 vaikuttaa jaksottain verhoon 40 siirretään kuituvirtoja 40 L ja 40 R katkonaisesti päätyseinämien 26 välillä, jolloin kuidut jakaantuvat vastaaviin osiinsa huokoista talteenottopintaa 27. Sinä aikana, kun ilmaveitset 25 ovat poiskytkettyinä, verho 40 virtaa keskeytyksettä talteenottopinnalle 27« Tämän seurauksena asettuu poikki-euunnassa yhtenäinen kuitukerros 30 talteenottopinnan koko leveydelle. Talteenottopinnan alapuolella on matalapainekammio 28, jonka läpi muodostus-kaasut ja palamistuotteet poistetaan poistoputken 29 kautta. Se veto, joka aikaansaadaan matalapainekaan!on avulla, estää sitäpaitsi levitettyjen kuitujen ei-toivottua leijumista ympäriinsä.By allowing the air knives 25 to intermittently affect the curtain 40, fiber streams 40 L and 40 R are intermittently transferred between the end walls 26, whereby the fibers are divided into respective pores of the porous recovery surface 27. While the air knives 25 are off, the curtain 40 flows a uniform fibrous layer 30 over the entire width of the recovery surface. Below the recovery surface is a low pressure chamber 28 through which formation gases and combustion products are removed through an outlet pipe 29. The pull, which is also achieved by means of low pressure, also prevents the spreading of the applied fibers around them.
Kuvio 2 on isometrinen kuvio, Joka esittää sylinterlmäistä verhoa 40, joka pyörii vastapäivään ja johon pitkät ohennetut kuidut 21 on otettu mukaan. Purkaussuukappaleet 38 L ja 38 H on mieluummin sijoitettu yhteen 5 59977 tasoon 54, joka loikkaa verhon akselin 17 suorassa kullassa. Vaikka on suositeltavaa sijoittaa suukappaleet 58 L ja 58 R samaan tasoon, kuuluu tämän keksinnön suojapiirlin asettaa nämä suukappaleet yhdensuuntaisiin tasoihin ja/tai kallistaa näitä tasoja johonkin kulmaan verhon akselia 17 vastaan.Fig. 2 is an isometric view showing a cylindrical curtain 40 rotating counterclockwise and incorporating long thinned fibers 21. The discharge mouthpieces 38 L and 38 H are preferably positioned in one of the 5,59977 planes 54 which jumps in the straight gold of the curtain shaft 17. Although it is preferable to place the mouthpieces 58 L and 58 R in the same plane, it is within the scope of the present invention to place these mouthpieces in parallel planes and / or to tilt these planes at some angle against the curtain axis 17.
llmaveitset 25 tulevat ulos useista reijistä tai pitkänomaisesta raosta ilmasuuttimessa 58, jolla on sellainen muoto, että aikaansaadaan rajoitettu, tasomainen, tasomainen ulostuleva kaasuvirta, jolla on suuri nopeus, josta tässä käytetään nimitystä ilmaveitsi. Nämä llmaveitset suunnataan päin verhoa 40 tarkoituksena törmätä siihen. llmaveitset voivat sijaita samassa tasossa kuin taso 54 tai ne voi olla suunnattu jossakin kulmassa tason 54 ylä- tai alapuolelle kuitujen putoamisen säätämiseksi vastaavista aikaansaaduista kuituvirroista.The air knives 25 come out of a plurality of holes or elongate slots in the air nozzle 58 having a shape to provide a limited, planar, planar outlet gas flow having a high velocity, referred to herein as an air knife. These air knives are directed towards the curtain 40 in order to collide with it. The air knives may be located in the same plane as the plane 54 or may be directed at some angle above or below the plane 54 to control the fall of the fibers from the corresponding fiber streams provided.
Tämän keksinnön mukaisesti aikaansaadaan kuituvirrat 40 L ja 40 R jakeottain ilmaveitsien 25 jaksottaisella vaikutuksella kuituverhoon 40.According to the present invention, the fiber streams 40 L and 40 R are provided in divisions by the periodic action of the air knives 25 on the fiber curtain 40.
Sillä aikavälillä, jolla llmaveitset ovat "päällä", jakavat kuituvirrat kuituja vastaaville talteenottovyöhykkellleen. Kun veitset ovat "poissa", virtaa kuituverho 40 häiriintymättä kohti keskimmäistä talteenottovyöhy-kettä. Kuituverholla 40 on silloin,, kun se virtaa häiriintymättä, suurempi kuitusisältö kuin kuituverrollla 40 L ja 40 H. Tämän vuoksi on se aika, jona verhon 40 annetaan virrata häiriintymättä, lyhyempi kuin se aika, jona kuituvirrat 40 L ja 40 E esiintyvät niin, että tasainen kerrospaksuus koko talteenottopinnalle voidaan toteuttaa. Hyötysuhde (veitsi- ja kokonaisjakson välinen suhde) edustaa prosentuaalista aikaa jaksossa, jona kuituvirrat 40 L ja 40 R ovat olemassa. Hyväksyttävän hyötysuhteen 505 mm:n kuidutuslaitteelle, joka tuottaa suunnilleen $50 kg lasikuitua tunnissa, on havaittu olevan alueella 40-85 io% kun taas hyväksyttävän jaksonpituuden on havaittu olevan alueella maksimi 2 sekunnista minimi l/2 sekuntiin. Nämä parametrit ovat välttämättä funktio kuiduttimen ulosvetonopeudesta, toivotusta kerrospaksuudesta ja talteenottopinnan leveydestä.During the time that the air knives are "on", the fiber streams divide the fibers into their respective recovery zones. When the knives are "gone", the fiber curtain 40 flows undisturbed toward the middle recovery zone. The fiber curtain 40, when flowing undisturbed, has a higher fiber content than the fiber curtain 40 L and 40 H. Therefore, the time when the curtain 40 is allowed to flow undisturbed is shorter than the time when the fiber flows 40 L and 40 E occur so that a uniform layer thickness over the entire recovery surface can be achieved. The efficiency (ratio between the knife and the total cycle) represents the percentage of time in the cycle in which the fiber streams 40 L and 40 R exist. An acceptable efficiency for a 505 mm fiberizer producing approximately $ 50 kg of glass fiber per hour has been found to be in the range of 40-85%, while an acceptable cycle length has been found to range from a maximum of 2 seconds to a minimum of 1/2 second. These parameters are necessarily a function of the fiberizer extraction rate, the desired layer thickness, and the width of the recovery surface.
Kuvio 5 on vaakaleikkauskuvanto, joka on otettu kuvion 1 viivaa 5-3 pitkin. Kuvio 5 esittää likimääräistä "jalanjälkeä" kuituvirroille 40 L ja 40 R, kun llmaveitset 25 vaikuttavat sylinterimäiseen verhoon 40. Paikallis-tamistarkoituksessa on roottorin 10 suhteellinen sijainti esitetty katkoviivoilla. Talteenottopinnan voidaan ajatella koostuvan kolmesta painojakau-tumisvyöhykkeestä, vasemmasta vyöhykkeestä L, keskivyöhykkeestä 14 ja oikeasta vyöhykkeestä R. Yleisesti voidaan katsoa olevan niin, että kuituvirta 40 L jakautuu vyöhykkeelle L ja kuituvirta 40 R vyöhykkeelle R, kun llmaveitset ovat päällä ja vaikuttavat verhoon 40. Jakson nollaosalla tai tehottomalla osalla (llmaveitset poissa) virtaa sylinterimäinen verho 40 häiriintymättä 6 59977 päin talteenottopintaa 27* jolloin kuidut jakautuvat keskivyöhykkeelle M. Tämän keksinnön ominaispiirteen avulla· jota kuvataan alla· voidaan kuitenkin jokaista kuituvirtaa edelleen säätää kuitupitoisuuksien tasaisen jakautumisen takaamiseksi koko niiden kullekin vyöhykkeelle.Fig. 5 is a horizontal sectional view taken along line 5-3 of Fig. 1. Figure 5 shows an approximate "footprint" for the fiber streams 40 L and 40 R when the air knives 25 act on the cylindrical curtain 40. For localization purposes, the relative position of the rotor 10 is shown in broken lines. The recovery surface can be thought of as consisting of three weight distribution zones, a left zone L, a central zone 14, and a right zone R. In general, it can be considered that the fiber stream 40 L divides into zone L and the fiber stream 40 R with a zero portion or an inefficient portion (knives absent), a cylindrical curtain 40 flows undisturbed toward the recovery surface 27 *, the fibers being distributed in the central zone M. However, with the feature of the present invention
Tämän keksinnön mukaisesti moduloidaan se neliskulmainen paineaalto-muoto· joka muutoin syntyisi aktivoitaessa ilmaveitset yksinkertaisella eäätöventtiilillä 35» joka on päälle/pois-tyyppiä· einityyppiseksi aaltomuodoksi sijoittamalla akkumulaattori alavirtaan päälle/pois-tyyppisestä säätö-venttiilistä. Kuvio 4 esittää suhdetta sen neliskulmaisen paineaallon, joka aikaansaadaan säätöventtiilillä 35 ja akkumulaattorilla modifioidun paine-aaltomuodon välillä, joka saadaan suukappaleista 38. Moduloitu paineaalto, joka syötetään suukappaleisiin 38, saa vastaavat tasomaisessa ilmaveitsessä 23 olevat nopeusvektorit asteittain kasvamaan minimiarvosta maksimiarvoon ja senjälkeen asteittain palautumaan minimiarvoon. Kokonaiskestoaika tälle jaksolle ja päälle/pois-osille on esitetty suhteessa neliskulmaiseen aaltoon. Hyötysuhde määritellään "päälle^aikana jaettuna kokonaiskestoajalla. Kuten kuviossa 4 esitetään nousee pneumaattinen lähtöpaine akkumulaattorista, sellaisena kuin se syötetään purkaussuukappaleisiin, asteittain maksimiarvoon ja putoaa tasaisesti tahdistetussa suhteessa neliskulmaisen, tyyppiä päälle/ pois olevan syöttösignaalln kanssa.According to the present invention, the rectangular pressure waveform · which would otherwise be generated when the air knives are activated by a simple control valve 35 »of the on / off type is modulated by placing the accumulator downstream of the on / off control valve. Fig. 4 shows the relationship between the rectangular pressure wave produced by the control valve 35 and the accumulator-modified pressure waveform obtained from the mouthpieces 38. The modulated pressure wave applied to the mouthpieces 38 causes the corresponding The total duration for this period and for the on / off parts is shown relative to the square wave. The efficiency is defined as the "on" time divided by the total duration. As shown in Figure 4, the pneumatic output pressure from the accumulator, as applied to the discharge nozzles, gradually rises to the maximum value and drops evenly in synchronized relationship with the rectangular type on / off signal.
Sinä aikana, jona akkumulaattorin lähtöpaine on maksimiarvossaan PmaT, ovat kuituvirrat olemassa ja ne jakavat kuidut vasempaan ja oikeaan talteenottovyöhykkeeseen. Kun akkumulaattorin lähtöpaine on jaetaan kuidut sitävastoin keskimmäiseen talteenottovyöhykkeeseen. Näiden molempien ajanjaksojen välillä on siirtymäjakso (kts. kuv. 4), jonka aikana sylinteri-mäinen verho siirtyy pehmeästi vasemmaksi ja oikeaksi kuituvirraksi ja/tai palautuu sylinterimäisen verhon^muotoon. Pehmeä siirtyminen sylinterimäisestä verhosta erillisiksi kuituvirroiksi ja sitä seuraava palautuminen tuottaa kuitujen tasaisen jakautumisen talteenottovyöhykkeen rajojen välillä, millä vältetään kerroksen epäjatkuvuus näiden vyöhykkeiden välillä.During the time that the accumulator outlet pressure is at its maximum value PmaT, the fiber flows exist and divide the fibers into left and right recovery zones. In contrast, when the outlet pressure of the accumulator is distributed, the fibers are divided into a central recovery zone. Between these two periods there is a transition period (see Fig. 4) during which the cylindrical curtain softly transitions into a left and right fiber flow and / or returns to the shape of a cylindrical curtain. The smooth transition from the cylindrical curtain to discrete fiber streams and subsequent recovery produces an even distribution of fibers between the boundaries of the recovery zone, thus avoiding layer discontinuity between these zones.
Pneumaattista lähtöeignaalia akkumulaattorista voidaan säätää muuttamalla akkumulaattorin kokoa tai kapasiteettia. Jos akkumulaattorin kapasiteettia pienennetään, aikaansaadaan pneumaattisen lähtösignaalin nopeampi kasvu ja pieneneminen, kun taas akkumulaattorikapasiteetin lisäyksellä tulee olemaan päinvastainen vaikutus. Näin ollen muodostuu ilmaveitsen 23 vaikutuksesta verhoon 40 Ja saatujen kuituvirtojen 40 L ja 40 R luonteesta koko-naisjaksoajan, hyötysuhteen, pneumaattisen painoalueen Ja akkumulaattorikapasiteetin funktio. On havaittu edulliseksi saattaa Pm^n vastaamaan nollaa, mutta keksinnön suojapiiriin kuuluu yhtä hyvin saattaa PMin vastaamaan jotakin muuta arvoa kuin nollaa. Tämä voidaan saavuttaa sopivalla akkumu- τ 59977 laattorin mitoituksella Ja jaksonpituuden säädöllä niin, että akkumulaattorin ei anneta tyhjentyä täysin ennen täyttövaihetta seuraavan Jakson aikana.The pneumatic output signal from the accumulator can be adjusted by changing the size or capacity of the accumulator. If the capacity of the accumulator is reduced, a faster increase and decrease of the pneumatic output signal will be obtained, while an increase of the accumulator capacity will have the opposite effect. Thus, the effect of the air knife 23 on the curtain 40 And the nature of the resulting fiber streams 40 L and 40 R is a function of the total cycle time, efficiency, pneumatic weight range, and accumulator capacity. It has been found advantageous to bring Pm to match zero, but it is equally within the scope of the invention to bring PM to a value other than zero. This can be achieved by appropriate sizing of the battery τ 59977 And by adjusting the cycle length so that the battery is not allowed to discharge completely before the filling phase during the next cycle.
Kuvio 5 esittää kaavamaisesti toteutusmuotoa, jolla useat kuidut-timet (ei-esitetty), jotka on kytketty peräkkäin toisiinsa, saavat aikaan vastapäivään kiertävät kuituverhot 40. Jokaisen verhon ympärille on asetettu pari vastakkaisiin suuntiin suunnattuja purkaussuukappaleita J8 L ja 38 R, jotka on siirretty sivuun vastakkaisista asemista kuituverhojen ympärillä. Painekaasun syöttämiseksi oikeaan ja vasempaan ilmaveitslsuukappaleen sarjaan on järjestetty jakoputki 37 a ja 37 h. Näiälfc^akoputkia syötetään vuorostaan sopivalla putkijärjestelyllä yhteisestä akkumulaattorista 45· Paineilman syötön säätö akkumulaattoriin 45 aikaansaadaan säätöventtiilillä 35· joka on päälle/pois-tyyppiä ja jota puolestaan säädetään jollakin sopivalla säätöjärjestelyllä (ei-esitetty). Kuiduttimia voidaan käyttää myös siten, että joka toinen kuituverho pyörii vaetapäivään ja vastakkaiseen suuntaan molemmilla puolilla olevia verhoja vastaan. Näin ollen voidaan yksi ja sama ilmaveitsisuukappale saattaa vaikuttamaan kahteen toistensa vieressä olevaan kuituverhoon.Fig. 5 schematically shows an embodiment in which a plurality of fiberizers (not shown) connected in series provide counterclockwise rotating fiber curtains 40. A pair of oppositely directed discharge mouthpieces J8 L and 38 R are placed around each curtain and moved to the side. from opposite positions around the fiber curtains. A manifold 37a and 37h is provided for supplying compressed gas to the right and left series of air knife nozzles. (not shown). The fiberizers can also be used so that every other fiber curtain rotates counterclockwise and in the opposite direction against the curtains on both sides. Thus, one and the same air knife mouthpiece can be made to affect two adjacent fiber curtains.
Vaihtoehto kuvion 3 mukaiselle toteutusmuodolle on varustaa jokainen ilmaveitsisuukappale erillisellä säätöventtiilillä ja vastaavalla akkumu-laattorilla, joka on sijoitettu alavirtaan. Näin ollen saatetaan veitsien käyttö pitkin kuiduttimien riviä täytäntöön peräkkäin joko sitä suuntaa vastaan tai siihen suuntaan, johon kerros levitetään. Ilmaveitset voidaan esimerkiksi säätää toimimaan peräkkäin järjestyksessä 3, 2, 1 tai 1, 2, 3* Ilma-veitset voidaan esimerkiksi säätää toimimaan peräkkäin järjestyksessä 3, 2, 1 tai 1, 2, 3* Ilmaveitset voidaan myös aktivoida missä tahahea toivotussa "sytytys järjestyksessä" , jolloin aikaansaadaan kaikkein sattumanvaraisin kuitujen asettuminen vastaanottohihnalle. Ne voivat saada toimia esimerkiksi järjestyksessä 3 R, 3 I<» 2 R, 2 L, 1 R, 1 L jne., jossa R ja L tarkoittavat oikeaa ja vasenta suukappaletta kuituverholle, jolla ön mainittu numero. Ilmaveit-sisuukappaleet 38 L ja 38 R voivat olla myös suunnattuja johonkin kulmaan suhteessa kerroksenlevitysliikkeeseen, kuten esitetään niillä suukappaleilla, jotka on piirretty katkoviivoilla ja sijoitettu verhon 3 ympärille kuviossa 3.An alternative to the embodiment of Figure 3 is to provide each air knife mouthpiece with a separate control valve and a corresponding accumulator located downstream. Thus, the use of knives along a row of fiberizers is carried out sequentially, either in the direction or in the direction in which the layer is applied. For example, air knives can be adjusted to operate sequentially in the order 3, 2, 1 or 1, 2, 3 * For example, air knives can be adjusted to operate sequentially in the order 3, 2, 1 or 1, 2, 3 * Air knives can also be activated in any desired "ignition order" ", resulting in the most random placement of the fibers on the receiving belt. They may be allowed to operate, for example, in the order 3 R, 3 I <»2 R, 2 L, 1 R, 1 L, etc., where R and L denote the right and left mouthpieces for the fiber curtain by which you have said number. The air knife inserts 38 L and 38 R may also be oriented at some angle with respect to the layer application movement, as shown by the mouthpieces drawn in broken lines and placed around the curtain 3 in Fig. 3.
Kuvio 6 on kaavamainen kuva, joka esittää fysikaalista yhteistoimintaa ilmaveitsien ja sylinterimäisen verhon välillä. Vastakkaisiin suuntiin suunnatut suukappaleet 3Θ L Ja 38 H on siirretty sivuun, kuten välimatkalla 42 on esitetty, yhteisestä tasosta, joka sisältää sylinterimäisen verhon akselinsuuntaisen keskiviivan. Suukappaleet 38 L ja 38 R ovat liikuteltavia, kuten nuolella 41 on esitetty, jotta olisi mahdollista muuttaa siirtoetäi-syyttä 42. On suositeltavaa, että vasen ja oikea suukappale on siirretty sivuun yhtä suuren välimatkan päähän, mutta saattaa yhtä hyvin olla toivottavaa siirtää suukappaleita asymmetrisesti syistä, joita selostetaan alla.Fig. 6 is a schematic view showing the physical interaction between the air knives and the cylindrical curtain. The mouthpieces 3Θ L and 38 H facing in opposite directions are moved to the side, as shown by the distance 42, from a common plane containing the axial center line of the cylindrical curtain. The mouthpieces 38 L and 38 R are movable, as indicated by arrow 41, to allow for a change in transfer distance 42. It is recommended that the left and right mouthpieces be moved to the side at equal distances, but it may equally be desirable to move the mouthpieces asymmetrically for reasons , which are described below.
e 59977e 59977
Ilmaveitsiä esittävät kuviossa 6 nopeusvektorit 39· Vektorit 39 on esitetty eripituisina vain ilmaveitsien tasomaisen luonteen korostamiseksi ja sen seikan kuvaamiseksi, että vektorit leikkaavat sylinterimäistä kuitu-verhoa 40 geometrisellä alueella, jonka leikkauspisteet ovat verhon ulkokehän ympärillä. On suositeltavaa, että ilmaveitsen nopeus on kokonaisuudessaan mahdollisimman tasainen ja yhtenäinen. On kuitenkin ymmärrettävä, että verhohalkaisijoilla, joilla on muu mitta kuin 305 sun» saattaa olla toivottavaa aikaansaada nopeusgradientti tasomaisiin ilmaveitsiin poikkisuunnassa ilmaveitsen suuntaan nähden. Viivoitetut pinnat kuviossa 6 edustavat niitä osia verhosta, joihin ilmaveitset vaikuttavat. Yhtä suuret painomäärät kuituja kuin molemmat viivoitetut alueet edustavat, tulevat jakautumaan vasempaan ja oikeaan jakovyöhykkeeseen, kun taas se painomäärä kuituja, jota edustaa viivoittamaton alue, tulee putoamaan keskivyöhykkeelle.In Figure 6, the air knives are shown as velocity vectors 39 · The vectors 39 are shown in different lengths only to emphasize the planar nature of the air knives and to illustrate that the vectors intersect the cylindrical fiber curtain 40 in a geometric area with intersections around the outer circumference of the curtain. It is recommended that the speed of the air knife as a whole be as smooth and uniform as possible. It is to be understood, however, that for curtain diameters having a dimension other than 305 sun, it may be desirable to provide a velocity gradient to planar air knives in a direction transverse to the direction of the air knife. The lined surfaces in Figure 6 represent those parts of the curtain that are affected by the air knives. As many weights of fibers as both lined areas will represent will be distributed in the left and right distribution zones, while the weight of fibers represented by the unlined area will fall into the center zone.
On suositeltavaa, että kaasusuihkun tai Haaveitaan suunta on koaplenient tin en verhon kiertosuunnalle, kuten kuviossa 6 esitetään, mutta kuuluu kuitenkin keksinnön suojapiiriin suunnata ilmaveitsi verhon^kiertosuuntaa vastaan. Kuvion 6 suhteen tämä vastaisi verhon vastapäivään olevaa kiertosuuntaa. Suurempi haitta ilmaveitsen suuntaamisesta verhon kiertosuuntaa vastaan on se, että veitselle tarvitaan suurempi liike-energia saman tuloksen aikaansaamiseen kuin silloin, kun iimaveitsi toimii komplementtisesti verhon kiertosuuntaan nähden.It is recommended that the direction of the gas jet or Dream is coaplenent with the direction of rotation of the curtain, as shown in Figure 6, but it is within the scope of the invention to direct the air knife against the direction of rotation of the curtain. With respect to Figure 6, this would correspond to the counterclockwise direction of rotation of the curtain. A major disadvantage of orienting the air knife against the direction of rotation of the curtain is that the knife requires more kinetic energy to achieve the same result as when the lime knife operates complementary to the direction of rotation of the curtain.
Tämän keksinnön vaihtoehtoisia toteutusmuotoja esitetään kuvioissa 7 ja Θ. Kuviossa 7 on purkaussuukappaleet siirretty sivusuunnassa siten, että suukappale 38 L vaikuttaa yli 50 #:in kuituverhosta 40. Tämän seurauksena tulee suurempi painomäärä kuituja (viivoitetun pinnan edustama osa) suunnatuksi kohti oikeaa talteenottovyöhykettä ja vastaavasti pienempi painomäärä (viivoittamattoman pinnan edustama osa) suunnatuksi kohti vasenta talteenottovyöhykettä. Kuvio 8 esittää suukappaleiden 38 L ja 38 E peittävän toisiaan verhon 40 akselinsuuntaisen keskiviivan ympärillä. Tällöin ilmaveitset aikaansaavat interferenssialueen, Jota on merkitty viivoitetulla pinnalla. Tämän seurauksena kuidut jakautuvat kaikille kolmelle vyöhykkeelle sinä aikana, jona ilmaveiteiä aktivoidaan. Ne kuidut, joita edustaa verhon yläosa, suunnataan kohti vasenta vyöhykettä suukappaleen 38 H avulla, ne kuidut, jotka ovat viivoitetulla alueella tai interferenssialueella, putoavat keskivyöhykkeelle ja ne, jotka sisältyvät verhon alaosaan, saatetaan oikealle vyöhykkeelle suukappaleen 38 L avulla.Alternative embodiments of the present invention are shown in Figures 7 and Θ. In Fig. 7, the discharge mouthpieces are displaced laterally so that the mouthpiece 38 L acts more than 50 # from the fiber curtain 40. As a result, a larger weight (fibers represented by the lined surface) is directed toward the right recovery zone and a correspondingly lower weight (unlined surface represented) is directed toward the left. recovery zone. Figure 8 shows the mouthpieces 38 L and 38 E overlapping the axial centerline of the curtain 40. In this case, the air knives provide an interference area, which is marked on the lined surface. As a result, the fibers are distributed to all three zones during the time the air knives are activated. The fibers represented by the upper part of the curtain are directed towards the left zone by means of the mouthpiece 38 H, those fibers in the dashed area or in the interference area fall into the central zone and those contained in the lower part of the curtain are brought to the right zone by the mouthpiece 38L.
On todettu, että yhtenäiset, tasaiset lasikuitukerrokset, joiden koko-naisleveye on alueella 1900-2300 mm, ovat mahdollisia soveltamalla tämän keksinnön mukaisia ajatuksia. Rakennuseristyksen valmistuksessa lasivillasta leikataan kerros, jonka leveys on suunnilleen 1980 mm, sopivalla laitteella viideksi pitkänomaiseksi yksiköksi, joiden jokaisen nimellisleveys on 328 mm.It has been found that uniform, uniform layers of glass fibers with a total width of 1900-2300 mm are possible by applying the ideas of the present invention. In the manufacture of building insulation, a layer of glass wool with a width of approximately 1980 mm is cut with a suitable device into five elongated units, each with a nominal width of 328 mm.
9 i> y * / 79 i> y * / 7
Tuotannon järjestämistä varten on taltoonottopinta tämän vuokai jaettu viiteen leveyteen tai linjaan, joilla on yhtä suuri leveys. Jokainen linja vastaa yhtä rakennuseristyksen jatkuvaa pituutta.In order to organize production, the recovery surface is divided into five widths or lines of equal width. Each line corresponds to one continuous length of building insulation.
Kuviot 9-11 esittävät kaavamaisesti kuidutinta, joka aikaansaa verhon 40, joka liikkuu alaspäin ja johon vaikuttaa ilmaveiteisuukappale 38 R. Selvyyden vuoksi esitetään ja selostetaan vain suukappaleen 38 R vaikutusta. Katsotaan kuitenkin että sama asia koskee suukappaletta 38 L ja kuituvirtaa 40 R. Viisi tuotelinjaa on kuvioissa 9-11 merkitty keskimmäinen tuotelinja C:llä, vasen keski- ja vasen laitatuotevirta LC:llä ja LE:llä ja oikea keski-ja oikea laitatuotelinja RC:llä ja RS:llä. Vertailutarkoituksessa on esitetty myös perustana olevat kuitujakautumisvyöhykkoet L, M ja B.Figures 9-11 schematically show a fiberizer which provides a curtain 40 which moves downwards and is affected by an air knife piece 38 R. For the sake of clarity, only the effect of the mouth piece 38 R is shown and described. However, it is considered that the same applies to the mouthpiece 38 L and the fiber stream 40 R. The five product lines are the middle product line C in Figures 9-11, the left middle and left side product stream LC and LE, and the right middle and right side product line RC: and RS. The underlying fiber distribution zones L, M and B are also presented for comparison purposes.
Kuvio 9 esittää tämän keksinnön mukaista nimellistä toimintamallia. Kaasumuotoiset tasomaiset nopeussektorit 39 kohtaavat vaakasuorasti verhon 40, jolloin kuituvirta 40 L levittäytyy pääasiassa vasemmalle jakovyöhyk-keelle L. Johtuen mahdollisista kuiduttimen epäsäännöllisyyksistä voi kuitenkin se kuitujenjpainomäärä, jonka tulee jakaantua tuotelinjoille LE ja LC, olla spesifikaation ulkopuolella. Kuviot 10 ja 11 esittävät menetelmiä painojakautuman säätelemiseksi tuotelinjoille LE ja LC.Figure 9 shows a nominal operating model according to the present invention. The gaseous planar velocity sectors 39 face the curtain 40 horizontally, whereby the fiber stream 40 L spreads mainly to the left distribution zone L. However, due to possible fiberizer irregularities, the amount of fiber weight to be distributed to the product lines LE and LC may be outside the specification. Figures 10 and 11 show methods for controlling the weight distribution for product lines LE and LC.
Jos ilmaveitsisuukappaletta 38 R käännetään niin, että kaasumuotoiset, tasomaiset nopeusreaktorit 39 suuntautuvat vaakatason alapuolelle kulmassa A, on vektorilla 39 nyt vaakasuora komponentti 39 h ja pystykomponentti 39 v. Niinmuodoin aiheuttaa kuitunopeusvektoreiden komponenttien 39 h ja 39 v lisäys kuituvirran 40 L siirtymisen jakovyöhykkeeltä L kohti vyöhykettä H. Tämän vuoksi voidaan niiden kuitujen painomäärää, jotka päätyvät tuotelinjoille LE, LC ja C, säädellä.If the air knife nozzle 38 R is rotated so that the gaseous planar velocity reactors 39 are directed below the horizontal at an angle A, the vector 39 now has a horizontal component 39 h and a vertical component 39 v. Thus, increasing the fiber velocity vector components 39 h and 39 v H. Therefore, the weight of fibers that end up on product lines LE, LC and C can be controlled.
Samalla tavoin aikaansaadaan, kuten kuviossa 11 esitetään suuntaamalla vektorit 39 vaakatason yläpuolelle kulmassa A, ylöspäin suunnatun tai n<sta-van komponentin lisäys kuituvektoreihin, jolloin syntyy pyrkimys pitää kuidut leijumassa pienentämällä niiden nopeuskomponenttia alaspäin niin, että kuiduille annetaan lisäksi translatorinen liike vektorin 39 h vaikutuksesta. Tuloksena on, että kuitupainoa voidaan siirtää linjalta LC linjalle LE.Similarly, as shown in Fig. 11, by orienting the vectors 39 above the horizontal at an angle A, the addition of an upward or stationary component to the fiber vectors is achieved, thereby tending to keep the fibers floating by reducing their velocity component downwards. . As a result, the fiber weight can be transferred from the line LC to the line LE.
Se ilmajakosysteemi, joka on esitetty kuviossa 12, käsittää parin suu-kappaleita 46 ja 47 kuituverhoa 40 varten, jotka on sijoitettu suuntaamaan ilmaveiteet 23 verhon vastakkaisilta puolilta siten, että ne halkaisevat verhon erillisiin kuituvirtoihin ja siirtävät virrat erilleen, tyypillisessä tapauksessa häiritsemättä toisiaan. Eri muotoisia suukappaleita voidaan käyttää, kuten pitkänomaisia rakoja tai useita aukkoja, jotka on asetettu riviin suukappaleen pituuden mukaan niin, että ilmaveiteet tulevat ulos suhteellisen ohuena virtausviivojen sarjana, jotka ovat tasossa, joka on kohtisuorassa verhon virtaustasoa tai pituusakselin määrittelemää tasoa vastaan ja tal-teenottopinnan 27 liike- tai pituusakselia vastaan. Kun kyseessä on pyöreä verho, kuten kuviossa 12 esitetään, voivat ilmaveiteet olla vastakkaisilla 10 5y 977 puolilla verhoa 40, kuten on laita llnaveiteien 25, jotka tulevat ulos suukappaleista 46 ja 47· Eräässä toteutusmuodossa on verholla, jonka halkaisija on noin 305 mm, vastakkaiset suukappaleet, joista lähtee suihkut, joiden leveys on suunnilleen 100 mm ja jotka ovat keskinäisellä etäisyydellä, joka tuottaa suunnilleen 25,4 mm:n raon niiden vastakkaisiin suuntiin vir-taavien, toistensa vieressä olevien tehokkaiden reunojen välille.The air distribution system shown in Figure 12 comprises a pair of mouthpieces 46 and 47 for a fiber curtain 40 positioned to orient the air grooves 23 on opposite sides of the curtain so as to split the curtain into separate fiber streams and move the streams apart, typically without interfering with each other. Mouthpieces of various shapes may be used, such as elongate slits or a plurality of orifices aligned with the length of the mouthpiece so that the air knobs come out in a relatively thin series of flow lines perpendicular to the curtain flow plane or the longitudinal axis. against the axis of motion or length. In the case of a circular curtain, as shown in Figure 12, the air knobs may be on opposite sides of the curtain 40, as is the case with the curves 25 coming out of the mouthpieces 46 and 47. In one embodiment, the curtain has a mouthpiece of about 305 mm in diameter. , from which show jets having a width of approximately 100 mm and spaced apart, producing a gap of approximately 25.4 mm between adjacent effective edges flowing in opposite directions.
Ilmasuihkut lähetetään samanaikaisesti molemmista suukappalepareista ja käytetään useita verhoja 40. Ne verhot, jotka saatetaan alttiiksi kuitujen jaolle iimrnveitsen avulla, voidaan samanaikaisesti halkaista suukappaleilla 46 ja 47 sekä 4Θ ja 49 kuviossa 12. Kun ilmavirtaukset pannaan päälle, halkaistaan molemmat kuivuverhot ja siirretään kuituvirroiksi 40 L ja 40 R vastakkaisten ilmaveitsien 25 avulla. Kun suukappaleet on siirretty verhon halkaisijan suhteen sivuun poikkisuunnassa kuitujen talteenottopin-nan syöttösuuntaan nähden, siirretään oleellisesti puolet jokaisen verhon kuiduista keskialueelta kohti kuitujen talteenottopinnan sitä puolta, joka on vastapäätä sitä puolta, johon suihkuja lähettävä suukappale on asetettu. Niinmuodoin halkaistaan koko verho samanaikaisesti paineilmasuihkuilla kui-tuvirhoihin 40 R ja 40 L.Air jets are emitted simultaneously from both pairs of mouthpieces and multiple curtains 40 are used. Curtains exposed to fiber splitting by a knife can be simultaneously split with mouthpieces 46 and 47 and 4Θ and 49 in Figure 12. When airflows are turned on, both dry curtains are split and fiber 40 R by means of opposite air knives 25. When the mouthpieces are displaced laterally with respect to the diameter of the curtain transverse to the feed direction of the fiber recovery surface, substantially half of the fibers of each curtain are moved from the center toward the side of the fiber recovery surface opposite the side on which the jet-emitting mouthpiece is placed. Thus, the entire curtain is simultaneously split with compressed air jets into fiber defects 40 R and 40 L.
Faineilmasuihkuja lähetetään avaamalla ja sulkemalla nopeasti reagoivia säätöventtiilejä 50, 51» 52 ja 53 putkissa 54, 55» 56 ja 57, jotka ulkonevat jakoputkista 37a ja 376, jotka on tarkoitettu paineilmalle molemmille puolille kuidunmuodostusaluetta. Eräs vaikutustyökalujen muoto säätöventtiilien avaamiseksi ja sulkemiseksi on solenoidi, jollaista esitetään numeroilla 58, 59, 60 ja 61 kuviossa 12 ja 13 säätöventtiileille 50, 51, 52 ja 53.Compressed air jets are emitted by opening and closing quick-acting control valves 50, 51, 52 and 53 in tubes 54, 55, 56 and 57 projecting from manifolds 37a and 376 for compressed air on both sides of the fiber formation zone. One form of actuating tools for opening and closing control valves is a solenoid as shown at 58, 59, 60 and 61 in Figures 12 and 13 for control valves 50, 51, 52 and 53.
Kuitujen tehokkaaksi jakamiseksi on havaittu toivottavaksi antaa niiden virrata sitä rataa pitkin, jonka kuidutusyksikkö tai -yksiköt kehittävät, kuten asianlaita nyt on ja jota autetaan kuitujen talteenottopinnan 27 takaisella imulla, ja jaksottain siirtää kuituverho pinnan reunoja kohti. Edullinen säätömenetelmä on puhaltaa ilmasuihkuja säännöllisin väliajoin, joiden taajuus riippuu sellaisista tekijöistä kuten kuitu- ja verho-ominaisuuksista sekä talteenottopinnan liikkumisnopeudesta. Yleensä vaaditaan ilmasuihkuilta sitä euurempaa taajuutta mitä suurempi on talteenottopinnan 27 nopeus tasaisen ja yhtenäisen kuitujakautuman aikaansaamiseksi.In order to efficiently distribute the fibers, it has been found desirable to allow them to flow along the path developed by the defibering unit or units, as is now the case and assisted by suction behind the fiber recovery surface 27, and periodically move the fiber curtain toward the surface edges. The preferred control method is to blow air jets at regular intervals, the frequency of which depends on such factors as fiber and curtain properties and the speed of movement of the recovery surface. In general, the higher the speed of the recovery surface 27, the higher the frequency required for air jets to provide a uniform and uniform fiber distribution.
On havaittu, että taajuudet aina noin 3 jaksoon saakka sekunnissa antavat toivotun kuitujakautuman tavallisilla talteenottopinnan nopeuksilla, kun toiminta-aika, prosentuaalinen osa jaksosta, jolloin venttiilien solenoi- 2 dit ovat aktivoituina, on 50 # ja kun ilmanpaine on suunnilleen 3,5 kg/cm jakoputkissa 37» ja 376. Asteittainen ilmanpaineen nosto ja lasku suukappaleissa ja sen ohella niiden voimien asteittainen kasvu ja pieneneminen, jotka vaikuttavat kuituverhoon ilmaeuihkujen avulla, on toivottava kuitujen tasaisen jakautumisen aikaansaamiseksi kuitujen talteenottoverkolle. Suihkut, joilla on äkillinen tai jyrkkä paineaaltorintama, pyrkivät katkaisemaan ver- 11 5997 7 hon Ja aikaansaamaan kuitujen epäjatkuvan asettumisen. Tätä on vältettävä, kun halutaan saada kuitujen yhtenäinen ja tasainen painotiheys siinä matossa, joka on valmistettavana. Tämän paineen noston ja laskun edistämiseksi suukappaleissa nopeasti reagoivien, eolenoidivaikutteisten venttiilien käytössä, on akkumulaattorit 62, 63, 64 ja 63 sijoitettu alavirtaan venttiileihin nähden, so. venttiilien ja suukappaleiden välille. Venttiilireaktion ja niiden paineen nousun viivästymisten yhdistelmä, jotka aiheutetaan akkumulaattoreilla, saa aikaan suihkujaksojen taajuuden pakko-ohjauksen ja suihkujen pysyvyyden.It has been found that frequencies up to about 3 cycles per second give the desired fiber distribution at normal recovery surface velocities when the operating time, percentage of the period in which the valve solenoids are activated is 50 # and when the air pressure is approximately 3.5 kg / cm in manifolds 37 »and 376. Gradual increase and decrease of air pressure in the mouthpieces and a gradual increase and decrease of the forces acting on the fiber curtain by means of air jets is desirable to achieve an even distribution of fibers in the fiber recovery network. Showers with a sudden or steep pressure wave front tend to cut off the network and cause discontinuous settling of the fibers. This must be avoided when it is desired to obtain a uniform and uniform weight density of the fibers in the mat to be manufactured. In order to promote the increase and decrease of this pressure in the use of fast-reacting, eolenoid-acting valves in the mouthpieces, the accumulators 62, 63, 64 and 63 are located downstream of the valves, i. between the valves and the mouthpieces. The combination of the valve response and the pressure rise delays caused by the accumulators results in forced control of the frequency of the jet cycles and the stability of the jets.
Kuten kuviossa 13 esitetään voidaan pulssigeneraattoria, jossa on yksilöllisesti säädettävä taajuus ja toimintajakso, käyttää ilmaventtiilien solenoidien 58« 59, 60 ja 61 virtakytkimen säätöön ja sen ohella niiden ilma-suihkujen taajuuden ja pysyvyyden säätöön, jotka vaikuttavat kuituverhoihin. Sähköinen pulssigmneraattori 83, joka on esitetty kuviossa 13, käsittää asetettavan potentiometrin 80 taajuuden säätöä varten ja asetettavan potentiometrin 84 toimintajakson säätöä varten (pulssin "päälle" kestoajan ja koko-naistaajuusjakson välinen euhde). Kun näillä potentiometreillä on asiaankuuluvat osoituslaitteet, kuten osoitin ja jaksoissa per sekunti tai suhteina tai prosentteina jaoteltu asteikko (ei-esitetty), joka on asennettu säätöpaneeliin (ei-esitetty) koneenhoitajaa varten, voi koneenhoitaja helposti säädellä ja säätää levitysnopeutta ja painojakautumaa keskustasta reunoille siinä matossa oleville kuiduille, jota muodostetaan.As shown in Fig. 13, a pulse generator with an individually adjustable frequency and duty cycle can be used to control the power switch of the air valve solenoids 58, 59, 60 and 61, as well as to control the frequency and stability of the air jets affecting the fiber curtains. The electrical pulse generator 83 shown in Fig. 13 comprises an adjustable potentiometer 80 for adjusting the frequency and an adjustable potentiometer 84 for adjusting the duty cycle (the ratio between the pulse "on" duration and the total female frequency period). When these potentiometers have appropriate indicating devices, such as a pointer and a scale (not shown) divided into cycles per second or ratios per second, mounted on a control panel (not shown) for the operator, the operator can easily adjust and adjust the application rate and weight distribution from the center to the edges on the mat. fibers that are formed.
Säätösysteemi käsittää jännitesäädetyn ja virtarajoitetun voiman-syöttöosan 8$, pulssigeneraattorin 83, vahvistinosan 86 ja virtakytkimen 87, joka on järjestetty vahvistettujen pulssien mukaisesti panemaan vaihtovirran venttiilisolenoideihin, joista esimerkkeinä ovat solenoidit 58,59,60 ja 61. Tarkemmin sanoen jätetään esimerkiksi 120 voltin vaihtovirta syöttönapoihin 88 ja 89 säätövirtakatkaisijan 90 kautta kokoomajohtoihin 140 ja 141* Säätörele CON on kytketty johtoihin 140 ja 141 sen aktivoimiseksi näyttö-lampulla 66, kun pääsäätövirtakatkaiein 90 pannaan päälle, jolloin koskettimet CON-1 suljetaan, jotta kolmitievirtakytkimen 87 säätötoiminta saataisiin vaikuttamaan johdon 67 kautta niiden kuidutlnventtiilisolenoidien säätämiseksi, jotka on esitetty neljälle kuidutinkohdalle lasikuitumattojen valmistus-systeemissä. Johto 141 on kytketty rinnan kytkettyihin solenoideihin kutakin kuidutinkohtaa varten. Oikean puolen venttiilejä varten tarkoitetut säätö-solenoidit 58 ja 60 ja vasemman puolen venttiilejä varten tarkoitetut säätö-solenoidit 59 ja 6l säätävät kuidutinkohtia n*o 1 ja n:o 2. Samalla tavoin säädetään kuidutinkohtien n:o 3 ja n:o 4 oikeita ja vasempia suukappaleita venttiilisolenoideilla 68 ja 69 ja 71 ja 72 mainitussa järjestyksessä. Kutakin kuidutinkohtaa varten tarkoitetun solenoidiparin rinnankytkentä valitsin-virtakytkimen 73, 74, 75 ja 76 jälkeen varmistaa, että venttiilit jokaisen kohdan molemmin puolin toimivat samanaikaisesti. Koneenhoitajaa pidetään tietoisena jokaisen kuidutinkohdan ilmaveitsien ajotilanteesta "päälle" tai 12 59977 "pois", osoitinlampun 78, 79« 81 ja 82 avulla, jotka on kytketty rinnan eole-noidien kanssa ja vastaavien säätövirtakytkinten jälkeen. Koneenhoitajan mukavuuden kannalta voi ilmaisimet 78-82 ja eäätövirtakytkimet 73-76 kutakin kuidutinkohtaa vasten olla sijoitettu säätöpaneeliin yhdessä päävirtakytki-men 90, pääilmaisimen 66, taajuuden säätölaitteen 80 ja toimintajakson säätölaitteen 84 kanssa.The control system comprises a voltage-regulated and current-limited power supply section 8, a pulse generator 83, an amplifier section 86 and a current switch 87 arranged to supply alternating current to the valve solenoids, exemplified by solenoids 58, 59, 60 and 61. 88 and 89 through control circuit breaker 90 to manifolds 140 and 141 * Control relay CON is connected to lines 140 and 141 to activate it by display lamp 66 when main control circuit breaker 90 is turned on, contacts CON-1 are closed to control control operation of three-way power switch 87 via line 67. shown for the four fiber locations in the fiberglass mat manufacturing system. Line 141 is connected to parallel connected solenoids for each fiber location. The right side of the control valves for the solenoid for 58 and 60 and the control solenoid valves for the left side 59 and 6l, acting kuidutinkohtia n * No. 1 and No. 2. In the same manner the kuidutinkohtien No. 3 and No. 4 is true and left mouthpieces with valve solenoids 68 and 69 and 71 and 72, respectively. The parallel connection of the solenoid pair for each fiber location after the selector power switch 73, 74, 75 and 76 ensures that the valves on both sides of each location operate simultaneously. The operator is kept aware of the driving situation of the air knives at each fiber location "on" or "12 59977" off "by means of indicator lamps 78, 79, 81 and 82 connected in parallel with the eoleoids and after the corresponding control current switches. For the convenience of the operator, the detectors 78-82 and the adjustment current switches 73-76 against each fiber location may be located on the control panel together with the main power switch 90, the main detector 66, the frequency control device 80 and the duty cycle control device 84.
Virtakytkintä 87 säädetään johdoista 91 Ja 92, jotka ovat Darlington-kytkennässä NPN-transistorien 93 ja 94 yhteisen emitterin kanssa, jotka transistorit yhdessä sisääntulovastuksän 93 kanssa muodostavat vahvistinoean 86 pulssisignaaleille, jotka pulssigeneraattori 83 synnyttää. Negatiivinen pulssi johdossa 91 aiheuttaa johtojen 140 ja 67 yhteenkytkennän virtakytkimen 87 kautta siksi ajaksi, jonka tämä pulssi kestää. Pulssi, jolla on oleellisesti poikittainen etu- ja takareuna, syötetään vahvistimen sisääntuloa varten tarkoitettuun vastukseen 93 ja samantapainen ulostulosignaali lähetetään johtoon 91·The current switch 87 is controlled by lines 91 and 92 in Darlington connection with the common emitter of the NPN transistors 93 and 94, which transistors together with the input resistor 93 form an amplifier output 86 for the pulse signals generated by the pulse generator 83. A negative pulse in line 91 causes lines 140 and 67 to be connected through power switch 87 for the duration of that pulse. A pulse having a substantially transverse leading and trailing edge is applied to an input resistor 93 for the amplifier and a similar output signal is sent to a line 91 ·
Pulssisäätösysteemi aktivoidaan kytkemällä päävirtakytkin 90 päälle 120 voltin vaihtovirran saattamiseksi muuntajan 96 primääripuolelle, joka muuntaja sekundääripuoleltaan syöttää kokoaaltotasasuuntaussiltaa 97« jonka sisääntulon yläpuolella on metallioksidivariaattori 98. Suotokondensaat-tori 99* jonka kanssa on rinnan kytketty vastus 101 ja kondensaattori 102 sekä zenerdiodi 103 transistorin 104 maattoon, aiheuttaa, että säädetty teholähde antaa tasaisen jännitteen. Virta säädetään transistorilla 103 Ja RC-verkolla 106, 107· Näin ollen aikaansaadaan jännitteeltään tasainen, vir-tasäädetyn sähkötehon syöttö pulssigeneraattorin 83 ja vahvistimen 86 sisääntulo johtoihin 92 ja 108, johdon 92 ollessa jännitteessä plus 15 volttia suhteessa johtoon 108.The pulse control system is activated by turning on the main current switch 90 to supply 120 volts AC to the primary side of the transformer 96, which supplies the full wave rectifier bridge 97 «above the input of which is a metal oxide variator 98. causes the regulated power supply to supply a constant voltage. The current is regulated by the transistor 103 and the RC network 106, 107 · Thus, a steady voltage supply of current-regulated electrical power is provided to the input lines 92 and 108 of the pulse generator 83 and the amplifier 86, with the line 92 at a voltage plus 15 volts relative to the line 108.
Pulssigeneraattori 83 tekee mahdolliseksi taajuuden ja hyötysuhteen yksilöllisen säädön sille suorakulmaiselle aallolle, jonka se synnyttää. Yksi-kerrostransistoria 109 käytetään sahanterägeneraattorissa ja transistorit 111 ja 112 palvelevat positiivisen ulostulosignaalin aikaansaamisessa, kun jännite transistorin 109 emitterillä ylittää jännitteen transistorin 111 emit-terillä, jonka potentiometrin 84 asetus määrää. Taajuus on säädettävissä niiden vastus- ja kapasitanssiarvojen funktiona, Jotka määräävät kondensaattorin 113 varautumisnopeuden transistorin 111 kytkeytymisjännitteen ja transistorin 109 huippujännitteen. Potentiometrillä 80 on arvo 100,000 ohm ja vastuksella 114 arvo 5000 ohm samalla, kun kondensaattorilla 113 on arvo 10 ^uF taajuusalueen 0,1-20 jaksoa/s aikaansaamiseksi, jonka potentio-aetriasetue määrää. Taajuussäädön riippumattomuus hyötysuhdeasetukeosta 59977 13 saavutetaan kompensoimalla sahanteräjännitteen kuormitus transistoreilla syöttämällä ulostulonavasta 115 diodin 116 ja vastuksen 117 läpi transistorin 109 emitterille virta, joka on sama kuin se virta, joka johdetaan vaihto-kytkentäpisteessä olevan transistorin 111 maatolle.The pulse generator 83 allows individual adjustment of the frequency and efficiency for the rectangular wave it generates. The single-layer transistor 109 is used in a saw blade generator, and transistors 111 and 112 serve to provide a positive output signal when the voltage at the emitter of transistor 109 exceeds the voltage at the emitter of transistor 111, which is determined by the setting of potentiometer 84. The frequency is adjustable as a function of the resistance and capacitance values which determine the charge rate of the capacitor 113, the switching voltage of the transistor 111 and the peak voltage of the transistor 109. Potentiometer 80 has a value of 100,000 ohms and resistor 114 has a value of 5,000 ohms, while capacitor 113 has a value of 10 μF to provide a frequency range of 0.1 to 20 cycles / s, which is determined by the potentiometric setting. The independence of the frequency control from the efficiency setting support 59977 13 is achieved by compensating the saw blade voltage load with the transistors by supplying a current equal to the current applied to the ground of the transistor 111 at the switching point from the output terminal 115 to the emitter of the transistor 109.
Hyötysuhdealuetta voidaan vaihdella välillä 0-100 $ ja nousu- ja las-kuajat uloatuloaaltomuodolle ovat suunnilleen 1/500 värähtelyjakeosta ja niinmuodoin enemmän kuin riittävät, jotta solenoiditoimintaiset venttiilit reagoisivat. "Päällekytkentäajan" hyötysuhde tai kesto kullekin pulssille määräytyy resistanssi- ja kapasitanssiominaisuuksien mukaan sekä kondensaattorin 118 varautumisen ja purkautumisen, vastuksen 119 ja hyötysuhteen eää-töön käytetyn potentiometrin 84 mukaan.The efficiency range can range from $ 0 to $ 100, and the rise and fall times for the output waveform are approximately 1/500 of the oscillation distribution and thus more than sufficient for solenoid-operated valves to respond. The efficiency or duration of the "on time" for each pulse is determined by the resistance and capacitance characteristics, as well as the charge and discharge capacitor 118, the resistor 119, and the potentiometer 84 used to adjust the efficiency.
Käytön aikana lähetetään pulsseja vahvistinosaan 86, kun transistori 112 on johtava. Transistori 112 on johtava, kun transistori 111 on johtava. Transistori 111 muuttuu johtavaksi kondensaattorin 113 varautumisen aikana ja lakkaa johtamasta, kun transistorin 109 huippujännite kehitetään kondensaattorin 113 yli· Kun kondensaattori 113 varataan, vaikuttaa transistorin 111 maattoon jännite, joka riittää antamaan esijännitteen päästösuunnassa maatto/emitterikerrokseen niin, että se saatetaan johtamaan. Tämän jännitteen määrää potentiometrin 84 asetus edellyttäen, että kondeneaattorin 118 latausaika on ollut riittävä. Kondensaattorilla 118 on suhteellisen matala arvo latautumisen sallimiseksi kohtuullisessa ajassa. Kun transistori 111 johtaa, antaa jännitteen lasku vastuksen 121 yli jännitejohtimesea, jossa on vastukset 121 ja 122, transistorin 112 maatolle jännitteen, joka antaa päästösuunnassa esijännitteen emitteri/maattokerrokseen ja tekee transistorin johtavaksi niin, että jännitteen laskusta vastuksen 123 yli tulee lähtöeig*» naali. Tätä signaalia ylläpidetään, kunnes transistori 109 tulee johtavaksi, kun kondensaattorin 113 varaus saavuttaa huippujännitteen transistorin 111 maaton alentamiseksi johtimessa 108 olevaan standardipotentiaaliin. Tällä ajanhetkellä initioidaan sahanterägeneraattorissa uusi jakso ja pulssigene-raattorin jakso toistetaan.During operation, pulses are sent to the amplifier section 86 when the transistor 112 is conductive. Transistor 112 is conductive when transistor 111 is conductive. Transistor 111 becomes conductive during charging of capacitor 113 and ceases to conduct when the peak voltage of transistor 109 is generated over capacitor 113. When capacitor 113 is charged, the ground of transistor 111 is affected by a voltage sufficient to supply a bias voltage to the ground / emitter layer. This voltage is determined by the setting of potentiometer 84, provided that the charging time of capacitor 118 has been sufficient. Capacitor 118 has a relatively low value to allow charging in a reasonable amount of time. When the transistor 111 conducts, a voltage drop across the resistor 121 provides a voltage to the ground of the transistor 112 on the voltage conductor having the resistors 121 and 122, which supplies a bias voltage to the emitter / ground layer in the passing direction and conducts the transistor. This signal is maintained until the transistor 109 becomes conductive when the charge of the capacitor 113 reaches a peak voltage to lower the ground of the transistor 111 to the standard potential in the conductor 108. At this point in time, a new cycle is initiated in the saw blade generator and the pulse generator cycle is repeated.
Vastus 124 antaa transistorille 111 maattoesijännitteen ja diodi 125 suojaa emitteri/maattokerrosta potentiometristä 80 ja vastuksesta 114 tulevalta virralta.Resistor 124 provides ground bias voltage to transistor 111 and diode 125 protects the emitter / ground layer from current from potentiometer 80 and resistor 114.
Se osa pulseigeneraattorin jaksosta, jona aikana ulostulopulssi synnytetään, kasvaa pienennettäessä potentiometrin 84 tehollista resistanssia. Kääntäen aikaansaadaan suhteen pieneneminen nostamalla potentiometrin 84 resistanssia. Pulssigeneraattorin tehollinen taajuus on käänteinen funktio tehollisesta resistanssista, joka aikaansaadaan potentiometrillä 80. Nämä taa- 14 59977 juuden ja hyötysuhteen säädöt ovat toisistaan riippumattomia niin, että koneenkäyttäjä voi käyttää niitä hyväkseen kuitujakautuman hienosäätöön ilmajakosysteemissä. Kun jakotaajuus on riittävä talteenottopinnan nopeudelle ja halutulle kuitutiheydelle pituusyksikköä kohti ja kuitujakautuma poikkisuunnasea on epätasainen, tulee säätö, suurempaan hyötysuhteeseen nostamaan sitä kuitujen painomäärää,joka suunnataan reunoille ja samanaikaisesti pienentämään kuitumäärää maton keskiosassa* Jos säätö tapahtuu pienempään hyötysuhteeseen, tulee paino kasvamaan keskellä ja pienenemään kohti maton pituussuuntaisia reunoja.The portion of the pulse generator cycle during which the output pulse is generated increases as the effective resistance of potentiometer 84 decreases. Conversely, a reduction in ratio is achieved by increasing the resistance of potentiometer 84. The effective frequency of the pulse generator is an inverse function of the effective resistance provided by potentiometer 80. These frequency and efficiency controls are independent of each other so that they can be used by the machine operator to fine-tune the fiber distribution in the air distribution system. When the distribution frequency is sufficient for the recovery surface velocity and the desired fiber density per unit length and the fiber distribution in the transverse direction is uneven, the adjustment will increase the the longitudinal edges of the carpet.
Claims (15)
Applications Claiming Priority (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US57587075A | 1975-05-09 | 1975-05-09 | |
| US57587075 | 1975-05-09 | ||
| US58246475A | 1975-05-30 | 1975-05-30 | |
| US58246475 | 1975-05-30 |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| FI761293A FI761293A (en) | 1976-11-10 |
| FI59977B FI59977B (en) | 1981-07-31 |
| FI59977C true FI59977C (en) | 1981-11-10 |
Family
ID=27076812
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| FI761293A FI59977C (en) | 1975-05-09 | 1976-05-07 | SAETT OCH APPARAT VID FRAMSTAELLNING AV GLASFIBRER |
Country Status (9)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS597652B2 (en) |
| AU (1) | AU506526B2 (en) |
| DE (1) | DE2620163A1 (en) |
| FI (1) | FI59977C (en) |
| FR (1) | FR2310319A1 (en) |
| GB (1) | GB1550167A (en) |
| MX (1) | MX142874A (en) |
| NL (1) | NL7604946A (en) |
| SE (1) | SE417422B (en) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SE403585B (en) * | 1977-03-25 | 1978-08-28 | Svenska Flaektfabriken Ab | METHODS AND DEVICES FOR FORMING A MATERIAL PATH BY DEPOSITING IN A DISTRIBUTION CHAMBER INTRODUCING IN GASY MEDIUM DISTRIBUTED STREAM OF PARTICLES, EXV FIBERS, ON A DISTRIBUTION CHAMBER ARRANGED |
| FI78445C (en) * | 1987-06-18 | 1989-08-10 | Partek Ab | ARRANGEMANG FOER RENHAOLLNING AV DE INRE YTORNA I EN ULLKAMMARE FOER MINERALULLSTILLVERKNING. |
| AU619194B2 (en) * | 1987-06-18 | 1992-01-23 | Oy Partek Ab | Arrangement for cleaning surfaces of a wool chamber in the manufacture of mineral wool |
| JPH0713238U (en) * | 1993-08-10 | 1995-03-07 | 株式会社イナックス | Cabinet fixed structure |
| JP4783218B2 (en) * | 2006-06-15 | 2011-09-28 | 旭ファイバーグラス株式会社 | Fibrous material distribution method and distribution device |
| WO2009104647A1 (en) | 2008-02-18 | 2009-08-27 | 旭ファイバーグラス株式会社 | Method of and device for collecting fibrous materials |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| NL207062A (en) * | 1955-05-25 | 1900-01-01 | ||
| NL121457C (en) * | 1958-10-27 | |||
| FR1318040A (en) * | 1962-02-23 | 1963-02-15 | Owens Corning Fiberglass Corp | Fiber forming apparatus |
-
1976
- 1976-04-29 GB GB17444/76A patent/GB1550167A/en not_active Expired
- 1976-04-30 MX MX164503A patent/MX142874A/en unknown
- 1976-05-04 FR FR7613283A patent/FR2310319A1/en active Granted
- 1976-05-05 AU AU13632/76A patent/AU506526B2/en not_active Expired
- 1976-05-07 NL NL7604946A patent/NL7604946A/en not_active Application Discontinuation
- 1976-05-07 SE SE7605224A patent/SE417422B/en unknown
- 1976-05-07 DE DE19762620163 patent/DE2620163A1/en not_active Withdrawn
- 1976-05-07 FI FI761293A patent/FI59977C/en not_active IP Right Cessation
- 1976-05-07 JP JP51052035A patent/JPS597652B2/en not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| SE7605224L (en) | 1976-11-10 |
| FR2310319A1 (en) | 1976-12-03 |
| FI761293A (en) | 1976-11-10 |
| MX142874A (en) | 1981-01-13 |
| AU1363276A (en) | 1977-11-10 |
| AU506526B2 (en) | 1980-01-10 |
| SE417422B (en) | 1981-03-16 |
| GB1550167A (en) | 1979-08-08 |
| NL7604946A (en) | 1976-11-11 |
| JPS597652B2 (en) | 1984-02-20 |
| FI59977B (en) | 1981-07-31 |
| DE2620163A1 (en) | 1976-11-18 |
| FR2310319B1 (en) | 1983-01-14 |
| JPS51139930A (en) | 1976-12-02 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0453564B1 (en) | Method and apparatus for providing uniformly distributed filaments from a spun filament bundle and spunbonded fabric obtained therefrom | |
| US4815414A (en) | Powder spray apparatus | |
| FI59977C (en) | SAETT OCH APPARAT VID FRAMSTAELLNING AV GLASFIBRER | |
| KR900000131A (en) | Spray bonding method and apparatus of diaper | |
| CN1973074B (en) | Machine for production of non-woven fabric, adjustment procedure for the same and non-woven fabric produced thus | |
| WO1993011288A1 (en) | Method and apparatus for processing chopped fibers from continuous tows | |
| US3777874A (en) | Powder deposition system | |
| JPS60108B2 (en) | Electric discharge coating equipment | |
| NO156041B (en) | PROCEDURE AND DEVICE FOR MANUFACTURING A MATERIAL COURSE | |
| US4334340A (en) | System and method for dispersing filaments | |
| US4263033A (en) | Method and apparatus for collecting mineral fibers | |
| FI80008C (en) | Method and apparatus for producing continuous fiberglass | |
| US4061485A (en) | Method of and apparatus for controlling the distribution of fibers on a receiving surface | |
| DK303584D0 (en) | BENEFITS FOR POWDER-SHAPED MATERIAL IN SUSPENSION IN A GAS | |
| US3881653A (en) | Powder deposition system | |
| GB851160A (en) | Improvements in or relating to insulating material | |
| US4266960A (en) | Method and apparatus for producing fibrous wool packs | |
| IL154630A (en) | " melt blown" arrangement for an apparatus for producing non-woven webs | |
| CA1172083A (en) | Process for the production of sheet-like material comprising split fibers and apparatus therefor | |
| US4496384A (en) | Method and apparatus for producing a continuous glass filament mat | |
| US4601741A (en) | Method and apparatus for producing a continuous glass filament mat | |
| US5603743A (en) | High frequency air lapper for fibrous material | |
| US3970035A (en) | Powder deposition system | |
| US4466819A (en) | Method and apparatus for producing a continuous glass filament mat | |
| US5605556A (en) | Linear ramped air lapper for fibrous material |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM | Patent lapsed |
Owner name: OWENS-CORNING FIBERGLAS CORP |