FI58215B - REFERENCE FOR A PARTICULAR ANALYSIS OF A PARTICULAR ANALYZER I AND UPPER SAMPLING ANALYZER FOR A REFERENCE OF A PARTICULAR ANALYZER - Google Patents
REFERENCE FOR A PARTICULAR ANALYSIS OF A PARTICULAR ANALYZER I AND UPPER SAMPLING ANALYZER FOR A REFERENCE OF A PARTICULAR ANALYZER Download PDFInfo
- Publication number
- FI58215B FI58215B FI783571A FI783571A FI58215B FI 58215 B FI58215 B FI 58215B FI 783571 A FI783571 A FI 783571A FI 783571 A FI783571 A FI 783571A FI 58215 B FI58215 B FI 58215B
- Authority
- FI
- Finland
- Prior art keywords
- radiation
- ultrasonic
- slurry
- analyzer
- intensity
- Prior art date
Links
- VTLXHIBPPKSKEJ-ARJAWSKDSA-N CC/C=C\CC1CCCC1 Chemical compound CC/C=C\CC1CCCC1 VTLXHIBPPKSKEJ-ARJAWSKDSA-N 0.000 description 1
Landscapes
- Investigating Or Analyzing Materials By The Use Of Ultrasonic Waves (AREA)
Description
[772=71 r«i „„ KUuuuTusjuLKAisu roo-ις ^ΚΓλ -M ^utlAgoninosskrift50^1 5 (45) Patent ~r I ’·; 1::1, ^ V ^ (51) Kv.ik?/Inta.3 G 01 N 15/02 SUOMI—FINLAND (M) w*wewewiif 7Ö3571 (22) Htkemtapllvl — Ana&knlnpdif 22.11.78 (23) AlkupBlvt—GlHIghatadtg 22.11.78 (41) Tullut JulkMcil — Bltvlt offmtllg 23.05.80[772 = 71 r «i„ „REFERENCES Roo-ις ^ ΚΓλ -M ^ utlAgoninosskrift50 ^ 1 5 (45) Patent ~ r I '·; 1 :: 1, ^ V ^ (51) Kv.ik? /Inta.3 G 01 N 15/02 FINLAND — FINLAND (M) w * wewewiif 7Ö3571 (22) Htkemtapllvl - Ana & knlnpdif 22.11.78 (23) AlkupBlvt — GlHIghatadtg 22.11.78 (41) Tullut JulkMcil - Bltvlt offmtllg 23.05.80
Patmtti· Ja rekisterihallitus (44) MhtMlulp-κχ, ]. kuuLjulluhun pvm.-Patmtti · And the Registry Board (44) MhtMlulp-κχ,]. to date
Patant- och regitterttyrelMn Antdktn utltjd oeh utl.skrlfMn publtc*r»d 29.08.80 (32)(33)(31) Pyydetty «tuolkwi —Begird prlorltet (71) Outokumpu Oy, Outokumpu, FI; Töölönkatu U, 00100 Helsinki 10, Suomi-Finland(FI) (72) Seppo Juhani Uusitalo, Espoo, Georg Christian von Alithan, Espoo,Patant- oc reg regttttyrelMn Antdktn utltjd oeh utl.skrlfMn publtc * r »d 29.08.80 (32) (33) (31) Pyydetty« tuolkwi —Begird prlorltet (71) Outokumpu Oy, Outokumpu, FI; Töölönkatu U, 00100 Helsinki 10, Finland-Finland (FI) (72) Seppo Juhani Uusitalo, Espoo, Georg Christian von Alithan, Espoo,
Tor Sven Andersson, Luoma, Väinö Armas Paukku, Espoo, Lasse Sakari Kähärä, Espoo, Erkki Sakari Kiuru, Espoo, Suomi-Finland(Fl) (7M Berggren Oy Ab (5^) Menetelmä keskimääräisen raekoon määräämiseksi lietteestä sekä analysaattori menetelmän suorittamista varten - Förfarande för bestamning av den genomsnittliga partikelstorleken i en uppslamning samt analy-sator för utförande av förfarandetTor Sven Andersson, Luoma, Väinö Armas Paukku, Espoo, Lasse Sakari Kähärä, Espoo, Erkki Sakari Kiuru, Espoo, Finland-Finland (Fl) (7M Berggren Oy Ab (5 ^) Method for determining the average grain size of a sludge and analyzer for performing the method - For the purpose of testing the genome-specific particulate matter and the analysis of the same analyzer for the purpose of the analysis
Esillä oleva keksintö kohdistuu menetelmään keskimääräisen raekoon määräämiseksi lietteestä, jossa lietteeseen lähetetään ainakin yksi ultraäänisädekimppu, jolla on tietty taajuus, ilmaistaan lietteen läpi tullut vaimentunut ultraäänisäteily ja muodostetaan sen intensiteettiä vastaava ensimmäinen signaali, sekä vastaavasti ilmaistaan lietteessä valittuun suuntaan sironnut ultraäänisäteily ja muodostetaan sironneen säteilyn intensiteettiä vastaava toinen signaali. Keksintö koskee myös menetelmän suorittamiseksi tarkoitettua analysaattoria.The present invention relates to a method for determining the average grain size of a slurry, in which at least one ultrasonic beam having a certain frequency is sent to the slurry, attenuated ultrasonic radiation passing through the slurry is detected and a first signal corresponding to its intensity is generated, and another signal. The invention also relates to an analyzer for carrying out the method.
Ultraääni vaimenee lietteessä viskositeettihäviöiden ja sironnan vaikutuksesta. Vaimeneminen riippuu lähinnä lietepartikkelien koosta ja tilavuusosuudesta sekä käytetystä taajuudesta. Pieni vaikutus on myös partikkelien ominaispainolla. Vaimenemisen lisäksi voidaan sironnan osuus suoraan mitata sijoittamalla vastaanotin lähetinan-turin säteilykeilan ulkopuolelle. Yhdistämällä sironta- ja vaimene-mistiedot voidaan lietetiheyden vaikutus teoriassa kokonaan eliminoida ja saada keskimääräinen raekoko, joka likimain tilavuusosuuk-silla painottaa eri kokoluokkia. Jos raekokojakautuman muoto likimain säilyy, voidaan tulos muuntaa edelleen seulan jäämäprosentiksi.Ultrasound is attenuated in the slurry by viscosity losses and scattering. The attenuation depends mainly on the size and volume fraction of the sludge particles and the frequency used. The specific gravity of the particles also has a small effect. In addition to attenuation, the scattering portion can be directly measured by placing the receiver outside the transmitter-Tur beam. By combining the scattering and attenuation data, the effect of sludge density can in theory be completely eliminated and an average grain size can be obtained, which with different volume proportions emphasizes different size classes. If the shape of the grain size distribution is approximately retained, the result can be further converted to a residual percentage of the screen.
2 582152 58215
Ultraäänen vaimenemista ja siihen liittyvää sirontaa on melko paljon tutkittu myös raekokomittauksen kannalta. Suoria sirontamittauk-sia ei juuri esiinny»mutta teoriaa on silti käsitelty melko laajasti kirjallisuudessa.Ultrasonic attenuation and associated scattering have also been studied quite extensively for grain size measurement. Direct scatter measurements are hardly present »but the theory has still been discussed quite extensively in the literature.
Suomalaisessa patenttihakemuksessa 3274/72 käytetään kahta ultra-äänitaajuutta, jotka valitaan selityksessä annettujen kriteerien mukaan niin,että saadaan määrätyksi sekä raekoko että lietteen kiin-toainepitoisuus. Joskin eräissä tapauksissa tällöin valitaan toinen taajuus niin, että vaimennuksen määräävänä mekanismina on sironta, niin tälle tunnetulle menetelmälle on ominaista, että siinä aina ilmaistaan ja käsitellään edelleen vain läpi tullut säteily-intensiteetti, eikä sironnutta ultraäänisäteilyä.Finnish patent application 3274/72 uses two ultrasonic frequencies, which are selected according to the criteria given in the description so that both the grain size and the solids content of the sludge are determined. Although in some cases a different frequency is chosen so that the defining mechanism of the attenuation is scattering, it is characteristic of this known method that it always detects and further processes only the transmitted radiation intensity and not the scattered ultrasonic radiation.
Esillä olevan keksinnön mukaisesti on havaittu, että keskimääräinen raekoko voidaan määrätä entistä tarkemmin ja riippumatta lietteen kiintoainepitoisuuden melko laajasta vaihtelusta mittaamalla ja käyttämällä hyväksi myös valittuun suuntaan sironnut säteily. Keksinnön mukaiselle menetelmälle on tunnusomaista se, mikä on esitetty oheisessa patenttivaatimuksessa 1, kun taas keksinnön mukaisen raekokoanalysaattorin pääasialliset tunnusmerkit selviävät patenttivaatimuksesta 4.According to the present invention, it has been found that the average grain size can be determined more accurately and independently of the rather wide variation in the solids content of the sludge by measuring and utilizing the radiation scattered in the chosen direction as well. The method according to the invention is characterized by what is set out in the appended claim 1, while the main features of the grain size analyzer according to the invention are clear from claim 4.
Ennen kuin keksinnön mukainen menetelmä ja sitä soveltava analysaattori selostetaan tarkemmin lienee paikallaan tarkastella lähemmin keksinnön pohjana olevaa teoriaa, ts. ultraäänen absorboitumista sekä sirontaa lietteessä.Before describing the method according to the invention and the analyzer applying it in more detail, it may be appropriate to take a closer look at the theory underlying the invention, i.e. ultrasonic absorption and scattering in the slurry.
Tasoaaltojen sironta ja vaimennusScattering and attenuation of planar waves
Ultraäänen amplitudi vaimenee lietteessä kaavanThe amplitude of the ultrasound is attenuated in the slurry of the formula
Aa = A0e (1) mukaisesti, missä x on äänen lietteenä kulkema matka. Vaimennus-kerroin a on kohtuullisilla lietetiheyksillä a = Pua , (2) missä P = lietteen kiintoainepitoisuus (tilavuusosuus) = ominaisvaimennus.According to Aa = A0e (1), where x is the distance traveled as sound sludge. The attenuation coefficient a is at reasonable sludge densities a = Pua, (2) where P = solids content (volume fraction) of the sludge = Specific attenuation.
aa
Intensiteetti on vastaavastiThe intensity is accordingly
Ia = I0e'2c,x (3) 3 58215Ia = I0e'2c, x (3) 3,58215
Vaimennuskerroin voidaan toisaalta kirjoittaa muotoon α = av + l/ia”1 + a”1) , (4) missä a = P 18Y <* + lii?6 ~_U-ϊίΖΥ-- 8,68 dB/cm 81(1 + γ) ^ + γ2/9 + 4γ (SG + 1/2J/ = viskoosihäviötermi (5) “s “ ! <?>4 a3 [gK + 3gs(1- γ (2SG+1) ^ j 8'68 = sirontahäviötermi (6) ad = P(w/v)1/3/4ua 8,68 dB/cm (7) = diffraktiohäviötermi w = 2 tr f γ = a /w/2vk f = taajuus/Hz 2 v = veden kinemaattinen viskositeetti/cm /s v = äänen nopeus/cm/s SG = partikkelien ominaispaino = a = partikkelien säde/cmOn the other hand, the attenuation coefficient can be written in the form α = av + l / ia ”1 + a” 1), (4) where a = P 18Y <* + lii? 6 ~ _U-ϊίΖΥ-- 8.68 dB / cm 81 (1 + γ) ^ + γ2 / 9 + 4γ (SG + 1 / 2J / = viscose loss term (5) “s“! <?> 4 a3 [gK + 3gs (1- γ (2SG + 1) ^ j 8'68 = scatter loss term (6) ad = P (w / v) 1/3 / 4ua 8.68 dB / cm (7) = diffraction loss term w = 2 tr f γ = a / w / 2vk f = frequency / Hz 2 v = kinematic viscosity of water / cm / sv = speed of sound / cm / s SG = specific gravity of particles = a = radius of particles / cm
K-KK-K
gK~ K1,K0 = Partikkelien ja veden kokoonpuristuvuudet _ _ SG-1 9s 2SG+1 *gK ~ K1, K0 = Compressibility of particles and water _ _ SG-1 9s 2SG + 1 *
Raekoon funktiona vaimennusta esittää kuvan 1 mukainen kaksihuip-puinen käyrä.As a function of the grain size, the attenuation is shown by the two-peak wooden curve according to Fig. 1.
Sironnan muodossa säteestä poistuva intensiteetti matkayksikköä kohti on verrannollinen sirontahäviötermiin a ja säteen intensiteet- s ti.in. Sironnut intensiteetti jakautuu epätasaisesti eri sironta-kulmille. Se voidaan kirjoittaa muotoon I = 2ka I_e”2ax s s O , (8) 4 58215 missä k on geometriasta riippuva tekijä ja x äänen yhteensä kulkema matka ennen ja jälkeen sironnan. Lauseke pitäisi integroida sirottavan tilavuuden yli, koska eri paikoista tapahtuvalla sironnalla on eri pituiset matkat. Tässä vaiheessa sironnan on kuitenkin oletettu tapahtuvan mittauskammion keskeltä, missä lähettimen ja vastaanottimen keilat leikkaavat toisensa.In the form of scattering, the intensity exiting the beam per travel unit is proportional to the scattering loss term a and the intensity of the beam ti.in. The scattered intensity is unevenly distributed over different scattering angles. It can be written in the form I = 2ka I_e ”2ax s s O, (8) 4 58215 where k is the geometry-dependent factor and x is the total distance traveled by the sound before and after scattering. The expression should be integrated over the scattering volume because scattering from different locations has different lengths of distance. At this point, however, scattering is assumed to occur in the center of the measurement chamber, where the beams of the transmitter and receiver intersect.
Läpituleva ja sironnut säteily ovat tällöin käytetyssä koejärjestelyssä kulkeneet saman matkan. Niiden intensiteettisuhde on Ϊ- = 2kas . (9) aThe transmitted and scattered radiation have then traveled the same distance in the test arrangement used. Their intensity ratio is Ϊ- = 2kas. (9) a
Toisaalta α = 2x ln T~ ' di missä Iq on pelkällä vedellä saatava intensiteetti. Jakamalla nämä puolittain saadaan testisuure 2 = k’ ^ = Ialn(Vla) (11) joka ei enää riipu lietetiheydestä, vaan vain raekoosta tietyllä taajuudella, geometrialla ym.On the other hand, α = 2x ln T ~ 'di where Iq is the intensity obtained with water alone. Dividing these in half gives the test variable 2 = k '^ = Ialn (Vla) (11) which no longer depends on the sludge density, but only on the grain size at a certain frequency, geometry, etc.
Tunnussuureen Z raekokoriippuvuus on kuvan 2 mukainen. Riippuvuus on hyvin voimakas riittävän pienellä taajuudella. Taajuus ei toisaalta saa olla tarpeettoman pieni, koska silloin sirontaintensi-teetti putoaa liiaksi ja mittaus tulee epätarkaksi. Sironta ja absorptio voidaan mitata myös eri taajuuksilla.The grain size dependence of the characteristic Z is as shown in Figure 2. The dependence is very strong at a sufficiently low frequency. On the other hand, the frequency must not be unnecessarily low, because then the scattering intensity drops too much and the measurement becomes inaccurate. Scattering and absorption can also be measured at different frequencies.
Raekokojakautuman vaikutusEffect of grain size distribution
Rakeilla on lietteessä tietty kokojakautuma. Vaimennusta ym. laskettaessa on eri raekokojen vastaavat suureet laskettava yhteen raekokojakautumalla painotettuna. Usein käytetään log-normaalijakautumaa, jonka tiheysfunktio on π f ln( (M - Mn) (il - Mn)/(Moo - M)M) Ί 2 f (M) = —J., - exp - --O----- ^ 1ησ L VTlna (12) 5 58215 missä σ = geometrian keskihajonta M = rakeiden läpimitta = 2a Mq = pienin raekoko M = suurin raekokoThe granules have a certain size distribution in the slurry. When calculating damping, etc., the corresponding quantities of different grain sizes must be added together by weighting the grain size distribution. A log normal distribution with a density function of π f ln ((M - Mn) (il - Mn) / (Moo - M) M) Ί 2 f (M) = —J., - exp - --O-- is often used. --- ^ 1ησ L VTlna (12) 5 58215 where σ = standard deviation of the geometry M = diameter of the granules = 2a Mq = minimum grain size M = maximum grain size
OOOO
M = raekoon geometrinen keskiarvo.M = geometric mean of the grain size.
Ominaisvaimennus raekokojakautumalla on siten Moo M - MThe specific damping with a grain size distribution is thus Moo M - M
a = / f(M)aad In --^ , (13) M0 ja sironta saadaan vastaavalla tavalla. Vaimennuskäyrän yleispiirteet säilyvät, mutta käyrä loivenee ja minimin paikka vähän siirtyy. Raekokojakautuma (12) pitää melko hyvin yhtä mitattujen seula-analyysien kanssa sopivilla parametreillä.a = / f (M) aad In - ^, (13) M0 and scattering are obtained in a corresponding manner. The general features of the damping curve remain, but the curve tapers and the minimum position shifts slightly. The grain size distribution (12) holds quite well with the measured sieve analyzes with suitable parameters.
Tunnussuure (11) on seulan jäämäprosentin funktiona suurella vaih-telualueella melko lineaarinen, kuten kuvasta 3 näkyy. Se ei ole kovin herkkä edes jakautuman muodolle? kaksihuippuinen jakautuma, M = 50 ym ja 100 ym, aiheutti alle 2 % virheen.The characteristic variable (11) is quite linear as a function of the residual percentage of the screen over a large range, as shown in Fig. 3. It is not very sensitive even to the shape of the distribution? a two-peak distribution, M = 50 ym and 100 ym, caused less than 2% error.
Tarkkuusarvioaccuracy Estimate
Teoreettisesti on tutkittu eri tekijöiden vaihtelujen vaikutusta laitteen antamiin tuloksiin ja määrätty yhden ja kahden taajuuden tapauksen optimitaajuudet, joilla virheet muodostuvat pienimmiksi. Tulokset on esitetty seuraavassa taulukossa.Theoretically, the effect of the variations of different factors on the results given by the device has been studied and the optimal frequencies of one and two frequency cases at which the errors become the smallest have been determined. The results are shown in the following table.
6 582156,58215
Seula-analyysin suht.virhe%Screen Analysis Relative Error%
Suure Perusarvo Vaihtelu 1 taaj. 2 taaj.Large Setpoint Variation 1 freq. 2 freq.
Pp 4,6 0,2 1,4 1,4 T 15°C 3°C 1,2 1,2 f 2,4 MHz 5 % 2,3 fx 1,2 MHz 5 % 6,0 f2 1,8 MHz 5 % 10Pp 4.6 0.2 1.4 1.4 T 15 ° C 3 ° C 1.2 1.2 f 2.4 MHz 5% 2.3 fx 1.2 MHz 5% 6.0 f2 1.8 MHz 5% 10
Aal (Aa) 1 % 4,6 0,2Aal (Aa) 1% 4.6 0.2
Aq1 (A0) 1 % 0,7 0,2Aq1 (A0) 1% 0.7 0.2
Aa2 1 % 1,5Aa2 1% 1.5
As2 (As) 1 % 4,0 1,7 a 2,5 0,5 2,4 3,2As 2 (As) 1% 4.0 1.7 and 2.5 0.5 2.4 3.2
Rakeiden ominaispaino p ja lämpötila T vaikuttavat samalla tavalla eri tapauksissa. Taajuudelle kahden taajuuden menetelmä näyttää olevan herkempi, mutta taajuus on tarkasti toistettavissa oleva suure, 5 % kuvaa eri kiteiden resonanssitaajuuksien vaihtelua samalla nimel-listaajuudella. Kun kidettä vaihdetaan, on ilmeisesti uusi kalibrointi tarpeen.The specific gravity p and temperature T of the granules have the same effect in different cases. The two-frequency method seems to be more sensitive to frequency, but the frequency is an accurately reproducible quantity, 5% describes the variation of the resonant frequencies of different crystals at the same nominal list frequency. When the crystal is replaced, a new calibration is obviously necessary.
Amplitudin mittausvirheelle kahden taajuuden menetelmä näyttää vä-. hemmän herkältä. Kun mitattavien amplitudien vaihteluväli on n.For the amplitude measurement error, the two-frequency method shows more sensitive. When the range of amplitudes to be measured is n.
10-kertainen (intensiteetissä tekijä 100), tulee amplitudin mittausvirhe ilmeisesti olemaan tarkkuutta rajoittavana tekijänä, mikä puoltaisi kahden taajuuden käyttöä. Jakautuman hajonnan σ suhteen ei ole kovin suurta eroa. Sen vaihtelut asettavat rajaksi saavutettavissa olevalle tarkkuudelle n. 3 % jäämäprosentissa.10 times (a factor of 100 in intensity), the amplitude measurement error will apparently be a factor limiting accuracy, which would favor the use of two frequencies. There is not much difference in the variance σ of the distribution. Its variations set a limit on the achievable accuracy of about 3% at the residual percentage.
Tasoaaltotarkastelu vastaa tapausta, että lähetin ja vastaanotin ovat kaukana sirottavasta alueesta (verrattuna anturien kokoon 15 mm ja aallonpituuteen n. 1 mm) ja että sirottava alue on pieni. Tämä ei käytännössä pidä paikkaansa, mutta ero on sisällytetty geometriseen tekijään k' kaavassa (11). Tekijä on määrätty koetuloksista. Raekoon funktiona saatiin tällöin hyvin kokeiden kanssa yhteensopivia käyriä, ja tämä onkin käytännössä tärkeintä. Taajuuden funktiona yhteensopivuus oli kuitenkin huonompi. Tämä onkin luonnollista, koska geometrinen tekijä riippuu aallonpituudesta ja siis taajuudesta .The plane wave analysis corresponds to the case that the transmitter and receiver are far from the scattering area (compared to the sensor size of 15 mm and the wavelength of about 1 mm) and that the scattering area is small. This is not true in practice, but the difference is included in the geometric factor k 'in formula (11). The factor is determined from the test results. As a function of the grain size, curves that were well compatible with the experiments were obtained at that time, and this is the most important thing in practice. However, as a function of frequency, compatibility was worse. This is natural, because the geometric factor depends on the wavelength and thus the frequency.
Sirontaa tapahtuu koko mittauskammion alueelta. Aluetta rajataan käyttämällä äärellisen pituisia lähetinpulsseja ja vastaanottoikku- 7 58215 naa. Lähettimen ja vastaanottimen säteilykeilojen leveydet ra-jaavat lisäksi aluetta. Lopuksi otetaan huomioon aikadiskriminointi, joka rajaa pois liian kaukana oletetusta alueesta tapahtuneen sironnan.Scattering takes place over the entire area of the measuring chamber. The area is delimited by the use of finite length transmitter pulses and a reception window. The widths of the radiation beams of the transmitter and receiver also delimit the area. Finally, time discrimination is taken into account, which excludes scattering that is too far from the assumed range.
Edellä esitettyä teoriaa on siis sovellettu esillä olevassa keksinnössä. Raekoon funktiona sirontaa ja absorptiota kuvaavat tunnus-suureet käyttäytyivätkin mittauksissa teorian mukaisesti. Taajuuden funktiona yhtäpitävyyden saavuttaminen vaati mittaustilan äärellisen geometrian ja lähetinpulssien ja vastaanottoikkunan ajallisen pituuden huomioonottamisen. Lausekkeisiin tehtiin pieni lisäys, joka ottaa huomioon rakeiden ominaispainon ja kokoonpuristuvuuden vaikutuksen sirontaan. Tämän jälkeen teorian ja kokeiden yhtäpitävyys oli kaikilla onnistuneilla mittauksilla hyvä. Luotettavia koetuloksia on kuitenkin toistaiseksi suhteellisen vähän.The above theory has thus been applied to the present invention. As a function of the grain size, the characteristic quantities describing scattering and absorption behaved in accordance with the theory in the measurements. Achieving concordance as a function of frequency required consideration of the finite geometry of the measurement space and the temporal length of the transmitter pulses and the receive window. A small addition was made to the expressions to account for the effect of the specific gravity and compressibility of the granules on scattering. Thereafter, the concordance of theory and experiments was good for all successful measurements. However, there are relatively few reliable test results so far.
Keksintöä selostetaan seuraavassa yksityiskohtaisemmin esimerkkien avulla ja viitaten oheisiin piirustuksiin, joissa kuvio 1 esittää ominaisvaimennusta raekoon funktiona , kuva 2 esittää testisuureen riippuvuutta rakeiden halkaisijasta, kuva 3 esittää testisuureen ja seulan jäämäprosentin vertailua kahdelle eri seulalle, S = 75 ym ja S = 150 ym, kuva 4 esittää kaaviomaisesti keksinnön soveltamiseksi tarkoitettua koelaitteistoa, kuva 5 esittää ultraäänianturin rakennetta, kuva 6 esittää erästä mittauskennon geometriaa, kuva 7 esittää kaaviomaisesti keksinnön mukaisen ultraääniraekoko-analysaattorin periaatekuvaa, kuva 8 esittää raekokoanalysaattorin lohkokaaviota, kuva 9 esittää analysaattorin lähettimen lohkokaaviota, kuva 10 esittää analysaattorin vastaanottimen lohkokaaviota, kuva 11 esittää analysaattorin laskentaosan lohkokaaviota, ja kuvat 12-14 esittävät keksinnön mukaisella analysaattorilla saatuja mittausarvoja ja niiden perusteella piirrettyjä käyriä.The invention will now be described in more detail by way of example and with reference to the accompanying drawings, in which Figure 1 shows the specific attenuation as a function of grain size, Figure 2 shows the dependence of test quantity on grain diameter, Figure 3 shows comparison of test quantity and screen residual percentage for two different sieves, S = 75 μm and S = 150 μm Fig. 4 schematically shows a test apparatus for applying the invention, Fig. 5 shows the structure of an ultrasonic sensor, Fig. 6 shows a geometry of a measuring cell, Fig. 7 schematically shows a schematic diagram of an ultrasonic grain size analyzer according to the invention, Fig. 8 shows a block diagram of a grain size analyzer block diagram, Fig. 11 shows a block diagram of the calculation part of the analyzer, and Figs. 12 to 14 show the measured values obtained with the analyzer according to the invention and the curves drawn therefrom.
Edellä luetteloiduista kuvista on kuvia 1-3 selostettu jo aikaisemmin .Of the images listed above, Figures 1-3 have been described previously.
Kuvassa 4 on siis esitetty keksinnön soveltamiseksi tarkoitettua 8 58215 koelaitteistoa. Viitenumerot la ja Ib tarkoittavat vaihtoehtoisia täyttöastioita, joista tutkittava liete syötetään putkisilmukkaan 2. Lietettä kierrätetään pumpulla 3, ja silmukan pystysuoraan osaan on sijoitettu mittauskenno 4 antureineen 5. Anturit 5 on edelleen liitetty analysaattorin elektroniikkaosaan 6, jota selostetaan alempana tarkemmin.Figure 4 thus shows 8 58215 test apparatus for applying the invention. Reference numerals 1a and Ib denote alternative filling vessels from which the sludge to be examined is fed to the pipe loop 2. The sludge is circulated by a pump 3, and a measuring cell 4 with sensors 5 is placed in the vertical part of the loop. The sensors 5 are further connected to the analyzer electronics 6.
Kuvassa 5 on esitetty erästä ultraäänianturia, joka on konstruoitu erikoisesti tätä analysaattoria varten. Numero 7 tarkoittaa anturin metallirunkoa, numero 8 ultraäänikidettä ja numero 9 kiteen suojaksi anturin päähän liimattua titaanilevyä. Anturin läpi ulottuu kytkentälanka 10, ja rungon sisätila on täytetty araldiitilla 11. Anturit voidaan asettaa mittauskennoon esimerkiksi kuvan 6 osoittamalla tavalla. Siinä on lähettimenä toimivaa anturia merkitty 5t, läpi tullutta ultraäänisäteilyä, josta siis osa on absor-toitunut lietteeseen, mittaava anturi on 5= ja sironnutta säteilyäFigure 5 shows an ultrasonic sensor specially designed for this analyzer. The number 7 means the metal body of the sensor, the number 8 an ultrasonic crystal and the number 9 a titanium plate glued to the end of the sensor to protect the crystal. The connecting wire 10 extends through the sensor, and the interior of the body is filled with araldite 11. The sensors can be placed in the measuring cell, for example as shown in Fig. 6. It has a sensor acting as a transmitter marked 5t, the ultrasonic radiation that has passed through it, some of which is absorbed into the sludge, the measuring sensor is 5 = and the scattered radiation
CLCL
mittaava anturi on 5g. Häiritsevien kaikujen eliminoimiseksi on kennon sisäpuoli vuorattu kumilla 12.the measuring sensor is 5g. To eliminate annoying echoes, the inside of the cell is lined with rubber 12.
Kuva 7 esittää ultraääniraekokoanalysaattorin periaatekuvaa. Siinä lähettimiin 13 ja 14 kytketyt anturit ovat lähetinantureita ja lisäksi kennossa on kaksi vastaanottavaa absorptioanturia ja yksi sironta-anturi. I ovat intensiteettejä,k ja 1 ovat kalibrointisuoria määrittelevät vakiot, p on lietetiheys, φ on rakeiden tilavuusosuus ja G on seula-analyysiä kuvaava suure. Rengastetut suureet joudutaan määrittelemään kalibrointimittauksien avulla, siis käyttäen lietteeseen suspendoituja, raekooltaan tunnettuja fraktioita.Figure 7 shows a schematic diagram of an ultrasonic grain size analyzer. There, the sensors connected to the transmitters 13 and 14 are transmitter sensors, and in addition, the cell has two receiving absorption sensors and one scattering sensor. I are the intensities, k and 1 are the constants defining the calibration lines, p is the slurry density, φ is the volume fraction of the granules and G is the quantity describing the sieve analysis. The ringed quantities have to be determined by means of calibration measurements, i.e. using fractions of known grain size suspended in the slurry.
Kuvaa 7 vastaavaa lohkokaaviota on esitetty kuvassa 8. Siinä on numerolla 15 merkitty pääoskillaattoria, joka syöttää 1 MHz:n taajuista signaalia sekä lähettimiin 13 ja 14 että ajoituspiiriin 16, joka toimii lähetyspuolen ja vastaanottopuolen synkronoimiseksi. Numerolla 17 on merkitty multipleksilaite, joka vastaanottaa sig-naalitaajuudet ja f2 ja josta nämä viedään edelleen synkroniseen ilmaisimeen 18. Myös sironneen ultraäänen vastaanottavan anturin signaali viedään synkroniseen ilmaisimeen 19. Ilmaisimista 18 ja 19 viedään signaalit edelleen laskentayksikköön 20.Figure 7 corresponding to the block diagram shown in Figure 8. It is indicated by a master oscillator 15 which supplies the 1 MHz frequency signal, and transmitters 13 and 14 and the timing circuit 16, which operates the transmission side and the reception side to synchronize. Numeral 17 denotes a multiplex device which receives the signal frequencies and f2 and from which these are passed on to the synchronous detector 18. The signal of the scattered ultrasonic receiving sensor is also fed to the synchronous detector 19. The signals from the detectors 18 and 19 are passed to the calculation unit 20.
9 58215 Lähettimistä saadaan vuorotellen kumpaankin anturiin n. 20 ps:n pituisia ja 0,5-4 MHz:n taajuisia pulsseja, joiden toistotaajuus on n. 1 kHz. Vastaanotinosassa nämä suurtaajuuspulssit ilmaistaan synkronisesti, ja niiden amplitudeja vastaavista jännitteistä muodostetaan laskentaosassa jäämäprosenttiin ja lietetiheyteen verrannolliset tiedot.9 58215 From the transmitters, pulses with a length of approx. 20 ps and a frequency of 0.5-4 MHz with a repetition frequency of approx. 1 kHz are received alternately at each sensor. In the receiver section, these high-frequency pulses are expressed synchronously, and the voltages corresponding to their amplitudes are formed in the calculation section as data proportional to the residual percentage and the slurry density.
Lähetinosan yksityiskohdat on esitetty kuvassa 9. Riittävän taa-juusstabiilisuuden takaamiseksi lähettimet on tahdistettu 1 MHz:n pääoskillaattoriin. Tästä perustaajuudesta voidaan generoida syn-tetisaattoriparilla 21a, 21b kaikki tarvittavat taajuudet. Kytkimillä Sg on valittavissa neljä taajuusaluetta: 250-500 kHz, 500-1000 kHz, 1-2 MHz ja 2-4 MHz. Kunkin alueen sisällä hienosäätö on suoritettavissa kytkinsarjalla SA· Pienimmän taajuusportaan suuruus vaihtelee taajuusalueen mukaan ollen 3,125 kHz matalimmalla ja 25 kHz korkeimmalla alueella.Details of the transmitter section are shown in Figure 9. To ensure sufficient frequency stability, the transmitters are synchronized to a 1 MHz main oscillator. From this fundamental frequency, all necessary frequencies can be generated by the synthesizer pair 21a, 21b. Switches Sg have four frequency ranges to choose from: 250-500 kHz, 500-1000 kHz, 1-2 MHz and 2-4 MHz. Within each range, fine tuning is possible with the switch set SA · The size of the smallest frequency step varies according to the frequency range, being 3.125 kHz in the lowest range and 25 kHz in the highest range.
Syntetisaattoreista 21a ja 21b saatuja signaaleja verrataan vaihe-lukitussa silmukassa VCU-jännitteisiin (lohkot 22a ja 22b), taajuus ja vaihe-ero korjataan ja signaalitaajuus jaetaan piireissä 23a ja 23b luvulla N. Näin saadut signaalit kytketään porttien 24a ja 24b kautta uä-antureita ohjaaviin tehovahvistimiin 25a ja 25b. Portteja ohjataan ajoituspiirillä 16 liitäntöjen 26a ja 26b kautta.The signals from the synthesizers 21a and 21b are compared in a phase-locked loop to the VCU voltages (blocks 22a and 22b), the frequency and phase difference are corrected, and the signal frequency is divided in circuits 23a and 23b by N. The gates 24a and 24b are connected to ua sensors. to power amplifiers 25a and 25b. The gates are controlled by the timing circuit 16 via terminals 26a and 26b.
Pääteasteet pystyvät syöttämään kuormaan n. 40 V :n jännitteen,The power amplifiers are able to supply a voltage of approx. 40 V to the load,
PPPP
mikä käytännössä on osoittautunut riittäväksi. Anturien rakenteesta johtuen niiden impedanssit ovat resonanssitaajuudellaankin erittäin reaktiivisia. Tämän vuoksi käytettäessä yli 1 m:n syöttöjoh-topituuksia lähetinanturien sisään on asennettava 50 Ω:η päätevastukset, jotta syntyvät seisovat aallot eivät vahingoittaisi pääte-asteita.which in practice has proved sufficient. Due to the structure of the sensors, their impedances are very reactive even at their resonant frequency. Therefore, when supply line lengths longer than 1 m are used, 50 Ω: η terminating resistors must be installed inside the transmitter sensors so that the resulting standing waves do not damage the terminating stages.
Amplitudin stabilointi on helposti järjestettävissä, kun vahvistin konstruoidaan ns. kytkinvahvistimeksi. Tällöin kuormaan kytketään tulosignaalin mukaan joko positiivinen tai negatiivinen syöttöjän-nite, jolloin amplitudin stabilointi voidaan suorittaa tasajännite-säätönä .Amplitude stabilization can be easily arranged when the amplifier is constructed with a so-called kytkinvahvistimeksi. In this case, according to the input signal, either a positive or a negative supply voltage is connected to the load, whereby the amplitude stabilization can be performed as a direct voltage control.
10 5 821 510 5 821 5
Kun lähetinanturien ohjaussignaali on sakara-aaltoa, se sisältää myös perustaajuuden parittomat harmooniset. Kokein on todettu, että puhtaassa vedessä anturityypistä riippuen 3. harmoonisen transmissio on pahimmillaan n. 10 % perusaallon transmissiosta. Kuitenkin 3. harmoonisen amplitudi on vain 33 % perusaallosta, joten vastaanotetusta signaalista korkeintaan noin 3 % on kolmatta harmoo-nista. Lietemittauksessa tämä arvo edelleen pienenee merkittävästi.When the control signal of the transmitter sensors is a square wave, it also contains the odd harmonics of the fundamental frequency. Experiments have shown that in pure water, depending on the type of sensor, the transmission of the 3rd harmonic is at worst about 10% of the transmission of the fundamental wave. However, the amplitude of the 3rd harmonic is only 33% of the fundamental wave, so no more than about 3% of the received signal is from the third harmonic. In sludge measurement, this value continues to decrease significantly.
Vastaanotinosa on kuvan 10 mukainen. Koska vastaanotetut ultraääni-signaalit, erityisesti sironta, ovat luonteeltaan satunnaisia, on ilmaisuun kiinnitetty erityistä huomiota. Suoritettujen kokeiden yhteydessä todettiin, että mittaustuloksiin ei merkittävästi vaikuta, mitataanko signaalien intensiteetit tehollisarvoina vaiko aritmeettisina aikakeskiarvoina. Tämän havainnon nojalla voitiin vastaanottimen rakennetta yksinkertaistaa. Esivahvistin 27, tasasuuntaaja 28 ja synkroninen ilmaisin 18 muodostavat yhden vastaanotinkanavan, jollaisia koko vastaanotin sisältää kolme: kaksi sironnan ja absorption mittausta varten taajuudella f^ ja absorption mittaukseen yksi taajuudella f^. Koska taajuudet ja f2 lähetetään eri aikoina pulsseina, voidaan absorptiosignaalit A&1 ja A^ mitata samalla tasasuuntaajalla 28 multipleksoimalla signaalit multipleksilaitteella 17.The receiver part is as shown in Fig. 10. Because the received ultrasonic signals, especially scattering, are random in nature, special attention has been paid to detection. In the experiments performed, it was found that the measurement results are not significantly affected by whether the intensities of the signals are measured as rms values or as arithmetic time averages. Based on this observation, the structure of the receiver could be simplified. The preamplifier 27, the rectifier 28 and the synchronous detector 18 form one receiver channel, of which the whole receiver includes three: two for scattering and absorption measurement at ff and one for absorption measurement at ff. Since the frequencies and f2 are transmitted as pulses at different times, the absorption signals A 1 and A 1 can be measured by the same rectifier 28 by multiplexing the signals with a multiplexer 17.
Myös ajoitin 16 saa ohjauksensa 1 MHz:n pääoskillaattorista. Kytkin-sarjoilla Sc ja SD hoidetaan pulssien toistotaajuus sopivaksi sekä säädetään mittausikkunan ajallinen paikka oikeaksi synkronisille ilmaisimille 18. On todettu, että peräkkäisten lähetinpulssien välin on oltava vähintään 500 ys, jotta edellisen aiheuttamat hajakaiut ehtisivät sammua ennen seuraavan mittausta. Lähetinpulssin pituudeksi on valittu 20 ys. Lyhyempää pulssia ei voida käyttää, koska vastaanottimen suodatus integroisi pulssin korkeutta liikaa. Pitempi lähetyspulssi ei tule kysymykseen, koska se puolestaan aiheuttaisi interferenssejä vastaanottimessa signaalin lyhyehkön (n. 60 ys) kulkuajan takia.Timer 16 is also controlled by a 1 MHz main oscillator. With the switch sets Sc and SD, the repetition frequency of the pulses is adjusted to suit and the time position of the measurement window is adjusted to the synchronous detectors 18. It has been found that the interval between successive transmitter pulses must be at least 500 ys. The transmitter pulse length is set to 20 ys. A shorter pulse cannot be used because receiver filtering would integrate the pulse height too much. A longer transmission pulse is out of the question, as it would in turn cause interference at the receiver due to the relatively short (about 60 ys) travel time of the signal.
Testisuure Z ja lietetiheys S saadaan konstruoiduksi kaavan 11 esittämällä laskentayksiköllä. Siinä on kaksi jakajaa 29, 30 ja yksi log-suhdemoduli 31 sekä neliönmuodostaja 32. Vedellä suoritetun kalibroinnin yhteydessä säädetään A^-potentiometri kohdalleen. Taajuudet on valittu siten, että a on lietetiheyteen likipitäen verrannollinen suure. Jäämäprosentti saadaan testisuureesta ZThe test variable Z and the slurry density S are constructed with the unit of calculation shown in formula 11. It has two dividers 29, 30 and one log ratio module 31, as well as a square former 32. During the calibration with water, the A 1 potentiometer is adjusted. The frequencies are chosen so that a is a quantity approximately proportional to the slurry density. The percentage of residue is obtained from the test variable Z.
11 5821 5 approksimoimalla sitä suoralla, jonka kulmakerroin ja origon paikka ovat säädettävät. Samoin menetellen skaalataan lietetiheyden tulostus.11 5821 5 by approximating it to a line whose slope and origin are adjustable. The same procedure is used to scale the sludge density output.
Voimakkaimmin laskentaosan tarkkuuteen vaikuttava tekijä on liete-tiheys. Spesifikaatioiden mukaan käyttötilanteessa lietetiheys muuttuu pahimmillaan suhteessa 1:3.The most important factor influencing the accuracy of the calculation part is the sludge density. According to the specifications, the sludge density changes at worst in a ratio of 1: 3.
Käytännössä saavutetaan jakajamoduleilla 0,1 %:n tarkkuus täydestä lähtöarvosta, sekä log-suhdemodulilla tarkkuus 0,5 % tulosignaaliin redusoituna. Tarkastellaan lietetiheyden vaikutusta näiden virheiden kautta: - Raekoko 40 ymIn practice, the divider modules achieve an accuracy of 0.1% of the full output value, and the log ratio module achieves an accuracy of 0.5% reduced to the input signal. Consider the effect of sludge density through these errors: - Grain size 40 et al
Aal/AQ1 max arvo on n. 0,75 A _/A - vaihtelualue on n. 2 S 2 3.2 a :n max virhe on 0,4 % s a :n " 0,9 % kokonaisvirhe 1,3 % - Raekoko 100 ym A^/Aq^ max arvo on n. 0,6 A »/A - vaihtelualue on n. 2 s2 a2 ctg:n max virhe on 0,4 % a : n " 0,5 % kokonaisvirhe 0,9 %Aal / AQ1 max value is approx. 0.75 A _ / A - range is approx. 2 S 2 3.2 a max error is 0.4% sa "0.9% total error 1.3% - Grain size 100 ym The value of A ^ / Aq ^ max is about 0.6 A »/ A - the range is about 2 s2 a2 ctg max error is 0.4% a" 0.5% total error 0.9%
Todetaan, että laskentaosa täyttää annetun 2 %:n vaatimuksen. MittausesimerkkejäIt is stated that the calculation part meets the given 2% requirement. measurement Examples
Ultraääniraekokoanalysaattorin kehittelyyn liittyviä ultraäänen absorptio- ja sirontamittauksia sekä vedellä että lietteillä on suoritettu käyttämällä edellä selostettua lietteenkierrätysjärjestelmää. Koska kunnollista ilmanpoistajaa ei ole vielä ollut käytössä, on ilman annettu poistua itsestään avoastian kautta. Tällainen ilmanpoisto vaatii aikaa noin puoli tuntia.Ultrasonic absorption and scattering measurements related to the development of the ultrasonic grain size analyzer with both water and sludge have been performed using the sludge recycling system described above. Since a proper deaerator has not yet been used, the air has been allowed to leave itself through an open container. Such deaeration requires about half an hour.
Käytettiin kuvan 5 mukaisia antureita, joissa kiteen suojaksi oli liimattu titaanilevy. Käytössä oli eri taajuudella toimivia antu- 12 582 1 5 reita, koska kahden taajuuden menetelmä parantaa huomattavasti raekokoa karakterisoivan ominaissuureen (Z) erotuskykyä. Kuvissa 12 ja 13 on esitetty mittaustulosten perusteella lasketut ominais-suureen (Z) arvot.Sensors as shown in Figure 5 were used with a glued titanium plate to protect the crystal. 12 582 1 5 transducers operating at different frequencies were used, because the two-frequency method considerably improves the resolution of the characteristic quantity (Z) characterizing the grain size. Figures 12 and 13 show the values of the characteristic quantity (Z) calculated on the basis of the measurement results.
Kuvan 12 mukainen tulos saatiin käyttämällä taajuuksia = 0,95 MHz ja f2 = 1/9 MHz, kuvassa 13 olivat taajuudet = 1,16 MHz ja f2 = 1/9 MHz. Teoreettisten kuvaajien arvot on laskettu olettamalla koemateriaalin rakeet samankokoisiksi. Kokeelliset tulokset on sovitettu teoreettisiin asettamalla keskimmäisen fraktion 2 %:n lietetiheyden tilavuusosuutta vastaava kokeiden antama ominaissuureen arvo yhtymään teoreettiseen yhden raekoon kuvaajaan raekoon 89 um kohdalla.The result according to Figure 12 was obtained using frequencies = 0.95 MHz and f2 = 1/9 MHz, in Figure 13 the frequencies = 1.16 MHz and f2 = 1/9 MHz. The values of the theoretical plots have been calculated by assuming that the granules of the test material are of the same size. The experimental results have been adapted to the theoretical ones by setting the value of the characteristic value given by the experiments corresponding to the volume fraction of the 2% slurry density of the middle fraction to coincide with the theoretical single-grain size plot at 89 μm.
Kuvien 12 ja 13 mittauksia suoritettaessa oli analysaattorin elektroniikkaosa vielä puutteellinen, etenkin sironnan mittauksen osalta. Kuvassa 14 on esitetty mittaustulos, joka on saatu käyttäen parannettua elektroniikkaa ja uusia antureita. Näissä antureissa oli kidettä suojaamassa ruostumaton teräslevy, joka oli juotettu erikoisseoksella kiteeseen. Käytetyt taajuudet olivat = 1,3375 MHz ja f2 = 1,8625 MHz, Kokeellisten ja teoreettisten arvojen sovitus tapahtui samalla tavalla kuin kuvissa 12 ja 13.When performing the measurements of Figures 12 and 13, the electronics of the analyzer were still deficient, especially with respect to the scatter measurement. Figure 14 shows the measurement result obtained using improved electronics and new sensors. These sensors had a stainless steel plate to protect the crystal, which was soldered to the crystal with a special alloy. The frequencies used were = 1.3375 MHz and f2 = 1.8625 MHz. The fitting of the experimental and theoretical values took place in the same way as in Figures 12 and 13.
Claims (7)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FI783571A FI58215C (en) | 1978-11-22 | 1978-11-22 | REFERENCE FOR A PARTICULAR ANALYSIS OF A PARTICULAR ANALYZER I AND UPPER SAMPLING ANALYZER FOR A REFERENCE OF A PARTICULAR ANALYZER |
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FI783571 | 1978-11-22 | ||
FI783571A FI58215C (en) | 1978-11-22 | 1978-11-22 | REFERENCE FOR A PARTICULAR ANALYSIS OF A PARTICULAR ANALYZER I AND UPPER SAMPLING ANALYZER FOR A REFERENCE OF A PARTICULAR ANALYZER |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
FI783571A FI783571A (en) | 1980-05-23 |
FI58215B true FI58215B (en) | 1980-08-29 |
FI58215C FI58215C (en) | 1980-12-10 |
Family
ID=8512173
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
FI783571A FI58215C (en) | 1978-11-22 | 1978-11-22 | REFERENCE FOR A PARTICULAR ANALYSIS OF A PARTICULAR ANALYZER I AND UPPER SAMPLING ANALYZER FOR A REFERENCE OF A PARTICULAR ANALYZER |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
FI (1) | FI58215C (en) |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4412451A (en) | 1980-05-21 | 1983-11-01 | Outokumpu Oy | Method and apparatus for the determination of the average particle size in a slurry |
-
1978
- 1978-11-22 FI FI783571A patent/FI58215C/en not_active IP Right Cessation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
FI58215C (en) | 1980-12-10 |
FI783571A (en) | 1980-05-23 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US4412451A (en) | Method and apparatus for the determination of the average particle size in a slurry | |
US4485284A (en) | Apparatus and process for microwave moisture analysis | |
KR0160159B1 (en) | Densitometer using a microwave | |
US10088590B2 (en) | Methods for measuring properties of multiphase oil-water-gas mixtures | |
US7636639B2 (en) | Fluid motion and composition analysis device and method | |
SE456538B (en) | SET AND DEVICE FOR NIVAMATING WITH MICROVAGOR | |
EP0395308A2 (en) | Apparatus and method for measuring properties of an object using scattered electromagnetic radiation | |
JPH0120366B2 (en) | ||
FI58215B (en) | REFERENCE FOR A PARTICULAR ANALYSIS OF A PARTICULAR ANALYZER I AND UPPER SAMPLING ANALYZER FOR A REFERENCE OF A PARTICULAR ANALYZER | |
EP0902276B1 (en) | Microwave type concentration measuring apparatus | |
WO1989010559A1 (en) | Method and device for checking solid phase parameters of a suspension | |
US3612996A (en) | Indicating by microwave energy the constituent proportions of a flowing substance | |
CA1152629A (en) | Method and apparatus for the determination of the average particle size in a slurry | |
CN207557173U (en) | A kind of ultrasonic testing system | |
SU1158920A1 (en) | Device for ultrasonic check of quality of heterogeneous concrete structures | |
SU1642260A1 (en) | Device for measuring vibration parameters | |
KR19990062882A (en) | Densitometer using microwave | |
SU811184A1 (en) | Measuring device | |
Rogez et al. | Ultrasonic velocity dispersion in liquids between 3.3 and 330 MHz using a high resolution phase measurement technique | |
SU1196751A1 (en) | Method of measuring occluded gas in liquid | |
RU73488U1 (en) | SENSOR OF MECHANICAL AND ELECTRIC LIQUID PARAMETERS | |
RU2006853C1 (en) | Ultrasonic method for determining elastic constants of solid bodies | |
SU1357829A1 (en) | Method and device for measuring parametric coefficient of propagation velocity of acoustic oscillations | |
SU652446A1 (en) | Acoustic level meter | |
KR940008643B1 (en) | Method and apparatus for measuring the distance to an object |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM | Patent lapsed |
Owner name: OUTOKUMPU OY |