ES2896078T3 - Procedimiento de producción de pasta química en una planta digestora de un molino de pasta química - Google Patents

Abstract

Un procedimiento de producción de pulpa química en una planta de digestión continua, comprendiendo dicho procedimiento los siguientes pasos: a) conducir un lodo formado por material fibroso celulósico triturado y líquido a un digestor (1) y tratar el material con un producto químico de tratamiento a una temperatura superior a 130°C para producir ma- terial tratado y licor negro; b) extraer al menos una corriente de licor negro del digestor (1) y conducir el licor negro a una relación de intercambio de calor indirecto con el vapor en un intercambiador de calor (8) para calentar el licor ne- gro; y c) conducir el licor negro calentado a un recipiente de vaporización por flash (9), en el que se genera va- por de vaporización por flash y licor negro de vaporización por flash, caracterizado por la etapa de d) utilizar el vapor por flash de la etapa c) para calentar el material fibroso en el digestor (1) de la etapa a).

Description

DESCRIPCIÓN

Procedimiento de producción de pasta química en una planta digestora de un molino de pasta química

La presente invención se refiere a un procedimiento y a una disposición para producir pasta química en una planta de digestión continua de un molino de pasta química.

La técnica anterior utiliza un sistema de líneas de fibra con un contenedor de virutas, en el que a las virutas de ma­ dera u otro material celulósico se les aplica el vapor y en el que se mezcla líquido con el mismo para formar una pasta, tras lo cual la pasta se presuriza (esta sección también es denominada sistema de alimentación) y se introdu­ ce en un recipiente de tratamiento o recipientes de tratamiento (que pueden ser un recipiente de impregnación, un proceso de pre - hidrólisis u otros recipientes), tras lo cual sigue un digestor. En la actualidad, se extrae al menos una corriente de licor negro del sistema de cocción (normalmente a una temperatura de 120 - 180°C). La corriente o corrientes de licor negro extraídas pueden ser utilizadas como fuente de calor para precalentar el licor blanco, otras corrientes de licor negro y/u otras corrientes líquidas que se conducen a los sistemas de alimentación y cocción. La corriente (o las corrientes) de licor negro extraído a continuación puede ser conducida a un sistema de pre - evapo­ ración, es decir, a uno o varios tanques de vaporización por flash, en los que se genera vapor a partir del licor negro caliente a medida que se enfría, normalmente a una temperatura de aproximadamente 105 - 125°C. Tras un enfria­ miento adicional opcional a 90 - 95°C, el licor negro es conducido a un sistema de evaporador de la zona de recupe­ ración. El vapor por flash generado de esta manera puede ser utilizado en otro punto del proceso de fabricación de la pasta. El vapor por flash puede ser utilizado, por ejemplo, para el precalentamiento directo de las virutas antes de la cocción.

El proceso de vaporización por flash que se ha descrito más arriba tiene la desventaja de que el vapor generado contiene compuestos volátiles, incluyendo compuestos de azufre, que no son deseables en la pre - aplicación de vapor de virutas de madera. Por lo general, a las virutas de madera se les aplica vapor a presión atmosférica o lige­ ramente superior para que los gases residuales no sean absorbidos por las virutas, sino que se recojan y sean trata­ dos. El tratamiento suele ser la combustión en el sistema de gas no condensable (NCG) del molino. Este sistema de recogida y tratamiento adquiere especial importancia cuando el vapor usado contiene compuestos volátiles, incluidos los compuestos de azufre, que tienen un impacto desfavorable para el medio ambiente, incluido el olor perjudicial. Por lo tanto, es ventajoso utilizar una fuente de calor que minimice o elimine la introducción de compuestos volátiles en el proceso de aplicación de vapor. Además, existe un riesgo de explosión si los gases concentrados arrastrados por el vapor por flash se introducen en los gases de baja concentración. Por lo tanto, es ventajoso encontrar para el vapor por flash otros objetos de uso distintos del pretratamiento, tales como la aplicación de vapor al material celuló­ sico que se alimenta a la digestión.

Se han presentado procesos para producir vapor limpio para el pretratamiento de material celulósico. La patente estadounidense 6.722.130 divulga un sistema para producir vapor limpio a partir de licor negro. En primer lugar, se disminuye la presión del licor negro para producir un segundo licor negro que tiene una mayor concentración y vapor de licor negro, que se condensa en condensado. Este condensado se calienta con el primer licor negro y se somete a un proceso de producción de vapor por flash para producir vapor limpio que se utilizará en un depósito de virutas. El documento WO 2007073333 divulga un sistema y un procedimiento para producir vapor limpio en una planta de digestión de un molino de pasta química. La presión del licor negro caliente presurizado obtenido de un digestor se reduce en una primera etapa para producir vapor de licor negro que se utiliza para el pretratamiento de las virutas en una segunda etapa de precalentamiento. El vapor limpio para el pretratamiento de las virutas en la primera etapa de precalentamiento se genera recalentando el licor negro, cuya presión se redujo antes de la disminución de la presión final subsecuente, en la que el volumen de vapor de licor negro incrementado se conduce a un convertidor de vapor para producir vapor limpio.

Las soluciones conocidas ofrecen varios sistemas para utilizar el vapor por flash y para producir un vapor más limpio para las necesidades de calefacción de una planta de digestión y para mejorar la economía energética de un molino de pasta química.

El vapor también es necesario para calentar el material fibroso hasta la temperatura de cocción en un digestor, nor­ malmente en una fase de vapor del digestor. En los sistemas conocidos, se suele utilizar para este fin el vapor vivo obtenido de la planta de turbinas del molino. El vapor se condensa en el material fibroso, y el condensado generado de esta manera no puede ser recuperado Sin embargo, el condensado del vapor vivo está limpio, y por tanto podría recuperarse para su reutilización. El documento de Patente US 6346166 presenta que el volumen de vapor por flash obtenido por evaporación por flash de licor negro se incrementa conectando operativamente un eyector de chorro a una salida de vapor del tanque de vaporización por flash. En el eyector de chorro se introduce vapor a mayor presión desde otra fuente, con lo que se forma una mezcla de vapor por flash y otro vapor, que puede ser utilizada como fuente de vapor para calentar el material fibroso en un digestor en fase vapor. También en esta solución se consume vapor vivo en el digestor para calentar el material fibroso. La publicación de la patente US 8512514 divulga un pro­ ceso en el que se extrae una corriente de licor negro del digestor, que se evapora en un dispositivo de evaporación utilizando vapor vivo como medio de calentamiento indirecto. El vapor generado a partir del licor negro en la evapo­ ración se utiliza para calentar el material fibroso en la parte superior del digestor, con lo que se reduce la necesidad de vapor vivo.

El documento US 2010/0236733 A1 se refiere a un procedimiento para generar vapor en una planta digestora de un molino de pasta química, que incluye la generación de vapor a partir de licor negro mediante la evaporación del licor negro debido al calentamiento con vapor fresco. El documento WO 2008/057040 A1 describe un procedimiento de producción de pulpa de celulosa en un sistema de digestor continuo, en el que el licor negro se retira del recipiente del digestor y se conduce al fondo de un recipiente de impregnación que contiene virutas impregnadas y líquido de impregnación. El documento US 2010/0224335 A1 se refiere a un procedimiento para calentar (una mezcla de) licor blanco para su uso en un sistema digestor de un molino de pulpa química, en el que el licor negro extraído del sis­ tema digestor vaporizado por flash para generar vapor por flash que a continuación se dirige por medio de un inter­ cambiador de calor para calentar un licor blanco.

El documento WO - A1 - 00/11263 divulga un procedimiento de producción de pulpa química en una planta digestora continua de acuerdo con el preámbulo de la reivindicación 1.

Un objeto de la presente invención es evitar los problemas que se han mencionado más arriba y proporcionar un procedimiento mejorado y alternativo para calentar el material fibroso en la parte superior del digestor utilizando el calor del licor negro de la manera más eficiente posible. Uno de los objetos también es mejorar la economía energé­ tica global de un molino de pasta química. Otro objeto es utilizar el vapor por flash del licor negro en un lugar venta­ joso teniendo en cuenta su composición.

La presente invención proporciona un nuevo procedimiento, en el que se puede disminuir el uso de vapor vivo para calentar material fibroso en un digestor. El nuevo procedimiento comprende las siguientes etapas:

a) una pasta formada por material fibroso celulósico triturado y líquido se introduce en un digestor, se calienta y el material se trata con un producto químico de tratamiento a una temperatura superior a 130°C para pro­ ducir material tratado y licor negro;

b) se extrae al menos una corriente de licor negro del digestor y el licor negro se lleva a una relación de inter­ cambio de calor indirecto con el vapor en un intercambiador de calor para calentar el licor negro;

c) el licor negro calentado se conduce a un recipiente de vaporización por flash, en el que se genera vapor de vaporización por flash y licor negro de vaporización por flash; y

d) el vapor por flash de la etapa c) se utiliza para calentar el material fibroso en el digestor en la etapa a). De acuerdo con una realización, el procedimiento comprende una etapa en la que el licor negro vaporizado por flash de la etapa c) es conducido a etapas posteriores de recuperación de calor, por ejemplo, a un segundo recipiente de vaporización por flash, con lo que se genera un segundo vapor por flash y un segundo licor negro vaporizado por flash. El calor puede ser recuperado del licor negro vaporizado por flash también o alternativamente, por ejemplo, en un rehervidor de caldera o en un enfriador de licor negro. El primero permite producir vapor, como es sabido per se, a partir de un líquido limpio para el pretratamiento del material fibroso y el segundo permite calentar las fracciones de agua del molino.

Una característica central del nuevo procedimiento es que el licor de extracción del digestor es conducido por medio de un intercambiador de calor indirecto, en el que su calor es aumentado con vapor vivo, típicamente con vapor de presión intermedia, cuya presión es típicamente de 6 - 17 bar (g). Por medio de vapor a presión intermedia, depen­ diendo de su presión, la temperatura del licor negro se incrementa típicamente a un nivel de aproximadamente 160 -190°C, por ejemplo a 175 - 185°C. De la manera más ventajosa, la invención se utiliza en un digestor en fase de vapor. A mayor temperatura, se obtiene más vapor por flash a partir de la misma cantidad de licor, pero entonces se necesita una mayor superficie de intercambio de calor en el intercambiador, lo que puede aumentar los costes del equipo. Después de esto, el licor negro calentado se conduce a un recipiente de vaporización por flash, en el que se permite que se convierta por flash en vapor que se utiliza en la parte superior del digestor para calentar el material fibroso en lugar de vapor vivo.

El licor negro vaporizado por flash puede ser conducido desde el primer recipiente de vaporización por flash a un recipiente de vaporización por flash posterior, típicamente con otro licor de extracción u otros licores de extracción extraídos del digestor, y el licor negro es vaporizado por flash allí de nuevo. El vapor por flash de este segundo reci­ piente de vaporización por flash puede ser utilizado en un rehervidor de vapor para producir vapor limpio, que puede ser utilizado para aplicar vapor al material fibroso, tales como las virutas de madera, antes del digestor.

El licor negro se extrae del digestor en uno o varios niveles dependiendo del proceso de cocción, por ejemplo, entre las zonas de cocción y de lavado. El licor de extracción del digestor, que se calienta en un intercambiador de calor, puede ser el licor de extracción superior, el licor de extracción inferior o, si por ejemplo hay varias tamices de extracción inferiores, el licor de extracción de la fila de tamices más superior. El licor negro puede ser conducido al inter­ cambiador de calor también desde dos o más niveles de tamices. De acuerdo con una realización preferida, se ca­ lienta el licor negro a la temperatura más alta para optimizar el consumo del medio de calentamiento, el vapor, en el intercambiador de calor. La temperatura del flujo de licor negro extraído del digestor depende del modo de cocción. Si hay más de una corriente de licor negro, el licor negro que se extrae al final de la etapa de cocción de la parte inferior del digestor suele tener la temperatura más alta.

De acuerdo con una realización, en el paso b) se extraen del digestor al menos dos corrientes de licor negro, que están a diferentes temperaturas. La corriente de licor negro a una temperatura más alta se calienta en el intercam­ biador de calor, y la segunda corriente de licor negro a una temperatura más baja se conduce a la recuperación de calor, como por ejemplo a un segundo intercambiador de calor o a un segundo recipiente de vaporización por flash. La presente invención puede aplicarse en relación con un digestor de un solo recipiente así como con un digestor de dos recipientes. Ventajosamente, el digestor es un digestor en fase de vapor, por lo que el vapor por flash es condu­ cido a un espacio de gas en la parte superior del digestor para calentar el material fibroso. El vapor por flash también puede introducirse en la parte superior de un digestor hidráulico con un inyector de vapor, como se describe en la publicación WO - 2016/038251. Una característica esencial de la invención es el calentamiento del licor de extrac­ ción con la subsiguiente vaporización por flash, por lo que el digestor no necesita vapor del exterior de la zona de equilibrio, sino que el vapor se origina en la circulación interna. Además, en un intercambiador de calor indirecto se puede recuperar el condensado del vapor vivo y devolverlo a la planta de calderas como agua de caldera.

Calentando indirectamente el licor que es conducido desde el digestor a un tanque de flash con vapor, típicamente con vapor de media presión, la cantidad de vapor por flash generado puede ser incrementada (comparada con una situación en la que el licor negro no es calentado) y producir de esta manera económicamente una cantidad adecua­ da de vapor de calentamiento que el digestor necesita y disminuir el uso de vapor vivo directo en el digestor para calentar el material fibroso. El licor vaporizado por flash también puede recircularse por medio del intercambiador de calor a un recipiente de vaporización por flash, con lo que la cantidad de vapor por flash puede aumentar aún más. Los compuestos de azufre fácilmente volátiles arrastrados por el vapor por flash son devueltos desde el licor negro a la parte superior del digestor, cuyos compuestos pueden acumularse en cierta medida en el digestor. Esto no es necesariamente un fenómeno negativo, sino que los compuestos de azufre pueden tener efectos que aceleren la reacción de cocción y mejoren el rendimiento.

Descripción de los dibujos:

la figura 1 ilustra esquemáticamente una realización de acuerdo con la invención, y

la figura 2 ilustra esquemáticamente otra realización de acuerdo con la invención,

Descripción detallada de las realizaciones preferidas

Un lodo formado por material fibroso celulósico triturado, tal como virutas de madera, y líquido es conducido a la parte superior del digestor 1 por medio de la tubería 2. Antes del digestor, los lodos pueden ser introducidos alterna­ tivamente para su tratamiento en un recipiente o recipientes de tratamiento (puede ser un recipiente de impregna­ ción, un recipiente de prehidrólisis u otros recipientes, no mostrados). La figura ilustra sólo los componentes que son importantes a la vista de la invención. En este caso el digestor es un digestor de fase vapor. También se añade vapor a la parte superior del digestor por medio de la tubería 3.

El digestor 1 comprende al menos una o más disposiciones de tamiz 4, 5 y 6, por medio de las cuales se puede extraer el licor negro. El licor negro, con una temperatura típica de 120 - 180°C y un contenido de sólidos secos del 12 -17%, se extrae por medio de un tamiz 4 y de la tubería 7 y se conduce a un recipiente de vaporización por flash 9. La tubería 7 está provista de un intercambiador de calor 8, en el que el licor negro se calienta indirectamente con vapor, normalmente vapor de media presión procedente de la tubería 24. El licor negro se ha presurizado normal­ mente en el digestor a una presión de 5 - 15 bares (abs) y su temperatura corresponde a la del tratamiento de coc­ ción (aproximadamente 130 - 180°C). De acuerdo con una realización preferida, se calienta el licor negro a la tempe­ ratura más alta para optimizar el consumo del medio de calentamiento, el vapor, en el intercambiador de calor 8. El vapor vivo se condensa en el intercambiador de calor 8, y el condensado de vapor vivo generado de esta manera en la tubería 25 está limpio. El condensado puede ser conducido a una planta de calderas de recuperación del molino, en la que puede ser utilizado como agua de alimentación.

En el recipiente de vaporización por flash 9 se disminuye la presión del licor negro para producir vapor por flash y para producir licor negro vaporizado por flash, cuyo contenido de sólidos secos suele incrementarse en la vaporiza­ ción por flash. La construcción del recipiente de vaporización por flash 9 es sustancialmente convencional y tiene una tubería de alimentación 10 para el licor negro caliente, una salida 11 para el vapor evaporado por la vaporiza­ ción por flash y una salida 12 para el licor negro enfriado a una presión más baja. Los recipientes de vaporización por flash suelen funcionar de manera que la presión que prevalece en los mismos es inferior a la presión del licor negro conducido a los mismos, pero superior a la presión en la parte superior del digestor, normalmente entre 4 y 7 bares (abs). Los recipientes de limpieza son recipientes diseñados para este fin, que facilitan la disminución de la presión del licor negro caliente y presurizado, por lo que el líquido, normalmente agua, se vaporiza del licor negro muy rápidamente, convirtiéndose en vapor, por lo que también aumenta la concentración del producto químico de cocción gastado y los productos de una reacción de cocción (sólidos disueltos). El vapor producido en esta evapora­ ción rápida se descarga a través de una abertura de descarga de vapor 11 en la tubería 3 a una presión predomi­ nante en el recipiente 9, por ejemplo 4 - 7 bar (abs) y a una temperatura de saturación correspondiente a la presión predominante, por ejemplo aproximadamente 140 - 180°C. Después de la vaporización por flash, el líquido restante, que normalmente también está a una temperatura de aproximadamente 160°C, se deposita en el fondo del recipien­ te 9, desde el que se descarga por una salida 12 a través de la tubería 13.

El vapor por flash del recipiente de vaporización por flash 9 es conducido por medio de la tubería 3 a la parte supe­ rior del digestor 1 para ser utilizado como vapor de calentamiento. La temperatura del vapor, por ejemplo de 140 -180°C, es típicamente más alta que la temperatura de cocción, de modo que el vapor que se conduce a través de la entrada de vapor del digestor, cuya entrada está en contacto con el recipiente de vaporización por flash, calienta el material fibroso hasta la temperatura de cocción. El licor negro vaporizado por flash es conducido por medio de la tubería 13 a otro recipiente de vaporizado por flash 15 del molino, en el que el licor negro es vaporizado por flash adicionalmente. Una parte del licor negro puede circular a través de la tubería 14 y el intercambiador de calor 8 para la vaporización por flash, y así es posible aumentar aún más la cantidad de vapor que se genera en el recipiente de vaporización por flash 9.

El licor negro se suministra al segundo recipiente de vaporización por flash 15 también desde el digestor desde los tamices del digestor, en este caso desde el tamiz de lavado 6 por medio de la tubería 16. El líquido que queda des­ pués de la vaporización por flash, que suele estar a una temperatura de aproximadamente 100 - 140°C, se deposita en el fondo del recipiente 15, desde el que se descarga por medio de la tubería 17. La tubería de descarga 17 puede estar provista de un enfriador de licor negro 18, en el que se puede recuperar el calor del licor negro. De este modo, el agua de la tubería 26 se calienta normalmente para producir agua caliente, que se descarga por medio de la tube­ ría 28. El licor negro enfriado se conduce por medio de la tubería 27 a la planta de evaporación del molino, en el que el licor negro se concentra hasta alcanzar un alto contenido de sólidos antes de su combustión en una caldera de recuperación.

El vapor por flash del segundo recipiente de vaporización por flash 15 es conducido por medio de la tubería 19 a un rehervidor 20, en el que se recupera la energía contenida en el mismo. El vapor se pone en contacto de forma indi­ recta con un líquido "limpio" libre de compuestos volátiles para calentar el líquido hasta una temperatura superior a la de ebullición para producir vapor limpio. El rehervidor es preferentemente un rehervidor de tubo de película descen­ dente. El vapor por flash se condensa en el interior de los tubos, mientras que el líquido limpio hierve en la superficie exterior de los tubos para producir vapor limpio. El vapor limpio de la tubería 22 se utiliza normalmente para el pre­ tratamiento del material fibroso que se va a introducir en el digestor, como por ejemplo para aplicar vapor a las viru­ tas de madera.

El líquido limpio es conducido por medio de la tubería 21 al rehervidor 20. Normalmente puede comprender el condensado de un evaporador, agua desmineralizada o una fracción de agua adecuadamente limpia, como por ejemplo el agua caliente del molino. El vapor limpio producido en el rehervidor contiene una cantidad sustancialmente menor de gases no condensables que el vapor producido por el vaporización por vaporización por flash directo del licor negro. El vapor limpio de la tubería 22 se utiliza preferentemente para el precalentamiento de las virutas mediante vapor. El vapor por flash del recipiente de licor negro 15 contiene compuestos volátiles, tales como compuestos de azufre. Estos compuestos entran en el condensado sucio y en la corriente de gases concentrados no condensables, CNCG, generada en el rehervidor. El condensado sucio se envía desde el rehervidor por medio de la tubería 23 a la planta de evaporación, en la que se trata de la manera conocida per se. El calor puede ser recuperado del licor ne­ gro vaporizado por flash que sale del primer recipiente de vaporización por flash también de otras maneras que no sean la vaporización por flash adicional.

La pulpa producida se descarga desde el fondo del digestor por medio de la tubería 29.

La figura 2 ilustra una solución alternativa para conducir el licor negro desde el digestor hasta el primer recipiente de vaporización por flash 9. A diferencia de la solución de la figura 1, el licor negro es conducido al primer recipiente de vaporización por flash también desde un segundo tamiz. El tamiz del digestor 6 comprende dos niveles de tamiz 6a y 6b. Al final de la zona de cocción, el licor negro se extrae por medio de la hilera de tamices superiores 6a hacia la tubería 30 y, por medio de la tubería 31, hacia el recipiente de vaporización por flash 9. La temperatura de esta co­ rriente de licor negro puede ser ya suficientemente alta para que no sea necesario calentarla antes de la vaporiza­ ción por flash. Sin embargo, preferentemente la corriente de licor negro se conduce al intercambiador de calor 8 por medio de las tuberías 30 y 32.

Por medio de una fila inferior de tamices 6b se extrae el licor negro por medio de la tubería 33 para la recuperación de calor, por ejemplo, por vaporización por flash.

Ejemplo

En una solución de la técnica anterior, en la que se utiliza vapor vivo para calentar el material fibroso, se suministra vapor a presión intermedia a la parte superior del digestor, por ejemplo, aproximadamente 320 kg/adt. Al final de la cocción, se toma una fracción de licor de extracción de un tamiz de extracción, que es, por ejemplo, de 5,5 m3/adta una temperatura de 146°C. El calor se recupera de este licor negro, por ejemplo, mediante vaporización por flash, y el vapor por flash se utiliza para aplicar vapor a las virutas.

En la solución de acuerdo con la invención, la fracción de licor de extracción tomada al final de la cocción se divide mediante dos tamices separados en dos corrientes. La cantidad de una de las corrientes es, por ejemplo, de 3,0 m3/adt a una temperatura de 169°C y la cantidad de la otra corriente es de 2,5 m3/adt a una temperatura de 120°C. La corriente más fría de éstas se lleva a la recuperación de calor convencional. La corriente más caliente se lleva a un intercambiador de calor, en el que se calienta indirectamente con vapor a presión intermedia hasta una tempera­ tura de 180°C, con lo que se consume vapor en una cantidad aproximada de 50 kg/adt. Después de esto, el licor calentado se lleva a un tanque vaporización por flash, en el que la presión del licor disminuye hasta una presión de 4,5 bar(g) y la temperatura hasta un nivel de 158°C. De este modo, se genera vapor por flash en una cantidad de aproximadamente 1l0 kg/adt, que se lleva a la parte superior del digestor, en el que el nivel de presión es de apro­ ximadamente 4 bar(g). De esta manera, en este ejemplo, la solución de acuerdo con la invención proporciona un ahorro de 110 kg/adt de vapor de presión intermedia directa en la parte superior del digestor, utilizando 5o kg/adt de vapor de presión intermedia indirecta en el intercambiador de calor. Simultáneamente, el licor negro se evapora a 100 kg/adt reduciendo la necesidad de evaporación de la planta de evaporación y el condensado caliente del vapor de presión intermedia se recupera a 50 kg/adt.

La presente invención proporciona al menos las siguientes ventajas:

• el consumo total de vapor en la planta de digestión se reduce;

• el condensado de vapor vivo se recupera cuando se puede utilizar vapor por flash en el digestor en lugar de vapor vivo;

• el equipo que se necesita es sencillo.

Claims (6)

REIVINDICACIONES

1. Un procedimiento de producción de pulpa química en una planta de digestión continua, comprendiendo dicho procedimiento los siguientes pasos:

a) conducir un lodo formado por material fibroso celulósico triturado y líquido a un digestor (1) y tratar el material con un producto químico de tratamiento a una temperatura superior a 130°C para producir ma­ terial tratado y licor negro;

b) extraer al menos una corriente de licor negro del digestor (1) y conducir el licor negro a una relación de intercambio de calor indirecto con el vapor en un intercambiador de calor (8) para calentar el licor ne­ gro; y

c) conducir el licor negro calentado a un recipiente de vaporización por flash (9), en el que se genera va­ por de vaporización por flash y licor negro de vaporización por flash,

caracterizado por la etapa de

d) utilizar el vapor por flash de la etapa c) para calentar el material fibroso en el digestor (1) de la etapa a).

2. El procedimiento de acuerdo con la reivindicación 1, en el que una segunda corriente de licor negro se extrae del digestor (1), y la segunda corriente de licor negro se combina con la primera corriente de licor negro antes del intercambiador de calor (8) en el paso b).

3. El procedimiento de acuerdo con la reivindicación 1 o 2, en el que en el paso b) se utiliza vapor vivo que es vapor de presión intermedia que tiene una presión de 6 -17 bar (g).

4. El procedimiento de acuerdo con la reivindicación 1, 2 o 3, en el que el licor negro vaporizado por flash de la etapa c) se conduce a un segundo recipiente de vaporización por flash (9), por lo que se genera un segundo vapor por flash y un segundo licor negro vaporizado por flash.

5. El procedimiento de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones anteriores, en el que el licor negro vaporiza­ do por flash del primer recipiente de vaporización por flash (9) se hace circular por medio del intercambiador de calor (8) de nuevo para la vaporización por flash.

6. El procedimiento de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones anteriores, en el que en el paso b) se ex­ traen del digestor (1) al menos dos corrientes de licor negro a diferentes temperaturas, y la corriente de licor ne­ gro a una temperatura más alta se calienta en el intercambiador de calor (8), y la segunda corriente de licor ne­ gro a una temperatura más baja se conduce a la recuperación de calor.