ES2402790T3

ES2402790T3 - Siroco fan and air conditioner that uses it.

Info

Publication number: ES2402790T3
Application number: ES08791016T
Authority: ES
Inventors: Hiroki Okazawa; Hiroshi Tsutsumi; Takahiro Yamatani; Kazunobu Nishimiya; Yukihiko Kawanori
Original assignee: Mitsubishi Electric Corp
Current assignee: Mitsubishi Electric Corp
Priority date: 2008-07-10
Filing date: 2008-07-10
Publication date: 2013-05-09
Anticipated expiration: 2028-07-10
Also published as: EP2314880B1; TWI354735B; KR20100134684A; CN102066771A; EP2314880A1; CN102066771B; EP2314880A4; AU2008359151A1; TW201002944A; JPWO2010004628A1; AU2008359151B2; WO2010004628A1; KR101045750B1; JP4660634B2

Abstract

Método para diseñar un ventilador siroco (100) queMétodo para diseñar un ventilador siroco (100) que incluye una carcasa helicoidal (2) que incluye un incluye una carcasa helicoidal (2) que incluye una entradade succión (2a) para succionar dentro aira entradade succión (2a) para succionar dentro aire, una salida de soplado (2b) para soplar fuera ele, una salida de soplado (2b) para soplar fuera el aire, y un camino de aire(2c) desde la entrada de aire, y un camino de aire(2c) desde la entrada de succión (2a) hasta la salida de soplado (2b); un succión (2a) hasta la salida de soplado (2b); un ventilador (1) alojado en la carcasahelicoidal, paventilador (1) alojado en la carcasahelicoidal, para succionar dentro el aire desde la entrada de sura succionar dentro el aire desde la entrada de succión (2a) y soplar fuera el aire desde la salida cción (2a) y soplar fuera el aire desde la salida desoplado (2b) por medio de accionamiento giratoridesoplado (2b) por medio de accionamiento giratorio; y una tobera (3) aplicada a la entrada de succio; y una tobera (3) aplicada a la entrada de succión (2a) de lacarcasa helicoidal (2), en la que la ón (2a) de lacarcasa helicoidal (2), en la que la entrada de succión (2a) está formada en una línea entrada de succión (2a) está formada en una línea de extensión de un eje de girodel ventilador (1) yde extensión de un eje de girodel ventilador (1) y en ambas superficies laterales de la carcasa heli en ambas superficies laterales de la carcasa helicoidal (2), caracterizado por que el método comprecoidal (2), caracterizado por que el método comprende: un paso de satisfacer una ecuación: f(k4&zetande: un paso de satisfacer una ecuación: f(k4ζ) >= 0,34947(k4ζ)2 <= 1,0554(k4ζ) + 1,8;) >= 0,34947(k4ζ)2 <= 1,0554(k4ζ) + 1,8, y una desigualdad: 0,75f(k4ζ) <=L/H <= f(k4, y una desigualdad: 0,75f(k4ζ) <=L/H <= f(k4ζ) dentro de un intervalo de 0,1 <= k4ζ ζ) dentro de un intervalo de 0,1 <= k4ζ <= 0,4, cuando una resistencia a la ventilación en<= 0,4, cuando una resistencia a la ventilación en el camino de aire (2c) se define como P [Pa], una el camino de aire (2c) se define como P [Pa], una cantidad de airesuccionado dentro desde la entrad cantidad de airesuccionado dentro desde la entrada de succión (2a) se define como Q [m3/min], una aa de succión (2a) se define como Q [m3/min], una anchura en una dirección deleje de giro del ventilanchura en una dirección deleje de giro del ventilador se define como L [mm], k se define como una codor se define como L [mm], k se define como una constante, una altura de la carcasa helicoidalse defnstante, una altura de la carcasa helicoidalse define como H >= 246k [mm], y P/Q2 se define como un ine como H >= 246k [mm], y P/Q2 se define como un coeficiente de pérdida ζ [Pa/(m3/min) 2]. coeficiente de pérdida ζ [Pa/(m3/min) 2].Method for designing a sirocco fan (100) that includes a helical casing (2) that includes a helical casing (2) that includes a suction inlet (2a) to suck into a suction inlet (2a) to suck in air, a blow outlet (2b) to blow out, a blow outlet (2b) to blow out air, and an air path (2c) from the air inlet, and a path of air (2c) from the suction inlet (2a) to the blowing outlet (2b); a suction (2a) to the blow outlet (2b); a fan (1) housed in the helical casing, fan (1) housed in the helical casing, to suck in the air from the inlet sura suck in the air from the suction inlet (2a) and blow out the air from the outlet (2a) and blowing out the air from the deflated outlet (2b) by means of rotary drive; deflated (2b) by means of rotary drive; and a nozzle (3) applied to the suction inlet; and a nozzle (3) applied to the suction inlet (2a) of the helical casing (2), in which the ion (2a) of the helical casing (2), in which the suction inlet (2a) is formed in a suction inlet line (2a) is formed on a line of extension of a rotational axis of the fan (1) and extension of a rotational axis of the fan (1) and on both side surfaces of the heli casing on both side surfaces of the heli casing. helical casing (2), characterized in that the comprecoidal method (2), characterized in that the method comprises: a step of satisfying an equation: f(k4&zetande: a step of satisfying an equation: f(k4ζ) >= 0.34947 (k4ζ)2 <= 1.0554(k4ζ) + 1.8;) >= 0.34947(k4ζ)2 <= 1.0554(k4ζ) + 1.8, and an inequality: 0.75f(k4ζ) <=L/H <= f(k4, and an inequality: 0.75f(k4ζ) <=L/H <= f(k4ζ) within an interval of 0.1 <= k4ζ ζ) within an interval of 0.1 <= k4ζ <= 0.4, when a resistance to ventilation in <= 0.4, when a resistance to ventilation in the cami air path (2c) is defined as P [Pa], an air path (2c) is defined as P [Pa], an amount of air sucked in from suction inlet amount of air sucked in from suction inlet (2a) is defined as Q [m3/min], a suction aa (2a) is defined as Q [m3/min], a width in a direction of the axis of rotation of the fan width in a direction of the axis of rotation of the fan is defined as L [ mm], k is defined as a codor is defined as L [mm], k is defined as a constant, a helical casing height is different, a helical casing height is defined as H >= 246k [mm], and P /Q2 is defined as an ine such as H >= 246k [mm], and P/Q2 is defined as a loss coefficient ζ [Pa/(m3/min) 2]. loss coefficient ζ [Pa/(m3/min) 2].

Description

Ventilador siroco y aparato de aire acondicionado que utiliza el mismo. Siroco fan and air conditioner that uses it.

Campo técnico La invención presente se refiere a un método para diseñar un ventilador siroco, un ventilador siroco y un aparato de aire acondicionado que utiliza el mismo, y más específicamente a un ventilador siroco (y a un método para diseñar este ventilador) que está configurado para reducir un ruido generado y un aparato de aire acondicionado que utiliza el mismo. Technical Field The present invention relates to a method for designing a siroco fan, a siroco fan and an air conditioner using the same, and more specifically a siroco fan (and a method for designing this fan) that is configured to reduce generated noise and an air conditioner that uses it.

Antecedentes de la técnica En la patente europea EP 1 703 138 A2, un soplador incluye un ventilador de múltiples palas (3), y una carcasa espiral (4) que aloja al ventilador de múltiples palas (3) dentro de ella. La carcasa espiral (4) tiene dos paredes laterales (13) en oposición entre sí, una pared periférica curvada (12a, 12b), y una lengua (9) que es continua con la pared periférica curvada (12a, 12b). La carcasa espiral (4) tiene también una abertura de entrada definida en una de las dos paredes laterales en oposición (13) y una abertura de descarga (8) delimitada por las dos paredes laterales (13), la pared periférica curvada (12a, 12b), y la lengua (9). La pared periférica curvada (12a, 12b) tiene una primera pared periférica (12a) que es continua con la lengua (9) y una segunda pared periférica (12b) formada en un lado aguas abajo de la primera pared periférica (12a) con respecto al sentido de desplazamiento del aire para que sea continua con la primera pared periférica (12a). La primera pared periférica (12a) es concéntrica respecto al ventilador de múltiples palas (3) y tiene un radio de curvatura constante, mientras que la segunda pared periférica (12b) tiene un ángulo de expansión tal que una distancia (L) entre un centro (11) del ventilador de múltiples palas (3) y la segunda pared periférica (12b) aumenta hacia la abertura de descarga (8). BACKGROUND OF THE ART In European patent EP 1 703 138 A2, a blower includes a multi-blade fan (3), and a spiral housing (4) that houses the multi-blade fan (3) inside it. The spiral housing (4) has two side walls (13) in opposition to each other, a curved peripheral wall (12a, 12b), and a tongue (9) that is continuous with the curved peripheral wall (12a, 12b). The spiral housing (4) also has a defined inlet opening in one of the two opposing side walls (13) and a discharge opening (8) delimited by the two side walls (13), the curved peripheral wall (12a, 12b), and the language (9). The curved peripheral wall (12a, 12b) has a first peripheral wall (12a) that is continuous with the tongue (9) and a second peripheral wall (12b) formed on a downstream side of the first peripheral wall (12a) with respect to to the direction of air displacement so that it is continuous with the first peripheral wall (12a). The first peripheral wall (12a) is concentric with respect to the multi-blade fan (3) and has a constant radius of curvature, while the second peripheral wall (12b) has an expansion angle such that a distance (L) between a center (11) of the multi-blade fan (3) and the second peripheral wall (12b) increases towards the discharge opening (8).

La patente japonesa JP 9 126 193 describe que: el aire de contraflujo soplado hacia atrás desde las palas 7 a una lumbrera de succión 14 de una carcasa espiral 4 es soplado hacia fuera desde las superficies superiores de las palas 7, y no se aspira sustancialmente aire en esta parte bajo una condición de soplado normal. A la vista de este punto, las superficies superiores de las palas 7 en una zona A varían desde un ángulo de –60 grados hasta un ángulo de +60 grados en la dirección de giro de un impulsor centrífugo alrededor de una parte de cubo 18 como un punto original, en el que es probable que ocurra un contraflujo, están cubiertas con una parte ancha 24 de una tobera 15, una parte de borde de abertura 26 ó similares. Las superficies superiores de las palas 7 de una zona B que están dentro de un intervalo que varía desde +120 grados hasta un ángulo de +270 grados en el sentido de giro del impulsor centrífugo alrededor de una parte de cubo 18 como un punto original, en el que es improbable que ocurra el contraflujo, están parcialmente cubiertas en este lugar, de esta manera es posible restringir que se produzca contraflujo en la zona A. Japanese patent JP 9 126 193 describes that: backflow air blown backwards from the blades 7 to a suction port 14 of a spiral housing 4 is blown out from the upper surfaces of the blades 7, and is not substantially aspirated air in this part under a normal blowing condition. In view of this point, the upper surfaces of the blades 7 in an area A vary from an angle of –60 degrees to an angle of +60 degrees in the direction of rotation of a centrifugal impeller around a hub portion 18 as An original point, at which a backflow is likely to occur, is covered with a wide part 24 of a nozzle 15, an opening edge part 26 or the like. The upper surfaces of the blades 7 of a zone B which are within a range that varies from +120 degrees to an angle of +270 degrees in the direction of rotation of the centrifugal impeller around a hub part 18 as an original point, in which the backflow is unlikely to occur, they are partially covered in this place, in this way it is possible to restrict backflow in zone A.

Actualmente existe un ventilador siroco que tiene una forma cilíndrica, y que sirve como un ventilador centrífugo de múltiples palas capaz de soplar hacia fuera un flujo de aire de una manera similar a un ancho de una cinta hacia una superficie objetivo a recibir aire acondicionado. Este ventilador siroco es utilizado con frecuencia en una unidad de interior que contiene un aparato de aire acondicionado, un deshumidificador, un purificador de aire, etc. Dicho ventilador siroco se construye generalmente alojando un ventilador en el que una pluralidad de palas largas y delgadas están dispuestas en una circunferencia y están formadas para tener en conjunto una forma cilíndrica dentro de una carcasa espiral en donde están formadas una entrada de succión y una salida de soplado. Además, el ventilador siroco está configurado para succionar aire hacia dentro a través de la entrada de succión hacia su interior y para soplar hacia fuera el aire succionado desde un lado de salida de soplado hasta la zona a recibir aire acondicionado. There is currently a siroco fan that has a cylindrical shape, and that serves as a multi-blade centrifugal fan capable of blowing out a flow of air in a manner similar to a width of a belt towards a target surface to receive air conditioning. This siroco fan is frequently used in an indoor unit that contains an air conditioner, a dehumidifier, an air purifier, etc. Said siroco fan is generally constructed by housing a fan in which a plurality of long and thin blades are arranged in a circumference and are formed to together have a cylindrical shape within a spiral housing where a suction inlet and an outlet are formed. of blowing. In addition, the siroco fan is configured to suck air inwards through the suction inlet to its interior and to blow out the air sucked from a blow-out side to the area to receive air conditioning.

De esta manera, se ha propuesto un ventilador siroco (hágase referencia, por ejemplo, al Documento de la Patente 1) como, “un ventilador de múltiples palas provisto de una pluralidad de unidades de ventilador centrífugo de múltiples palas que están acopladas a lo largo del mismo eje de giro con un espacio de separación entre una y otra, y una carcasa en la que está alojada la anteriormente mencionada pluralidad acoplada de unidades de ventilador centrífugo de múltiples palas, en donde la carcasa forma un camino de flujo para ser utilizado en una operación de soplado hacia fuera para soplar hacia fuera el aire que es soplado hacia fuera desde la anteriormente mencionada pluralidad de unidades de ventilador centrífugo de múltiples palas hacia el exterior, y que el anteriormente mencionado camino de flujo para ser utilizado en una operación de soplado sirve como un camino de flujo común que conecta a la anteriormente mencionada pluralidad de unidades de ventilador centrífugo de múltiples palas”. In this way, a siroco fan has been proposed (refer, for example, to Patent Document 1) as, “a multi-blade fan provided with a plurality of multi-blade centrifugal fan units that are coupled along of the same axis of rotation with a gap between one and the other, and a housing in which the aforementioned plurality of centrifugal fan units with multiple blades is housed, wherein the housing forms a flow path for use in an outward blowing operation to blow out the air that is blown out from the aforementioned plurality of multi-blade centrifugal fan units outwards, and that the aforementioned flow path to be used in a blowing operation it serves as a common flow path that connects to the aforementioned plurality of centrifugal fan units ugo with multiple blades ”.

[Documento de la patente 1] Publicación de la solicitud de patente japonesa pendiente de examen Nº 11-324984 (Página 5, Figuras 7 y 8) [Patent document 1] Publication of the Japanese patent application pending examination No. 11-324984 (Page 5, Figures 7 and 8)

Descripción de la Invención Description of the Invention

Problemas a ser resueltos por la Invención En el ventilador de múltiples palas conocido hasta la fecha existe un problema cuando un coeficiente de pérdida de un punto operativo es pequeño, y el punto operativo está en un lado abierto con relación a una zona de surge o Problems to be solved by the Invention In the multi-blade fan known to date there is a problem when a loss coefficient of an operating point is small, and the operating point is on an open side relative to a surge zone or

pérdida, una anchura lateral del ventilador es pequeña y un ruido generado en un momento en el que se produce un volumen de aire predeterminado se hace grande. Esto es, en dicho ventilador siroco cuando la cantidad predeterminada del volumen de aire soplado hacia fuera es suministrada a la superficie a recibir el aire acondicionado, un sonido generado desde el ventilador se hace grande, y esto da como resultado un ruido. El ruido es transmitido a la zona a recibir el aire acondicionado y esto produce algunas veces una sensación desagradable para un usuario. Además, ha existido también un problema cuando se reduce un valor de ruido predeterminado, el volumen de aire soplado por el ventilador siroco se hace pequeño, y cuando se aumenta el volumen de aire soplado, el valor del ruido se hace grande, y por tanto resulta difícil equilibrar apropiadamente el volumen de aire soplado hacia fuera y la generación del sonido. Además, hay también un problema cuando la anchura de un ventilador es pequeña, y el coeficiente de pérdida es pequeño, entonces un diámetro del ventilador debe ser formado innecesariamente grande para reducir el ruido. Además, ha existido también un problema en un caso en el que dicho un ventilador siroco es utilizado con el aparato de aire acondicionado, por el que si el ancho del ventilador es pequeño, y cuando el intercambiador de calor está situado en el lado de aguas abajo del ventilador, una distribución de velocidad de aire en una dirección a lo ancho de un intercambiador es irregular, se reduce una capacidad de transmitir calor del intercambiador de calor, y aumenta el consumo de energía eléctrica de un compresor. Además, hay también un problema por el que una relación entre el coeficiente de pérdida y el ancho del ventilador no está clara. loss, a side width of the fan is small and a noise generated at a time when a predetermined volume of air is produced becomes large. That is, in said siroco fan when the predetermined amount of the volume of air blown out is supplied to the surface to receive the air conditioner, a sound generated from the fan becomes large, and this results in a noise. The noise is transmitted to the area to receive the air conditioning and this sometimes produces an unpleasant sensation for a user. In addition, there has also been a problem when a predetermined noise value is reduced, the volume of air blown by the siroco fan becomes small, and when the volume of air blown increases, the noise value becomes large, and therefore It is difficult to properly balance the volume of air blown out and the sound generation. In addition, there is also a problem when the width of a fan is small, and the loss coefficient is small, so a fan diameter must be unnecessarily large to reduce noise. In addition, there has also been a problem in a case in which said a siroco fan is used with the air conditioner, whereby if the width of the fan is small, and when the heat exchanger is located on the water side Below the fan, an air velocity distribution in one direction across an exchanger is irregular, a capacity to transmit heat from the heat exchanger is reduced, and the electric power consumption of a compressor increases. In addition, there is also a problem where a relationship between the loss coefficient and the fan width is not clear.

Se ha realizado la invención presente para resolver los problemas anteriormente mencionados, y un objetivo es proporcionar un ventilador siroco en el que sea reducido un sonido generado en un momento en que se suministra una cantidad predeterminada del volumen de aire soplado hacia fuera, y para resolver los problemas de un aparato de aire acondicionado que utiliza el mismo dispositivo. The present invention has been realized to solve the aforementioned problems, and an objective is to provide a siroco fan in which a sound generated is reduced at a time when a predetermined amount of the volume of air blown out is supplied, and to solve the problems of an air conditioner that uses the same device.

Medios para resolver los problemas Un ventilador siroco diseñado según la invención presente se caracteriza porque incluye: una carcasa helicoidal que incluye una entrada de succión para succionar aire hacia dentro, una salida de soplado para soplar el aire hacia fuera, y un camino de aire que va desde la entrada de succión hasta la salida de soplado; un ventilador alojado en la carcasa de succión, para succionar hacia dentro el aire que viene de la entrada de succión y soplar hacia fuera el aire desde la salida de soplado por medio de accionamiento giratorio; y una tobera aplicada a la entrada de succión de la carcasa helicoidal, en la que la entrada de succión está formada en una línea de extensión de un eje de giro del ventilador y en ambas superficies laterales de la carcasa helicoidal, en el que cuando P [Pa] se define como una resistencia de ventilación en el camino del aire, una cantidad de aire succionado desde la entrada de succión se define como Q [m3/min], una anchura en un sentido de un eje de giro del ventilador se define como L [mm], k se define como una constante, una altura de la carcasa helicoidal se define como H = 246k [mm], y P/Q2 se define como un coeficiente de pérdida ![Pa/(m3/min)2], se satisface la ecuación: f(k4!) = 0,34947 (k4!)2 – 1,0554(k4!) + 1,8, y se satisface la desigualdad: 0,75f(k4!) ≤ L/H ≤ f(k4!) dentro de un intervalo de 0,1 ∀k4!∀0,4. Means for solving the problems A siroco fan designed according to the present invention is characterized in that it includes: a helical housing that includes a suction inlet to suck air in, a blow outlet to blow the air out, and an air path that It goes from the suction inlet to the blowout outlet; a fan housed in the suction housing, to suck in the air coming from the suction inlet and blow out the air from the blow outlet by means of a rotary drive; and a nozzle applied to the suction inlet of the helical housing, in which the suction inlet is formed in an extension line of a rotation axis of the fan and in both lateral surfaces of the helical housing, in which when P [Pa] is defined as a ventilation resistance in the air path, an amount of air sucked from the suction inlet is defined as Q [m3 / min], a width in one direction of an axis of rotation of the fan is defined as L [mm], k is defined as a constant, a helical shell height is defined as H = 246k [mm], and P / Q2 is defined as a loss coefficient! [Pa / (m3 / min) 2 ], the equation is satisfied: f (k4!) = 0.34947 (k4!) 2 - 1.0554 (k4!) + 1.8, and the inequality is satisfied: 0.75f (k4!) ≤ L / H ≤ f (k4!) Within a range of 0.1 ∀k4! ∀0.4.

Un ventilador siroco diseñado según la invención presente se caracteriza porque incluye: una carcasa helicoidal que incluye una entrada de succión para succionar aire hacia dentro, una salida de soplado para soplar el aire hacia fuera, y un camino de aire que va desde la entrada de succión hasta la salida de soplado; un ventilador alojado en la carcasa de succión, para succionar hacia dentro el aire que viene de la entrada de succión y soplar hacia fuera el aire que viene de la salida de soplado por medio de accionamiento giratorio; y una tobera aplicada a la entrada de succión de la carcasa helicoidal, en la que la entrada de succión está formada en una línea de extensión de un eje de giro del ventilador y en una superficie lateral de la carcasa helicoidal, en el que cuando se define como P [Pa] una resistencia de ventilación en el camino del aire, una cantidad de aire succionado desde la entrada de succión se define como Q [m3/min], una anchura en un sentido de un eje de giro del ventilador se define como L [mm], k se define como una constante, una altura de la carcasa helicoidal se define como H = 246k [mm], y P/Q2 se define como un coeficiente de pérdida ! [Pa/ (m3/min)2], se satisface la ecuación: g(k4!) = 1,39788 (k4!)2 – 2,1108 (k4!) + 1,8, y la desigualdad: 1,5g(k4!) ∀L/H ∀2g(k4!) se satisface dentro de un intervalo de 0,1 ∀k4!∀0,4. A siroco fan designed according to the present invention is characterized in that it includes: a helical housing that includes a suction inlet to suck air in, a blow outlet to blow the air out, and an air path that goes from the inlet of suction to the blow outlet; a fan housed in the suction housing, to suck in the air coming from the suction inlet and blow out the air coming from the blow outlet by means of a rotary drive; and a nozzle applied to the suction inlet of the helical housing, in which the suction inlet is formed in an extension line of an axis of rotation of the fan and in a side surface of the helical housing, in which when defined as P [Pa] a ventilation resistance in the air path, an amount of air sucked from the suction inlet is defined as Q [m3 / min], a width in one direction of an axis of rotation of the fan is defined as L [mm], k is defined as a constant, a helical shell height is defined as H = 246k [mm], and P / Q2 is defined as a loss coefficient! [Pa / (m3 / min) 2], the equation is satisfied: g (k4!) = 1,39788 (k4!) 2 - 2,1108 (k4!) + 1.8, and inequality: 1.5g (k4!) ∀L / H ∀2g (k4!) is satisfied within a range of 0.1 ∀k4! ∀0.4.

Además, un aparato de aire acondicionado según la invención presente se caracteriza por utilizar el ventilador siroco diseñado como se ha descrito anteriormente. In addition, an air conditioner according to the present invention is characterized by using the siroco fan designed as described above.

Ventajas Según un ventilador siroco con respecto a la invención presente, ya que se puede conseguir un equilibrio entre un volumen de aire soplado hacia fuera y un ruido por medio de determinar solamente una anchura del ventilador basándose en una fórmula predeterminada para que un punto operativo del ventilador se encuentre dentro de un intervalo predeterminado, puede reducirse con efectividad un ruido generado en un momento en que se suministra una cantidad predeterminada del volumen de aire soplado hacia fuera. Advantages According to a siroco fan with respect to the present invention, since a balance between a volume of air blown out and a noise can be achieved by determining only a fan width based on a predetermined formula for an operating point of the fan is within a predetermined range, noise generated at a time when a predetermined amount of the volume of air blown out can be effectively reduced.

Descripción breve de los dibujos Brief description of the drawings

La Figura 1 es una vista transparente que ilustra un interior de un ventilador siroco de una manera Figure 1 is a transparent view illustrating an interior of a siroco fan in one way.

transparente con respecto a una primera realización de la invención presente. transparent with respect to a first embodiment of the present invention.

La Figura 2 es una vista en perspectiva que ilustra una forma entera de un ventilador. Figure 2 is a perspective view illustrating an entire form of a fan.

La Figura 3 es una vista en corte transversal que ilustra una construcción de una sección transversal longitudinal, esquemática, del ventilador siroco. La Figura 4 es un gráfico que ilustra una característica P-Q y una característica Ks-Q del ventilador siroco. La Figura 5 es un gráfico que ilustra una relación entre una relación L0/H0 y un coeficiente de pérdida !0 del ventilador siroco. La Figura 6 es un gráfico que ilustra la característica P-Q y la característica Ks-Q del ventilador siroco, que pasa por un punto operativo. La Figura 7 es un gráfico que ilustra una relación entre un volumen de aire entre palas por cada pala del ventilador y una posición de la pala. La Figura 8 es una vista en corte transversal esquemática que ilustra una construcción de una sección transversal longitudinal de una tobera. La Figura 9 es una vista en perspectiva del ventilador siroco que ilustra una zona # de la tobera. La Figura 10 es una vista a escala ampliada de una parte de la zona # que ilustra un valor rms, o valor eficaz, de una fluctuación de la presión estática en la superficie de pared de la parte de la zona # cuando no está dispuesto un escalón. La Figura 11 es una vista a escala ampliada de una parte de la zona # que ilustra un valor eficaz de la fluctuación de la presión estática en la superficie de pared de la parte de la zona # cuando está dispuesto el escalón. La Figura 12 es una vista en corte transversal que ilustra una construcción de una sección transversal esquemática del ventilador siroco. La Figura 13 es una vista en perspectiva transparente que ilustra el ventilador siroco de manera transparente. La Figura 14 es un gráfico que ilustra una característica P-Q del ventilador siroco en un caso en el que pasa por el punto operativo B. La Figura 15 es una vista en planta que ilustra una construcción entera, esquemática, de una unidad de interior suspendida de un techo en la que esta montado el ventilador siroco. Figura 16 es una vista en corte transversal que ilustra una construcción de una sección transversal longitudinal de la unidad de interior suspendida de un techo. La Figura 17 es una tabla que muestra un valor de ruido de la unidad de interior suspendida de un techo. La Figura 18 Es una vista de una construcción esquemática que ilustra una construcción esquemática de un aparato de aire acondicionado con respecto a una segunda realización de la invención presente. Figure 3 is a cross-sectional view illustrating a cross-sectional construction. longitudinal, schematic, of the siroco fan. Figure 4 is a graph illustrating a P-Q characteristic and a Ks-Q characteristic of the siroco fan. Figure 5 is a graph illustrating a relationship between a ratio L0 / H0 and a loss coefficient! 0 of the siroco fan. Figure 6 is a graph illustrating the P-Q characteristic and the Ks-Q characteristic of the siroco fan, which It goes through an operational point. Figure 7 is a graph illustrating a relationship between a volume of air between blades for each blade of the fan and a shovel position. Figure 8 is a schematic cross-sectional view illustrating a construction of a section Longitudinal transverse of a nozzle. Figure 9 is a perspective view of the siroco fan illustrating a zone # of the nozzle. Figure 10 is an enlarged view of a part of zone # illustrating an rms value, or effective value, of a static pressure fluctuation on the wall surface of the part of zone # when it is not arranged a step. Figure 11 is an enlarged view of a part of zone # illustrating an effective value of the fluctuation of static pressure on the wall surface of the part of zone # when the step. Figure 12 is a cross-sectional view illustrating a cross-sectional construction Siroco fan schematic. Figure 13 is a transparent perspective view illustrating the siroco fan in a transparent manner. Figure 14 is a graph illustrating a P-Q feature of the siroco fan in a case where it passes by operating point B. Figure 15 is a plan view illustrating an entire, schematic construction of a unit of interior suspended from a ceiling on which the siroco fan is mounted. Figure 16 is a cross-sectional view illustrating a cross-sectional construction longitudinal of the indoor unit suspended from a ceiling. Figure 17 is a table showing a noise value of the indoor unit suspended from a ceiling. Figure 18 is a view of a schematic construction illustrating a schematic construction of a air conditioning apparatus with respect to a second embodiment of the present invention.

Números de referencia Reference numbers

1: ventilador, 2: carcasa helicoidal, 2a: entrada de succión, 2b: salida de soplado, 2b1: porción de lengua, 2c: camino de aire, 3: tobera, 4: porción de lengua, 5: espacio de succión, 100: ventilador siroco, 110: unidad de interior suspendida de un techo, 150: aparato de aire acondicionado, 151: compresor, 152: intercambiador de calor de condensación, 153: aparato regulador, 154: intercambiador de calor de evaporación. 1: fan, 2: helical housing, 2a: suction inlet, 2b: blow outlet, 2b1: tongue portion, 2c: air path, 3: nozzle, 4: tongue portion, 5: suction space, 100 : siroco fan, 110: indoor unit suspended from a ceiling, 150: air conditioner, 151: compressor, 152: condensation heat exchanger, 153: regulator, 154: evaporation heat exchanger.

Métodos mejores para realizar la Invención De ahora en adelante se explica una realización de la invención presente haciendo referencia a los dibujos. Better methods to perform the invention From now on, an embodiment of the present invention will be explained with reference to the drawings.

Primera realización La Figura 1 es una vista en perspectiva transparente que ilustra un interior de un ventilador siroco 100 de una manera transparente con respecto a una primera realización de la invención presente. La Figura 2 es una vista en perspectiva que ilustra una forma entera de un ventilador 1. La Figura 3 es una vista en corte transversal que ilustra una construcción de una sección transversal longitudinal, esquemática del ventilador siroco 100. Se explica una construcción entera del ventilador siroco 100 tomando como base la Figura 1 a la Figura 3. Este ventilador siroco 100 es el que se utiliza en una unidad de interior que constituye un aparato de aire acondicionado, tal como un acondicionador de aire, un deshumificador, o similares, y en el deshumificador, un purificador de aire, etc. Incidentalmente, incluyendo la Figura 1, hay algún caso en el que una relación de un tamaño de cada miembro constituyente de los dibujos ilustrados a continuación es a veces diferente de la real. First realization Figure 1 is a transparent perspective view illustrating an interior of a siroco fan 100 of a transparent manner with respect to a first embodiment of the present invention. Figure 2 is a view in perspective illustrating an entire shape of a fan 1. Figure 3 is a cross-sectional view illustrating a construction of a longitudinal cross-section, schematic of the siroco 100 fan. A entire construction of the siroco 100 fan based on Figure 1 to Figure 3. This siroco fan 100 is the one used in an indoor unit that constitutes an air conditioner, such as a air conditioner, a dehumidifier, or the like, and in the dehumidifier, an air purifier, etc. Incidentally, including Figure 1, there is some case in which a ratio of one member size constituent of the drawings illustrated below is sometimes different from the actual one.

Como se ilustra en la Figura 1, el ventilador siroco 100 se compone de un ventilador 1, en el que una pluralidad de palas largas y delgadas están dispuestas en una circunferencia, y que está formado para tener una forma cilíndrica en conjunto, una carcasa espiral 2 que aloja el ventilador 1, en el que hay formado un camino de aire en un interior de él, y una tobera 3 aplicada en una línea de extensión de un centro de giro (de aquí en adelante llamado eje de giro, sencillamente) del ventilador 1 y a ambas superficies laterales de la carcasa helicoidal 2. El ventilador 1 tiene dispuesto un centro de giro, y está configurado para succionar aire hacia dentro y para soplar el aire hacia fuera por medio de un giro. La carcasa helicoidal 2 se compone de una entrada de succión 2a formada para tener una abertura en un eje de giro, una salida de soplado 2b que sopla hacia fuera el aire que es succionado hacia dentro desde la entrada de succión 2a hasta una zona objetivo, y un camino de aire 2c que está formado para tener una forma de carcasa helicoidal (de forma curva) en un sentido circunferencial de giro del ventilador 1, y que permite que la entrada de succión 2a y la salida de soplado 2b se comuniquen entre sí. As illustrated in Figure 1, the siroco fan 100 is composed of a fan 1, in which a plurality of Long and thin blades are arranged in a circumference, and it is formed to have a cylindrical shape together, a spiral housing 2 housing the fan 1, in which an air path is formed inside of it, and a nozzle 3 applied on an extension line of a center of rotation (hereinafter called the axis of rotation, simply) of fan 1 and to both side surfaces of the helical housing 2. Fan 1 has arranged a center of rotation, and is configured to suck air in and blow air out by Half a turn. The helical housing 2 is composed of a suction inlet 2a formed to have a opening in a pivot shaft, a blowing outlet 2b that blows out the air that is sucked in from suction inlet 2a to a target area, and an air path 2c that is formed to have a helical housing shape (curved) in a circumferential direction of rotation of fan 1, and allowing the suction inlet 2a and the blowing outlet 2b communicate with each other.

La tobera 3 está formada para tener una abertura y está configurada para estar aplicada a la entrada de succión 2a de la carcasa helicoidal 2, y permite que el aire succionado hacia dentro desde la entrada de succión 2a sea The nozzle 3 is formed to have an opening and is configured to be applied to the suction inlet 2a of the helical housing 2, and allows the air sucked in from the suction inlet 2a to be

intensamente acelerado y de esta manera sea suministrado al ventilador 1. Es preferible que el ventilador 1 esté construido de tal manera que un diámetro del ventilador D esté formado como φ = 192 mm, por ejemplo, una dimensión de anchura L esté formada para variar desde 150 a 400 mm, por ejemplo, y el número de palas esté ajustado a 40 hojas, por ejemplo, Es también preferible que la carcasa helicoidal 2 esté construida de tal manera que una altura H de la carcasa helicoidal esté formada para tener 246 mm. Incidentalmente, esto no limita específicamente una forma de la tobera 3 y, por ejemplo, la forma puede ser determinada para que se corresponda con una longitud del diámetro D del ventilador. intensely accelerated and in this way be supplied to the fan 1. It is preferable that the fan 1 is constructed such that a diameter of the fan D is formed as φ = 192 mm, for example, a dimension of width L is formed to vary from 150 to 400 mm, for example, and the number of blades is set to 40 sheets, for example, It is also preferable that the helical casing 2 is constructed such that a height H of the helical casing is formed to be 246 mm. Incidentally, this does not specifically limit a shape of the nozzle 3 and, for example, the shape can be determined to correspond to a length of the diameter D of the fan.

La Figura 4 es un gráfico que ilustra una característica P-Q y una característica Ks-Q del ventilador siroco 100. Se explican la característica P-Q y la característica Ks-Q del ventilador siroco 100 tomando como base la Figura 4. En el gráfico, P representa la presión estática [Pa], Q representa un volumen de aire [m3/min], y Ks representa un ruido específico [dB], respectivamente. Además, el ruido específico Ks se calcula sobre la base de una ecuación: Ks = SPL – 10!log10(P!Q2,5). Incidentalmente, el SPL representa un valor de ruido, y como valor de ruido se utiliza un valor de un ruido generado por el ventilador siroco 100 medido en una posición, separada alrededor de un metro a lo largo de un eje de giro del ventilador siroco 1, desde un centro de la tobera aplicada a la entrada de succión 2a de la carcasa helicoidal 2. Además, los círculos cerrados de la Figura 4 denotan la característica P-Q, y los círculos abiertos denotan la característica Ks-Q, respectivamente. Por otra parte, los números entre paréntesis (1) a (3) representan los puntos operativos, respectivamente. Figure 4 is a graph illustrating a PQ characteristic and a Ks-Q characteristic of the siroco fan 100. The PQ characteristic and the Ks-Q characteristic of the siroco fan 100 are explained based on Figure 4. In the graph, P represents static pressure [Pa], Q represents a volume of air [m3 / min], and Ks represents a specific noise [dB], respectively. In addition, the specific noise Ks is calculated on the basis of an equation: Ks = SPL - 10! Log10 (P! Q2,5). Incidentally, the SPL represents a noise value, and as a noise value a value of a noise generated by the siroco fan 100 measured in one position is used, separated about one meter along an axis of rotation of the siroco fan 1 , from a center of the nozzle applied to the suction inlet 2a of the helical housing 2. In addition, the closed circles of Figure 4 denote the characteristic PQ, and the open circles denote the characteristic Ks-Q, respectively. On the other hand, the numbers in brackets (1) to (3) represent the operating points, respectively.

La característica P-Q representa una relación entre la presión P (indicada por una escala de un eje de ordenadas situado en el lado izquierdo) como una resistencia a la ventilación y el volumen de aire Q (indicado por una escala de un eje de abscisas) en un estado en el que un número de vueltas del ventilador 1 es constante. Como se denota por los círculos cerrados de la Figura 4, cuanto menor es la presión estática, más fácil es para el aire fluir por el camino de aire 2c, y cuando mayor es la presión estática, más difícil es para el aire fluir por el camino de flujo 2c. Esto es, en el punto operativo (3), el volumen de aire se hace fácil de obtener, y en el punto operativo (1), el volumen de aire se hace difícil de obtener. Por consiguiente, se ha descubierto que cuanto menor es la presión estática, mayor se hace el volumen de aire, y cuanto mayor es la presión estática, menor se hace el volumen de aire. Incidentalmente, en la explicación que se ofrece a continuación, se denomina un lado de cierre a un lado de alta presión estática y de bajo volumen de aire (lado izquierdo superior del gráfico), y se denomina un lado abierto a un lado de presión estática baja y volumen de aire alto (lado derecho inferior del gráfico). The characteristic PQ represents a relationship between the pressure P (indicated by a scale of an ordinate axis located on the left side) as a resistance to ventilation and the volume of air Q (indicated by a scale of an abscissa axis) in a state in which a number of turns of the fan 1 is constant. As denoted by the closed circles of Figure 4, the lower the static pressure, the easier it is for the air to flow through the air path 2c, and the higher the static pressure, the more difficult it is for the air to flow through the flow path 2c. That is, at the operative point (3), the volume of air becomes easy to obtain, and at the operative point (1), the volume of air becomes difficult to obtain. Therefore, it has been found that the lower the static pressure, the greater the volume of air is made, and the greater the static pressure, the smaller the volume of air is made. Incidentally, in the explanation given below, it is called a closing side to a side of high static pressure and low air volume (upper left side of the graph), and it is called an open side to a side of static pressure low and high air volume (lower right side of the graph).

Sin embargo, incluso cuando el volumen de aire se hace pequeño, existe una zona en donde la presión estática se hace pequeña regionalmente según se muestra en la Figura 4. Esta zona es llamada una zona de surge o pérdida (una zona rodeada por una línea a trazos en la Figura 4). En dicha zona de pérdida, un flujo de aire por el camino de aire 2c tiende a ser inestable. O sea, la zona de pérdida es una zona que tiene una gran posibilidad de causar un sonido anormal debido a que el flujo del aire se hace inestable. Incidentalmente, el ruido específico Ks (indicado por una escala de un eje de ordenadas situado en el lado derecho) está configurado para aumentar en un momento en el que el volumen de aire Q aumenta según se denota por los círculos abiertos de la Figura 4. Este ruido específico Ks es un valor de ruido que se obtiene considerando la presión estática P y el volumen de aire Q. However, even when the air volume becomes small, there is an area where the static pressure becomes regionally small as shown in Figure 4. This zone is called a surge or loss zone (an area surrounded by a line in strokes in Figure 4). In said loss zone, an air flow along the air path 2c tends to be unstable. That is, the loss zone is an area that has a great chance of causing an abnormal sound because the air flow becomes unstable. Incidentally, the specific noise Ks (indicated by a scale of an ordinate axis located on the right side) is configured to increase at a time when the volume of air Q increases as denoted by the open circles of Figure 4. This specific noise Ks is a noise value that is obtained considering the static pressure P and the air volume Q.

La Figura 5 es un gráfico que ilustra una relación entre una relación L0/H0 del ventilador siroco 100 y el coeficiente de pérdida !0. Se explica la relación entre la relación L0/H0 del ventilador siroco 100 y el coeficiente de pérdida !0 tomando la Figura 5 como base. La Figura 5 ilustra la relación entre la relación L0/H0 del ventilador siroco 100 y el coeficiente de pérdida !0, utilizando una dimensión de anchura L0 en la que el ruido específico Ks se hace mínimo en relación con el coeficiente de pérdida !0 = P0/Q02 [Pa/(m3/min)2], en donde la altura de la carcasa helicoidal H0 está fijada a 246 mm, y la dimensión de la anchura del ventilador L0 varía desde 150 a 500 mm. En la Figura 5, un eje de ordenadas representa la relación L0/H0, y un eje de abscisas representa el coeficiente de pérdida !0 respectivamente. Figure 5 is a graph illustrating a relationship between a ratio L0 / H0 of the siroco fan 100 and the loss coefficient! 0. The relationship between the ratio L0 / H0 of the siroco 100 fan and the loss coefficient! 0 is explained, taking Figure 5 as the basis. Figure 5 illustrates the relationship between the ratio L0 / H0 of the siroco fan 100 and the loss coefficient! 0, using a dimension of width L0 in which the specific noise Ks is minimized in relation to the loss coefficient! 0 = P0 / Q02 [Pa / (m3 / min) 2], where the height of the helical housing H0 is set at 246 mm, and the dimension of the width of the fan L0 varies from 150 to 500 mm. In Figure 5, an ordinate axis represents the ratio L0 / H0, and an abscissa axis represents the loss coefficient! 0 respectively.

El coeficiente de pérdida: !0 = P0/Q02 representa que en la característica P-Q ilustrada en la Figura 4, cuanto mayor es el coeficiente de pérdida !0, más cerca está el punto de la característica P-Q del lado de cierre, y cuanto menor es el coeficiente de pérdida !0, más cerca está el punto de la característica P-Q del lado abierto. Incidentalmente, el coeficiente de pérdida es un valor obtenido mediante una posición de un punto operativo (P, Q), descrito a continuación. Además, la relación L0/H0 representa una relación en un caso en el que la altura de la carcasa helicoidal H0 está fijada, y la dimensión de la anchura L0 varía. Se ha descubierto que la dimensión de la anchura L0 con la que se hace mínimo el ruido específico Ks, varía con el coeficiente de pérdida !0, según la Figura 5. O sea, cuanto más cerca está el punto del lado abierto, donde el coeficiente de pérdida !0 es pequeño, más grande es la dimensión de la anchura L0, a la que el ruido específico Ks se hace mínimo. Por consiguiente, según la Figura 5, cuando se fija el coeficiente de pérdida !dentro del intervalo 0,1 ∀! ∀0,4, y cuando la ecuación: f (!0) = 0,34947!02 The loss coefficient:! 0 = P0 / Q02 represents that in the PQ characteristic illustrated in Figure 4, the higher the loss coefficient! 0, the closer the point of the PQ characteristic of the closing side is, and the smaller is the loss coefficient! 0, closer is the point of the PQ characteristic of the open side. Incidentally, the loss coefficient is a value obtained through a position of an operating point (P, Q), described below. In addition, the ratio L0 / H0 represents a relationship in a case where the height of the helical housing H0 is fixed, and the width dimension L0 varies. It has been found that the dimension of the width L0 with which the specific noise Ks is minimized, varies with the loss coefficient! 0, according to Figure 5. That is, the closer the point of the open side is, where the Loss coefficient! 0 is small, the larger is the dimension of the width L0, at which the specific noise Ks is minimized. Accordingly, according to Figure 5, when the loss coefficient! Is set within the range 0.1 ∀! ,40.4, and when the equation: f (! 0) = 0.34947! 02

– 1,0554!02 + 1,8, y la ecuación: L0/H0 = f(!0) son satisfechas, el ruido específico Ks se hace mínimo. Incidentalmente, la ecuación: f(!0) = 0,34947!02 - 1,0554!02 + 1,8 es una fórmula que se calcula a partir del gráfico ilustrado en la Figura 5. - 1.0554! 02 + 1.8, and the equation: L0 / H0 = f (! 0) are satisfied, the specific noise Ks is minimized. Incidentally, the equation: f (! 0) = 0.34947! 02 - 1.0554! 02 + 1.8 is a formula that is calculated from the graph illustrated in Figure 5.

A continuación, se explica la razón por la que el ruido específico Ks varía con el coeficiente de pérdida !0 y la dimensión de la anchura L0. Next, the reason why the specific noise Ks varies with the loss coefficient! 0 and the width dimension L0 is explained.

La Figura 6 es un gráfico que ilustra una característica P-Q y una característica Ks-Q del ventilador siroco 100, en un caso en que éstas pasan por un punto operativo A, cuando la dimensión de la anchura L0 está fijada a 230 ó 300 mm. Además, los círculos cerrados denotan la característica P-Q cuando la dimensión L0 está fijada a 230 mm, y los círculos abiertos denotan la característica P-Q cuando la dimensión de la anchura L0 está fijada a 300 mm, respectivamente. Además, los triángulos cerrados denotan la característica Ks-Q cuando la dimensión de la anchura L0 está fijada a 230 mm, y los triángulos abiertos denotan la característica Ks-Q cuando la dimensión de la anchura L0 está fijada a 300 mm, respectivamente. Incidentalmente, el punto operativo que se explica aquí se determina según un volumen de aire de diseño de una unidad de ventilación, y una presión estática de diseño (una resistencia a la ventilación de un intercambiador de calor, un camino de aire de la unidad de ventilación, una resistencia a la ventilación del camino de aire de un conducto, una resistencia a la ventilación debida a un filtro o similares). Figure 6 is a graph illustrating a P-Q characteristic and a Ks-Q characteristic of the siroco fan 100, in a case where they pass through an operating point A, when the width dimension L0 is set at 230 or 300 mm. In addition, the closed circles denote the characteristic P-Q when the dimension L0 is set to 230 mm, and the open circles denote the characteristic P-Q when the dimension of the width L0 is set to 300 mm, respectively. In addition, the closed triangles denote the characteristic Ks-Q when the dimension of the width L0 is set to 230 mm, and the open triangles denote the characteristic Ks-Q when the dimension of the width L0 is set to 300 mm, respectively. Incidentally, the operating point explained here is determined by a design air volume of a ventilation unit, and a static design pressure (a ventilation resistance of a heat exchanger, an air path of the unit of ventilation, a ventilation resistance of the air path of a duct, a ventilation resistance due to a filter or the like).

En un caso en el que las dimensiones de la anchura L0 están fijadas a 230 mm y 300 mm, cuando se comparan las características P-Q que pasan por el punto operativo A, se ha descubierto que la característica P-Q del caso de la dimensión de la anchura grande L0 de 300 mm, cuya zona de pérdida se mueve hacia un lado derecho inferior (lado abierto) del gráfico de la característica P-Q está más cerca del punto operativo A que la otra. Se ha descubierto a partir de la característica P-Q y de la característica Ks-Q ilustradas en la Figura 6 que el punto operativo donde el ruido específico Ks se hace mínimo está cerca de la zona de pérdida. Sin embargo, cuando el punto operativo está dentro de la zona de pérdida o cerca de la zona de pérdida, el flujo de aire se hace inestable, y esto da lugar a que ocurra una succión reversa o un sonido anormal, y aumente la fluctuación del volumen de aire con el tiempo. Consecuentemente, para formar con seguridad un flujo de aire estable, se requiere que el punto operativo esté cerca del lado abierto con relación a la zona de pérdida. In a case where the dimensions of the width L0 are set at 230 mm and 300 mm, when the PQ characteristics that pass through the operating point A are compared, it has been found that the PQ characteristic of the width dimension case large L0 of 300 mm, whose loss zone moves to a lower right side (open side) of the PQ characteristic graph is closer to the operating point A than the other. It has been discovered from the P-Q characteristic and the Ks-Q characteristic illustrated in Figure 6 that the operating point where the specific noise Ks is minimized is close to the loss zone. However, when the operating point is within the loss zone or near the loss zone, the air flow becomes unstable, and this results in a reverse suction or abnormal sound occurring, and the fluctuation of the air volume over time. Consequently, to safely form a stable air flow, the operating point is required to be near the open side relative to the loss zone.

Esto es, cuando se aumenta una capacidad de un ventilador en relación con un cierto punto operativo (P, Q), una zona de pérdida de un diagrama de la característica P-Q se mueve hacia un lado derecho inferior. En este momento, cuanto más separado está el punto operativo de la zona de pérdida hacia un lado abierto (esto es, el lado derecho inferior del diagrama de la característica P-Q), más fácilmente ocurre el ruido anormal. La causa de este efecto se debe al aumento de una fluctuación de la presión estática en la porción de lengua (denotada por el número de referencia 2b1 de la Figura 3) de una carcasa, o en la zona donde una distancia entre una tobera y un ventilador es pequeña. En la invención presente se configura que la ocurrencia de un ruido sea reducida causando que el punto operativo se acerque todo lo posible a la zona de pérdida, aumentando la capacidad del ventilador con relación al punto operativo predeterminado, y moviendo la zona de pérdida. That is, when a fan capacity is increased in relation to a certain operating point (P, Q), a loss zone of a P-Q characteristic diagram moves to a lower right side. At this time, the more separated the operating point is from the loss zone to an open side (that is, the lower right side of the P-Q characteristic diagram), the more easily the abnormal noise occurs. The cause of this effect is due to the increase in a static pressure fluctuation in the tongue portion (denoted by reference number 2b1 of Figure 3) of a housing, or in the area where a distance between a nozzle and a Fan is small. In the present invention it is configured that the occurrence of a noise be reduced causing the operating point to get as close as possible to the loss zone, increasing the fan capacity relative to the predetermined operating point, and moving the loss zone.

Actualmente, para aumentar la capacidad del ventilador, se considera aumentar un diámetro del ventilador o una anchura del ventilador. Sin embargo cuando se aumenta el diámetro del ventilador, se aumenta innecesariamente una altura de una unidad de ventilación. Con la invención presente, que es capaz de construir una anchura de ventilador para que sea mayor que las hasta ahora conocidas sin aumentar innecesariamente una altura de la unidad de ventilación, puede obtenerse una unidad de ventilación que tiene una menor restricción de ventilación para optimizar una relación entre un punto operativo y una zona de pérdida, y puede reducir un ruido. Currently, to increase the capacity of the fan, it is considered to increase a diameter of the fan or a width of the fan. However, when the diameter of the fan is increased, a height of a ventilation unit is unnecessarily increased. With the present invention, which is capable of constructing a fan width so that it is greater than those known until now without unnecessarily increasing a height of the ventilation unit, a ventilation unit having a lower ventilation restriction can be obtained to optimize a relationship between an operating point and a loss zone, and can reduce noise.

La Figura 7 es un gráfico que ilustra una relación entre un volumen de aire entre palas por cada pala del ventilador 1 en una posición de la pala. Tomando como base la Figura 7, se explica una relación entre un volumen de aire entre palas por cada pala del ventilador 1 que constituye el ventilador siroco 100 y una posición de la pala. En la Figura 7, un eje de ordenadas representa el volumen de aire (m3/min) entre palas por cada pala, y un eje de abscisas representa la posición de la pala, respectivamente. Además, en la Figura 7, los círculos cerrados denotan una relación entre un volumen de aire entre palas por cada pala y una posición de la pala en un punto operativo (1), los rombos abiertos denotan una relación entre un volumen de aire entre palas por cada pala y una posición de la pala en un punto operativo (2), y los triángulos cerrados denotan una relación entre un volumen de aire entre palas por cada pala y una posición de la pala en un punto operativo (3), respectivamente. Figure 7 is a graph illustrating a relationship between a volume of air between blades for each blade of fan 1 in a position of the blade. Based on Figure 7, a relationship between a volume of air between blades for each blade of fan 1 that constitutes the siroco fan 100 and a position of the blade is explained. In Figure 7, an ordinate axis represents the volume of air (m3 / min) between blades per blade, and an abscissa axis represents the position of the blade, respectively. In addition, in Figure 7, the closed circles denote a relationship between a volume of air between blades for each blade and a position of the blade at an operating point (1), the open diamonds denote a relationship between a volume of air between blades for each blade and one position of the blade at an operating point (2), and the closed triangles denote a relationship between a volume of air between blades for each blade and a position of the blade at an operating point (3), respectively.

Incidentalmente, en la Figura 7, se ilustra el volumen de aire entre palas por cada pala del ventilador 1 representado por el eje de ordenadas de tal manera que un caso de un flujo de aire que es dirigido desde un lado periférico interior de la pala a un lado periférico exterior de ella es definido como positivo, y un caso del flujo de aire que es dirigido desde el lado periférico exterior de la pala al lado periférico interior de ella es definido como negativo. Además, en la Figura 7, una posición de la pala indicada por un eje de abscisas está representada por una aguja de las horas de un reloj. Esto es, la posición de la pala se expresa reemplazando su posición por una posición de la aguja de las horas del reloj desde las 0 horas hasta las 12 horas. Además, los puntos operativos (1) al (3) ilustrados en la Figura 7 indican los mismos puntos operativos que los puntos operativos (1) al (3) ilustrados en la Figura 4. Incidentally, in Figure 7, the volume of air between blades is shown for each blade of the fan 1 represented by the ordinate axis such that a case of an air flow that is directed from an inner peripheral side of the blade to an outer peripheral side of it is defined as positive, and a case of the air flow that is directed from the outer peripheral side of the blade to the inner peripheral side of it is defined as negative. In addition, in Figure 7, a position of the blade indicated by an abscissa axis is represented by a clock hour hand. That is, the position of the blade is expressed by replacing its position with a needle position of the clock hours from 0 hours to 12 hours. In addition, the operating points (1) through (3) illustrated in Figure 7 indicate the same operating points as the operating points (1) through (3) illustrated in Figure 4.

Como se ilustra en la Figura 7, se ha descubierto que cuando una posición de la pala está cerca de las 10 horas 30 minutos, cuanto más se mueve el punto operativo hacia el lado abierto, mayor se hace el volumen de aire entre palas, y cuanto más se mueve el punto operativo hacia el lado de cierre, menor se hace el volumen de aire entre palas. Por otra parte, se ha descubierto que en una zona distinta de las 9 horas 30 minutos hasta las 11 horas 30 minutos, no se expresa una diferencia significativa en el volumen de aire entre palas. Cuando se define el volumen de aire entre palas como Qi (en un caso en el que el número de palas se ha fijado a 40, i = 1 hasta 40), con respecto a un valor de ruido SPL y un valor de entrada al ventilador W, se satisfacen en principio las fórmulas descritas a continuación (fórmula (1) y fórmula (2)). As illustrated in Figure 7, it has been discovered that when a position of the blade is close to 10 hours 30 minutes, the more the operating point moves to the open side, the greater the volume of air between blades is made, and The more the operating point moves towards the closing side, the smaller the volume of air between blades. On the other hand, it has been discovered that in a zone other than 9 hours 30 minutes until 11 hours 30 minutes, there is no significant difference in the volume of air between blades. When the volume of air between blades is defined as Qi (in a case where the number of blades has been set at 40, i = 1 to 40), with respect to an SPL noise value and a fan input value W, the formulas described below are satisfied in principle (formula (1) and formula (2)).

Fórmula (1) SPL ∃%10! log10Qi6 Formula (1) SPL ∃% 10! log10Qi6

Fórmula (2) W ∃%Qi3 Formula (2) W ∃% Qi3

Por consiguiente, cuanto más uniforme sea la distribución del volumen de aire Qi entre palas, menores se hacen el valor de ruido SPL y el valor de entrada al ventilador W. Esto es, ya que la distribución del volumen de aire Qi entre 10 palas es uniforme en un caso del punto operativo (1), cuando está cerca de la zona de pérdida, el ruido específico Ks se hace mínimo, según se ilustra en la Figura 4. En este momento, como se ha descrito anteriormente, cuanto más cerca está el punto operativo de la zona de pérdida, concretamente, cuanto más cerca está el punto operativo de L0/H0 = f(!0), menor se hace el ruido específico Ks. Sin embargo, si el punto operativo excede L0/H0 = f(!0), el punto operativo llega a estar incluido en la zona de pérdida y el ruido específico Ks es deteriorado por contrarios. PorTherefore, the more uniform the distribution of the volume of air Qi between blades, the lower the noise value SPL and the input value to the fan W. are made. That is, since the distribution of the volume of air Qi between 10 blades is even in a case of the operating point (1), when it is near the loss zone, the specific noise Ks is minimized, as illustrated in Figure 4. At this time, as described above, the closer it is the operating point of the loss zone, specifically, the closer the operating point of L0 / H0 = f (! 0) is, the lower the specific noise Ks is made. However, if the operating point exceeds L0 / H0 = f (! 0), the operating point becomes included in the loss zone and the specific noise Ks is deteriorated by opposites. By

15 otra parte, cuanto más se separa el punto operativo de la zona de pérdida hacia el lado abierto, más aumenta la fluctuación de la presión estática en la porción de lengua (denotada por un número de referencia 2b1 en la Figura 3) de una carcasa, o en una zona en donde una distancia entre una tobera y un ventilador es pequeña. Como un resultado, es fácil que ocurra el ruido anormal. On the other hand, the more the operating point is separated from the loss zone towards the open side, the more the static pressure fluctuation increases in the tongue portion (denoted by a reference number 2b1 in Figure 3) of a housing , or in an area where a distance between a nozzle and a fan is small. As a result, it is easy for abnormal noise to occur.

20 Por consiguiente, aunque se ajuste 0 &n ∀1, y L0/H0 = nxf(!0), en un caso de una condición de pequeño coeficiente de pérdida (con un gran volumen de aire y una pequeña resistencia a la ventilación), concretamente, dentro del intervalo de 0,1 ∀!0 ∀0,4, cuando se obtiene el n mínimo en el que no ocurre el sonido anormal, se ha descubierto que n = 0,75. Por consiguiente, en el caso de la condición de pequeño coeficiente de pérdida (con un gran volumen de aire y una pequeña resistencia a la ventilación), concretamente, dentro del intervalo de 0,1 ∀!0 ∀0,4, si 0,75f(!0)20 Therefore, even if 0 & n ∀1 is set, and L0 / H0 = nxf (! 0), in a case of a condition of small loss coefficient (with a large volume of air and a small resistance to ventilation), specifically, within the range of 0.1 ∀! 0 ∀0.4, when the minimum n is obtained in which the abnormal sound does not occur, it has been found that n = 0.75. Therefore, in the case of the condition of small loss coefficient (with a large volume of air and a small resistance to ventilation), specifically, within the range of 0.1 ∀! 0 ∀0.4, if 0, 75f (! 0)

25 ∀L0/H0 ∀f(!0), se ha descubierto que se puede formar el flujo de aire que tiene un pequeño ruido específico Ks, en el que no ocurre un ruido anormal. 25 ∀L0 / H0 ∀f (! 0), it has been discovered that the air flow having a small specific noise Ks can be formed, in which no abnormal noise occurs.

Aunque se ha explicado un caso con la altura de la carcasa helicoidal H0 = 246 mm en la descripción anteriormente mencionada, se explica a continuación un caso en el que se ha generalizado una dimensión de la altura de la Although a case with the height of the helical housing H0 = 246 mm has been explained in the above-mentioned description, a case is explained below in which a dimension of the height of the

30 carcasa helicoidal. Ahora, cada una de las ecuaciones es ajustada a H = kH0, L = kL0, y D = kD0 donde k se define como una constante. Cuando se varía la dimensión, se mantienen las fórmulas (Fórmula (3) y Fórmula (4)) descritas a continuación con respecto a P y Q mediante una regla de similitud. Aquí, N se define como un número de vueltas. 30 helical housing. Now, each of the equations is set to H = kH0, L = kL0, and D = kD0 where k is defined as a constant. When the dimension is varied, the formulas (Formula (3) and Formula (4)) described below with respect to P and Q are maintained by a similarity rule. Here, N is defined as a number of turns.

Fórmula (3): P = P0(D/D0)2(N/N0)2 Formula (3): P = P0 (D / D0) 2 (N / N0) 2

Fórmula (4): Q = Q0 (D/D0)3(N/N0) Formula (4): Q = Q0 (D / D0) 3 (N / N0)

Si se elimina N/N0 de la fórmula (3) y de la fórmula (4), y se ordenan las fórmulas (3) y (4), se obtiene la fórmula (5). If N / N0 is removed from formula (3) and formula (4), and formulas (3) and (4) are ordered, formula (5) is obtained.

40 Fórmula (5): P0/Q02 = P/Q2 (D/D0) 4 40 Formula (5): P0 / Q02 = P / Q2 (D / D0) 4

Si en la fórmula (5) se sustituyen != P/Q2, y D = kD0, se obtiene la fórmula (6). If! = P / Q2 is substituted in formula (5), and D = kD0, formula (6) is obtained.

Fórmula (6): !0 = k4! Formula (6):! 0 = k4!

Si en la fórmula (6), se utilizan H = kH0, y L = kL0, 0,1 ∀!0 ∀0,4 puede generalizarse a 0,1 ∀k4 !∀0,4, y If in formula (6), H = kH0 is used, and L = kL0, 0.1 ∀! 0 ∀0.4 can be generalized to 0.1 ∀k4! ∀0.4, and

0,75f(!0) ∀L0/H0 ∀ f (!0) puede generalizarse a 0,75f (k4!) ∀L/H ∀ f (k4!). 0.75f (! 0) ∀L0 / H0 ∀ f (! 0) can be generalized to 0.75f (k4!) ∀L / H ∀ f (k4!).

Esto es, en un caso en el que el ventilador 1 es utilizado en un aparato de aire acondicionado en el que hay That is, in a case where the fan 1 is used in an air conditioner in which there is

50 dispuesto un intercambiador de calor en un lado aguas abajo de un ventilador, y en el caso de la condición de coeficiente de pérdida pequeño (con un gran volumen y una pequeña resistencia a la ventilación), ya que el ruido es pequeño y la distribución de la velocidad en una dirección a lo ancho del intercambiador de calor se aproxima a un estado uniforme por medio de agrandar la anchura del ventilador, el compresor puede ser operado sin aumentar innecesariamente por tanto un consumo de energía.50 arranged a heat exchanger on a downstream side of a fan, and in the case of the condition of small loss coefficient (with a large volume and a small resistance to ventilation), since the noise is small and the distribution of the speed in a width-wide direction of the heat exchanger approaches a uniform state by means of enlarging the width of the fan, the compressor can be operated without unnecessarily increasing energy consumption.

A continuación se explica un caso en el que el ventilador siroco 100 es de un tipo de succión por un lado. The following explains a case in which the siroco 100 fan is of one type of suction on the one hand.

En este caso, es suficiente sustituir la L descrita anteriormente por L/2, y Q por Q/2, respectivamente. Además, si g(!) = f{P/(Q/2)2}, se satisface una ecuación g(k4!) = 1,39788 (k4!) 2 - 2,1108 (k4!) + 1,8, y se satisface también la In this case, it is sufficient to replace the L described above with L / 2, and Q with Q / 2, respectively. Also, if g (!) = F {P / (Q / 2) 2}, an equation g (k4!) = 1,39788 (k4!) 2 - 2,1108 (k4!) + 1.8 is satisfied , and also satisfies the

60 desigualdad: 1,5g(k4!) ∀ L/H ∀ 2g(k4!). Esto es, en el caso en el que el ventilador siroco 100 es del tipo de succión por un lado, puede formarse una unidad de ventilación que tiene un ruido específico pequeño Ks, en la que no ocurre un sonido anormal, satisfaciendo la desigualdad: 1,5g(k4!) ∀L/H ∀2g(k4!) dentro del intervalo 0,1 ∀k4!∀0,4. 60 inequality: 1.5g (k4!) ∀ L / H ∀ 2g (k4!). That is, in the case where the siroco fan 100 is of the suction type on the one hand, a ventilation unit having a small specific noise Ks can be formed, in which an abnormal sound does not occur, satisfying the inequality: 1 , 5g (k4!) ∀L / H ∀2g (k4!) Within the range 0.1 ∀k4! ∀0.4.

Aunque se ha descrito un caso del ventilador siroco 100 de un cuerpo único en la explicación anterior, puede determinarse también un punto operativo de manera similar en un caso en el que el ventilador siroco está montado en una unidad de ventilación para un aparato de aire acondicionado, un deshumificador, en un purificador de aire, etc. En dicho caso, es suficiente obtener el número de vueltas N1 y el volumen de aire Q1 de la unidad de ventilación, y para obtener la presión estática P1 utilizando el número de vueltas N1 y el volumen de aire Q1 a partir de la característica P-Q del ventilador siroco 100 de cuerpo único. Incidentalmente, en un caso en que m ventiladores están montados en una unidad de ventilación, es suficiente obtener el coeficiente de pérdida considerando que el volumen de aire de un ventilador es Q1/m, y que la presión estática de éste es P1. Although a case of the siroco fan 100 of a single body has been described in the previous explanation, a similar operating point can also be determined in a case in which the siroco fan is mounted in a ventilation unit for an air conditioner , a dehumifier, in an air purifier, etc. In that case, it is sufficient to obtain the number of turns N1 and the volume of air Q1 of the ventilation unit, and to obtain the static pressure P1 using the number of turns N1 and the volume of air Q1 from the characteristic PQ of the siroco 100 single body fan. Incidentally, in a case where m fans are mounted in a ventilation unit, it is sufficient to obtain the loss coefficient considering that the volume of air of a fan is Q1 / m, and that its static pressure is P1.

Como resulta claro a partir de la explicación descrita anteriormente, en un caso en el que el ventilador siroco 100 es del tipo de succión por ambos lados, puede formarse un flujo de aire estable con un pequeño ruido específico satisfaciendo la ecuación: 0,75f(k4!) ∀L/H ∀f(k4!), dentro del intervalo 0,1 ∀k4!∀ 0,4. Además, en el caso en el que el ventilador siroco 100 es el del tipo de succión por un lado, puede formarse un flujo de aire estable con ruido específico pequeño satisfaciendo la ecuación: 1,5g(k4!) ∀L/H ∀2g(k4!), dentro del intervalo 0,1 ∀k4!∀0,4. As is clear from the explanation described above, in a case where the siroco fan 100 is of the suction type on both sides, a stable air flow can be formed with a small specific noise satisfying the equation: 0.75f ( k4!) ∀L / H ∀f (k4!), within the range 0.1 ∀k4! ∀ 0.4. In addition, in the case where the siroco 100 fan is the one of the suction type on the one hand, a stable air flow with small specific noise can be formed satisfying the equation: 1.5g (k4!) ∀L / H ∀2g (k4!), within the range 0.1 ∀k4! ∀0.4.

La Figura 8 es una vista en corte transversal esquemática que ilustra una construcción de la sección transversal de la tobera 3. La Figura 9 es una vista en perspectiva del ventilador siroco 100 que ilustra una zona de la tobera 3. La Figura 10 es una vista a escala ampliada de una parte de la zona #ilustrando un valor eficaz de una fluctuación de presión estática en una superficie de pared de la parte de la zona #cuando no está dispuesto un escalón. La Figura 11 es la vista a escala ampliada de la parte de la zona # que ilustra el valor eficaz de la fluctuación de la presión estática en la superficie de pared de la parte de la zona # cuando está dispuesto el escalón. Basándose en las Figuras 8 a la 11, se explica un aspecto de la tobera 3 a ser aplicada al ventilador siroco 100 comparándose la que tiene aplicada la tobera 3 de tal manera que hay formado un escalón en una superficie lateral de la carcasa helicoidal 2, con la que tiene la tobera 3 aplicada de tal manera que no hay formado un escalón en la superficie lateral de la carcasa helicoidal 2. Figure 8 is a schematic cross-sectional view illustrating a construction of the cross-section of the nozzle 3. Figure 9 is a perspective view of the syringe fan 100 illustrating an area of the nozzle 3. Figure 10 is a view on an enlarged scale of a part of the zone # illustrating an effective value of a static pressure fluctuation on a wall surface of the part of the zone # when a step is not arranged. Figure 11 is the enlarged view of the part of zone # illustrating the effective value of the static pressure fluctuation on the wall surface of the part of zone # when the step is arranged. Based on Figures 8 through 11, an aspect of the nozzle 3 to be applied to the syringe fan 100 is explained by comparing the one that has the nozzle 3 applied in such a way that a step is formed on a side surface of the helical housing 2, with which it has the nozzle 3 applied in such a way that there is no step formed on the lateral surface of the helical housing 2.

Se explica a continuación la construcción de la sección transversal longitudinal de la tobera 3 ilustrada en la Figura 8, mientras que los puntos de extremo de un lado de un ventilador siroco 100 (puntos de extremo en una porción de abertura mínima de la tobera 3) son definidos como punto A y punto A’ (punto simétrico al punto A respecto a un centro de la tobera 3), respectivamente, los puntos de extremo en el otro lado (puntos de extremo de una porción de abertura máxima de la tobera 3) son definidos como punto B y punto B’ (punto simétrico al punto B respecto a un centro de la tobera 3), un punto de intersección de una línea recta trazada desde el punto B en una dirección del ventilador 1 y una superficie lateral de una carcasa helicoidal 2 es definido como punto C, un punto de intersección de una línea recta trazada desde el punto B’ en la dirección del ventilador 1 y la superficie lateral del lado de la carcasa helicoidal 2 es definido como punto C’, y un punto de intersección de un segmento de línea AA’ y una línea de extensión del eje de giro del ventilador 1 es definido como punto O. The construction of the longitudinal cross-section of the nozzle 3 illustrated in Figure 8 is explained below, while the end points of one side of a siroco fan 100 (end points in a minimum opening portion of the nozzle 3) defined as point A and point A '(point symmetrical to point A with respect to a center of the nozzle 3), respectively, the end points on the other side (end points of a maximum opening portion of the nozzle 3) they are defined as point B and point B '(point symmetrical to point B with respect to a center of the nozzle 3), an intersection point of a straight line drawn from point B in a direction of the fan 1 and a lateral surface of a helical housing 2 is defined as point C, an intersection point of a straight line drawn from point B 'in the direction of the fan 1 and the lateral surface of the side of the helical housing 2 is defined as point C', and a pun To intersect a segment of line AA ’and an extension line of the axis of rotation of fan 1 is defined as point O.

Entonces, cuando BC > 0, la tobera 3 está aplicada de tal manera que hay formado un escalón en la superficie lateral de la carcasa helicoidal 2, y cuando BC = 0, la carcasa helicoidal 3 está aplicada de tal manera que no hay formado un escalón en la superficie lateral de la carcasa helicoidal 2. Incidentalmente, se ha realizado la ejemplificación bajo la condición de que una longitud de BC es 5 [mm], y el valor eficaz de la fluctuación de la presión estática en una zona diferente de la zona #es aproximadamente 0 [Pa] cuando BC > 0. En la Figuras 9 a la 11 se compara la fluctuación de la presión estática en la construcción en la que el escalón está formado en la superficie lateral de la carcasa helicoidal 2, y la fluctuación de la presión estática en la construcción en la que el escalón no está formado en la superficie lateral de la carcasa helicoidal 2 con respecto a las maneras de aplicación de la tobera 3, como se ilustra en la figura 8. Then, when BC> 0, the nozzle 3 is applied in such a way that a step is formed on the lateral surface of the helical housing 2, and when BC = 0, the helical housing 3 is applied such that there is no formed a step on the lateral surface of the helical housing 2. Incidentally, exemplification has been carried out under the condition that a length of BC is 5 [mm], and the effective value of the static pressure fluctuation in a different area of the zone # is approximately 0 [Pa] when BC> 0. In Figures 9 to 11 the fluctuation of static pressure in the construction in which the step is formed on the lateral surface of the helical housing 2 is compared, and the fluctuation of static pressure in the construction in which the step is not formed on the side surface of the helical housing 2 with respect to the ways of application of the nozzle 3, as illustrated in Figure 8.

De aquí en adelante, se muestra una ecuación de definición del valor eficaz de la fluctuación de la presión estática. Henceforth, an equation for defining the effective value of static pressure fluctuation is shown.

Fórmula (7) PS (t) = PS + PS' = (t) Formula (7) PS (t) = PS + PS '= (t)

Fórmula (8) valor eficaz = {(%PS'(t) 2/N}0,5 Formula (8) effective value = {(% PS '(t) 2 / N} 0.5

Donde, PS denota un valor de tiempo medio, y PS’ (t) denota un valor de fluctuación de la presión estática. Where, PS denotes an average time value, and PS ’(t) denotes a fluctuation value of static pressure.

Cuanto mayor es el valor eficaz de la fluctuación de la presión estática en la superficie de la pared, mayor se hace el ruido generado en la superficie de la pared. A partir de la Figura 10 y de la Figura 11 se ha descubierto que la fluctuación de la presión estática de la construcción aplicada que forma un escalón en la superficie lateral de la carcasa 2 es menor que la fluctuación de presión estática de la construcción aplicada que no forma escalón. Por consiguiente, es seguro que si el escalón está formado en la superficie lateral de la carcasa helicoidal 2, se puede reducir el ruido generado. The greater the effective value of the static pressure fluctuation on the wall surface, the greater the noise generated on the wall surface is made. From Figure 10 and Figure 11 it has been found that the fluctuation of the static pressure of the applied construction that forms a step in the lateral surface of the housing 2 is less than the fluctuation of static pressure of the applied construction that It does not form a step. Therefore, it is certain that if the step is formed on the side surface of the helical housing 2, the generated noise can be reduced.

La Figura 12 es una vista en corte transversal longitudinal que ilustra un esquema de una construcción de una sección transversal del ventilador siroco 100. La Figura 13 es una vista en perspectiva transparente que ilustra el ventilador siroco 100 de la manera transparente. Basándose en la Figura 12 y en la Figura 13, se explica una zona Figure 12 is a longitudinal cross-sectional view illustrating a schematic of a construction of a cross section of the siroco fan 100. Figure 13 is a transparent perspective view illustrating the siroco fan 100 in the transparent manner. Based on Figure 12 and Figure 13, an area is explained

del ventilador siroco 100 donde el valor eficaz de la fluctuación de la presión estática es grande. Además, en la Figura 12, se ilustra como una porción de lengua 4 una porción que está situada más cerca de una porción periférica exterior del ventilador 1 en una porción curvada de la carcasa helicoidal 2 que constituye el ventilador siroco 100 que se extiende desde el camino del aire 2c hasta la salida de soplado 2b. of the siroco 100 fan where the effective value of the static pressure fluctuation is large. Furthermore, in Figure 12, a portion of tongue 4 is shown as a portion that is located closer to an outer peripheral portion of the fan 1 in a curved portion of the helical housing 2 constituting the siroco fan 100 extending from the air path 2c to blow outlet 2b.

La Figura 13 ilustra que en una línea de intersección de una superficie plana que pasa por el punto A, el punto O, y el punto A’ mostrados en la Figura 8 y la porción de lengua 4, un punto que está a la distancia más corta del ventilador 1 es definido como punto D, un punto de la tobera 3 que está más cerca del punto D es definido como punto E, un punto que está situado a un ángulo de 65 grados con relación al punto E en un sentido contrario al giro del ventilador 1 alrededor del punto O como un centro es definido como punto F, un punto que está situado a un ángulo de 40 grados con relación al punto F en un sentido contrario al giro del ventilador 1 alrededor del punto O como un centro es definido como punto G, un punto que está situado a un ángulo de 40 grados con relación al punto F en un sentido del giro del ventilador 1 alrededor del punto O como un centro es definido como punto H, y un punto que está situado a un ángulo de 180 grados con relación al punto F en el sentido de giro del ventilador 1 alrededor del punto O como un centro es definido como punto I. Figure 13 illustrates that on a line of intersection of a flat surface that passes through point A, point O, and point A 'shown in Figure 8 and the tongue portion 4, a point that is at the most distance short of fan 1 is defined as point D, a point of the nozzle 3 that is closer to point D is defined as point E, a point that is located at an angle of 65 degrees relative to point E in a direction opposite to fan rotation 1 around point O as a center is defined as point F, a point that is located at an angle of 40 degrees relative to point F in a direction opposite to fan rotation 1 around point O as a center is defined as point G, a point that is located at an angle of 40 degrees relative to point F in a direction of fan rotation 1 around point O as a center is defined as point H, and a point that is located at a 180 degree angle relative to point F in the direction of rotation of fan 1 around point O as a center is defined as point I.

En un caso en el que la zona está definida de esta manera, se ha descubierto que la zona del ventilador siroco 100 que tiene un valor eficaz grande de la fluctuación de la presión estática es una zona de un arco HFG aproximadamente circular que conecta el punto H, el punto F, y el punto G. Por consiguiente, cuando una longitud de un segmento de línea BC del arco circular HFG es definida como X, y una longitud del segmento de línea BC de un arco HIG aproximadamente circular (un arco circular que conecta el punto H, el punto I, y el punto G) es definida como Y, si se emplea la tobera 3 que está configurada para satisfacer una desigualdad X > Y > 0 dentro de un intervalo L/H ∀ f(k4!) o L/H ∀ g(k4!), puede reducirse el valor eficaz de la fluctuación de la presión estática y también puede reducirse el ruido. In a case where the zone is defined in this way, it has been found that the zone of the siroco fan 100 having a large effective value of the static pressure fluctuation is an area of an approximately circular HFG arc connecting the point H, point F, and point G. Therefore, when a length of a line segment BC of the circular arc HFG is defined as X, and a length of the line segment BC of an approximately circular HIG arc (a circular arc which connects point H, point I, and point G) is defined as Y, if the nozzle 3 is used which is configured to satisfy an inequality X> Y> 0 within an interval L / H ∀ f (k4! ) or L / H ∀ g (k4!), the effective value of static pressure fluctuation can be reduced and noise can also be reduced.

Como se ilustra en la Figura 10 y en la Figura 11, en un caso en que el escalón no está formado en la superficie lateral de la carcasa helicoidal 2, el valor eficaz de la fluctuación de la presión estática en la zona del arco circular HFG es como máximo 7 Pa, sin embargo, en un caso en que el escalón está formado en la superficie lateral de la carcasa helicoidal 2, el valor eficaz de la fluctuación de la presión estática en la zona del arco circular HFG es como máximo 1 Pa o inferior. Esto es, se reduce el ruido causado por la tobera 3 como una fuente de sonido formando el escalón en la superficie lateral de la carcasa helicoidal 2. Se considera que la razón se debe a que se aumenta una distancia desde el ventilador 1 por medio de una longitud del escalón formado, concretamente por una longitud del segmento de línea BC, y de esta manera se suprime la fluctuación de la presión estática que ocurre por el giro del ventilador 1. As illustrated in Figure 10 and Figure 11, in a case where the step is not formed on the side surface of the helical housing 2, the effective value of the static pressure fluctuation in the area of the circular arc HFG it is at most 7 Pa, however, in a case where the step is formed on the side surface of the helical housing 2, the effective value of the static pressure fluctuation in the area of the circular arc HFG is at most 1 Pa or lower That is, the noise caused by the nozzle 3 as a sound source is reduced by forming the step on the side surface of the helical housing 2. It is considered that the reason is because a distance from the fan 1 is increased by means of a length of the step formed, specifically by a length of the line segment BC, and in this way the fluctuation of the static pressure that occurs by the rotation of the fan 1 is suppressed.

La Figura 14 es un gráfico que ilustra una característica P-Q del ventilador siroco 100 en un caso de paso por el punto operativo B. Basándose en la Figura 14, se explican la característica P-Q en un caso de paso por el punto operativo B del ventilador siroco 100 en el que está formado el escalón en la superficie lateral de la carcasa helicoidal 2, y la característica P-Q en un caso de paso por el punto operativo B del ventilador siroco 100 en el que no está formado el escalón en la superficie lateral de la carcasa helicoidal 2. En la Figura 14, los círculos cerrados denotan una característica P-Q del ventilador siroco 100 sin un escalón formado en la superficie lateral de la carcasa helicoidal 2, y los círculos abiertos denotan una característica P-Q del ventilador siroco 100 con el escalón formado en la superficie lateral de la carcasa helicoidal 2, respectivamente. Además, en la Figura 14, un eje de ordenadas indica una presión estática P [Pa], y el eje de abscisas indica un volumen de aire Q [m3/min]. Figure 14 is a graph illustrating a PQ characteristic of the siroco fan 100 in a case of passing through the operating point B. Based on Figure 14, the PQ characteristic is explained in a case of passing through the operating point B of the siroco fan 100 in which the step is formed on the lateral surface of the helical housing 2, and the characteristic PQ in a case of passage through the operating point B of the siroco fan 100 in which the step is not formed on the lateral surface of the helical housing 2. In Figure 14, the closed circles denote a characteristic PQ of the siroco fan 100 without a step formed on the side surface of the helical case 2, and the open circles denote a characteristic PQ of the siroco fan 100 with the step formed on the lateral surface of the helical housing 2, respectively. In addition, in Figure 14, an ordinate axis indicates a static pressure P [Pa], and the abscissa axis indicates an air volume Q [m3 / min].

Como se ilustra en la Figura 14, cuando se comparan las zonas de pérdida del ventilador siroco 100 con el escalón formado en la superficie lateral de la carcasa helicoidal 2, y el ventilador siroco 100 sin escalón formado en la superficie lateral de la carcasa helicoidal 2, se descubre que la zona de pérdida del primer caso está en el lado abierto en relación con la del último. En un caso en el que el ventilador siroco 100 con el escalón formado en la superficie lateral de la carcasa helicoidal 2 está montado en una unidad de ventilación de un aparato de aire acondicionado, en un deshumidificador, en un purificador de aire o similares, hay a veces casos en los que la anchura de la dimensión del ventilador siroco 100 no puede ser agrandada debido a una restricción dimensional de la unidad de ventilación. Esto es, en un caso en el que la dimensión de la anchura es corta, y el punto operativo está situado en el lado abierto con relación a la zona de pérdida donde el ruido específico se hace mínimo, ya que se puede acercar la zona de pérdida al punto operativo, resulta posible reducir efectivamente el ruido. As illustrated in Figure 14, when the loss zones of the siroco fan 100 are compared with the step formed on the lateral surface of the helical housing 2, and the siroco 100 fan without step formed on the lateral surface of the helical housing 2 , it is discovered that the zone of loss of the first case is on the open side in relation to that of the last. In a case where the siroco fan 100 with the step formed on the side surface of the helical housing 2 is mounted in a ventilation unit of an air conditioner, in a dehumidifier, in an air purifier or the like, there is sometimes cases in which the width of the siroco 100 fan dimension cannot be enlarged due to a dimensional restriction of the ventilation unit. That is, in a case where the width dimension is short, and the operating point is located on the open side in relation to the loss zone where the specific noise is minimized, since the area of loss to the operating point, it is possible to effectively reduce the noise.

La Figura 15 es una vista en planta que ilustra una construcción esquemática entera de una unidad de interior 110 suspendida de un techo en la que está montado el ventilador siroco 100. La Figura 16 es una vista en corte transversal que ilustra una construcción en sección transversal longitudinal de la unidad de interior 110 suspendida de un techo. Basándose en la Figura 15 y en la Figura 16, se explica una fluctuación de presión estática en un caso en el que el ventilador siroco 100 con el escalón formado en la superficie lateral de la carcasa helicoidal 2 está montado en la unidad de interior 110 suspendida de un techo. Incidentalmente, en la Figura 15, se ilustra un caso en el que hay montados dos ventiladores siroco 100 y hay formados espacios de succión 5 en las superficies laterales respectivas en la dirección de la anchura. Además, en la Figura 16, se indica un flujo de aire por medio de flechas. Figure 15 is a plan view illustrating an entire schematic construction of an indoor unit 110 suspended from a ceiling on which the siroco fan 100 is mounted. Figure 16 is a cross-sectional view illustrating a cross-sectional construction longitudinal of the indoor unit 110 suspended from a ceiling. Based on Figure 15 and Figure 16, a static pressure fluctuation is explained in a case where the siroco fan 100 with the step formed on the side surface of the helical housing 2 is mounted on the suspended indoor unit 110 of a roof. Incidentally, in Figure 15, a case is illustrated in which two siroco fans 100 are mounted and suction spaces 5 are formed on the respective side surfaces in the width direction. In addition, in Figure 16, an air flow is indicated by arrows.

En un caso en que el ventilador siroco 100 con el escalón formado en la superficie lateral de la carcasa helicoidal 2 está montado en la unidad de interior 110 suspendida de un techo, el espacio de succión se reduce debido al escalón formado justo en la medida del escalón, y esto a veces es una causa de aumento de ruido. Según la explicación descrita anteriormente, el arco circular HFG es una zona donde el valor eficaz de la fluctuación de la presión estática es grande, y en otras zonas resulta pequeña una influencia de la distancia desde el ventilador 1 sobre el valor eficaz de la fluctuación de la presión estática. Por consiguiente, si el ventilador siroco 100 con el escalón formado en la zona del arco circular HFG, está montado en la unidad de interior 110 suspendida de un techo, el escalón puede ser dispuesto en el lado de aguas abajo de la entrada de succión 2a, y puede reducirse una disminución del espacio de succión 5. In a case where the siroco fan 100 with the step formed on the side surface of the helical housing 2 is mounted on the indoor unit 110 suspended from a ceiling, the suction space is reduced due to the step formed just to the extent of the step, and this is sometimes a cause of increased noise. According to the explanation described above, the circular arc HFG is an area where the effective value of the static pressure fluctuation is large, and in other areas it is small an influence of the distance from the fan 1 on the effective value of the fluctuation of static pressure Therefore, if the siroco fan 100 with the step formed in the area of the circular arc HFG, is mounted in the indoor unit 110 suspended from a ceiling, the step can be arranged on the downstream side of the suction inlet 2a , and a decrease in suction space 5 can be reduced.

La Figura 17 es una tabla que muestra un valor de ruido de la unidad de interior 110 suspendida de un techo. Basándose en la Figura 17, se explica un valor de ruido del ruido generado por la unidad de interior 110 suspendida de un techo en la que está montado el ventilador siroco 100 con el escalón formado en la superficie lateral de la carcasa helicoidal 2, y el valor del ruido del ruido generado por la unidad de interior 110 suspendida de un techo en la que está montado el ventilador siroco 100 sin escalón formado en la superficie lateral de la carcasa helicoidal 2. Incidentalmente, se asume que el escalón debe estar formado en una zona del arco circular HFG. Además, se muestran respectivamente los valores del ruido en un caso en que el volumen de aire soplado hacia fuera está fijado a 16 m3/min. Figure 17 is a table showing a noise value of the indoor unit 110 suspended from a ceiling. Based on Figure 17, a noise value of the noise generated by the indoor unit 110 suspended from a ceiling on which the siroco fan 100 is mounted with the step formed on the side surface of the helical housing 2, and the noise value of the noise generated by the indoor unit 110 suspended from a ceiling on which the stepless siroco fan 100 is mounted formed on the side surface of the helical housing 2. Incidentally, it is assumed that the step must be formed in a HFG circular arc zone. In addition, noise values are shown respectively in a case where the volume of air blown out is set at 16 m3 / min.

Como se muestra en la Figura 17, en el caso en que el volumen de aire soplado hacia fuera está fijado a 16 m3/min, se ha descubierto que el valor del ruido del ventilador siroco con el escalón formado en la zona del arco circular HFG es 42,4 [dB], y el valor del ruido del ventilador siroco sin escalón formado en la zona del arco circular HFG es 44,0 [dB]. De esta manera, puede reducirse el valor del ruido formando el escalón en la zona del arco circular HFG. Como se ha descrito anteriormente, puede suprimirse una disminución del espacio de succión 5 y puede reducirse el valor del ruido formando un escalón en la zona del arco circular HFG. As shown in Figure 17, in the case where the volume of air blown out is set at 16 m3 / min, it has been found that the noise value of the siroco fan with the step formed in the area of the circular arc HFG is 42.4 [dB], and the noise value of the stepless siroco fan formed in the area of the circular arc HFG is 44.0 [dB]. In this way, the noise value can be reduced by forming the step in the area of the circular arc HFG. As described above, a decrease in suction space 5 can be suppressed and the noise value can be reduced by forming a step in the area of the circular arc HFG.

Segunda realización La Figura 18 es una vista de una construcción esquemática que ilustra una construcción esquemática de un aparato de aire acondicionado 150 con respecto a una segunda realización de la invención presente. Se explica una construcción del aparato de aire acondicionado 150 basándose en la Figura 18. Este es el aparato de aire acondicionado 150 en el que está montado el ventilador siroco 100 relativo a la primera realización. Este ventilador siroco 100 debe ser utilizado en una unidad de interior que constituye el aparato de aire acondicionado 150 cuando es montado cerca de un cambiador de calor. Incidentalmente, en esta segunda realización, se explica principalmente un punto operativo diferente de la primera realización descrita anteriormente, y se aplican los mismos números para indicar las mismas partes de la primera realización, y se omite la explicación. Second embodiment Figure 18 is a view of a schematic construction illustrating a schematic construction of an air conditioner 150 with respect to a second embodiment of the present invention. A construction of the air conditioner 150 based on Figure 18 is explained. This is the air conditioner 150 on which the siroco fan 100 relative to the first embodiment is mounted. This siroco fan 100 must be used in an indoor unit that constitutes the air conditioner 150 when mounted near a heat exchanger. Incidentally, in this second embodiment, an operating point different from the first embodiment described above is mainly explained, and the same numbers are applied to indicate the same parts of the first embodiment, and the explanation is omitted.

Este aparato de aire acondicionado 150 se construye conectando un compresor 151, un intercambiador de calor de condensación 152, un aparato de regulación 153, y un intercambiador de calor de evaporación 154 en serie con las conducciones de refrigeración. En la construcción mencionada anteriormente, el ventilador siroco 100 relativo a la primera realización está dispuesto en la unidad de interior donde está instalado el intercambiador de calor de condensación 152 ó el intercambiador de calor de evaporación 154. Esto es, el ventilador siroco 100 está dispuesto cerca del intercambiador de calor de condensación 152 ó del intercambiador de calor de evaporación 154 que está instalado en la unidad de interior, y está provisto de una función para suministrar aire al intercambiador de calor de condensación 152 ó al intercambiador de calor de evaporación 154. This air conditioner 150 is constructed by connecting a compressor 151, a condensing heat exchanger 152, a regulating apparatus 153, and an evaporating heat exchanger 154 in series with the cooling ducts. In the aforementioned construction, the siroco fan 100 relative to the first embodiment is arranged in the indoor unit where the condensation heat exchanger 152 or the evaporation heat exchanger 154. is installed. That is, the siroco fan 100 is arranged near the condensation heat exchanger 152 or the evaporation heat exchanger 154 which is installed in the indoor unit, and is provided with a function to supply air to the condensation heat exchanger 152 or to the evaporation heat exchanger 154.

El compresor 151 es un aparato que se utiliza para succionar hacia dentro el refrigerante que fluye en las conducciones de refrigeración, y para comprimir el refrigerante para llevar el refrigerante a un estado de alta temperatura y alta presión. El intercambiador de calor de condensación 152 es un aparato para realizar una operación de intercambio de calor entre el aire y el refrigerante, y para condensar y licuar el refrigerante. El aparato de regulación 153 es un aparato para descomprimir y expandir el refrigerante. El intercambiador de calor de evaporación 154 es un aparato para realizar la operación de intercambio de calor entre el aire y el refrigerante, y para evaporar y gasificar el refrigerante. Se puede reducir el ruido transmitido al interior de una casa montando el ventilador siroco 100 relativo a la primera realización en la unidad de interior que tiene dispuesto el intercambiador de calor de condensación 152 ó el intercambiador de calor de evaporación 154, que constituye el aparato de aire acondicionado 150. Compressor 151 is an apparatus that is used to suck in the refrigerant flowing in the refrigeration lines, and to compress the refrigerant to bring the refrigerant to a state of high temperature and high pressure. The condensation heat exchanger 152 is an apparatus for performing a heat exchange operation between the air and the refrigerant, and for condensing and liquefying the refrigerant. The regulating apparatus 153 is an apparatus for decompressing and expanding the refrigerant. The evaporation heat exchanger 154 is an apparatus for performing the heat exchange operation between the air and the refrigerant, and for evaporating and gasifying the refrigerant. The noise transmitted to the interior of a house can be reduced by mounting the siroco fan 100 relative to the first embodiment in the indoor unit that has the condensation heat exchanger 152 or the evaporation heat exchanger 154, which constitutes the apparatus of air conditioning 150.

A continuación se explica brevemente una operación del aparato de aire acondicionado 150. Una flecha ilustrada en la Figura 18 indica una dirección de flujo del refrigerante. El gas refrigerante que es comprimido y llevado a un estado de alta temperatura y de alta presión por medio del compresor 151 fluye dentro del intercambiador de calor de condensación 152. En el intercambiador de calor de condensación 152, el refrigerante es condensado mediante intercambio de calor con el aire, y es transformado en un refrigerante líquido o en un refrigerante de dos fases gaslíquido de baja temperatura y alta presión. El refrigerante que fluye fuera del intercambiador de calor de condensación 152 es descomprimido a continuación por medio del aparato de regulación 153, y fluye dentro del intercambiador de calor de evaporación 154 cuando se transforma en el refrigerante líquido de baja temperatura y baja presión, o en el refrigerante de dos fases gas-líquido. En el intercambiador de calor de evaporación 154, el refrigerante es evaporado mediante intercambio de calor con el aire, es transformado en un gas refrigerante de alta temperatura y baja presión, y es de nuevo succionado dentro del compresor 151. En un momento de una operación de calentamiento, el intercambiador de calor de condensación 152 está montado en la unidad de interior, y en un momento de una operación de refrigeración, el intercambiador de calor de evaporación 154 está montado en la An operation of the air conditioner 150 is briefly explained below. An arrow illustrated in Figure 18 indicates a flow direction of the refrigerant. The refrigerant gas that is compressed and brought to a high temperature and high pressure state by means of the compressor 151 flows into the condensation heat exchanger 152. In the condensation heat exchanger 152, the refrigerant is condensed by heat exchange with the air, and it is transformed into a liquid refrigerant or a two-phase refrigerant gasliquid of low temperature and high pressure. The refrigerant flowing out of the condensing heat exchanger 152 is then decompressed by means of the regulating apparatus 153, and flows into the evaporating heat exchanger 154 when it is transformed into the low temperature and low pressure liquid refrigerant, or the gas-liquid two-phase refrigerant. In the evaporation heat exchanger 154, the refrigerant is evaporated by heat exchange with the air, it is transformed into a high temperature and low pressure refrigerant gas, and it is again sucked into the compressor 151. At a time of an operation heating, the condensation heat exchanger 152 is mounted on the indoor unit, and at a time of a cooling operation, the evaporation heat exchanger 154 is mounted on the

5 unidad de interior. 5 indoor unit.

En un caso en el que el coeficiente de pérdida es pequeño y una anchura del ventilador es grande, una distribución de velocidad en una dirección a lo ancho de un intercambiador de calor se aproxima a un estado uniforme, y de esta manera puede utilizarse con efectividad una zona de transmisión de calor del intercambiador de calor, en10 comparación con un caso en el que la anchura del ventilador es pequeña y la velocidad de distribución no es uniforme. Por tanto, una diferencia de temperatura entre el aire y un refrigerante, que es necesaria para obtener una capacidad de acondicionamiento de aire predeterminada, se hace pequeña, una entrada al compresor se hace pequeña, y se realiza un ruido bajo. Además, en un caso en el que el coeficiente de pérdida es pequeño, incluso cuando el diámetro del ventilador no ha sido agrandado, se puede reducir el ruido alargando el ancho del ventilador. In a case where the loss coefficient is small and a fan width is large, a speed distribution in a direction across a heat exchanger approaches a uniform state, and thus can be used effectively a heat transfer zone of the heat exchanger, compared to a case in which the width of the fan is small and the distribution speed is not uniform. Therefore, a temperature difference between the air and a refrigerant, which is necessary to obtain a predetermined air conditioning capacity, becomes small, an input to the compressor becomes small, and a low noise is made. In addition, in a case where the loss coefficient is small, even when the diameter of the fan has not been enlarged, the noise can be reduced by lengthening the width of the fan.

15 Además en un aparato de aire acondicionado provisto de una pluralidad de ventiladores que tienen una pequeña anchura de ventilador, se puede reducir un valor de ruido del aparato de aire acondicionado en un punto operativo predeterminado y puede hacerse que una distribución de velocidad del intercambiador de calor en una dirección a lo ancho se aproxime a un estado uniforme, sustituyendo el ventilador por un ventilador que tenga una gran anchura de ventilador, incluso cuando se disminuye el número de ventiladores.In addition in an air conditioner provided with a plurality of fans having a small fan width, a noise value of the air conditioner can be reduced at a predetermined operating point and a speed distribution of the heat exchanger can be made Heat in a wide direction approaches a uniform state, replacing the fan with a fan that has a large fan width, even when the number of fans decreases.

Claims

1. Method for designing a siroco fan (100) that includes a helical housing (2) that includes a suction inlet (2a) to suck in air, a blow outlet (2b) to blow out the air, and a path of air (2c) from the suction inlet (2a) to the blow outlet (2b); a fan (1) housed in the helical housing, to suck the air in from the suction inlet (2a) and blow out the air from the blow outlet (2b) by means of a rotary drive; and a nozzle (3) applied to the suction inlet (2a) of the helical housing (2), in which the suction inlet (2a) is formed in an extension line of an axis of rotation of the fan (1) and on both side surfaces of the helical housing (2),

characterized by that

The method comprises:

one step to satisfy an equation: f (k4!) = 0.34947 (k4!) 2 - 1.0554 (k4!) + 1.8, and an inequality: 0.75f (k4!) ∀ L / H ∀ f (k4!) within a range of 0.1 ∀ k4! ∀0.4,

when a ventilation resistance in the air path (2c) is defined as P [Pa], an amount of air sucked in from the suction inlet (2a) is defined as Q [m3 / min], a width in one The direction of the fan's rotation axis is defined as L [mm], k is defined as a constant, a helical shell height is defined as H = 246k [mm], and P / Q2 is defined as a loss coefficient! [Pa / (m3 / min) 2].

2. The method for designing the siroco fan (100) according to claim 1, further comprising a step of satisfying the following inequality: X> Y ∋0 within a range of L / H ∀f (k4!) When a portion curved extending from the air path (2c) to the blow outlet (2b) of the helical housing (2) that is closer to the outer peripheral portion of the fan (1) serves as a tongue portion (2b1, 4) and when in a longitudinal cross section of the nozzle (3) an end point in a minimum opening portion of the nozzle

(3)(3): se define como punto A, un punto que es simétrico al punto A alrededor de un centro de la tobera (3) se define como punto A’, un punto de extremo en una porción de abertura máxima de la tobera (3) se define como punto B, un punto que es simétrico al punto B alrededor del centro de la tobera (3) se define como punto B’, un punto de intersección de una línea recta trazada desde el punto B en una dirección hacia el ventilador (1) y una superficie lateral de la carcasa helicoidal (2) se define como punto C, un punto de intersección de una línea recta trazada desde el punto B’ en la dirección hacia el ventilador (1) y la superficie lateral de la carcasa helicoidal (2) se define como punto C’, un punto de intersección de un segmento de línea AA’ y la línea de extensión del eje de giro del ventilador (1) se define como punto O, un punto en una línea de intersección de una superficie plana que pasa por el punto A, el punto O, y el punto A’, y la porción de lengua (2b1, 4), que tiene la distancia menor desde el ventilador defined as point A, a point that is symmetrical to point A around a center of the nozzle (3) is defined as point A ', an end point in a maximum opening portion of the nozzle (3) is defined as point B, a point that is symmetrical to point B around the center of the nozzle (3) is defined as point B ', an intersection point of a straight line drawn from point B in a direction towards the fan (1) and a lateral surface of the helical housing (2) is defined as point C, an intersection point of a straight line drawn from point B 'in the direction towards the fan (1) and the lateral surface of the helical housing (2) defined as point C ', an intersection point of a line segment AA' and the fan rotation axis extension line (1) is defined as point O, a point on an intersection line of a flat surface that go through point A, point O, and point A ', and the tongue portion ( 2b1, 4), which has the smallest distance from the fan

(1)(one): se define como punto D, un punto en la tobera (3), que está más cerca del punto D se define como punto E, un punto que está situado a un ángulo de 65 grados con relación al punto E en un sentido en contra del giro del ventilador (1) alrededor del punto O como un centro se define como punto F, un punto que está situado a un ángulo de 40 grados con relación al punto F en contra del sentido de giro del ventilador (1) alrededor del punto O como un centro se define como punto G, un punto que está situado a un ángulo de 40 grados con relación al punto F en un sentido de giro del ventilador (1) alrededor del punto O como un centro se define como punto H, un punto que está situado a un ángulo de 180 grados con relación al punto F en el sentido de giro del ventilador (1) alrededor del punto O como un centro se define como punto I, una longitud de un segmento de línea BC de un arco HFG aproximadamente circular que conecta el punto H, el punto F, y el punto G se define como X, y una longitud de un segmento de línea BC de un arco HIG aproximadamente circular que conecta el punto H, el punto I, y el punto G se define como Y. defined as point D, a point in the nozzle (3), which is closer to point D is defined as point E, a point that is located at an angle of 65 degrees relative to point E in a direction against the fan rotation (1) around point O as a center is defined as point F, a point that is located at an angle of 40 degrees relative to point F against the direction of fan rotation (1) around point O as a center is defined as point G, a point that is located at an angle of 40 degrees relative to point F in a direction of rotation of the fan (1) around point O as a center is defined as point H, a point which is located at an angle of 180 degrees relative to point F in the direction of rotation of the fan (1) around point O as a center is defined as point I, a length of a line segment BC of an arc HFG approximately circular that connects point H, point F, and point G is defined as X, and a The length of a line segment BC of an approximately circular HIG arc connecting point H, point I, and point G is defined as Y.

3. A method for designing a siroco fan that includes a helical housing (2) that includes a suction inlet (2a) to suck in air, a blow outlet (2b) to blow out the air, and an air path ( 2c) that goes from the suction inlet (2a) to the blowing outlet (2b); a fan (1) housed in the helical housing (2), to suck the air in from the suction inlet (2a) and blow out the air from the blow outlet (2c) by means of a rotary drive; and a nozzle (3) applied to the suction inlet (2a) of the helical housing (2), in which the suction inlet (2a) is formed in an extension line of an axis of rotation of the fan (1) and on a side surface of the helical housing (2),

characterized by that

The method comprises:

one step of satisfying an equation: g (k4!) = 1,39788 (k4!) 2 - 2,1108 (k4!) + 1.8, and an inequality: 1.5g (k4!) ∀L / H ∀ 2g (k4!) Within a range of 0.1 ∀k4! ∀0.4,

when a ventilation resistance in the air path (2c) is defined as P [Pa], an amount of air sucked in from the suction inlet (2a) is defined as Q [m 3 / min], a width in a direction of an axis of rotation of the fan (1) is defined as L [mm], k is defined as a constant, a height of the helical housing (2) is defined as H = 246k [mm], and P / Q 2 is defined as a loss coefficient! [Pa / (m 3 / min) 2].

4. The method for designing the siroco fan (100) according to claim 3, further comprising a step of satisfying the following inequality: X> Y ∋ 0 within the range of L / H ∀ g (k4!), When a portion curved extending from the air path (2c) to the blow outlet (2b) of the helical housing (2) that is closer to the outer peripheral portion of the fan (1) serves as a tongue portion, and when in a longitudinal cross section 5 of the nozzle (3) an end point in a minimum opening portion of the nozzle (3) is defined as point A, a point that is symmetrical to point A around a center of the nozzle ( 3) defined as point A ', an end point in a maximum opening portion of the nozzle (3) is defined as point B, a point that is symmetrical to point B around the center of the nozzle (3) is defined as point B ', an intersection point of a straight line drawn from point B in a direction towards the fan (1) and a lateral surface of the helical housing (2) is defined as point C, an intersection point of a straight line drawn from point B 'in the direction towards the fan (1) and the lateral surface of the helical housing (2) is defined as point C ', an intersection point of a segment of line AA' and the extension line of the axis of rotation of the fan (1) is defined as point O, a point in an intersecting line of a flat surface that passes through point A, point O, and point A ', and the tongue portion (2b1, 4), which has the smallest distance from the fan (1) is defined as point15 D, a point on the nozzle (3), which is closer to point D is defined as point E, a point that is located at an angle of 65 degrees relative to point E in a direction against the rotation of the fan (1) around point O as a center is defined as point F, a point that is located at an angle 40 degrees relative to point F against the direction of rotation of the fan (1) around point O as a center is defined as point G, a point that is located at an angle of 40 degrees relative to point F at a direction of rotation of the fan (1)

20 around point O as a center is defined as point H, a point that is located at an angle of 180 degrees relative to point F in the direction of rotation of the fan (1) around point O as a center is defined as point I, a length of a line segment BC of an approximately circular HFG arc connecting point H, point F, and point G is defined as X, and a length of a line segment BC of an approximately HIG arc circular that connects point H, point I, and point G is defined as Y.