ES2368904T3

ES2368904T3 - CYLINDRICAL ROPE WITH RADIO THAT HAS THE IMPROVED RADIO EDGE IN RESISTANCE TO SPORT AND FRACTURE.

Info

Publication number: ES2368904T3
Application number: ES03006594T
Authority: ES
Inventors: Takahito Kuroda; Ryousuke Okanishi; Yasushi Sakamoto; Katsutoshi Maeda
Original assignee: Hitachi Tool Engineering Ltd
Current assignee: Moldino Tool Engineering Ltd
Priority date: 2002-03-25
Filing date: 2003-03-24
Publication date: 2011-11-23
Anticipated expiration: 2023-03-24
Also published as: JP2003275918A

Abstract

Una fresa cilíndrica de filo con radio que tiene un filo cortante inferior (2) formado en la cara extrema de la misma, un filo cortante con radio (1) diseñado con el fin de extenderse sustancialmente más de 90° en una forma de arco y formado en un trozo de esquina de la misma, y un filo periférico externo cortante (3) formado en espiral en la superficie lateral de la misma, en la que: el filo cortante inferior (2) y el filo cortante con radio (1) se conectan de manera continua entre sí en el punto de conexión A mientras que el filo cortante con radio (1) se conecta de manera continua con el filo cortante periférico externo (3) en el punto de conexión B, y cuando el ángulo de intersección entre la dirección axial de dicha fresa cilíndrica de filo con radio y la dirección de línea normal en cualquier posición de dicho filo cortante con radio (1) se representa con R, el punto de conexión A corresponde a la posición R=0° de dicho filo cortante con radio (1) mientras que el punto de conexión B corresponde a la posición R=90° de dicho filo cortante con radio (1), caracterizada porque cuando una vista tomada a lo largo de un plano que pasa a través de los puntos de conexión A y B y atraviesa una cara de desprendimiento (7) de filo cortante con radio (1) se representa con una vista en sección transversal R, dicha cara de desprendimiento (7) de dicho filo cortante con radio (1) se diseña para tener una línea curvada convexa (7') que se extiende desde el punto de conexión A al punto de conexión B en la vista en sección transversal R, y cuando una posición en la línea curvada convexa (7') que está más alejada del segmento lineal AB en la vista en sección transversal R se representa mediante MO, MO se encuentra en una posición entre el punto de conexión A y la posición que se encuentra en la línea curvada convexa (7') y corresponde al punto medio (15) del segmento lineal AB.A cylindrical cutting edge with radius having a lower cutting edge (2) formed on the end face thereof, a cutting edge with radius (1) designed to extend substantially more than 90 ° in an arc shape and formed in a corner piece thereof, and an outer peripheral cutting edge (3) spirally formed in the lateral surface thereof, in which: the lower cutting edge (2) and the cutting edge with radius (1) they are continuously connected to each other at connection point A while the cutting edge with radius (1) is continuously connected to the external peripheral cutting edge (3) at connection point B, and when the angle of intersection between the axial direction of said cylindrical cutting edge with radius and the normal line direction at any position of said cutting edge with radius (1) is represented by R, the connection point A corresponds to the position R = 0 ° of said cutting edge with radius (1) while the connection point B corresponds to the position R = 90 ° of said cutting edge with radius (1), characterized in that when a view taken along a plane that passes through the connection points A and B and crosses a detachment face (7) of cutting edge with radius (1) is represented with a cross-sectional view R, said detachment face (7) of said cutting edge with radius (1) is designed to have a convex curved line (7 ') extending from the connection point A to the connection point B in the cross-sectional view R, and when a position in the convex curved line (7') that is furthest from the linear segment AB in the sectional view Transverse R is represented by MO, MO is in a position between the connection point A and the position that is in the convex curved line (7 ') and corresponds to the midpoint (15) of the linear segment AB.

Description

Fresa cilíndrica de filo con radio que tiene el filo de radio mejorado en resistencia para desportillar y fracturar. Cylindrical cutter with radius that has improved radius edge in resistance to chipping and fracturing.

ANTECEDENTES DE LA INVENCIÓN BACKGROUND OF THE INVENTION

Ámbito de la invención La presente invención se refiere a una mejora de una fresa cilíndrica de filo con radio utilizada para una operación de grabado de línea de contorno, etc. para moldes metálicos, etc., y en particular a una mejora de una fresa cilíndrica de filo con radio utilizada para el corte con avance grande. Field of the invention The present invention relates to an improvement of a cylindrical cutting edge with radius used for a contour line engraving operation, etc. for metal molds, etc., and in particular to an improvement of a cylindrical cutting edge with radius used for cutting with large feed.

Descripción de la técnica relacionada Generalmente se ha utilizado una fresa cilíndrica de punta esférica para someter los moldes metálicos, etc. a una operación de gravado de línea de contorno. Recientemente, el corte de alto rendimiento ha sido muy necesario, y se ha utilizado más frecuentemente una fresa cilíndrica de filo con radio en lugar de la fresa cilíndrica de punta esférica. Description of the related art Generally, a cylindrical spherical end mill has been used to submit the metal molds, etc. to a contour line engraving operation. Recently, high-performance cutting has been very necessary, and a cylindrical cutting edge with radius has been used more frequently instead of the cylindrical spherical end mill.

En comparación con la fresa cilíndrica de punta esférica, los filos cortantes de la fresa cilíndrica de filo con radio se ponen en contacto con una pieza de trabajo en una longitud más corta. Además, es imposible conseguir una alta de velocidad de corte (fresado) para la fresa cilíndrica de punta esférica porque el trozo de la punta de la fresa cilíndrica de punta esférica se encuentra en el eje de rotación de la herramienta de la fresa cilíndrica de punta esférica. Por otro lado, es posible conseguir una velocidad de corte (fresado) lo suficientemente alta para la fresa cilíndrica de filo con radio, de modo que la fresa cilíndrica de filo con radio tenga una baja fuerza de corte, corte de manera limpia y sea adecuada para un corte de alta eficiencia. In comparison with the spherical cylindrical cutter, the cutting edges of the radius cylindrical cutter are brought into contact with a workpiece in a shorter length. In addition, it is impossible to achieve a high cutting speed (milling) for the spherical cylindrical milling cutter because the tip of the spherical cylindrical cutter tip is on the axis of rotation of the cylindrical cutter end mill tool spherical On the other hand, it is possible to achieve a cutting speed (milling) high enough for the cylindrical cutting edge with radius, so that the cylindrical cutting edge with radius has a low cutting force, cuts cleanly and is adequate for a high efficiency cut.

Además, con respecto a la fresa cilíndrica de filo con radio, se han hecho varias mejoras de acuerdo con el uso previsto de la misma. Por ejemplo, el documento JP-A-7-246508, en el que se basa la forma en dos partes de la reivindicación actual, describe una mejora para reforzar un filo con radio de esquina. El documento JP-A-11-216609 describe una mejora para aumentar el rendimiento de corte (maquinabilidad). Otros ejemplos de la técnica anterior se describen en los documentos JP-A-4-310308 y JP-A-2003-071624. In addition, with respect to the cylindrical cutting edge with radius, several improvements have been made in accordance with its intended use. For example, JP-A-7-246508, on which the two-part form of the current claim is based, describes an improvement to reinforce a corner radius edge. JP-A-11-216609 describes an improvement to increase cutting performance (machinability). Other examples of the prior art are described in JP-A-4-310308 and JP-A-2003-071624.

Además, un trabajo con larga longitud sobresaliente de herramienta, tal como un trabajo de esquinas, un trabajo de corte profundo o similar, ha sido conocido como un trabajo de moldes metálicos, etc. La vibración con chirrido puede producirse durante el corte (fresado) en estos procesos de trabajo, y por lo tanto estos procesos de trabajo adoptan un método en el que se reduce la velocidad de avance de mesa de una fresa cilíndrica de filo con radio porque este método de reducción de avance se procesa fácilmente sobre la base de programas de CN (control numérico). De acuerdo con el método de reducción de avance, no sólo se reduce la eficiencia del trabajo, sino que también se disminuye un efecto de vibración con chirrido y por lo tanto se reduce proporcionalmente un avance por diente. Por lo tanto, la frecuencia de contacto de filo cortante con una pieza de trabajo es mayor y se promueve el desgaste. In addition, a work with long protruding tool length, such as a corner job, a deep cutting job or the like, has been known as a metal mold job, etc. Vibration with squeak can occur during cutting (milling) in these work processes, and therefore these work processes adopt a method in which the table forward speed of a cylindrical cutting edge with radius is reduced because this Advance reduction method is easily processed based on CN programs (numerical control). According to the advance reduction method, not only the work efficiency is reduced, but also a vibration effect with squeak is reduced and therefore one feed per tooth is proportionally reduced. Therefore, the frequency of cutting edge contact with a workpiece is greater and wear is promoted.

Además, se conoce un método en el que se reduce la velocidad de corte (fresado) manteniendo un alto el efecto de supresión de la vibración con chirrido. Sin embargo, sólo este método reduce el avance de forma proporcional, y en todo caso la eficiencia del trabajo se disminuye. Recientemente, se ha utilizado como medios de corte de alta eficiencia el corte con avance alto en el que se reduce la velocidad de corte (fresado), sin embargo la velocidad de avance de la mesa se aumenta, es decir, el avance por diente se aumenta extremadamente. In addition, a method is known in which the cutting speed (milling) is reduced while maintaining the effect of suppressing the vibration with squeaking. However, only this method reduces progress proportionally, and in any case the work efficiency is reduced. Recently, high-efficiency cutting has been used as high-efficiency cutting means in which the cutting speed (milling) is reduced, however the table feed rate is increased, that is, the feed per tooth is It increases extremely.

Sin embargo, la fresa cilíndrica de filo con radio ha tenido el problema de que cuando el avance por diente se aumenta extremadamente, la carga de corte se concentra en los filos con radio de esquina y la resistencia mecánica de los filos con radio de esquina es insoportable para la carga de corte, de modo que los filos con radio de esquina se desportillan o fracturan y llegan al final de su vida. En particular, cuando el corte de avance grande se lleva a cabo en un trabajo de corte que necesita una gran cantidad de corte, tal como un trabajo de desbaste o similares, la fuerza de corte es grande y el desportillamiento se produce más fácilmente, de modo que la condición de corte debe ser aflojada. Esto significa que la situación de corte actual no ha llegado todavía al corte de alta eficiencia. However, the cylindrical cutting edge with radius has had the problem that when the feed per tooth is extremely increased, the cutting load is concentrated on the edges with corner radius and the mechanical strength of the edges with corner radius is unbearable for the cutting load, so that the edges with a corner radius are chipped or fractured and reach the end of their life. In particular, when the large feed cutting is carried out in a cutting job that requires a large amount of cutting, such as roughing work or the like, the cutting force is large and the chipping occurs more easily, from so that the cutting condition must be loosened. This means that the current cutting situation has not yet reached the high efficiency cut.

COMPENDIO DE LA INVENCIÓN La presente invención se ha implementado en vista de la situación anterior, y tiene el deseo de proporcionar una fresa cilíndrica de filo con radio que pueda suprimir el desportillamiento y la fractura de los filos con radio de esquina para permitir el corte de avance grande. SUMMARY OF THE INVENTION The present invention has been implemented in view of the above situation, and has the desire to provide a cylindrical cutter with radius that can suppress the chipping and fracture of the edges with corner radius to allow cutting of big breakthrough

También se desea proporcionar una fresa cilíndrica de filo con radio que pueda mejorar tanto la resistencia de los filos con radio (radio) de esquina al desportillamiento y la fractura como el rendimiento de descarga de virutas generadas en los filos con radio de esquina para permitir con ello un corte de mayor avance. It is also desired to provide a cylindrical cutting edge with radius that can improve both the resistance of the edges with corner radius (radius) to chipping and fracture and the discharge performance of chips generated in the edges with corner radius to allow with it a cut of greater advance.

Además, se desea proporcionar una fresa cilíndrica de filo con radio que pueda mejorar la resistencia mecánica de los filos con radio de esquina para aumentar con ello la vida útil de los mismos. In addition, it is desired to provide a cylindrical cutting edge with radius that can improve the mechanical strength of the edges with a corner radius to thereby increase their useful life.

El objeto de la presente invención con respecto a la técnica anterior disponible más cercana es proporcionar una fresa cilíndrica de filo con radio que pueda mejorar tanto la resistencia mecánica como la maquinabilidad de los filos con radio (R) de esquina para permitir con ello un corte de mayor avance. The object of the present invention with respect to the closest prior art available is to provide a cylindrical cutting edge with radius that can improve both the mechanical strength and machinability of the edges with corner radius (R) to thereby allow a cut of greater advance.

Además, se desea proporcionar una fresa cilíndrica de filo con radio que pueda mejorar la resistencia de los filos periféricos externos al desportillamiento y la fractura manteniendo la maquinabilidad de los filos con radio (R) de esquina para permitir con ello un corte de mayor avance más eficiente. In addition, it is desired to provide a cylindrical cutting edge with radius that can improve the resistance of the outer peripheral edges to chipping and fracture while maintaining the machinability of the edges with corner radius (R) to thereby allow a cut of greater advance more efficient.

Para obtener el objeto anterior, de acuerdo a la presente invención, se proporciona una fresa cilíndrica de filo con radio según la reivindicación 1. Las reivindicaciones subordinadas se refieren a las realizaciones preferidas. To obtain the above object, according to the present invention, a cylindrical cutting edge with radius according to claim 1 is provided. The dependent claims refer to the preferred embodiments.

De acuerdo con la presente invención, la resistencia a la fractura del filo con radio puede ser mejorada, y también se puede mejorar el rendimiento de descarga de virutas generadas por el filo con radio, permitiendo con ello el corte de avance grande. In accordance with the present invention, the fracture resistance of the radius edge can be improved, and the discharge performance of chips generated by the radius edge can also be improved, thereby allowing large advance cutting.

Además, según la presente invención, la fresa cilíndrica de filo con radio de la presente invención es aplicable al trabajo de superficies curvadas en tres dimensiones, la operación de líneas de contorno, etc., e incluso cuando se utiliza en un trabajo que tiene una cantidad de corte, tal como un trabajo de desbaste, se puede suprimir el desportillamiento y la fractura del filo con radio, y se puede realizar el corte de alta eficiencia en el que el avance por diente es alto. Además, en el trabajo de superficies curvadas en tres dimensiones, la operación de la línea de contorno, etc., se puede mejorar la resistencia mecánica y la maquinabilidad del filo con radio, y el corte de avance grande se puede realizar con gran precisión. Furthermore, according to the present invention, the cylindrical cutting edge with radius of the present invention is applicable to the work of curved surfaces in three dimensions, the operation of contour lines, etc., and even when used in a work having a cutting amount, such as a roughing job, the chipping and fracture of the cutting edge with radius can be suppressed, and the high efficiency cutting in which the feed per tooth is high can be performed. In addition, in the work of curved surfaces in three dimensions, the operation of the contour line, etc., the mechanical strength and machinability of the cutting edge with radius can be improved, and the large advance cutting can be performed with great precision.

Aún más, de acuerdo con la presente invención, la resistencia del filo periférico externo al desportillamiento y la fractura se puede mejorar manteniendo la alta maquinabilidad del filo con radio, y el corte de avance grande se puede realizar de manera más estable. Furthermore, in accordance with the present invention, the resistance of the outer peripheral edge to chipping and fracture can be improved by maintaining the high machinability of the radius edge, and the large advance cutting can be performed more stably.

BREVE DESCRIPCIÓN DE LOS DIBUJOS La Fig. 1 es una vista lateral que muestra una fresa cilíndrica de filo con radio a la que se aplica la presente invención; La Fig. 2 es una vista ampliada que muestra un lado de la cara de desprendimiento en el trozo de esquina de la fresa cilíndrica de filo con radio cuando la fresa cilíndrica de filo con radio de la figura 1 se ve en una dirección perpendicular al eje de rotación de la herramienta (1-1) mostrado en la figura 1; La Fig. 3 es una vista ampliada en sección transversal de un trozo de esquina de la fresa cilíndrica de filo con radio de acuerdo con una primera realización de la invención; La Fig. 4 es una vista ampliada que muestra un lado del flanco en el trozo de la esquina de una fresa cilíndrica de filo con radio de acuerdo con una segunda realización de la presente invención cuando la fresa cilíndrica de filo con radio se ve en una dirección perpendicular al eje de rotación de la herramienta; La Fig. 5 muestra la variación de un ángulo de ataque α en los lugares respectivos (de R0° a R90°) de un filo con radio 1; La Fig. 6 muestra el trozo final de la fresa cilíndrica de filo con radio de la segunda realización, que se toma desde el lado del filo inferior; La Fig. 7 es una vista ampliada en planta que muestra el trozo final de la fresa cilíndrica de filo con radio de una cuarta realización cuando se ve a lo largo de la dirección axial de la fresa cilíndrica de filo con radio; La Fig. 8 es una vista en dirección R45° que muestra el trozo extremo de la fresa cilíndrica de filo con radio de acuerdo con una quinta realización de la presente invención; La Fig. 9 es una vista ampliada del filo con radio 1 de la figura 8 en la vista en dirección R45° de esquina; La Fig. 10 es una vista ampliada en sección transversal de un trozo extremo de la fresa cilíndrica de filo con radio de acuerdo con una sexta realización de la presente invención; La Fig. 11 es una vista en sección transversal tomada a lo largo de la línea A-A de la Fig. 10; La Fig. 12 es una vista ampliada (vista en dirección R45°) que muestra el trozo de esquina que contiene el filo con radio 1, el filo inferior 2 y el filo periférico externo 3 de acuerdo con una séptima realización de la presente invención; La Fig. 13 es una vista en sección transversal tomada a lo largo de la línea B-B de la Fig. 12; La Fig. 14 es una vista ampliada (vista en dirección R45°) que muestra el trozo de esquina que contiene el filo con radio 1, el filo inferior 2 y el filo periférico externo 3 de acuerdo con una modificación de la séptima realización mostrada en figura 12 cuando la anchura del margen M en cada filo con radio se varía con un estilo ondulado; La Fig. 15 es una vista ampliada (vista en dirección R45°) que muestra el trozo de esquina que contiene el filo con radio 1, el filo inferior 2 y el filo periférico externo 3 de acuerdo con una modificación de la séptima realización mostrada en figura 12 cuando la anchura del margen M en cada filo con radio se varía con un estilo de dientes de sierra; La Fig. 16 es una vista ampliada del trozo de esquina de una fresa cilíndrica de filo con radio de acuerdo a una octava realización en la vista en dirección R45°; La Fig. 17 es una vista en sección transversal tomada a lo largo de la línea C-C de la Fig. 16; La Fig. 18 es una vista en sección transversal tomada a lo largo de la línea D-D de la Fig. 16; BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS Fig. 1 is a side view showing a cylindrical cutting edge with radius to which the present invention is applied; Fig. 2 is an enlarged view showing one side of the detachment face on the corner piece of the cylindrical cutting edge with radius when the cylindrical cutting edge with radius of Figure 1 is seen in a direction perpendicular to the axis of rotation of the tool (1-1) shown in figure 1; Fig. 3 is an enlarged cross-sectional view of a corner piece of the cylindrical cutter with radius according to a first embodiment of the invention; Fig. 4 is an enlarged view showing a side of the flank in the corner piece of a cylindrical cutter with radius according to a second embodiment of the present invention when the cylindrical cutter with radius is seen in a direction perpendicular to the axis of rotation of the tool; Fig. 5 shows the variation of an angle of attack α in the respective places (from R0 ° to R90 °) of an edge with radius 1; Fig. 6 shows the final piece of the cylindrical cutter with radius of the second embodiment, which is taken from the side of the lower edge; Fig. 7 is an enlarged plan view showing the final piece of the cylindrical cutting edge with radius of a fourth embodiment when viewed along the axial direction of the cylindrical cutting edge with radius; Fig. 8 is an R45 ° view showing the end piece of the cylindrical cutter with radius according to a fifth embodiment of the present invention; Fig. 9 is an enlarged view of the radius edge 1 of Fig. 8 in the R45 ° corner view; Fig. 10 is an enlarged cross-sectional view of an end piece of the cylindrical cutter with radius according to a sixth embodiment of the present invention; Fig. 11 is a cross-sectional view taken along line A-A of Fig. 10; Fig. 12 is an enlarged view (viewed in R45 ° direction) showing the corner piece containing the edge with radius 1, the lower edge 2 and the outer peripheral edge 3 according to a seventh embodiment of the present invention; Fig. 13 is a cross-sectional view taken along line B-B of Fig. 12; Fig. 14 is an enlarged view (viewed in R45 ° direction) showing the corner piece containing the edge with radius 1, the lower edge 2 and the outer peripheral edge 3 according to a modification of the seventh embodiment shown in Figure 12 when the width of the margin M in each radius edge is varied in a wavy style; Fig. 15 is an enlarged view (viewed in the R45 ° direction) showing the corner piece containing the edge with radius 1, the lower edge 2 and the outer peripheral edge 3 according to a modification of the seventh embodiment shown in Figure 12 when the width of the margin M in each radius edge is varied with a sawtooth style; Fig. 16 is an enlarged view of the corner piece of a cylindrical cutter with radius according to an eighth embodiment in the view in R45 ° direction; Fig. 17 is a cross-sectional view taken along the line C-C of Fig. 16; Fig. 18 is a cross-sectional view taken along the D-D line of Fig. 16;

La Fig. 19 es una vista ampliada que muestra el trozo extremo de la fresa cilíndrica de filo con radio de acuerdo con una novena realización de la presente invención; La Fig. 20 es una vista en sección transversal tomada a lo largo de la línea E-E de la Fig. 19; La Fig. 21 es una vista en sección transversal tomada a lo largo de la línea F-F de la Fig. 19; La Fig. 22 es una vista en sección transversal tomada a lo largo de la línea G-G de la Fig. 19; y La Fig. 23 es una vista en sección transversal tomada a lo largo de la línea H-H de la Fig. 19. Fig. 19 is an enlarged view showing the end piece of the cylindrical cutting edge mill with radius of according to a ninth embodiment of the present invention; Fig. 20 is a cross-sectional view taken along the E-E line of Fig. 19; Fig. 21 is a cross-sectional view taken along the line F-F of Fig. 19; Fig. 22 is a cross-sectional view taken along the G-G line of Fig. 19; Y Fig. 23 is a cross-sectional view taken along the H-H line of Fig. 19.

DESCRIPCIÓN DETALLADA DE LAS REALIZACIONES PREFERIDAS Más adelante se describirán realizaciones preferidas acordes con la presente invención haciendo referencia a los dibujos que se acompañan. DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS Preferred embodiments according to the present invention will be described below with reference to the accompanying drawings.

La Fig. 1 es una vista lateral que muestra una fresa cilíndrica de filo con radio a la que se aplica la presente invención, y la Fig. 2 es una vista ampliada que muestra un trozo de esquina de la fresa cilíndrica de filo con radio mostrada en la figura 1. Fig. 1 is a side view showing a cylindrical cutting edge with radius to which the present invention is applied, and Fig. 2 is an enlarged view showing a corner piece of the cylindrical cutting edge with radius shown in figure 1.

Antes de describir individualmente cada una de las realizaciones de la presente invención, se describirán en primer lugar las partes constituyentes de la fresa cilíndrica de filo con radio de acuerdo con la presente invención. Before individually describing each of the embodiments of the present invention, the constituent parts of the cylindrical cutter with radius according to the present invention will first be described.

Como se muestra en las figuras 1 y 2, la fresa cilíndrica de filo con radio REM (del inglés Radius End Mill) mostrada en la figura 1 está equipada con varios filos cortantes en el trozo de la punta de la misma y en la superficie lateral de la misma. Los filos cortantes de la fresa cilíndrica de filo con radio REM incluyen unos filos cortantes inferiores (extremos) (en lo sucesivo, "filos inferiores") 2 formados en la cara inferior (extrema) de la fresa cilíndrica de filo con radio REM, unos filos cortantes con radio (en lo sucesivo, "filos con radio de esquina" o simplemente "filos con radio") 1 formados en los trozos de esquina de la fresa cilíndrica de filo con radio REM y unos filos cortantes periféricos externos 3 (en lo sucesivo, "filos periféricos externos") formados en espiral en la superficie lateral de la fresa cilíndrica de filo con radio REM. Cada filo inferior 2, cada filo con radio 1 y cada filo periférico externo 3 se conectan continuamente entre sí para constituir un conjunto de filo cortante que se extiende desde el lado frontal al lado posterior de la fresa cilíndrica de filo con radio REM como se muestra en las figuras 1 y 2, y se incorporan varios (dos As shown in figures 1 and 2, the cylindrical cutter with REM radius (of the English Radius End Mill) shown in figure 1 is equipped with several cutting edges on the piece of the tip of the same and on the lateral surface Of the same. The cutting edges of the cylindrical cutting edge with REM radius include lower cutting edges (ends) (hereinafter referred to as "bottom edges") 2 formed on the lower (extreme) face of the cylindrical cutting edge with REM radius, cutting edges with radius (hereinafter, "edges with corner radius" or simply "cutting edges with radius") 1 formed in the corner pieces of the cylindrical cutter with REM radius and external peripheral cutting edges 3 (hereinafter referred to as "outer peripheral edges") spirally formed on the lateral surface of the cylindrical cutting edge with REM radius. Each lower edge 2, each edge with radius 1 and each external peripheral edge 3 are continuously connected to each other to constitute a cutting edge assembly extending from the front side to the rear side of the cylindrical cutting edge mill with REM radius as shown in figures 1 and 2, and several are incorporated (two

o más) conjuntos de filo cortante (combinaciones) en la fresa cilíndrica de filo con radio REM. or more) cutting edge assemblies (combinations) on the cylindrical cutting edge with REM radius.

En la figura 1, una línea de puntos y trazos (l-l) representa el eje de rotación de la herramienta de la fresa cilíndrica de filo con radio REM que corresponde al centro de rotación de la fresa cilíndrica de filo con radio REM, y una línea de puntos representa un lugar geométrico de rotación (RL) de la fresa cilíndrica de filo con radio REM cuando la fresa cilíndrica de filo con radio REM gira. El número de referencia 4 representa el flanco del filo con radio 1, el número de referencia 5 representa el flanco del filo inferior 2, y el número de referencia 6 representa el flanco del filo periférico externo 3. En la figura 2, número el número de referencia 7 representa la cara de desprendimiento del filo con radio 1 y el número de referencia 8 representa una cara de entalladura frontal (la cara de desprendimiento del filo inferior 2). El carácter de referencia A representa el punto de conexión entre el filo con radio 1 y el filo inferior 2 y el carácter de referencia B representa el punto de conexión entre el filo con radio 1 y el filo periférico externo 3. El punto de conexión A corresponde a R0° y el punto de conexión B corresponde a R90°. In Fig. 1, a dotted and dashed line (ll) represents the axis of rotation of the tool of the cylindrical cutting mill with REM radius that corresponds to the center of rotation of the cylindrical cutting mill with REM radius, and a line dotted represents a geometric place of rotation (RL) of the cylindrical cutter with REM radius when the cylindrical cutter with REM radius rotates. The reference number 4 represents the edge of the edge with radius 1, the reference number 5 represents the flank of the lower edge 2, and the reference number 6 represents the flank of the outer peripheral edge 3. In Figure 2, number the number reference 7 represents the cutting edge of the edge with radius 1 and the reference number 8 represents a front notch face (the detachment face of the lower edge 2). The reference character A represents the connection point between the edge with radius 1 and the lower edge 2 and the reference character B represents the connection point between the edge with radius 1 and the external peripheral edge 3. The connection point A corresponds to R0 ° and connection point B corresponds to R90 °.

Aquí, R0° indica una posición extrema del filo con radio 1 situado en una línea que es paralela al eje de rotación de la herramienta (l-l) de la fresa cilíndrica de filo con radio REM y pasa a través del centro de radio (el centro de curvatura) C del filo con radio 1 y R90° indica la otra posición extrema (punto de conexión B) del filo con radio 1 situado en una línea que es perpendicular al eje de rotación de la herramienta (l-l) de la fresa cilíndrica de filo con radio REM y pasa a través del centro de radio C del filo con radio 1. Es decir, el lugar R0° de la REM se corresponde con un trozo extremo del filo con radio 1 en las proximidades del punto de conexión A entre el filo con radio 1 y el filo inferior 2 y el lugar R90° de la REM se corresponde con el otro trozo extremo del filo con radio 1 en las proximidades del punto de conexión B entre el filo con radio 1 y el filo periférico externo 3. Además, el lugar R45° de la REM indica un trozo que contiene la posición del filo con radio 1 situado en una línea que se cruza con el eje de rotación de la herramienta (l-l) de la fresa cilíndrica de filo con radio REM a 45° y pasa a través del centro de radio C del filo con radio 1. Es decir, la punta R45° del filo con radio 1 corresponde a la posición intermedia entre los puntos de conexión A y B. Here, R0 ° indicates an extreme position of the cutting edge with radius 1 located in a line that is parallel to the axis of rotation of the tool (ll) of the cylindrical cutting mill with REM radius and passes through the center of radius (the center of curvature) C of the cutting edge with radius 1 and R90 ° indicates the other extreme position (connection point B) of the cutting edge with radius 1 located in a line that is perpendicular to the axis of rotation of the tool (ll) of the cylindrical cutter of edge with radius REM and passes through the center of radius C of the edge with radius 1. That is, the place R0 ° of the REM corresponds to an end piece of the edge with radius 1 in the vicinity of the connection point A between the edge with radius 1 and the bottom edge 2 and the R90 ° place of the REM corresponds to the other end piece of the edge with radius 1 in the vicinity of the connection point B between the edge with radius 1 and the outer peripheral edge 3. In addition, the R45 ° place of the REM indicates a piece containing the position of the cutting edge with radius 1 located in a line that intersects with the axis of rotation of the tool (ll) of the cylindrical cutting mill with 45 ° REM radius and passes through the center of radius C of the cutting edge with radius 1 That is, the tip R45 ° of the edge with radius 1 corresponds to the intermediate position between the connection points A and B.

A continuación, se describirán las realizaciones preferidas de una fresa cilíndrica de filo con radio de acuerdo con la presente invención haciendo referencia a los dibujos adjuntos. En las siguientes realizaciones, se utiliza de manera representativa una fresa cilíndrica de filo con radio que tiene un filo con radio de esquina de tipo sustancialmente de arco de un cuarto en cada trozo de esquina del trozo de punta del mismo. Next, preferred embodiments of a cylindrical cutter with radius according to the present invention will be described with reference to the accompanying drawings. In the following embodiments, a cylindrical cutter with radius having a radius-shaped corner radius of a quarter-quarter radius is representatively used in each corner piece of the tip piece thereof.

[Primera Realización] Ahora, se describirá una primera realización de acuerdo con la presente invención haciendo referencia a la figura 3. [First Realization] Now, a first embodiment according to the present invention will be described with reference to Figure 3.

La Fig. 3 es una vista ampliada en sección transversal de un trozo de esquina de la fresa cilíndrica de filo con radio REM de acuerdo con la primera realización, que contiene la línea AB que conecta los puntos de conexión A y B, y corresponde a una vista en planta que se ve desde el lateral de la cara de desprendimiento 7 del filo con radio 1. Fig. 3 is an enlarged cross-sectional view of a corner piece of the cylindrical cutting mill with REM radius according to the first embodiment, which contains the line AB connecting the connection points A and B, and corresponds to a plan view seen from the side of the detachment face 7 of the edge with radius 1.

En esta realización, la vista en sección transversal del trozo de esquina de la fresa cilíndrica de filo con radio REM de la figura 3 se consigue mediante el corte del trozo de esquina de la REM a lo largo de un plano que pasa por los dos puntos de conexión A y B (es decir, contiene el segmento lineal AB que conecta los puntos de conexión A y B), de modo que corte a la cara de desprendimiento 7 del filo con radio 1. La vista en sección transversal conseguida de este modo en lo sucesivo se denominará "vista en sección transversal R". De acuerdo con esta realización, la forma superficial de la cara de desprendimiento 7 del filo con radio 1 se diseña de modo que la forma lineal 7' de la cara de desprendimiento 7 del filo con radio 1 en la vista en sección transversal R es una línea curvada de forma convexa que se extiende desde el punto de conexión A al punto de conexión B como se muestra en la figura 3. Esta forma superficial especial trae varios efectos a una fresa cilíndrica de filo con radio de corte con avance grande y es adecuada para el corte de avance grande de la siguiente manera. Es decir, la forma superficial de la cara de desprendimiento 7 del filo con radio 1 está diseñada con el fin de tener una línea curvada de forma convexa en una vista en sección transversal tomada a lo largo de por lo menos un plano que pasa a través de los puntos de conexión A y B y cruza la cara de desprendimiento 7 del filo con radio 1. In this embodiment, the cross-sectional view of the corner piece of the cylindrical cutting edge mill with REM radius of Figure 3 is achieved by cutting the corner piece of the REM along a plane passing through the two points of connection A and B (that is, it contains the linear segment AB that connects the connection points A and B), so that it cuts to the detachment face 7 of the edge with radius 1. The cross-sectional view thus achieved hereinafter referred to as "cross-sectional view R". According to this embodiment, the surface shape of the detachment face 7 of the edge with radius 1 is designed so that the linear form 7 'of the detachment face 7 of the edge with radius 1 in the cross-sectional view R is a Convex curved line extending from connection point A to connection point B as shown in Figure 3. This special surface shape brings several effects to a cylindrical cutting edge with large cutting radius and is suitable For cutting large feed as follows. That is, the surface shape of the detachment face 7 of the edge with radius 1 is designed in order to have a convexly curved line in a cross-sectional view taken along at least one plane passing through of the connection points A and B and crosses the detachment face 7 of the edge with radius 1.

En el corte de avance grande en el que se incrementa el avance por diente, la cantidad de corte en la dirección axial de la herramienta se establece en el 35% o menos del radio R de esquina CR (que corresponde a la longitud entre la línea que es paralela al eje central de la herramienta y pasa por el punto de conexión A y la línea que es paralela al eje central de la herramienta y pasa por el punto de conexión B en la figura 2). Cuando se lleva a cabo este corte de avance grande, se produce viruta en las proximidades del punto de conexión A debido a la relación de fase de los filos cortantes, y el flujo en una dirección oblicua superior, es decir, el flujo desde el punto de conexión A al punto de conexión B. Por lo tanto, con el fin de que los filos con radio 1 de la fresa cilíndrica de filo con radio REM tengan a la vez alta resistencia mecánica y alta maquinabilidad (rendimiento de corte o fresado), es decir, con el fin de aumentar la resistencia mecánica y la maquinabilidad de los filos con radio 1, la forma superficial de la cara de desprendimiento de cada filo con radio 1 se diseña con el fin de que tenga una línea curva convexa que se extiende desde el punto de conexión A al punto de conexión B en la vista en sección transversal conseguida mediante el corte del trozo de esquina que contiene el filo con radio 1 a lo largo de un plano que pasa a través de los puntos de conexión A y B de modo que se crucen (corten) con la cara de desprendimiento 7 del filo con radio 1. In the large advance cut in which the feed per tooth is increased, the amount of cut in the axial direction of the tool is set at 35% or less of the corner radius R of CR (which corresponds to the length between the line which is parallel to the central axis of the tool and passes through the connection point A and the line that is parallel to the central axis of the tool and passes through the connection point B in Figure 2). When this large feed cut is made, chip is produced in the vicinity of the connection point A due to the phase relationship of the cutting edges, and the flow in an upper oblique direction, that is, the flow from the point of connection A to the connection point B. Therefore, in order that the edges with radius 1 of the cylindrical cutting mill with REM radius have both high mechanical strength and high machinability (cutting or milling performance), that is, in order to increase the mechanical strength and machinability of the edges with radius 1, the surface shape of the detachment face of each edge with radius 1 is designed so that it has a convex curved line that extends from connection point A to connection point B in the cross-sectional view achieved by cutting the corner piece containing the edge with radius 1 along a plane passing through connection points A and B so that intersect (cut) with the detachment face 7 of the edge with radius 1.

Los inventores de esta solicitud han descubierto que cuando la cara de desprendimiento 7 de cada filo con radio 1 se diseña para tener una forma superficial tan especial, la resistencia mecánica del filo cortante de los filos con radio se puede aumentar, la viruta que se produce en el punto de conexión A puede separarse rápidamente de la cara de desprendimiento 7 del filo con radio 1 y la fuerza de corte se puede reducir, de manera que se puede aumentar la maquinabilidad. The inventors of this application have discovered that when the detachment face 7 of each edge with radius 1 is designed to have such a special surface shape, the mechanical resistance of the cutting edge of the edges with radius can be increased, the chip that is produced at connection point A it can be quickly separated from the detachment face 7 of the edge with radius 1 and the cutting force can be reduced, so that machinability can be increased.

En esta realización, la forma superficial de la cara de desprendimiento 7 del filo con radio 1 se especifica mediante el uso de la vista en sección transversal R definida como se ha descrito anteriormente, ya que la vista en sección transversal R definida de este modo hace que sea fácil reconocer visualmente la ubicación donde aparece la viruta y la dirección de flujo de la viruta que se produce de este modo y hace observable a simple vista la forma en sección transversal de la cara de desprendimiento 7 del filo con radio 1. In this embodiment, the surface shape of the detachment face 7 of the edge with radius 1 is specified by the use of the cross-sectional view R defined as described above, since the cross-sectional view R defined in this way makes that it is easy to visually recognize the location where the chip appears and the flow direction of the chip that is produced in this way and makes the cross-sectional shape of the detachment face 7 of the edge with radius 1 visible to the naked eye.

Con respecto a la línea curva convexa de la cara de desprendimiento 7 en la vista en sección transversal R (Fig. 3), los inventores de esta solicitud también han descubierto que a medida que aumenta la curvatura de la línea curva convexa 7’, la maquinabilidad puede aumentarse aún más. En consecuencia, es preferible variar gradualmente la curvatura de la línea curvada convexa 7’ en la dirección desde el punto de conexión A al punto de conexión B y también ubicar la posición de máxima curvatura MO de la línea curvada convexa 7’ en cualquier posición en la zona 16 entre el punto de conexión A y el punto medio 15 del segmento lineal AB, que contribuye principalmente al corte. Además, también es preferible que la curvatura media de la línea curvada convexa 7’ en la zona 16 entre el punto medio 15 y el punto de conexión A, es decir, la curvatura de aproximadamente un trozo de arco en la zona 16 se establezca para ser más grande que la curvatura de aproximadamente un trozo de arco en la zona 17 entre el punto medio 15 y el punto de conexión B. With respect to the convex curved line of the detachment face 7 in the cross-sectional view R (Fig. 3), the inventors of this application have also discovered that as the curvature of the convex curved line 7 'increases, the Machinability can be further increased. Accordingly, it is preferable to gradually vary the curvature of the convex curved line 7 'in the direction from the connection point A to the connection point B and also to locate the position of maximum curvature MO of the convex curved line 7' in any position in the zone 16 between the connection point A and the midpoint 15 of the linear segment AB, which mainly contributes to the cut. In addition, it is also preferable that the average curvature of the convex curved line 7 'in zone 16 between the midpoint 15 and the connection point A, that is, the curvature of approximately one piece of arc in zone 16 be established to be larger than the curvature of approximately a piece of arc in zone 17 between midpoint 15 and connection point B.

La distancia de contacto entre la posición máxima sobresaliente MO de la línea curvada convexa 7’ y la viruta es la más corta, y por lo tanto la fuerza de corte se reduce en este lugar. En consecuencia, en esta parte se puede conseguir la maquinabilidad más excelente. Por lo tanto, es efectivo que la posición sobresaliente máxima MO de la línea curvada convexa se encuentre en una posición que sea igual al 35% o menos del radio R de esquina CR. Es decir, cuando el trozo sobresaliente máximo MO de la línea curvada convexa 7’ se encuentra en la zona 16, se puede conseguir una excelente maquinabilidad, y de este modo se proporciona un gran efecto de reducción de las vibraciones con chirrido. The contact distance between the maximum protruding position MO of the 7 ’convex curved line and the chip is the shortest, and therefore the cutting force is reduced in this place. Consequently, in this part the most excellent machinability can be achieved. Therefore, it is effective that the maximum protruding position MO of the convex curved line is in a position that is equal to 35% or less of the corner radius R of CR. That is, when the maximum protruding piece MO of the curved convex line 7 'is in zone 16, excellent machinability can be achieved, and thus a great effect of vibration reduction with squeaking is provided.

Como se describió anteriormente, la cantidad de corte en la dirección axial de la herramienta se establece en el 35% As described above, the amount of cutting in the axial direction of the tool is set at 35%

o menos del radio R de esquina en un lugar general en el corte de avance grande en el que el avance por diente se aumenta extremadamente. En consecuencia, en particular mediante el diseño de la forma superficial de la cara de desprendimiento 7 del filo con radio 1 con el fin de tener una línea curvada convexa en la vista en sección transversal R, por lo menos en la zona 16 que corresponde a un lugar que se utiliza principalmente en el proceso de corte, un trozo del filo con radio 1, que se utiliza principalmente en el proceso de corte puede conseguir con certeza una alta resistencia mecánica y maquinabilidad. or less of the corner radius R in a general place in the large feed cut in which the feed per tooth is extremely increased. Accordingly, in particular by designing the surface shape of the detachment face 7 of the edge with radius 1 in order to have a convex curved line in the cross-sectional view R, at least in the area 16 corresponding to A place that is mainly used in the cutting process, a piece of the cutting edge with radius 1, which is mainly used in the cutting process, can certainly achieve high mechanical strength and machinability.

Además, se puede formar un trozo rebajado o un trozo lineal en las proximidades del punto de conexión B del filo con radio 1. Este lugar no se utiliza principalmente en el proceso de corte, y no tiene ningún efecto sobre el corte de avance grande. Por lo tanto, esta modificación está contenida en el objeto de la presente invención. In addition, a recessed piece or a linear piece can be formed in the vicinity of the connection point B of the cutting edge with radius 1. This place is not used primarily in the cutting process, and has no effect on the large feed cut. Therefore, this modification is contained in the object of the present invention.

En el caso del corte de avance grande, tiene una mayor carga de corte que el corte general, y la carga de corte está más concentrada a los trozos de resistencia débil de todo el cuerpo del filo con radio, que tiene como resultado la fractura del filo con radio. Además, cuando existe un trozo de sobresaliente máximo en la línea curvada convexa de la cara de desprendimiento en la zona 16 (la zona en el lado del punto de conexión A), el espesor de la cara de desprendimiento con respecto a la longitud del segmento lineal AB es mayor en la zona 16 que en la zona 17 (la zona en el lado del punto de conexión B). Por lo tanto, desde el punto de vista de equilibrio de la resistencia, el espesor promedio de los flancos 4 del filo con radio 1 con respecto al segmento lineal AB se puede establecer para que sea mayor en la zona 17 que en la zona 16. Esta estructura hace que el equilibrio de resistencias de todo el filo con radio sea más excelente, y puede mejorarse la resistencia a la fractura. In the case of the large feed cut, it has a higher cutting load than the general cut, and the cutting load is more concentrated to the pieces of weak resistance of the entire body of the cutting edge with radius, which results in the fracture of the edge with radio. In addition, when there is a piece of maximum protrusion in the convex curved line of the detachment face in zone 16 (the area on the side of the connection point A), the thickness of the detachment face with respect to the length of the segment Linear AB is larger in zone 16 than in zone 17 (the zone on the side of connection point B). Therefore, from the standpoint of resistance balance, the average thickness of the edges 4 of the edge with radius 1 with respect to the linear segment AB can be set to be greater in zone 17 than in zone 16. This structure makes the resistance balance of the entire edge with radius more excellent, and fracture resistance can be improved.

Con el fin de conseguir una alta resistencia mecánica en el filo con radio, es preferible establecer el ángulo de ataque del filo con radio en un ángulo negativo en la dirección radial de la herramienta, y es más preferible establecer el ángulo de ataque del filo con radio en un ángulo en el intervalo de -15° a -40° considerando la resistencia mecánica y la maquinabilidad. Si el ángulo de ataque en la dirección radial de la herramienta es un ángulo negativo y el valor absoluto del valor negativo es menor que 15°, la resistencia del filo cortante es insuficiente, y es más probable que se produzca desportillamiento. Además, si el valor absoluto del ángulo negativo es mayor de 40°, la resistencia del filo cortante es grande, sin embargo, la maquinabilidad se reduce, de modo que la fuerza de corte se incrementa. Por lo tanto, se producen vibraciones con chirrido y la rugosidad de la superficie de corte es más severa. El ángulo de ataque está comprendido más preferiblemente entre -20° a -35° con el fin de satisfacer a la vez la resistencia mecánica y la maquinabilidad del filo con radio en un alto nivel. In order to achieve high mechanical strength in the radius edge, it is preferable to set the angle of attack of the radius edge at a negative angle in the radial direction of the tool, and it is more preferable to establish the angle of attack of the edge with radius at an angle in the range of -15 ° to -40 ° considering mechanical strength and machinability. If the angle of attack in the radial direction of the tool is a negative angle and the absolute value of the negative value is less than 15 °, the resistance of the cutting edge is insufficient, and it is more likely that chipping occurs. In addition, if the absolute value of the negative angle is greater than 40 °, the resistance of the cutting edge is large, however, the machinability is reduced, so that the cutting force is increased. Therefore, vibrations with squeak occur and the roughness of the cutting surface is more severe. The angle of attack is more preferably between -20 ° to -35 ° in order to satisfy both the mechanical strength and the machinability of the cutting edge with radius at a high level.

Es ventajoso que el número de filos cortantes (conjuntos de filos cortantes) se incremente para realizar el corte de alta eficiencia. En el caso de una pieza de trabajo que tiene un trozo de esquina, cuando una fresa cilíndrica de varios filos que tiene cuatro o más filos cortantes se aplica a la pieza de trabajo, existen simultáneamente filos cortantes en el trozo de esquina, de modo que es probable que se produzca vibración con chirrido debido a la resonancia. Por lo tanto, el número de filos cortantes se establece preferiblemente en tres. Además, la vida útil de la fresa cilíndrica de filo con radio (filo con radio o similar) se puede mejorar mediante la aplicación de un revestimiento duro de TiAlN o similar, o un revestimiento lubricante de tipo Cr. It is advantageous that the number of cutting edges (sets of cutting edges) is increased to perform high efficiency cutting. In the case of a workpiece that has a corner piece, when a multi-edged cylindrical milling cutter that has four or more cutting edges is applied to the workpiece, cutting edges exist simultaneously on the corner piece, so that Vibration with squeak is likely due to resonance. Therefore, the number of cutting edges is preferably set to three. In addition, the life of the cylindrical cutter with radius (radius edge or similar) can be improved by applying a hard coating of TiAlN or the like, or a lubricating coating of type Cr.

A continuación, se describirán con detalle ejemplos preferibles acordes con la primera realización de la presente invención haciendo referencia a las figuras 2 y 3. Next, preferable examples according to the first embodiment of the present invention will be described in detail with reference to Figures 2 and 3.

(Ejemplo 1) Como ejemplo 1 de esta realización se utiliza una fresa cilíndrica de filo con radio de tipo de 3 filos cortantes formada de carburo cementado de partículas ultra-finas en la que el diámetro del filo se establece en 10 mm, el radio R de esquina CR se establece en 2 mm y los filos cortantes se revisten con TiAlN. En este ejemplo, la forma superficial de la cara de desprendimiento 7 del filo con radio 1 está diseñada bajo las siguientes condiciones: la forma superficial de la parte frontal de desprendimiento 7 está diseñada para tener una línea curvada convexa que se extiende desde el punto de conexión A al punto de conexión B en la vista en sección transversal R (corte) tomada a lo largo de un plano que pasa a través de los puntos de conexión A y B con el fin de cruzar (cortar) la cara de desprendimiento 7 del filo con radio 1; la posición de máxima curvatura de la línea curvada convexa se encuentra en una posición más cercana al punto de conexión A que al punto medio 15 del segmento lineal AB (es decir, situada en la zona 16); la curvatura de un trozo aproximadamente de arco de la línea curvada convexa 7’ en la zona 16 situada entre el punto de conexión A y el punto medio 15 es mayor que el trozo aproximadamente de arco de la línea curvada convexa 7’ en la zona 17 entre el punto de conexión B y el punto medio 15; el trozo de sobresaliente máximo MO de la línea curvada convexa se encuentra en una posición que estaba más cerca al punto de conexión A que del punto medio 15 en una distancia de aproximadamente el 10% del segmento lineal AB; y el ángulo de ataque del filo con radio 1 se establece en -25° en la dirección radial de la fresa cilíndrica. (Example 1) As an example 1 of this embodiment, a cylindrical cutter with a radius of 3 cutting edges formed of cemented carbide of ultra-fine particles in which the diameter of the edge is set at 10 mm, the radius R, is used CR corner is set to 2 mm and the cutting edges are coated with TiAlN. In this example, the surface shape of the detachment face 7 of the cutting edge with radius 1 is designed under the following conditions: the surface shape of the detachment front part 7 is designed to have a convex curved line extending from the point of connection A to connection point B in the cross-sectional view R (cut) taken along a plane passing through connection points A and B in order to cross (cut) the detachment face 7 of the edge with radius 1; the position of maximum curvature of the convex curved line is in a position closer to the connection point A than to the midpoint 15 of the linear segment AB (ie, located in zone 16); the curvature of an approximately arc portion of the convex curved line 7 'in zone 16 located between the connection point A and the midpoint 15 is greater than the approximately arc portion of the convex curved line 7' in zone 17 between connection point B and midpoint 15; the maximum protrusion piece MO of the convex curved line is in a position that was closer to the connection point A than of the midpoint 15 at a distance of approximately 10% of the linear segment AB; and the angle of attack of the cutting edge with radius 1 is set at -25 ° in the radial direction of the cylindrical cutter.

Como se describió anteriormente, la cara de desprendimiento 7 en la zona 16 se diseña de una forma convexa. El diseño de forma convexa de la cara de desprendimiento 7 permite a la cara de desprendimiento 7 en la zona 16 entrar en contacto con la viruta durante un corto periodo de tiempo y a una distancia corta cuando la viruta se genera y se descarga a lo largo de la cara de desprendimiento 7, de manera que la viruta se puede descargar suavemente a lo largo de la cara de desprendimiento 7 del filo con radio 1. As described above, the detachment face 7 in zone 16 is designed in a convex manner. The convex design of the detachment face 7 allows the detachment face 7 in zone 16 to come into contact with the chip for a short period of time and at a short distance when the chip is generated and discharged along the detachment face 7, so that the chip can be gently discharged along the detachment face 7 of the edge with radius 1.

El espesor 10 de los flancos 4 de la zona 17 del filo con radio 1 mostrado en la figura 3 puede establecerse para ser más grande que en la zona 16 del filo con radio 1 para mejorar la resistencia mecánica de todo el filo con radio 1. The thickness 10 of the flanks 4 of the area 17 of the edge with radius 1 shown in Figure 3 can be set to be larger than in the area 16 of the edge with radius 1 to improve the mechanical strength of the entire edge with radius 1.

En el ejemplo 1 se llevó a cabo una prueba de corte de la siguiente manera. Con la condición de que como pieza de trabajo se utilizó acero previamente endurecido de HRC 40, el valor de rotación de la fresa cilíndrica de filo con radio se estableció en 1680 revoluciones por minuto, el avance por diente se estableció en 0,625 mm por diente, la velocidad de avance de la mesa se estableció en 4200 mm/min, y la cantidad sobresaliente de herramienta en un paso en dirección axial de 0,6 mm se estableció en 40 mm, se formó una cavidad de 100 mm de largo, 65 mm de ancho y 30 mm de profundidad y con una pendiente de 3° en la pared lateral mediante la operación de línea de contorno utilizando soplado de aire, y se observó el estado de daño de la misma. In Example 1 a cut test was carried out as follows. With the condition that as a workpiece, previously hardened HRC 40 steel was used, the rotational value of the cylindrical cutter with radius was set at 1680 revolutions per minute, the feed per tooth was set at 0.625 mm per tooth, the speed of advance of the table was established in 4200 mm / min, and the outstanding amount of tool in a step in axial direction of 0.6 mm was established in 40 mm, a cavity of 100 mm long, 65 mm was formed wide and 30 mm deep and with a slope of 3 ° on the side wall by means of the contour line operation using air blowing, and the state of damage was observed.

Como ejemplo comparativo, se formaron como ejemplos comparativos 2 y 3 unas fresas cilíndricas de filo con radio descritas en los documentos JP-A-7-246508 y JP-A-11-216609 con las mismas dimensiones que el ejemplo 1 de la presente invención, y se llevó a cabo la misma prueba de corte que la descrita anteriormente. As a comparative example, cylindrical cutters with radius described in documents JP-A-7-246508 and JP-A-11-216609 with the same dimensions as example 1 of the present invention were formed as comparative examples 2 and 3 , and the same cutting test was performed as described above.

De acuerdo con el ejemplo 1 de la presente invención, la vibración con chirrido también fue muy pequeña en un trozo de esquina de la cavidad, el estado del corte se mantuvo estable, el estado de daños de la herramienta después del trabajo hasta una profundidad de 30 mm, es decir, después de haber terminado el trabajo de una forma indicó un desgaste normal que tenía una leve anchura de desgaste, y la superficie mecanizada fue excelente. Por otra parte, de acuerdo con el ejemplo comparativo 2, como el avance por diente era grande, se produjo desportillamiento en un tiempo de trabajo de un tercio de recorrido cuando la profundidad de corte en la dirección axial de la herramienta se estableció en 1,8 mm, las vibraciones con chirrido se intensificaron en el tiempo de trabajo del trozo de esquina de la cavidad, el sonido de corte fue intenso y el estado de daño de la herramienta después de haber terminado el trabajo de una forma mostró que el filo con radio estaba fracturado. Como resultado, no se consiguió una forma de trabajo original. Además, de acuerdo con el ejemplo comparativo 3, se produjo desportillamiento en el filo con radio en la fase de corte inicial, se intensificó la vibración con chirrido y también se intensificó el desportillamiento en el momento en el que el trabajo avanzó a un 30% de la forma de la cavidad, es decir, a la profundidad de corte de 9 mm, de modo que su vida útil expiró. According to example 1 of the present invention, the vibration with squeak was also very small in a corner piece of the cavity, the state of the cut remained stable, the state of damage of the tool after work to a depth of 30 mm, that is, after finishing the work in a way indicated normal wear that had a slight wear width, and the machined surface was excellent. On the other hand, according to comparative example 2, since the feed per tooth was large, chipping occurred in a working time of one third of travel when the depth of cut in the axial direction of the tool was set to 1, 8 mm, the vibrations with squeak intensified in the working time of the corner piece of the cavity, the cutting sound was intense and the state of damage of the tool after having finished the work in a way showed that the edge with Radio was fractured. As a result, an original form of work was not achieved. In addition, according to comparative example 3, there was chipping on the cutting edge with radius in the initial cutting phase, the vibration with squeaking was intensified and the chipping was also intensified at the time when the work advanced to 30% from the shape of the cavity, that is, at the depth of cut of 9 mm, so that its useful life expired.

(Ejemplo 2) Se fabricó una fresa cilíndrica de filo con radio en la que el trozo de sobresaliente máximo MO de la línea curvada convexa se encontraba en la zona 17 entre el punto de conexión B y el punto medio 15, y se llevó a cabo la misma prueba de corte en la fresa cilíndrica de filo con radio fabricada de esta manera bajo la misma condición de prueba que el ejemplo 1. Como resultado, hasta una profundidad de 30 mm, es decir, se pudo realizar un proceso de conformación, y el estado de daño de la herramienta después de haber terminado el trabajo mostró un desgaste normal, sin presencia de desportillamiento. Sin embargo, en comparación con el ejemplo 1 de la presente invención, se produjeron vibraciones con chirrido hasta cierto punto, y en la superficie mecanizada se mantuvieron signos de vibración con chirrido. (Example 2) A cylindrical cutting edge with radius was manufactured in which the maximum protrusion piece MO of the convex curved line was in zone 17 between connection point B and midpoint 15, and was carried out the same cutting test on the cylindrical cutting edge with radius manufactured in this way under the same test condition as example 1. As a result, up to a depth of 30 mm, that is, a forming process could be performed, and The damage status of the tool after finishing the work showed normal wear, without the presence of chipping. However, compared to example 1 of the present invention, vibrations with squeak were produced to some extent, and signs of vibration with squeak were maintained on the machined surface.

Como se describió anteriormente, de acuerdo con la realización anterior, la resistencia a la fractura del filo con radio puede aumentarse, y también las virutas generadas en el filo con radio pueden ser descargadas de manera excelente, ofreciendo así una fresa cilíndrica de filo con radio que puede soportar el corte de avance grande. As described above, in accordance with the previous embodiment, the fracture resistance of the radius edge can be increased, and also the chips generated in the radius edge can be discharged excellently, thus offering a cylindrical cutting edge with radius It can withstand the big feed cut.

[Segunda Realización] La fresa cilíndrica de filo con radio de acuerdo con una segunda realización de la presente invención se caracteriza porque una superficie que constituye la cara de desprendimiento 7 del filo con radio 1 está diseñada para tener una superficie curvada convexa en la dirección desde el lugar R90° al lugar R0° como se muestra en la figura 4, y también la cara de entalladura frontal (la cara de desprendimiento del borde inferior 2) 8 que se extiende desde el lugar R0° al eje de rotación (A-A) de la herramienta es prácticamente plana. [Second Embodiment] The cylindrical cutting edge with radius according to a second embodiment of the present invention is characterized in that a surface constituting the detachment face 7 of the cutting edge with radius 1 is designed to have a convex curved surface in the direction from the place R90 ° to the place R0 ° as shown in Figure 4, and also the front notch face (the detachment face of the lower edge 2) 8 extending from the place R0 ° to the axis of rotation (AA) of The tool is practically flat.

Como se describió anteriormente, las virutas generadas en el filo con radio 1 se descargan a lo largo de la cara de desprendimiento 7. De acuerdo con esta realización, con el fin de reducir la dirección de contacto de la cara de desprendimiento 7 con la viruta y reducir la fuerza de corte, la cara que constituye la cara de desprendimiento 7 del filo con radio 1 está diseñada para tener una superficie curvada cóncava en la dirección desde el lugar R90° al lugar R0°. Con este diseño de la cara de desprendimiento 7 del filo con radio 1, puede impedirse que la tensión de corte contra la cara de desprendimiento 7 se concentre en una dirección y por lo tanto se dispersa en todas direcciones. Además, no hay ningún cambio de dirección en el que se impida el flujo de virutas. As described above, the chips generated on the cutting edge with radius 1 are discharged along the detachment face 7. According to this embodiment, in order to reduce the direction of contact of the detachment face 7 with the chip and reducing the cutting force, the face that constitutes the detachment face 7 of the edge with radius 1 is designed to have a concave curved surface in the direction from the place R90 ° to the place R0 °. With this design of the detachment face 7 of the cutting edge with radius 1, the cutting tension against the detachment face 7 can be prevented from concentrating in one direction and therefore dispersing in all directions. In addition, there is no change of direction in which the flow of chips is prevented.

Además, la cara de desprendimiento 8 del filo inferior (extremo) 2 que se extiende en la dirección desde el lugar R0° del filo con radio 1 al eje de rotación de la herramienta está diseñada para tener una superficie prácticamente plana. Por lo tanto, las virutas generadas en el filo con radio 1 pueden descargarse suavemente sin que el flujo de las mismas sea perturbado en la cara de desprendimiento del filo inferior 2 y en la frontera de las respectivas caras de desprendimiento. In addition, the detachment face 8 of the lower edge (end) 2 extending in the direction from the place R0 ° of the edge with radius 1 to the axis of rotation of the tool is designed to have a practically flat surface. Therefore, the chips generated on the edge with radius 1 can be gently discharged without their flow being disturbed on the detachment face of the lower edge 2 and on the border of the respective detachment faces.

Aún más, el ángulo de ataque de la cara de desprendimiento 7 del filo con radio 1 se puede establecer en un ángulo negativo en la zona del lugar R90° con el lugar R0° del filo con radio 1, tanto en la dirección de línea normal R (la dirección de la línea normal del filo con radio 1), representada por NL en la figura 5 y la dirección radial de la herramienta. La Fig. 5 muestra la variación del ángulo de ataque α en los lugares respectivos (de R0° a R90°) del filo con radio 1. Aquí, el ángulo de ataque α se define como el ángulo de intersección entre la línea normal NL en cualquier posición (R0° a R90°) del filo con radio 1 y la línea tangente TL de la cara de desprendimiento 7 en la posición en cuestión de la figura 5. Además, el ángulo de alivio γ se define como el ángulo de intersección entre la línea perpendicular a la línea normal NL en cualquier posición (R0° a R90°) del filo con radio 1 y la línea tangente del flanco 4 del filo con radio 1 a la posición en cuestión de la figura 5. Furthermore, the angle of attack of the detachment face 7 of the edge with radius 1 can be set at a negative angle in the area of the place R90 ° with the place R0 ° of the edge with radius 1, both in the direction of normal line R (the direction of the normal line of the cutting edge with radius 1), represented by NL in Figure 5 and the radial direction of the tool. Fig. 5 shows the variation of the angle of attack α in the respective places (from R0 ° to R90 °) of the edge with radius 1. Here, the angle of attack α is defined as the angle of intersection between the normal line NL in any position (R0 ° to R90 °) of the edge with radius 1 and the tangent line TL of the detachment face 7 in the position in question of Figure 5. In addition, the relief angle γ is defined as the angle of intersection between the line perpendicular to the normal line NL at any position (R0 ° to R90 °) of the edge with radius 1 and the tangent line of the flank 4 of the edge with radius 1 to the position in question of Figure 5.

Cuando la dirección de la línea tangente TL de la cara de desprendimiento 7 se encuentra en el lado derecho con respecto a la línea normal NL de la figura 5, el ángulo de ataque α tiene un valor negativo. Por otro lado, cuando la dirección de la línea tangente TL se encuentra en el lado izquierdo con respecto a la línea normal NL de la figura 5, el ángulo de ataque α tiene un ángulo positivo. En consecuencia, la figura 5 muestra que el ángulo de ataque α de la cara de desprendimiento 7 del filo con radio 1 se establece en un ángulo negativo sobre toda la zona de R0° a R90°. En esta realización, la condición anterior del ángulo de ataque también se satisface en la dirección radial de la herramienta. When the direction of the tangent line TL of the detachment face 7 is on the right side with respect to the normal line NL of Figure 5, the angle of attack α has a negative value. On the other hand, when the direction of the tangent line TL is on the left side with respect to the normal line NL of Figure 5, the angle of attack α has a positive angle. Consequently, Figure 5 shows that the angle of attack α of the detachment face 7 of the edge with radius 1 is set at a negative angle over the entire area of R0 ° to R90 °. In this embodiment, the previous condition of the angle of attack is also satisfied in the radial direction of the tool.

Incluso en un trabajo de superficie curva de tres dimensiones en el que se impone la carga de corte en sentido amplio, la fresa cilíndrica de filo con radio de esta realización que cumple la condición anterior tiene alta resistencia de filo cortante. Even in a three-dimensional curved surface work in which the cutting load is imposed broadly, the cylindrical cutting edge with radius of this embodiment that meets the above condition has high cutting edge resistance.

Además, originalmente, el filo inferior (filo del extremo) 2 tiene baja maquinabilidad, y esto afecta negativamente incluso al trozo de conexión entre el filo inferior 2 y el filo con radio 1, es decir, afecta negativamente al lugar R0° del filo con radio 1, de modo que el filo con radio puede desportillarse o romperse. En consecuencia, con el fin de mejorar la maquinabilidad del filo inferior 2, el ángulo de ataque del filo inferior 2 puede establecerse para que sea más pequeño que el ángulo de ataque α en la dirección de una línea normal en el lugar R0° del filo con radio 1. El ángulo de ataque del filo inferior 2 se establece preferiblemente en un ángulo positivo. In addition, originally, the lower edge (end edge) 2 has low machinability, and this negatively affects even the connecting piece between the lower edge 2 and the edge with radius 1, that is, it negatively affects the place R0 ° of the edge with radius 1, so that the radius edge can be chipped or broken. Accordingly, in order to improve the machinability of the lower edge 2, the angle of attack of the lower edge 2 can be set to be smaller than the angle of attack α in the direction of a normal line at the place R0 ° of the edge with radius 1. The angle of attack of the lower edge 2 is preferably set at a positive angle.

En la figura 5, β representa un ángulo comprendido del filo con radio 1, que se define como un ángulo de intersección entre las líneas tangentes de la cara de desprendimiento 7 y el flanco 4 del filo con radio 1 en cualquier posición del filo con radio 1. In Figure 5, β represents an angle of the edge with radius 1, which is defined as an angle of intersection between the tangent lines of the detachment face 7 and the flank 4 of the edge with radius 1 at any position of the edge with radius one.

Con el fin de aumentar aún más el rendimiento de descarga de viruta, tanto el trabajo de entalladura (cara de desprendimiento) del filo inferior 2 como el trabajo de entalladura (cara de desprendimiento) del filo con radio 1 puede llevarse a cabo como una serie de trabajos, y la cara que constituye la cara de desprendimiento 7 del filo con radio 1 y la cara que constituye la cara de desprendimiento 8 del filo inferior 2 pueden formar una superficie curvada convexa para controlar con ello la fractura (desportillamiento) del filo con radio 1. In order to further increase the chip discharge performance, both the notch work (detachment face) of the lower edge 2 and the notch work (release face) of the edge with radius 1 can be carried out as a series of works, and the face that constitutes the detachment face 7 of the edge with radius 1 and the face that constitutes the detachment face 8 of the lower edge 2 can form a convex curved surface to thereby control the fracture (chipping) of the edge with radius 1.

Además, con el fin de realizar un corte de alta eficiencia, es ventajoso aumentar el número de filos cortantes. En el caso de una pieza de trabajo que tenga un trozo de esquina, cuando una fresa cilíndrica de varios filos que tiene cuatro o más filos cortantes se aplica a la pieza de trabajo, existen simultáneamente filos cortantes en el trozo de esquina, de modo que es probable que se produzca vibración con chirrido debido a la resonancia. Por lo tanto, el número de filos cortantes se establece preferiblemente en tres. Además, la vida útil de la fresa cilíndrica de filo con radio (filo con radio o similar) se puede mejorar mediante la aplicación de un revestimiento duro de TiAlN o similar, o un revestimiento lubricante de tipo Cr. In addition, in order to make a high efficiency cut, it is advantageous to increase the number of cutting edges. In the case of a workpiece that has a corner piece, when a multi-edged cylindrical milling cutter that has four or more cutting edges is applied to the workpiece, cutting edges exist simultaneously on the corner piece, so that Vibration with squeak is likely due to resonance. Therefore, the number of cutting edges is preferably set to three. In addition, the life of the cylindrical cutter with radius (radius edge or similar) can be improved by applying a hard coating of TiAlN or the like, or a lubricating coating of type Cr.

A continuación, se describirán con detalle ejemplos preferibles acordes con la segunda realización de la presente invención haciendo referencia a las figuras 2, 4 y 6. Next, preferable examples according to the second embodiment of the present invention will be described in detail with reference to Figures 2, 4 and 6.

(Ejemplo 1) A modo de ejemplo 1 de esta realización se utiliza una fresa cilíndrica de filo con radio de tipo de 3 filos cortantes formada de carburo cementado de partículas ultra-finas en la que el diámetro de la herramienta se establece en 12 mm, el radio R de esquina CR se establece en 2 mm y los filos cortantes se revisten con TiAlN. Como se muestra en las figuras 2, 4 y 6, al ver el filo con radio en el lado de la cara de desprendimiento, el lado del flanco y el lado del filo inferior, la cara que constituye la cara de desprendimiento 7 del filo con radio 1 está diseñada para tener una superficie curvada cóncava en la dirección desde el lugar R90° al lugar R0°, y la cara extrema de entalladura 8 (la cara del filo inferior 2) que se extiende en la dirección desde el lugar R0° del filo con radio 1 y el eje de rotación de la herramienta (A-A) está diseñada para tener una superficie prácticamente plana. (Example 1) By way of example 1 of this embodiment, a cylindrical cutting edge with a radius of 3 cutting edges formed of cemented carbide of ultra-fine particles in which the diameter of the tool is set at 12 mm is used, the radius R of corner CR is set to 2 mm and the cutting edges are coated with TiAlN. As shown in figures 2, 4 and 6, when the edge with radius is seen on the side of the detachment face, the side of the flank and the side of the lower edge, the face that constitutes the detachment face 7 of the edge with radius 1 is designed to have a concave curved surface in the direction from the place R90 ° to the place R0 °, and the notch end face 8 (the face of the lower edge 2) extending in the direction from the place R0 ° of the Edge with radius 1 and the axis of rotation of the tool (AA) is designed to have a practically flat surface.

Como pieza de trabajo se utilizó acero previamente endurecido de HRC 40, y se conformó una forma de cavidad entallada de 150 mm de longitud, 18 mm de anchura, 30 mm de profundidad y 3° de ángulo único de la pared lateral formada mediante la operación de línea del contorno utilizando soplo de aire en las condiciones de corte: un valor de rotación de 2600 revoluciones por minuto, una velocidad de avance de la mesa de 1250 mm/min, un avance por diente de 0,16 mm/diente, un paso de 0,6 mm en la dirección axial de la herramienta y una longitud sobresaliente de la herramienta de 65 mm. Después de la prueba de corte, se observó el estado de daños de la herramienta. As a workpiece, previously hardened HRC 40 steel was used, and a notched cavity shape of 150 mm in length, 18 mm in width, 30 mm deep and 3 ° single angle of the side wall formed by the operation was formed of contour line using air blow in the cutting conditions: a rotation value of 2600 revolutions per minute, a table feed rate of 1250 mm / min, a feed per tooth of 0.16 mm / tooth, a 0.6 mm pitch in the axial direction of the tool and an outstanding tool length of 65 mm. After the cutting test, the damage status of the tool was observed.

Además, para la comparación, se realizó una prueba de corte como la descrita anteriormente en una fresa cilíndrica de filo con radio convencional descrita anteriormente como un ejemplo comparativo. In addition, for comparison, a cutting test was performed as described above on a conventional cylindrical cutting edge with a conventional radius described above as a comparative example.

Como resultado de la prueba de corte del ejemplo 1 de la segunda realización, la vibración con chirrido fue muy pequeña, incluso en el trabajo en la dirección de la esquina de la forma de cavidad, y el estado de corte fue estable. Además, el estado de daños de la herramienta después de realizar el trabajo hasta una profundidad de 30 mm, es As a result of the cutting test of example 1 of the second embodiment, the squeak vibration was very small, even when working in the direction of the corner of the cavity shape, and the cutting state was stable. In addition, the state of damage of the tool after performing work to a depth of 30 mm, is

decir, después haber terminado el trabajo de una forma mostró un desgaste normal que tenía una leve anchura de desgaste y la superficie mecanizada fue excelente. Por otra parte, de acuerdo con el ejemplo comparativo, como el avance por diente fue grande, se produjo desportillamiento en un tiempo de trabajo de un tercio de recorrido cuando la profundidad de corte en la dirección axial de la herramienta se estableció en 1,8 mm, las vibraciones con chirrido se intensificaron en el tiempo de trabajo del trozo de esquina de la cavidad, el sonido de corte fue intenso y el estado de daños de la herramienta después de haber terminado el trabajo de una forma mostró que el filo con radio estaba fracturado. Como resultado, no se consiguió una forma de trabajo original. That is, after finishing the work in a way, it showed normal wear and tear and had a slight wear width and the machined surface was excellent. On the other hand, according to the comparative example, as the feed per tooth was large, chipping occurred in a working time of one third of travel when the depth of cut in the axial direction of the tool was set at 1.8 mm, the vibrations with squeak intensified in the working time of the corner piece of the cavity, the cutting sound was intense and the state of damage of the tool after having finished the work in a way showed that the edge with radius I was fractured. As a result, an original form of work was not achieved.

(Ejemplo 2) Se fabricó una fresa cilíndrica de filo con radio en la que el ángulo de ataque se estableció con un ángulo negativo en la dirección de la línea normal R y la dirección radial de la herramienta desde el lugar R90° al lugar R0° del filo con radio 1 de la misma manera que en el ejemplo 1, y se realizó la misma prueba de corte que en el ejemplo 1 en la fresa cilíndrica de filo con radio fabricada de este modo. Como resultado, en el ejemplo 2, la estabilidad de corte fue más estable, la anchura de desgaste de la herramienta fue más pequeña y la superficie mecanizada fue más excelente en comparación con el ejemplo 1. (Example 2) A cylindrical cutting edge with radius was manufactured in which the angle of attack was established with a negative angle in the direction of the normal line R and the radial direction of the tool from the place R90 ° to the place R0 ° of the edge with radius 1 in the same manner as in example 1, and the same cutting test was performed as in example 1 on the cylindrical cutter with radius manufactured in this way. As a result, in example 2, the cutting stability was more stable, the tool wear width was smaller and the machined surface was more excellent compared to example 1.

(Ejemplos 3 a 5) A continuación, se fabricaron unas fresas cilíndricas de filo con radio en las que el ángulo de ataque en la dirección de la línea normal en el lugar R0° de filo con radio 1 se estableció comúnmente a -5°, sin embargo, el ángulo de ataque del filo inferior (extremo) se estableció en - 5°, 0° y 5°, respectivamente, como ejemplos 3 a 5 de la misma manera que en el ejemplo 1, y se llevó a cabo la misma prueba de corte que en el ejemplo 1 en las fresas cilíndricas de filo con radio de los ejemplos 3 a 5. Como resultado, en todas las herramientas (fresas cilíndricas de filo con radio), la vibración con chirrido fue muy pequeña, el estado de corte fue estable, el estado de daños de la herramienta mostró un desgaste normal que tenía una leve anchura de desgaste y la superficie mecanizada fue excelente. En particular, el sonido de corte se redujo cada vez más en el orden de los ejemplos 4, 5 y 6. Además, la anchura de desgaste en el lugar R0° del filo con radio 1 fue pequeña. (Examples 3 to 5) Next, cylindrical cutters with radius were manufactured in which the angle of attack in the direction of the normal line at the place R0 ° of edge with radius 1 was commonly set at -5 °, however, the angle of attack of the lower (extreme) edge was set at -5 °, 0 ° and 5 °, respectively, as examples 3 to 5 in the same manner as in example 1, and the same was carried out cutting test that in example 1 in the cylindrical cutting mills with radius of examples 3 to 5. As a result, in all the tools (cylindrical cutting mills with cutting edge with radius), the vibration with squeaking was very small, the state of The cut was stable, the damage status of the tool showed a normal wear that had a slight width of wear and the machined surface was excellent. In particular, the cutting sound was reduced more and more in the order of examples 4, 5 and 6. In addition, the wear width at the R0 ° place of the edge with radius 1 was small.

La Tabla 1 muestra el resultado de la comparación entre la segunda realización y el ejemplo comparativo, (técnica anterior) cuando la prueba de corte se llevó a cabo bajo la condición de que se utilizó una fresa cilíndrica de filo con radio de tipo de 3 filos cortantes formada de carburo cementado de partículas ultra-finas en la que el diámetro de la herramienta se estableció en 10 mm, el radio R de esquina CR se estableció en 2 mm y los filos cortantes se recubrieron con TiAlN, se utilizó acero previamente endurecido de HRC 40 como una pieza de trabajo, y se formó una cavidad de 150 mm de longitud, 18 mm de anchura, 30 mm de profundidad y 3° de ángulo único de la pared lateral mediante la utilización de la operación de línea de contorno con golpe de aire (seco) con un valor de rotación de 2520 revoluciones por minuto, una pasada en la dirección axial de 0,6 mm, una pasada en la dirección radial de 3 mm y una longitud sobresaliente de herramienta de 40 mm. Table 1 shows the result of the comparison between the second embodiment and the comparative example, (prior art) when the cutting test was carried out under the condition that a cylindrical cutting edge with 3-edge type radius was used cutting shears formed of ultra-fine particles cemented carbide in which the diameter of the tool was set at 10 mm, the radius R of corner CR was set at 2 mm and the cutting edges were coated with TiAlN, previously hardened steel of HRC 40 as a workpiece, and a cavity 150 mm long, 18 mm wide, 30 mm deep and 3 ° single angle of the side wall was formed by using the contour line operation with punch of air (dry) with a rotation value of 2520 revolutions per minute, one pass in the axial direction of 0.6 mm, one pass in the radial direction of 3 mm and an outstanding tool length of 40 mm.

[Tabla 1] [Table 1]

HERRAMIENTA TOOL: F=1800 mm/min (fz=0,18 mm/diente) F=3000 mm/min (fz=0,30mm/diente ) F=3600 mm/min (fz=0,36mm/diente ) F=4200 mm/min (fz=0,42mm/diente ) F = 1800 mm / min (fz = 0.18 mm / tooth) F = 3000 mm / min (fz = 0.30mm / tooth) F = 3600 mm / min (fz = 0.36mm / tooth) F = 4200 mm / min (fz = 0.42mm / tooth)

TÉCNICA ANTERIOR PREVIOUS TECHNIQUE: Mala (*1) Bad (* 1)

SEGUNDA REALIZACIÓN SECOND REALIZATION: Buena (*2) Buena (*2) Buena (*2) Buena (*2) Good (* 2) Good (* 2) Good (* 2) Good (* 2)

TÉCNICA ANTERIOR fresa cilíndrica en la que la forma superficial de la cara de desprendimiento del filo con radio no era una superficie curvada convexa. PREVIOUS TECHNICAL Cylindrical milling cutter in which the surface shape of the edge of the cutting edge with radius was not a convex curved surface.

SEGUNDA REALIZACIÓN fresa cilíndrica en la que la forma superficial de la cara de desprendimiento del filo con radio era una superficie curvada convexa. SECOND EMBODIMENT Cylindrical milling cutter in which the surface shape of the cutting edge of the edge with radius was a convex curved surface.

**: 1: se produjo desportillamiento en el trozo de radio de esquina en la fase inicial de corte 1: Chipping in the corner radius chunk occurred in the initial cutting phase

**: 2: estado excelente de corte y sin fractura y sin desportillamiento 2: excellent state of cut and no fracture and no chipping

Como se describió anteriormente, de acuerdo con la presente invención, se puede proporcionar una fresa cilíndrica de filo con radio que se puede aplicar al trabajo de superficie curvada en tres dimensiones, la operación de línea de contorno, etc., y también puede suprimir la fractura o desportillamiento de los filos con radio incluso en un trabajo de desbaste o similares en los que la cantidad de corte es grande, de modo que se puede realizar un corte de alta eficiencia que tiene un gran avance por diente. As described above, in accordance with the present invention, a cylindrical cutting edge with radius can be provided that can be applied to curved surface work in three dimensions, contour line operation, etc., and can also suppress the fracture or chipping of the edges with radius even in a roughing job or the like in which the amount of cut is large, so that a high efficiency cut can be made that has a large feed per tooth.

[Tercera Realización] Cuando el corte de avance grande se lleva a cabo mediante una fresa cilíndrica de filo con radio, por lo general se realiza mediante la operación de línea de contorno, porque la posición asociada con el corte se varía poco en la operación de línea de contorno. De acuerdo con una tercera realización de la fresa cilíndrica de filo con radio de la presente invención, un filo cortante situado en la posición en cuestión, es decir, el filo con radio 1 está diseñado de modo que una parte del filo con radio 1 entre la posición R30° y la posición R60° tiene un ángulo obtuso (esta parte se denominará en lo sucesivo como "lugar de ángulo obtuso"). Como se describió anteriormente, el filo con radio 1 se encuentra en la zona comprendida entre la posición R0° y la posición R90° (véase la Fig. 5). [Third Embodiment] When the large feed cut is carried out by means of a cylindrical cutter with radius, it is usually performed by means of the contour line operation, because the position associated with the cut varies little in the operation of contour line According to a third embodiment of the cylindrical cutting edge with radius of the present invention, a cutting edge located in the position in question, that is, the cutting edge with radius 1 is designed so that a part of the cutting edge with radius 1 enters the R30 ° position and the R60 ° position have an obtuse angle (this part will be referred to hereafter as "place of obtuse angle"). As described above, the edge with radius 1 is in the area between position R0 ° and position R90 ° (see Fig. 5).

Al proporcionar el trozo de ángulo obtuso en el filo con radio 1, una parte del filo con radio 1 en el que se concentra la carga de corte para inducir el desportillamiento o la fractura puede imponerse en resistencia mecánica. Además, cuando se da mayor importancia a la resistencia mecánica, el lugar de ángulo obtuso puede disponerse entre la posición R10° y la posición R80°. Por otro lado, cuando se da mayor importancia a la capacidad de corte, el lugar de ángulo obtuso puede disponerse entre la posición R30° la posición R60°. By providing the piece of obtuse angle on the cutting edge with radius 1, a part of the cutting edge with radius 1 in which the cutting load is concentrated to induce chipping or fracture can be imposed on mechanical strength. In addition, when greater importance is given to mechanical strength, the obtuse angle location can be arranged between the R10 ° position and the R80 ° position. On the other hand, when the cutting capacity is given greater importance, the obtuse angle location can be arranged between the position R30 ° and the position R60 °.

Además, cuando el ángulo comprendido β del filo con radio 1 en cada una de las posiciones de conexión A entre el filo con radio 1 y el filo inferior 2 y la posición de conexión B entre el filo con radio 1 y el filo periférico externo 3 (es decir, los ángulos comprendidos β en R0° y R90°) se establece en un ángulo agudo (véase la Fig. 5), el filo con radio 1 puede conectarse suavemente al filo inferior 2 y al filo periférico externo 3. En particular con respecto a la conexión entre el filo con radio 1 y el filo inferior 2, el filo con radio 1 puede conectarse más suavemente con el filo inferior 2, con la asistencia del ángulo de ataque del filo inferior 2. In addition, when the angle β of the edge with radius 1 in each of the connection positions A between the edge with radius 1 and the lower edge 2 and the connection position B between the edge with radius 1 and the outer peripheral edge 3 (that is, the angles β in R0 ° and R90 °) are set at an acute angle (see Fig. 5), the radius edge 1 can be connected gently to the lower edge 2 and the outer peripheral edge 3. In particular With respect to the connection between the cutting edge with radius 1 and the lower cutting edge 2, the cutting edge with radius 1 can be connected more smoothly with the lower cutting edge 2, with the assistance of the angle of attack of the lower cutting edge 2.

De acuerdo con esta realización, la zona de cambio desde el trozo de ángulo agudo al trozo de ángulo obtuso en el filo con radio 1 se puede establecer en el intervalo de R5° a R30º del filo con radio 1. El ángulo de ataque α y el ángulo comprendido β del filo inferior 2 ejercen acciones dominantes en el proceso de corte, tales como la operación de línea de contorno o similares. El ángulo de ataque del filo inferior 2 se establece preferiblemente en un ángulo positivo, y por lo tanto el ángulo de ataque se varía igualmente desde un ángulo positivo a un ángulo negativo. Además, el ángulo de alivio γ del filo con radio 1 se varía de modo que la forma del filo con radio 1 se varía desde la forma lineal como el filo inferior 2 a una forma de línea curvada. Es decir, se varían tanto el ángulo de ataque α como el ángulo de alivio γ del filo con radio 1. According to this embodiment, the zone of change from the acute angle piece to the obtuse angle piece on the edge with radius 1 can be set in the range of R5 ° to R30 ° of the edge with radius 1. The angle of attack α and The angle β of the lower edge 2 exerts dominant actions in the cutting process, such as the contour line operation or the like. The angle of attack of the lower edge 2 is preferably set at a positive angle, and therefore the angle of attack is also varied from a positive angle to a negative angle. In addition, the relief angle γ of the edge with radius 1 is varied so that the shape of the edge with radius 1 is varied from the linear form as the lower edge 2 to a curved line shape. That is, both the angle of attack α and the angle of relief γ of the edge with radius 1 are varied.

El ángulo de ataque α del filo con radio 1 se mantiene en un valor positivo o cero en la posición de conexión A (R0°), y luego se aumenta gradualmente a un mayor ángulo negativo en orden creciente de R5°, R10°, R15º, R25°, R20° y R30° como se muestra en la figura 5. En este momento, el ángulo de alivio γ del filo con radio 1 se establece de manera que se corresponde con un filo cortante de línea curvada, y se incrementa gradualmente. Por lo tanto, el ángulo comprendido β se incrementa gradualmente para conseguir un ángulo obtuso. The angle of attack α of the edge with radius 1 is maintained at a positive or zero value at the connection position A (R0 °), and then gradually increased to a greater negative angle in increasing order of R5 °, R10 °, R15 ° , R25 °, R20 ° and R30 ° as shown in Figure 5. At this time, the relief angle γ of the edge with radius 1 is set so that it corresponds to a cutting edge of curved line, and gradually increases . Therefore, the angle comprised β is gradually increased to achieve an obtuse angle.

Además, de acuerdo con esta realización, la zona de cambio desde el trozo de ángulo obtuso al trozo de ángulo agudo puede establecerse en la zona comprendida entre la posición R60° y la posición R85°. Con respecto a su ángulo de ataque α y el ángulo comprendido β del filo periférico externo 3, la cantidad a ser cortada por el borde periférico externo 3 se aumenta gradualmente debido al corte repetitivo del borde periférico externo 3 en el proceso de corte, tal como la operación de línea de contorno o similares. Por lo tanto, el ángulo de ataque del filo periférico externo 3 se establece preferiblemente en un ángulo positivo, y por lo tanto el ángulo de ataque α del filo con radio 1 se varía igualmente desde un ángulo negativo a un ángulo positivo. Además, el ángulo de alivio γ del filo con radio 1 se varía de manera que la forma de filo del filo con radio 1 varía desde la forma de línea curvada a una forma de torsión o espiral, como el borde periférico externo 3. Es decir, se varían tanto el ángulo de ataque α como el ángulo de alivio γ del filo con radio 1. Furthermore, according to this embodiment, the zone of change from the obtuse angle piece to the acute angle piece can be established in the area between the position R60 ° and the position R85 °. With respect to its angle of attack α and the angle β of the outer peripheral edge 3, the amount to be cut by the outer peripheral edge 3 is gradually increased due to the repetitive cutting of the outer peripheral edge 3 in the cutting process, such as contour line operation or similar. Therefore, the angle of attack of the outer peripheral edge 3 is preferably set at a positive angle, and therefore the angle of attack α of the edge with radius 1 is also varied from a negative angle to a positive angle. In addition, the relief angle γ of the cutting edge with radius 1 is varied so that the cutting edge of the cutting edge with radius 1 varies from the curved line shape to a twisting or spiral shape, such as the outer peripheral edge 3. That is , both the angle of attack α and the angle of relief γ of the edge with radius 1 are varied.

El ángulo de ataque α de un filo con radio 1 se mantiene en un ángulo negativo o cero en el punto de conexión B entre el filo con radio 1 y el filo periférico externo 3 (es decir, R90°), y gradualmente se desplaza a su ángulo de ataque original hacia el lado extremo de la base del filo periférico externo 3. En este momento, el ángulo de alivio γ del filo con radio 1 y el filo periférico externo 3 se establecen para corresponder al filo cortante de torsión (espiral), y el ángulo de ataque se desplaza gradualmente a un ángulo positivo, mientras que el ángulo de alivio γ se incrementa gradualmente, en cuyo caso el ángulo comprendido se reduce gradualmente y se desplaza desde el ángulo obtuso al ángulo agudo. The angle of attack α of an edge with radius 1 is maintained at a negative or zero angle at the connection point B between the edge with radius 1 and the outer peripheral edge 3 (i.e., R90 °), and gradually moves to its original angle of attack towards the end side of the base of the outer peripheral edge 3. At this time, the relief angle γ of the edge with radius 1 and the outer peripheral edge 3 are set to correspond to the torsion cutting edge (spiral) , and the angle of attack gradually shifts to a positive angle, while the angle of relief γ gradually increases, in which case the angle included is gradually reduced and shifts from the obtuse angle to the acute angle.

De acuerdo con esta realización, el valor máximo del lugar de ángulo obtuso se puede establecer en 95° o más. El trozo de esquina R de la fresa cilíndrica de filo con radio REM es un lugar que es más susceptible de desgastarse o desportillarse debido a que la velocidad de corte del trozo de esquina R es alta, una gran carga de corte se impone en el trozo de esquina R y el calor de corte durante el corte se concentra fácilmente en el trozo de esquina R. Por lo tanto, la resistencia mecánica del filo cortante en el trozo de esquina R debe mejorarse en cuanto a la resistencia mecánica, y se ha descubierto que el establecimiento de 95° o más como el valor máximo del ángulo comprendido en el sitio de ángulo obtuso del filo con radio 1 cumple los requisitos anteriores. Además, es preferible que la posición de máximo ángulo comprendido (95° o más) se encuentre en la zona entre R30° y R50° debido a que puede acortarse la distancia de desplazamiento de la viruta en el lado de la cara de desprendimiento del filo con radio 1 y por lo tanto se puede aumentar el rendimiento de descarga de viruta. According to this embodiment, the maximum value of the obtuse angle location can be set at 95 ° or more. The corner piece R of the cylindrical cutting edge mill with REM radius is a place that is more susceptible to wear or chipping because the cutting speed of the corner piece R is high, a large cutting load is imposed on the piece of corner R and the heat of cutting during cutting is easily concentrated in the corner piece R. Therefore, the mechanical resistance of the cutting edge in the corner piece R must be improved in terms of mechanical strength, and it has been discovered that the setting of 95 ° or more as the maximum value of the angle comprised at the obtuse angle site of the edge with radius 1 meets the above requirements. In addition, it is preferable that the position of maximum angle comprised (95 ° or more) is in the area between R30 ° and R50 ° because the displacement distance of the chip on the side of the cutting edge of the cutting edge can be shortened with radius 1 and therefore the chip discharge performance can be increased.

Aquí, con el fin de suprimir aún más la ocurrencia de cualquier trozo de filo, el trabajo de entalladura del filo inferior y trabajo de entalladura del filo con radio se pueden realizar mediante una serie de trabajo de manera que las líneas de cresta de filo del filo con radio y el filo inferior formen una línea curvada convexa, en cuyo caso se puede aumentar la resistencia del filo con radio al desportillamiento y la fractura. Además, con el fin de realizar un corte de alta eficiencia, es ventajoso aumentar el número de filos cortantes. En el caso de una pieza de trabajo que tiene un trozo de esquina, cuando una fresa cilíndrica de varios filos que tiene cuatro o más filos cortantes se aplica a la pieza de trabajo, existen simultáneamente filos cortantes en el trozo de esquina, de modo que es probable que se produzca vibración con chirrido debido a la resonancia. Por lo tanto, el número de filos cortantes se establece preferiblemente en tres. Además, la vida útil de la fresa cilíndrica de filo con radio (filo con radio o similar) se puede mejorar mediante la aplicación de un revestimiento duro de TiAlN o similar, o un revestimiento lubricante de tipo Cr. Here, in order to further suppress the occurrence of any piece of cutting edge, the notching work of the lower cutting edge and notching work of the cutting edge with radius can be carried out by means of a series of work so that the cutting edge lines of the cutting edge of the radius edge and the lower edge form a convex curved line, in which case the edge resistance with radius to chipping and fracture can be increased. In addition, in order to make a high efficiency cut, it is advantageous to increase the number of cutting edges. In the case of a workpiece that has a corner piece, when a multi-edged cylindrical milling cutter that has four or more cutting edges is applied to the workpiece, cutting edges exist simultaneously on the corner piece, so that Vibration with squeak is likely due to resonance. Therefore, the number of cutting edges is preferably set to three. In addition, the life of the cylindrical cutter with radius (radius edge or similar) can be improved by applying a hard coating of TiAlN or the like, or a lubricating coating of type Cr.

A continuación, se describen ejemplos preferibles de acuerdo con la tercera realización. Next, preferable examples are described in accordance with the third embodiment.

(Ejemplo 1) A modo de ejemplo 1 de esta realización se utiliza una fresa cilíndrica de filo con radio de tipo de 3 filos cortantes formada de carburo cementado de partículas ultra-finas en la que el diámetro del filo se establece en 12 mm, el radio R de esquina CR se establece en 2 mm y los filos cortantes se revisten con TiAlN. En este ejemplo 1, el ángulo de ataque α del filo con radio 1 se incrementa/reduce gradualmente y el ángulo de alivio γ del filo con radio 1 se incrementa gradualmente desde la posición R0° a la R90° de modo que el ángulo comprendido β del filo con radio 1 se establece a 83° en R0°, 90° en R15°, 98° en R30°, 100° en R45°, 98° en R60°, 90° en R75° y 87° en R90°, respectivamente. En comparación, una fresa cilíndrica de filo con radio en la que el ángulo comprendido del filo con radio se establece en un ángulo agudo en toda la superficie del mismo de modo que se establece a 83° en R0°, 85° en R45° y 87° en R90° se fabrica de la misma manera que el ejemplo 1. (Example 1) By way of example 1 of this embodiment, a cylindrical cutting edge with a radius of 3 cutting edges formed of cemented carbide of ultra-fine particles in which the diameter of the cutting edge is set at 12 mm is used, the R corner radius CR is set to 2 mm and the cutting edges are coated with TiAlN. In this example 1, the angle of attack α of the edge with radius 1 is gradually increased / reduced and the relief angle γ of the edge with radius 1 is gradually increased from the position R0 ° to R90 ° so that the angle comprised β of the edge with radius 1 is set at 83 ° at R0 °, 90 ° at R15 °, 98 ° at R30 °, 100 ° at R45 °, 98 ° at R60 °, 90 ° at R75 ° and 87 ° at R90 °, respectively. In comparison, a cylindrical cutting edge with radius in which the angle of the cutting edge with radius is set at an acute angle over the entire surface thereof so that it is set at 83 ° at R0 °, 85 ° at R45 ° and 87 ° at R90 ° is manufactured in the same manner as example 1.

Se utilizó acero previamente endurecido de HRC 40 como pieza de trabajo, y se llevó a cabo una forma de cavidad entallada de 150 mm de longitud, 18 mm de anchura, 30 mm de profundidad y 3° de ángulo único de la pared lateral mediante la operación de línea de contorno con soplado de aire bajo las condiciones de corte: un valor de rotación de 2600 revoluciones por minuto, una velocidad de avance de mesa de 1250 mm/min, un avance por diente de 0,16 mm/diente y una longitud sobresaliente de herramienta de 65 mm con un paso de 0,6 mm en la dirección axial de la herramienta. Después de la prueba de corte, se observó el estado de daños de la herramienta. Pre-hardened HRC 40 steel was used as a workpiece, and a notched cavity shape of 150 mm in length, 18 mm in width, 30 mm in depth and 3 ° single angle of the side wall was carried out using the contour line operation with air blowing under cutting conditions: a rotation value of 2600 revolutions per minute, a table feed rate of 1250 mm / min, a feed per tooth of 0.16 mm / tooth and a protruding tool length of 65 mm with a 0.6 mm pitch in the axial direction of the tool. After the cutting test, the damage status of the tool was observed.

Como resultado de la prueba de corte del ejemplo 1 de la tercera realización, la vibración con chirrido fue muy pequeña, incluso en el trabajo en la dirección de la esquina de la forma de cavidad, y el estado de corte fue estable. Además, el estado de daños de la herramienta después de realizar el trabajo hasta una profundidad de 30 mm, es decir, después haber terminado el trabajo de una forma mostró un desgaste normal que tenía una leve anchura de desgaste y la superficie mecanizada fue excelente. Por otra parte, de acuerdo con el ejemplo comparativo, como el avance por diente era grande, se produjo viruta en un tiempo de trabajo de un tercio de recorrido cuando la profundidad de corte en la dirección axial de la herramienta se estableció en 1,8 mm, las vibraciones con chirrido fueron intensas durante el tiempo de trabajo del trozo de esquina de la cavidad, el sonido de corte fue intenso y el estado de daños de la herramienta después de haber terminado el trabajo de una forma mostró que el filo con radio estaba fracturado. Como resultado, no se consiguió una forma de trabajo original. As a result of the cutting test of example 1 of the third embodiment, the squeak vibration was very small, even when working in the direction of the corner of the cavity shape, and the cutting state was stable. In addition, the state of damage of the tool after carrying out the work to a depth of 30 mm, that is, after having finished the work in a way, showed normal wear that had a slight width of wear and the machined surface was excellent. On the other hand, according to the comparative example, as the feed per tooth was large, chips occurred in a working time of a third of travel when the depth of cut in the axial direction of the tool was set at 1.8 mm, the vibrations with screeching were intense during the working time of the corner piece of the cavity, the cutting sound was intense and the state of damage of the tool after having finished the work in a way showed that the edge with radius I was fractured. As a result, an original form of work was not achieved.

(Ejemplos 2 a 5) De la misma manera que en el ejemplo 1, se fabricó una fresa cilíndrica de filo con radio como ejemplo 2 mediante el establecimiento de los ángulos incluidos en R0° y R90° con el mismo ángulo que en el ejemplo 1, sin embargo, estableciendo el ángulo comprendido en R45° a 90°, se fabricó una fresa cilíndrica de filo con radio como ejemplo 3 mediante el establecimiento de los ángulos incluidos en R0° y R90° con el mismo ángulo que en el ejemplo 1, sin embargo, estableciendo el ángulo comprendido en R45° a 95°, se fabricó una fresa cilíndrica de filo con radio como ejemplo 4 mediante el establecimiento de los ángulos incluidos en R0° y R90° con el mismo ángulo que en el ejemplo 1, sin embargo, estableciendo el ángulo comprendido en R45° a 105°, y se fabricó una fresa cilíndrica de filo con radio como ejemplo 5 mediante el establecimiento de los ángulos incluidos en R0° y R90° con el mismo ángulo que en el ejemplo 1, sin embargo, estableciendo el ángulo comprendido en R45° a 110°. (Examples 2 to 5) In the same way as in example 1, a cylindrical cutting edge with radius was manufactured as example 2 by establishing the angles included in R0 ° and R90 ° with the same angle as in example 1 However, by setting the angle between R45 ° and 90 °, a cylindrical cutting edge with radius was manufactured as example 3 by establishing the angles included in R0 ° and R90 ° with the same angle as in Example 1, however, by setting the angle between R45 ° and 95 °, a cylindrical cutting edge with radius was manufactured as example 4 by establishing the angles included in R0 ° and R90 ° with the same angle as in example 1, without However, by setting the angle between R45 ° to 105 °, and a cylindrical cutting edge mill with radius was manufactured as example 5 by establishing the angles included in R0 ° and R90 ° with the same angle as in example 1, without however, set The angle between R45 ° and 110 °.

Se llevó a cabo la misma prueba de corte y estimación que en el ejemplo 1 en las fresas cilíndricas de filo con radio de los ejemplos 2 a 5. Como resultado de la prueba, con respecto a los ejemplos 2 a 5, el trabajo hasta una profundidad de 30 mm, es decir, se pudo realizar trabajo de una forma, y se consiguió la forma inicial de trabajo. Particularmente, con respecto a los ejemplos 1 y 3, la vibración con chirrido fue muy pequeña, el estado de corte fue estable, el estado de daños de la fresa cilíndrica mostró un desgaste normal que tenía una leve anchura de desgaste y la superficie mecanizada fue excelente. Se observó viruta ligeramente diminuta en relación con el ejemplo 2. Con respecto al ejemplo 6, no se observó ni desportillamiento ni fractura, sin embargo, la vibración con chirrido y el sonido de corte fueron muy intensos. The same cutting and estimating test as in example 1 was carried out in the cylindrical cutting mills with radius of examples 2 to 5. As a result of the test, with respect to examples 2 to 5, work up to 30 mm depth, that is, work could be done in one way, and the initial work form was achieved. Particularly, with respect to examples 1 and 3, the vibration with squeak was very small, the cutting state was stable, the damage state of the cylindrical milling cutter showed normal wear that had a slight width of wear and the machined surface was Excellent. Slightly tiny chips were observed in relation to example 2. With respect to example 6, neither chipping nor fracturing was observed, however, the vibration with squeak and the cutting sound were very intense.

(Ejemplos 6 a 10) Las fresas cilíndricas de filo con radio de los ejemplos 6 a 10 y un ejemplo comparativo 2 se fabrican de la misma manera que en el ejemplo 1, mientras que se varía la ubicación de la posición de desplazamiento del ángulo agudo al ángulo obtuso en el filo con radio 1, de modo que la ubicación de desplazamiento se establece en R5° (ejemplo 6), R10° (ejemplo 7), R20° (ejemplo 8), R25° (ejemplo 9), R30° (ejemplo 10), y R35° (ejemplo comparativo 2). La misma prueba de corte y estimación de que en el ejemplo 1 se llevaron a cabo en estos ejemplos 6 a 10 y el ejemplo (Examples 6 to 10) The cylindrical cutting mills with radius of Examples 6 to 10 and a comparative example 2 are manufactured in the same manner as in Example 1, while varying the location of the acute angle offset position to the obtuse angle on the edge with radius 1, so that the travel location is set to R5 ° (example 6), R10 ° (example 7), R20 ° (example 8), R25 ° (example 9), R30 ° (example 10), and R35 ° (comparative example 2). The same test cut and estimate that in example 1 were carried out in these examples 6 to 10 and the example

comparativo 2. Como resultado de la prueba, con respecto a los ejemplos 6 a 10, el trabajo hasta una profundidad de 30 mm, es decir, se pudo realizar trabajo de una forma, y se consiguió la forma inicial de trabajo. Particularmente, con respecto a los ejemplos 1 y 7, la vibración con chirrido fue muy pequeña, el estado de corte fue estable, el estado de daños de la fresa cilíndrica mostró un desgaste normal que tenía una leve anchura de desgaste y la superficie mecanizada fue excelente. Se observó desportillamiento levemente diminuto en relación con el ejemplo 10. Con respecto al ejemplo comparativo 2, se observó viruta y la vibración con chirrido y el sonido de corte fueron muy intensos. comparative 2. As a result of the test, with respect to examples 6 to 10, work to a depth of 30 mm, that is, work could be done in one way, and the initial work form was achieved. Particularly, with respect to examples 1 and 7, the vibration with screeching was very small, the cutting state was stable, the state of damage of the cylindrical milling cutter showed normal wear that had a slight width of wear and the surface Machining was excellent. Slightly tiny chipping was observed in relation to example 10. With with respect to comparative example 2, chip was observed and the vibration with squeak and the cutting sound were very intense

(Ejemplo 11) Una fresa cilíndrica de filo con radio en la que el trabajo de entalladura del filo inferior 2 y el trabajo de entalladura del filo con radio 1 se llevaron a cabo a través de una serie de trabajo y que las líneas de cresta de filo del filo con radio y el filo inferior formaron una línea curvada convexa se fabricó como ejemplo 11 de la misma manera que en el ejemplo 1, y se llevó a cabo la misma prueba de corte en el ejemplo 11. Como resultado, no se produjo ningún trozo de filo y por lo tanto se pudo suprimir el desportillamiento. Además, se pudo aumentar el rendimiento de descarga de viruta, la vibración con chirrido se pudo suprimir aún más, el estado de corte fue más estable, y el estado de la fresa cilíndrica después de trabajar una forma mostró que el desgaste era normal, el desgaste tenía una anchura de desgaste aún más pequeña. (Example 11) A cylindrical cutting edge with radius in which the notch work of the lower edge 2 and the notch work of the edge with radius 1 were carried out through a series of work and that edge edge lines of the edge with radius and the lower edge formed a convex curved line was manufactured as example 11 in the same way as in the example 1, and the same cutting test was carried out in example 11. As a result, no piece of cutting edge was produced and therefore the chipping could be suppressed. In addition, the chip discharge performance could be increased, the vibration with squeak could be suppressed even more, the state of cut was more stable, and the state of the cylindrical milling cutter After working one way showed that the wear was normal, the wear had a wear width even smaller.

[Cuarta Realización] Se describirá una cuarta realización de la fresa cilíndrica de filo con radio de la presente invención haciendo referencia a la figura 7. [Fourth Embodiment] A fourth embodiment of the cylindrical cutting edge with radius of the present invention will be described by making reference to figure 7.

La Fig. 7 es una vista en planta ampliada que muestra la parte extrema de la fresa cilíndrica de filo con radio de esta realización cuando se ve a lo largo de la dirección axial de la fresa cilíndrica de filo con radio (esta vista se denominará en lo sucesivo, "vista en la dirección axial de fresa cilíndrica"). Fig. 7 is an enlarged plan view showing the end of the cylindrical cutter with radius of this embodiment when viewed along the axial direction of the cylindrical cutter with radius (this view is hereafter referred to as "seen in the axial direction of cylindrical milling cutter".

De acuerdo con la cuarta realización de la presente invención, un segmento lineal AB que pasa por los puntos de conexión A (R0°) y B (R90°) del filo con radio 1 está inclinado con respecto a una línea CL (representada por una línea de puntos) que pasa por el punto de conexión A (R0°) y el centro de rotación O del extremo de la fresa cilíndrica de filo con radio de 10° a 50°, y el valor máximo (MAX) de la cantidad sobresaliente (longitud) de la línea de cresta de filo del filo con radio 1 que sobresale hacia afuera desde el segmento lineal AB en una forma convexa en la vista en la dirección axial de la fresa cilíndrica se establece del 15% al 30% del radio R de esquina CR. El centro de rotación O significa que el centro de rotación de los filos cortantes (filos inferior y con radio), y el punto geométrico de rotación de los filos cortantes en torno al centro de rotación está representado por una línea de puntos. In accordance with the fourth embodiment of the present invention, a linear segment AB passing through the points of connection A (R0 °) and B (R90 °) of the edge with radius 1 is inclined with respect to a CL line (represented by a dotted line) passing through the connection point A (R0 °) and the center of rotation O of the end of the cylindrical cutter with a radius of 10 ° to 50 °, and the maximum value (MAX) of the outstanding amount (length) of the crest line of edge of the edge with radius 1 protruding outward from the linear segment AB in a convex shape in the view in the axial direction of the cylindrical milling cutter is set from 15% to 30% of the corner radius R CR. Center of rotation Or it means that the center of rotation of the cutting edges (lower edges and with radius), and the geometric point of rotation of the cutting edges around the center of rotation is represented by a dotted line.

De acuerdo con esta realización, bajo la condición de que el ángulo de inclinación δ del segmento lineal AB con respecto a la línea CL se establece de 10° a 50°, el corte de una pieza de trabajo se hace avanzar en la dirección desde el lugar R0° al lugar R90° del filo con radio 1, de manera que puede mantenerse el rendimiento de corte y puede reducirse la fuerza de corte. According to this embodiment, under the condition that the angle of inclination δ of the linear segment AB with with respect to the CL line is set from 10 ° to 50 °, the cutting of a workpiece is advanced in the direction from place R0 ° to place R90 ° of the edge with radius 1, so that cutting performance can be maintained and cutting force can be reduced.

Si el ángulo de inclinación δ es inferior a 10°, los efectos anteriores se reducen. Si el ángulo de inclinación δ es más de 50°, el espesor del mismo filo con radio 1 es demasiado pequeño, y el filo con radio 1 se fractura por la fuerza de corte en la dirección axial de la fresa cilíndrica. El ángulo de inclinación δ del filo con radio 1 se establece más preferiblemente de 20° a 40°, y se establece más preferiblemente de 20° a 30° cuando se utiliza en trabajo en tres dimensiones, porque la fuerza de corte en dirección axial de la fresa cilíndrica es más grande. If the angle of inclination δ is less than 10 °, the above effects are reduced. If the angle of inclination δ is more 50 °, the thickness of the same edge with radius 1 is too small, and the edge with radius 1 is fractured by the force of cutting in the axial direction of the cylindrical cutter. The inclination angle δ of the edge with radius 1 is set more preferably from 20 ° to 40 °, and more preferably set from 20 ° to 30 ° when used in three work dimensions, because the cutting force in axial direction of the cylindrical milling cutter is larger.

Como se describió anteriormente, de acuerdo con esta realización, el valor máximo (MAX) de la cantidad sobresaliente (longitud) de la línea de cresta de filo del filo con radio 1, que sobresale hacia el exterior desde el segmento lineal AB con una forma convexa se establece del 15% al 30% del radio R de esquina CR en la vista en sección tomada a lo largo de la dirección axial de la fresa cilíndrica de filo con radio. Si el valor máximo EM es inferior al 15%, la forma convexa de la línea de cresta de filo del filo con radio 1 con respecto al segmento lineal AB tiene poco efecto sobre el rendimiento de corte. Por lo tanto, el rendimiento de corte no se mejora. Por otro lado, si el valor máximo MAX es superior al 30%, la forma convexa se distorsiona y la curvatura de la forma convexa es grande, de modo que se reduce la resistencia mecánica del filo con radio 1. As described above, according to this embodiment, the maximum value (MAX) of the quantity protruding (length) of the cutting edge line of the cutting edge with radius 1, protruding outward from the Linear segment AB with a convex shape is set from 15% to 30% of the corner radius R of CR in the view in section taken along the axial direction of the cylindrical cutter with radius. If the maximum EM value is lower at 15%, the convex shape of the cutting edge line of the cutting edge with radius 1 with respect to the linear segment AB has Little effect on cutting performance. Therefore, the cutting performance is not improved. On the other hand, if the value MAX maximum is greater than 30%, the convex shape is distorted and the curvature of the convex shape is large, of so that the mechanical resistance of the cutting edge with radius 1 is reduced.

El valor máximo MAX de la cantidad sobresaliente de la línea de cresta de filo del filo con radio 1 se establece preferiblemente del 20% al 30% del radio R de esquina CR. The maximum MAX value of the outstanding amount of the cutting edge of the cutting edge with radius 1 is set preferably from 20% to 30% of the corner radius R CR.

Además, de acuerdo con esta realización, la posición en la línea de cresta de filo del filo con radio 1 en el que se alcanza el valor máximo MAX de la cantidad sobresaliente (en lo sucesivo se denominará "posición MAX") se puede establecer en una posición en la zona entre la posición R30° y la posición R50° en el filo con radio 1. Si la posición MAX está fuera de esta zona, la forma convexa se distorsionaría. En este caso, el rendimiento de corte se disminuye, el filo con radio 1 no se conecta suavemente con el filo inferior 2 o el filo periférico externo 3, por lo que tiende a aparecer algo del trozo de filo, tiende a aumentar la fuerza de corte y tiende a aparecer un desgaste anormal. In addition, according to this embodiment, the position on the cutting edge line of the cutting edge with radius 1 in which it reaches the maximum MAX value of the outstanding amount (hereafter referred to as "MAX position") can be set in a position in the area between the R30 ° position and the R50 ° position on the edge with radius 1. If the position MAX is outside this area, the convex shape would be distorted. In this case, the cutting performance is decreased, the edge with radius 1 does not connect smoothly with the lower edge 2 or the outer peripheral edge 3, so it tends to Some of the cutting edge appears, the cutting force tends to increase and abnormal wear tends to appear.

Como se describió anteriormente, de acuerdo con esta realización, se mejora la resistencia mecánica del filo con radio 1 y se reduce la fuerza de corte. Por lo tanto, en un trabajo que tiene una gran cantidad de corte, como un trabajo de desbaste, puede suprimirse la fractura y desportillamiento del filo con radio 1 y se puede realizar corte de avance grande en el que el avance por diente es grande. As described above, according to this embodiment, the mechanical strength of the cutting edge is improved with radius 1 and the cutting force is reduced. Therefore, in a job that has a lot of cutting, such as a roughing work, fracture and chipping of the cutting edge with radius 1 can be suppressed and cutting of large feed in which the feed per tooth is large.

Aquí, con el fin de suprimir aún más la ocurrencia de cualquier trozo de filo, el trabajo de entalladura del filo inferior y trabajo de entalladura del filo con radio se pueden realizar mediante una serie de trabajos de entalladura de manera que las líneas de cresta de filo del filo con radio y el filo inferior formen una línea curvada convexa, mejorando con ello la resistencia del filo con radio a la fractura y al desportillamiento Here, in order to further suppress the occurrence of any piece of edge, the notch work of the lower edge and Radius grooving work can be performed using a series of grooving work so that the cutting edge lines of the cutting edge with radius and the lower cutting edge form a convex curved line, improving with this is the resistance of the cutting edge with radius to fracture and chipping

Además, es ventajoso que el número de filos cortantes (conjuntos de filos cortantes) se incremente para realizar el corte de alta eficiencia. En el caso de una pieza de trabajo que tiene un trozo de esquina, cuando una fresa cilíndrica de varios filos que tiene cuatro o más filos cortantes se aplica a la pieza de trabajo, existan simultáneamente filos cortantes en el trozo de esquina, de modo que es probable que se produzca vibración con chirrido debido a la resonancia. Por lo tanto, el número de filos cortantes se establece preferiblemente en tres. Además, la vida útil de la fresa cilíndrica de filo con radio (filo con radio o similar) se puede mejorar mediante la aplicación de un revestimiento duro de TiAlN o similar, o un revestimiento lubricante de tipo Cr. In addition, it is advantageous that the number of cutting edges (sets of cutting edges) be increased to perform the high efficiency cut. In the case of a workpiece that has a corner piece, when a cylindrical milling cutter of several edges that has four or more sharp edges is applied to the work piece, there are simultaneously edges sharpness in the corner piece, so that it is likely that squeak vibration will occur due to the resonance. Therefore, the number of cutting edges is preferably set to three. In addition, the shelf life of the cylindrical cutter with radius (radius edge or similar) can be improved by applying a coating TiAlN or similar hard, or a Cr.

Los ejemplos preferidos de acuerdo con la cuarta realización de la presente invención se describen a continuación con detalle. Preferred examples according to the fourth embodiment of the present invention are described below. detail.

(Ejemplos 1 a 5) Son de uso común las fresas cilíndricas de filo con radio de tipo de 3 filos cortantes formadas de carburo cementado de partículas ultra-finas en las que se establece el diámetro del filo a 12 mm, el radio R de esquina CR se establece en 2 mm y los filos cortantes se revisten con TiAlN. En estas fresas cilíndricas de filo con radio, el ángulo de inclinación δ del filo con radio 1 se establece en 5° (ejemplo comparativo 1), 10° (ejemplo 1), 20° (ejemplo 2), 30° (ejemplo 3), 40° (ejemplo 4), 50° (ejemplo 5) y 60° (ejemplo comparativo 2). (Examples 1 to 5) Commonly used are cylindrical cutting mills with radius of type of 3 cutting edges formed of cemented carbide of ultra-fine particles in which the edge diameter is set to 12 mm, the corner radius R CR is set in 2 mm and the cutting edges are coated with TiAlN. In these cylindrical cutters with radius, the angle of inclination δ of the edge with radius 1 is set at 5 ° (comparative example 1), 10 ° (example 1), 20 ° (example 2), 30 ° (example 3), 40 ° (example 4), 50 ° (example 5) and 60 ° (comparative example 2).

Como pieza de trabajo se utilizó acero previamente endurecido de HRC 40, y se formó una forma de cavidad entallada de 150 mm de longitud, 18 mm de anchura, 30 mm de profundidad y 3° de ángulo único de la pared lateral formada mediante operación de línea del contorno utilizando soplo de aire bajo las condiciones de corte: un valor de rotación de 2600 revoluciones por minuto, una velocidad de avance de mesa de 1250 mm/min, un avance por diente de 0,16 mm/diente y una longitud sobresaliente de herramienta de 65 mm con un paso de 0,6 mm en la dirección axial de la herramienta. Después de la prueba de corte, se observó el estado de daños de la herramienta. As a workpiece, previously hardened HRC 40 steel was used, and a cavity shape was formed notched 150 mm long, 18 mm wide, 30 mm deep and 3rd angle of the side wall formed by contour line operation using breath of air under cutting conditions: a value of rotation of 2600 revolutions per minute, a table feed rate of 1250 mm / min, one feed per tooth 0.16 mm / tooth and an outstanding tool length of 65 mm with a 0.6 mm pitch in the direction axial of the tool. After the cutting test, the damage status of the tool was observed.

Como resultado de la prueba de corte, en los ejemplos 1 a 5 de la cuarta realización, podría llevarse a cabo el trabajo hasta 30 mm, es decir, trabajo de una forma, y la forma de trabajo original puede conseguirse. En particular, en los ejemplos 2 y 3, la vibración con chirrido fue muy pequeña y el estado de corte fue estable. Aunque se observó desportillamiento ligeramente diminuto en el ejemplo 5, el desgaste fue normal, el desgaste tenía una leve anchura de desgaste y la superficie mecanizada fue excelente en los otros ejemplos. En el ejemplo 4, la vibración con chirrido se produjo ligeramente y el sonido de corte fue grande. En el ejemplo comparativo 1, la vibración con chirrido y el sonido de corte fueron intensos desde la etapa de corte inicial, el estado del daño de la fresa cilíndrica después de trabajar una forma mostró que se produjo un gran desportillamiento en el filo con radio, y no se consiguió la forma de trabajo original. Además, en el ejemplo comparativo 2, el espesor del propio filo con radio era demasiado delgado, y el filo con radio se fracturó en la fase inicial de corte de expirar su vida útil. As a result of the cutting test, in examples 1 to 5 of the fourth embodiment, the work could be carried out up to 30 mm, that is, work in one way, and the original work form can be achieved. In particular, in Examples 2 and 3, the vibration with squeak was very small and the cutting state was stable. Although it was observed slightly tiny chipping in example 5, wear was normal, wear was a slight width of wear and the machined surface was excellent in the other examples. In Example 4, the squeak vibration It occurred slightly and the cutting sound was great. In comparative example 1, the squeak vibration and the cutting sound were intense from the initial cutting stage, the damage state of the cylindrical milling cutter after working one way showed that there was a great chipping on the edge with radio, and the way of getting original work. In addition, in comparative example 2, the thickness of the radius edge itself was too thin, and The radius edge fractured in the initial cutting phase of expiring its useful life.

(Ejemplos 6 a 9) Se fabricaron unas fresas cilíndricas de filo con radio de la misma manera que en el ejemplo 1, y el valor máximo EM de la cantidad sobresaliente del trozo con forma convexa (la línea de cresta de filo del filo con radio 1) desde el segmento lineal AB con respecto al radio R de esquina CR se estableció en el 15% (ejemplo 6), el 20% (ejemplo 7), el 25% (ejemplo 8), el 30% (ejemplo 9) y 35% (ejemplo comparativo 3), es decir, la distancia real del mismo se estableció en 0,3 mm (ejemplo 6), 0,4 mm (ejemplo 7), 0,5 mm (ejemplo 8), 0,6 mm (ejemplo 9) y 0,7mm (ejemplo comparativo 2). (Examples 6 to 9) Cylindrical cutting edges with radius were manufactured in the same manner as in Example 1, and the maximum EM value of the protruding amount of the convex-shaped piece (the cutting edge of the cutting edge with radius 1) from the Linear segment AB with respect to the corner radius R of CR was set at 15% (example 6), 20% (example 7), 25% (example 8), 30% (example 9) and 35% (comparative example 3), that is, the actual distance of the same is set to 0.3 mm (example 6), 0.4 mm (example 7), 0.5 mm (example 8), 0.6 mm (example 9) and 0.7mm (example comparative 2).

En estos ejemplos se llevó a cabo la misma prueba de corte y estimación que en los ejemplos 1 a 5. Como resultado de la prueba de corte, se produjeron leves vibraciones con chirrido y se produjo leve sonido de corte en el ejemplo 6. Sin embargo, la vibración con chirrido fue muy pequeña y el estado de corte se mantuvo estable en los ejemplos 7 a In these examples, the same cutting and estimation test as in examples 1 to 5 was carried out. As a result of the cutting test, slight vibrations with squeak occurred and slight cutting sound was produced in example 6. However, the squeak vibration was very small and the cutting state remained stable in Examples 7 to

9. Se observó desportillamiento levemente diminuto en el ejemplo comparativo 3, el desgaste fue normal, el desgaste tenía una leve anchura de desgaste y la superficie mecanizada fue excelente en los otros ejemplos. 9. Slightly tiny chipping was observed in comparative example 3, wear was normal, wear had a slight wear width and the machined surface was excellent in the other examples.

(Ejemplos 10 a 16) Se fabricaron unas fresas cilíndricas de filo con radio de la misma manera que en el ejemplo 1, y en estas fresas cilíndricas de filo con radio, la posición de la cantidad máxima sobresaliente (EM) del filo con radio 1 se estableció en la posición R25° (ejemplo 10), la posición R30° (ejemplo 11), la posición R35° (ejemplo 12), la posición R40° (ejemplo 13), la posición R45° (ejemplo 14), la posición R50° (ejemplo 15) y la posición R55° (ejemplo 16). En estos ejemplos se llevó a cabo la misma prueba de corte y estimación que en los ejemplos 1 a 5. Como resultado de la prueba de corte, con respecto a las fresas cilíndricas de filo con radio, podría llevarse a cabo el trabajo hasta 30 mm, es decir, trabajo de una forma, y la forma de trabajo original puede conseguirse. Particularmente, en los ejemplos 11 a 15, la vibración con chirrido fue muy pequeña, el estado de corte fue estable, el estado de daños de la fresa cilíndrica mostró un desgaste normal que tenía una leve anchura de desgaste y la superficie mecanizada fue excelente. Se observó un trozo de filo en la posición de conexión con el filo periférico externo en el ejemplo 10 y en la posición de conexión con el filo inferior en el ejemplo 16, la línea curvada de forma convexa del filo con radio 1 se distorsionó ligeramente, y se produjo una ligera vibración con chirrido y el desportillamiento del trozo de filo. (Examples 10 to 16) Cylindrical cutting edges with radius were manufactured in the same manner as in Example 1, and in these cylindrical cutting edges with radius, the position of the maximum projecting amount (EM) of the cutting edge with radius 1 R30 ° (example 10), R30 ° position (example 11), R35 ° position (example 12), R40 ° position (example 13), R45 ° position (example 14), position R50 ° (example 15) and the R55 ° position (example 16). In these examples the same cutting and estimation test was carried out as in examples 1 to 5. As a result of the cutting test, with respect to the cylindrical cutters with radius, the work could be carried out up to 30 mm , that is, I work in a way, and the original way of work can be achieved. Particularly, in examples 11 to 15, the vibration with squeaking was very small, the cutting state was stable, the damage state of the cylindrical milling cutter showed normal wear that had a slight wear width and the machined surface was excellent. A piece of edge was observed in the position of connection with the outer peripheral edge in example 10 and in the position of connection with the lower edge in example 16, the convexly curved line of the edge with radius 1 was slightly distorted, and there was a slight vibration with squeak and the chipping of the piece of cutting edge.

(Ejemplo 17) Se fabricó una fresa cilíndrica de filo con radio como ejemplo 17 de la misma manera que los ejemplos 1 a 5, mientras que el trabajo de entalladura del filo inferior 2 y el trabajo de entalladura del filo con radio 1 se realizaron mediante una serie de trabajos de manera que las líneas de cresta de filo del filo con radio 1 y el filo inferior 2 forman una línea curvada convexa, como se muestra en la figura 7. Se llevó a cabo la misma prueba de corte y estimación que en los ejemplos 1 a 5. Como resultado de la prueba de corte, no sólo se suprimió el desportillamiento por cualquier trozo de filo, sino que también se pudo mejorar el rendimiento de descarga de viruta. Por lo tanto, la vibración con chirrido se redujo aún más, el estado de corte fue estable, el estado de daños de la fresa cilíndrica después haber terminado el trabajo una forma mostró desgaste normal que tenía una anchura de desgaste más reducida. (Example 17) A cylindrical cutting edge with radius was manufactured as example 17 in the same manner as examples 1 to 5, while the notch work of the lower edge 2 and the notch work of the edge with radius 1 were performed by a series of works so that the cutting edge lines of the cutting edge with radius 1 and the lower cutting edge 2 form a convex curved line, as shown in figure 7. The same cutting and estimation test was carried out as in Examples 1 to 5. As a result of the cutting test, not only was the chipping removed by any piece of cutting edge, but also the chip discharge performance could be improved. Therefore, the squeak vibration was further reduced, the cutting state was stable, the cylindrical milling damage state after finishing the work a shape showed normal wear that had a reduced wear width.

[Quinta Realización] En la cuarta realización descrita anteriormente, la posición en la línea de cresta de filo del filo con radio 1 en el que se logra el valor máximo EM de la cantidad sobresaliente (es decir, "posición EM") se establece en la zona comprendida entre la posición R30° la posición R50° en el filo con radio 1 en la vista en planta del trozo extremo de la fresa cilíndrica de filo con radio cuando se ve a lo largo de la dirección axial de la fresa cilíndrica. De acuerdo con una quinta realización de la presente invención, el filo con radio 1 se diseña para ser curvado de una forma convexa en una vista en dirección R45° de esquina de la fresa cilíndrica de filo con radio. Aquí, la vista en dirección R45° de esquina de la fresa cilíndrica de filo con radio significa una vista en perspectiva de la fresa cilíndrica de filo con radio conseguida cuando la fresa cilíndrica de filo con radio se ve en una dirección de intersección con la dirección axial de la herramienta (l-l) a 45° con el punto de conexión A (Posición R0°) del filo con radio 1 establecido como punto de anclaje como se muestra en la figura 8. [Fifth Embodiment] In the fourth embodiment described above, the position on the cutting edge line of the cutting edge with radius 1 in which the maximum EM value of the outstanding amount is achieved (ie, "position EM") is established in the area between the position R30 ° the position R50 ° on the edge with radius 1 in the plan view of the end piece of the cylindrical end mill with radius when viewed along the axial direction of the cylindrical cutter. According to a fifth embodiment of the present invention, the radius edge 1 is designed to be curved in a convex manner in a corner R45 ° view of the radius cylindrical cutter with radius. Here, the R45 ° corner view of the cylindrical cutter with radius means a perspective view of the cylindrical cutter with radius achieved when the cylindrical cutter with radius is seen in a direction of intersection with the direction axial of the tool (ll) at 45 ° with the connection point A (Position R0 °) of the edge with radius 1 established as an anchor point as shown in figure 8.

La Fig. 9 es una vista ampliada del filo con radio 1 en la vista en dirección R45° de esquina. En la figura 9, C representa la posición de proyección en el segmento lineal AB (que pasa por la posición R0° (A) y la posición R90° Fig. 9 is an enlarged view of the edge with radius 1 in the view in the R45 ° corner direction. In Figure 9, C represents the projection position in the linear segment AB (which passes through the position R0 ° (A) and the position R90 °

(B) del filo con radio 1) conseguida proyectando en el segmento lineal AB la posición correspondiente a la máxima cantidad sobresaliente (longitud) (correspondiente al valor máximo EM de la cantidad sobresaliente de la figura 7) del filo con radio 1 de forma convexa con respecto al segmento lineal AB, D representa una posición de proyección en el segmento lineal AB conseguida mediante la proyección sobre el segmento lineal AB de una posición que corresponde a 3/4 de la cantidad sobresaliente máxima del filo con radio 1 de forma convexa y está más cerca del punto de conexión A, E representa una posición de proyección en el segmento lineal AB conseguida proyectando sobre el segmento lineal AB una posición que corresponde a 1/2 de la cantidad sobresaliente máxima del filo con radio 1 de forma convexa y está más cerca del punto de conexión A, y F representa una posición de proyección sobre el segmento lineal AB conseguida mediante la proyección sobre el segmento lineal AB de una posición que corresponde a 1/4 de la cantidad sobresaliente máxima del filo con radio 1 de forma convexa y está más cerca del punto de conexión A. (B) of the edge with radius 1) achieved by projecting in the linear segment AB the position corresponding to the maximum protruding amount (length) (corresponding to the maximum EM value of the protruding amount in Figure 7) of the edge with radius 1 convexly with respect to the linear segment AB, D represents a projection position in the linear segment AB achieved by projection on the linear segment AB of a position corresponding to 3/4 of the maximum protruding amount of the edge with radius 1 convexly and is closer to the connection point A, E represents a projection position in the linear segment AB achieved by projecting on the linear segment AB a position corresponding to 1/2 of the maximum protruding amount of the edge with radius 1 convexly and is closer to the connection point A, and F represents a projection position on the linear segment AB achieved by projection on the linear segment AB of a position corresponding to 1/4 of the maximum protruding amount of the edge with radius 1 convexly and is closer to the connection point A.

De acuerdo con la quinta realización, la longitud del segmento lineal CD, DE, EF, FA se varía para irse reduciendo gradualmente por este orden, y la cantidad de variación de la longitud de los segmentos lineales se reduce gradualmente, como se muestra en la figura 9. Además, la longitud del segmento lineal CD se establece en el 50% o más de la longitud del segmento lineal AC. Este diseño del filo con radio 1 aumenta la resistencia al desportillamiento. According to the fifth embodiment, the length of the linear segment CD, DE, EF, FA is varied to gradually reduce in this order, and the amount of variation in the length of the linear segments is gradually reduced, as shown in the Figure 9. In addition, the length of the linear segment CD is set at 50% or more of the length of the linear segment AC. This cutting edge design with radius 1 increases the resistance to chipping.

Particularmente, con respecto al corte de avance grande en el que el avance por diente se aumenta en gran medida, la cantidad de corte en la dirección axial de la herramienta se estima que corresponde a aproximadamente el 30% del radio R de esquina en un lugar general, y el desportillamiento o fractura se produce con frecuencia particularmente en la zona entre la posición R0° y la posición R45° en el filo con radio de esquina, es decir, en el lado del filo inferior del filo con radio de esquina. En consecuencia, la vista en la dirección R45° de esquina se espera que represente con mayor certeza la forma de un lugar alrededor del filo con radio 1, que se asocia más con la profundidad de corte en la dirección axial de la fresa cilíndrica de filo con radio. Particularly, with respect to the large feed cut in which the feed per tooth is greatly increased, the amount of cut in the axial direction of the tool is estimated to correspond to approximately 30% of the corner radius R in one place general, and the chipping or fracture occurs frequently particularly in the area between the R0 ° position and the R45 ° position on the edge with corner radius, that is, on the side of the lower edge of the edge with corner radius. Consequently, the view in the corner direction R45 ° is expected to more accurately represent the shape of a place around the edge with radius 1, which is more associated with the depth of cut in the axial direction of the cylindrical edge mill with radio

En el caso del corte de avance grande en el que se incrementa extremadamente el avance por diente, con el fin de aumentar la resistencia al desportillamiento y la resistencia a la fractura, es necesario mejorar la resistencia mecánica del lugar alrededor del filo con radio 1, que se asocia más con la profundidad de corte en la dirección axial de la fresa cilíndrica de filo con radio. Por lo tanto, con el fin de mejorar la resistencia mecánica, el filo con radio 1 se diseña para tener una forma convexa en particular en la vista en dirección de la esquina R45° de la fresa cilíndrica de filo con radio. Este diseño puede mejorar la resistencia mecánica del filo con radio 1 y excluir cualquier lugar con forma de filo que induce el desportillamiento y la fractura, con lo que se hace que el filo con radio 1 aumente la resistencia al desportillamiento y la fractura. In the case of the large advance cut in which the feed per tooth is extremely increased, in order to increase the resistance to chipping and fracture resistance, it is necessary to improve the mechanical strength of the place around the edge with radius 1, which is associated more with the depth of cut in the axial direction of the cylindrical milling cutter with radius. Therefore, in order to improve the mechanical strength, the edge with radius 1 is designed to have a particular convex shape in the view in the direction of the R45 ° corner of the cylindrical cutting edge with radius. This design can improve the mechanical resistance of the edge with radius 1 and exclude any place with the shape of an edge that induces chipping and fracture, thereby making the edge with radius 1 increase the resistance to chipping and fracture.

Además, un trozo alrededor del filo con radio 1, que contribuye principalmente al corte y se asocia con la profundidad de corte en la dirección axial de la fresa cilíndrica de filo con radio (en lo sucesivo se denomina "lugar de filo con radio") se puede mejorar en cuanto a resistencia mecánica. En particular, la carga de corte se concentra en el lugar alrededor del filo con radio (lugar de filo con radio) que se asocia con la profundidad de corte en la dirección axial, y por lo tanto la longitud del segmento lineal CD se establece en el 50% o más de la longitud del segmento lineal AC. In addition, a piece around the edge with radius 1, which mainly contributes to the cutting and is associated with the depth of cut in the axial direction of the cylindrical milling cutter with radius (hereinafter referred to as "place of edge with radius" ) can be improved in terms of mechanical strength. In particular, the shear load is concentrated at the place around the edge with radius (place of edge with radius) that is associated with the depth of cut in the axial direction, and therefore the length of the linear segment CD is set to 50% or more of the length of the AC linear segment.

En el caso del corte de avance grande, la cantidad de corte en la dirección axial de la herramienta es igual a aproximadamente el 30% del radio R de esquina en un lugar de trabajo en general. Por lo tanto, si la longitud del segmento lineal CD se establece en el 50% o más de la longitud del segmento lineal AC, el lugar de filo con radio que se asocia con la profundidad de corte en la dirección axial de la herramienta sin duda existe en la zona correspondiente al segmento lineal CD. En este caso, puesto que la longitud del segmento lineal CD en el lugar de filo con radio se asocia con la profundidad de corte en la dirección axial de la herramienta es mayor que en los otros lugares, se suprime la curvatura del lugar de filo con radio asociada con la profundidad de corte en la dirección axial de la herramienta. Por lo tanto, mediante el corte de avance grande, se puede conseguir una forma adecuada, se puede mejorar la resistencia mecánica del lugar de filo con radio asociado con la profundidad de corte en la dirección axial de la herramienta puede aumentarse, la resistencia al desportillamiento y la fractura del filo con radio y puede conseguirse una vida útil estable de la herramienta. In the case of large feed cutting, the amount of cutting in the axial direction of the tool is equal to approximately 30% of the corner radius R in a general workplace. Therefore, if the length of the linear segment CD is set at 50% or more of the length of the linear segment AC, the cutting edge with radius that is associated with the depth of cut in the axial direction of the tool will certainly it exists in the zone corresponding to the linear segment CD. In this case, since the length of the linear segment CD in the place of edge with radius is associated with the depth of cut in the axial direction of the tool is greater than in the other places, the curvature of the place of edge with radius associated with the depth of cut in the axial direction of the tool. Therefore, by means of the large advance cut, a suitable shape can be achieved, the mechanical strength of the cutting edge with radius associated with the depth of cut in the axial direction of the tool can be increased, the resistance to chipping and fracture of the edge with radius and a stable tool life can be achieved.

En este caso, teniendo en cuenta el equilibrio en el rendimiento de corte con los otros lugares, el límite superior de la longitud del segmento lineal CD se establece preferiblemente en el 70% o menos del segmento lineal AC, y aún más preferiblemente se establece en el 60% o menos del segmento lineal AC. In this case, taking into account the balance in the cutting performance with the other places, the upper limit of the length of the linear segment CD is preferably set at 70% or less of the linear segment AC, and even more preferably it is set to 60% or less of the AC linear segment.

Como se describió anteriormente, la cantidad de corte en la dirección axial de la herramienta se establece en aproximadamente el 30% del radio R de esquina en un lugar de trabajo en general, y por lo tanto un trozo del filo de corte que se extiende desde el punto intermedio del mismo hacia el lado del filo inferior contribuye principalmente al corte. De acuerdo con esta realización, la longitud del segmento lineal AC se puede establecer en cualquier valor en el intervalo de no menos del 40% a menos del 50% de la longitud del segmento lineal AB. Es decir, la posición de la cantidad sobresaliente máxima de la forma convexa desde el segmento lineal AB se encuentra en la zona que se extiende desde el punto intermedio del filo con radio al filo inferior, en cuyo caso se incrementa la curvatura del filo con radio en la zona en cuestión, el rendimiento de corte puede mantenerse por el efecto de distorsión y la fuerza de corte puede disminuirse. As described above, the amount of cutting in the axial direction of the tool is set at approximately 30% of the corner radius R in a general workplace, and therefore a piece of the cutting edge extending from the intermediate point of the same towards the side of the inferior edge contributes mainly to the cut. According to this embodiment, the length of the linear segment AC can be set at any value in the range of not less than 40% to less than 50% of the length of the linear segment AB. That is, the position of the maximum protruding amount of the convex shape from the linear segment AB is in the area that extends from the intermediate point of the radius edge to the lower edge, in which case the curvature of the radius edge is increased In the area in question, the cutting performance can be maintained by the distortion effect and the cutting force can be reduced.

En este caso, cuando la longitud del segmento lineal AB se establece para ser inferior al 40% de la longitud del segmento lineal AB, el lugar de filo con radio asociado con la profundidad de corte en la dirección axial se puede situar para estar más cerca de la posición R90° (el lado del filo periférico externo) que la posición de máxima cantidad sobresaliente, por lo que está relacionado que la posición de máxima cantidad sobresaliente esté contenida en el lugar que contribuye sobre todo al corte. Además, la curvatura en la zona comprendida entre el punto intermedio y el punto de conexión B del filo con radio 1 se incrementa excesivamente, y la forma del filo con radio se distorsiona en su conjunto. Por lo tanto, teniendo en cuenta la resistencia mecánica, la longitud del segmento lineal AC se establece en no menos del 40% de la longitud del segmento lineal AB. Este diseño puede proporcionar al filo con radio una excelente maquinabilidad y alta resistencia mecánica, y se puede mantener el rendimiento de corte del filo con radio que contiene el lugar de filo con radio y contribuye principalmente al rendimiento de corte y puede disminuirse la fuerza de corte. In this case, when the length of the linear segment AB is set to be less than 40% of the length of the linear segment AB, the cutting edge with radius associated with the depth of cut in the axial direction can be positioned to be closer of the R90 ° position (the side of the outer peripheral edge) than the position of maximum protruding amount, so it is related that the position of maximum protruding amount is contained in the place that contributes mostly to the cut. In addition, the curvature in the area between the intermediate point and the connection point B of the radius edge 1 is excessively increased, and the shape of the radius edge is distorted as a whole. Therefore, taking into account the mechanical strength, the length of the linear segment AC is set to not less than 40% of the length of the linear segment AB. This design can provide the cutting edge with radius excellent machinability and high mechanical strength, and the cutting performance of the cutting edge with radius that contains the cutting edge with radius can be maintained and mainly contributes to the cutting performance and the cutting force can be decreased .

En la vista en la dirección R45° de esquina de la fresa cilíndrica de filo con radio, el valor máximo de la cantidad sobresaliente de la forma convexa del filo con radio se puede establecer en un valor en el intervalo del 15% al 25% del radio R de esquina, en cuyo caso se puede conseguir la curvatura adecuada del filo con radio y puede conseguirse excelente rendimiento de corte y resistencia mecánica. Aquí, si la cantidad sobresaliente máxima de la forma convexa es inferior al 15% del radio R de esquina, y la curvatura se reduce, el rendimiento de corte se reduce. Por otro lado, si la cantidad sobresaliente máxima de la forma convexa es más del 25%, la curvatura se incrementa y la resistencia mecánica se debilita. Por lo tanto, la cantidad sobresaliente máxima de la forma convexa se establece en un valor en el intervalo del 15% al 25% de la radio R de esquina. In the view in the R45 ° corner direction of the cylindrical cutting edge with radius, the maximum value of the protruding amount of the convex shape of the cutting edge with radius can be set to a value in the range of 15% to 25% of the corner radius R, in which case the proper curvature of the edge with radius can be achieved and excellent cutting performance and mechanical strength can be achieved. Here, if the maximum protruding amount of the convex shape is less than 15% of the corner radius R, and the curvature is reduced, the cutting performance is reduced. On the other hand, if the maximum protruding amount of the convex shape is more than 25%, the curvature increases and the mechanical strength weakens. Therefore, the maximum outstanding amount of the convex shape is set to a value in the range of 15% to 25% of the corner radius R.

En un caso en el que se realiza el trabajo de línea de contorno sobre la pared de la cavidad substancialmente vertical, la operación de corte en la dirección axial se repite, y de este modo se lleva a cabo el corte utilizando el cuerpo entero del filo con radio en la cuarta operación de corte y posteriores. Por lo tanto, como en el caso del segmento lineal AC, cuando G representa una posición de proyección en el segmento lineal AB conseguido al proyectarse sobre el segmento lineal AB una posición que corresponde a 3/4 de la cantidad sobresaliente máxima del filo con radio 1 de forma convexa y está más cerca del punto de conexión B, H representa una posición de proyección en el segmento lineal AB conseguida al proyectar en el segmento lineal AB una posición que corresponde a 1/2 de la cantidad sobresaliente máxima del filo con radio 1 de forma convexa y está más cerca del punto de conexión B, e I representa una posición de proyección en el segmento lineal AB conseguida al proyectar en el segmento lineal AB una posición que corresponde a 1/4 de la cantidad sobresaliente máxima del filo con radio 1 con forma convexa y está más cerca del punto de conexión B, los segmentos lineales CG, GH, HI, IB en el segmento lineal AB pueden reducirse gradualmente en longitud en este orden, y la cantidad de variación del mismo puede reducirse también gradualmente. In a case where the contour line work is performed on the wall of the substantially vertical cavity, the cutting operation in the axial direction is repeated, and thus the cutting is carried out using the entire edge body with radio in the fourth cutting operation and later. Therefore, as in the case of the linear segment AC, when G represents a projection position in the linear segment AB achieved by projecting on the linear segment AB a position corresponding to 3/4 of the maximum protruding amount of the radius edge 1 convexly and is closer to the connection point B, H represents a projection position in the linear segment AB achieved by projecting in the linear segment AB a position corresponding to 1/2 of the maximum protruding amount of the radius edge 1 convexly and is closer to the connection point B, and I represents a projection position in the linear segment AB achieved by projecting in the linear segment AB a position corresponding to 1/4 of the maximum projecting amount of the edge with radius 1 with convex shape and is closer to the connection point B, the linear segments CG, GH, HI, IB in the linear segment AB can be gradually reduced in length in this or den, and the amount of variation thereof can also be gradually reduced.

La cara de desprendimiento del filo con radio puede diseñarse para tener una superficie curvada de forma convexa en la dirección axial de la herramienta. En este caso, se puede aumentar la resistencia mecánica, se puede aumentar el rendimiento de descarga de virutas, se puede suprimir la fractura del filo con radio y puede reducirse la fuerza de corte. Además, incluso en el corte de avance grande en el que el avance por diente es alto, puede incrementarse aún más la vida útil de la herramienta. Aquí, con el fin de obtener más resistencia mecánica del filo con radio, el ángulo de ataque del filo con radio se establece preferiblemente en un valor negativo, y el intervalo del mismo se establece preferiblemente de -15° a -30°. The cutting edge of the radius edge can be designed to have a convexly curved surface in the axial direction of the tool. In this case, the mechanical strength can be increased, the chip discharge performance can be increased, the fracture of the cutting edge can be suppressed with radius and the cutting force can be reduced. In addition, even in the large feed cut in which the feed per tooth is high, the tool's useful life can be further increased. Here, in order to obtain more mechanical resistance of the radius edge, the angle of attack of the radius edge is preferably set to a negative value, and the range thereof is preferably set from -15 ° to -30 °.

Además, es ventajoso que el número de filos cortantes (conjuntos de filos cortantes) se incremente para realizar el corte de alta eficiencia. En el caso de una pieza de trabajo que tiene un trozo de esquina, cuando una fresa cilíndrica de varios filos que tiene cuatro o más filos cortantes se aplica a la pieza de trabajo, existen simultáneamente filos cortantes en el trozo de esquina, de modo que es probable que se produzca vibración con chirrido debido a la resonancia. Por lo tanto, el número de filos cortantes se establece preferiblemente en tres. Además, la vida útil de la fresa cilíndrica de filo con radio (filo con radio o similar) se puede mejorar mediante la aplicación de un revestimiento duro de TiAlN o similar, o un revestimiento lubricante de tipo Cr. In addition, it is advantageous that the number of cutting edges (sets of cutting edges) is increased to perform high efficiency cutting. In the case of a workpiece that has a corner piece, when a multi-edged cylindrical milling cutter that has four or more cutting edges is applied to the workpiece, cutting edges exist simultaneously on the corner piece, so that Vibration with squeak is likely due to resonance. Therefore, the number of cutting edges is preferably set to three. In addition, the life of the cylindrical cutter with radius (radius edge or similar) can be improved by applying a hard coating of TiAlN or the like, or a lubricating coating of type Cr.

A continuación, se describen con detalle ejemplos preferidos de acuerdo con la primera realización de la presente invención. Next, preferred examples in accordance with the first embodiment of the present invention are described in detail.

(Ejemplo 1) Se fabrica una fresa cilíndrica de filo con radio de tipo de 3 filos cortantes formada de carburo cementado de partículas ultra-finas en la que se establece el diámetro del filo en 10 mm, el radio R de esquina se establece en 2 mm y los filos cortantes se revisten con TiAlN. En la vista en dirección de la esquina R45° de las figuras 8 y 9, el filo con radio 1 se curva con una forma convexa, y cuando C representa la posición de proyección en el segmento lineal AB (que pasa por la posición R0° (A) y la posición R90° (B) del filo con radio 1) obtenida por la proyección sobre el segmento lineal AB de la posición que corresponde a la cantidad sobresaliente máxima (longitud) (correspondiente al valor máximo EM de la cantidad sobresaliente de la Fig. 7) del filo con radio 1 con forma convexa con respecto al segmento lineal AB, D representa una posición de proyección en el segmento lineal AB conseguido al proyectar sobre el segmento lineal AB una posición que corresponde a 3/4 de la cantidad sobresaliente máxima del filo con radio 1 con forma convexa y está más cerca del punto de conexión A, E representa una posición de proyección en el segmento lineal AB conseguida al proyectar en el segmento lineal AB una posición que corresponde a 1/2 de la cantidad sobresaliente máxima del filo con radio 1 con forma convexa y está más cerca del punto de conexión A, F representa una posición de proyección en el segmento lineal AB conseguida al proyectar en el segmento lineal AB una posición que corresponde a 1/4 de la cantidad sobresaliente máxima del filo con radio 1 con forma convexa y está más cerca del punto de conexión A, G representa una posición de proyección en el segmento lineal AB conseguida al proyectar en el segmento lineal AB una posición que corresponde a 3/4 de la cantidad sobresaliente máxima del filo con radio 1 con forma convexa y está más cerca del punto de conexión B, H representa una posición de proyección en el segmento lineal AB conseguida al proyectar en el segmento lineal AB una posición que corresponde a 1/2 de la cantidad sobresaliente máxima del filo con radio 1 con forma convexa y está más cerca del punto de conexión B, e I representa una posición de proyección en el segmento lineal AB conseguida al proyectar en el segmento lineal AB una posición que corresponde a 1/4 de la cantidad sobresaliente máxima del filo con radio 1 con forma convexa y está más cerca del punto de conexión B, el valor máximo de la cantidad sobresaliente de la forma convexa del filo con radio 1 se establece en el 20% del radio R de esquina (es decir, 0,4 mm), las longitudes de los segmentos lineales CD, DE, EF, FA se establecen en 0,835 mm, 0,285 mm, 0,205 mm y 0,155 mm, respectivamente, y las longitudes de los segmentos lineales CG, GH, HI, IB se establecen en 0,910 mm, 0,355 mm, 0,195 mm, 0,175 mm, los segmentos lineales CD, DE, EF, FA se reducen gradualmente en este orden, mientras que los segmentos lineales CG, GH, HI, IB se reduce gradualmente en este orden y, además, la cantidad de variación se reduce gradualmente para los segmentos lineales CD, DE, EF, FA y para los segmentos lineales CG, GH, HI, IB. Aquí, la longitud del segmento lineal AC se establece en el 47,5% de la longitud del segmento lineal AC, y la longitud del segmento lineal CD se establece en el 56,4% de la longitud del segmento AC. El ángulo de ataque del filo con radio 1 se establece a -25° en la dirección radial de la herramienta. (Example 1) A cylindrical cutter with a cutting edge type radius of 3 edges formed of cemented carbide of ultra-fine particles in which the edge diameter is set at 10 mm is made, the corner radius R is set to 2 mm and the cutting edges are coated with TiAlN. In the direction of the corner R45 ° of Figures 8 and 9, the edge with radius 1 is curved with a convex shape, and when C represents the projection position in the linear segment AB (passing through the position R0 ° (A) and the position R90 ° (B) of the edge with radius 1) obtained by the projection on the linear segment AB of the position corresponding to the maximum outstanding amount (length) (corresponding to the maximum EM value of the outstanding amount of Fig. 7) of the edge with radius 1 with convex shape with respect to the linear segment AB, D represents a projection position in the linear segment AB achieved by projecting on the linear segment AB a position corresponding to 3/4 of the amount maximum protrusion of the edge with radius 1 with convex shape and is closer to the connection point A, E represents a projection position in the linear segment AB achieved by projecting in the linear segment AB a position corresponding to 1/2 of l at the maximum protruding amount of the edge with radius 1 with convex shape and is closer to the connection point A, F represents a projection position in the linear segment AB achieved by projecting in the linear segment AB a position corresponding to 1/4 of the maximum protruding amount of the edge with radius 1 with convex shape and is closer to the connection point A, G represents a projection position in the linear segment AB achieved by projecting in the linear segment AB a position corresponding to 3/4 of the maximum protruding amount of the edge with radius 1 with convex shape and is closer to the connection point B, H represents a projection position in the linear segment AB achieved by projecting in the linear segment AB a position corresponding to 1/2 of the maximum protruding amount of the edge with radius 1 with convex shape and is closer to the connection point B, and I represents a projection position in the line segment l AB achieved by projecting in the linear segment AB a position that corresponds to 1/4 of the maximum protruding amount of the edge with radius 1 with convex shape and is closer to the connection point B, the maximum value of the outstanding amount of the Convex shape of the edge with radius 1 is set at 20% of the corner radius R (ie 0.4 mm), the lengths of the linear segments CD, DE, EF, FA are set at 0.835 mm, 0.285 mm, 0.205 mm and 0.155 mm, respectively, and the lengths of the linear segments CG, GH, HI, IB are set to 0.910 mm, 0.355 mm, 0.195 mm, 0.175 mm, the linear segments CD, DE, EF, FA are gradually reduced in this order, while the linear segments CG, GH, HI, IB are gradually reduced in this order and, in addition, the amount of variation is gradually reduced for the linear segments CD, DE, EF, FA and for the linear segments CG , GH, HI, IB. Here, the length of the linear segment AC is set at 47.5% of the length of the linear segment AC, and the length of the linear segment CD is set at 56.4% of the length of the AC segment. The angle of attack of the edge with radius 1 is set at -25 ° in the radial direction of the tool.

Se utilizó acero previamente endurecido de HRC 40 como pieza de trabajo, y se llevó a cabo una forma de cavidad entallada de 100 mm de longitud, 65 mm de anchura, 30 mm de profundidad y que tenía una pendiente 3° en una pared lateral mediante el uso de operación de línea de contorno utilizando soplado de aire bajo las condiciones de corte: un valor de rotación de 1680 revoluciones por minuto, una velocidad de avance de mesa de 4200 mm/min, un avance por diente de 0,625 mm/diente y una longitud sobresaliente de herramienta de 40 mm con un paso de 0,6 mm en la dirección axial de la herramienta. Después de la prueba de corte, se observó el estado de daños de la herramienta. Pre-hardened HRC 40 steel was used as a workpiece, and a notched cavity shape 100 mm long, 65 mm wide, 30 mm deep and having a 3 ° slope on a side wall was carried out by the use of contour line operation using air blowing under cutting conditions: a rotation value of 1680 revolutions per minute, a table feed rate of 4200 mm / min, one feed per 0.625 mm / tooth and an outstanding tool length of 40 mm with a pitch of 0.6 mm in the axial direction of the tool. After the cutting test, the damage status of the tool was observed.

Como comparación, las fresas cilíndricas de filo con radio descritas en los documentos JP-A-7-246508 y JP-A-11216609 se fabricaron como ejemplos comparativos 1 y 2 de la misma manera que el ejemplo 1, y en los ejemplos comparativos 1 y 2 se llevó a cabo la misma prueba de corte que en el ejemplo 1. As a comparison, the cylindrical radius cutters with radius described in JP-A-7-246508 and JP-A-11216609 were manufactured as comparative examples 1 and 2 in the same manner as example 1, and in comparative examples 1 and 2 the same cutting test was performed as in example 1.

Como resultado de la prueba de corte, con respecto al ejemplo 1, se observó poca vibración con chirrido y se pudo realizar un trabajo estable para conseguir una forma de cavidad. Además, no se produjo desportillamiento en el lugar del filo con radio asociado con la profundidad de corte en la dirección axial de la fresa cilíndrica de filo con radio, el desgaste de la herramienta fue un desgaste normal y el corte todavía fue suficientemente posible. Por otro lado, con respecto a los ejemplos comparativos 1 y 2, se produjo desportillamiento en el lugar del filo con radio asociado a la profundidad de corte en la dirección axial en la fase de corte inicial, y la vibración con chirrido fue intensa. En el momento en que el 30% de la forma de cavidad se formó, es decir, en el momento del tiempo correspondiente a la profundidad de 9 mm, el desportillamiento se intensificó y la vida útil expiró. As a result of the cutting test, with respect to example 1, little vibration with squeaking was observed and stable work could be performed to achieve a cavity shape. In addition, there was no chipping at the place of the cutting edge with radius associated with the depth of cut in the axial direction of the cylindrical cutting edge cutter with radius, tool wear was normal wear and cutting was still sufficiently possible. On the other hand, with respect to comparative examples 1 and 2, there was chipping in the place of the edge with radius associated to the depth of cut in the axial direction in the initial cutting phase, and the vibration with screeching was intense. At the time when 30% of the cavity shape was formed, that is, at the time of time corresponding to the depth of 9 mm, the chipping intensified and the shelf life expired.

(Ejemplos 2 a 5) De la misma manera que en el ejemplo 1, se fabricaron unas fresas cilíndricas de filo con radio bajo la condición de que la cantidad sobresaliente máxima de la forma convexa del filo con radio 1 mostrada en la figura 9 con respecto al radio R de esquina se estableció en el 10% (ejemplo 2), el 15% (ejemplo 3), el 25% (ejemplo 4) y el 30% (ejemplo 5), es decir, se estableció en 0,2 mm (ejemplo 2), 0,3 mm (ejemplo 3), 0,5 mm (ejemplo 4) y 0,6 mm (ejemplo 5), y la misma prueba de corte que en el ejemplo 1 en el que la cantidad sobresaliente máxima de la forma convexa del filo con radio con respecto al radio R de esquina se establece en el 20%, es decir, 0,4 mm. (Examples 2 to 5) In the same manner as in Example 1, cylindrical cutter blades with radius were manufactured under the condition that the maximum protruding amount of the convex shape of the cutting edge with radius 1 shown in Figure 9 with respect to at the corner radius R it was set at 10% (example 2), 15% (example 3), 25% (example 4) and 30% (example 5), that is, it was set at 0.2 mm (example 2), 0.3 mm (example 3), 0.5 mm (example 4) and 0.6 mm (example 5), and the same cutting test as in example 1 in which the maximum outstanding amount The convex shape of the edge with radius with respect to the corner radius R is set at 20%, that is, 0.4 mm.

Como resultado de la prueba de corte, con respecto a los ejemplos 1, 3, 4, se pudo realizar de manera estable una cavidad con poca vibración con chirrido, sin producción de desportillamiento, el desgaste de la herramienta fue un desgaste normal y el corte todavía fue suficientemente posible. Además, con respecto a los ejemplos 2 y 5, se pudo formar una forma de cavidad. Sin embargo, se produjo leve vibración con chirrido y el sonido del corte fue un poco intenso en el ejemplo 2. Con respecto al ejemplo 5 se observó desportillamiento diminuto en el lugar del filo con radio asociado a la profundidad de corte en la dirección axial. As a result of the cutting test, with respect to examples 1, 3, 4, it was possible to stably perform a cavity with low vibration with squeak, without chipping, tool wear was normal wear and cut It was still possible enough. In addition, with respect to examples 2 and 5, a cavity shape could be formed. However, there was slight vibration with squeak and the cutting sound was a bit intense in example 2. With respect to example 5, tiny chipping was observed in the place of the edge with radius associated with the depth of cut in the axial direction.

(Ejemplo 6) Se fabrica una fresa cilíndrica de filo con radio en la que se forma la cara de desprendimiento del filo con radio para tener una superficie curvada de forma convexa en la dirección axial de la herramienta como ejemplo 6 de la misma manera que en el ejemplo 1, y se llevó a cabo la misma prueba de corte que en el ejemplo 1. Como resultado de la prueba de corte, en comparación con el ejemplo 1, la vibración con chirrido fue menor, el estado de corte también fue más estable, el estado de daños de la fresa cilíndrica mostró desgaste normal con una leve anchura de desgaste y la superficie mecanizada fue excelente. (Example 6) A cylindrical cutting edge with radius is manufactured in which the cutting edge of the cutting edge with radius is formed to have a convexly curved surface in the axial direction of the tool as example 6 in the same way as in example 1, and the same shear test was performed as in example 1. As a result of the shear test, compared to example 1, the squeak vibration was lower, the shear state was also more stable , the damage state of the cylindrical milling cutter showed normal wear with a slight width of wear and the machined surface was excellent.

La Tabla 2 muestra el resultado de la comparación promedio entre los ejemplos de la quinta realización y el ejemplo comparativo, (técnica anterior) cuando la prueba de corte se llevó a cabo bajo la condición de que se utilizó una fresa cilíndrica de filo con radio de tipo de 3 filos cortantes formada de carburo cementado de partículas ultra-finas en la que el diámetro de la herramienta se estableció en 12 mm, el radio R de esquina CR se estableció en 2 mm y los filos cortantes se recubrieron con TiAlN, se utilizó acero previamente endurecido de HRC 40 como pieza de trabajo, y se formó una cavidad de 150 mm de longitud, 18 mm de anchura, 30 mm de profundidad y 3° de ángulo único de la pared lateral mediante la utilización de la operación de línea de contorno con golpe de aire (seco) con un valor de rotación de 2520 revoluciones por minuto, una velocidad de mesa de 1250 mm/min, un avance por diente de 0,16 mm, una pasada Z (una pasada en la dirección axial) de 0,5 mm y una pasada XY (una pasada en la dirección radial) de 3 mm. Table 2 shows the result of the average comparison between the examples of the fifth embodiment and the comparative example, (prior art) when the cutting test was carried out under the condition that a cylindrical cutting edge mill with radius of type of 3 cutting edges formed of ultra-fine particles cemented carbide in which the diameter of the tool was set at 12 mm, the radius R of corner CR was set at 2 mm and the cutting edges were coated with TiAlN, it was used previously hardened HRC 40 steel as a workpiece, and a cavity of 150 mm in length, 18 mm in width, 30 mm in depth and 3 ° single angle of the side wall was formed by using the line operation of contour with air blow (dry) with a rotation value of 2520 revolutions per minute, a table speed of 1250 mm / min, a feed per tooth of 0.16 mm, a Z pass (a pass in the axial direction) 0.5 mm and a XY pass (a pass in the radial direction) of 3 mm.

[TABLA 2] [TABLE 2]

TÉCNICA ANTERIOR PREVIOUS TECHNIQUE
TÉCNICA ANTERIOR PREVIOUS TECHNIQUE: REALIZACIÓN REALIZATION

VISTA EN DIRECCIÓN DIRECT VIEW: CD no es más del 50% Substancialmente lineal CD no es menor del CD is not more than 50% Substantially Linear CD is not less than

45° 45 °: de AC 50% de AC from AC 50% AC

AC no es inferior al 50% AC is not less than 50%: AC no es más del 50% AC is not more than 50%

de AB from AB
de AB from AB

RESULTADO OUTCOME: Fracturada Desportillada Desgaste normal Fractured Chipped Normal wear

[Sexta Realización] Con respecto a la fresa cilíndrica de filo con radio convencional, se ha prestado poca atención al ángulo de alivio γ en la dirección de línea normal del filo con radio, y el ángulo de alivio γ en la dirección de línea normal del filo con radio es sustancialmente fijo en toda la zona desde la posición R0° a la posición R90° del filo con radio. En consecuencia, cuando el avance por diente se aumenta extremadamente, y el ángulo de alivio del flanco del filo con radio 1 en la dirección radial de la herramienta discurre poco en la zona entre la posición R0° y la posición R45° del filo con radio [Sixth Embodiment] With respect to the cylindrical cutter with conventional radius, little attention has been paid to the relief angle γ in the normal line direction of the edge with radius, and the relief angle γ in the normal line direction of the Radius edge is substantially fixed throughout the area from the R0 ° position to the R90 ° position of the radius edge. Consequently, when the feed per tooth is extremely increased, and the relief angle of the edge of the cutting edge with radius 1 in the radial direction of the tool runs little in the area between the position R0 ° and the position R45 ° of the cutting edge with radius

1. Como resultado, el desgaste del flanco del filo con radio se promueve intensamente y por lo tanto la vida útil del filo con radio expira, o en casos extremos, se produce colisión de retroceso y se hace imposible llevar a cabo el corte. 1. As a result, wear of the edge of the cutting edge with radius is strongly promoted and therefore the service life of the cutting edge with radius expires, or in extreme cases, recoil collision occurs and it becomes impossible to carry out the cutting.

Además, en comparación con la zona entre la posición R0° y la posición R45° del filo con radio 1, la misma cantidad de corte en la dirección radial de la herramienta es mayor, la velocidad de corte es más alta y la carga de corte puede concentrarse en la zona entre el lugar R45° y la posición R90° del filo con radio 1. Por lo tanto, en la zona entre el lugar R45° y la posición R90° del filo con radio 1, la resistencia mecánica del filo con radio 1 no puede soportar la carga de corte, y se induce una adhesión adicional o similar, de modo que la vida útil ha expirado debido a la fractura. In addition, compared to the area between the R0 ° position and the R45 ° position of the edge with radius 1, the same amount of cutting in the radial direction of the tool is greater, the cutting speed is higher and the cutting load the mechanical resistance of the cutting edge can be concentrated in the area between the place R45 ° and the position R90 ° of the cutting edge with radius 1. Therefore, in the area between the place R45 ° and the position R90 ° of the cutting edge with radius 1 radius 1 cannot withstand the shear load, and additional or similar adhesion is induced, so that the service life has expired due to fracture.

De acuerdo con una sexta realización de la presente invención, se presta mucha atención al ángulo de alivio γ del flanco del filo con radio 1. Es decir, según la sexta realización, se diseña una fresa cilíndrica de filo con radio de manera que el ángulo de alivio γ del filo con radio en la dirección de línea normal del mismo se reduce gradualmente desde la posición R0° a la posición R90° del filo con radio 1, y el ángulo de alivio γ en la posición R0° del filo con radio 1 se establece en 10° o más. In accordance with a sixth embodiment of the present invention, a great deal of attention is paid to the angle of relief γ of the edge of the edge with radius 1. That is, according to the sixth embodiment, a cylindrical cutter with radius is designed so that the angle of relief γ of the edge with radius in the normal line direction thereof is gradually reduced from the position R0 ° to the position R90 ° of the edge with radius 1, and the relief angle γ in the position R0 ° of the edge with radius 1 set to 10 ° or more.

La figura 10 es una vista lateral ampliada del trozo extremo de la fresa cilíndrica de filo con radio, y la figura 11 es una vista en sección transversal tomada a lo largo de la línea A-A. Figure 10 is an enlarged side view of the end piece of the cylindrical cutter with radius, and Figure 11 is a cross-sectional view taken along line A-A.

Hay una tendencia a que la cantidad de corte del filo con radio 1 es mayor, la velocidad de corte es mayor y la carga de corte es más fiable para concentrarse como desplazamiento desde la posición R0° a la posición R90°. Por lo tanto, mediante la reducción gradual del ángulo de alivio γ en la dirección de línea normal del filo con radio desde la posición R0° a la posición R90°, la resistencia mecánica del filo con radio 1 puede mejorarse más desde la posición R0° a la posición R90° del filo con radio 1. Además, la holgura entre el flanco del filo con radio y una pieza de trabajo puede mantenerse substancialmente constante durante el corte. La holgura entre el flanco del filo con radio y la pieza de trabajo durante el corte se determina por el ángulo de alivio en la dirección de rotación de la herramienta y el ángulo de alivio en la dirección de rotación de la herramienta se reduce con respecto al ángulo de alivio γ en la dirección de línea normal alrededor del lugar R0°. Por tanto, el ángulo de alivio γ en la dirección de línea normal del filo con radio 1 se incrementa en la dirección del lugar R0° del filo con radio. Además, el ángulo de alivio γ en la dirección de línea normal y el ángulo de alivio en la dirección de rotación de la herramienta son substancialmente iguales entre sí en el lugar R90°, y de este modo el ángulo de alivio γ en la dirección de línea normal del filo con radio se reduce en la dirección del lugar R90° del filo con radio 1. There is a tendency that the cutting amount of the cutting edge with radius 1 is greater, the cutting speed is greater and the cutting load is more reliable to concentrate as displacement from the position R0 ° to the position R90 °. Therefore, by gradually reducing the relief angle γ in the normal line direction of the cutting edge with radius from the R0 ° position to the R90 ° position, the mechanical strength of the cutting edge with radius 1 can be further improved from the R0 ° position to the R90 ° position of the cutting edge with radius 1. In addition, the clearance between the cutting edge of the cutting edge with radius and a workpiece can be kept substantially constant during cutting. The clearance between the edge of the radius edge and the workpiece during cutting is determined by the relief angle in the direction of rotation of the tool and the relief angle in the direction of rotation of the tool is reduced with respect to the γ relief angle in the normal line direction around the R0 ° place. Therefore, the relief angle γ in the normal line direction of the edge with radius 1 is increased in the direction of the place R0 ° of the edge with radius. In addition, the relief angle γ in the normal line direction and the relief angle in the direction of rotation of the tool are substantially equal to each other at the place R90 °, and thus the relief angle γ in the direction of normal line of the edge with radius is reduced in the direction of the R90 ° place of the edge with radius 1.

La holgura entre el flanco del filo con radio 1 y la pieza de trabajo puede ser substancialmente constante variando el ángulo de alivio γ en la dirección de línea normal según se ha descrito anteriormente, de manera que la maquinabilidad (rendimiento de corte) puede hacerse constante y el corte da avance grande puede realizarse fácilmente. The clearance between the edge of the edge with radius 1 and the workpiece can be substantially constant by varying the relief angle γ in the normal line direction as described above, so that the machinability (cutting performance) can be made constant. and the cut gives big advance can be done easily.

En segundo lugar, de acuerdo con esta realización, el ángulo de alivio γ en la dirección de línea normal en el lugar R0° del filo con radio 1 puede establecerse en 10° o más. Si el ángulo de alivio γ es menor de 10°, no se consigue suficiente holgura entre el flanco 4 del filo con radio 1 y la pieza de trabajo. Particularmente en el corte de avance grande, se produce colisión con retroceso y la fuerza de corte debida al ángulo de alivio insuficiente en la dirección de rotación de la herramienta se incrementa para inducir la adhesión o algo similar, de modo que se reduce la vida útil. En consecuencia, el ángulo de alivio γ en la dirección de línea normal se establece preferiblemente en 12° o más. Además, el límite superior del ángulo de alivio γ se establece preferiblemente en 20° o menos en consideración de la resistencia mecánica del filo. Secondly, according to this embodiment, the relief angle γ in the normal line direction at the place R0 ° of the edge with radius 1 can be set at 10 ° or more. If the relief angle γ is less than 10 °, sufficient clearance is not achieved between the edge 4 of the edge with radius 1 and the workpiece. Particularly in the large advance cut, collision with recoil occurs and the cutting force due to the insufficient relief angle in the direction of rotation of the tool is increased to induce adhesion or something similar, so that the service life is reduced . Accordingly, the relief angle γ in the normal line direction is preferably set at 12 ° or more. In addition, the upper limit of the relief angle γ is preferably set at 20 ° or less in consideration of the mechanical strength of the cutting edge.

Es preferible que el ángulo de alivio γ en la dirección de línea normal se varíe continuamente desde el lugar R0° al lugar R90° con el fin de mantener la holgura entre el flanco y la pieza de trabajo. Además, el ángulo de alivio en el lugar R90° se establece preferiblemente en substancialmente el mismo valor que el flanco del filo periférico externo 3 de modo que el flanco del filo con radio 1 y el flanco del filo periférico externo 3 se puedan conectar suavemente entre sí sin un escalón entremedio. Por ejemplo, el ángulo de alivio del filo con radio 1 se establece preferiblemente en el intervalo de ± 1° con respecto al ángulo de alivio del filo periférico externo 3. It is preferable that the relief angle γ in the normal line direction is continuously varied from the place R0 ° to the place R90 ° in order to maintain the clearance between the flank and the workpiece. In addition, the relief angle at the location R90 ° is preferably set to substantially the same value as the flank of the outer peripheral edge 3 so that the edge of the edge with radius 1 and the flank of the outer peripheral edge 3 can be smoothly connected between yes without a step in between. For example, the relief angle of the edge with radius 1 is preferably set in the range of ± 1 ° with respect to the relief angle of the outer peripheral edge 3.

Como se describió anteriormente, al aplicar esta realización, el filo con radio 1 puede tener a la vez una alta resistencia mecánica y excelente rendimiento de corte, y se puede realizar el corte de avance grande en el que el avance por diente se incremente en gran medida. As described above, when applying this embodiment, the edge with radius 1 can have both high mechanical strength and excellent cutting performance, and large feed cutting can be performed in which the feed per tooth is greatly increased. measure.

En tercer lugar, de acuerdo con esta realización, el flanco del filo con radio 1 puede diseñarse con una forma lineal (como se indica mediante una línea continua en la Fig. 11) o una forma cóncava (como se indica mediante una línea de puntos en la Fig. 11) en una vista en sección transversal del filo con radio que se toma a lo largo de la dirección de línea normal. Con este diseño, la holgura entre el flanco del filo con radio y la pieza de trabajo se puede incrementar en las proximidades de la punta de filo de filo cortante, se puede suprimir el desgaste y la adhesión y la fuerza de corte se puede reducir, de modo que puede aumentarse la vida útil del filo con radio. Aquí, si el radio de curvatura de la línea curvada cóncava es pequeño, afecta a la colisión con retroceso o la resistencia mecánica del filo. Por lo tanto, el radio de curvatura de la línea curvada cóncava se establece preferiblemente en 30 veces el radio del filo con radio y más preferiblemente en 50 veces o más. Third, according to this embodiment, the edge of the edge with radius 1 can be designed with a linear shape (as indicated by a continuous line in Fig. 11) or a concave shape (as indicated by a dotted line in Fig. 11) in a cross-sectional view of the radius edge that is taken along the normal line direction. With this design, the clearance between the edge of the cutting edge with radius and the workpiece can be increased in the vicinity of the cutting edge of the cutting edge, wear and adhesion can be suppressed and the cutting force can be reduced, so that the life of the cutting edge with radius can be increased. Here, if the radius of curvature of the concave curved line is small, it affects the collision with recoil or the mechanical resistance of the cutting edge. Therefore, the radius of curvature of the concave curved line is preferably set at 30 times the radius of the edge with radius and more preferably at 50 times or more.

En cuarto lugar, de acuerdo con esta realización, las virutas generadas por el filo con radio 1 se descargan a través de la cara de desprendimiento del filo con radio, y de este modo una cara que constituye la cara de desprendimiento 7 del filo con radio 1 puede diseñarse para tener una forma cóncava en la dirección desde el lugar R0° al lugar R90°. Con este diseño, el trozo de contacto de la cara de desprendimiento con las virutas se puede reducir para con ello reducir la fuerza de corte. Además, se evita que la tensión de corte se concentre en una parte de la cara de desprendimiento 7, y de este modo se dispersa en todas las direcciones. Además, se puede omitir cualquier escalón que perturbe el fluyo de virutas. Fourth, according to this embodiment, the chips generated by the cutting edge with radius 1 are discharged through the stripping face of the cutting edge with radius, and thus a face constituting the stripping face 7 of the cutting edge with radius 1 can be designed to have a concave shape in the direction from place R0 ° to place R90 °. With this design, the contact piece of the detachment face with the chips can be reduced to thereby reduce the cutting force. In addition, the cutting tension is prevented from concentrating on a part of the detachment face 7, and thus disperses in all directions. In addition, any step that disturbs the flow of chips can be omitted.

En quinto lugar, de acuerdo con esta realización, el ángulo de ataque desde el lugar R0° al lugar R90° del filo con radio puede establecerse en un ángulo negativo a la vez en la dirección de línea normal y la dirección radial de la herramienta del filo con radio 1, por lo que la resistencia mecánica del filo con radio 1 se puede aumentar, y el corte de avance grande puede realizarse con una vida útil aumentada aún más. Fifth, according to this embodiment, the angle of attack from the place R0 ° to the place R90 ° of the radius edge can be set at a negative angle at the same time in the normal line direction and the radial direction of the tool of the edge with radius 1, so that the mechanical strength of the edge with radius 1 can be increased, and the large feed cut can be made with an increased lifespan even more.

Es ventajoso que el número de filos cortantes (conjuntos de filos cortantes) se incremente para realizar el corte de alta eficiencia. En el caso de una pieza de trabajo que tiene un trozo de esquina, cuando una fresa cilíndrica de varios filos que tiene cuatro o más filos cortantes se aplica a la pieza de trabajo, existen simultáneamente filos cortantes en el trozo de esquina, de modo que es probable que se produzca vibración con chirrido debido a la resonancia. Por lo tanto, el número de filos cortantes se establece preferiblemente en tres. Además, la vida útil de la fresa cilíndrica de filo con radio (filo con radio o similar) se puede aumentar mediante la aplicación de un revestimiento duro de TiAlN o similar, o un revestimiento lubricante de tipo Cr. It is advantageous that the number of cutting edges (sets of cutting edges) is increased to perform high efficiency cutting. In the case of a workpiece that has a corner piece, when a multi-edged cylindrical milling cutter that has four or more cutting edges is applied to the workpiece, cutting edges exist simultaneously on the corner piece, so that Vibration with squeak is likely due to resonance. Therefore, the number of cutting edges is preferably set to three. In addition, the life of the cylindrical cutter with radius (radius edge or similar) can be increased by applying a hard coating of TiAlN or the like, or a lubricating coating of type Cr.

A continuación, se describen con detalle ejemplos preferidos de acuerdo con la sexta realización de la presente invención. Next, preferred examples are described in detail according to the sixth embodiment of the present invention.

(Ejemplo 1) Se fabrica una fresa cilíndrica de filo con radio de tipo de 4 filos cortantes formada de carburo cementado de partículas ultra-finas revestida en la que el diámetro de filo se establece en 12 mm, el radio R de esquina se establece en 2 mm y el ángulo de hélice del filo periférico externo 3 se establece en 43° como ejemplo 1. Los trozos de filo cortante de la fresa cilíndrica de filo con radio se revisten con TiAlN. (Example 1) A cylindrical milling cutter with a cutting edge type radius of 4 formed by ultra-fine coated cemented carbide in which the cutting edge diameter is set at 12 mm is manufactured, the corner radius R is set to 2 mm and the propeller angle of the outer peripheral edge 3 is set at 43 ° as an example 1. The cutting edge pieces of the cylindrical cutting edge with radius are coated with TiAlN.

Como se muestra en la Fig. 10, el ángulo de alivio en la dirección de línea normal en el lugar R0° (A) se establece en 12°, y se reduce gradualmente en la dirección del lugar R90° (B) El flanco 4 del filo con radio 1 se diseña con una forma substancialmente lineal en vista en sección transversal tomada a lo largo de la dirección de línea normal del filo con radio 1. Se fabrican unas fresas cilíndricas de filo con radio que tienen la misma dimensión que el ejemplo 1 como ejemplos comparativos 1 y 2 de modo que el ángulo de alivio en la dirección de línea normal se fija substancialmente en 8° (ejemplo comparativo 1) o 12° (ejemplo comparativo 2) por la zona entre el lugar R0° y el lugar R90° (ejemplo comparativo 1). As shown in Fig. 10, the relief angle in the direction of normal line at the place R0 ° (A) is set at 12 °, and gradually reduced in the direction of the place R90 ° (B) The flank 4 of the edge with radius 1 is designed with a substantially linear shape in cross-sectional view taken along the normal line direction of the edge with radius 1. Cylindrical end mills with radius are manufactured having the same dimension as the example 1 as comparative examples 1 and 2 so that the relief angle in the normal line direction is set substantially at 8 ° (comparative example 1) or 12 ° (comparative example 2) by the area between the place R0 ° and the place R90 ° (comparative example 1).

Se llevo a cabo la prueba de corte en el ejemplo 1 y los ejemplos comparativos 1 y 2 como comparación realizando la operación de línea de contorno utilizando soplado de aire bajo la condición de corte de que se utilizó acero previamente endurecido de HRC40 como pieza de trabajo, el valor de rotación se fijó en 2400 revoluciones por minuto, el avance por diente se varió en 0,1, 0,2, 0,3, 0,4 mm/diente y la longitud sobresaliente de herramienta con un paso de 0,5 mm en la dirección axial de la fresa cilíndrica se estableció en 40 mm, y a continuación se observó el estado de daños. The cutting test in example 1 and comparative examples 1 and 2 were carried out as a comparison by performing the contour line operation using air blowing under the cutting condition that previously hardened HRC40 steel was used as a work piece , the rotation value was set at 2400 revolutions per minute, the feed per tooth was varied by 0.1, 0.2, 0.3, 0.4 mm / tooth and the outstanding tool length with a step of 0, 5 mm in the axial direction of the cylindrical milling cutter was set at 40 mm, and then the damage status was observed.

Como resultado de la prueba de corte, con respecto al ejemplo 1, se observó poca vibración con chirrido hasta que el avance por diente alcanzó 0,4 mm/diente, es decir, el avance alcanzó 3840 mm/min, el trabajo se realizó de manera estable, no se produjeron virutas y el desgaste de la herramienta fue normal y se mantuvo suficiente capacidad de corte. As a result of the cutting test, with respect to example 1, little vibration was observed with squeaking until the advance per tooth reached 0.4 mm / tooth, that is, the advance reached 3840 mm / min, the work was performed stably, no chips were produced and tool wear was normal and sufficient cutting capacity was maintained.

Por otro lado, con respecto al ejemplo comparativo 1, se produjo adhesión en el flanco del filo con radio en el momento en el que el avance por diente se igualó a 0,1 mm/diente, es decir, el avance fue igual a 960 mm/min, y se produjo intensa vibración con chirrido durante el corte. Además, cuando el avance por diente se estableció en 0,2 mm/diente, es decir, el avance se estableció en 1920 mm/min, se produjeron desportillamiento en el lugar R10° del filo cortante 1, y la vida útil expiró. Con respecto al ejemplo comparativo 2, se produjo desportillamiento en la zona entre el lugar R80 y el lugar R90 del filo con radio 1 cuando el avance por diente se estableció en 0,2 mm/diente, es decir, el avance se estableció en 1920 mm/min, y se intensificó la vibración con chirrido. Cuando el avance por diente se estableció en 0,3 mm/diente, es decir, el avance se estableció en 2880 mm/min, se intensificó el desportillamiento y la vida útil expiró. On the other hand, with respect to comparative example 1, adhesion occurred on the edge of the edge with radius at the time when the feed per tooth was equal to 0.1 mm / tooth, that is, the feed was equal to 960 mm / min, and intense vibration with squeak occurred during cutting. In addition, when the feed per tooth was set at 0.2 mm / tooth, that is, the feed was set at 1920 mm / min, chipping occurred at the R10 ° place of cutting edge 1, and the service life expired. With respect to comparative example 2, chipping occurred in the area between place R80 and place R90 of the edge with radius 1 when the feed per tooth was set at 0.2 mm / tooth, that is, the feed was set at 1920 mm / min, and the vibration intensified with screeching. When the feed per tooth was set at 0.3 mm / tooth, that is, the feed was set at 2880 mm / min, the chipping intensified and the service life expired.

(Ejemplos 2 a 5) Se fabricaron unas fresas cilíndricas de filo con radio de la misma manera que en el ejemplo 1 excepto que el ángulo de alivio en la dirección de línea normal en el lugar R0° del filo con radio 1 se estableció en 10° (ejemplo 2), 15° (ejemplo 3), 20° (ejemplo 4) y 25° (ejemplo 5), y con respecto a los ejemplos 2 a 5 así como el ejemplo 1, se llevó a cabo una forma de cavidad entallada de 60 mm de longitud, 40 mm de anchura, 30 mm de profundidad y que tenía una pendiente de 3° en la pared lateral mediante la operación de línea de contorno utilizando soplado de aire bajo las condiciones de corte: un valor de rotación de 2400 revoluciones por minuto, un avance por diente de 0,4 mm/diente, un avance de 3840 mm/min y una longitud sobresaliente de herramienta de 40 mm con un paso de 0,5 mm en la dirección axial de la fresa cilíndrica. Después de la prueba de corte, se observó el estado de daños de la herramienta. (Examples 2 to 5) Cylindrical cutters with radius were manufactured in the same manner as in Example 1 except that the relief angle in the normal line direction at the R0 ° place of the edge with radius 1 was set at 10 ° (example 2), 15 ° (example 3), 20 ° (example 4) and 25 ° (example 5), and with respect to examples 2 to 5 as well as example 1, a cavity shape was carried out notched 60 mm long, 40 mm wide, 30 mm deep and that had a slope of 3 ° on the side wall using the contour line operation using air blowing under the cutting conditions: a rotation value of 2400 revolutions per minute, one feed per tooth of 0.4 mm / tooth, one feed of 3840 mm / min and an outstanding tool length of 40 mm with a pitch of 0.5 mm in the axial direction of the cylindrical milling cutter. After the cutting test, the damage status of the tool was observed.

Como resultado de la prueba de corte, en todas las fresas cilíndricas de filo con radio, pudo realizarse el trabajo hasta una profundidad de 300 mm, es decir, se pudo realizar un trabajo de una forma, y las fresas cilíndricas de filo con radio todavía pudieron realizar el corte. Particularmente con respecto al ejemplo 1 y el ejemplo 3, el estado de corte fue estable, y el estado de daños de la herramienta hasta una profundidad de 30 mm, es decir después de haber terminado el trabajo de una forma, mostró un desgaste normal que tenía una leve anchura de desgaste y la superficie mecanizada fue excelente. Además, con respecto al ejemplo 4, no se observó efecto en el estado de corte y la superficie mecanizada, sin embargo, se observaron virutas diminutas en la punta del filo en el lugar R0° del filo con radio. Con respecto al ejemplo 2, se observó una leve adhesión en el flanco en el lugar R0, y con respecto al ejemplo 5, se produjo diminuto desportillamiento en la punta del filo en las proximidades del lugar R0° y se produjo leve vibración con chirrido, es decir, se afectó al estado de corte. As a result of the cutting test, in all the cylindrical cutters of radius with radius, the work could be carried out to a depth of 300 mm, that is to say, a work could be performed in one way, and the cylindrical cutters of radius with radius still They were able to make the cut. Particularly with respect to example 1 and example 3, the state of cut was stable, and the state of damage of the tool to a depth of 30 mm, that is, after having finished the work in one way, showed normal wear that It had a slight wear width and the machined surface was excellent. Furthermore, with respect to example 4, no effect was observed on the cutting state and the machined surface, however, tiny chips were observed at the tip of the edge at the R0 ° place of the radius edge. With respect to example 2, a slight adhesion was observed on the flank at the place R0, and with respect to example 5, there was tiny chipping at the tip of the edge in the vicinity of the place R0 ° and there was slight vibration with screeching, that is, it affected the state of court.

(Ejemplos 6 y 7) Se fabricaron 4nas fresas cilíndricas de filo con radio de la misma manera que en el ejemplo 1 a excepción de que la forma del flanco 4 del filo con radio 1 en la vista en sección transversal en la dirección de línea normal del filo con radio se diseño para tener una línea curvada cóncava (ejemplo 6) o 4na línea curvada convexa (ejemplo 7) con el radio de curvatura de la línea curvada cóncava o convexa establecido en 50 veces el radio R de esquina (por ejemplo, el radio de curvatura se estableció en 100 mm), y se llevó a cabo la misma estimación y prueba de corte que en el ejemplo 1 a 5). (Examples 6 and 7) 4 cylindrical cutters with radius were manufactured in the same manner as in Example 1 except that the shape of the edge 4 of the edge with radius 1 in the cross-sectional view in the normal line direction of the radius edge was designed to have a concave curved line (example 6) or 4th convex curved line (example 7) with the radius of curvature of the concave or convex curved line set at 50 times the corner radius R (for example, the radius of curvature was set to 100 mm), and the same estimate and cut test as in example 1 to 5) was carried out.

Como resultado de la prueba de corte, con respecto al ejemplo 7, el estado de corte fue estable, y el estado de daños de la herramienta hasta una profundidad de 30 mm, es decir después de haber terminado el trabajo de una forma, mostró un desgaste normal que tenía una leve anchura de desgaste y la superficie mecanizada fue excelente. Con respecto al ejemplo 7, se produjo leve vibración con chirrido. El estado de daño de la herramienta hasta una profundidad de 30 mm, es decir, después de haber terminado el trabajo de una forma mostró un desgaste normal, sin embargo, se observó leve adhesión y la anchura de desgaste de la misma fue levemente mayor que en los ejemplos 1 y 7. As a result of the cutting test, with respect to example 7, the cutting state was stable, and the tool damage state to a depth of 30 mm, that is, after finishing the work in one way, showed a normal wear that had a slight width of wear and the machined surface was excellent. With respect to example 7, there was slight vibration with squeak. The damage status of the tool to a depth of 30 mm, that is, after finishing the work in a way showed normal wear, however, slight adhesion was observed and the width of wear of the tool was slightly greater than in examples 1 and 7.

(Ejemplo 8) Se fabricó una fresa cilíndrica de filo con radio de la misma manera que en el ejemplo 1, excepto que una cara que constituía la cara de desprendimiento 7 del filo con radio se diseño para tener una superficie curvada convexa en la dirección del lugar R0° al lugar R90° y se llevó a cabo la misma estimación y prueba de corte que en los ejemplos 1 a (Example 8) A cylindrical cutting edge with radius was manufactured in the same manner as in Example 1, except that a face that constituted the detachment face 7 of the radius edge was designed to have a convex curved surface in the direction of the place R0 ° to place R90 ° and the same estimation and cut-off test as in examples 1 to

5. 5.

Como resultado de la prueba de corte, con respecto al ejemplo 8, el estado de corte fue estable, incluso en el trabajo en el trozo de esquina de la forma de cavidad, el estado de daños de la herramienta hasta una profundidad de 30 mm, es decir después de haber terminado el trabajo de una forma, mostró un desgaste normal que tenía una leve anchura de desgaste y la superficie mecanizada fue excelente. En comparación con el ejemplo 1, el corte de avance grande se puede realizar más estable. As a result of the cutting test, with respect to example 8, the cutting state was stable, even when working on the corner piece of the cavity shape, the damage state of the tool to a depth of 30 mm, that is to say, after having finished the work in a way, it showed a normal wear that had a slight width of wear and the mechanized surface was excellent. In comparison with example 1, the large feed cut can be made more stable.

(Ejemplo 9) Se fabricó una fresa cilíndrica de filo con radio de la misma manera que en el ejemplo 1 excepto que el ángulo de ataque desde el lugar R0° al lugar R90° del filo con radio 1 se estableció en un valor negativo en el intervalo de 0° a 10° a la vez en la dirección de línea normal y la dirección radial de la herramienta, y se llevó a cabo la misma estimación y prueba de corte que en el ejemplo 1. (Example 9) A cylindrical cutting edge with radius was manufactured in the same manner as in Example 1 except that the angle of attack from the place R0 ° to the place R90 ° of the edge with radius 1 was set to a negative value in the range from 0 ° to 10 ° at the same time in the normal line direction and the radial direction of the tool, and the same estimation and cutting test as in example 1 was carried out.

Como resultado de la prueba de corte, el ejemplo 9 tenía un estado de corte más estable, menor anchura de desgaste y una superficie mecanizada más excelente que el ejemplo 1. As a result of the cutting test, example 9 had a more stable cutting state, less wear width and a more excellent machined surface than example 1.

[Séptima Realización] De acuerdo con esta realización, el filo con radio 1 se equipa con un margen para mejorar aún más la resistencia a las virutas y mejorar también la precisión R (la precisión de filo con radio). Cuando se equipan varios filos con radio en el trozo extremo de la fresa cilíndrica de filo con radio, la anchura promedio del margen puede variarse con cada filo con radio. Además, la anchura del margen de cada filo con radio puede variarse en la dirección longitudinal del margen (correspondiente a la dirección desde la posición R90° a la posición R0° del filo con radio 1) [Seventh Embodiment] According to this embodiment, the edge with radius 1 is equipped with a margin to further improve chip resistance and also improve the accuracy R (the precision of edge with radius). When several edges with radius are equipped on the end piece of the cylindrical cutter with radius, the average width of the margin can be varied with each edge with radius. In addition, the width of the margin of each edge with radius can be varied in the longitudinal direction of the margin (corresponding to the direction from the R90 ° position to the R0 ° position of the edge with radius 1)

La figura 12 es una vista ampliada (vista en la dirección R45°) que muestra el trozo de radio de esquina que contiene el filo con radio 1, el filo inferior 2 y el filo periférico externo 3, la Fig. 13 es una vista en sección transversal tomada a lo largo de la línea B-B de la Fig. 12 y las Figs. 14 y 15 son vistas en sección transversal tomadas a lo largo de la línea B-B de la figura 12 cuando la anchura del margen M en cada filo con radio se varía con varios estilos. Figure 12 is an enlarged view (viewed in the R45 ° direction) showing the corner radius piece containing the edge with radius 1, the bottom edge 2 and the outer peripheral edge 3, Fig. 13 is a view in cross section taken along line BB of Fig. 12 and Figs. 14 and 15 are cross-sectional views taken along line B-B of Figure 12 when the width of the margin M on each radius edge is varied with several styles.

Por ejemplo, cuando el margen M se equipa en el filo con radio 1 con el fin de situarse en la frontera entre el filo con radio 1 y el flanco 4 del filo con radio 1 como se muestra en la figura 12, se aumenta la resistencia del filo con radio 1 al desportillamiento. Además, la precisión R se determina mediante la precisión del trozo de margen, y la precisión R en el lado de la herramienta se consigue fácilmente en el proceso de fabricación de la herramienta. Por lo tanto, se puede fabricar una fresa cilíndrica de filo con radio que tiene una alta precisión de ± 0,01 mm. For example, when the margin M is equipped on the edge with radius 1 in order to be located on the border between the edge with radius 1 and the flank 4 of the edge with radius 1 as shown in Figure 12, the resistance is increased from edge with radius 1 to chipping. In addition, the precision R is determined by the precision of the margin piece, and the precision R on the tool side is easily achieved in the tool manufacturing process. Therefore, a cylindrical cutting edge with radius having a high precision of ± 0.01 mm can be manufactured.

Por otra parte, la disposición del margen M aumenta la fuerza de corte. Con el fin de evitar este inconveniente, la anchura del margen M puede variarse cada filo con radio. En consecuencia, la fuerza de corte por diente (filo) en el proceso de corte es diferente entre los filos con radio respectivos, y se consigue el mismo efecto que con el paso irregular. Por lo tanto, la carga de corte es estable, se puede suprimir la vibración con chirrido, puede soportarse el corte de avance grande y se puede realizar el corte de alta eficiencia. On the other hand, the arrangement of the margin M increases the cutting force. In order to avoid this inconvenience, the width of the margin M can be varied each radius edge. Consequently, the cutting force per tooth (cutting edge) in the cutting process is different between the respective radius edges, and the same effect is achieved as with the irregular pitch. Therefore, the cutting load is stable, vibration can be suppressed with squeak, large advance cutting can be supported and high efficiency cutting can be performed.

Por otra parte, cuando la anchura del margen M varía en cada filo con radio 1, la fuerza de corte es variada en cada lugar en cada filo con radio 1, se generan virutas segmentadas o encrespadas, y se consigue el mismo efecto que una forma de filo de desbaste para el trabajo de desbaste, de manera que puede reducirse la fuerza de corte y puede realizarse un trabajo de alta eficiencia. Aquí, es preferible como estilo de variación de la anchura de margen MW que el margen sea variado de forma similar a una ola como se muestra en la Fig. 14 o una forma dentada. En este caso, la variación puede ser regular o irregular. On the other hand, when the width of the margin M varies on each edge with radius 1, the cutting force is varied in each place on each edge with radius 1, segmented or curled chips are generated, and the same effect is achieved as a shape of roughing edge for roughing work, so that the cutting force can be reduced and high efficiency work can be performed. Here, it is preferable as a variation style of the margin width MW that the margin be varied similarly to a wave as shown in Fig. 14 or a jagged shape. In this case, the variation can be regular or irregular.

Además, de acuerdo con esta realización, la anchura promedio del trozo de margen equipado en cada filo con radio se establece en 0,15 mm o menos. Si la anchura promedio MW de margen es más de 0,15 mm, la fuerza de corte es grande. La anchura promedio MW de margen se establece preferiblemente de 0,1 mm o menos. Si el valor máximo de la anchura de margen MW es demasiado pequeño, la diferencia de anchura de margen MW es pequeña entre los respectivos filos con radio o por toda el área de cada filo con radio. Por lo tanto, el valor máximo de la anchura de margen MW se establece preferiblemente en 0,02 mm o más. Furthermore, according to this embodiment, the average width of the piece of margin equipped on each edge with radius is set at 0.15 mm or less. If the average width MW of margin is more than 0.15 mm, the cutting force is large. The average width MW of margin is preferably set at 0.1 mm or less. If the maximum value of the MW margin width is too small, the difference in MW margin width is small between the respective edges with radius or over the entire area of each edge with radius. Therefore, the maximum value of the margin width MW is preferably set at 0.02 mm or more.

El efecto descrito anteriormente se puede conseguir en un caso en el que el margen se equipa en el trozo lateral periférico externo del filo con radio y no se equipa margen en el trozo lateral de filo inferior del filo con radio. Por otro lado, el efecto en la precisión R del filo con radio no se puede conseguir, sin embargo, los otros efectos se pueden conseguir en un caso en el que el margen se equipe en el trozo lateral de filo inferior del filo con radio y no se equipe margen en el trozo lateral periférico externo del filo con radio. The effect described above can be achieved in a case where the margin is equipped on the outer peripheral side piece of the radius edge and no margin is equipped on the lower edge side piece of the edge with radius. On the other hand, the effect on precision R of the radius edge cannot be achieved, however, the other effects can be achieved in a case where the margin is fitted on the lower edge side piece of the radius edge and no margin is fitted on the outer peripheral lateral piece of the edge with radius.

La disposición del margen incrementa el área de contacto con la pieza de trabajo y de este modo incrementa la fuerza de corte. Sin embargo, aplicando un revestimiento duro de TiAlN o similar, o aplicando un revestimiento lubricante de tipo de Cr al margen, se puede reducir el incremento de fuerza de corte. Además, llevando a cabo el tratamiento de esmerilado o similar para redondear la punta de filo, la vida útil del corte de alta eficiencia se incrementa adicionalmente. The arrangement of the margin increases the area of contact with the workpiece and thus increases the cutting force. However, by applying a hard coating of TiAlN or the like, or by applying a lubricating coating of Cr type to the margin, the increase in shear force can be reduced. In addition, by carrying out the grinding or similar treatment to round the cutting edge, the useful life of the high efficiency cut is further increased.

A continuación, se describen unos ejemplos preferibles de acuerdo con esta realización. Next, preferable examples are described in accordance with this embodiment.

(Ejemplo 1) Se fabrica una fresa cilíndrica de filo con radio de tipo de 3 filos cortantes de carburo cementado de partículas ultrafinas revestido en el que el diámetro de filo se establece en 12 mm y el radio R de esquina se establece en 2 mm como ejemplo 1, y los trozos de filo cortante de la fresa cilíndrica de filo con radio se revisten con TiAlN. En el ejemplo 1, las anchuras de márgenes MW de los tres filos con radio 1 se establecen en 0,08 mm, 0,06 mm, 0,04 mm respectivamente, es decir, la relación de las anchuras de márgenes de los filos con radio se establecen en una relación de 4:3:2, y el ángulo de ataque α en la dirección de línea normal en el lugar R45° del filo con radio 1 se establece en -5°, y la cara de desprendimiento 7 del filo con radio 1 se diseña para tener una superficie curvada convexa. Aquí, la precisión R de esquina está en el intervalo de ±0,005 mm con respeto al radio R de esquina (2 mm), y la precisión R de esquina se puede conseguir de manera fácil y muy excelente mediante la disposición del margen M. (Example 1) A cylindrical cutting edge with a 3-cutting type radius of cemented carbide with ultra-fine coated particles is manufactured in which the cutting edge diameter is set at 12 mm and the corner radius R is set at 2 mm as Example 1, and the cutting edge pieces of the cylindrical cutting edge with radius are coated with TiAlN. In example 1, the widths of margins MW of the three edges with radius 1 are set at 0.08 mm, 0.06 mm, 0.04 mm respectively, that is, the ratio of the margin widths of the edges with radius are set at a ratio of 4: 3: 2, and the angle of attack α in the normal line direction at the place R45 ° of the edge with radius 1 is set at -5 °, and the detachment face 7 of the edge with radius 1 it is designed to have a convex curved surface. Here, the corner accuracy R is in the range of ± 0.005 mm with respect to the corner radius R (2 mm), and the corner accuracy R can be achieved easily and very excellently by the arrangement of the margin M.

Además, se fabrica una fresa cilíndrica de filo con radio como ejemplo comparativo 1 de la misma manera que en el ejemplo 1, de modo que se consigue la misma forma de filo con radio, pero las anchuras de márgenes MW de los tres filos con radio se fijan en 0,04 mm. El ejemplo 1 y el ejemplo comparativo 1 se sometieron a la prueba de corte para una comparación. En esta prueba de corte, se utilizó acero previamente endurecido de HRC40 como pieza de trabajo, y se formó una forma de cavidad entallada de 150 mm de longitud, 18 mm de anchura, 30 mm de profundidad y con un ángulo individual de 3° en la pared lateral mediante la utilización de la operación de línea de contorno utilizando soplado de aire bajo la condición de corte de que el valor de rotación se estableció en 2600 revoluciones por minuto, el avance por diente se varió en 0,3, 0,4, 0,5, 0,6 mm/diente y la longitud sobresaliente de la herramienta se estableció en 65 mm en una cantidad de corte de 0,6 mm en la dirección axial de la herramienta. Después de la prueba de corte, se observó el estado del corte. In addition, a cylindrical cutting edge with radius is manufactured as a comparative example 1 in the same way as in Example 1, so that the same form of cutting edge with radius is achieved, but the widths of MW margins of the three edges with radius They are set at 0.04 mm. Example 1 and comparative example 1 were subjected to the cutting test for comparison. In this cutting test, previously hardened HRC40 steel was used as a workpiece, and a notched cavity shape of 150 mm long, 18 mm wide, 30 mm deep and with an individual angle of 3 ° was formed. The side wall by using the contour line operation using air blowing under the cut condition that the rotation value was set at 2600 revolutions per minute, the feed per tooth was varied by 0.3, 0.4 , 0.5, 0.6 mm / tooth and the protruding length of the tool was set at 65 mm at a cutting amount of 0.6 mm in the axial direction of the tool. After the cutting test, the state of the cut was observed.

Como resultado de la prueba de corte, con respecto al ejemplo 1 en el que la anchura de margen MW se hace diferente entre los filos con radio, se produjo poca vibración con chirrido hasta que el avance por diente alcanzó 0,6 mm/diente, es decir, la velocidad de avance de mesa alcanzó 4680 mm/min, y se realizó un trabajo estable. Sin embargo, con respecto al ejemplo comparativo 1, la vibración con chirrido se intensificó con el avance por diente de 0,4 mm/diente, es decir, con la velocidad de avance de mesa de 3120 mm/min, y la vibración con chirrido fue muy As a result of the cutting test, with respect to example 1 in which the width of the MW margin becomes different between the edges with radius, there was little vibration with squeaking until the feed per tooth reached 0.6 mm / tooth, that is, the table feed rate reached 4680 mm / min, and stable work was performed. However, with respect to comparative example 1, the vibration with squeak was intensified with the advance per tooth of 0.4 mm / tooth, that is, with the table feed rate of 3120 mm / min, and the vibration with squeak it was very

intensa con el avance por diente de 0,5 mm/diente, es decir, con la velocidad de avance de mesa de 3900 mm/min, de modo que el corte se detuvo. intense with the feed per tooth of 0.5 mm / tooth, that is, with the table feed rate of 3900 mm / min, so that the cut stopped.

(Ejemplos 2 y 3) Se fabricó una fresa cilíndrica de filo con radio de la misma manera que en el ejemplo 1 de modo que las anchuras de márgenes promedios de los tres filos con radio se establecieron en la relación 4:3:2. El margen M de cada filo con radio de cada fresa cilíndrica de filo con radio fabricada se varió de manera irregular con la forma de ola mostrada en la Fig. 14 (ejemplo 2) y la forma dentada mostrada en la Fig. 15. Se llevó a cabo la misma prueba de corte y estimación que en el ejemplo 1. (Examples 2 and 3) A cylindrical cutting edge with radius was manufactured in the same manner as in Example 1 so that the widths Average margins of the three edges with radius were established in the 4: 3: 2 ratio. The margin M of each edge with radius of each cylindrical cutting edge with manufactured radius was varied irregularly with the waveform shown in Fig. 14 (example 2) and the toothed shape shown in Fig. 15. The same cutting test was carried out and estimate than in example 1.

Como resultado de la prueba de corte, con respecto a los ejemplos 2 y 3, no se observó vibración con chirrido hasta que el avance por diente alcanzó 0,6 mm/diente, es decir la velocidad de avance de mesa alcanzó 4680 mm/min, y se observó poca vibración con chirrido adicional incluso con el avance por diente de 0,65 mm/diente, es decir, la velocidad de avance de mesa de 5070 mm/min en la prueba de corte aditiva. Se consiguieron mejores resultados en comparación con el ejemplo 1. As a result of the cutting test, with respect to examples 2 and 3, no vibration was observed with squeaking until that the feed per tooth reached 0.6 mm / tooth, that is the table feed rate reached 4680 mm / min, and little vibration was observed with additional squeak even with the 0.65 mm / tooth feed, that is, the 5070 mm / min table feed rate in the additive cutting test. Better results were achieved in comparison with example 1.

(Ejemplos 4 a 9) Se fabricaron unas fresas cilíndricas de filo con radio de la misma manera que en el ejemplo 1 de modo que las anchuras de márgenes de los tres filos con radio se establecieron en la relación 4:3:2. En estas fresas cilíndricas de filo con radio, la máxima anchura de margen promedio de cada filo con radio se estableció en 0,01 mm (ejemplo 4), 0,02 mm (ejemplo 5), 0,05 mm (ejemplo 6), 0,1 mm (ejemplo 7), 0,15 mm (ejemplo 8) y 0,2 mm (ejemplo 9), y en los ejemplos 4 a 9 se llevó a cabo la misma estimación y prueba de corte que en el ejemplo 1. (Examples 4 to 9) Cylindrical cutting edges with radius were manufactured in the same manner as in Example 1 so that the Margin widths of the three edges with radius were established in the 4: 3: 2 ratio. In these cylindrical strawberries of radius edge, the maximum average margin width of each radius edge was set at 0.01 mm (example 4), 0.02 mm (example 5), 0.05 mm (example 6), 0.1 mm (example 7), 0.15 mm (example 8) and 0.2 mm (example 9), and in the Examples 4 to 9 carried out the same estimation and cut test as in Example 1.

Como resultado de la prueba de corte, con respecto a todos los ejemplos 1 y 4 a 9, se pudo realizar el trabajo hasta que el avance por diente alcanzó 0,6 mm/diente, es decir, la velocidad de avance de mesa alcanzó 4680 mm/min. Particularmente, con respecto a los ejemplos 1 y 5 a 7, se observó poca vibración con chirrido, y se pudo realizar un trabajo estable. Por otro lado, se produjo vibración con chirrido en el trozo de esquina de cavidad de la pieza de trabajo con el avance por diente de 0,6 mm/diente con respecto a los ejemplos 4 y 8 y un avance por diente de 0,5 mm/diente con respecto al ejemplo 10. Con respecto al ejemplo 4, se observó levemente diminuto desportillamiento en los filos con radio, y con respecto a los ejemplo 8 y 9, se observó levemente adhesión en los trozos de margen de los filos con radio. As a result of the cutting test, with respect to all examples 1 and 4 to 9, the work could be carried out until that the feed per tooth reached 0.6 mm / tooth, that is, the table feed rate reached 4680 mm / min. Particularly, with respect to examples 1 and 5 to 7, little vibration was observed with squeaking, and a stable work. On the other hand, there was vibration with squeak in the corner piece of cavity of the piece of work with the feed per tooth of 0.6 mm / tooth with respect to examples 4 and 8 and a feed per tooth of 0.5 mm / tooth with respect to example 10. With respect to example 4, slightly tiny chipping was observed in the edges with radius, and with respect to examples 8 and 9, slightly adhesion was observed in the margin pieces of The edges with radius.

[Octava Realización] Cuando se realiza realmente el corte de avance grande, la cantidad de corte en la dirección axial de la herramienta se establece normalmente en el radio R del filo con radio o menos para suprimir la fuerza de corte. En el trabajo de pared de cavidad o similar, una parte del filo periférico externo se pone en contacto con una pieza de trabajo, y las virutas se descargan en la dirección del filo periférico externo a lo largo de la distorsión del filo con radio. Por lo tanto, el daño del filo periférico externo en las proximidades del filo con radio es grande, y las virutas generadas particularmente en el corte de avance grande son de gran espesor, y la temperatura de las mismas se incrementa debido al calor de corte, de modo que se produce desportillamiento o fractura en el filo periférico externo en las proximidades del filo con radio, y la vida útil expira. Además, la cantidad de corte en la dirección axial de la herramienta se establece en el radio R o menos, y de este modo hasta aquí no se había prestado atención al filo periférico externo. [Eighth Realization] When the large feed cut is actually made, the amount of cut in the axial direction of the tool it is normally set to the radius R of the edge with radius or less to suppress the shear force. In the work of cavity wall or the like, a part of the outer peripheral edge contacts a workpiece, and the chips are discharged in the direction of the outer peripheral edge along the distortion of the edge with radius. Thus, the damage of the outer peripheral edge in the vicinity of the radius edge is large, and the chips generated particularly in the large advance cut they are of great thickness, and the temperature thereof increases due to the heat of cut, so that chipping or fracture occurs in the outer peripheral edge in the proximity of the edge with radius, and the shelf life expires. In addition, the amount of cutting in the axial direction of the tool is set to radius R or less, and thus no attention had been paid to the edge so far outer peripheral

En consecuencia, según una octava realización de la presente invención, el filo con radio se retuerce y conecta de manera continua al filo periférico externo formado en espiral en la periferia externa de la fresa cilíndrica de filo con radio, el ángulo de hélice (espiral) de los filos periféricos externos se establece de 35° a 55°, y el margen que tiene una anchura de margen de 0,02 a 0,2 mm se dispone en los filos con radio y/o los filos periféricos externos. Además los filos con radio pueden ser un filo afilado. Accordingly, according to an eighth embodiment of the present invention, the radius edge is twisted and connected in continuous way to the outer peripheral edge spirally formed on the outer periphery of the cylindrical cutting edge mill with radius, the propeller angle (spiral) of the outer peripheral edges is set from 35 ° to 55 °, and the margin it has a margin width of 0.02 to 0.2 mm is arranged on the edges with radius and / or the outer peripheral edges. further The edges with radius can be a sharp edge.

De acuerdo con esta realización, cada filo con radio se retuerce (torsional) con el fin de invertirse con respecto a la dirección de rotación de la fresa cilíndrica de filo con radio en una vista lateral de la fresa cilíndrica de filo con radio. La torsión del filo con radio puede dispersar el choque por impacto cuando el filo con radio golpea en la pieza de trabajo, y de este modo se puede mejorar la resistencia del filo con radio a la fractura. According to this embodiment, each radius edge is twisted (torsional) in order to invert with respect to the direction of rotation of the cylindrical cutting edge with radius in a side view of the cylindrical cutting edge with radius. Torsion of the radius edge can disperse impact shock when the radius edge hits the workpiece. work, and in this way the resistance of the edge with radius to the fracture can be improved.

A continuación, el ángulo de hélice del filo periférico externo se establece de 35° a 55° (ángulo de hélice grande) con el fin de aumentar el rendimiento de descarga de virutas y dispersar la fuerza que se produce cuando las virutas entran en contacto con el filo periférico externo. El ángulo de hélice del filo periférico externo se establece preferentemente en 40° o más. Si el ángulo de hélice es de más de 55°, la resistencia mecánica de la punta de filo se disminuye, y la dirección de descarga de virutas está cerca de la dirección de la hélice del filo periférico externo, de modo que el filo periférico externo es probable que sufra el efecto de calor de corte y mordedura de las virutas. Por lo tanto, el ángulo de hélice del filo periférico externo se establece en 55° o menos, y preferiblemente en 50° o menos. Aquí, al establecer el ángulo de hélice del filo periférico externo en el ángulo de hélice grande, el filo periférico externo puede conectarse suavemente al filo con radio retorcido, y se mejora la maquinabilidad. Además, puede suprimirse en lo posible un filo que se produce en el trozo de conexión entre el filo periférico externo y el filo con radio, y de este modo la vida útil del corte de alta eficiencia se puede prolongar. Next, the propeller angle of the outer peripheral edge is set from 35 ° to 55 ° (large propeller angle) with in order to increase chip discharge performance and disperse the force that occurs when chips They come in contact with the outer peripheral edge. The propeller angle of the outer peripheral edge is set preferably at 40 ° or more. If the propeller angle is more than 55 °, the mechanical strength of the cutting edge is decreases, and the chip discharge direction is near the helix direction of the outer peripheral edge, of so that the outer peripheral edge is likely to suffer the effect of heat cutting and chip biting. For the therefore, the propeller angle of the outer peripheral edge is set at 55 ° or less, and preferably at 50 ° or less. Here, by setting the propeller angle of the outer peripheral edge at the large helix angle, the peripheral edge External can be connected gently to the edge with twisted radius, and machinability is improved. In addition, you can if possible, an edge that occurs in the connection piece between the outer peripheral edge and the edge with radius, and thus the service life of high efficiency cutting can be extended.

Además, de acuerdo con esta realización, el margen de 0,02 a 0,2 mm de anchura puede disponerse en el filo periférico externo. En este caso, no solo se aumenta la resistencia mecánica de la punta de filo, sino que también se excluye la holgura entre la pieza de trabajo y el filo periférico externo y por lo tanto se suprime la mordedura de las virutas. Aquí, si la anchura de margen del filo periférico externo es menos de 0,02 mm, se reduce el efecto del margen del filo periférico externo. Si la anchura de margen es más de 0,2 mm, la carga de corte es grande y es probable que se produzca la vibración con chirrido o similar. Por lo tanto, la anchura de margen del filo periférico externo se establece en un valor en el intervalo de 0,02 mm a 0,2 mm. In addition, according to this embodiment, the range of 0.02 to 0.2 mm in width can be arranged in the outer peripheral edge. In this case, not only the mechanical strength of the cutting edge is increased, but also the clearance between the workpiece and the outer peripheral edge is excluded and therefore the chip bite is suppressed. Here, if the margin width of the outer peripheral edge is less than 0.02 mm, the effect of the outer peripheral edge margin is reduced. If the margin width is more than 0.2 mm, the shear load is large and vibration with squeak or similar is likely to occur. Therefore, the margin width of the outer peripheral edge is set to a value in the range of 0.02 mm to 0.2 mm.

Aún más, de acuerdo con esta realización, el filo con radio puede ser un filo afilado, es decir, un filo cortante que no tiene margen con el fin de mejorar la maquinabilidad ya que el filo con radio es un lugar que constituye principalmente el corte y la carga de corte es grande cuando el filo de corte tiene un margen. El filo afilado definido en esta memoria descriptiva puede contener un filo que se somete a un tratamiento de redondeado diminuto de la punta de filo mediante esmerilado o similar. Furthermore, according to this embodiment, the radius edge can be a sharp edge, that is, a cutting edge that has no margin in order to improve machinability since the radius edge is a place that mainly constitutes the cutting and the cutting load is large when the cutting edge has a margin. The sharp cutting edge defined in this specification may contain a cutting edge that is subjected to a tiny rounding treatment of the cutting edge by grinding or the like.

Aún más, de acuerdo con esta realización, el ángulo de ataque del filo periférico externo puede establecerse en 10° o menos para aumentar la resistencia mecánica de la punta de filo, y se establece preferiblemente en 5° o menos. Aquí, el ángulo de ataque del filo periférico externo se puede establecer en un ángulo negativo. Furthermore, according to this embodiment, the angle of attack of the outer peripheral edge can be set at 10 ° or less to increase the mechanical strength of the edge tip, and is preferably set at 5 ° or less. Here, the angle of attack of the outer peripheral edge can be set at a negative angle.

A continuación, se describen unos ejemplos preferibles de esta realización. Next, preferable examples of this embodiment are described.

(Ejemplo 1) La Fig. 16 es una vista ampliada del trozo de esquina del extremo de la herramienta en la vista en dirección de R45°. (Example 1) Fig. 16 is an enlarged view of the corner piece of the tool end in the view in the direction of R45 °.

Como ejemplo 1 se utiliza una fresa cilíndrica de filo con radio de tipo de 3 filos cortantes formada de carburo cementado de partículas ultra-finas en las que el diámetro de filo se establece en 10 mm, el radio R de esquina se establece en 2 mm, el ángulo de hélice periférico externo se establece en 43°, los filos cortantes se revisten con TiAlN y el filo periférico externo 3 se proporciona con un margen periférico externo M. As an example 1, a cylindrical cutting edge with a 3-cutting radius type formed of cemented carbide with ultra-fine particles in which the cutting edge diameter is set at 10 mm is used, the corner radius R is set at 2 mm , the external peripheral propeller angle is set at 43 °, the cutting edges are coated with TiAlN and the external peripheral edge 3 is provided with an external peripheral margin M.

La figura 17 es una vista en sección transversal tomada a lo largo de la línea C-C de la figura 16, es decir, una vista en sección transversal que muestra el filo periférico externo 3, la cara de desprendimiento 9 del mismo y el flanco 5 del mismo, que se toma en una dirección perpendicular a la dirección axial de la herramienta. La anchura de margen MW del filo periférico externo 3 se establece en 0,05 mm, el ángulo de ataque α del filo periférico externo 3 se establece en +3°, y el ángulo de alivio γ del filo periférico externo se establece en 12°. Figure 17 is a cross-sectional view taken along the line CC of Figure 16, that is, a cross-sectional view showing the outer peripheral edge 3, the detachment face 9 thereof and the flank 5 of the same, which is taken in a direction perpendicular to the axial direction of the tool. The margin width MW of the outer peripheral edge 3 is set at 0.05 mm, the angle of attack α of the outer peripheral edge 3 is set at + 3 °, and the relief angle γ of the outer peripheral edge is set at 12 ° .

La figura 18 es una vista en sección transversal tomada a lo largo de la línea D-D de la figura 16, es decir, una vista en sección transversal que muestra el filo con radio 1, la cara de desprendimiento 7 del mismo y el flanco 4 del mismo, que se toma en una dirección perpendicular a la dirección axial de la herramienta. El filo con radio 1 es un filo afilado que no tiene margen, el ángulo de ataque α en la dirección de línea normal en el lugar R45° es establece en 5° y la cara de desprendimiento 7 del filo con radio se diseña para tener una superficie curvada convexa. Figure 18 is a cross-sectional view taken along the line DD of Figure 16, that is, a cross-sectional view showing the edge with radius 1, the detachment face 7 thereof and the flank 4 of the same, which is taken in a direction perpendicular to the axial direction of the tool. The edge with radius 1 is a sharp edge that has no margin, the angle of attack α in the normal line direction at the place R45 ° is set at 5 ° and the detachment face 7 of the radius edge is designed to have a curved convex surface.

Se fabrica un ejemplo comparativo 1 para tener la misma dimensión que el ejemplo 1 de modo que no se proporcione margen en el filo periférico externo. Se llevó a cabo la prueba de corte en el ejemplo 1 y el ejemplo comparativo 1 llevando a cabo la operación de línea de contorno utilizando soplado de aire en una superficie lateral que tenía una pendiente de 3° bajo la condición de que se utilizó acero previamente endurecido de HRC40 como pieza de trabajo, el valor de rotación se estableció en 2400 revoluciones por minuto, el avance por diente se varió en 0,1, 0,2, 0,3, 0,4 mm/diente y la cantidad sobresaliente de herramienta en un paso de 0,5 mm en la dirección axial de la fresa cilíndrica de filo con radio se estableció en 40 mm. Después de la prueba de corte, se observó el estado de daños de la herramienta. A comparative example 1 is manufactured to have the same dimension as example 1 so that no margin is provided on the outer peripheral edge. The cutting test in example 1 and comparative example 1 was carried out by performing the contour line operation using air blowing on a side surface that had a slope of 3 ° under the condition that steel was previously used. hardened from HRC40 as a work piece, the rotation value was set at 2400 revolutions per minute, the feed per tooth was varied by 0.1, 0.2, 0.3, 0.4 mm / tooth and the outstanding amount of tool in a 0.5 mm pitch in the axial direction of the cylindrical cutter with radius was set at 40 mm. After the cutting test, the damage status of the tool was observed.

Como resultado de la prueba de corte, con respecto al ejemplo 1, se observó poca vibración con chirrido hasta que el avance por diente alcanzó 0,4 mm/diente, es decir, la velocidad de avance de mesa alcanzó 2880 mm/min, y se pudo realizar un trabajo estable. Además, no se produjo desportillamiento, el desgaste de la herramienta fue un desgaste normal y todavía fue posible suficiente trabajo de corte. Por otro lado, con respecto al ejemplo comparativo, se produjo desportillamiento en el filo periférico externo en las proximidades del filo con radio y la vibración con chirrido se intensificó en el avance por diente de 0,2 mm/diente, es decir, con una velocidad de avance de mesa de 1440 mm/min, y el desportillamiento se intensificó y la vida útil expiró con el avance por diente de 0,3 mm/diente, es decir, con la velocidad de avance de mesa de 2160 mm/min. As a result of the cutting test, with respect to example 1, little vibration was observed with squeaking until the feed per tooth reached 0.4 mm / tooth, that is, the table feed rate reached 2880 mm / min, and Stable work could be done. In addition, there was no chipping, tool wear was normal wear and sufficient cutting work was still possible. On the other hand, with respect to the comparative example, there was chipping in the outer peripheral edge in the vicinity of the radius edge and the vibration with squeak intensified in the advance by 0.2 mm tooth / tooth, that is, with a table feed rate of 1440 mm / min, and the chipping intensified and the service life expired with the feed per tooth of 0.3 mm / tooth, that is, with the table feed rate of 2160 mm / min.

(Ejemplos 2 a 5) Se fabricaron unas fresas cilíndricas de filo con radio de la misma manera que en el ejemplo 1 excepto porque la anchura de margen de la anchura periférica externa se estableció en 0,01 mm (ejemplo comparativo 1), 0,02 mm (ejemplo 2), 0,1 mm (ejemplo 3), 0,15 mm (ejemplo 4), 0,2 mm (ejemplo 5) y 0,25 mm (ejemplo comparativo 3), y se conformó una pieza con forma de cavidad de 100 mm de longitud, 65 mm de anchura, 35 mm de profundidad y que tenía una pendiente de 3° en la pared lateral de la misma utilizando la operación de línea de contorno utilizando soplado de aire bajo la condición de que el valor de rotación se estableció en 1680 revoluciones por minuto, el avance por diente se estableció en 0,625 mm/diente, la velocidad de avance de mesa se estableció en 4200 mm/min y la longitud sobresaliente de herramienta en un paso de 0,6 mm en la dirección axial de la fresa cilíndrica se estableció en 40 mm, y se observó el estado de daños. (Examples 2 to 5) Cylindrical cutters with radius were manufactured in the same manner as in Example 1 except that the margin width of the outer peripheral width was set at 0.01 mm (comparative example 1), 0, 02 mm (example 2), 0.1 mm (example 3), 0.15 mm (example 4), 0.2 mm (example 5) and 0.25 mm (comparative example 3), and a part was formed with cavity shape 100 mm long, 65 mm wide, 35 mm deep and that had a slope of 3 ° on the side wall of the same using the contour line operation using air blowing under the condition that the Rotation value was set at 1680 revolutions per minute, the feed per tooth was set at 0.625 mm / tooth, the table feed rate was set at 4200 mm / min and the outstanding tool length at a step of 0.6 mm in the axial direction of the cylindrical milling cutter it was set at 40 mm, and the state of damage was observed.

Como resultado de la prueba de corte, con respecto a lo ejemplos 1 y 2 a 5, se pudo realizar trabajo de una forma hasta una profundidad de 35 mm, y todavía fue posible realizar corte. Particularmente con respecto a los ejemplos 1, 2 y 3, el estado del corte fue estable, el estado de daños de la herramienta después de haber realizado trabajo hasta una profundidad de 35 mm mostró un desgaste normal que tenía leve anchura de desgaste, y la superficie de mecanizado fue excelente. Con respecto a los ejemplos 4 y 5, la superficie mecanizada no se vio afectada, sin embargo, la fuerza de corte fue grande. Por otro lado, con respecto al ejemplo comparativo 3, se produjo mucho desportillamiento en el filo periférico externo en las proximidades del filo con radio y la superficie mecanizada fue áspera. Con respecto al ejemplo comparativo 3, se produjo vibración con chirrido durante el corte y la superficie mecanizada sirvió como superficie de chirrido. Los ejemplos comparativos 2 y 3 no se pudieron utilizar. As a result of the cutting test, with respect to examples 1 and 2 to 5, work could be performed in a way up to a depth of 35 mm, and it was still possible to make a cut. Particularly with respect to examples 1, 2 and 3, the state of the cut was stable, the state of damage of the tool after having worked up to a depth of 35 mm showed normal wear that had slight width of wear, and the machining surface was excellent. With respect to examples 4 and 5, the machined surface was not affected, however, the cutting force was large. On the other hand, with respect to comparative example 3, there was a lot of chipping in the outer peripheral edge in the vicinity of the radius edge and the machined surface was rough. With respect to comparative example 3, squeak vibration occurred during cutting and the machined surface served as the squeak surface. Comparative examples 2 and 3 could not be used.

(Ejemplo 6) Se fabricó una fresa cilíndrica de filo con radio como ejemplo 6 de la misma manera que en el ejemplo 1 de modo que también se proporcionó un margen al filo con radio, y se llevó a cabo la misma prueba de corte que en los ejemplos 2 a 5. Como resultado de la prueba de corte, la superficie mecanizada del ejemplo 6 no se afectó, sin embargo, tuvo leve fuerza de corte. El estado de daños de la herramienta hasta una profundidad de 35 mm, es decir, después de haber terminado un trabajo de una forma mostró desgaste normal, sin embargo se observó leve adhesión en el trozo de margen del filo con radio. La anchura de desgaste fue mayor que en el ejemplo 1. (Example 6) A cylindrical cutting edge with radius was manufactured as example 6 in the same manner as in Example 1 so that a margin was also provided to the cutting edge with radius, and the same cutting test was carried out as in Examples 2 to 5. As a result of the cutting test, the machined surface of Example 6 was not affected, however, it had slight cutting force. The state of damage of the tool to a depth of 35 mm, that is, after finishing a work in a way, showed normal wear, however, slight adhesion was observed in the piece of margin of the edge with radius. The width of wear was greater than in example 1.

De acuerdo con esta realización, se pudo aumentar la resistencia del filo periférico externo al desportillamiento y la fractura manteniendo una alta maquinabilidad del filo con radio, y se pudo proporcionar una fresa cilíndrica de filo con radio de corte de alta eficiencia que pudo realizar un corte de avance grande. In accordance with this embodiment, the resistance of the outer peripheral edge to chipping and fracture could be increased while maintaining high machinability of the cutting edge with radius, and a cylindrical cutting edge with high cutting radius could be provided that could make a cut of big advance.

(Novena Realización) De acuerdo con esta realización, con el fin de aumentar la resistencia del filo con radio a la fractura y aumentar también el rendimiento de descarga de virutas generadas por el filo con radio para permitir con ello el corte de avance grande, cuando un primer filo cortante representa una zona de corte del filo con radio que se encuentra en el lado del filo inferior que se encuentra en el lado de filo periférico externo de la fresa cilíndrica de filo con radio, la caras de desprendimiento de los filos cortantes primero y segundo se curvan con una forma convexa en una vista en sección transversal perpendicular a la dirección axial de la fresa cilíndrica, en la que el segundo filo cortante tiene un espacio rebajado de viruta que se extiende en la dirección de filo inferior del filo con radio con el fin de ser continua con la cara de desprendimiento. (Ninth Embodiment) According to this embodiment, in order to increase the resistance of the cutting edge with radius to the fracture and also increase the discharge performance of chips generated by the cutting edge with radius to thereby allow the large advance cutting, when a first cutting edge represents a cutting area of the cutting edge with radius that is located on the side of the lower cutting edge that is located on the outer peripheral cutting edge of the cylindrical cutting edge with radius, the shearing faces of the cutting edges first and second they are curved with a convex shape in a cross-sectional view perpendicular to the axial direction of the cylindrical milling cutter, in which the second cutting edge has a recessed chip space that extends in the direction of the lower edge of the radius edge in order to be continuous with the detachment face.

En el caso del corte de avance grande en el que el avance por diente se aumenta en gran medida, la cantidad de corte en la dirección axial de la herramienta se estima que corresponde a aproximadamente el 30 % del radio R de esquina en un lugar general. En consecuencia, es necesario proporcionar alta resistencia mecánica y excelente maquinabilidad al primer filo cortante. Por lo tanto, de acuerdo con esta realización, con el fin de proporcionar a la vez alta resistencia mecánica y excelente maquinabilidad, la cara de desprendimiento del primer filo cortante se curva con una forma convexa en la vista en sección transversal perpendicular a la dirección axial de la fresa cilíndrica de filo con radio, de modo que se puede aumentar la resistencia mecánica de la punta de filo, las virutas se pueden separar rápidamente de la cara de desprendimiento, la fuerza de corte se puede reducir y la maquinabilidad se puede hacer excelente. Sin embargo, en este caso, las virutas se descargan difícilmente hacia arriba. Con el fin de evitar esta desventaja, se proporciona un espacio rebajado de viruta de manera continua con la cara de desprendimiento del segundo filo cortante con el fin de extenderse en la dirección inferior de filo. Las virutas generadas por el primer filo cortante se descargan hacia arriba a través del espacio rebajado de viruta del segundo filo cortante, en el que se puede reducir la mordedura de las virutas y se puede suprimir el desportillamiento y la fractura. En un trabajo de una superficie de pared vertical o similar, el segundo filo cortante contribuye al corte en algunos casos. Por lo tanto, es necesario que la cara de desprendimiento del segundo filo cortante sea curvada con una forma convexa como el primer filo cortante para aumentar la resistencia mecánica de la punta de filo. La anchura del espacio rebajado de viruta puede reducirse gradualmente. En este caso, se puede mejorar en cuanto a resistencia mecánica un lugar del segundo filo cortante que se encuentra en las proximidades del primer filo cortante y puede morder las virutas generadas por el primer filo cortante con alta probabilidad. Además, puede incrementarse gradualmente la anchura del espacio rebajado de viruta en la dirección del filo periférico externo, en el que las virutas generadas por el primer filo cortante se pueden descargar suavemente hacia arriba. In the case of the large feed cut in which the feed per tooth is greatly increased, the amount of cut in the axial direction of the tool is estimated to correspond to approximately 30% of the corner radius R in a general place . Consequently, it is necessary to provide high mechanical strength and excellent machinability to the first cutting edge. Therefore, in accordance with this embodiment, in order to provide both high mechanical strength and excellent machinability, the shear face of the first cutting edge bends with a convex shape in the cross-sectional view perpendicular to the axial direction of the cylindrical cutting edge with radius, so that the mechanical strength of the cutting edge can be increased, the chips can be quickly separated from the detachment face, the cutting force can be reduced and the machinability can be made excellent . However, in this case, the chips are discharged hard upwards. In order to avoid this disadvantage, a reduced chip space is provided continuously with the detachment face of the second cutting edge in order to extend in the lower edge direction. The chips generated by the first cutting edge are discharged upwards through the reduced chip space of the second cutting edge, in which the bite of the chips can be reduced and the chipping and fracturing can be suppressed. In a work of a vertical wall surface or the like, the second cutting edge contributes to cutting in some cases. Therefore, it is necessary that the detachment face of the second cutting edge be curved with a convex shape like the first cutting edge to increase the mechanical strength of the cutting edge. The width of the reduced chip space can be gradually reduced. In this case, a place of the second cutting edge that is in the vicinity of the first cutting edge can be improved in terms of mechanical resistance and can bite the chips generated by the first cutting edge with high probability. In addition, the width of the reduced chip space in the direction of the outer peripheral edge can be gradually increased, in which the chips generated by the first cutting edge can be gently discharged upwards.

Como se describió anteriormente, en el caso del corte de avance grande en el que el avance por diente se incrementa en gran medida, la cantidad de corte en la dirección axial de la herramienta se estima que corresponde a aproximadamente el 30% del radio R de esquina en un lugar general. Por lo tanto, la longitud en la dirección axial de la herramienta del segundo filo cortante puede establecerse del 20% y 60% del radio R de esquina, y puede aumentarse ciertamente la resistencia mecánica del primer filo cortante que no tiene espacio rebajado de viruta que se utiliza principalmente durante el corte. Si la longitud del segundo filo cortante en la dirección axial de la herramienta es menos del 20%, se reduce el efecto de descarga hacia arriba de viruta generado por el primer filo cortante. Por otro lado, si la longitud del segundo filo cortante es más del 60%, una parte del segundo filo cortante también se utiliza principalmente durante el corte, y también se disminuye la resistencia mecánica de todo el cuerpo del filo con radio. Por lo tanto, la longitud en la dirección axial del segundo filo cortante se establece preferiblemente del 30% al 50% del radio R de esquina. As described above, in the case of the large feed cut in which the feed per tooth is greatly increased, the amount of cut in the axial direction of the tool is estimated to correspond to approximately 30% of the radius R of corner in a general place. Therefore, the length in the axial direction of the tool of the second cutting edge can be set at 20% and 60% of the corner radius R, and the mechanical strength of the first cutting edge which does not have a reduced chip space can certainly be increased. It is mainly used during cutting. If the length of the second cutting edge in the axial direction of the tool is less than 20%, the effect of upward chip discharge generated by the first cutting edge is reduced. On the other hand, if the length of the second cutting edge is more than 60%, a part of the second cutting edge is also used mainly during cutting, and the mechanical strength of the entire body of the cutting edge with radius is also decreased. Therefore, the length in the axial direction of the second cutting edge is preferably set from 30% to 50% of the corner radius R.

Con el fin de obtener la resistencia mecánica del filo con radio, el ángulo de ataque del filo con radio se establece preferiblemente en un ángulo negativo, y se establece preferiblemente en el intervalo de 0° a -45°. En consideración de la resistencia mecánica y la maquinabilidad, es más preferible establecer el intervalo de -15° a +30°. In order to obtain the mechanical resistance of the radius edge, the angle of attack of the radius edge is preferably set at a negative angle, and is preferably set in the range of 0 ° to -45 °. In consideration of mechanical strength and machinability, it is more preferable to set the range from -15 ° to + 30 °.

Es ventajoso que el número de filos cortantes (conjuntos de filos cortantes) se incremente para realizar el corte de alta eficiencia. En el caso de una pieza de trabajo que tiene un trozo de esquina, cuando una fresa cilíndrica de varios filos que tiene cuatro o más filos cortantes se aplica a la pieza de trabajo, existen simultáneamente filos cortantes en el trozo de esquina, de modo que es probable que se produzca vibración con chirrido debido a la resonancia. Por lo tanto, el número de filos cortantes se establece preferiblemente en tres. It is advantageous that the number of cutting edges (sets of cutting edges) is increased to perform high efficiency cutting. In the case of a workpiece that has a corner piece, when a multi-edged cylindrical milling cutter that has four or more cutting edges is applied to the workpiece, cutting edges exist simultaneously on the corner piece, so that Vibration with squeak is likely due to resonance. Therefore, the number of cutting edges is preferably set to three.

A continuación, se describen con detalle unos ejemplos preferidos de acuerdo con la novena realización de la presente invención. Next, preferred examples are described in detail according to the ninth embodiment of the present invention.

(Ejemplo 1) La figura 19 es una vista ampliada que muestra el trozo extremo de una fresa cilíndrica de filo con radio de un ejemplo 1 formada de carburo cementado de partículas ultra-finas en la que el diámetro de filo se establece en 10 mm, el radio R de esquina se establece en 2 mm y los filos cortantes se revisten con TiAlN. Las figuras 20 a 23 son vistas en sección transversal que muestran el filo con radio 1 del ejemplo 1 que se toman a lo largo de una línea E-E, una línea F-F, una línea G-G y una línea H-H de la figura 19 respectivamente en una dirección perpendicular a la dirección axial de la fresa cilíndrica de filo con radio desde el lado de filo inferior al lado de filo periférico externo, en el que las figuras 20 y 21 muestran un primer filo cortante 12 del filo con radio 1, y las figuras 22 y 23 muestran un segundo filo cortante 13 del filo con radio 1. La caras de desprendimiento 7 (correspondientes a una cara de desprendimiento individual común a los filos cortantes primero y segundo 12 y 13) de los filos cortantes primero y segundo 12 y 13 se diseñan para ser curvadas con una forma convexa, y el segundo filo cortante 13 tiene un espacio rebajado CP de viruta que se extiende en la dirección del filo inferior con el fin de ser continua con la cara de desprendimiento 7. La anchura de la cara de desprendimiento 7 del segundo filo cortante 13 se incrementa gradualmente en la dirección al primer filo cortante 12, y la anchura del espacio rebajado CS de viruta se reduce gradualmente. La longitud en la dirección axial del segundo filo cortante se establece en el 40% (0,8 mm) del radio R de esquina, y el ángulo de ataque del filo con radio se establece en -25° en la dirección radial de la fresa cilíndrica de filo con radio. (Example 1) Figure 19 is an enlarged view showing the end piece of a cylindrical cutter with radius of an example 1 formed of cemented carbide of ultra-fine particles in which the cutting edge diameter is set at 10 mm, the corner radius R is set to 2 mm and the cutting edges are coated with TiAlN. Figures 20 to 23 are cross-sectional views showing the radius edge 1 of example 1 taken along a line EE, a line FF, a line GG and a line HH of figure 19 respectively in one direction perpendicular to the axial direction of the cylindrical cutter with radius from the lower edge side to the outer peripheral edge side, in which figures 20 and 21 show a first cutting edge 12 of the edge with radius 1, and figures 22 and 23 show a second cutting edge 13 of the cutting edge with radius 1. The detachment faces 7 (corresponding to an individual detachment face common to the first and second cutting edges 12 and 13) of the first and second cutting edges 12 and 13 are they are designed to be curved with a convex shape, and the second cutting edge 13 has a recessed space CP of chip that extends in the direction of the lower edge in order to be continuous with the detachment face 7. The width of the detachment face 7 of the second cutting edge 13 is gradually increased in the direction of the first cutting edge 12, and the width of the reduced chip space CS is gradually reduced. The length in the axial direction of the second cutting edge is set at 40% (0.8 mm) of the corner radius R, and the angle of attack of the radius edge is set at -25 ° in the radial direction of the cutter Cylindrical edge with radius.

Se llevó a cabo la prueba de corte en el ejemplo 1 mediante la aplicación de la operación de línea de contorno utilizando soplado de aire en una forma de cavidad de 100 mm de longitud, 65 mm de anchura y 30 mm de profundidad que tenía una pendiente de 3° de la pared lateral de la misma bajo la condición de que se utilizó acero previamente endurecido de HRC40 como pieza de trabajo, el valor de rotación se estableció en 1680 revoluciones por minuto, el avance por diente se estableció en 0,625 mm/diente y la longitud sobresaliente de la herramienta en un paso de 0,6 mm en la dirección axial de la fresa cilíndrica de filo con radio se estableció en 40 mm. Después de la prueba de corte, se observó el estado de daños de la herramienta. The cutting test in Example 1 was carried out by applying the contour line operation using air blowing in a cavity shape 100 mm long, 65 mm wide and 30 mm deep which had a slope of 3 ° of the side wall of the same under the condition that previously hardened HRC40 steel was used as a work piece, the rotation value was set at 1680 revolutions per minute, the feed per tooth was set at 0.625 mm / tooth and the protruding length of the tool in a 0.6 mm pitch in the axial direction of the cylindrical cutting edge with radius was set at 40 mm. After the cutting test, the damage status of the tool was observed.

Como comparación, las fresas cilíndricas de filo con radio descritas en los documentos JP-A-7-246508 y JP-A-11216609 se fabricaron como ejemplos comparativos 1 y 2 de la misma dimensión que el ejemplo 1, y se llevó a cabo la misma prueba de corte que en el ejemplo 1. As a comparison, the cylindrical cutters with radius described in JP-A-7-246508 and JP-A-11216609 were manufactured as comparative examples 1 and 2 of the same dimension as example 1, and the same cutting test as in example 1.

Con respecto al ejemplo 1, se pudo trabajar de manera estable una forma de cavidad con poca vibración con chirrido debido a la mordedura de viruta. No se produjo desportillamiento en el filo con radio, el desgaste de herramienta fue un desgaste normal y la fresa cilíndrica de filo con radio todavía pudo realizar el corte. Por otro lado, con respecto a los ejemplos comparativos 1 y 2, en la fase inicial de corte, se produjo desportillamiento en el filo con radio, la vibración con chirrido fue intensa y el desportillamiento se intensificó en el momento en el que se trabajó el 30% de la forma de cavidad, es decir, la profundidad alcanzó 9 mm, de modo que la vida útil expiró. With respect to example 1, a cavity shape with low vibration with squeaking due to chip bite could be stably worked. There was no chipping on the cutting edge with radius, tool wear was normal wear and the cylindrical cutting edge with radius could still cut. On the other hand, with respect to comparative examples 1 and 2, in the initial cutting phase, there was chipping on the cutting edge with radius, the vibration with squeaking was intense and the chipping intensified at the time the work was done. 30% of the cavity shape, that is, the depth reached 9 mm, so that the shelf life expired.

(Ejemplos 2 a 7) Se fabricaron unas fresas cilíndricas de filo con radio de la misma manera que en el ejemplo 1 de modo que la longitud en la dirección axial del segundo filo cortante se estableció en el 10% (ejemplo 2), 20% (ejemplo 3), 30% (ejemplo 4), 50% (ejemplo 5), 60% (ejemplo 6) y 70% (ejemplo 7) del radio R de la curva, es decir, 0,2 mm (ejemplo 2), 0,4 mm (ejemplo 3), 0,6 mm (ejemplo 4), 1,0 mm (ejemplo 5), 1,2 mm (ejemplo 6) y 1,4 mm (ejemplo 7). Se llevó a cabo la misma estimación y prueba de corte que en el ejemplo 1 en estos ejemplos 2 a 7 así como el ejemplo 1 en el que la longitud en la dirección axial del segundo filo cortante se estableció en el 40%, es decir, 0,8 mm. (Examples 2 to 7) Cylindrical cutters with radius were manufactured in the same manner as in example 1 so that the length in the axial direction of the second cutting edge was set at 10% (example 2), 20% (example 3), 30% (example 4), 50% (example 5), 60% (example 6) and 70% (example 7) of the radius R of the curve, that is, 0.2 mm (example 2) , 0.4 mm (example 3), 0.6 mm (example 4), 1.0 mm (example 5), 1.2 mm (example 6) and 1.4 mm (example 7). The same estimation and cutting test as in example 1 in these examples 2 to 7 was carried out as well as example 1 in which the length in the axial direction of the second cutting edge was set at 40%, that is, 0.8 mm

Como resultado de la prueba de corte, con respecto a los ejemplos 1, 4 y 5, se pudo trabajar una forma de cavidad con poca vibración con chirrido debido a mordedura de viruta, no se produjo desportillamiento, el desgaste de la herramienta fue un desgaste normal y las fresas cilíndricas de filo con radio todavía pudieron llevar a cabo el corte. Con respecto a los ejemplos 3 y 6, se pudo trabajar una forma de cavidad, y se pudo llevar a cabo suficientemente el corte. Sin embargo, con respecto al ejemplo 2, se produjo levemente vibración con chirrido debida a mordedura de viruta, y el sonido de corte fue levemente intenso. Con respecto al ejemplo 5 se observó desportillamiento ligeramente diminuto en el primer trozo de filo cortante. Con respecto a los ejemplos 2 y 7, se pudo trabajar una forma de cavidad. Sin embargo, con respecto al ejemplo 2, se produjo vibración con chirrido debida a mordedura de As a result of the cutting test, with respect to examples 1, 4 and 5, it was possible to work a cavity shape with low vibration with squeak due to chip bite, no chipping, the wear of the tool was a wear normal and the radius cylindrical cutters with radius could still carry out the cut. With respect to examples 3 and 6, a cavity shape could be worked out, and the cutting could be carried out sufficiently. However, with respect to example 2, there was slight vibration with squeak due to chip bite, and the cutting sound was slightly intense. With respect to example 5, slightly tiny chipping was observed on the first piece of cutting edge. With respect to examples 2 and 7, a cavity shape could be worked. However, with respect to example 2, vibration with squeak due to bite of

5 viruta, el sonido de corte fue intenso y se produjo desportillamiento debido a la vibración con chirrido. Con respecto al ejemplo 7, se produjo desportillamiento en el trozo fronterizo entre los filos cortantes primero y segundo, y la vida útil expiró en los ejemplos 2 y 7. 5 chip, the cutting sound was intense and chipping occurred due to the squeak vibration. With respect to example 7, chipping occurred in the border piece between the first and second cutting edges, and the service life expired in examples 2 and 7.

De acuerdo con esta realización, se puede aumentar la resistencia a la fractura del filo con radio, y también se puedeAccording to this embodiment, the fracture resistance of the cutting edge with radius can be increased, and you can also increase

10 aumentar el rendimiento de descarga de virutas generadas por el filo con radio, permitiendo con ello el corte de avance grande. 10 Increase the discharge performance of chips generated by the cutting edge with radius, thereby allowing large advance cutting.

Como se ha descrito anteriormente, según la presente invención, la fresa cilíndrica de filo con radio de la presente invención es aplicable al trabajo de superficies curvadas en tres dimensiones, la operación de líneas de contorno, As described above, according to the present invention, the cylindrical cutter with radius of the present invention is applicable to the work of curved surfaces in three dimensions, the operation of contour lines,

15 etc., e incluso cuando se utiliza en un trabajo que tiene una cantidad de corte, tal como un trabajo de desbaste, se puede suprimir el desportillamiento y la fractura del filo con radio, y se puede realizar el corte de alta eficiencia en el que el avance por diente es alto. Además, en el trabajo de superficies curvadas en tres dimensiones, la operación de la línea de contorno, etc., se puede aumentar la resistencia mecánica y la maquinabilidad del filo con radio, y el corte de avance grande se puede realizar con gran precisión.15 etc., and even when used in a job that has a cutting amount, such as a roughing job, the chipping and fracturing of the cutting edge with radius can be suppressed, and high efficiency cutting can be performed on the that the feed per tooth is high. In addition, in the work of curved surfaces in three dimensions, the operation of the contour line, etc., the mechanical strength and machinability of the cutting edge with radius can be increased, and the large advance cutting can be performed with great precision.

20 Además, de acuerdo con la presente invención, se puede aumentar la resistencia del filo periférico externo al desportillamiento y la fractura manteniendo la alta maquinabilidad del filo con radio, y el corte de avance grande se puede realizar de manera más estable. In addition, in accordance with the present invention, the resistance of the outer peripheral edge to chipping and fracture can be increased while maintaining the high machinability of the radius edge, and the large advance cutting can be performed more stably.

Claims

1. one.: Una fresa cilíndrica de filo con radio que tiene A cylindrical cutting edge with radius that has

a lower cutting edge (2) formed on the end face thereof, a cutting edge with radius (1) designed in order to extend substantially more than 90 ° in an arc shape and formed in a corner piece thereof , and an outer peripheral cutting edge (3) spirally formed on the lateral surface thereof, in which: the lower cutting edge (2) and the cutting edge with radius (1) are continuously connected to each other in the connection point A while the cutting edge with radius (1) is continuously connected with the external peripheral cutting edge (3) at connection point B, and when the angle of intersection between the axial direction of said cylindrical milling cutter of radius edge and the normal line direction at any position of said cutting edge with radius (1) is represented by R, the connection point A corresponds to the position R = 0 ° of said cutting edge with radius (1) while the connection point B corresponds to the position R = 90 ° of said cutting edge with radius (1), characterized in that when a view taken along a plane that passes through the connection points A and B and crosses a cutting edge (7) of cutting edge with radius (1) is represented with a cross-sectional view R, said detachment face (7) of said cutting edge with radius (1) is designed to have a convex curved line (7 ') extending from the point of connection A to connection point B in the cross-sectional view R, and when a position in the convex curved line (7 ') that is furthest from the linear segment AB in the cross-sectional view R is represented by MO, MO is it is located in a position between the connection point A and the position that is in the convex curved line (7 ') and corresponds to the midpoint (15) of the linear segment AB.

2. 2.: La fresa cilíndrica de filo con radio de la reivindicación 1, en la que la curvatura de la línea curvada convexa (7') de dicha cara de desprendimiento (7) de dicho filo cortante con radio (1) en la vista en sección transversal R se varía gradualmente en la dirección del punto de conexión A al punto de conexión B. The cylindrical cutting edge with radius of claim 1, wherein the curvature of the convex curved line (7 ') of said detachment face (7) of said cutting edge with radius (1) in cross-sectional view R it changes gradually in the direction of connection point A to connection point B.

3. 3.: La fresa cilíndrica de filo con radio de la reivindicación 1, en la que la posición de máxima curvatura de la línea curvada convexa (7') se encuentra en cualquier posición en la línea curvada convexa (7') entre el punto de conexión A y la posición que se encuentra en la línea curvada convexa (7') y corresponde al punto medio (15) del segmento lineal AB. The cylindrical cutting edge with radius of claim 1, wherein the position of maximum curvature of the convex curved line (7 ') is at any position in the convex curved line (7') between the connection point A and the position that is in the convex curved line (7 ') and corresponds to the midpoint (15) of the linear segment AB.

4. Four.: La fresa cilíndrica de filo con radio de la reivindicación 1, en la que la curvatura promedio de la línea curvada convexa (7') entre el punto de conexión A y la posición que se encuentra en la línea curvada convexa (7') y corresponde al punto medio (15) del segmento lineal AB se establece para ser mayor que la curvatura promedio de la línea curvada convexa (7') entre el punto de conexión B y la posición que se encuentra en la línea curvada convexa (7') y corresponde al punto medio (15) del segmento lineal AB. The cylindrical cutting edge with radius of claim 1, wherein the average curvature of the convex curved line (7 ') between the connection point A and the position found in the convex curved line (7') and corresponds to the midpoint (15) of the linear segment AB is set to be greater than the average curvature of the convex curved line (7 ') between the connection point B and the position found in the convex curved line (7') and corresponds to the midpoint (15) of the linear segment AB.

5. 5.: La fresa cilíndrica de filo con radio de la reivindicación 1, en la que: una superficie que constituye una cara de desprendimiento (7) de dicho filo cortante con radio (1) se diseña para tener una superficie curvada convexa en la dirección desde la posición R=90° a la posición R=0° de dicho filo cortante con radio (1), y una cara de desprendimiento (8) de dicho filo cortante inferior (2) que se extiende desde la posición R=0° de dicho filo cortante con radio (1) al eje de rotación de la herramienta de dicha fresa cilíndrica de filo con radio es substancialmente plana. The cylindrical cutting edge with radius of claim 1, wherein: a surface constituting a detachment face (7) of said cutting edge with radius (1) is designed to have a convex curved surface in the direction from the position R = 90 ° to the position R = 0 ° of said cutting edge with radius (1), and a detachment face (8) of said lower cutting edge (2) extending from the position R = 0 ° of said cutting edge cutting edge with radius (1) to the axis of rotation of the tool of said cylindrical cutting edge with radius is substantially flat.

6. 6.: La fresa cilíndrica de filo con radio de la reivindicación 5, en la que el ángulo de ataque (α) de la cara de desprendimiento (7) de dicho filo cortante con radio (1) se establece con un ángulo negativo por la zona entre la posición R=90° y la posición R=0° de dicho filo cortante con radio (1) a la vez en la dirección de línea normal de dicho filo cortante con radio (1) y la dirección radial de dicha fresa cilíndrica de filo con radio. The cylindrical cutting edge with radius of claim 5, wherein the angle of attack (α) of the detachment face (7) of said cutting edge with radius (1) is established at a negative angle along the area between the position R = 90 ° and position R = 0 ° of said cutting edge with radius (1) at the same time in the normal line direction of said cutting edge with radius (1) and the radial direction of said cylindrical cutting edge mill with radio.

7. 7.: La fresa cilíndrica de filo con radio de la reivindicación 5, en la que el ángulo de ataque (α) en la dirección del eje de rotación de la herramienta de una cara de desprendimiento (8) de dicho filo cortante inferior (2) se establece para ser menor que el ángulo de ataque (α) de la cara de desprendimiento (7) en la posición R=0° de dicho filo cortante con radio (1). The cylindrical cutting edge with radius of claim 5, wherein the angle of attack (α) in the direction of the axis of rotation of the tool of a detachment face (8) of said lower cutting edge (2) is established to be smaller than the angle of attack (α) of the detachment face (7) in the position R = 0 ° of said cutting edge with radius (1).

8. 8.: La fresa cilíndrica de filo con radio de la reivindicación 5, en la que la cara de desprendimiento (8) de dicho filo cortante inferior (2) es una cara trabajada con entalladura. The cylindrical cutting edge with radius of claim 5, wherein the detachment face (8) of said lower cutting edge (2) is a face worked with notch.

9. 9.: La fresa cilíndrica de filo con radio de la reivindicación 1, en la que: The cylindrical cutting edge with radius of claim 1, wherein:

the angle (β) of said cutting edge with radius (1) is gradually varied from an acute angle to an obtuse angle and then varied from an obtuse angle to an acute angle in the direction from the side of the lower cutting edge to the side of the outer peripheral cutting edge of said cylindrical cutting edge with radius, and the angle (β) at least one place of cutting edge with radius from the position R = 30 ° to the position R = 60 ° of said cutting edge with radius (1) is an obtuse angle.

10. 10.: La fresa cilíndrica de filo con radio de la reivindicación 9, en la que: una zona de cambio desde el ángulo agudo al ángulo obtuso del ángulo comprendido (β) de dicho filo cortante con radio (1) se establece entre la posición R=5° y la posición R=30° de dicho filo cortante con radio (1), y una zona de cambio desde el ángulo obtuso al ángulo agudo del ángulo comprendido de dicho filo cortante con radio The cylindrical cutting edge with radius of claim 9, wherein: a zone of change from the acute angle to the obtuse angle of the angle (β) of said cutting edge with radius (1) is established between the position R = 5 ° and the position R = 30 ° of said cutting edge with radius (1), and a zone of change from the obtuse angle to the acute angle of the angle comprised of said cutting edge with radius

(1) is established between the position R = 60 ° and the position R = 85 ° of said cutting edge with radius (1).

11. eleven.: La fresa cilíndrica de filo con radio de la reivindicación 10, en la que: el valor máximo del ángulo obtuso se establece en 95° o más, y la posición de máximo ángulo obtuso de dicho filo cortante con radio (1) se encuentra entre la posición R=30° y la posición R=50° de dicho filo cortante con radio (1) The cylindrical cutting edge with radius of claim 10, wherein: the maximum value of the obtuse angle is set at 95 ° or more, and the maximum obtuse angle position of said cutting edge with radius (1) is between the position R = 30 ° and the position R = 50 ° of said cutting edge with radius (1)

12. 12.: La fresa cilíndrica de filo con radio de la reivindicación 1, en la que: el segmento lineal AB que pasa a través de la posición R=0° y la posición R=90° de dicho filo cortante con radio (1) se inclina con respecto a una línea CL que pasa por la posición R=0° de dicho filo cortante con radio (1) y el centro de rotación del extremo de dicha fresa cilíndrica de filo con radio de 10° a 50° en una vista en planta del trozo extremo de dicha fresa cilíndrica de filo con radio que se ve a lo largo de la dirección axial de dicha fresa cilíndrica de filo con radio, y el valor máximo de una cantidad sobresaliente de la línea de cresta de filo de dicho filo cortante con radio (1) que sobresale hacia el exterior desde el segmento lineal AB con una forma convexa en vista en sección perpendicular a la dirección axial de dicha fresa cilíndrica de filo con radio se establece del 15% al 30% del radio R de esquina. The cylindrical cutting edge with radius of claim 1, wherein: the linear segment AB that passes through the position R = 0 ° and the position R = 90 ° of said cutting edge with radius (1) inclines with respect to a line CL passing through the position R = 0 ° of said cutting edge with radius (1) and the center of rotation of the end of said cylindrical cutting edge with radius of 10 ° to 50 ° in a plan view of the piece end of said cylindrical cutting edge mill with radius that is seen along the axial direction of said cylindrical milling cutter of edge with radio, and the maximum value of an outstanding amount of the cutting edge line of said cutting edge with radius (1) that protrudes outward from the linear segment AB with a convex shape in sectional view perpendicular to the axial direction of said cylindrical cutting edge with radius is set from 15% to 30% of the corner radius R.

13. 13.: La fresa cilíndrica de filo con radio de la reivindicación 12, en la que la posición en la línea de cresta de filo en la que la cantidad sobresaliente de la línea de cresta de filo en la forma convexa es máxima se encuentra entre la posición R=30° y la posición R=50° de dicho filo cortante con radio (1). The cylindrical cutting edge with radius of claim 12, wherein the position in the cutting edge line in the that the outstanding amount of the cutting edge line in the convex form is maximum is between the position R = 30 ° and position R = 50 ° of said cutting edge with radius (1).

14. 14.: La fresa cilíndrica de filo con radio de la reivindicación 1, en la que: dicho filo cortante con radio (1) se curva con una forma convexa en una vista en dirección R45° de esquina de dicha fresa cilíndrica de filo con radio que corresponde a una vista en perspectiva de dicha fresa cilíndrica de filo con radio conseguida cuando dicha fresa cilíndrica de filo con radio se ve a lo largo de una dirección de intersección con la dirección axial de dicha fresa cilíndrica de filo con radio en 45° con el punto de conexión A de dicho filo cortante con radio (1) establecida como punto de anclaje, y cuando se está en la vista en la dirección R45° de esquina, C representa una posición de proyección en el segmento lineal AB que pasa a través de la posición A de R=0° y la posición B de R=90° de dicho filo cortante con radio (1) conseguida al proyectar sobre el segmento lineal AB la posición correspondiente a la cantidad sobresaliente máxima del filo cortante con radio (1) con forma convexa con respecto al segmento lineal AB, D representa una posición de proyección en el segmento lineal AB conseguida al proyectar sobre el segmento lineal AB una posición que corresponde a 3/4 de la cantidad sobresaliente máxima del filo cortante con radio (1) con forma convexa y está más cerca del punto de conexión A, E representa una posición de proyección en el segmento lineal AB conseguida al proyectar sobre el segmento lineal AB una posición que corresponde a 1/2 de la cantidad sobresaliente máxima del filo cortante con radio (1) con forma convexa y está más cerca del punto de conexión A, y F representa una posición de proyección sobre el segmento lineal AB conseguida al proyectar sobre el segmento lineal AB una posición que corresponde a 1/4 de la cantidad sobresaliente máxima del filo cortante con radio (1) con forma convexa y está más cerca del punto de conexión A, la longitud de los segmentos lineales CD, DE, EF, FA se varía para reducirse gradualmente en este orden, la cantidad de variación de la longitud de los segmentos lineales se reduce gradualmente, y la longitud del segmento lineal CD se establece en el 50% o más de la longitud del segmento lineal AC. The cylindrical cutting edge with radius of claim 1, wherein: said cutting edge with radius (1) is curved with a convex shape in a corner direction R45 ° view of said cylindrical cutting edge with radius corresponding to a perspective view of said cylindrical cutting edge with radius achieved when said cylindrical cutter with radius is seen along a direction of intersection with the axial direction of said cylindrical cutting edge with 45 ° radius with the connection point A of said cutting edge with radius (1) established as anchor point, and when in the view in the R45 ° corner direction, C represents a projection position in the segment linear AB passing through position A of R = 0 ° and position B of R = 90 ° of said cutting edge with radius (1) achieved by projecting on the linear segment AB the position corresponding to the maximum outstanding amount of the cutting edge with radius (1) with convex shape with respect to the linear segment AB, D represents a position of projection in the linear segment AB achieved by projecting on the linear segment AB a position that corresponds to 3/4 of the maximum protruding amount of the cutting edge with radius (1) with convex shape and is more near the connection point A, E represents a projection position in the linear segment AB achieved at project on the linear segment AB a position corresponding to 1/2 of the maximum outstanding amount of the cutting edge with radius (1) with convex shape and is closer to the connection point A, and F represents a position projection on the linear segment AB achieved by projecting on the linear segment AB a position that corresponds to 1/4 of the maximum protruding amount of the cutting edge with radius (1) with convex shape and is more near the connection point A, the length of the linear segments CD, DE, EF, FA is varied to reduce gradually in this order, the amount of variation of the length of the linear segments is reduced gradually, and the length of the linear segment CD is set at 50% or more of the length of the linear segment AC.

15. fifteen.: La fresa cilíndrica de filo con radio de la reivindicación 14, en la que la longitud del segmento lineal AC se establece en cualquier valor en el intervalo de no menos del 40% a menos del 50% de la longitud del segmento lineal AB. The cylindrical cutting edge with radius of claim 14, wherein the length of the linear segment AC is set at any value in the range of not less than 40% to less than 50% of the length of the linear segment AB.

16. 16.: La fresa cilíndrica de filo con radio de la reivindicación 14, en la que en la vista en la dirección R45° de esquina de dicha fresa cilíndrica de filo con radio, el valor máximo de la cantidad sobresaliente de la forma convexa de dicho filo cortante con radio (1) se establece en un valor en el intervalo del 15% al 25% del radio R de esquina CR, The cylindrical cutting edge with radius of claim 14, wherein in the view in the corner direction R45 ° of said cylindrical cutting edge with radius, the maximum value of the outstanding amount of the convex shape of said cutting edge with radius (1) is set to a value in the range of 15% to 25% of the corner radius R of CR,

17. 17.: La fresa cilíndrica de filo con radio de la reivindicación 14, en la que G representa una posición de proyección en el segmento lineal AB conseguida al proyectar sobre el segmento lineal AB una posición que corresponde a 3/4 de la cantidad sobresaliente máxima del filo cortante con radio (1) de forma convexa y está más cerca del punto de conexión B, H representa una posición de proyección en el segmento lineal AB conseguida al proyectar en el segmento lineal AB una posición que corresponde a 1/2 de la cantidad sobresaliente máxima del filo con radio (1) de The cylindrical cutting edge with radius of claim 14, wherein G represents a projection position in the linear segment AB achieved by projecting on the linear segment AB a position corresponding to 3/4 of the maximum protruding amount of the cutting edge with radius (1) convexly and is closer to the point of connection B, H represents a projection position in the linear segment AB achieved by projecting in the linear segment AB a position corresponding to 1/2 of the maximum outstanding amount of the edge with radius (1) of

convex shape and is closer to the connection point B, and I represents a projection position in the linear segment AB achieved by projecting in the linear segment AB a position corresponding to 1/4 of the maximum protruding amount of the radius edge ( 1) with convex shape and is closer to connection point B, the linear segments CG, GH, HI, IB in the linear segment AB can be gradually reduced in length in this order, and the amount of variation thereof can also be reduced gradually.

18. 18.: La fresa cilíndrica de filo con radio de la reivindicación 1, en la que: el ángulo de alivio (γ) en la dirección de línea normal de dicho filo cortante con radio (1) se reduce gradualmente en la dirección desde la posición R=0° a la posición R=90° de dicho filo cortante con radio (1), y el ángulo de alivio (γ) en la dirección de línea normal en la posición R=0° de dicho filo cortante con radio (1) se establece en 10° o más. The cylindrical cutting edge with radius of claim 1, wherein: the relief angle (γ) in the normal line direction of said cutting edge with radius (1) is gradually reduced in the direction from position R = 0 ° to position R = 90 ° of said cutting edge with radius (1), and the relief angle (γ) in the normal line direction at the position R = 0 ° of said cutting edge with radius (1) is set to 10 ° or more.

19. 19.: La fresa cilíndrica de filo con radio de la reivindicación 18, en la que el ángulo de ataque (α) en la dirección normal en la posición R=90° de dicho filo cortante con radio (1) se establece para ser substancialmente el mismo ángulo de ataque (α) en la dirección normal de dicho filo cortante periférico externo (3). The cylindrical cutting edge with radius of claim 18, wherein the angle of attack (α) in the direction normal at position R = 90 ° of said cutting edge with radius (1) is set to be substantially the same angle of attack (α) in the normal direction of said outer peripheral cutting edge (3).

20. twenty.: La fresa cilíndrica de filo con radio de la reivindicación 18, en la que la cara de desprendimiento (7) de dicho filo cortante con radio (1) se diseña con una forma curvada cóncava o lineal en una vista en sección transversal de dicho filo cortante con radio (1) conseguida cuando se ve a lo largo de la dirección de la línea normal de dicho filo cortante con radio (1). The cylindrical cutting edge with radius of claim 18, wherein the detachment face (7) of said cutting edge Shear with radius (1) is designed with a concave or linear curved shape in a cross-sectional view of said cutting edge with radius (1) achieved when viewed along the direction of the normal line of said cutting edge with radio (1).

21. twenty-one.: La fresa cilíndrica de filo con radio de la reivindicación 18, en la que la cara de desprendimiento (7) de dicho filo cortante con radio (1) se diseña para tener una superficie curvada convexa en la dirección desde la posición R=0° a la posición R=90° de dicho filo cortante con radio (1). The cylindrical cutting edge with radius of claim 18, wherein the detachment face (7) of said cutting edge Shear with radius (1) is designed to have a convex curved surface in the direction from the position R = 0 ° a the position R = 90 ° of said cutting edge with radius (1).

22. 22: La fresa cilíndrica de filo con radio de la reivindicación 18, en la que el ángulo de ataque (α) de dicho filo cortante con radio (1) se establece en un ángulo negativo a la vez en la dirección normal de dicho filo cortante con radio (1) y la dirección radial de dicha fresa cilíndrica de filo con radio. The cylindrical cutter with radius of claim 18, wherein the angle of attack (α) of said edge cutting with radius (1) is set at a negative angle at the same time in the normal direction of said cutting edge with radius (1) and the radial direction of said cylindrical cutter with radius.

23. 2. 3.: La fresa cilíndrica de filo con radio de la reivindicación 1, en la que: los filos cortantes con radio (1) se equipan en los trozos de esquina del trozo extremo de dicha fresa cilíndrica de filo con radio. cada uno de dichos filos cortantes con radio (1) está provisto con un trozo de margen, y la anchura promedio de dicho trozo de margen se varía cada filo cortante con radio (1) y/o se varía en cada filo cortante con radio (1). The cylindrical cutting edge with radius of claim 1, wherein: the cutting edges with radius (1) are equipped in the corner pieces of the end piece of said cylindrical cutting edge mill with radio each of said cutting edges with radius (1) is provided with a piece of margin, and the average width of said piece of margin is varied each cutting edge with radius (1) and / or is varied in each edge sharp with radius (1).

24. 24.: La fresa cilíndrica de filo con radio de la reivindicación 23, en la que la anchura promedio de dicho trozo de margen dispuesto para cada uno de dichos filos cortantes curvos (1) se establece en 0,15 mm o menos. The cylindrical cutting edge with radius of claim 23, wherein the average width of said piece of margin arranged for each of said curved cutting edges (1) is set at 0.15 mm or less.

25. 25.: La fresa cilíndrica de filo con radio de la reivindicación 23, en la que se proporciona un revestimiento lubricante a dicho trozo de margen. The cylindrical cutting edge with radius of claim 23, wherein a lubricating coating is provided to that piece of margin.

26. 26.: La fresa cilíndrica de filo con radio de la reivindicación 1, en la que: dicho filo con radio se retuerce y se conecta de manera continua con dicho filo cortante periférico externo (3) formado en espiral sobre la periferia externa de dicha fresa cilíndrica de filo con radio. el ángulo de hélice de dicho filo cortante periférico externo (3) se establece de 35° a 55°, y se proporciona un margen que tiene una anchura de margen de 0,02 a 0,2 mm en dicho filo con radio cortante (1) y/o dicho filo periférico externo cortante (3). The cylindrical cutting edge with radius of claim 1, wherein: said radius edge is twisted and continuously connected with said outer peripheral cutting edge (3) formed in spiral on the outer periphery of said cylindrical cutter with radius. the propeller angle of said outer peripheral cutting edge (3) is set from 35 ° to 55 °, and a margin having a margin width of 0.02 to 0.2 mm is provided in said cutting edge with cutting radius (1) and / or said outer peripheral cutting edge (3).

27. 27.: La fresa cilíndrica de filo con radio de la reivindicación 26, en la que dicho filo cortante con radio (1) es un filo afilado. The cylindrical cutting edge with radius of claim 26, wherein said cutting edge with radius (1) is an edge sharp.

28. 28.: La fresa cilíndrica de filo con radio de la reivindicación 1, en la que: cuando un primer filo cortante (12) representa un lugar de corte de dicho filo cortante con radio (1) que se encuentra en el lado del filo cortante inferior y un segundo filo cortante (13) representa un lugar de corte de dicho filo cortante con radio (1) que se encuentra en el lado de filo cortante periférico externo, las caras de desprendimiento (7) de dichos filos cortantes primero y segundo (12, 13) se curvan con una forma convexa en una vista en sección transversal perpendicular a la dirección axial de la fresa cilíndrica, y dicho segundo filo cortante (13) tiene un espacio rebajado (CS) de viruta que se extiende en la dirección del filo inferior de dicho filo cortante con radio de manera continua con la cara de desprendimiento (7) de dicho segundo filo cortante (13). The cylindrical cutting edge with radius of claim 1, wherein: when a first cutting edge (12) represents a cutting place of said cutting edge with radius (1) that is located on the side of the lower cutting edge and a second cutting edge (13) represents a cutting place of said cutting edge with radius (1) located on the outer peripheral cutting edge side, the detachment faces (7) of said first and second cutting edges (12, 13) are curved with a convex shape in a sectional view transverse perpendicular to the axial direction of the cylindrical milling cutter, and said second cutting edge (13) has a reduced chip space (CS) extending in the direction of the cutting edge bottom of said cutting edge with radius continuously with the detachment face (7) of said second edge sharp (13).

29. 29.: La fresa cilíndrica de filo con radio de la reivindicación 28, en la que la anchura de dicho espacio rebajado (CS) de viruta se reduce gradualmente. The cylindrical cutting edge with radius of claim 28, wherein the width of said recessed space (CS) Chip is gradually reduced.