ES2348659T3

ES2348659T3 - CONTINUOUS ELIMINATION OF POLYMERIZATION SUSPENSION.

Info

Publication number: ES2348659T3
Application number: ES01989743T
Authority: ES
Inventors: Thomas W. Towles; Robert G. Depierri; James A. Kendrick; Scott T. Roger
Original assignee: Chevron Phillips Chemical Co LLC; Chevron Phillips Chemical Co LP
Current assignee: Chevron Phillips Chemical Co LLC; Chevron Phillips Chemical Co LP
Priority date: 2001-11-06
Filing date: 2001-11-06
Publication date: 2010-12-10
Anticipated expiration: 2021-11-06
Also published as: ATE473047T1; WO2003039739A1; EP1444035B1; EP1444035A1; DE60142531D1

Abstract

A slurry loop reactor for polymerization comprising a discharge conduit 8C extending a distance into the loop reactor, the conduit 8C having a longitudinal axis and an opening 325 inside the loop reactor. At least a portion of the conduit is curved along its longitudinal axis inside the reactor. The opening 325 substantially faces the flow of the slurry 318. Preferably, the discharge conduit is located within a curved portion of the loop reactor.

Description

CAMPO DE LA INVENCIÓN FIELD OF THE INVENTION

La presente invención se refiere a un proceso para separar continuamente sólidos de polímero de un medio líquido que comprende un diluyente inerte y monómeros sin reaccionar en un proceso de polimerización en suspensión. The present invention relates to a process for continuously separating polymer solids from a liquid medium comprising an inert diluent and unreacted monomers in a suspension polymerization process.

ANTECEDENTES DE LA INVENCIÓN BACKGROUND OF THE INVENTION

En muchos procesos de polimerización para la producción de polímero, se forma un efluente de polimerización que es una suspensión de sólidos de polímero particulado suspendidos en un medio líquido, comúnmente el diluyente de reacción y monómeros sin reaccionar. Un ejemplo típico de dichos procesos se describe en la Patente Estadounidense Núm. 2.825.721 de Hogan y Bank. Si bien los procesos de polimerización descritos en el documento de Hogan emplean un catalizador que comprende óxido de cromo y un soporte, la presente invención es aplicable a cualquier proceso que produce un efluente que comprende una suspensión de sólidos de polímero particulado suspendidos en un medio líquido que comprende un diluyente y monómero sin reaccionar. Dichos procesos de reacción incluyen aquellos que se han conocido en la técnica como polimerizaciones de formación de partículas. In many polymerization processes for polymer production, a polymerization effluent is formed which is a suspension of particulate polymer solids suspended in a liquid medium, commonly the reaction diluent and unreacted monomers. A typical example of such processes is described in US Patent No. 2,825,721 to Hogan and Bank. While the polymerization processes described in the Hogan document employ a catalyst comprising chromium oxide and a support, the present invention is applicable to any process that produces an effluent comprising a suspension of particulate polymer solids suspended in a liquid medium. which comprises an unreacted diluent and monomer. Such reaction processes include those that have been known in the art as particle formation polymerizations.

En la mayoría de las operaciones a escala comercial, es deseable separar el polímero y el medio líquido que comprende un diluyente inerte y monómeros sin reaccionar de tal manera que el medio líquido no esté expuesto a contaminación para que el medio líquido pueda reciclarse a la zona de polimerización con purificación mínima si la hubiese. Una técnica particularmente favorecida que se ha utilizado hasta ahora es aquella descrita en Scoggin et al, Patente Estadounidense Núm. 3.152.872, más particularmente la realización ilustrada en conjunción con la Fig. 2 de esa patente. En dichos procesos el diluyente de reacción, monómeros disueltos y catalizador se hacen circular en un reactor de bucle donde la presión de la reacción de polimerización es de aproximadamente 689 a 4823 kPa. El polímero sólido producido también se hace circular en el reactor. Se recolecta una suspensión de polímero y el medio líquido en uno o más soportes de sedimentación del reactor de bucle de suspensión desde el cual la suspensión se descarga periódicamente a una cámara de evaporación instantánea donde la mezcla se evapora instantáneamente a una baja presión tal como aproximadamente 138 kPa. Si bien la evaporación instantánea da como resultado la eliminación básicamente completa del medio líquido del polímero, es necesario recomprimir el diluyente de polimerización evaporado (es decir, isobutano) a fin de condensar el diluyente recuperado en una forma líquida apropiada para reciclar como diluyente líquido en la zona de polimerización. El coste del equipo de compresión y los servicios requeridos para esta operación a menudo ascienden a una parte considerable del gasto incluido en la producción del polímero. In most commercial scale operations, it is desirable to separate the polymer and the liquid medium comprising an inert diluent and unreacted monomers such that the liquid medium is not exposed to contamination so that the liquid medium can be recycled to the area polymerization with minimal purification if any. A particularly favored technique that has been used so far is that described in Scoggin et al, US Patent No. 3,152,872, more particularly the embodiment illustrated in conjunction with Fig. 2 of that patent. In such processes the reaction diluent, dissolved monomers and catalyst are circulated in a loop reactor where the pressure of the polymerization reaction is approximately 689 to 4823 kPa. The solid polymer produced is also circulated in the reactor. A polymer suspension and the liquid medium are collected in one or more sedimentation supports of the suspension loop reactor from which the suspension is periodically discharged into an instantaneous evaporation chamber where the mixture is instantly evaporated at a low pressure such as approximately 138 kPa While instantaneous evaporation results in basically complete removal of the liquid medium from the polymer, it is necessary to recompress the evaporated polymerization diluent (i.e. isobutane) in order to condense the recovered diluent into a liquid form suitable for recycling as a liquid diluent in the polymerization zone. The cost of compression equipment and the services required for this operation often amount to a considerable part of the expense included in the production of the polymer.

Algunos, procesos de polimerización destilan el diluyente licuado antes de reciclarlo al reactor. El fin de la destilación es la eliminación de monómeros y contaminantes livianos. El diluyente líquido destilado después se pasa a través de un lecho tratante para eliminar los venenos catalíticos y después al reactor. Los costes del equipo y los servicios para la destilación y tratamiento pueden ser una parte considerable del coste de producción del polímero. Some polymerization processes distill the liquefied diluent before recycling it to the reactor. The purpose of distillation is the elimination of monomers and light contaminants. The distilled liquid diluent is then passed through a treating bed to remove the catalytic poisons and then into the reactor. The costs of equipment and services for distillation and treatment can be a considerable part of the polymer's production cost.

En una operación a escala comercial, es deseable licuar los vapores del diluyente en un coste mínimo. Dicha técnica utilizada hasta ahora se desvela en la Patente Estadounidense de Hanson y Sherk Núm. 4.424.341 en la que una etapa intermedia de evaporación instantánea con presión elimina una parte considerable del diluyente a tal temperatura y a tal presión que la parte del diluyente evaporada instantáneamente puede licuarse mediante intercambio de calor en vez de un procedimiento de compresión más costoso. In a commercial scale operation, it is desirable to liquefy the diluent vapors at a minimal cost. Such a technique used so far is disclosed in US Patent Hanson and Sherk No. 4,424,341 in which an intermediate stage of instantaneous evaporation with pressure eliminates a considerable part of the diluent at such temperature and at such pressure that the part of the diluent evaporated instantly It can be liquefied by heat exchange instead of a more expensive compression procedure.

El documento EP-A-0891990 divulga un proceso de polimerización de olefina conducido en un reactor de bucle, donde la suspensión que posee una alta concentración en sólidos se extrae continuamente de dicho reactor EP-A-0891990 discloses an olefin polymerization process conducted in a loop reactor, where the suspension having a high concentration in solids is continuously extracted from said reactor.

de bucle a través de apéndices huecos alargados. loop through elongated hollow appendages.

BREVE COMPENDIO DE LA INVENCIÓN BRIEF SUMMARY OF THE INVENTION

La presente invención se refiere a un proceso para capturar un porcentaje en peso más alto de sólidos de polímero a partir de una suspensión circulante en un reactor de bucle que el porcentaje en peso de los sólidos en la suspensión circulante. La invención utiliza un reactor de bucle para polimerización en suspensión que contiene un flujo de suspensión de polimerización en el mismo que comprende: un conducto de descarga que se extiende una cierta distancia en el reactor de bucle; el conducto que posee un eje longitudinal y una abertura dentro del reactor de bucle; donde la abertura está ubicada más cerca de la pared externa del reactor de bucle que de la pared interna del reactor de bucle donde al menos una parte del conducto está curvada a lo largo de su eje longitudinal dentro del reactor de bucle; y la abertura básicamente mira hacia el flujo de la suspensión. Además, una parte del conducto puede extenderse hacia afuera desde el reactor de bucle para descargar, continuamente o de otra manera los sólidos de polímero desde el reactor de bucle. The present invention relates to a process for capturing a higher weight percentage of polymer solids from a circulating suspension in a loop reactor than the weight percentage of solids in the circulating suspension. The invention uses a loop reactor for suspension polymerization containing a polymerization suspension flow therein comprising: a discharge conduit that extends a certain distance in the loop reactor; the conduit having a longitudinal axis and an opening within the loop reactor; where the opening is located closer to the outer wall of the loop reactor than to the inner wall of the loop reactor where at least a part of the duct is curved along its longitudinal axis within the loop reactor; and the opening basically looks towards the flow of the suspension. In addition, a part of the conduit can extend outwardly from the loop reactor to continuously or otherwise discharge polymer solids from the loop reactor.

El proceso incluye la etapa de descargar, en forma continua o no, los sólidos de polímero desde el reactor de bucle a través de una parte del conducto que se extiende hacia afuera desde el reactor de bucle. The process includes the step of unloading, continuously or not, the polymer solids from the loop reactor through a part of the conduit that extends outwardly from the loop reactor.

En una realización, el conducto de descarga está ubicado dentro de una parte curvada del reactor de bucle. En otra realización, la parte curvada del reactor de bucle comprende un soporte inferior del reactor de bucle. Preferiblemente, el conducto de descarga está ubicado dentro de una parte media de la parte curvada del reactor de bucle. Aún más preferiblemente, el conducto de descarga está ubicado básicamente en el medio de la parte curvada del reactor de bucle. En otra realización preferida y en conformidad con la presente invención, la parte curvada comprende una curva de 20 a 270 grados, preferiblemente una curva de 80 a 200 grados, más preferiblemente una curva de 90 a 180 grados y mucho más preferiblemente una curva de 180 grados. In one embodiment, the discharge conduit is located within a curved part of the loop reactor. In another embodiment, the curved portion of the loop reactor comprises a lower support of the loop reactor. Preferably, the discharge conduit is located within a middle part of the curved part of the loop reactor. Even more preferably, the discharge conduit is basically located in the middle of the curved part of the loop reactor. In another preferred embodiment and in accordance with the present invention, the curved portion comprises a curve of 20 to 270 degrees, preferably a curve of 80 to 200 degrees, more preferably a curve of 90 to 180 degrees and much more preferably a curve of 180 degrees.

La abertura del conducto de descarga está ubicada dentro del reactor de bucle en un punto donde la concentración de sólidos de la suspensión es más alta que la concentración promedio de sólidos en la suspensión en el reactor de bucle. La abertura está ubicada más cerca de la pared externa del reactor de bucle que de la pared interna del reactor de bucle. Más preferiblemente, la abertura está ubicada más cerca de la pared externa del reactor de bucle que del centro del reactor de bucle. Aún más preferiblemente, la abertura está casi adyacente a la pared externa del reactor de bucle. Mucho más preferiblemente, la abertura toca la pared externa del reactor de bucle. Aún en otra realización preferida, el conducto de descarga está curvado a lo largo de su eje longitudinal desde aproximadamente 45 grados hasta aproximadamente 135 grados, preferiblemente desde aproximadamente 75 grados hasta aproximadamente 135 grados. En otra realización, la cara de la abertura define un plano que corta transversalmente una pared externa del reactor de bucle en una línea tangente que es básicamente perpendicular al plano. Aún en otra The discharge duct opening is located inside the loop reactor at a point where the concentration of solids in the suspension is higher than the average concentration of solids in the suspension in the loop reactor. The opening is located closer to the outer wall of the loop reactor than to the inner wall of the loop reactor. More preferably, the opening is located closer to the outer wall of the loop reactor than to the center of the loop reactor. Even more preferably, the opening is almost adjacent to the outer wall of the loop reactor. Much more preferably, the opening touches the outer wall of the loop reactor. In yet another preferred embodiment, the discharge conduit is curved along its longitudinal axis from about 45 degrees to about 135 degrees, preferably from about 75 degrees to about 135 degrees. In another embodiment, the opening face defines a plane that transversely cuts an outer wall of the loop reactor in a tangent line that is basically perpendicular to the plane. Still in another

realización, realization,: el conducto de descarga posee un diámetro que es he conduit from discharge has a diameter that is

aproximadamente approximately: 5-40% del diámetro interno del reactor de bucle, 5-40% of the diameter internal of the reactor from loop,

preferiblemente preferably: aproximadamente 7-25%, y más approximately 7-25%, Y plus
preferiblemente preferably

aproximadamente 8-15%. approximately 8-15%.

Por By: supuesto, la invención también puede incluir varias of course the invention too may include several

combinaciones de las realizaciones desveladas en la presente memoria. combinations of the embodiments disclosed herein.

Un objeto de la invención es eliminar la necesidad de un soporte de sedimentación sobre el reactor con la suspensión y el pulso de alta presión intermitente en el reactor con la suspensión causada por la descarga periódica de los contenidos del soporte de sedimentación. Otro objeto de la presente invención es mejorar la seguridad eliminando la posibilidad de obturación en un soporte de sedimentación. An object of the invention is to eliminate the need for a sedimentation support on the reactor with the suspension and the intermittent high pressure pulse in the reactor with the suspension caused by the periodic discharge of the contents of the sedimentation support. Another object of the present invention is to improve safety by eliminating the possibility of sealing in a sedimentation support.

Otro objeto de la invención es eliminar la obturación en la corriente descendente del equipo desde la válvula de descarga. En un soporte de sedimentación de un reactor de polimerización la polimerización continua y el calor de la reacción además calienta el medio líquido y potencialmente es posible que algunos de los sólidos de polímero se disuelvan o se fundan. A medida que los contenidos del soporte de sedimentación salen de la válvula de descarga, la caída de presión produce la evaporación instantánea de algo del medio líquido que da como resultado el enfriamiento del medio líquido remanente, lo cual hace que el polímero disuelto precipite y tienda a obturar el equipo en forma descendente. La presente invención que elimina la necesidad de un soporte de sedimentación también elimina esta posible obturación del equipo en forma descendente y evita la disolución o fusión inicial de los sólidos de polímero. Another object of the invention is to eliminate the shutter in the downstream of the equipment from the discharge valve. In a sedimentation support of a polymerization reactor the continuous polymerization and the heat of the reaction also heats the liquid medium and it is potentially possible that some of the polymer solids dissolve or melt. As the contents of the sedimentation support leave the discharge valve, the pressure drop causes the instantaneous evaporation of some of the liquid medium that results in the cooling of the remaining liquid medium, which causes the dissolved polymer to precipitate and store. to shut the equipment down. The present invention that eliminates the need for a sedimentation support also eliminates this possible sealing of the equipment in descending form and prevents the initial dissolution or fusion of polymer solids.

Otro objeto de la presente invención es incrementar la capacidad de procesamiento del reactor mediante el uso de descarga continua y concentraciones incrementadas de etileno en el medio líquido, por ejemplo, mayores que o iguales a 4 por ciento en peso en la salida del reactor, deseablemente desde 4 por ciento en peso a 8 por ciento en peso, aún más deseablemente de 5 por ciento en peso a 7 por ciento en peso. Los soportes de sedimentación limitan las concentraciones de etileno debido a una tendencia incrementada a obturar el equipo en forma descendente ocasionada por la reacción acelerada dentro del soporte de sedimentación. Un flujo continuo de efluente de suspensión de polimerización permite que las concentraciones de etileno estén limitadas solamente por la solubilidad del etileno en el diluyente líquido en el reactor, lo cual incrementa de ese modo la velocidad específica de reacción para la polimerización e incrementa la capacidad de procesamiento del reactor. Another object of the present invention is to increase the processing capacity of the reactor through the use of continuous discharge and increased concentrations of ethylene in the liquid medium, for example, greater than or equal to 4 percent by weight at the reactor outlet, desirably from 4 percent by weight to 8 percent by weight, even more desirably from 5 percent by weight to 7 percent by weight. The sedimentation supports limit ethylene concentrations due to an increased tendency to clog the equipment in descending form caused by the accelerated reaction within the sedimentation support. A continuous flow of polymerization suspension effluent allows ethylene concentrations to be limited only by the solubility of ethylene in the liquid diluent in the reactor, thereby increasing the specific reaction rate for polymerization and increasing the capacity of reactor processing.

Otro objeto de la presente invención es incrementar el porcentaje en peso (% en peso) de sólidos de polímero en la suspensión de polimerización que circulan en la zona de polimerización en el reactor de bucle. Deseablemente, el % en peso de sólidos de polímero en la suspensión de polimerización es mayor que 45, más deseablemente, de 45 a 65, aún más deseablemente de 50 a 65, y mucho más deseablemente de 55 a 65. Another object of the present invention is to increase the percentage by weight (% by weight) of polymer solids in the polymerization suspension circulating in the polymerization zone in the loop reactor. Desirably, the weight% of polymer solids in the polymerization suspension is greater than 45, more desirably, from 45 to 65, even more desirably from 50 to 65, and much more desirably from 55 to 65.

Otro objeto de la presente invención es incrementar el rendimiento tiempo espacio (STY), expresado en términos de kilogramos por hora-metro cúbico (kh/hr-m3). Deseablemente, el STY es mayor que 312, más deseablemente de 312 a 480, y mucho más deseablemente de 396 a 480. Another object of the present invention is to increase the space time performance (STY), expressed in terms of kilograms per cubic hour-meter (kh / hr-m3). Desirably, the STY is greater than 312, more desirably from 312 to 480, and much more desirably from 396 to 480.

Otros aspectos, objetos y ventajas de la presente invención serán evidentes a partir de la siguiente desvelación y de las figuras. Other aspects, objects and advantages of the present invention will be apparent from the following disclosure and from the figures.

Breve descripción del dibujo Brief description of the drawing

La Fig. 1 es un diagrama esquemático que ilustra un equipo para separar continuamente sólidos de polímero de diluyente y monómero sin reaccionar en conformidad con la presente invención. Fig. 1 is a schematic diagram illustrating equipment for continuously separating unreacted diluent polymer and monomer solids in accordance with the present invention.

La Fig. 2 es una vista en sección transversal, alargada del conducto de descarga curvado con la abertura que se extiende una cierta distancia en el reactor de bucle y la suspensión de polimerización circulante. Fig. 2 is an elongated cross-sectional view of the curved discharge conduit with the opening extending a certain distance in the loop reactor and the circulating polymerization suspension.

La Fig. 3 es una vista esquemática de un reactor de bucle que posee soportes superiores e inferiores que poseen una curva generalmente de 180 grados y un conducto de descarga ubicado en una parte inferior de una curva. Fig. 3 is a schematic view of a loop reactor having upper and lower supports having a generally 180 degree curve and a discharge conduit located in a lower part of a curve.

La Fig. 4 es una vista en sección transversal de una sección inferior del reactor de bucle en general tomada a lo largo de la línea 7-7 de la Fig. 3. Fig. 4 is a cross-sectional view of a lower section of the loop reactor in general taken along line 7-7 of Fig. 3.

Descripción detallada de la invención Detailed description of the invention

Según lo utilizado en la presente memoria, el término “suspensión de polimerización” significa básicamente una composición de dos fases que incluye sólidos de polímero y líquido que circula dentro del reactor de bucle. Los sólidos incluyen catalizador y una olefina polimerizada tal como polietileno. Los líquidos incluyen un diluyente inerte, tal como isobutano, con monómero disuelto, comonómero, agentes de control de peso molecular, tales como hidrógeno, agentes antiestáticos, agentes antiincrustantes, barredores y otros aditivos de proceso. As used herein, the term "polymerization suspension" basically means a two-phase composition that includes polymer solids and liquid circulating within the loop reactor. The solids include catalyst and a polymerized olefin such as polyethylene. Liquids include an inert diluent, such as isobutane, with dissolved monomer, comonomer, molecular weight control agents, such as hydrogen, antistatic agents, antifouling agents, sweepers and other process additives.

Según lo utilizado en la presente memoria, el término “rendimiento tiempo espacio” (STY) significa la velocidad de producción de polímero por unidad de volumen del reactor de bucle o volumen de suspensión de polimerización. As used herein, the term "space time efficiency" (STY) means the rate of polymer production per unit volume of the loop reactor or polymerization suspension volume.

Según lo utilizado en la presente memoria, el término “productividad catalítica” significa el peso de polímero producido por peso de catalizador introducido en el reactor de bucle. As used herein, the term "catalytic productivity" means the weight of polymer produced by weight of catalyst introduced into the loop reactor.

Según lo utilizado en la presente memoria, el término “tiempo de residencia del polímero” significa la duración promedio que una partícula de polímero permanece dentro del reactor de bucle. As used herein, the term "polymer residence time" means the average duration that a polymer particle remains within the loop reactor.

La presente invención es aplicable a cualquier mezcla que comprende una suspensión de sólidos de polímero y un medio líquido que comprende un diluyente inerte y monómeros polimerizables sin reaccionar que incluyen suspensiones resultantes la polimerización de olefina. Los monómeros de olefina generalmente empleados en dichas reacciones deseablemente incluyen 1-olefinas que poseen de 2 hasta 8 átomos de carbono por molécula. Los ejemplos típicos incluyen etileno, propileno, butano, penteno, hexano y octeno. Otros ejemplos incluyen monómeros aromáticos de vinilo, como estireno y estireno sustituido con alquilo, monómeros distribuidos de a pares tales como isobutileno y olefinas cíclicas tales como norborneno y vinil norborneno. Los diluyentes típicos empleados en dichas polimerizaciones de olefina incluyen hidrocarburos alifáticos saturados que poseen 3 a 8, preferiblemente 3 a 4 átomos de carbono por molécula, tal como propano, isobutano, propileno, n-butano, n-pentano, isopentano, n-hexano, isooctano y similares. De estos diluyentes se prefieren los de 3 a 4 átomos de carbono por molécula, y el isobutano es el más preferido. The present invention is applicable to any mixture comprising a suspension of polymer solids and a liquid medium comprising an inert diluent and unreacted polymerizable monomers that include suspensions resulting from olefin polymerization. Olefin monomers generally employed in such reactions desirably include 1-olefins having 2 to 8 carbon atoms per molecule. Typical examples include ethylene, propylene, butane, pentene, hexane and octene. Other examples include vinyl aromatic monomers, such as styrene and alkyl substituted styrene, evenly distributed monomers such as isobutylene and cyclic olefins such as norbornene and vinyl norbornene. Typical diluents employed in said olefin polymerizations include saturated aliphatic hydrocarbons having 3 to 8, preferably 3 to 4 carbon atoms per molecule, such as propane, isobutane, propylene, n-butane, n-pentane, isopentane, n-hexane. , isooctane and the like. Of these diluents, those with 3 to 4 carbon atoms per molecule are preferred, and isobutane is the most preferred.

La velocidad de descarga del efluente de polimerización es tal que permite una corriente de proceso continuo desde el reactor de bucle en suspensión desde el punto de descarga del efluente de polimerización licuado a través de una válvula de descarga de punto único y también a través del primer tanque de evaporación instantánea y los sistemas asociados de recuperación de sólidos y recuperación de vapor. La velocidad de descarga del efluente de polimerización es tal que mantiene una presión constante en el reactor con la suspensión y elimina los pulsos de alta presión intermitentes asociados a una descarga de una parte de los contenidos del reactor que se producen con los soportes de sedimentación sobre los reactores con la suspensión. The discharge rate of the polymerization effluent is such that it allows a continuous process stream from the suspended loop reactor from the discharge point of the liquefied polymerization effluent through a single point discharge valve and also through the first Instant evaporation tank and associated solids recovery and vapor recovery systems. The discharge rate of the polymerization effluent is such that it maintains a constant pressure in the reactor with the suspension and eliminates the intermittent high pressure pulses associated with a discharge of a part of the reactor contents that are produced with the sedimentation supports on the reactors with the suspension.

Se proporcionará otra comprensión de la presente invención haciendo referencia a la Fig. 1 que ilustra un sistema utilizado en una realización de la invención. Another understanding of the present invention will be provided with reference to Fig. 1 illustrating a system used in an embodiment of the invention.

En la realización ilustrada en la Fig. 1, la polimerización se lleva a cabo en un reactor de bucle 1. Se entenderá que si bien se ilustra el reactor de bucle 1 con cuatro soportes verticales, el reactor de bucle 1 puede equiparse con más soportes, deseablemente ocho o más soportes, deseable entre 8 y 20, más deseable entre 8 y 16, mucho más deseable con 12 soportes. Una o más bombas hacen circular direccionalmente la suspensión de polimerización en todo el reactor de bucle 1 según lo ilustrado por las flechas A-D, tal como bombas de flujo axial, 2A y 2B. Deseablemente, el reactor de bucle 1 está equipado con múltiples bombas donde cada bomba está dedicada a un número uniforme de soportes, tal como por ejemplo, cuatro soportes, seis soportes, ocho soportes, etc. El comonómero y monómero de diluyente se introducen en el reactor de bucle 1 desde el recipiente de almacenamiento de diluyente 40, el recipiente de almacenamiento de comonómero 41, y la fuente de monómero 42 a través de sus respectivos lechos tratantes 37, 38, y 39 a través de los conductos 5, 4 y 3, respectivamente, conectados al conducto 6. Se añade catalizador al reactor de bucle 1 a través de uno o más sistemas de alimentación de catalizador 7A y 7B. Normalmente, el catalizador se introduce en un diluyente de hidrocarburo. In the embodiment illustrated in Fig. 1, polymerization is carried out in a loop reactor 1. It will be understood that while loop reactor 1 is illustrated with four vertical supports, loop reactor 1 can be equipped with more supports Desirably eight or more supports, desirable between 8 and 20, more desirable between 8 and 16, much more desirable with 12 supports. One or more pumps circulate the polymerization suspension directionally throughout the loop reactor 1 as illustrated by arrows A-D, such as axial flow pumps, 2A and 2B. Desirably, the loop reactor 1 is equipped with multiple pumps where each pump is dedicated to a uniform number of supports, such as, for example, four supports, six supports, eight supports, etc. The diluent monomer and comonomer are introduced into the loop reactor 1 from the diluent storage vessel 40, the comonomer storage vessel 41, and the monomer source 42 through their respective treating beds 37, 38, and 39 through conduits 5, 4 and 3, respectively, connected to conduit 6. Catalyst is added to loop reactor 1 through one or more catalyst feed systems 7A and 7B. Normally, the catalyst is introduced into a hydrocarbon diluent.

La suspensión de polimerización puede eliminarse del reactor de bucle mediante descarga continua a través de un conducto de descarga 8A. Se entenderá que el reactor de bucle 1 puede equiparse con uno o más conductos de descarga 8A. También se entenderá que el/los conductos de descarga 8A pueden operarse en un modo continuo o discontinuo, pero deseablemente un modo continuo. El conducto de descarga 8A se extiende una distancia a través de una parte de la pared del reactor de bucle 1 y la suspensión de polimerización circulante. Extendiéndose una cierta distancia en la suspensión de polimerización, el conducto de descarga 8A puede eliminar el efluente de polimerización de la suspensión de polimerización circulante en un área definida desde cercana o adyacente a la pared interna del reactor de bucle 1 hasta una distancia que se extiende en la suspensión de polimerización circulante. De este modo, puede formarse un porcentaje en peso más alto de sólidos de polímero dentro del conducto 8A y finalmente eliminarse del reactor de bucle 1 que el porcentaje en peso de sólidos de polímero dentro de la suspensión de polimerización que en cambio es circulante. The polymerization suspension can be removed from the loop reactor by continuous discharge through a discharge conduit 8A. It will be understood that loop reactor 1 can be equipped with one or more discharge conduits 8A. It will also be understood that the discharge conduit (s) 8A can be operated in a continuous or discontinuous mode, but desirably a continuous mode. The discharge conduit 8A extends a distance through a part of the wall of the loop reactor 1 and the circulating polymerization suspension. Extending a certain distance in the polymerization suspension, the discharge conduit 8A can remove the polymerization effluent from the circulating polymerization suspension in a defined area from near or adjacent to the inner wall of the loop reactor 1 to a distance that extends in the circulating polymerization suspension. In this way, a higher percentage by weight of polymer solids can be formed within the conduit 8A and finally removed from the loop reactor 1 than the percentage by weight of polymer solids within the polymerization suspension which is instead circulating.

El efluente de polimerización pasa desde el conducto de descarga 8A a la válvula de descarga 8B a un conducto 9 que está equipado con un calentador de línea 10 y en el primer tanque de evaporación instantánea 11 que separa el medio líquido evaporado de la suspensión/sólidos de polímero. El conducto 9 posee un medio de intercambio indirecto de calor tal como un calentador de línea de evaporación instantánea 10. The polymerization effluent passes from the discharge conduit 8A to the discharge valve 8B to a conduit 9 that is equipped with a line heater 10 and in the first instantaneous evaporation tank 11 separating the evaporated liquid medium from the suspension / solids of polymer. The conduit 9 has an indirect heat exchange means such as an instantaneous evaporation line heater 10.

El medio líquido evaporado que comprende diluyente y monómeros sin reaccionar sale del primer tanque de evaporación instantánea 11 a través del conducto de transferencia 12 a través del cual pasa a un separador, tal como un ciclón, ilustrado por el número de referencia 13 que separa sólidos de polímero arrastrados del vapor. Los sólidos de polímero separados por el ciclón 13 se pasan a través de un conducto 14 a través de un ensamblaje de válvula dual 14A diseñado para mantener un sellado por presión por debajo del ciclón 13 hasta un segundo tanque de evaporación instantánea de menor presión. The evaporated liquid medium comprising diluent and unreacted monomers leaves the first instantaneous evaporation tank 11 through the transfer conduit 12 through which it passes to a separator, such as a cyclone, illustrated by reference number 13 separating solids of polymer dragged from the steam. Polymer solids separated by cyclone 13 are passed through a conduit 14 through a dual valve assembly 14A designed to maintain a pressure seal below cyclone 13 to a second instantaneous lower pressure evaporation tank.

Los sólidos de polímero en el segundo tanque de evaporación instantánea de inferior presión 15 se pasan a través de un conducto 27 a un secador convencional 28. El vapor que sale del ciclón secundario 21, después de la filtración en una unidad de filtro 29, se pasa mediante un conducto 30 a un compresor 31 y los vapores comprimidos se pasan a través de un conducto 32 a un condensador 33 donde el vapor se condensa y el condensado se pasa a través del conducto 34 a un recipiente de almacenamiento 35. El medio líquido condensado en el recipiente de almacenamiento 35 típicamente se ventila en lo alto para la eliminación de los contaminantes livianos. El diluyente inerte puede regresarse al proceso a través de un lecho tratante 37 para eliminar los venenos catalíticos o puede destilarse en la unidad 36 para una eliminación más completa de los residuos livianos y retornar después al proceso a través de un lecho tratante. The polymer solids in the second, lower pressure instantaneous evaporation tank 15 are passed through a conduit 27 to a conventional dryer 28. The steam leaving the secondary cyclone 21, after filtration in a filter unit 29, is it passes through a conduit 30 to a compressor 31 and the compressed vapors are passed through a conduit 32 to a condenser 33 where steam condenses and condensate is passed through conduit 34 to a storage vessel 35. The liquid medium Condensate in storage container 35 is typically vented overhead to remove light contaminants. The inert diluent can be returned to the process through a treating bed 37 to remove the catalytic poisons or it can be distilled in the unit 36 for a more complete elimination of the light residues and then return to the process through a treating bed.

La Fig. 2 muestra una realización en conformidad con la presente invención. En esta realización, el conducto de descarga 8C se extiende a través de una parte, preferiblemente una parte inferior, de una pared 310 del reactor de bucle 1. La pared 310 es parte de la pared externa del reactor de bucle (Fig. 4). Según se utiliza en la presente memoria, “pared externa” significa que la parte de la pared del reactor hacia la que los sólidos en la suspensión del reactor de bucle tienden a fluir, mediante fuerza centrífuga, cuando la suspensión viaja a través de una curva en el reactor de bucle. Según se muestra en la Fig. 4, la “pared externa” ilustrada es la parte inferior 310 de la pared del reactor. Al menos una parte del conducto de descarga 8C está curvada a lo largo de su eje longitudinal dentro del reactor de bucle. Sin pretender aferrarnos a la teoría, se cree que esto evita o básicamente reduce la turbulencia del flujo de suspensión de polimerización circulante una vez que ingresa al conducto de descarga. La abertura 325, preferiblemente, ubicada al final del conducto curvado dentro del reactor de bucle básicamente mira hacia el flujo de la suspensión circulante 318. En una realización preferida, de acuerdo con la presente invención, el conducto de descarga está ubicado dentro de una parte media de la parte curvada del reactor de bucle, más preferiblemente básicamente en la mitad de la parte curvada, mucho más preferiblemente en un soporte inferior del reactor. Fig. 2 shows an embodiment in accordance with the present invention. In this embodiment, the discharge conduit 8C extends through a part, preferably a lower part, of a wall 310 of the loop reactor 1. The wall 310 is part of the external wall of the loop reactor (Fig. 4) . As used herein, "outer wall" means that the part of the reactor wall toward which the solids in the loop reactor suspension tend to flow, by centrifugal force, when the suspension travels through a curve in the loop reactor. As shown in Fig. 4, the "outer wall" illustrated is the bottom portion 310 of the reactor wall. At least a part of the discharge conduit 8C is curved along its longitudinal axis within the loop reactor. Without pretending to hold on to the theory, it is believed that this avoids or basically reduces the turbulence of the circulating polymerization suspension flow once it enters the discharge conduit. The opening 325, preferably, located at the end of the curved conduit within the loop reactor basically faces the flow of the circulating suspension 318. In a preferred embodiment, in accordance with the present invention, the discharge conduit is located within a portion half of the curved part of the loop reactor, more preferably basically in the middle of the curved part, much more preferably in a lower support of the reactor.

En una realización preferida de acuerdo con la presente invención, la parte curvada 310 del reactor de bucle comprende una curva de 20 a 270 grados, preferiblemente una curva de 80 a 200 grados, más preferiblemente una curva de 90 a 180 grados, y mucho más preferiblemente una curva de 180 grados. In a preferred embodiment according to the present invention, the curved portion 310 of the loop reactor comprises a curve of 20 to 270 degrees, preferably a curve of 80 to 200 degrees, more preferably a curve of 90 to 180 degrees, and much more preferably a 180 degree curve.

Aunque los intervalos en la presente memoria se dan como un listado de valores superiores preferidos y valores inferiores preferidos, esto debe entenderse como que desvela específicamente todos los intervalos formados a partir de cualquier par de un valor superior preferido y un valor inferior preferido, sin importar si los intervalos se desvelan separadamente. Por ejemplo, la curva preferida puede ser una curva de 80 a 180 grados. Although the ranges herein are given as a list of preferred higher values and preferred lower values, this should be understood as specifically disclosing all intervals formed from any pair of a preferred higher value and a preferred lower value, regardless if the intervals are disclosed separately. For example, the preferred curve may be an 80 to 180 degree curve.

En otra realización preferida, el conducto de descarga 8C está ubicado básicamente en la parte inferior de una curva de 180 grados del reactor de bucle 1. Dicha realización se ilustra esquemáticamente en la Figura 3. En esta realización al menos un soporte inferior 328 del reactor posee una curva de aproximadamente 180 grados. En otras palabras, en vez de ser básicamente una sección recta ubicada entre dos curvas de 90 grados, el soporte inferior del reactor de bucle básicamente tiene forma de “U”. En esta realización, el conducto de descarga 8C preferiblemente está ubicado básicamente en una parte central del soporte inferior 328 generalmente con forma de U y se extiende a través de la pared inferior 310 del reactor 1. En esta realización, la abertura 325 está ubicada dentro del reactor de bucle en cualquier posición, pero preferiblemente cerca de la pared externa en el soporte inferior del reactor de bucle para capturar una mayor concentración de sólidos que la concentración promedio de sólidos en el reactor de bucle. Sin querer adherirnos a la teoría, se cree que la fuerza centrífuga del flujo circulante causa una mayor concentración de sólidos en la parte inferior de la sección transversal del soporte inferior. Por ejemplo, en una realización, La concentración promedio de sólidos en el reactor de bucle es aproximadamente 55% en peso y la concentración de sólidos capturados está por arriba del 57% en peso, preferiblemente por arriba del 60 % en peso, más preferiblemente por arriba del 65% en peso. En una realización según lo ilustrado esquemáticamente en la Fig. 4, la abertura 325 está ubicada más cerca de la pared externa 310 del reactor de bucle que de la pared interna 330 del reactor de bucle. Preferiblemente, la abertura está ubicada más cerca de la pared externa 310 del reactor de bucle que del centro 331 del reactor de bucle. Más preferiblemente, la abertura está casi adyacente a la pared externa del reactor de bucle. Mucho más preferiblemente, la abertura toca la pared externa del reactor de bucle. In another preferred embodiment, the discharge conduit 8C is basically located at the bottom of a 180 degree curve of the loop reactor 1. Said embodiment is schematically illustrated in Figure 3. In this embodiment at least one lower support 328 of the reactor It has a curve of approximately 180 degrees. In other words, instead of being basically a straight section located between two 90 degree curves, the bottom support of the loop reactor is basically "U" shaped. In this embodiment, the discharge conduit 8C is preferably located basically in a central part of the lower support 328 generally U-shaped and extends through the lower wall 310 of the reactor 1. In this embodiment, the opening 325 is located inside of the loop reactor in any position, but preferably near the outer wall in the lower support of the loop reactor to capture a greater concentration of solids than the average concentration of solids in the loop reactor. Without wishing to adhere to the theory, it is believed that the centrifugal force of the circulating flow causes a greater concentration of solids in the lower part of the cross section of the lower support. For example, in one embodiment, the average concentration of solids in the loop reactor is approximately 55% by weight and the concentration of solids captured is above 57% by weight, preferably above 60% by weight, more preferably by above 65% by weight. In one embodiment as schematically illustrated in Fig. 4, the opening 325 is located closer to the outer wall 310 of the loop reactor than to the inner wall 330 of the loop reactor. Preferably, the opening is located closer to the outer wall 310 of the loop reactor than to the center 331 of the loop reactor. More preferably, the opening is almost adjacent to the outer wall of the loop reactor. Much more preferably, the opening touches the outer wall of the loop reactor.

La sección del conducto de descarga 8C dentro del reactor de bucle está curvada en una curva hacia el flujo de la suspensión 318 del reactor de bucle. El conducto de descarga posee un diámetro menor que el de los soportes del reactor de bucle para evitar la interferencia con la circulación del flujo de la suspensión de polimerización dentro del reactor de bucle. Preferiblemente, el conducto de descarga posee un diámetro de 5-40% del diámetro del reactor de bucle, más preferiblemente 7-25% y mucho más preferiblemente 8-15%. El diámetro del reactor de bucle se mide en el área inmediata de la abertura del conducto de descarga. En un ejemplo, el conducto de descarga es un tubo que posee una sección transversal básicamente de aproximadamente 5,08 centímetros de diámetro mientras que el diámetro del reactor de bucle en el área inmediata es de aproximadamente 50,8 centímetros. The discharge duct section 8C within the loop reactor is curved in a curve toward the flow of the suspension 318 of the loop reactor. The discharge conduit has a smaller diameter than that of the loop reactor supports to avoid interference with the flow of the polymerization suspension flow within the loop reactor. Preferably, the discharge conduit has a diameter of 5-40% of the diameter of the loop reactor, more preferably 7-25% and much more preferably 8-15%. The diameter of the loop reactor is measured in the immediate area of the discharge duct opening. In one example, the discharge conduit is a tube that has a cross-section basically of approximately 5.08 centimeters in diameter while the diameter of the loop reactor in the immediate area is approximately 50.8 centimeters.

El conducto de descarga 8C está curvado básicamente hacia el flujo de la suspensión circulante. Preferiblemente, la curva es de aproximadamente 45 grados hasta aproximadamente 135 grados. Más preferiblemente, la curva es de aproximadamente 75 grados hasta aproximadamente 135 grados. En una realización, según lo ilustrado esquemáticamente en la Fig. 2, la cara de la abertura al final del conducto de descarga define un plano 329 que cruza la pared externa del reactor de bucle en una línea tangente que es básicamente perpendicular al plano. The discharge duct 8C is basically curved towards the flow of the circulating suspension. Preferably, the curve is from about 45 degrees to about 135 degrees. More preferably, the curve is from about 75 degrees to about 135 degrees. In one embodiment, as schematically illustrated in Fig. 2, the face of the opening at the end of the discharge conduit defines a plane 329 that crosses the outer wall of the loop reactor in a tangent line that is basically perpendicular to the plane.

Se ha observado que incrementando la capacidad de flujo y la altura de bombeo de la(s) bomba(s) circulante(s) del reactor de bucle, se puede hacer circular un mayor porcentaje en peso de sólidos en el reactor. También se ha observado que lograr el flujo y la altura de bombeo necesarios de una bomba es cada vez más difícil a medida que se incrementa el porcentaje de sólidos por encima de 45 por ciento en peso y/o se incrementa la longitud del reactor. Por ello, el uso de dos bombas en serie permite duplicar la altura de bombeo y lograr como resultado un incremento del porcentaje de sólidos. El incremento del porcentaje en peso de sólidos en el reactor de bucle aumenta el tiempo de residencia del catalizador, que para el óxido de cromo y catalizadores de Ziegler-Natta, aumenta la productividad catalítica. Se puede elegir aprovechar el mayor porcentaje de sólidos y el mayor tiempo de residencia manteniendo la velocidad de producción constante en una velocidad de alimentación de catalizador reducida y mejorar el rendimiento del catalizador. Otra alternativa es mantener la velocidad de alimentación de catalizador constante y aumentar la capacidad de procesamiento del reactor y de ese modo aumentar el STY en una productividad catalítica casi constante. Mayores sólidos también aumentan el porcentaje en peso de sólidos eliminados del reactor, lo que reduce la capa de procesamiento de isobutano en el equipo de reciclado. Deseablemente, los sólidos superiores se eliminan continuamente. La descarga continua puede producirse a través de una línea de descarga de punto único. It has been observed that by increasing the flow capacity and the pumping height of the circulating pump (s) of the loop reactor, a greater percentage by weight of solids can be circulated in the reactor. It has also been observed that achieving the necessary flow and pumping height of a pump is increasingly difficult as the percentage of solids increases above 45 percent by weight and / or the length of the reactor is increased. Therefore, the use of two pumps in series can double the pumping height and result in an increase in the percentage of solids. The increase in the weight percentage of solids in the loop reactor increases the residence time of the catalyst, which for the chromium oxide and Ziegler-Natta catalysts, increases the catalytic productivity. You can choose to take advantage of the highest percentage of solids and the longest residence time while maintaining the constant production speed at a reduced catalyst feed rate and improving catalyst performance. Another alternative is to keep the catalyst feed rate constant and increase the processing capacity of the reactor and thereby increase the STY in an almost constant catalytic productivity. Higher solids also increase the weight percentage of solids removed from the reactor, which reduces the isobutane processing layer in the recycling equipment. Desirably, the superior solids are removed continuously. Continuous downloading can occur through a single point download line.

En un reactor de bucle, no es siempre posible ubicar la línea de descarga continua en una ubicación óptima para aprovechar la fuerza centrífuga a fin de incrementar el porcentaje en peso de sólidos y de ese modo reducir la cantidad de isobutano arrastrado con los sólidos de polímero. Se ha observado que un tubo diseñado específicamente e inserto en el reactor de bucle puede aumentar el porcentaje en peso de sólidos eliminados del reactor. Esta inserción de tubo funcionará en cualquier sección del reactor de bucle y en una sección recta aumentará el porcentaje de sólidos hasta hacerlo igual al de una ubicación que aproveche la fuerza centrífuga del concentrado de sólidos. In a loop reactor, it is not always possible to locate the continuous discharge line in an optimal location to take advantage of the centrifugal force in order to increase the weight percentage of solids and thereby reduce the amount of isobutane entrained with the polymer solids . It has been observed that a specifically designed tube inserted into the loop reactor can increase the weight percentage of solids removed from the reactor. This tube insert will work in any section of the loop reactor and in a straight section it will increase the percentage of solids until it is equal to that of a location that takes advantage of the centrifugal force of the solid concentrate.

Con el desarrollo de una capacidad de circulación de alto porcentaje en peso de sólidos en el reactor de bucle y mediante la evaporación instantánea en dos etapas, la necesidad de concentrar sólidos en la descarga del reactor se reduce en comparación con las operaciones del reactor de bucle convencional que posee baja circulación de sólidos, evaporación instantánea de única etapa, línea de descarga continua y descarga continua o no. Por ello, los soportes de sedimentación del reactor de bucle convencional, que están diseñados para maximizar la concentración de sólidos de polímero antes de la descarga, pueden reemplazarse con una línea de descarga continua, que simplifica el sistema mecánicamente, reduce el coste de capital, mejora la seguridad, reduce el mantenimiento y mejora el control del reactor. Los soportes de sedimentación requieren mantenimiento de rutina debido a su tendencia a la obturación y pueden formar material que obture el equipo de manipuleo de polímero en forma descendente. La concentración máxima de etileno del reactor de bucle está limitada por los soportes de sedimentación debido a la tendencia del polímero de crecer en los soportes en concentraciones elevadas de etileno entre las descargas y de ese modo obturar el soporte. La With the development of a high weight percent circulation capacity of solids in the loop reactor and by instant evaporation in two stages, the need to concentrate solids in the reactor discharge is reduced compared to the operations of the loop reactor conventional that has low circulation of solids, instantaneous evaporation of only stage, line of continuous discharge and continuous discharge or not. Therefore, the sedimentation supports of the conventional loop reactor, which are designed to maximize the concentration of polymer solids before discharge, can be replaced with a continuous discharge line, which simplifies the system mechanically, reduces the capital cost, Improves safety, reduces maintenance and improves reactor control. The sedimentation supports require routine maintenance due to their tendency to seal and can form material that clears the polymer handling equipment in descending form. The maximum ethylene concentration of the loop reactor is limited by the sedimentation supports due to the tendency of the polymer to grow on the supports in high concentrations of ethylene between the discharges and thereby seal the support. The

5 descarga continua elimina esta tendencia. Otra ventaja de la descarga continua es una mejor respuesta a la caída repentina en la presión del reactor, que puede suceder si el flujo de etileno se reduce rápidamente. En esta condición, los soportes de sedimentación interrumpirán la descarga y pueden obturar el polímero en minutos. 5 continuous download eliminates this trend. Another advantage of continuous discharge is a better response to the sudden drop in reactor pressure, which can happen if the flow of ethylene is reduced rapidly. In this condition, the sedimentation supports will interrupt the discharge and can seal the polymer in minutes.

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Claims

CLAIMS:

1. A process to capture a greater percentage by weight of polymer solids from a circulating suspension in a loop reactor than the percentage by weight of polymer solids in the circulating suspension, the process being carried out in a loop reactor for suspension polymerization containing a polymerization suspension flow therein, and comprising:

a discharge conduit that extends a distance in the loop reactor;

the conduit that has a longitudinal axis and an opening within the loop reactor where the opening is located closer to the outer wall of the loop reactor than to the inner wall of the loop reactor;

at least a part of the conduit is curved along its longitudinal axis within the loop reactor; Y

the opening basically looks towards the flow of the suspension,

and the process comprising the stage of unloading solids from

polymer from the loop reactor through a part of the conduit that extends outward from the loop reactor.

2. 2.: El proceso de acuerdo con la reivindicación 1, en el que el conducto de descarga está ubicado dentro de una parte curvada del reactor de bucle, preferiblemente un soporte inferior del reactor de bucle. The process according to claim 1, wherein the discharge conduit is located within a curved part of the loop reactor, preferably a lower support of the loop reactor.

3. 3.: El proceso de acuerdo con la reivindicación 2, en el que el conducto de descarga está ubicado dentro de una parte media de la parte curvada del reactor de bucle y preferiblemente está ubicado básicamente en el medio de la parte curvada del reactor de bucle. The process according to claim 2, wherein the discharge conduit is located within a middle part of the curved part of the loop reactor and preferably is basically located in the middle of the curved part of the loop reactor.

4. Four.: El proceso de acuerdo con la reivindicación 2 o reivindicación 3, en el que la parte curvada comprende una curva de 20 a 270 grados, preferiblemente una curva de 80 a 200 grados y especialmente una curva de 90 a 180 grados. The process according to claim 2 or claim 3, wherein the curved portion comprises a curve of 20 to 270 degrees, preferably a curve of 80 to 200 degrees and especially a curve of 90 to 180 degrees.

5. 5.: El proceso de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones 2 a 4, en el que la parte curvada comprende una curva de 180 grados. The process according to any of claims 2 to 4, wherein the curved portion comprises a 180 degree curve.

6. The process according to claim 1, wherein the discharge conduit is curved along its longitudinal axis from 45 degrees to 135 degrees, preferably from 75 degrees to 135 degrees.

7. 7.: El proceso de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones 1 a 5, en el que la cara de la abertura define un plano que cruza una pared externa del reactor de bucle en una línea tangente que es básicamente perpendicular al plano. The process according to any one of claims 1 to 5, wherein the face of the opening defines a plane that crosses an outer wall of the loop reactor in a tangent line that is basically perpendicular to the plane.

8. 8.: El proceso de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones 1 a 3, en el que el conducto de descarga posee un diámetro que es el 5-40% del diámetro interno del reactor de bucle, preferiblemente el 7-25% del diámetro interno del reactor de bucle y especialmente el 8-15% del diámetro interno del reactor de bucle. The process according to any one of claims 1 to 3, wherein the discharge conduit has a diameter that is 5-40% of the internal diameter of the loop reactor, preferably 7-25% of the internal diameter of the reactor. loop and especially 8-15% of the internal diameter of the loop reactor.

9. 9.: El proceso de acuerdo con la reivindicación 1 en el que la abertura está ubicada más cerca de una pared externa del reactor de bucle que del centro del reactor de bucle. The process according to claim 1 wherein the opening is located closer to an outer wall of the loop reactor than to the center of the loop reactor.

10. 10.: El proceso de acuerdo con la reivindicación 9, en el que la abertura está casi adyacente a la pared externa del reactor de bucle y preferiblemente toca la pared externa del reactor de bucle. The process according to claim 9, wherein the opening is almost adjacent to the outer wall of the loop reactor and preferably touches the outer wall of the loop reactor.

11. eleven.: El proceso de acuerdo con la reivindicación 1, en el que el conducto de descarga está ubicado básicamente en el medio de una parte curvada del reactor de bucle; la parte curvada del reactor de bucle comprende un soporte inferior del reactor de bucle; la parte curvada del reactor de bucle comprende una curva de 180 grados; The process according to claim 1, wherein the discharge conduit is basically located in the middle of a curved part of the loop reactor; the curved portion of the loop reactor comprises a lower support of the loop reactor; the curved part of the loop reactor comprises a 180 degree curve;

the discharge duct is curved along its longitudinal axis more than approximately 75 degrees but less than approximately 135 degrees;

the opening face defines a plane that crosses an outer wall of the loop reactor in a tangent line that is basically perpendicular to the plane;

The discharge conduit has a diameter that is approximately 8-15% of the internal diameter of the loop reactor; Y

The opening is closer to the outer middle wall than to the center line of the loop reactor.