ES2296456A1 - Metodo para la medida de tensiones residuales en baldosas ceramicas. - Google Patents
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Abstract
Método para la medida de tensiones residuales en baldosas cerámicas.Permite la cuantificación de tensiones residuales en baldosas esmaltadas y no esmaltadas. La referida tensión residual se cuantifica a partir de la medida del cambio de curvatura que va presentando la pieza o baldosa cerámica al ir eliminando sucesivas capas de la misma de manera progresiva.
Description
Método para la medida de tensiones residuales en
baldosas cerámicas.
La presente invención, tal y como se expresa en
el enunciado de esta memoria descriptiva, se refiere a un método
para la medida de tensiones residuales en baldosas cerámicas cuya
finalidad esencial consiste en cuantificar las tensiones residuales
en baldosas cerámicas tanto esmaltadas como sin esmaltar, para lo
cual el método de la invención se basa en el cambio de curvatura
que se produce en una pieza cuando se eliminan capas de forma
progresiva.
El método de la invención permite distinguir
entre tensiones producidas durante el enfriamiento industrial y
tensiones generadas por acoplamiento entre el vidriado y el
soporte, o incluso tener en cuenta el efecto del correspondiente
engobe.
En el caso de piezas no esmaltadas, o
simplemente soportes, el método de la invención permite establecer
el perfil interno de tensiones como consecuencia de los gradientes
térmicos durante el enfriamiento. Para piezas esmaltadas, el método
de la invención cuantifica también las tensiones de acoplamiento
vidriado-soporte.
La invención presenta su aplicación en el sector
técnico de fabricación de piezas de pavimento y revestimiento
cerámicos.
\vskip1.000000\baselineskip
Las baldosas cerámicas, a su salida del horno,
presentan tensiones residuales similares a las que muestra el
vidrio templado. Estas tensiones residuales tienen su origen
en:
- Los elevados gradientes térmicos que se
producen en el horno industrial durante el enfriamiento.
- El comportamiento
visco-plástico de las composiciones de soporte
cerámico a elevada temperatura.
- La diferencia en las curvas de dilatación
térmica de soportes, engobes y vidriados, durante el
enfriamiento.
Estas tensiones residuales pueden originar
diversos problemas como son: curvaturas en diferido (cambios
dimensionales de las piezas después de su salida del horno),
cuarteo o desconchado en los vidriados y problemas de corte o
perforación de baldosas.
En la actualidad, el único método que se utiliza
para cuantificar las tensiones residuales es el método de Steger,
que consiste en cortar una probeta alargada, a partir de una pieza
industrial, y seguidamente introducirla en un horno tubular de
forma que sus dos extremos sobresalgan del mismo. Se registra el
cambio de curvatura de la probeta durante el calentamiento y el
enfriamiento.
Los resultados del ensayo de Steger presentan
inconvenientes relativos a que son de difícil interpretación, son
de naturaleza cualitativa y sólo permiten distinguir entre baldosas
en las que la única diferencia sea la magnitud de las
tensiones.
Además, el método de Steger está pensado para
piezas esmaltadas y, por tanto, no es aplicable para determinar
las tensiones originadas en el soporte debido al enfriamiento
rápido.
Existen numerosas patentes para la medida de las
tensiones residuales, especialmente en el caso de metales; sin
embargo, estos métodos o bien no son aplicables a materiales
cerámicos, o bien utilizan un procedimiento de medida diferente del
de la presente invención.
Entre los métodos empleados para medir tensiones
residuales cabe indicar:
- Aquéllos que miden una propiedad eléctrica o
magnética relacionada con las tensiones residuales (US5193395,
US2003/0173958A1).
- Uso de la interferometría para medir
deformaciones relacionadas con las tensiones residuales
(US6765677).
- Uso de identadores (US6568250,
CN1375689).
- Métodos basados en el empleo de galgas
extensiométricas (US4249423, US4248094, US3803905).
- Métodos basados en ultrasonidos
(ES2044858).
Para lograr los objetivos y evitar los
inconvenientes indicados en anteriores apartados, la invención
consiste en un método para la medida de tensiones residuales en
baldosas cerámicas que permite la cuantificación de tensiones
residuales en baldosas esmaltadas y no esmaltadas.
Novedosamente, según la invención, la referida
tensión residual se cuantifica a partir de la medida del cambio de
curvatura que va presentando la pieza o baldosa cerámica al ir
eliminando sucesivas capas de la misma de manera progresiva.
Cuando la baldosa es no esmaltada comprende:
- Una primera etapa de preparación de una
probeta rectangular a partir del corte de una pieza industrial, o
bien a partir del conformado en condiciones industriales.
- Una segunda etapa de eliminación de la
costilla mediante fresado.
- Una tercera etapa de medida de la curvatura de
la pieza, determinada como flecha central (desplazamiento del
punto medio de la probeta respecto a la línea recta que une los
puntos extremos), calculándose a partir de la flecha
(\delta_{c}) la curvatura (K) con la ecuación
donde L es la longitud de la
probeta.
- Una cuarta etapa de eliminación de una capa
uniforme de material, de unos 500 \mum, mediante mecanizado de la
superficie no medida, efectuándose a continuación una nueva medida
de la curvatura, con lo que se obtiene una pareja de valores
(espesor eliminado, curvatura): (h_{c,K})
- Una quinta etapa en la que si el espesor
restante de la pieza lo permite, se repite el ciclo
mecanizado-medida indicado el punto anterior.
- y una sexta etapa de obtención de una serie de
parejas de valores (espesor eliminado, curvatura), (h_{ci}
k_{i}), para
i = 0, 1, ... n; ajustándose a partir de estos datos la ecuación de variación de curvatura
i = 0, 1, ... n; ajustándose a partir de estos datos la ecuación de variación de curvatura
donde:
- k_{0}:
- curvatura inicial (m^{-1})
- \sigma_{sm}:
- tensión máxima en la pieza (Pa)
- E_{s}:
- módulo de elasticidad (Pa)
- h_{s0}:
- espesor inicial de la pieza (m)
- h_{c}:
- espesor eliminado (m).
Obteniéndose la tensión \sigma_{sm} a partir
de la pendiente de la representación de k en función de h_{c}
cuando se conoce el módulo de elasticidad E_{s}; mientras que si
dicho módulo E_{s} es desconocido se utiliza directamente el
cociente \sigma_{sm}/E_{s} como medida de tensión en el
interior de la baldosa.
Cuando la baldosa es esmaltada y el espesor de
la capa de engobe es despreciable por ser muy delgada o por ser
asimilable al soporte, el método comprende:
- una primera etapa de preparación de una
probeta rectangular a partir del corte de una pieza industrial, o
bien a partir del conformado en condiciones industriales.
- una segunda etapa de eliminación de la
costilla mediante fresado.
- una tercera etapa de medida de la curvatura
inicial de la pieza (k_{0}).
- y una cuarta etapa de eliminación de la capa
de vidriado y de medida de la curvatura final de la probeta
(k_{1}), pudiéndose calcular la tensión en el vidriado
(\sigma_{v}) mediante la expresión:
donde:
- \Deltak'=
- diferencia de curvatura adimensional, calculable como:
Ak' =
h_{s}(k_{1}-k_{0})
- h_{s}=
- espesor de la capa de soporte (m)
- E'_{v}=
- módulo de elasticidad adimensional del vidriado (cociente entre el módulo de elasticidad del vidriado y el del soporte)
- H'_{v}=
- espesor adimensional del vidriado (cociente entre el espesor del vidriado y el del soporte)
- Z'_{0}=
- posición adimensional de la fibra neutra, calculable como:
- E'_{ef}=
- módulo de elasticidad efectivo adimensional, calculado con la expresión:
Con el método que se ha descrito, la invención
presenta las principales ventajas de que ofrece resultados
cuantitativos y de que es aplicable también en baldosas no
esmaltadas.
A continuación, para facilitar una mejor
comprensión de esta memoria descriptiva y formando parte integrante
de la misma, se acompañan unas figuras en las que con carácter
ilustrativo y no limitativo se ha representado el objeto de la
invención.
Figura 1.- Representa al método de la invención
como un procedimiento de eliminación progresiva de capas de
soporte (parte superior) y medida del cambio de curvatura (parte
inferior). En la parte superior de la figura se ha exagerado la
dimensión del espesor, mientras que en la parte inferior se ha
representado la misma probeta pero con un espesor constante,
mostrando únicamente el cambio de curvatura.
Figura 2.- Representa un ejemplo de la evolución
de la curvatura en función del espesor de capa eliminado mediante
mecanizado, según el método de la invención.
Seguidamente se describe un ejemplo de la
invención empleando las figuras del anterior apartado con sus
referencias.
\vskip1.000000\baselineskip
El procedimiento de medida de las tensiones
residuales es diferente, dependiendo de si se aplica a una pieza
esmaltada o no esmaltada.
Para piezas no esmaltadas (o soportes cerámicos)
el procedimiento consta de los siguientes pasos:
1. Preparación de una probeta rectangular a
partir del corte de una pieza industrial, o bien a partir del
conformado en condiciones industriales.
2. Eliminación de la costilla mediante
fresado.
3. Medida de la curvatura de la pieza,
determinada como flecha central (desplazamiento del punto medio de
la probeta respecto a la línea recta que une los puntos extremos).
A partir de la flecha (\delta_{c}) se calcula la curvatura (k)
empleando la ecuación:
\vskip1.000000\baselineskip
donde L es la longitud de la
probeta.
4. Eliminación de una capa uniforme de material,
de unos 500 \mum, mediante mecanizado de la superficie no medida.
Nueva medida de la curvatura, con lo que se obtiene una pareja de
valores (espesor eliminado, curvatura): (h_{c, \ k})
5. Si el espesor restante de la pieza lo
permite, se repite el ciclo mecanizado - medida indicado en el
punto anterior (ver figura 1).
6. Al final se obtiene una serie de parejas de
valores (h_{ci}, k_{i}), para i= 0, 1, ... n. A partir de estos
datos se ajusta la ecuación.
\vskip1.000000\baselineskip
Donde
- K_{0}:
- curvatura inicial (m^{-1})
- \sigma_{sm}:
- tensión máxima en la pieza (Pa)
- E_{s}:
- módulo de elasticidad
- h_{s0}:
- espesor inicial de la pieza (m)
- h_{c}:
- espesor eliminado (m).
En la figura 2 se muestra un ejemplo de los
resultados obtenidos, constatándose la aplicabilidad de la relación
lineal (ec. 1).
Si se dispone del dato del módulo de elasticidad
del material (E_{s}), a partir de la pendiente de la
representación de k en función de h_{c} se puede obtener
\sigma_{sm}. En el caso de que se desconozca E_{s}, es más
sencillo utilizar directamente el cociente (\sigma_{sm}/E_{s})
como medida de las tensiones en el interior de la pieza.
\vskip1.000000\baselineskip
Para determinar las tensiones en probetas
esmaltadas, el método es aplicable en el caso de que sólo se
disponga de piezas esmaltadas y el espesor de la capa de engobe sea
despreciable (por ser muy delgada o por ser asimilable al
soporte).
El procedimiento consta de los siguientes
pasos:
1. Preparación de una probeta rectangular a
partir del corte de una pieza industrial, o bien a partir del
conformado en condiciones industriales.
2. Eliminación de la costilla mediante
fresado.
3. Medida de la curvatura "inicial" de la
pieza (k_{0}).
4. Eliminación de la capa de vidriado. Medida de
la curvatura final de la probeta (k_{1}).
\newpage
La tensión en el vidriado (\sigma_{v}) se
puede calcular mediante la expresión:
donde
- \Deltak':
- diferencia de curvatura adimensional, calculable como:
- h_{s}:
- espesor de la capa de soporte (m)
- E'_{v}:
- módulo de elasticidad adimensional del vidriado (cociente entre el módulo de elasticidad del vidriado y el del soporte).
- h'_{v}:
- espesor adimensional del vidriado (cociente entre el espesor del vidriado y el del soporte).
- Z'_{0}:
- posición adimensional de la fibra neutra, calculable como:
- E'_{ef}:
- módulo de elasticidad efectivo adimensional, calculado con la expresión:
Claims (3)
1. Método para la medida de tensiones residuales
en baldosas cerámicas, que permite la cuantificación de tensiones
residuales en baldosas esmaltadas y no esmaltadas;
caracterizado porque la referida tensión residual se
cuantifica en función de que el conjunto de baldosas a medir sea de
baldosas esmaltadas o no esmaltadas, de manera que cuando las
baldosas son todas esmaltadas o todas no esmaltadas se emplea una
medida de cambio de curvatura que va presentando la pieza o baldosa
cerámica al ir eliminando sucesivas capas de la misma de manera
progresiva, incluyéndose al menos:
- una primera etapa de preparación de una
probeta a partir del corte de una pieza;
- una segunda etapa de eliminación de costilla
mediante fresado;
- una tercera etapa de medida de curvatura;
- una cuarta etapa de eliminación de material y
nueva medida de curvatura.
2. Método para la medida de tensiones residuales
en baldosas cerámicas, según la reivindicación 1,
caracterizado porque cuando la baldosa es no esmaltada
comprende:
- una primera etapa de preparación de una
probeta rectangular a partir del corte de una pieza industrial, o
bien a partir del conformado en condiciones industriales;
- una segunda etapa de eliminación de la
costilla mediante fresado;
- una tercera etapa de medida de la curvatura de
la pieza, determinada como flecha central (desplazamiento del
punto medio de la probeta respecto a la línea recta que une los
puntos extremos), calculándose a partir de la flecha (en m.)
(\delta_{c}) la curvatura (k) (en m^{-1}) con la ecuación
donde L es la longitud de la
probeta en
metros;
- una cuarta etapa de eliminación de una capa
uniforme de material, de espesor entre 400 y 600 \mum, mediante
mecanizado de la superficie no medida, efectuándose a continuación
una nueva medida de la curvatura, con lo que se obtiene una pareja
de valores (espesor eliminado, curvatura): (h_{c} k);
- una quinta etapa en la que si el espesor
restante de la pieza lo permite, se repite el ciclo
mecanizado-medida indicado en el punto
anterior;
- y una sexta etapa de obtención de una serie de
parejas de valores (espesor eliminado, curvatura), (h_{ci},
k_{i}), para
i = 0, 1, ... n; ajustándose a partir de estos datos la ecuación de variación de curvatura
i = 0, 1, ... n; ajustándose a partir de estos datos la ecuación de variación de curvatura
\vskip1.000000\baselineskip
donde
- K_{0}=
- curvatura inicial (m^{-1})
- \sigma_{sm}=
- tensión máxima en la pieza (Pa)
- E_{s}=
- módulo de elasticidad (Pa)
- h_{s0}=
- espesor inicial de la pieza (m)
- h_{c}=
- espesor eliminado (m).
Obteniéndose la tensión \sigma_{sm} a partir
de la pendiente de la representación de k en función de h_{c}
cuando se conoce el módulo de elasticidad E_{s}; mientras que si
dicho módulo E_{s} es desconocido se utiliza directamente el
cociente \sigma_{sm}/E_{s} como medida de tensión en el
interior de la baldosa.
3. Método para la medida de tensiones residuales
en baldosas cerámicas, según la reivindicación 1,
caracterizado porque cuando la baldosa es esmaltada,
comprende:
- una primera etapa de preparación de una
probeta rectangular a partir del corte de una pieza industrial, o
bien a partir del conformado en condiciones industriales;
- una segunda etapa de eliminación de la
costilla mediante fresado;
- una tercera etapa de medida de la curvatura
inicia: de la pieza (k_{0});
- y una cuarta etapa de eliminación de una capa
do vidriado del esmalte y de medida de la curvatura final de la
probeta (k_{1}), pudiéndose calcular la tensión en el vidriado
restante (\sigma_{v}) mediante la expresión:
donde
- \Deltak'=
- diferencia de curvatura adimensional, calculable como:
\Delta k' =
h_{s}(k_{1} -
k_{0})
- h_{s}=
- espesor de la capa de soporte (m)
- E'_{v}=
- módulo de elasticidad adimensional del vidriado (cociente entre el módulo de elasticidad del vidriado y el del soporte).
- h'_{v}=
- espesor adimensional del vidriado (cociente entre el espesor del vidriado y el del soporte).
- Z'_{0}=
- posición adimensional de la fibra neutra, calculable como:
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU603872A1 (ru) * | 1976-12-06 | 1978-04-25 | Институт Проблем Надежности И Долговечности Машин Ан Белорусской Сср | Способ определени остаточных напр жений |
| JPH0948014A (ja) * | 1995-08-09 | 1997-02-18 | Sekisui Chem Co Ltd | 水硬性無機質成形板の製造方法 |
| US6478875B1 (en) * | 1999-03-03 | 2002-11-12 | The Research Foundation Of State University Of New York | Method and apparatus for determining process-induced stresses and elastic modulus of coatings by in-situ measurement |
-
2005
- 2005-07-07 ES ES200501656A patent/ES2296456B1/es not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU603872A1 (ru) * | 1976-12-06 | 1978-04-25 | Институт Проблем Надежности И Долговечности Машин Ан Белорусской Сср | Способ определени остаточных напр жений |
| JPH0948014A (ja) * | 1995-08-09 | 1997-02-18 | Sekisui Chem Co Ltd | 水硬性無機質成形板の製造方法 |
| US6478875B1 (en) * | 1999-03-03 | 2002-11-12 | The Research Foundation Of State University Of New York | Method and apparatus for determining process-induced stresses and elastic modulus of coatings by in-situ measurement |
Non-Patent Citations (2)
| Title |
|---|
| CANTAVELLA V. et al. "Grinding work simulation in industrial porcelain tile polishing". Key Engineering Materials, Vols. 264-268 (2004) páginas 1467-1470. * |
| E. SANCHEZ et al. "Tensiones residuales en piezas de gres porcelánico elaboradas por prensado en doble carga". Tile & Brick Int. Volumen 17. No. 1, 2001. * |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| ES2296456B1 (es) | 2009-03-01 |
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