ES2274674B1 - Absorbedor de radiacion electromagnetica basado en microhilos magneticos. - Google Patents
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Abstract
Absorbedor de radiación electromagnética para un rango de frecuencias preseleccionado, que comprende: - una lámina absorbente (10) situada de forma que dicha radiación electromagnética incide sobre ella, y - una base conductora (20), situada por debajo de dicha lámina absorbente, donde dicha lámina absorbente: - tiene un espesor total e que es superior a {la}/{(ep{sup,1/2}4, donde {la} es la longitud de onda de la radiación electromagnética incidente, y - está constituida por un material dieléctrico que contiene microhilos magnéticos amorfos cuya permeabilidad magnética en el rango de frecuencia preseleccionado tiene una parte imaginaria {mi}'''' que es al menos 100 veces mayor que la correspondiente parte real {mi}'', estando dichos microhilos distribuidos en un volumen que tiene un espesor e{sub,2} al menos de {la}/{(ep{sup,1/2}16, donde {ep} es la constante dieléctrica de la lámina absorbente, y dicho volumen está situado a una distancia e{sub,3} de la base conductora no inferior al {la}/{(ep{sup,1/2}8.
Description
Absorbedor de radiación electromagnética basado
en microhilos magnéticos.
La presente invención se refiere a un absorbedor
magnético de radiación electromagnética basado en microhilos
magnéticos.
La invención se encuadra dentro del campo
técnico de los materiales magnéticos, cubriendo también aspectos de
electromagnetismo, de aplicación en campo de sensores y
absorbedores magnéticos y de metalurgia.
Numerosas aplicaciones requieren eliminar las
reflexiones de la radiación electromagnética. El gran número de
sistemas electrónicos incorporados en los vehículos da lugar a un
aumento de las interferencias electromagnéticas. Este problema
incluye falsas imágenes, interferencias en los radares y disminución
en el rendimiento debido al acoplo entre unos sistemas y otros. Un
absorbedor de microondas podría ser muy efectivo para eliminar este
tipo de problemas. También existe, incluso mayor interés, en
reducir la sección radar de determinados sistemas para prevenir o
minimizar su detección.
Los absorbedores de microondas se hacen
modificando las propiedades dieléctricas, o lo que es lo mismo la
permitividad dieléctrica, y magnéticas, o permeabilidad magnética,
de determinados materiales. En el primer caso se trata de
absorbedores dieléctricos que basan su funcionamiento en el
principio de resonancia a un cuarto de la longitud onda. Sin
embargo, en el segundo caso, se trata de la absorción de la
componente magnética de la radiación. Los primeros intentos
realizados para eliminar reflexiones incluyen el método de la
pantalla absorbedora de Salisbury, el absorbedor no resonante, el
resonante y los absorbedores magnéticos resonantes de ferrita. En el
caso de la pantalla de Salisbury [patente
US-2599944], una pantalla con una resistencia
eléctrica elegida cuidadosamente se coloca en el punto dónde el
campo eléctrico de la onda es máximo, es decir, a una distancia
igual a un cuarto de la longitud de onda respecto de la superficie
que se quiere apantallar. Este método tiene poca utilidad práctica
pues el absorbedor es demasiado grueso y solo es efectivo para una
banda de frecuencias y una variación de ángulos incidentes demasiado
estrechas.
En los métodos no resonantes la radiación
atraviesa una lámina dieléctrica para posteriormente ser reflejada
por la superficie metálica. La lámina dieléctrica es suficientemente
gruesa como para que, en el curso de su reflexión, la onda sea
suficientemente atenuada antes de re-emerger desde
la lámina. Como la lámina debe estar hecha de un material que
presente bajas pérdidas a alta frecuencia y bajas propiedades de
reflexión para asegurar penetración y reflexión, la lámina deber ser
muy gruesa para atenuar la onda con efectividad.
En los primeros métodos resonantes se colocan
materiales con elevadas pérdidas dieléctricas directamente sobre la
superficie conductora que se quiere proteger. El material
dieléctrico tiene un espesor efectivo, medido dentro del material,
aproximadamente igual a un número par de cuartos de semilongitudes
de onda de la radiación incidente. La utilidad del método es
limitada debido al elevado espesor de la lámina dieléctrica y a la
estrecha banda de absorción que presentan sobretodo a bajas
frecuencias. Se ha intentado suplir estas deficiencias dispersando,
en el dieléctrico, partículas conductoras ferromagnéticas. Sin
embargo, cuando se dispersan partículas metálicas, elevadas
permeabilidades, del orden de 10 ó 100, no son compatibles con
conductividades bajas, del orden de 10^{-2} ó 10^{-8} mohm por
metro.
Otro tipo de absorbedores son aquellos conocidos
como absorbedores de ferrita [patente US-3938152]
que presentan claras ventajas frente a los aquí ya expuestos.
Funcionan en forma de láminas finas de forma que superan las
desventajas del elevado espesor requerido por los absorbedores
dieléctricos. Además son efectivos para frecuencias entre 10 MHz y
15.000 MHz y disipan más energía que los dieléctricos.
Los absorbedores de ferrita desarrollados hasta
el momento eliminan las reflexiones mediante láminas de ferritas
aislantes o semiconductores, y en particular óxidos ferrimagnéticos
metálicos, colocadas directamente sobre la superficie reflectora. En
estos casos el término ferrita se refiere a óxidos metálicos
ferrimagnéticos incluyendo, pero no limitándose a ellos, compuestos
tipo spinel, garnet, magnetoplumbita y perovskitas.
En este tipo la absorción es de dos tipos, que
se pueden dar o no simultáneamente. Se trata de las pérdidas
dieléctricas y magnéticas. Las primeras se deben a la transferencia
de electrones entre los cationes Fe^{2+} y Fe^{3+} mientras que
las del segundo tipo proceden del movimiento y de la relajación de
espines de los dominios magnéticos.
De acuerdo con determinadas invenciones [patente
US-3938152] a bajas frecuencias, generalmente
aquellas en el rango entre UHF y la banda L, la energía se extrae
predominantemente de la componente, magnética del campo de la
radiación incidente mientras que, a frecuencias más altas,
generalmente en la banda L y superiores, la energía se extrae
igualmente de componente eléctrica y magnética.
Este tipo de absorbedores eliminan la reflexión
porque la radiación establece un campo magnético máximo en la
superficie del conductor. En incidencia normal de una onda plana
sobre un conductor ideal se produce reflexión total, la intensidad
reflejada es igual a la intensidad incidente. Las ondas, incidente y
reflejada, se componen entonces generando una onda estacionaria en
la que el campo eléctrico es nulo en la frontera del conductor,
mientras que en esa frontera el campo magnético es máximo. Existe
una condensación del campo magnético durante el máximo tiempo
posible. De este modo, en el caso de la ferrita, es necesario que la
radiación incidente atraviese la lámina absorbedora para establecer
las condiciones de máximo campo magnético. Se ha visto que la parte
compleja de la permeabilidad de ciertos óxidos metálicos
ferrimagnéticos varia con la frecuencia de tal modo que permite
obtener bajas reflexiones sobre rangos de frecuencia muy amplios sin
necesidad de utilizar absorbedores magnéticos de espesores elevados
como en otros casos.
Teniendo en cuenta el coeficiente de reflexión
en metales para incidencia normal se deduce que cuando se trabaja
con una lámina delgada la onda reflejada se puede atenuar
independientemente de la permitividad eléctrica del material
absorbedor. Se producirán reflexiones mínimas a una determinada
frecuencia si la permeabilidad compleja \mu'' es sustancialmente
mayor que la real \mu' siempre que el producto K\tau \men{2} 1
donde K es el número de onda y \tau el espesor de la lámina.
Es conocida la técnica de Taylor para la
fabricación de microhilos, que permite la obtención de microhilos
con diámetros muy pequeños y comprendidos entre una y varias
decenas de micras a través de un proceso simple. Los microhilos así
obtenidos se pueden hacer a partir de una gran variedad de
aleaciones y metales magnéticos y no magnéticos. Esta técnica está
descrita, por ejemplo, en el artículo "The Preparation,
Properties and Applications of Some Glass Coated Metal Filaments
Prepared by the Taylor-Wire Process" W.
Donald et al., Journal of Material Science, 31, 1996, pp
1139-1148.
La característica más importante del método de
Taylor es que permite obtener metales y aleaciones en la forma de
microhilo con cubierta aislante en una operación única y simple con
la economía que esto conlleva en el proceso de fabricación.
La técnica para la obtención de microhilos
magnéticos con cubierta aislante y microestructura amorfa se
describe, por ejemplo, en el artículo "Magnetic Properties of
Amorphous Fe_P Alloys Containing Ga, Ge y As" H. Wiesner.and
J. Schneider, Stat. Sol. (a) 26, 71 (1974), Phys. Stat. Sol. (a) 26,
71 (1974).
Las propiedades de microhilo amorfo magnético
con cubierta aislante, relacionadas con el objeto del presente
invención, se describen en el artículo "Natural ferromagnetic
resonance in cast microwires covered by glass insulation" A.
N. Antonenko, S.A. Baranov, V.S. Larin and A.V. Torkunov, Journal of
Materials Science and Engineering A (1997)
248-250.
248-250.
Las aleaciones utilizadas para la fabricación
del núcleo del microhilo son del tipo metal de transición
metaloide, y presentan microestructura amorfa. La influencia de la
geometría del microhilo en su comportamiento magnético se debe al
carácter magnetoelástico de las aleaciones utilizadas que a su vez
depende de la constante de magnetostricción de las mismas.
De acuerdo con un aspecto de la presente
invención, ésta se refiere a un absorbedor de radiación
electromagnética para un rango de frecuencias preseleccionado, que
comprende:
- una lámina absorbente situada de forma que, en
posición de uso del absorbedor, dicha radiación electromagnética
incide sobre la lámina absorbente, y
- una base conductora, no necesaria pero
preferiblemente plana, situada en posición de uso del absorbedor
por debajo de dicha lámina absorbente.
Dicha lámina absorbente:
- tiene un espesor total e que es
superior a
\lambda/(\varepsilon)^{1/2}4 donde \lambda es la longitud de onda de la radiacción electromagnética incidente, y
\lambda/(\varepsilon)^{1/2}4 donde \lambda es la longitud de onda de la radiacción electromagnética incidente, y
- está constituida por un material dieléctrico
que contiene microhilos magnéticos amorfos cuya permeabilidad
magnética en el rango de frecuencia preseleccionado tiene una parte
imaginaria \mu'' que es al menos 100 veces mayor que la
correspondiente parte real \mu', estando dichos microhilos
distribuidos en un volumen que tiene un espesor e_{2} al
menos de
\lambda/(\varepsilon)^{1/2}16, donde \varepsilon es la constante dieléctrica de la lámina absorbente, y dicho volumen está situado a una distancia e_{3} de la base conductora o inferior a
\lambda/(\varepsilon)^{1/2}8 y está aislado del exterior por un volumen de dieléctrico de espesor e_{1} de forma que se establece en el interior de dicha lámina absorbente una onda estacionaria con un máximo del campo magnético como respuesta a dicha radiación incidente.
\lambda/(\varepsilon)^{1/2}16, donde \varepsilon es la constante dieléctrica de la lámina absorbente, y dicho volumen está situado a una distancia e_{3} de la base conductora o inferior a
\lambda/(\varepsilon)^{1/2}8 y está aislado del exterior por un volumen de dieléctrico de espesor e_{1} de forma que se establece en el interior de dicha lámina absorbente una onda estacionaria con un máximo del campo magnético como respuesta a dicha radiación incidente.
Las frecuencias preferiblemente están
comprendidas entre 0,5 y 20 GHz.
En el volumen en el que se distribuyen los
microhilos magnéticos amorfos las pérdidas eléctricas y magnéticas
son máximas.
Preferiblemente la lámina absorbente está
adherida a la base conductora y se adapta a su geometría.
Preferiblemente el microhilo magnético utilizado
en la presente invención es un filamento metálico magnético con
cubierta de Pyrex® en el que los diámetros del núcleo y total no
son mayores de 15 y 100 \mum, respectivamente, y cuyas propiedades
magnéticas están relacionadas con la razón entre estos valores. Esta
geometría se controla ajustando los parámetros adecuados cuando se
aplica la técnica de Taylor en el proceso de fabricación.
Así mismo, dichos microhilos preferiblemente
están hechos de aleaciones basadas en hierro y poseen constantes de
magnetostricción positiva. Su característica magnética fundamental
es la presencia de comportamiento magnético biestable caracterizado
por la presencia de un salto abrupto de la imanación hasta
prácticamente el valor de imanación de saturación a cierto valor del
campo magnético aplicado conocido como campo crítico o de
anisotropía (Ha). Como consecuencia de dicha anisotropía presentan
el fenómeno de resonancia ferromagnética natural que da lugar a
elevada parte imaginaria de la permeabilidad magnética para
frecuencias comprendidas entre 0,5 y 20 GHz. Esto significa que el
microhilo magnético es capaz de absorber la componente magnética de
la onda electromagnética (véase la solicitud de patente española.
P200302).
Los microhilos magnéticos utilizados presentan
elevada parte compleja de la permeabilidad magnética, en las
frecuencias de interés, debido al fenómeno de resonancia
ferromagnética.
Todos y cada uno de los absorbedores objeto de
la presente invención llevan asociado un espectro de absorción
característico.
Un espectro de absorción es la representación
gráfica del nivel de absorción en función de la frecuencia de la
radiación incidente.
Los parámetros característicos del espectro de
absorción son la frecuencia asociada al pico de absorción máxima,
el nivel de absorción y el ancho de banda.
La frecuencia asociada al pico de absorción
máxima se puede controlar a partir de la parte imaginaria de la
permeabilidad magnética a alta frecuencia de los microhilos
magnéticos.
La parte imaginaria de la permeabilidad
magnética se puede determinar a partir del campo critico asociado al
ciclo de histéresis biestable de los microhilos medido a baja
frecuencia y se puede modificar a través de la composición y la
geometría de los microhilos magnéticos.
El ancho de banda de absorción puede ser
controlado utilizando diferentes proporciones de microhilos con
propiedades magnéticas distintas.
También puede controlarse el ancho de banda de
absorción variando la distancia e_{3} entre la base
conductora y los microhilos.
El nivel de absorción se puede controlar a
partir de la densidad de microhilo contenido en la lámina
absorbente.
Para una densidad de microhilo dada el control
del espesor, e_{2}, de la región intermedia en la que se
embeben los microhilos permite aumentar o disminuir el nivel de
absorción de la frecuencia central a expensas de disminuir o
aumentar el ancho de banda respectivamente.
El nivel de absorción se puede controlar
aumentando el espesor e_{1}, de la región dieléctrica entre
el exterior y los microhilos.
El aumento del espesor e_{1} permite
una mayor estabilidad de la onda estacionaria en el interior de la
lámina absorbente.
El espesor total e de la lámina
absorbente puede disminuirse aumentando su constante
dieléctrica.
El absorbedor de la invención puede ser
desarrollado en diferentes sustratos siempre que la constante
dieléctrica del mismo, el comportamiento magnético de los microhilos
y la geometría del mismo se ajusten adecuadamente.
Es decir, la invención se refiere a un
absorbedor de radiación electromagnética (para frecuencias
comprendidas entre 0,5 y 20 GHz) en el que determinada cantidad de
microhilos magnéticos amorfos (cuya componente compleja de la
permeabilidad \mu'' alcanza valores máximos para dicho intervalo
de frecuencia de GHz) se añade a un soporte dieléctrico de
características estructurales y dieléctricas conocidas.
A continuación se pasa a describir de manera muy
breve una serie de dibujos que ayudan a comprender mejor la
invención y que se relacionan expresamente con una realización de
dicha invención que se presenta como un ejemplo no limitativo de
ésta.
La Figura 1a es un esquema de un absorbedor con
geometría plana de acuerdo con una posible realización de la
presente invención.
La Figura 1b es un esquema de un absorbedor con
geometría curva de acuerdo con otra posible realización de la
presente invención.
La Figura 2 muestra la curva característica
asociada a cada absorbedor en la que se representa el nivel de
absorción en función de la frecuencia y se muestran su parámetros
correspondientes.
Las Figura 3a y 3b muestran la curva
característica de un absorbedor plano realizado con microhilos de
baja magnetostricción y de alta magnetostricción,
respectivamente.
La Figura 4a muestra los ciclos de histéresis
asociados a un microhilo de composición FeSiBCMn con diferentes
diámetros de núcleo metálico.
La Figura 4b muestra las curvas características
de planchas realizadas con cada tipo de microhilo
a)-d) de la figura 4a.
La Figura 5 muestra la influencia del espesor de
la región intermedia de la lámina absorbente en la curva
característica de planchas de absorción para un mismo tipo y una
misma cantidad de microhilo.
La Figura 6 muestra la influencia de la cantidad
de microhilo por unidad de volumen en la curva característica de
planchas de absorción con parámetros geométricos iguales y para un
mismo tipo de microhilo.
La Figura 7 muestra la influencia de la
distancia e_{3} en la curva de absorción para tres planchas
con el mismo tipo y la misma cantidad de microhilo. Los espesores
e_{2} y e_{1}, se mantienen constantes.
La Figura 8 muestra la influencia del espesor
e_{1} en la curva de absorción para tres planchas con el
mismo tipo y la misma cantidad de microhilo. Los espesores
e_{2} y e_{3} se mantienen constantes.
En la figura 1a se muestra un esquema de un
absorbedor, en este caso, una plancha de absorción en la que se
distingue lámina absorbente 10 (o soporte dieléctrico) y lámina
metálica 20.
La lámina absorbente está caracterizada por una
determinada constante dieléctrica y tiene un espesor e, que
se divide en tres regiones de espesores e_{1},
e_{2} y e_{3}, respectivamente. La región
intermedia de espesor e_{2} contiene los microhilos en el
porcentaje adecuado y con las propiedades magnéticas y geométricas
(diámetro y longitud) óptimos. La optimización de las propiedades de
absorción de la lámina está condicionada al ajuste de dichos
espesores. Dichos espesores están, a su vez, condicionados por la
constante dieléctrica de todas y cada una de las láminas.
La figura 1b muestra un esquema similar al de la
figura 1a, pero para otro tipo de geometría.
El espectro de absorción asociado a cada
absorbedor se caracteriza por tres parámetros fundamentales:
frecuencia asociada al pico de absorción máxima f_{abs.max}, ancho
de banda BW y nivel de absorción máximo dB_{max}. El primero y el
segundo se refieren al intervalo de frecuencias objeto de
apantallamiento y el tercero al tanto por ciento de radiación
absorbida por la plancha.
Como se muestra en la figura 2, la curva
característica de cada plancha de absorción se obtiene en
incidencia normal de la radiación en cámara anecoica, y es la
representación gráfica del nivel de absorción expresado en
decibelios (eje de ordenadas) en función de la frecuencia de la
radiación en GHz (eje de abscisas).
Se entiende por cámara anecoica una habitación
que por su construcci6n debe simular las características del
espacio libre en cuanto a radiaciones electromagnéticas se refiere y
estar aislada de interferencias de origen externo, así coma no
poseer ningún objeto que pueda ser causante de la reflexión de las
perturbaciones. La base habitual de. una cámara anecoica es una
cámara de Faraday que se recubre de materiales absorbentes.
El control de la curva característica de cada
plancha está ligado a los siguientes parámetros: composición y
geometría del microhilo utilizado, constante dieléctrica de las
tres regiones en las que se divide la lámina absorbente, espesor de
dichas regiones, densidad de microhilo.
La frecuencia la asociada al pico de absorción
máxima f_{abs.max} de la curva característica viene determinada,
en una primera aproximación, por la composición del microhilo a
través de la constante dieléctrica de los mismos. Como se muestra en
la figura 3, correspondiente a planchas de superficie 50 x 50
cm^{2} y espesor aproximado 2 mm realizadas en soporte dieléctrico
de fibra de vidrio utilizando 10 gramos de microhilo por plancha, en
caso de apantallamiento a baja frecuencia (entre 0,5 y 5 GHz) se
usan microhilos de baja magnetostricción, ricos, en cobalto. Cuando
los intervalos de frecuencia sean superiores a 5 GHz se usan
microhilos ricos en hierro con constante de magnetostricción más
elevada.
Elegida la composición del núcleo del microhilo,
el pico de absorción máxima puede centrarse en una u otra posición
más o menos exacta controlando la relación de diámetros del núcleo
metálico y la corteza de Pyrex (relación diámetro del
núcleo-diámetro total). Como se muestra en las
figuras 4a-4b, correspondientes a planchas
desuperficie 50 x 50 cm^{2} y espesor aproximado 2 mm realizadas
en soporte dieléctrico de silicona utilizando 10 gramos de microhilo
por plancha distribuidos en todo el volumen de la misma, a menor
diámetro de núcleo metálico mayor campo de anisotropía y mayor
frecuencia de resonancia ferromagnética.
El ancho de la banda de absorción se controla,
para, determinado tipo de microhilos y para una determinada
constante o constantes dieléctricas del soporte a partir del espesor
de la segunda región e_{2}. Espesores muy delgados permiten
obtener elevados niveles de absorción pero anchos de banda muy
estrechos. El aumento del espesor lleva a la obtención de anchos de
banda mayores con niveles de absorción menores (véase figura 5).
La figura 6, correspondiente a dos planchas de
superficie 50 x 50 cm^{2} y espesor aproximado 2 mm realizadas en
soporte dieléctrico de silicona utilizando 10 y 20 gramos de
microhilo por plancha respectivamente, muestra cómo el nivel de
absorción puede controlarse a partir de la densidad de microhilo
contenido en la lámina.
También puede controlarse el ancho de banda y la
posición del pico de máxima absorción variando e_{3}. La
figura 7, correspondiente a planchas de superficie 50 x 50 cm^{2}
y espesores de 2.767, 3.800 y 4.502 mm respectivamente realizadas en
soporte dieléctrico de fibra de vidrio utilizando 10 gramos de
microhilo por plancha, muestra la influencia de e_{3} en el
espectro de absorción de las planchas.
Establecido un ancho de banda y una posición del
pico de absorción máxima el nivel de absorción puede mejorarse
aumentando el espesor de la tercera región cuya constante dieléctrca
debe ser la misma que la de la segunda región.
La figura 8, correspondiente a planchas de
superficie 50 x 50 cm^{2} y espesores de 5.762, 5.750 y 4.382 mm
respectivamente realizadas en soporte dieléctrico de fibra de vidrio
utilizando 10 gramos de microhilo por plancha, muestra la influencia
de el en el espectro de absorción de las planchas.
Claims (15)
1. Un absorbedor de radiación electromagnética
para un rango de frecuencias preseleccionado, que comprende:
- una lámina absorbente (10) situada de forma
que, en posición de uso del absorbedor, dicha radiación
electromagnética incide sobre la lámina absorbente, y
- una base conductora (20), situada en posición
de uso del absorbedor por debajo de dicha lámina absorbente,
donde dicha lámina absorbente:
- tiene un espesor total e que es
superior a
\lambda/(\varepsilon)^{1/2}4, donde \lambda es la longitud de onda de la radiación electromagnética incidente, y
\lambda/(\varepsilon)^{1/2}4, donde \lambda es la longitud de onda de la radiación electromagnética incidente, y
- está constituida por un material dieléctrico
que contiene microhilos magnéticos amorfos cuya permeabilidad
magnética en el rango de frecuencia preseleccionado tiene una parte
imaginaria \mu'' que es al menos 100 veces mayor que la
correspondiente parte real \mu', estando dichos microhilos
distribuidos en un volumen que tiene un espesor e_{2} al
menos de
\lambda/(\varepsilon)^{1/2}16, donde \varepsilon es la constante dieléctrica de la lámina absorbente, y dicho volumen está situado a una distancia e_{3} de la base conductora no inferior a
\lambda/(\varepsilon)^{1/2}8,
\lambda/(\varepsilon)^{1/2}16, donde \varepsilon es la constante dieléctrica de la lámina absorbente, y dicho volumen está situado a una distancia e_{3} de la base conductora no inferior a
\lambda/(\varepsilon)^{1/2}8,
de forma que se establece en el interior de
dicha lámina absorbente una onda estacionaria con un máximo del
campo magnético como respuesta a dicha radiación incidente.
2. Absorbedor según la reivindicación 1,
caracterizado porque dichos microhilos están hechos de
aleaciones basadas en hierro.
3. Absorbedor según cualquiera de las
reivindicaciones anteriores, caracterizado porque los
microhilos utilizados poseen constantes de magnetostricción
positiva.
4. Absorbedor según cualquiera de las
reivindicaciones anteriores, caracterizado porque dicha
lámina absorbente está adherida a la base conductora.
5. Absorbedor según cualquiera de las
reivindicaciones anteriores, caracterizado porque la
frecuencia asociada al pico de absorción máxima f_{abs.max}, se
controla a partir de la parte imaginaria de la permeabilidad
magnética a alta frecuencia de los microhilos magnéticos.
6. Absorbedor según reivindicación 5,
caracterizado porque la parte imaginaria de la permeabilidad
magnética se determina a partir del campo critico asociado al ciclo
de histéresis biestable de los microhilos medidos a baja
frecuencia.
7. Absorbedor según reivindicación 6,
caracterizado porque el campo crítico asociado al ciclo de
histéresis biestable de los microhilos medido a baja frecuencia se
modifica a través de la composición y geometría de los microhilos
magnéticos.
8. Absorbedor según cualquiera de las
reivindicaciones anteriores, caracterizado porque el ancho
de banda de absorción se controla utilizando diferentes proporciones
de microhilos con propiedades magnéticas distintas.
9. Absorbedor según cualquiera de las
reivindicaciones anteriores, caracterizado porque el ancho
de banda de absorción se controla variando la distancia
e_{3}.
10. Absorbedor según cualquiera de las
reivindicaciones anteriores, caracterizado porque el nivel
de absorción se controla a partir de la densidad de microhilo en la
lámina absorbente.
11. Absorbedor según cualquiera de las
reivindicaciones anteriores, caracterizado porque para una
densidad de microhilo dada, el control del espesor e_{2}
permite aumentar o disminuir el nivel de absorción de la frecuencia
central a expensas de disminuir o aumentar el ancho de banda,
respectivamente.
12. Absorbedor según cualquiera de las
reivindicaciones anteriores, caracterizado porque el nivel
de absorción se controla aumentando el espesor e_{1}.
13. Absorbedor según cualquiera de las
reivindicaciones anteriores, caracterizado porque el aumento
del espesor e_{1} permite una mayor estabilidad de la onda
estacionaria en el interior de la lámina absorbente.
14. Absorbedor según cualquiera de las
reivindicaciones anteriores, caracterizado porque el espesor
total e de la lámina absorbente se disminuye aumentando su.
constante dieléctrica.
15. Absorbedor según cualquiera de las
reivindicaciones anteriores, caracterizado porque es
desarrollado en diferentes sustratos.
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